proiect tehnologia utilajului electromecanic - cilindru inferior
DESCRIPTION
tehnologia fabricarii utilajelor electromecanice, proiect pentru fabricarea unui cilindru inferior, pe tot lantul tehnologic, de la alegerea materialelor pana la calculul normei tehnice de timp necesare fabricarii cilindruluiTRANSCRIPT
U n i v e r s i t a t e a P e t r o l – G a z e P l o i e s t i Facultatea de Inginerie Mecanica si Electrica
Proiect la tehnologia utilajului electromecanic
Prof. Coordonator: Ing. R. G. Rapeanu
Student: Tanase Gheorghe Elegtromecanica
Grupa 1519
2
3
Cuprins
1. Tema proiectului ............................................................................................................................. 4
2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire .......................................................... 5
Alegerea materialului de baza ............................................................................................................. 5
Alegerea materialului de inlocuire ...................................................................................................... 5
3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia .................................................. 7
4. Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica ......................................................................... 8
5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului ................................................................... 9
6. Alegerea masinilor - unelte si a sdv-urilor folosite ........................................................................ 16
7. Calculul analitic si dupa normative al dimensiunilor interoperationale ....................................... 17
Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170 ................................................................................. 17
8. Calculul parametrilor regimului de aschiere ................................................................................. 20
Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0
68.0170
............................................... 20
Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara): ............................................. 20
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): .......................................................... 20
Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): .............................................................. 21
Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 .................... 22
Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) ............................................. 22
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara) ............................................... 22
Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) .......................................................................... 23
9. Calculul normei tehnice de timp ................................................................................................... 24
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170 − 0.68 − 0.58 ........................................ 24
Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 24
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) ............................................................ 24
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 ........................................ 25
Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 25
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 25
10. Tema speciala ............................................................................................................................ 27
4
1. TEMA PROIECTULUI
Sa se realizeze proiectarea tehnologiei de executie pentru reperul cilindr inferior, care se va executa in numarul de o bucata, avand ca tema speciala „calculul tratamentului termic de nitrurare”.
Etapele prelucrarii: 1. Analiza critica a desenului de ansamblu cu stabilirea conditiilor de lucru ale
reperului dat si realizarea desenului de executie a acestuia. 2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire cu caracteristicile
fizico chimice ale acestuia, in functie de caracteristicile functionale ale reperului.
3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia. 4. Stabilitrea ultimei operatii de prelucrare mecanica. 5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului. 6. Alegerea masinilor unelte si a SDV-urilor necesare. 7. Calculul analitic si dupa normative a dimensiunilor interoperationale. 8. Calculul parametrilor regimului de aschiere. 9. Calculul normei tehnice de timp 10. Tema speciala.
5
2. ALEGEREA MATERIALULUI DE BAZA SI A MATERIALULUI
DE INLOCUIRE
Alegerea materialului de baza
Conform STAS 880-77 Oteluri carbon de calitate si oteluri carbon superioare pentru constructii de masini, s-a ales ca material de baza OLC45, avand urmatoarele caracteristici:
Caracteristici chimice: C Mn S P Cr Ni Mn
34MoCrNi16 0,30…0,42 0,40…0,70 Max. 0,35
Max. 0,35
1,40…1,70 1,40…1,70 0,15…0,30
Caracteristici fizice:
Diametru
l probei
de
tratamen
t termic
de
referinta
Felul
tratamentulu
i termic
Limita
de
curgere
Rpo,2
[N/mm2
]
Rezistenta la
rupere
Rm [N/mm2]
Alungire
a la
rupere
A5 [%]
Gatuire
a la
rupere
Z [%]
Duritat
e
Brinell
HB
34MoCrNi16
16 CR 1000 1200…140
0 9 40 248
Alegerea materialului de inlocuire Conform STAS 791 – 77 Oteluri aliate si oteluri superioare pentru constructia de masini, s-a ales ca material de inlocuire 33MoC11, avand urmatoarele caracteristici:
Caracteristici chimice:
C Mn S P Cr N
i Mn
Altele
39MoAlCr15
0,35…0,42
0,30…0,60
Max.
0,25
Max.
0,025
1,35…1,65
- 0,15…0,
25
Si=0,20…0,45
Al=0,70…1,10
Caracteristici fizice:
Diametrul
probei de
tratament
termic de
referinta
Felul
tratamentului
termic
Limita
de
curgere
Rpo,2
[N/mm2]
Rezistenta
la rupere
Rm
[N/mm2]
Alungirea
la rupere
A5 [%]
Gatuirea
la
rupere
Z [%]
Duritate
Brinell
HB
6
39MoAlCr15 30 CR 830 980 14 50 229
7
3. ALEGEREA SEMIFABRICATULUI DE PORNIRE SI A
DIMENSIUNILOR ACESTUIA Conform STAS2171 – 70, s-a ales ca semfabricat de pornire bara cilindrica forjata liber la ciocane (Fig.1).
Fig. 1
Adaosurile de prelucraresi abaterile limita (Vlase I, pag. 124, tabelul 8.33): 𝑎𝑑 = 21𝑚𝑚; 𝑎𝑠𝑑 = +7𝑚𝑚; 𝑎𝑖𝑑 = −5𝑚𝑚
𝑎𝑙 = 55𝑚𝑚; 𝑎𝑠ℎ = +20𝑚𝑚; 𝑎𝑖ℎ = −20𝑚𝑚 =>𝑎𝑑
2= 10.5 𝑚𝑚;
𝑎ℎ
2= 27.5 𝑚𝑚
Dimensiunile piesei finite (conform desenului de executie): d=37mm; h=410mm Dimensiunile semifabricatului de pornire vor fi: 𝐷 = 𝑑 + 𝑎𝑑 = 271 𝑚𝑚 𝐻 = ℎ + 𝑎ℎ = 2155𝑚𝑚
8
4. STABILIREA ULTIMEI OPERATII DE PRELUCRARE
MECANICA Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica este data in tabelul 1:
Nr.Crt. Dimensiunea Toleranta Rugozitatea
Ultima operatie de prelucrare mecanica mm µm µm
1 170 1260 0.8 Rectificare foarte fina
2 250 1970 1.6 Rectificare fina
3 160 1140 1.6 Rectificare fina
4 10 - 6.3 Burghiere
5 24 - 6.3 Burghiere
6 220 - 1.6 Frezare canal de pana de finisare
7 2100 - 1.6 Rectificare fina
8 270 - 0.8 Rectificare foarte fina
9 510 - 0.8 Rectificare fina
10 240 - 1.6 Rectificare fina
Observatii:
1. Tolerantele s-au trecut in functie de treapta de precizie (Vlase I, pag.147, tabelul 8.69)
2. Rugozitatile s-au trecut conform desenului de executie. 3. Ultima operati de prelucrare s-a dterminat in functie de rugozitate (Vlase I, pag. 149,
tabelul 8.71).
9
5. REALIZAREA FILMULUI TEHNOLOGIC DE EXECUTIE A
REPERULUI
Filmul tehnologic de executie a reperului considerat este prezentat in tabelul 2. Utilajele, sculele si SDV-urile s-au trecut conform capitolului 6.
10
Operatia Denumirea pozitiei
Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta
Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
I Debitare A 1 2
Debitarea semifabricatului
Fierastrau curcular
Subler
II Strunjire de degrosare
A
1 Strunjire frontala de degrosare Ø
SN630 Cutit Subler
2 Centruire
3 Strunjire de degrosare superioara Ø
4 Strunjire frontala de degrosare Ø
5 Strunjire de degrosare superioara Ø
6 Strunjire frontala de degrosare Ø
11
Operatia Denumirea pozitiei
Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta
Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
II Strunjire de degrosare
B
1 Strunjire frontala de degrosare Ø
SN630 Cutit Subler
2 Centruire
3 Strunjire de degrosare superioara Ø
4 Strunjire de degrosare superioara Ø
5 Strunjire frontala de degrosare Ø
12
Operatia Denumirea pozitiei Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta
Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
III Control A 1 Control intermediar
IV Tratament termic de imbunatatire.
A 1 Tratament termic de imbunatatire.
Cuptor
V Control A 1 Control intermediar
τ (min)
t (℃)
ulei
830 ℃
ulei
550 ℃
τ (min)
t (℃)
Calire Revenire inalta
13
Operatia Denumirea pozitiei
Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta
Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
VI Strunjire de finisare
A
1 Strunjire frontala de finisare Ø
SN630 Cutit Micrometru
Subler
2 Strunjire de finisare superioaraØ
3 Strunjire de finisare canal Ø
4 Strunjire de finisare superioaraØ
5 Strunjire frontala de finisare Ø
6 Strunjire de finisare superioaraØ
7 Strunjire frontala de finisare Ø
8 Strunjire de finisare superioaraØ
14
Operatia Denumirea pozitiei
Asezarea Faza Denumirea fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta
Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
VII Rectificare A
1 Rectificare degrosare Ø
Masina de
rectificat exterior
Pietre Micrometru,
subler
2 Rectificare degrosare Ø
3 Rectificare degrosare Ø
4 Rectificare degrosare Ø
5 Rectificare degrosare Ø
6 Rectificare degrosare Ø
7 Rectificare degrosare Ø
8 Rectificare degrosare Ø
9 Rectificare finisare Ø
10 Rectificare finisare Ø
VIII Control A 1 Control intermediar
Micrometru,
subler
15
Operatia Denumirea pozitiei
Asezarea Faza Denumirea
fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-unealta Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
IX Frezare A
1
Frezare degrosare canal de pana
Masina de frezat universala
FU1250X100 Freza
Micrometru, subler
2
Frezare finisare canal de pana
3 Executat gauri, si filetare
4
Executat gaura canala de ungere
5
Executat gaura canala de ungere
X Control A 1 Control final
Micrometru,
subler
16
6. ALEGEREA MASINILOR - UNELTE SI A SDV-URILOR FOLOSITE
Strung de degrosare:
Strung normal SN 630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1) h=630 mm; L=3000 mm
Cutit pentru degrosare armat cu placute din carburi metalice P: 𝛾 = 12°; 𝜘 = 95°; 𝜎𝑎 =11 𝑑𝑎𝑁/𝑚𝑚2
Cutit pentru colt pentru degrosare armat cu pacute metalice din carburi metalice
Cutit frontal pentru degrosat armat cu carburi metalice
Subler exterior Strunjire de finisare:
Strung normal SN630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1)
Cutit drept pentru finisare armat cu placutte din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)
Cutit frontal frontal pentru finisare cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)
Cutit pentru colt pentru finisat armat cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)
Subler exterior, micrometru
Gaurire:
Masina de gaurit verticala (Vlase I, pag.274, tab.10.3)
Subler de interior si adancime
Filetare:
SN 630
Tarod Ø24
Micrometru cu falci
Rectificare:
Masina de frezat FU1 1250x325 (Vlase II, pag.222, tab.10.1)
Freza disc din otel rapid (Vlase II, pag.92, tab.9.5)
Subler de interior si adancime, micrometru.
17
7. CALCULUL ANALITIC SI DUPA NORMATIVE AL DIMENSIUNILOR
INTEROPERATIONALE
Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170
𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 =1
4∙ 𝑇𝑘 = 1750 𝜇𝑚
𝜀𝑎,𝑘 = 0.25 ∙ √𝑇𝑘−12 + 1
𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑐 = 2(𝑅𝑍,𝐾−1 + 𝑚𝑘−1) + 2(0.96 ∙ 𝜀𝑎,𝑘 + 0.4 ∙ 𝜌𝑘−1)
𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘−1 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑘
𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝑇𝑘 𝐴𝑚𝑖𝑛.𝑘 = 𝑑,𝑎𝑥,𝑘 − 𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘
18
Denumirea
Fazei
Elementele adaosului
Amin,c dmin TK
Dimensiuni limită Abateri efective Notarea
cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j
calculate efective Amin,k An,k
dmin dmax dmin dmax
μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Semifabricat - - - - - 181 7000 181 188 181 188 - - 0188
Strunjire de degroşare 25.2 1000 1750 1750 6810.4 174.19 4000 174.19 178.19 174.1 178 6.9 10 0
4178
Tratament termic - - - - - - - - - - - - - -
Strunjire de finisare 12.8 974.8 105 1000 2746.7 171.44 1600 171.44 173.04 171.4 173 2.7 5 0
6.1173
Rectificare 6.4 962 4.375 400 2708.3 168.74 1260 168.7 170 168.7 170 2.7 3 58,0
68.0170
Tabel.1 Calculul analitic al suprefetei exterioare Ø25
19
Denumirea operatiei IT, T AN DN
Semifabricat 5000 µm 21 0
54.226
Strunjire degrosare IT17, 4600 µm 3.618.45 0
6.44.247
Tratament termic - -
Strunjire finisare IT16, 2900 µm 2 0
9.24.249
Rectificare IT6, 1970 µm 0.6 92.0
05.1250
20
8. CALCULUL PARAMETRILOR REGIMULUI DE ASCHIERE
Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0
68.0170
Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara):
Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosare armat cu placuta din carburi metalice. Adancime de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
6.81
2= 3.405 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 4 𝑚𝑚
Ap=adaos de prelucrare; Ap=6.81 mm i=nr de treceri. Avansul (Vlase I, pag.156, tab 9.1) s=0,9 mm/rotce corespunde gamei de avansuri a SN-urilor. Viteza de aschiere: (Vlase I, pag164, tab 9.15) v=121 m/min Coeficient de corectie:
In functi de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1
In functie de geometria sculei: k3=0,9 Viteza de aschiere corectata:
vc=v*k1*k2*k3=121*0.85*1.09=124.96 m/min Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 1000=
1000 ∙ 124.96
𝜋 ∙ 178= 223.46 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 178 ∙ 202
1000= 112.95 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): Scula aschietoare: cutit drept pentru finisare armata cu placuta din carburi metalice. Adancimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
2.746
2 ∙ 1= 1.373 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare i – numar de treceri Avansul (Vlase I, pag.160, tab 9.8.) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab 9.15) v=270 m/min Coeficientii de corectie:
In functie de starea materialului: k1=0,85
21
In functie de rezistenta materialului: k2=1.35
In functie de geometria sculei: k3=1
Viteza de aschietre corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 309.82 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 309.82
𝜋 ∙ 173= 570 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 173 ∙ 540
1000= 293.48 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase II, pag.184, tab.9.14) t=0,01 mm/trecere. Nr de treceri:
𝑖 =𝐴𝑝
0.01=
2.708
0.01= 270.8 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖
Avans longitudinal (Vlase II, pag.184, tab.9.148): 𝑆1 = 0.3 ∙ 𝐵 = 0.3 ∙ 119 = 35.7 𝑚𝑚
B – diametrurul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.7 ∙ 𝐷𝑔 = 0.7 ∙ 170 = 119 𝑚𝑚
Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=25 m/s Turatia:
𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣
𝜋 ∙ 𝐷=
6000 ∙ 27
𝜋 ∙ 170= 303.33 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Din caracteristicile WMW 700x125 (Vlase II, pag.228, tab.10.11) 𝑛𝑟 = 350 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Vieza de aschiere recalculare:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
6000=
𝜋 ∙ 170 ∙ 350
6000= 31.15 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Viteza de avans (circular) a piesei (Vlase II, pag 186): 𝑣𝑠 = 25 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛
Turatia:
𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠
𝜋 ∙ 𝑑=
1000 ∙ 25
𝜋 ∙ 170= 46.81 𝑟𝑜𝑡
/ min ⇒ 𝑑𝑖𝑛 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖 𝑊𝑀𝑊 700𝑥125 (𝑉𝑙𝑎𝑠𝑒 𝐼𝐼, 𝑝𝑎𝑔. 228, 𝑡𝑎𝑏. 10.11) 𝑛𝑝𝑟 = 50 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza recalculata:
𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟
1000=
𝜋 ∙ 170 ∙ 50
1000= 26.7 𝑚/𝑚𝑖𝑛
22
Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250+1.05+0.92
Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosat armat cu placi din carburi metalice. Adancimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
18.4
2 ∙ 1= 9.2 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 10 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.1) s=0.8 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=110 m/min Coeficient de corectie:
In functie de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1.35
In functie de geometria sculei: k3=0.9 Viteza de aschiere corectata:
𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 113.6 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 113.6
𝜋 ∙ 247.4= 146.16 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟 = 1000 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 247.4 ∙ 145
1000= 112.69 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara)
Scula aschietoare: cutit drept pentru finisat armat din carburi metalice. Adncimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
2
2 ∙ 1= 1 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri
Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.8) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales. Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=295 m/min Coeficient de corectie:
In functie de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1.35
In functie de geometria sculei: k3=1 Viteza de aschiere corectata:
𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 295 ∙ 0.85 ∙ 1.35 ∙ 1 = 338.51 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 29.5
𝜋 ∙ 26.98= 2707 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟 = 455 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:
23
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 249.4 ∙ 455
1000= 356.49 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.01 mm/trecere Numarul de treceri:
𝑖 =𝐴𝑝
𝑡=
0.6
0.01= 60 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖
Ap – adaos de prelucrare Avans longitudinal:
𝑆1 = 0.25 ∙ 𝐵 = 0.25 ∙ 162.5 = 48.65 𝑚𝑚 B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143)
𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 250 = 162.5 𝑚𝑚
Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=27 m/s Turatia:
𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣
𝜋 ∙ 𝐷=
6000 ∙ 27
𝜋 ∙ 25= 206.26 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
6000=
𝜋 ∙ 250 ∙ 250
6000= 32.72 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=25 mm/min Turatia:
𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠
𝜋 ∙ 𝑑=
1000 ∙ 25
𝜋 ∙ 250= 31.8 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=50 rot/min. Viteza recalculata:
𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟
1000=
𝜋 ∙ 250 ∙ 50
1000= 39.26 𝑚/𝑚𝑖𝑛
24
9. CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170−0.68−0.58
Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=3.42 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=1,2
In functie de HB: k2=1.35
In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 3.42 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 4.24 𝑚𝑖𝑛
Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=0.61 min.
Pentru desprinderea semifabricatului: 𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 10.6 − 7.06 = 3.54 𝑚𝑖𝑛
ta1 – pentru prinderea semifabricatului Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,
tab.11.18) tpi1=6 min. Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3.5 min. Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=9.5 min
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=7.55 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=0.8
In functie de HB: k2=1.35
In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.8 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 9.37 𝑚𝑖𝑛
Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=10.6 min.
Pentru desprinderea semifabricatului:
𝑡𝑎2 =2
3𝑡𝑎 = 3.54 𝑚𝑖𝑛
ta1 – pentru prinderea semifabricatului Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288,
tab.11.18) tpi1=8.4 min. Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5 min. Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min
25
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250+1.05+0.92
Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=15.05 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=0.8
In functie de HB: k2=1.35
In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.65 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 18.69 𝑚𝑖𝑛
Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=36.56 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=0.8
In functie de HB: k2=1.35
In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.62 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 45.4 𝑚𝑖𝑛
Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙
26
Operatia Asezarea Faza Denumrea fazei Dn(L) Ap
i t v
k1 k2 k3 kT vc nc nr vr vd nd vs np ve
mm mm mm m/min m/min rot/min rot/min m/min m/s rot/min rot/min rot/min m/min
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
Ø170−0.68−0.58
II A 5 Str de deg sup 178 6.81 1 4 121 0.85 1.35 0.9 1.032 124.94 223.46 202 112.95 - - 112.95 202 -
VI A 4 Str de fin sup 173 2.746 1 1.5 270 0.85 1.35 1 1.147 309.82 570 540 293.48 - - 293.48 540 -
VII A 2 Rectif. fina 170 2.708 271 0.01 1620 - - - - 1620 303.33 350 31.15 27 303.33 25 50 5
Ø250−1.05−0.92
II B 5 Str de deg sup 247.4 18.4 1 10 110 0.85 1.35 0.9 1.032 113.6 146.16 145 112.69 - - 112.69 145 -
VI A 6 Str de fin sup 249.4 2 1 1 295 0.85 1.35 1 1.147 338.51 432.04 455 356.49 - - 356.49 455 -
VII A 3 Rectif. fina 250 0.6 60 60 1620 - - - - 1620 206.26 250 32.72 27 206.26 25 31.83 5
27
10. TEMA SPECIALA Enunt: Calculul tratamentului termic de nitrurare. Nitrurarea ionica reprezinta tratamentul termochimic al stratului superficial (100 – 700 µm) si se efectueaza dupa ce s-au optinut in prealabil parametrii doriti pentru miez. in timpul tratamentului piesele se incalzesc la 450 – 550 ℃ ca urmare a bombardamentului ionic. Grosimea stratului nitrat depinde de masa otelului. Grosimea stratului intrat creste proportional cu radacina patrata a duratei de nitrare.
Dupa nitrare nu se mai efectueaza nici o prelucrare a pieselor, cel mult o usoara lustruire.
𝑆 ~ √∆ Unde: S – grosime strat nitrat ∆ - durata de nitrare Pentru grosimea de 300 µm: 300 µm = 0.3 mm ∆=3002 => timpul de expinere este 90000 s = 25 h