proiect beton ii

UTCB 2009-2010

PROIECT BETON II

Profesor coordonator:E.Enache Student:Balea Daniel Gabriel AN-III-ACH,GR.1

Tema nr.1 N=4Sa se intocmeasca planul cofraj si armare pentru placa planseului din beton armat monolit. Sistemul de axe:B

A L1 1 2 L2 3

=5,6m; =4,4m; =6,0m Incarcari: y Permanente:g=500+5 N(daN/ )=500+5 4=520(daN/ y Utile:p=250+10 N(daN/ )= 250+10 4=290(daN/ ) Materiale: y Beton: =15N/ =1,1 N/ y Otel:PC52 =300 N/ )

L3

25

25

25

Continutul proiectulu: A. Piese scrise:

1.Predimensionarea grosimii placii si calculul eforturilor 2.Dimensionarea armaturilor 3.Schita armarii 4.1.Verificarea deschiderii fisurilor 4.2.Verificarea la deformatie B. Piese desenate 1.Plan cofraj 2.Plan armare

1.Predimensionarea grosimii placii si calculul eforturilora)La placile armate pe o directie cu latimea de 1m placa este asimilata sau considerata cu o grinda

1.00 ...Latura paralela cu latura mica a panoului de placa

b)La placile armate pe doua directii avem nevoie de tabele de coeficienti derivati din Teoria elasticitatii. Stabilirea valorilor momentelor incovoietoare cu ajutorul tabelelor de coeficienti(STAS 10107/2-92). Momentele incovoietoare au 3 factori de influenta si depind de: y tipul de rezemare y Incarcare y Lungimea laturilor M= q ,unde: - -este coeficientul in functie de tipul de reazem si -q-incarcarea totala a panoului de placa -l-deschiderea de calcul Deschiderea de calcul (l)25 6.00 25 5.35 5.75

,

25

4.15

25

5.60

25

4.40

B

A5.60 4.40

5.75

1

2

3

= =

=1,07 =1,39

Calculul momentelor pentru fiecare panou de placa Placa AB-12 M= q q=g+p(daN/ )

Calculul pentru a1

0,0198 1,05

}x1,07

}1,10

0,0217

x=0,00076

=0,0198+x=0,0198+0,00076=0,02056 0,0206 1,05 1,07 1,10 0,0198 0,0206 0,0217 0,0155 0,0148 0,0137 0,0156 0,0148 0,0137 0,0549 0,0563 0,0585 0,0482 0,0469 0,0449

q=g+p=520+290=810 (daN/m) =5,35m =5,75 = = q =0,0206*810(daN/m)* q =0,0148*810(daN/m)* = = = q =0,0563*810(daN/m)* =477,59(daNm/m) =396,35(daNm/m) =-1305,27(daNm/m) =-1256,01(daNm/m) =396,35(daNm/m)

q =0,0469*810(daN/m)* q =0,0148*810(daN/m)*

Placa AB-23 M= q q=g+p(daN/ )

Calculul pentru a1

0,0300 1,35

}x1,39

}1,40

0,0313

x=0,00104

=0,0300+x=0,0300+0,00104=0,03104 0,0310 1,35 1,07 1,40 0,0300 0,0310 0,0313 0,0070 0,0062 0,0060 0,0070 0,0063 0,0061 0,0714 0,0727 0,0730 0,0314 0,0296 0,0292

q=g+p=520+290=810 (daN/m) =4,15m =5,75m = = q =0,0310*810(daN/m)* q =0,0062*810(daN/m)* = = = q =0,0727*810(daN/m)* =432,46(daNm/m) =166,04(daNm/m) =-1014,18daNm/m) =-792,70(daNm/m) =168,72(daNm/m)

q =0,0296*810(daN/m)* q =0,0063*810(daN/m)*

=

=

=-1159,73(daNm/m)

B

Y

My'= -1256,01

Mymax=396,35

Mx'= -1305,27 Mx=477,59

My=396,35

Mx'= -1159,73

Mymax=396,35

x

A 1My'= -1256,01

2

B

Y

My'= -792,70

Mymax=168,72

Mx'= -1159,73 Mx=544,58

My=166,04

Mx'= -1014,18

Mymax=168,72

x

A 2My'= -792,70

3

Predimensionarea grosimii( a) = ; 130mm b)Schema 1.3 =

)placii =133,33mm

hp Mmax b=1000mm

=0,4% Schema se opreste la multiplu de 10mm 80mm a 20mm 1.Se allege procentul de armare p%pe criteria tehnico-economice p%=0,4% 2.Se alege b b=1000mm 3. = = 4.m= 1- ) )=0,077 =0,08

m=0,08* 1-

5. =

= =106,29mm

6.Se apreciaza a a=20mm 7.h= +a

h=106,29+20=126,29mm 8.Se rotunjeste h la 130mm

2.Dimensionarea armaturilorCalculul ariilor necesare de otel Pentru calculul ariilor necesare in campul fiecarui panou de placa:My h01 a1 Aax Mx Mx

My hp h02 a2 Aay b=1000mm

= =

- ; ;

20mm 30mm

b= 10 00 mm

Pentru calculu ariilor necesare pe reazeme:

a

Aa b=1000mm

h0

hp

=

-a;a 20mm

Calculul ariilor: Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =-1305,27daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm

3.m= m= 4. =0,072 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8

5.Se verifica m 6.Se calculeaza =1p%=100 =1p%=100 7. = = b *1000mm

=0,07 =0,35%

*

=385

8.Se verifica p% 0,10%? 0,35% 0,10%? NU:9 Stop 9. calculata la (7) este buna Stop

Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =-1159,73daNm/m

Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm 3.m= m= 4. =0,064 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,07 =0,35%

*

=385


Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =-1014,18daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm 3.m= m= 4. =0,056 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8

5.Se verifica m 6.Se calculeaza =1p%=100 =1p%=100

=0,06 =0,30%

7. =

= b *1000mm * =330


Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =477,59daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm 3.m= m= 4. =0,026 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8

5.Se verifica m

6.Se calculeaza =1p%=100 =1p%=100 7. = = b *1000mm * =165 =0,03 =0,15%


Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =432,46daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a

=130-20=110mm 3.m= m= 4. =0,024 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,02 =0,1%

*

=110

8.Se verifica p% 0,10%? 0,10% 0,10%? Da 10.Se alege 11. = 0,1 =110

Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/

=300 N/ =396,35daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=30mm 2. =h-a =130-30=100mm 3.m= m= 4. =0,026 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,03 =0,15%

*

=15


Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =168,72 daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=30mm 2. =h-a =130-30=100mm 3.m= m= 4. =0,011 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8

5.Se verifica m 6.Se calculeaza =1p%=100 =1p%=100

=0,01 =0,05%

7. =

= b *1000mm * =50

8.Se verifica p% 0,10%? 0,05% 0,10%? DA:10-11 Stop 10.Se alege %=0,10% 11. = = b Stop %

*1000mm*100mm=100

Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =-1256,01daNm/m Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm 3.m=

m= 4.

=0,069 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,07 =0,35%

*

=385


Schema 1.2 Se dau: b=1000mm h=130mm =15N/ =300 N/ =-792,70daNm/m

Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=20mm 2. =h-a =130-20=110mm 3.m= m= 4. =0,044 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,05 =0,25%

*

=275


B

385

385

165

110

275

150

385

100

330

A

385

275

1

2

3

3.Schita armarii planseuluiSe aleg ariile reale: -aleg modulul 3 nr.minim de bare:5bucati/m nr.maxim de bare:13bucati/m 150 :3 6=85 3 6=85 =85 385 :3 6=85 6 8=302 =85 +302 +85 2 2 =170

3=

385

:3 6=85 6 8=302 =85 +302

2

=387 2

330

:3 6=85 9 6=255 =85 +255

5=340

165

:3 6=85 3 6=85 =85 +85

6 7=170

480

:3 6=85 6 8=302 =85 +302

7

=387

110

:3 6=85 3 6=85 =85 +85

9 10=170

300

:3 6=85 6 =85 =302 +302

10 11=387

Ariile reale

B

387

387

170

170

387

170

387

170

340

A

387

387

1

2

3

Y

B

8

11

3 2 1

4

5

910

6 7 811

x

AArmatura de repartitie(sus)

1

2

3

Y

8 6f 8/m

9 3f 6/m

3 6f 8/m 7 3f 6/m 6 3f 6/m 2 3f 6/m 1 3f 6/m

4 6f 8/m 3f 6/m

11

6f 8/m

B

5 9f 6/m 2 3f 6/m 1 3f 6/m

8 6f 8/m

6f 8/m

10

x

A

Armatura de repartitie(sus)

1

4f 6/m

2

11

3

4.1,Verificarea deschiderii fisurilorSchema 9.4 Se dau: = = b=1000mm h=130mm nec.=150 efectiva=170 C=15mm =1,1N/ Se cere: ? (3 6+ 6)

1.Se determina aria de inglobare a armaturilor intinse (1 6)=(7,5 +7,5 )*(a+7,5 ) (1 6)=(7,5mm*6+7,5mm*6)*(15mm+3mm+7,5mm*6)=5670 (6 6)=6* 2. (1 6)=3*5670 =34020

max=0,5bh

max=0,5*1000mm*130mm=65000 3.Se verifica (1) max? DA:4-6-7-8-9-10 4. (1) este buna 6 100 100=0,50% 6. %= %=

7.Se calculeaza = = 8.Se alege =0,2mm 12. = 13. 0,7 0,85 0,85 15.B= B= =1,47 =225N/ =0,083

16.Se verifica B 1? NU 18 18.Se ia B=1 19.Se calculeaza =1-0,3(1-0,5 )B

=1-0,3(1-0,5*0,7)*1=0,68 21.Se stabileste S= S= =167mm =2(C+0,1S)+6,5 =141,71mm

22.Se calculeaza

=2(15mm+0,1*167mm)+6,5

23. =

= =0.10mm ? DA 25

24.Se verifica 25.p%= 100 p%=

100=0,13%

26.Se verifica p% 0,3%? NU 27 27.

=276N/ (13)

28.Se verifica 225N/ 30.

276N/

DA:30 STOP

conditia de verificare este indeplinita STOP

Schema 9.4 Se dau: = = b=1000mm h=130mm nec.=385 efectiva=387 C=15mm =1,1N/ Se cere: ? (3 8+ 6)

1.Se determina aria de inglobare a armaturilor intinse

(1 6)=(7,5 +7,5 )*(a+7,5 ) (1 6)=(7,5mm*6+7,5mm*6)*(15mm+3mm+7,5mm*6)=5670 (3 6)=3* (1 6)=3*5670 =17010

(1 8)=(7,5 +7,5 )*(a+7,5 ) (1 8)=(7,5mm*8+7,5mm*8)*(15mm+4mm+7,5mm*8)=9480 (6 8)=6* = 2. (3 6)+ max=0,5bh (1 8)=3*9480 (6 8)=17010 =56880 +56800 =73890

max=0,5*1000mm*130mm=65000 3.Se verifica (1) max? NU:5-6-7-8-9-10 5. = 6

6. %= %=

100 100=0,6%

7.Se calculeaza = = 8.Se alege =0,2mm 12. = 13. 0,7 0,85 0,85 15.B= =254N/ =0,08

B=

=1,09

16.Se verifica B 1? NU 18 18.Se ia B=1 19.Se calculeaza =1-0,3(1-0,5 )B

=1-0,3(1-0,5*0,7)*1=0,68 21.Se stabileste S= S= =111mm =2(C+0,1S)+6,5

22.Se calculeaza

=2(15mm+0,1*111mm)+6,5 =133,5mm 23. = 24.Se verifica 25.p%= 100 p%= 100=0,30% = =0,14mm ? DA 25

26.Se verifica p% 0,3%? Da 30 30. conditia de verificare este indeplinita STOP

4.2.Verificarea la deformatie Panoul AB-12 I Date geometrice 1.Se calculeaza a pentru armarea reala a= a= a 30mm 2. =h-a =130mm-30mm=100mm 3.p%= p%= 100 100=0,17% =28,5mm

4. Se determina aria de inglobare a armaturilor intinse(1 6)=(7,5 +7,5 )*(a+7,5 ) (1 6)=(7,5mm*6+7,5mm*6)*(15mm+3mm+7,5mm*6)=5670 (6 6)=6* (1 6)=3*5670 =34020

5. =

=

100 100=0,50

II Calculul deformatei de lunga durata ( 6.Curgerea lenta a betonului =2,80 pentru 0,7

)

7.Efectul incarcarilor de lunga durata 8. = 9.Se calculeaza B= B= Se verifica B 1? NU Se ia B=1 Se calculeaza =1-0,3(1-0,5 )B =1,47 = =12121,21N/

=1-0,3(1-0,5*0,7)*1=0,68 10. = 11.X= X= 12. = = + ( *( ( -X +25,48*170 *( = =25,48 -1) -1=25,42mm

13. Se calculeaza W cu = W= = = *

= =714,40daN/

=183083333,3Calculul pentru a0

0,0167 1,05

}x1,07

}1,10

0,0181

x=0,00056 =0,0167+x=0,0167+0,00056=0,01726 0,0173 W=0,0173* * =23,54mm

III.Calculul deformatei din incarcarea initiala( 14. = =0 =24000N/ =0

=0,8*30000N/ 15.Se calcueaza =0,5 16. = =

=17,5

17. X= X= 18. = =

( *( + (

-1) -1=21,60mm -X +17,5 *170 = =0,47273N/ *

19. Se calculeaza W cu = W= *

=472,73daN/

W=0,0173* IV.Verificarea conditiei = = = -

*

=10,75mm

Panoul AB-23 I Date geometrice 1.Se calculeaza a pentru armarea reala a= a= a 30mm 2. =h-a =130mm-30mm=100mm 3.p%= p%= 100 100=0,17% =28,5mm

4. Se determina aria de inglobare a armaturilor intinse(1 6)=(7,5 +7,5 )*(a+7,5 ) (1 6)=(7,5mm*6+7,5mm*6)*(15mm+3mm+7,5mm*6)=5670 (6 6)=6* (1 6)=3*5670 =34020

5. =

=

100 100=0,50

II Calculul deformatei de lunga durata ( 6.Curgerea lenta a betonului =2,80 pentru 0,7

)

7.Efectul incarcarilor de lunga durata 8. = 9.Se calculeaza B= B= Se verifica B 1? NU Se ia B=1 Se calculeaza =1-0,3(1-0,5 )B =2,20 = =12121,21N/

=1-0,3(1-0,5*0,7)*1=0,68 10. = 11.X= X= 12. = = + ( *( ( -X +25,48*170 *( = =25,48 -1) -1=25,42mm

13. Se calculeaza W cu = W= = = *

= =714,4daN/ =

=183083333,3Calculul pentru a1

0,0240 1,35

}x1,39

}1,40

0,0248

x=0,00064 =0,0240+x=0,0240+0,00064=0,02464 0,0246 W=0,0246* * =12,12mm

III.Calculul deformatei din incarcarea initiala( 14. = =0 =24000N/ =0

=0,8*30000N/ 15.Se calcueaza =0,5 16. = =

=17,5

17. X= X= 18. = *( =

( *( + (

-1) -1=21,59mm -X +17,5 *170

19. Se calculeaza W cu = W= *

=

=472,73daN/

W=0,0246* IV.Verificarea conditiei = = = -

*

=7,74mm

Calculul lungimii barelor Marca 3 6=85

5350mm+250mm+4150mm+40 6+40 6=10230mm Marca 240+ 2 3 =85 +3210+80 + -80+250+ -80+80 +2490+80

-80+80

-80+240=10316,29mm Marca 30 + 6 8=302 +7 =1633.5mm

Marca +250+

6 8=302 =2625mm

Marca 5 9 8=453 +40 Marca 40 =1277.5mm

6 3 6=85=6230mm

+5750+40

Marca 7 3 6=85 240+ -80+80 +3450+80 + -80+240=6296,27mm

Marca 8 6 8=302 30 + +7 =1733.5mm

Marca 40

3 6=85 =6230mm

+5750+40

Marca 10 3 6=85 240+ -90+90 +3450+90 + -90+240=6304,56mm

Marca 11 3 6=85 30 + +7 =1733,5mm

Marca 12 4 6=113 5300mm

Lungime pe dimetru (m) Marca (mm) Lungime Bara (m) Nr.Buc 34 34 34 34 51 16 16 64 12 12 64 26 OB 37 6 1 10,23 6 2 10,32 6 3 1,63 8 4 2,6 8 5 1,28 8 6 6,23 6 7 6,3 6 8 1,73 8 9 6,23 6 10 6,34 6 11 1,73 8 12 5,3 6 TOTAL LUNGIME PE DIAMETRU (m) Masa pe metru liniar (Kg/m) Masa pe diametru (Kg) Masa pe tip OL (Kg) Total (Kg) PC 52 6 347,82 350,88 8

55,42 88,4 65,28 99,68 100,8 110,72 74,76 76,08 110,72 137,8 137,8 0,222 30,59 30,59 1160,74 319,82 0,222 0,395 257,68 126,33 384,01 414,6

UTCB 2009-2010

PROIECT BETON II

Profesor coordonator:E.Enache Student:Balea Daniel Gabriel AN-III-ACH,GR.1

Tema nr.2 N=4Sa se dimensioneze structura tip cadru de beton armat avand urmatoarele caracteristici: -regim de inaltime:6.50m;5.00m -inaltime libera:3.30m -materiale: Beton: =15N/ =1,1 N/ Otel:PC52 Continutul proiectulu: C. Piese scrise: =300 N/

1.Calculul eforturilor 2.Dimensionarea grinzilor 3. Dimensionarea stalpilor A. Piese desenate 1.Plan cofraj si armare grinzi 2. Plan cofraj si armare stalpi Structura de rezistenta este alcatuita din cadre de beton armat. Se recomanda urmatoarele dimensiuni pentru elementele de rezistenta: -grinzi 250*500 -stalpi:350*350

bp

hp

3.30m 250

350

350

YCG

500

3hp

CG

3hp

Schema de calculSe obtine reducand grinzile si stalpii la axele lor geometrice:(EI)gr

(EI)st

6.50m

5.00m

B

B

B

Cota la care se gaseste baza stalpilor (incastrarea) se alege la suprafata superioara a fundatiilor. =0.6 =0.8 -modul de elasticitate pentru beton-modul de inertie al sectiunii de beton = =30000 N/ ( )

3.30m+YCG

1090

10 4

d 1

Y 2

Y 1

1

250

= = ( Figura 1 2 )+

18 43

16650 57577 74227

925 1339 2264

=b+3

+3

250+3*130+3*130=1030mm = = = + =1.2 =0.6 =0.6 =0.6*46.63 =0.8*1.2 *30000=8.28* *30000=3* N/ N/ = =32.78mm +1339*9.2 =46.63

+925*15.7

50 0

3hp

d 2

2CG 3hp

Ipoteze de calcul Ipoteza 1

g

Ipoteza 2p

Ipoteza 3p

Combinatiile de ipoteze reflecta situatiile de incarcare ale constructiei. Combinatia A Ipoteza 1+Ipoteza2p g

Combinatia B Ipoteza 1+Ipoteza3g g

Combinatia C Ipoteza 1+Ipoteza2+Ipoteza3

p g

Conform programului de calcul Strel,eforturile rezultante vor fii:

Dimensionarea grinzilor

1 56.9

3 154.48

5 28.56

2

106.96

4

58.75

Pentru momentul nr.1 Se inmulteste momentul cu 0,9 pentru reducerea la ax Schema 1.2 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =56.9 Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm Knm

2.

=h-a =500-40=460mm

3.m= m= 4. =0,065 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,067 =0,34%

*

=385


Pentru momentul nr.2 Schema 1.9 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =106,96 Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a Knm

3.Se calculeaza latimea activa de placa = =130mm 4. 5.Se verifica =500-40=460mm Schema 1.2 a=40mm 2. =h-a=460mm = =0.032 =793357500

3.m=

4.

=0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,03 =0,15%

*

=711


Pentru momentul nr.3 Se inmulteste momentul cu 0,9 pentru reducerea la ax Schema 1.2 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =154,48 Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a =500-40=460mm 3.m= m= 4. =0,175 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8 =139,03Knm

5.Se verifica m 6.Se calculeaza =1p%=100 =1-

=0,19

p%=100 7. = = b *250mm

=0,95%

*

=1093


Pentru momentul nr.4 Schema 1.9 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =58,75 Knm Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a

3.Se calculeaza latimea activa de placa = =130mm

4. 5.Se verifica =500-40=460mm Schema 1.2 a=40mm 2. =h-a=460mm =

=7939640000

3.m= 4.

=0.018



=0,02 =0,10%

*

=474




=0,03

p%=100 7. = = b *250mm

=1,5%

*

=173


Verificarea la forta taietoare a grinzilor cadruluiDin diagrama infasuratoare a fortei taietoare:

112.18A

140.14 117.15B C

81.93D

Valorile fortei taietoare in in sectiunile A,B,C,D se reduc din ax la fata reazemului prin inmultirea cu 0,9. Verificarea la forta taietoare se face cu schema 6.1. din ghid numai dupa finalizarea armaturii M. In fiecare sectiune de calcul A,B,C,D:

bare(armaturi) pentru M Se alege 8(etr)

si se calculeaza ae

100mm =

ae calculat

aecalculat+50mm

ae calculat ae calculat

aecalculat+50mm

ae calculat

1/3L1

1/3L1

1/3L1

1/3L2

1/3L2

1/3L2

L1

L2

areal

Daca

250-300

ca se poate lua etr si 6.

Schema 6.1. b=250mm h=500mm =1,1 N/ =210 N/ =452 =1168 =1168 =226 =112.18*0.9=100.96KN =140.14*0.9=126.126KN =117.15*0.9=105.435KN =81.93*0.9=73.74KN Se calculeaza a in functie de asezarea efectiva a armaturilor pe sectiunea =30mm =h-a =500-30=470mm 3. = = =0.78 0.50 sau pentru placi 0.75?

4.Se verifica pentru grinzi NU:6

5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. = *100 *100=0.38 = = * * =0.16 4?

= 13.

14. = = 15.Se verifica DA:16 16.Procentul 18.Se verifica DA:20 20.Se alege =50.1 21. ( 8) calculat la(13) este bun 0.1 ? 18 =1.59 2.5?

=250.5mm

=min

=150mm Schema 6.1. b=250mm h=500mm =1,1 N/ =210 N/ =1168 =145.4*0.9=126.126KN Se calculeaza a in functie de asezarea efectiva a armaturilor pe sectiunea =40mm =h-a =500-40=460mm 3. = = =0.99 0.50 sau pentru placi 0.75?


5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic?

NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. = *100 *100=1.02 = * * =0.16 4?

= 13.

=

14. = = 15.Se verifica DA:16 16.Procentul 18.Se verifica DA:20 20.Se alege =50.1 21. =250.5mm ( 8) calculat la(13) este bun 0.1 ? 18 =2.03 2.5?

=min



5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11

11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. =

4?

*100 *100=1.01

= 13. =

* * =0.11

=


=min



5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 4?

12.

=

*100 *100=0.19

= 13. = =

* * =0.12

14. = = 15.Se verifica DA:16 16.Procentul 18.Se verifica DA:20 20.Se alege =50.1 21. =335mm ( 8) calculat la(13) este bun 0.1 ? 18 =1.5 2.5?

=min

=150mm

Dimensionarea grinzilor

1 56.9

3 154.48

5 28.56

2

106.96

4

58.75

Pentru momentul nr.1 Se inmulteste momentul cu 0,9 pentru reducerea la ax Schema 1.2 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =56.9 Se cere: =? Knm

1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a =500-40=460mm 3.m= m= 4. =0,065 =0,42 pentru OB37 sau 0,40 pentru PC52,PC60 ? DA:6-7-8


=0,067 =0,34%

*

=385


Pentru momentul nr.2 Schema 1.9 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =106,96 Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a Knm

3.Se calculeaza latimea activa de placa = =130mm 4. 5.Se verifica =500-40=460mm Schema 1.2 a=40mm 2. =h-a=460mm = =0.032 =793357500

3.m=

4.



=0,03 =0,15%

*

=711



5.Se verifica m 6.Se calculeaza =1p%=100

=1p%=100 7. = = b *250mm

=0,19 =0,95%

*

=1093


Pentru momentul nr.4 Schema 1.9 Se dau: b=250mm h=500mm =15N/ =300 N/ =58,75 Knm Se cere: =? 1.Se apreciaza a a=40mm 2. =h-a

3.Se calculeaza latimea activa de placa =

=130mm 4. 5.Se verifica =500-40=460mm Schema 1.2 a=40mm 2. =h-a=460mm = =0.018 =7939640000

3.m= 4.



=0,02 =0,10%

*

=474




=0,03

p%=100 7. = = b *250mm

=1,5%

*

=173


Schita Armarii

A 4 1 412

1 210 5 6

B 9 212 320 7

2 210 10 212

C

212 214

2 3

312 8 314

Verificarea la forta taietoare a grinzilor cadruluiDin diagrama infasuratoare a fortei taietoare:

112.18A

140.14 117.15B C

81.93D

Valorile fortei taietoare in in sectiunile A,B,C,D se reduc din ax la fata reazemului prin inmultirea cu 0,9. Verificarea la forta taietoare se face cu schema 6.1. din ghid numai dupa finalizarea armaturii M. In fiecare sectiune de calcul A,B,C,D:

bare(armaturi) pentru M Se alege 8(etr)

si se calculeaza ae

100mm =

ae calculat

aecalculat+50mm

ae calculat ae calculat

aecalculat+50mm

ae calculat

1/3L1

1/3L1

1/3L1

1/3L2

1/3L2

1/3L2

L1

L2

areal

Daca

250-300

ca se poate lua etr si 6.

Schema 6.1. b=250mm h=500mm =1,1 N/ =210 N/ =452 =1168 =1168 =226 =112.18*0.9=100.96KN =140.14*0.9=126.126KN =117.15*0.9=105.435KN =81.93*0.9=73.74KN Se calculeaza a in functie de asezarea efectiva a armaturilor pe sectiunea =30mm =h-a =500-30=470mm 3. = = =0.78 0.50 sau pentru placi 0.75?


5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. = *100 *100=0.38 = = * * =0.16 4?

= 13.

14. = = 15.Se verifica DA:16 16.Procentul 18.Se verifica DA:20 20.Se alege =50.1 21. ( 8) calculat la(13) este bun 0.1 ? 18 =1.59 2.5?

=250.5mm

=min



5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic?

NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. = *100 *100=1.02 = * * =0.16 4?

= 13.

=


=min



5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11

11.Se verifica DA:12-13-14-15 12. =

4?

*100 *100=1.01

= 13. =

* * =0.11

=


=min



5.La grinzi este necesara o ramare transversal,etrierii se prevad constructive.La placi nu este necesara o armare transversala. STOP 6.Sectiunea se afla intr-o zona plastic potential la actiuni seismic? NU:11 11.Se verifica DA:12-13-14-15 4?

12.

=

*100 *100=0.19

= 13. = =

* * =0.12

14. = = 15.Se verifica DA:16 16.Procentul 18.Se verifica DA:20 20.Se alege =50.1 21. =335mm ( 8) calculat la(13) este bun 0.1 ? 18 =1.5 2.5?

=min

=150mm

Dimensionarea stalpilor la compresiune excentrica (M,N)

Dimensionarea armaturii la compresiune excentrica simpla: Din infasuratoarea M se alege cel mai mare moment pe stalpul considerat Efortul axial N se obtine din combinatia care a dat M infasurator N corespunzator.Ariile necesare se calculeaza cu schema 2.2

Aa350

` Aa

350

Armare simetrica Barele marca 1

=

0,25 0,1 Diametre recomandate

Distanta intre bare 50 250 mm Se dimensioneaza un stalp marginal si un stalp central.

Stalpul marginal din dreapta: Se calculeaza cu schema 2.2, momentul se reduce in ax prin inmultire cu 0,9 Schema 2.2 Se dau: b= 350mm h= 350mm = 15N/ =300N/ N=112,16KNm M=56,9KNm Se cere: =

1. a=35mm 2. Sectiunea se afla intr-o zona seismica Excentricitate aditioanala 10. Excentricitate aditioanala =20mm 11. =

NU

12. =0,06 m= m= 0,1 13. Se scoate /m 0.06 x 0.08 = x=0.01 din indrumator n=0.06 76 83 92 =0.06+0.01=0.07

14. =428,75 15.214

Aa(3 14) =462

16. 17.

1231

100 0,4 =1 18. 19. 20. 21. (min)= 0,2 = 2,5 2,5 Da

(min) DA

Stalpul central: Se calculeaza cu schema 2.2, momentul se reduce in ax prin inmultire cu 0,9 Schema 2.2 Se dau: b= 350mm h= 350mm = 15N/ =300N/ N=205,52KNm M=38,05KNm Se cere: =

1. a=35mm 2. Sectiunea se afla intr-o zona seismica 10. Excentricitate aditioanala =20mm 11. 12. =0,12 m= =

NU

m= 0,1 13. Se scoate din indrumator

/m 0 x 0.02 = 14. x=0.01

n=0.12 52 59 68 =0.0+0.01=0.01

=61,25 15.

214

Armatura Constructiva

Aa(314) =462

16. 17.

1231

100 0,4 =1. 18. 19. 20. 21. (min)= 0,2 = 2,5 2,5 Da

(min) DA

Verificarea la forta taietoare a stalpilor

Cand avem numai incarcari gravitationale armarea este constructive Cand avem si incarcari orizontale, armarea se calculeaza

H /6 h 600 mm s

Zona plastica

H

e

s

s

hH /6 h 600 mm

Zona plastica

b=350mm

Verificare

=0,2 =171,52mm Verificare: DA

proiect beton ii

Documents

se verifica p

se apreciaza

se dau

se calculeaza

se alege b b

danmm se cere

se rotunjeste h

danmm q