pfe conception et dimensionnement de la construction métallique d'un bâtiment
DESCRIPTION
un mémoire de fin d’étude qui traite la conception métallique et ses aspect dans les différent domaine (élastique plastique et elastoplatique.le présent document indique les méthode de calcule approuver par leurocode qui estutiliser dans toute l'europeTRANSCRIPT
Projet de fin dtudes
Ralis par Mlles EL GHASSAL Siham & KHOUYA Sara
Encadres par Mr EL OMRI Abderrahim
Anne universitaire: 2011/2012
REMERCIEMENTS
Au terme de ce travail, nous voudrions remercier tous ceux qui ont aid sa ralisation.
Il est le fruit dun stage effectu au sein du Cabinet d'Ingnierie RHONI, sous la supervision de Monsieur RHONI Ahmed, qui nous tenons exprimer notre vive reconnaissance, pour la bienveillance et lamabilit dont il a fait preuve, et pour laide prcieuse quil nous a accorde tout au long de notre stage.
Nous tenons galement remercier l'ensemble du personnel du cabinet qui nous a aides dans laboutissement de ce projet, et qui a toujours pris le temps de rpondre nos questions.
De mme, nous tenons exprimer notre grande reconnaissance notre encadrant, Monsieur EL OMRI Abderrahim, pour la disponibilit dont il fait preuve envers ses tudiants, et pour le soutien et l'aide qu'il nous a rservs.
Nos remerciements vont galement tous les membres du jury qui a pour mission dvaluer ce modeste travail.
Enfin, nos remerciements vont tous ceux qui ont contribu, de prs ou de loin, llaboration de ce projet.
NOTATIONS GENERALES
G Charge permanente
Q Charge dexploitation
Charge de vent normal
E Module dlasticit longitudinale de lacier (E=21 )
M Moment sollicitant, en gnral
Moment lastique
N Effort normal, en gnral
Effort normal de plastification
V Effort tranchant sollicitant
Effort tranchant de plastification
Limite dlasticit dun acier
Contrainte limite de cisaillement pur en lasticit
lancement rduit
lancement de dversement
(mu) Coefficient de frottement
(rho) Rendement dune section
(chi) Coefficient de rduction de flambement
Coefficient de rduction de dversement
(psi) Coefficient de distribution de contraintes
(gamma) Coefficient partiel de scurit
A Section brute dune pice
Aire de cisaillement
Section rsistance de la tige dun boulon en fond de filet
Facteur de gauchissement dune section
Moment dinertie de flexion maximal
Module de rsistance lastique
Module de rsistance plastique
paisseur dune semelle de poutre
(alpha) Angle en gnral
(phi) Rotation
Iz: Moment d'inertie de la section brute, par rapport l'axe Z.
It: Moment d'inertie la torsion uniforme.
Iw: Constante de courbure de la section.
E: Module d'lasticit longitudinale.
Wpl,y: Module rsistant plastique correspondant la fibre de plus grande tension, pour les sections de classe 1 et 2.
fyd: Rsistance de calcul de l'acier.
LT: Coefficient d'imperfection lastique.
LT: lancement rduit.
RESUME
Le prsent mmoire consiste tablir la conception et le dimensionnement de la construction mtallique dun btiment.
En raison de sa situation Tanger, louvrage est expos des fortes actions du vent (Zone 3).
Le premier volet de notre travail porte sur la description et la conception de la structure.
Le deuxime volet sera consacr au dimensionnement de tous les lments de la structure selon lEUROCODE3.
Finalement, nous effectuerons une vrification laide du logiciel CYPE.
TABLE DES MATIERES
- Introduction..................................................................................9
- Chapitre 1 : GnralitS sur la conception du projet:
I- Systmes porteurs de lusine:14
1- Les poteaux.14
2- Les poutres..15
II- Les lments secondaires de lusine...16
1- Les pannes.......17
2- Les contreventements.....17
3- La couverture......18
4- Les lisses...18
5- Le bardage...18
6- Les assemblages.18
a. Boulonnage......19
b. Soudure...19
c. Rivetage....19
d. Collage.........19
- Chapitre 2 : Description et conception du projet:
I- Cahier de charge du projet..21
II- La structure porteuse....21
1- Les traverses.....21
2- Les poteaux...21
III- Les lments secondaires..23
1- Le type de couverture..23
2- Les pannes23
3- Le contreventement..23
- Chapitre 3 : Hypothses des calculs:
I- Les matriaux ..25
II- La portance du sol25
III- Le vent ..25
IV- Les charges permanentes.....25
V- Les charges dexploitation....25
- Chapitre 4 : Calcul au vent
Dtermination des charges de vent.27
1- La pression dynamique de base .27
2- Les modifications des pressions dynamiques de base ..28
a. Effet de la hauteur....28
b. Effet de site ...28
c. Effet de masque ....28
3- Les actions extrieures et inferieures .....28
a. Rapport de dimension...29
b. Le coefficient .29
c. Les actions extrieures .30
d. Les actions intrieures .....31
e. Les actions rsultantes .....31
- Chapitre 5 : Dimensionnement des pannes selon LEUROCODE3
I- Les combinaisons de calcul..35
II- tude des pannes......35
III- Dtermination des sollicitations...36
1- Calcul des sollicitations ...37
2- Calcul des combinaisons des sollicitations...37
IV- Dimensionnement des pannes ..38
1- Vrification de la condition de la flche.38
2- Vrification au cisaillement 39
3- Vrification la condition de dversement....40
- Chapitre 6: Dimensionnement des lisses:
Calcul de lisses:
1- Calcul en flexion horizontal...43
a. Condition de rsistance...43
b. Condition de flche..43
2- Calcul en flexion verticale..44
a. Vrification des contraintes..44
b. Vrification de dversement.....44
c. Vrification au cisaillement..44
- Chapitre 7: dimensionnement et vrification par logiciel CYPE:
I. Dimension du portique ...50
II. Assemblages .66
III. Calcul et Vrification des pannes et des lisses..71
- Conclusion
- bibliographiE
- Annexes
Prsentation du bureau
Le Cabinet dIngnierie Rhoni , sis au 16, Rue Amr Ibn Al Hass Tanger, est un bureau dtudes spcialis dans ltude de structures en btiments et gnie civil. Ce bureau effectue galement des tudes dImpacts Socio-conomiques et Environnementaux.Cest une socit responsabilit limite, et rgie par la loi en vigueur.Cr en Mars 1985, il connat son premier projet au niveau de la ville de Knitra en Dcembre de la mme anne. Au fil des annes, son effectif volue, pour atteindre aujourdhui 21 employs, dont 5 cadres.Parmi les projets les plus notables du cabinet, on cite la construction de lcole Rabia Aoua Tange, et de lusine conservatrice Lukus S.A. Larache. Le cabinet a galement procd ltude dassainissement dun lotissement de 120 villas pour le compte de la Socit Haima, et celle dun rservoir enterr de 3300 m Tanger.b. MissionsEn dehors des tudes effectues, le Cabinet dIngnierie Rhoni est aussi amen raliser des missions de conseil en vue de la ralisation de divers lments porteurs dun btiment. Ces missions consistent en expertises de structures en bton arm, ou encore de constructions mtalliques. Les projets concernent galement des lotissements, des voirie-rseaux divers et amnagement, des routes et enfin des ouvrages dart et dhydraulique urbaine.
En tant qutudiants en Licence Gnie Civil la Facult des Sciences et Techniques de Tanger, nous sommes appels effectuer un stage de Projet de Fin dEtudes de quatre semaines.
Notre projet de fin dtudes sest droul au sein dun bureau dtudes de structures sis au16, Rue Amr Ibn Al Hass. Le thme du projet choisi tant Le calcul dune unit industrielle en charpente mtallique.
Grce ses avantages, la charpente mtallique est un mode de construction qui se dveloppe de plus en plus dans le monde, surtout pour les grands projets industriels et commerciaux tels que les grandes usines, les hangars stockages ou encore les grandes et moyennes surfaces de consommation.
Le prsent projet a t ralis suivant diffrents tapes, savoir:
Gnralits sur la conception du projet
Description de notre projet
Calcul de vent et des charges
Dimensionnement des pannes et de lisses selon LEUROCODE3
Calcul et dimensionnement des lments structuraux avec logiciel CYPE.
Une construction, quelle que soit sa destination (habitation, usage industriel, collectivit, spectacle) et son principe constructif (matriau, type de structure), doit tre capable de rsister aux efforts qui lui sont appliqus, ce rle de rsistance est assur par lossature ou structure en acier constituant le squelette de la construction.
Lossature dune structure mtallique se compose gnralement dun assemblage de poteaux et de poutres stabilis par un systme de contreventement. Ces lments sont fabriqus partir de profils lamins marchands ou reconstitus souds.
Lacier utilis en construction mtallique a des caractristiques garanties. Cest un matriau isotrope et homogne ayant un comportement idal vis--vis de la thorie de llasticit, base des lois de la rsistance des matriaux. Il est ductile, proprit ncessaire la bonne rpartition des efforts dans les assemblages. Il est soudable, sous rserve de respecter les dispositions prescrites au projet.
Exemple dune construction en charpente mtallique
Avantages:La structure mtallique prsente par rapport aux structures en bton arm ou prcontraint, de nombreux avantages:
Industrialisation totale
Il est possible de pr fabriquer intgralement des btiments en atelier, avec une grande prcision et une grande rapidit ( partir des lamins), donc le montage sur site, par boulonnage est dune grande simplicit.
Transport ais
En raison du poids peu lev, qui permet de transporter loin, en particulier lexportation
Rsistance mcanique
La grande rsistance de lacier la traction permet de franchir de grandes portes
La possibilit dadaptation plastique offre une grande scurit
La tenue aux sismes est bonne, du fait de la ductilit de lacier, qui rsiste grce la formation de rotules plastiques et grce au fait que la rsistance en traction de lacier est quivalente sa rsistance en compression, ce qui lui permet de reprendre des inversions de moments imprvues.
Modification
Les transformations, adaptations, surlvations ultrieures dun ouvrage sont aisment ralisables.
Inconvnients:
Rsistance en compression moindre que bton
Susceptibilit aux phnomnes dinstabilit lastique, en raison de la minceur des profils
Mauvaise tenue au feu, exigeant des mesures de protections onreuses
Ncessit dentretien rgulier des revtements protecteurs contre la corrosion, pour assurer la prennit de louvrage.
RemarqueCes inconvnients peuvent tre rcuprs par les rgles internationales de conception.
I- Systmes porteurs de lusine:
1- Les poteaux
Les lments de la toiture reportent au sol les charges verticales (Poids propre, charges climatiques sur la toiture...) par lintermdiaire de poteaux, sollicits principalement en compression simple, mais ventuellement en flexion compose sous leffet de charges horizontales (vent, sisme...) Ces poteaux doivent, dans tous les cas, prsenter une raideur transversale procurant la rsistance au flambement, moins dtre maintenus par des entretoisements horizontaux, par exemple en faades. Ces conditions expliquent le choix usuel de sections ayant un rayon de giration important suivant chacune des directions principales dinertie : profils I, H, profils creux.
Les bases de poteaux ou de montants de portiques sont fixes sur leurs fondations de deux manires :
A encastrement
par platines paisses (a) ;
goussets (b) ;
sommier (c).
Modes de fixation dun poteau encastre
A articulation:
platine mince, pour des poteaux faiblement chargs ; dans cette solution les boulons de scellement sont placs dans laxe du poteau ;
grain en acier mi-dur ;
plaques dlastomre.
Modes de fixat ion dun poteau articule
Pied de poteau
La charge de compression peut tre transmise au bton de fondation par une simple platine soude lextrmit infrieure du poteau pour bien rpartir les pressions sur le bton. Les platines doivent tre suffisamment paisses ou comportent des raidis
Exemple de pied de poteau
Et pour absorber galement les efforts de soulvement on utilise des boulons dancrage noys dans le bton de fondation.
2- Les poutres
Les poutres sont des lments la plupart du temps horizontaux qui doivent reprendre essentiellement des efforts de flexion. Leur section doit, par consquent, prsenter une inertie adapte dans le sens de la flexion et donc une certaine hauteur. On parle non seulement de poutre, mais aussi de panne, de traverse, de poutre au vent
Leur conception est variable, en fonction notamment :
De leur porte,
Du schma statique retenu de la structure (qui dpend de la nature du sol, de lexistence ou non de ponts roulants, des quipements secondaires, etc)
Des pratiques ou des systmes de fabrication des constructeurs.
Les poutres peuvent tre constitues :
Soit de profils me plein, IPE, HEA
Soit des poutres en treillis
Soit de profils inertie variable, reconstitues souds PRS
II- Les lments secondaires de lusine
1- Les pannes
La fonction premire des pannes de toiture est d'assurer le transfert des actions appliques la couverture d'un btiment sa structure principale. Les pannes sont des constituants importants de la structure secondaire du btiment.
D'une faon gnrale le choix s'opre entre les pannes en poutrelles lamines chaud, le plus souvent IPE, les pannes minces formes froid, alors que les pannes-treillis n'tant que plus rarement utilises.
La liaison panne / structure principale peut tre ralise :
Soit par boulonnage direct de la semelle infrieure de la panne sur la semelle suprieure de la poutre principale (traverse de portique en gnral):
Exemple de panne
Soit par l'intermdiaire d'une chantignolle, simple ou double:
Echantignolle
2- Les contreventements
Assurer la stabilit dune structure spatiale consiste la rendre stable suivant au moins trois plans, dans deux directions non parallles et suivant ses plans horizontaux. On cherche faire transiter les efforts par des plans rigides pour les faire cheminer jusquaux appuis.
On distingue quatre types de contreventement : en faades et en toiture et transversal, reprsents sur la figure ci-dessous. La rigidit en cisaillement est confre un panneau par rigidifiassions des nuds de lossature pour crer un cadre portique, par un diaphragme en tle dacier , par un remplissage pour crer un voile en bton arm ou par triangulation pour crer un contreventement en treillis .
Reprsentation schmatique des panneaux de contreventement
3- La couverture
La couverture est lensemble des matriaux tanches supports par une charpente mtallique.
Lacier est trs frquemment utilis pour les couvertures des btiments. Il peut servir de support dtanchit aux toitures plates ou faibles pentes, permettant un net gain de poids par rapport une dalle en bton arm.
Les couvertures quipant la grande majorit des btiments mtalliques sont de deux types :
les couvertures en plaques ondules.
les couvertures en bacs acier nervurs.
4- Les lisses
Les lisses sont des poutres flchies essentiellement selon leur axe fort sous leffet du vent et selon leur axe faible sous leffet du poids de la faade. Elles sont en gnral continues en prenant appui sur les montants de cadre.
Les lisses prsentent les fonctions suivantes:
elles lient les montants de cadre entre eux et avec le contreventement longitudinal de faade et assurent la stabilit des cadres hors leur plan en rduisant la longueur de flambage des montants;
elles transmettent au contreventement longitudinal de faade une partie des efforts dus au vent agissant sur le pignon.
certaines dentre elles constituent des barres du contreventement longitudinal de faade.
5- Le bardage
On distingue deux types de bardage:
Bardage simple peau: il sagit dune simple paroi en tle, compose de plaques profiles ou ondules, en acier ou en aluminium, dont les nervures peuvent tre disposes verticalement, obliquement ou horizontalement.
Bardage double peau: une telle faade est compose de deux parements en tle profile, gnralement de grande longueur, disposs de part et dautre dun matriau isolant.
6- Les assemblages
La construction mtallique utilise des moyens dassemblage traditionnels en mcanique : boulonnage, soudage, rivetage. La fonction principale de ces assemblages est ici la transmission defforts souvent importants, gnralement statiques, mais quelquefois dynamiques (effets de chocs, vibrations, etc.) qui ncessitent des prcautions spciales.
a. Boulonnage
Le boulon est une pice compose dun corps cylindrique et dune tte hexagonale (boulon tte six pans) ou tronconique (boulon tte fraise). Il travaille soit en traction, soit au cisaillement.
Boulon en cisaillement Boulon en traction
b. Soudure
Le soudage consiste fondre lacier localement avec ou sans apport de mtal (toujours de lacier) de manire reconstituer une continuit de la matire aussi parfaite que possible.
Types de soudures
c. Rivetage
Un rivet se prsente comme un gros clou une tte. Il doit tre pralablement chauff au rouge, puis pos chaud. Le rivet se contracte en se refroidissant ce qui assure ainsi une force de serrage et un assemblage par frottement des deux pices entre elles. Il est compltement abandonn aujourdhui pour les assemblages sur les chantiers sauf dans les cas de rnovation de btiments anciens.
d. Collage
Le collage de pices mtalliques ne semploie en pratique que pour des pices denveloppe o les contraintes mcaniques prendre en compte sont faibles (par exemple raccord dangle pour un bardage).
I- Cahier de charge du projet
Dimensions Gomtriques
Longueur 14m
Largeur 25m
Hauteur de poteau 10m
Pente de la toiture 11,3
Espacement des portiques 5m
Conditions climatiques
Rgion III
Vent
Site normal
II- La structure porteuse
Aperu sur le projet:
Notre btiment stale sur une superficie de 1000 m de forme rectangulaire. Il est constitu dun seul bloc.
Vue 3D du projet
En fonction du cahier des charges, il sagit dtablir des croquis (toiture, pignon, long pan) qui dfinissent la rpartition des lments (pannes, lisses, potelets, contreventements de versants, etc) Ces plans sont dtermins par ltude des couvertures et de bardages, avec les catalogues des fabricants et le cahier des charges.
Toiture:
Longueur de panne: 5m
Lentraxe: 1,02m
Long pan:
Longueur lisse: 5m
Lentraxe entre les lisses: 3m
Pignon:
Longueur de poteau: 10m
Lentraxe: 10m
1- Les traverses
Les traverses participantes dans les portiques peuvent atteindre des portes de 11m. Le profil choisi varie entre IPE240 et IPE400. Elles sont lies rigidement moyennant une platine la hauteur de faitage.
2- Les poteaux
Pour notre structure, les poteaux ont une hauteur maximale de 10 m. raliss par des profils lamins.
Dans ce projet, nous avons retenu une liaison dencastrement pour le pied de poteaux dans le sens du plan du portique. En effet, cet encastrement interdit tout mouvement de translation ou de rotation dans le plan du portique au point dappui. Une liaison par encastrement rend solidaire les lments et est capable de reprendre un important moment de flexion en plus des efforts verticaux et horizontaux.
III- Les lments secondaires
1- Le type de couverture
Il sagit de bacs nervurs, en acier galvanis. Leur grande rapidit de pose, leur faible poids et leur capacit de portance (charge minimale de 100 Kg/m) en font un mode de couverture particulirement adapt notre structure.
2- Les pannes
Les pannes, de porte de 5 m, sont des profils en double t (IPE), et sont poses entraxe de 1,02m.
3- Le contreventement
La stabilit transversale est assure par une srie de portiques transversaux. Et pour faire face aux efforts du vent transversaux, il est indispensable denvisager de mettre des poutres au vent de long pan dans le versant. Ces dernires permettent de rigidifier la couverture et de rpartir les pressions de vent exerces sur les longs pans et les efforts dentranement du vent sur la couverture de manire quilibre sur lensemble de portiques transversaux.
La conception et le calcul de notre structure sont rgis par la norme LEUROCODE3.
I- Les matriaux
Acier pour charpente mtallique : Fe E 235
Boulon
II- La portance du sol
Daprs ltude gotechnique, le sol travaille 2 bars.
III- Le vent
La zone de Tanger se situe dans la zone II (q= 135 daN/m) et le site du projet est qualifi comme tant normal.
IV- Les charges permanentes
Les charges permanentes sont essentiellement des actions susceptibles dagir tout au long de la vie dun ouvrage ; la variation de leur valeur en fonction du temps est ngligeable. Ces charges permanentes sont composes du poids propre des lments (ossature et autres lments) et des poids des quipements et installations susceptibles de demeurer durant toute la vie de louvrage.
Les diffrentes charges permanentes : Bac acier, isolant et tanchit.
V- Les charges dexploitation
Les charges dexploitation sont gnralement celles qui rsultent de lusage des locaux.
Dans notre cas ces charges correspondent aux charges dentretien (poids des ouvriers et du matriel).
Les charges variables sont, en gnral, donnes par le cahier des charges du client ou dfaut par les fournisseurs.
Les actions dues au vent se manifestent par des pressions exerces normalement aux surfaces (qui, pour des constructions basses sont souvent admises uniformes). Ses pressions peuvent tre positives (surpression intrieure ou, tout clairement, pression) ou ngatives (dpression intrieure ou succion).
On dfinit par pression dynamique, la pression quexerce le vent sur un lment plac normalement par rapport la direction de lcoulement dair, lorsque la vitesse du filet dair qui frappe llment vient sannuler.
La pression sexerant prendre en compte dans les calculs est donne par :
Avec:
: pression dynamique de base 10 m
: est un coefficient correcteur du la hauteur au-dessus du sol.
: est un coefficient qui tient compte dunivers du site ou se trouve la construction considre.
: est le coefficient de masque.
: est un coefficient de rduction des pressions dynamiques, en activit de la plus grande dimension de la surface offerte au vent.
: sont les coefficients de pression extrieure et intrieure
Dtermination des charges de vent
1- La pression dynamique de base
Chaque rgion est caractrise par une pression dynamique de base, qui reprsente une valeur de pointe, mesure 10m au-dessus du sol.
Le tableau ci-dessous indique les valeurs normales et extrmes de la pression dynamique de base pour chacune des quatre rgions pour le cas du MAROC.
Pression dynamique de base par rgion
Notre construction mtallique est situe dans la rgion III, donc les pressions de base sont:
Pression de base normale.
Pression de base extrme.
2- Les modifications des pressions dynamiques de base
a. Effet de la hauteur
La pression dynamique de base est celle rgnant 10m au-dessus du sol, note. La variation de la pression dynamique en fonction de la hauteur dune construction est donne par la formule suivante:
La hauteur de notre construction tant gale 14m donc: =1,08
b. Effet de site
Le coefficient de site est un coefficient d'augmentation pour les sites exposs comme le bord de la mer et de rduction pour les sites protgs comme l'intrieur d'une fort dense.
Les valeurs du coefficient du site sont donnes sur le tableau suivant:
Coefficient de site par rgion
Pour notre construction mtallique, il s'agit d'un site normal, donc:
c. Effet de masque
Lenvironnement de notre construction est sans obstacle, alors on a
3- Les actions extrieures et intrieures:
Ce btiment rentre dans le cadre des constructions prismatiques base rectangulaire, reposant sur le sol.
a. Rapport de dimension
Vent normal au pignon :
Vent normal a long pan:
b. Le coefficient
Daprs la lecture de labaque, nous pouvons crire:
Valeurs du coefficient 0
Vent normal au pignon :
Vent normal a long pan:
c. Les actions extrieures :
Pour une direction donne du vent, les faces de la construction situes du ct du vent sont dites "au vent" les autres y compris les faces pour lesquelles le vent est rasant, sont dites "sous vent".
A. Vent normal au pignon:
Paroi verticale:
Face au vent:
Face sous vent:
Toiture:
Dans le cas du vent parallle, on prend
B. Vent normal a long pan:
Paroi verticale:
Face au vent:
Face sous vent:
Toiture :
Dans notre cas,
Si la toiture est au vent
Si la toiture est sous le vent
d. Les actions intrieures :
Les coefficients de pression qui s'exercent l'intrieur de la construction mtallique dpendent de la permabilit de la construction, qui est gale au rapport de la surface totale de ses ouvertures sa surface totale.
La construction tant considr ferme, 5%, on a soit :
Une surpression avec:
Une dpression avec
Vent normal au pignon :
Surpression:
Dpression:
Vent normal au long pan :
Surpression:
Dpression:
e. Les actions rsultantes
Vent normal au pignon
Surpression:
Dpression:
Vent normal a long pan
Surpression:
Dpression:
Majoration dynamique
Actions parallles la direction du vent :
T = 0,2s pour une ossature en acier ;
= 0,3
h = 14m
Do :
Donc on prendra =1 ce qui signifie quIl ny a pas de majoration dynamique appliquer.
Coefficient damortissement
I- Les combinaisons de calcul
Les combinaisons dactions considrer doivent couvrir toutes les situations critiques o la structure est susceptible de se trouver. Ces combinaisons comprennent des combinaisons dtats limites ultimes et de service.
Combinaisons dtats limites ultimes :
Combinaisons dtats limites de service :
O W est la charge due au vent (pression, dpression)
II- tude des pannes
Les pannes sont les lments secondaires recevant directement la couverture. Elles sont de 5m de porte, qui sont pour fonction de supporter la couverture, sont disposes paralllement la ligne de fatage dans le plan des versants. Elles sont poses un entraxe de 1,02 m.
III- Dtermination des sollicitations
Compte tenu de la pente des versants, donne par la pente des traverses de portiques, les pannes sont poses inclines dangle et, de ce fait, fonctionnent en flexion dvie.
Les pannes sont en effet soumises:
des charges verticales (poids propre de la panne et du complexe de couverture)
une charge oblique , due au vent applique perpendiculairement au versant.
Calcul des sollicitations
La charge permanente:
Poids propre des pannes 6,9 kg/m
Poids propre de la couverture 10 kg/m
Etanchit 7 kg/m
Isolant 9 kg/m
La surcharge dexploitation:
La charge dentretien:100 kg/m
La charge due au vent:
Avec: ; ; ; ;
Surpression:
Dpression
1- Calcul des combinaisons des sollicitations
Cas de surpression:
Cas de dpression:
On constate que la premire combinaison est la plus dfavorable:
ELU:
ELS:
La sollicitation pondre a ELU:
La sollicitation pondre a ELS:
Calcul des moments:
A lELU:
A lELS:
Condition de rsistance:
Sachant que le type dacier est E235 et
;
Ce qui correspond un IPE 100.
IV- Dimensionnement des pannes
1- Vrification de la condition de la flche
Vrification a lE.L.S:
Les combinaisons de charges pour l'tude des flches sont celles de l'tat limite de service.
D'aprs le rglement de construction mtallique lEUROCOD 3, la flche doit tre infrieur .Il faut vrifier que:
Flche verticale sur deux appuis:
Soit: avec: l=5m
Avec:
Flche latrale sur trois appuis:
avec: l=2,5m
2- Vrification au cisaillement
Il faut vrifier que:
et
On a:
Pour IPE100:
3- Vrification la condition de dversement
Le dversement correspond au Flambement latral additionn la Rotation de la section transversale. Lorsquune poutre est flchie, Semelle suprieure est comprime sous laction des charges verticales descendantes est susceptible de dverser. Vu quelle est fixe la toiture donc il ny a pas risque de dversement. Et le Semelle infrieure comprime sous laction du vent de soulvement est susceptible de dverser du moment quelle est libre tout au long de sa porte.
La condition de stabilit au dversement des poutres flchies dans lEUROCODE3 Pour la flexion dvie doit tre vrifie par lquation suivante:
Llancement rduit dtermin par la relation suivant:
Et
Donc:
Pour les poutres section constante et doublement symtriques (profils lamins en I et H), llancement vaut :
Pour IPE100 , h=10 cm,
On a le moment lELU: te :
Puisquon a N=0, alors
Le dversement est bien vrifi.
Conclusion:
Donc le profil IPE100 convient pour les pannes.
Les lisses de bardage sont constitues de poutrelles (IPE, UAP, UPN) ou de profils minces plis. Disposes horizontalement, elles portent sur les poteaux de portique.
Dans notre projet, les lisses de long pan de 5 m de longueur, poses un entraxe de 3 m, supportent un bardage bac acier de poids de 8,5 Kg/m.
Les lisses, destines reprendre les efforts du vent sur le bardage, sont poses naturellement pour prsenter leurs inerties maximales dans le plan horizontal.
Calcul de lisses:
1- Calcul en flexion horizontale
a. Condition de rsistance
La charge engendre par le vent vaut
Pour les lisses telles que d 5 m sur deux appuis:
Et par la suite le module plastique dinertie doit vrifier:
Ce qui correspond IPE120.
b. Condition de flche
Il faut vrifier que:
La flche est bien vrifie.
2- Calcul en flexion verticale
Une lisse flchit verticalement, sous leffet de son poids propre et du poids de bardage qui lui est associ. Dans le cas de lisse IPE 120, la charge verticale vaut :
La flche verticale est alors :
La condition de flche est bien vrifie.
a. Vrification des contraintes
Les contraintes maximales de flexion des lisses, sous leffet conjugu des moments My et Mz. Daprs lEurocode3 il faut vrifier dans ce cas que :
Il ny a pas risque de flambement donc et=et puisque leffort axial N est nul alors on a pour notre profil IPE 120:
Dautres parts les moments plastiques rsistants sont:
La condition de la rsistance est bien vrifie
b. Vrification de dversement
Pas de risque de dversement parce que les ailles de notre lisse sont fixs dun ct avec les poteaux et dautre cot par le bardage.
c. Vrification au cisaillement
Pas de vrification de cisaillement parce que les contraintes de cisaillement sont trs faible par rapport e.
Conclusion:
On adopte les IPE 120 comme des lisses.
Calcul des combinaisons des sollicitationsdun portique:
La charge du vent:
Vent normal au pignon
Surpression:
= 104,10
=104,10 (0,8-0,4)= 41,64 daN/ml
=104,10 (-0,33-0,4)= -76 daN/ml
=104,10 (-0,3-0,4)=-72,87 daN/ml
= -107,23 daN/ml
Dpression:
=104,10 (0,8+0,19)= 103 daN/ml
=104,10 (-0,33+0,19)= -14,6 daN/ml
=104,10 (-0,3+0,19)=62,46 daN/ml
= 26 daN/ml
Vent normal long pan
Surpression:
=104,10 (0,8-0,37)= 44,76 daN/ml
=104,10 (-0,26-0,37)= -65,6 daN/ml
=104,10 (-0,32-0,37)=-71,82 daN/ml
=104,10 (-0,37-0,37)= -77,03 daN/ml
=-164,7 daN/ml
Dpression:
=104,10 (0,8+0,22)= 106,18 daN/ml
=104,10 (-0,26-0,22)= - 4,16 daN/ml
=104,10 (-0,32+0,22)=-10,41 daN/ml
=104,10 (-0,37+0,22)= 15,61 daN/m
La charge permanente:
La surcharge dexploitation:
Les combinaisons les plus dfavorables:
E.L.S
(G+Q)
E.L.U
(1,35G+1,5Q )
I. Dimensionnement du portique par CYPE:
DONNES DE L'OUVRAGE
1.1.- Normes considres
Aciers lamins ou souds: Eurocodes 3 et 4
1.2.- Etats limites
E.L.U. de rupture. Acier lamin
EC Neige: Altitude infrieure ou gale 1000 m
Dplacements
Actions caractristiques
1.2.1.- Situations de projet
Pour les diffrentes situations du projet, les combinaisons des actions se dfiniront en accord avec les critres suivants:
- Avec coefficients de combinaison
- Sans coefficients de combinaison
- O:
Gk: Action permanente
Q: Action variable
G: Coefficient partiel de scurit des actions permanentes
Q,1: Coefficient partiel de scurit de l'action variable principale
Q,i: Coefficient partiel de scurit des actions variables d'accompagnement
p,1: Coefficient de combinaison de l'action variable principale
a,i: Coefficient de combinaison des actions variables d'accompagnement
Pour chaque situation de projet et tat limite les coefficients utiliser seront:
E.L.U. de rupture. Acier lamin: Eurocodes 3 et 4
Persistant ou provisoire
Coefficients partiels de scurit (
)
Coefficients de combinaison ( )
Favorable
Dfavorable
Principal ( p)
Accompagnement ( a)
Charge permanente (G)
Vent (Q)
1.000
0.000
1.350
1.500
-
1.000
-
0.600
Dplacements
Actions variables sans sisme
Coefficients partiels de scurit ( )
Favorable
Dfavorable
Charge permanente (G)
Vent (Q)
1.000
0.000
1.000
1.000
1.2.2.- Les Combinaisons
Noms des hypothses
GCharge permanente
V(0) cas 1V(0) cas 1
V(0) cas 2V(0) cas 2
V(90) cas 1V(90) cas 1
V(90) cas 2V(90) cas 2
V(180) cas 1 V(180) cas 1
V(180) cas 2 V(180) cas 2
V(270) cas 1 V(270) cas 1
V(270) cas 2 V(270) cas 2
E.L.U. de rupture. Acier lamin
Comb.
G
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
1
1.000
2
1.350
3
1.000
1.500
4
1.350
1.500
5
1.000
1.500
6
1.350
1.500
7
1.000
1.500
8
1.350
1.500
9
1.000
1.500
10
1.350
1.500
11
1.000
1.500
12
1.350
1.500
13
1.000
1.500
14
1.350
1.500
15
1.000
1.500
16
1.350
1.500
17
1.000
1.500
18
1.350
1.500
Dplacements
Comb.
G
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
1
1.000
2
1.000
1.000
3
1.000
1.000
4
1.000
1.000
5
1.000
1.000
6
1.000
1.000
7
1.000
1.000
8
1.000
1.000
9
1.000
1.000
2- Les Barres
2.1.- Matriaux utiliss
Matriaux utiliss
Matriau
E (kgf/cm)
G (kgf/cm)
fy
(kgf/cm)
t
(m/mC)
(t/m)
Type
Dsignation
Acier lamin
S275
2140672.8
0.300
825688.1
2803.3
0.000012
7.850
Notation:
E: Module d'lasticit longitudinale
n: Module de poisson
G: Module d'lasticit transversale fy: Limite lastique
at: Coefficient de dilatation
g: Poids spcifique
3-Les Charges:
Charges sur barres
Barre
Hypothse
Type
Valeurs
Position
Direction
P1
P2
L1 (m)
L2 (m)
Axes
X
Y
Z
Charge permanente Charge permanente Charge permanente V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 2
V(270) cas 2
V(270) cas 2
V(270) cas 2
Charge permanente Charge permanente Charge permanente
Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme Uniforme
Uniforme
0.112
0.100
0.025
0.272
0.671
0.430
0.332
0.108
0.671
0.272
0.430
0.332
0.108
0.222
0.111
0.071
0.443
1.309
0.104
0.071
0.222
0.417
1.309
0.207
0.108
0.430
0.821
0.014
0.207
0.108
0.014
0.821
0.430
0.792
0.443
0.111
0.198
0.792
0.417
0.198
0.104
0.112
0.100
0.025
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux
Gnraux
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
1.000
1.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
1.000
-1.000
0.000
0.000
0.000
1.000
1.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
-1.000
(Facult des Sciences et Techniques de Tanger LST Gnie Civil 2012)
65
Charges sur barres
Barre
Hypothse
Type
Valeurs
Position
Direction
P1
P2
L1 (m)
L2 (m)
Axes
X
Y
Z
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
N4/N5
V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 1
V(270) cas 2
V(270) cas 2
V(270) cas 2
V(270) cas 2
Bande Bande Uniforme Trapezodale
Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Trapezodale Bande
Bande Bande Uniforme Bande Uniforme Uniforme
Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Uniforme Uniforme
Bande Bande Uniforme Bande Trapezodale
Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Trapezodale Bande
Bande Bande Trapezodale Uniforme Bande
Bande Trapezodale Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Uniforme Uniforme Triangulaire Gch. Triangulaire Gch. Uniforme Uniforme
0.413
0.159
0.108
0.305
0.246
0.160
0.005
0.001
0.000
0.413
0.108
0.159
0.111
0.253
0.165
0.486
0.486
0.155
0.253
0.104
0.206
0.357
0.108
0.016
0.249
0.246
0.160
0.101
0.048
0.016
0.048
0.101
0.108
0.206
0.357
0.249
0.160
0.246
0.294
0.165
0.111
0.193
0.155
0.294
0.193
0.104
-
-
-
0.246
-
-
0.002
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
0.246
-
-
0.063
-
-
-
0.063
-
-
-
0.246
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
9.571
0.000
-
0.000
2.154
0.000
0.000
0.838
1.496
9.571
-
0.000
-
-
0.000
0.000
0.000
0.000
-
-
1.200
0.000
-
1.496
0.000
2.154
0.000
0.000
0.838
1.496
0.838
0.000
-
1.200
0.000
0.000
0.000
2.154
0.000
0.000
-
-
0.000
0.000
-
-
10.770
9.571
-
2.154
10.770
10.770
0.838
1.496
2.154
10.770
-
9.571
-
-
10.770
10.770
10.770
10.770
-
-
10.770
1.200
-
2.154
2.154
10.770
10.770
0.838
1.496
2.154
1.496
0.838
-
10.770
1.200
2.154
10.770
10.770
10.770
10.770
-
-
10.770
10.770
-
-
Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux Gnraux
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
1.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
1.000
1.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
0.000
-1.000
1.000
-1.000
-1.000
-1.000
0.000
0.000
1.000
-1.000
0.000
0.000
0.371
0.371
0.371
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.371
-0.371
0.371
0.371
0.371
0.000
0.000
0.000
0.000
0.371
-0.371
0.371
0.371
0.371
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.371
0.371
0.371
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.371
0.371
0.000
0.000
0.371
-0.371
0.928
0.928
0.928
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.928
-0.928
0.928
0.928
0.928
0.000
0.000
0.000
0.000
0.928
-0.928
0.928
0.928
0.928
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-0.928
0.928
0.928
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.928
0.928
0.000
0.000
0.928
-0.928
-
4- Les Rsultats:
4-1 Dplacements
Rfrences:
Dx, Dy, Dz: Dplacements des noeuds dans les axes globaux.
Gx, Gy, Gz: Rotations des noeuds dans les axes globaux.
Hypothse
Dplacement des noeuds, par hypothse
Rfrence
Description
Dplacement des axes globaux
Dx
(mm)
Dy
(mm)
Dz
(mm)
Rx
(mRad)
Ry
(mRad)
Rz
(mRad)
N1
Charge permanente
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
Dplacement des noeuds, par hypothse
Rfrence
Description
Dplacement des axes globaux
Dx
(mm)
Dy
(mm)
Dz
(mm)
Rx
(mRad)
Ry
(mRad)
Rz
(mRad)
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
N2
Charge permanente
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
0.019
-1.072
-0.405
14.442
15.109
-0.976
-0.309
-14.747
-14.080
-5.076
75.861
72.929
8.604
5.672
-58.794
-61.726
-0.085
-3.017
-0.063
0.081
0.036
0.226
0.180
0.047
0.002
-0.068
-0.114
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
N3
Charge permanente
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
N4
Charge permanente
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
0.019
-0.976
-0.309
14.442
15.109
-1.072
-0.405
-14.747
-14.080
5.076
58.794
61.726
-8.604
-5.672
-75.861
-72.929
0.085
3.017
-0.063
0.047
0.002
0.226
0.180
0.081
0.036
-0.068
-0.114
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
N5
Charge permanente
V(0) cas 1
V(0) cas 2
V(90) cas 1
V(90) cas 2
V(180) cas 1
V(180) cas 2
V(270) cas 1
V(270) cas 2
-0.077
-0.384
-0.099
36.512
36.797
-0.384
-0.099
-36.564
-36.279
0.000
67.268
67.268
0.000
0.000
-67.268
-67.268
0.000
0.000
-12.804
21.554
14.015
21.994
14.456
21.554
14.015
-0.013
-7.552
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
-
4-2 Les Combinaisons
Ractions aux noeuds, par combinaison
Rfrence
Combinaison
Ractions aux axes globaux
Type
Description
Rx
(t)
Ry
(t)
Rz
(t)
Mx
(tm)
My
(tm)
Mz
(tm)
N1
Bton dans les fondations
G
-0.001
0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
1.35G
-0.001
0.630
4.696
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas1
8.256
-3.304
-1.249
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas1
8.256
-3.141
-0.032
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas2
3.087
-3.877
1.375
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas2
3.087
-3.713
2.593
0.000
0.000
0.000
Ractions aux noeuds, par combinaison
Rfrence
Combinaison
Ractions aux axes globaux
Type
Description
Rx
(t)
Ry
(t)
Rz
(t)
Mx
(tm)
My
(tm)
Mz
(tm)
G+1.5V(90)cas1
-14.603
1.298
-17.743
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas1
-14.604
1.461
-16.525
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas2
-20.096
0.725
-15.119
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas2
-20.096
0.889
-13.901
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas1
7.602
2.213
0.849
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas1
7.602
2.376
2.067
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas2
2.434
1.641
3.474
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas2
2.434
1.804
4.691
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas1
7.427
1.717
15.052
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas1
7.427
1.881
16.270
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas2
2.258
1.145
17.676
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas2
2.258
1.308
18.894
0.000
0.000
0.000
Contraintes sur le terrain (E.L.U.)
G
-0.001
0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
1.35G
-0.001
0.630
4.696
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas1
8.256
-3.304
-1.249
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas1
8.256
-3.141
-0.032
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas2
3.087
-3.877
1.375
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas2
3.087
-3.713
2.593
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas1
-14.603
1.298
-17.743
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas1
-14.604
1.461
-16.525
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas2
-20.096
0.725
-15.119
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas2
-20.096
0.889
-13.901
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas1
7.602
2.213
0.849
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas1
7.602
2.376
2.067
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas2
2.434
1.641
3.474
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas2
2.434
1.804
4.691
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas1
7.427
1.717
15.052
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas1
7.427
1.881
16.270
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas2
2.258
1.145
17.676
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas2
2.258
1.308
18.894
0.000
0.000
0.000
Contraintes sur le terrain (E.L.S.)
G
-0.001
0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
G+V(0)cas1
5.504
-2.047
0.327
0.000
0.000
0.000
G+V(0)cas2
2.058
-2.429
2.076
0.000
0.000
0.000
G+V(90)cas1
-9.736
1.021
-10.669
0.000
0.000
0.000
G+V(90)cas2
-13.398
0.639
-8.919
0.000
0.000
0.000
G+V(180)cas1
5.068
1.631
1.726
0.000
0.000
0.000
G+V(180)cas2
1.622
1.249
3.475
0.000
0.000
0.000
G+V(270)cas1
4.951
1.300
11.194
0.000
0.000
0.000
G+V(270)cas2
1.505
0.919
12.944
0.000
0.000
0.000
N3
Bton dans les fondations
G
-0.001
-0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
1.35G
-0.001
-0.630
4.696
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas1
7.602
-2.213
0.849
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas1
7.602
-2.376
2.067
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas2
2.434
-1.641
3.474
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas2
2.434
-1.804
4.691
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas1
-14.603
-1.298
-17.743
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas1
-14.604
-1.461
-16.525
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas2
-20.096
-0.725
-15.119
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas2
-20.096
-0.889
-13.901
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas1
8.256
3.304
-1.249
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas1
8.256
3.141
-0.032
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas2
3.087
3.877
1.375
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas2
3.087
3.713
2.593
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas1
7.427
-1.717
15.052
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas1
7.427
-1.881
16.270
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas2
2.258
-1.145
17.676
0.000
0.000
0.000
Ractions aux noeuds, par combinaison
Rfrence
Combinaison
Ractions aux axes globaux
Type
Description
Rx
(t)
Ry
(t)
Rz
(t)
Mx
(tm)
My
(tm)
Mz
(tm)
1.35G+1.5V(270)cas2
2.258
-1.308
18.894
0.000
0.000
0.000
Contraintes sur le terrain (E.L.U.)
G
-0.001
-0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
1.35G
-0.001
-0.630
4.696
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas1
7.602
-2.213
0.849
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas1
7.602
-2.376
2.067
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(0)cas2
2.434
-1.641
3.474
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(0)cas2
2.434
-1.804
4.691
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas1
-14.603
-1.298
-17.743
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas1
-14.604
-1.461
-16.525
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(90)cas2
-20.096
-0.725
-15.119
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(90)cas2
-20.096
-0.889
-13.901
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas1
8.256
3.304
-1.249
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas1
8.256
3.141
-0.032
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(180)cas2
3.087
3.877
1.375
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(180)cas2
3.087
3.713
2.593
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas1
7.427
-1.717
15.052
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas1
7.427
-1.881
16.270
0.000
0.000
0.000
G+1.5V(270)cas2
2.258
-1.145
17.676
0.000
0.000
0.000
1.35G+1.5V(270)cas2
2.258
-1.308
18.894
0.000
0.000
0.000
Contraintes sur le terrain (E.L.S.)
G
-0.001
-0.467
3.479
0.000
0.000
0.000
G+V(0)cas1
5.068
-1.631
1.726
0.000
0.000
0.000
G+V(0)cas2
1.622
-1.249
3.475
0.000
0.000
0.000
G+V(90)cas1
-9.736
-1.021
-10.669
0.000
0.000
0.000
G+V(90)cas2
-13.398
-0.639
-8.919
0.000
0.000
0.000
G+V(180)cas1
5.504
2.047
0.327
0.000
0.000
0.000
G+V(180)cas2
2.058
2.429
2.076
0.000
0.000
0.000
G+V(270)cas1
4.951
-1.300
11.194
0.000
0.000
0.000
G+V(270)cas2
1.505
-0.919
12.944
0.000
0.000
0.000
5-Exemple de publication des efforts:
2.3.2.1.- Efforts
Rfrences:
- N: Effort normal (t)
- Vy: Effort tranchant selon l'axe local Y de la barre. (t) Vz: Effort tranchant selon l'axe local Z de la barre. (t) Mt: Moment torsion (tm)
- My: Moment de flexion dans le plan 'XZ' (rotation de la section par rapport l'axe local 'Y' de la barre). (tm)
- Mz: Moment de flexion dans le plan 'XY' (rotation de la section par rapport l'axe local 'Z' de la barre). (tm)
Hypothse
Efforts dans les barres, par hypothse
Barre
Hypothse
Effort
Positions sur la barre
0.000 m
0.951 m
1.903 m
2.854 m
3.805 m
4.757 m
5.708 m
6.660 m
7.611 m
N1/N2
Charge permanente
N Vy Vz Mt My Mz
-3.480
0.000
-0.467
0.000
0.000
0.000
-3.254
0.000
-0.467
0.000
0.444
0.000
-3.029
0.000
-0.467
0.000
0.888
0.000
-2.803
0.000
-0.467
0.000
1.332
0.000
-2.578
0.000
-0.467
0.000
1.776
0.000
-2.352
0.000
-0.467
0.000
2.220
0.000
-2.126
0.000
-0.467
0.000
2.664
0.000
-1.901
0.000
-0.467
0.000
3.108
0.000
-1.675
0.000
-0.467
0.000
3.552
0.000
V(0) cas 1
N Vy Vz Mt My Mz
3.152
-5.504
2.514
0.000
0.000
0.000
3.152
-4.197
2.301
0.000
-2.290
4.614
3.152
-2.890
2.088
0.000
-4.378
7.985
3.152
-1.583
1.874
0.000
-6.263
10.113
3.152
-0.276
1.661
0.000
-7.945
10.997
3.152
1.031
1.448
0.000
-9.424
10.637
3.152
2.339
1.235
0.000
-10.700
9.034
3.152
3.646
1.022
0.000
-11.773
6.188
3.152
5.487
0.721
0.000
-12.644
2.098
V(0) cas 2
N Vy Vz Mt My Mz
1.402
-2.058
2.895
0.000
0.000
0.000
1.402
-1.569
2.478
0.000
-2.556
1.725
1.402
-1.080
2.060
0.000
-4.715
2.986
1.402
-0.592
1.642
0.000
-6.476
3.781
1.402
-0.103
1.224
0.000
-7.839
4.112
1.402
0.386
0.807
0.000
-8.806
3.977
1.402
0.875
0.389
0.000
-9.374
3.377
1.402
1.364
-0.029
0.000
-9.546
2.313
1.402
2.052
-0.617
0.000
-9.320
0.783
V(90) cas 1
N Vy Vz Mt My Mz
4.119
3.466
-0.554
0.000
0.000
0.000
4.119
2.643
-0.169
0.000
0.344
-2.906
4.119
1.820
0.215
0.000
0.322
-5.029
4.119
0.997
0.600
0.000
-0.066
-6.369
4.119
0.173
0.985
0.000
-0.820
-6.925
4.119
-0.650
1.370
0.000
-1.940
-6.699
4.119
-1.473
1.754
0.000
-3.426
-5.689
4.119
-2.296
2.139
0.000
-5.278
-3.896
4.119
-3.456
2.681
0.000
-7.496
-1.320
V(90) cas 2
N Vy Vz Mt My Mz
2.024
6.912
-0.173
0.000
0.000
0.000
2.024
5.271
0.008
0.000
0.078
-5.795
2.024
3.629
0.188
0.000
-0.015
-10.029
2.024
1.988
0.368
0.000
-0.279
-12.700
2.024
0.346
0.548
0.000
-0.715
-13.811
2.024
-1.295
0.728
0.000
-1.322
-13.359
2.024
-2.937
0.908
0.000
-2.100
-11.346
2.024
-4.578
1.089
0.000
-3.050
-7.772
2.024
-6.891
1.342
0.000
-4.172
-2.635
V(180) cas 1
N Vy Vz Mt My Mz
1.753
-5.068
-1.164
0.000
0.000
0.000
1.753
-3.865
-0.865
0.000
0.965
4.249
1.753
-2.661
-0.565
0.000
1.645
7.354
1.753
-1.458
-0.266
0.000
2.041
9.313
1.753
-0.254
0.034
0.000
2.151
10.127
1.753
0.949
0.333
0.000
1.977
9.796
1.753
2.153
0.632
0.000
1.518
8.320
1.753
3.357
0.932
0.000
0.773
5.700
1.753
5.052
1.354
0.000
-0.256
1.934
V(180) cas 2
N Vy Vz Mt My Mz
0.003
-1.622
-0.783
0.000
0.000
0.000
0.003
-1.237
-0.688
0.000
0.700
1.360
0.003
-0.852
-0.593
0.000
1.309
2.354
0.003
-0.467
-0.498
0.000
1.828
2.981
0.003
-0.081
-0.403
0.000
2.256
3.242
0.003
0.304
-0.308
0.000
2.595
3.136
0.003
0.689
-0.213
0.000
2.843
2.663
0.003
1.075
-0.119
0.000
3.001
1.824
0.003
1.617
0.015
0.000
3.069
0.619
V(270) cas 1
N Vy
-7.715
-4.951
-7.715
-3.775
-7.715
-2.600
-7.715
-1.424
-7.715
-0.248
-7.715
0.928
-7.715
2.104
-7.715
3.279
-7.715
4.936
Efforts dans les barres, par hypothse
Barre
Hypothse
Effort
Positions sur la barre
0.000 m
0.951 m
1.903 m
2.854 m
3.805 m
4.757 m
5.708 m
6.660 m
7.611 m
Vz Mt My Mz
-0.834
0.000
0.000
0.000
-0.540
0.000
0.653
4.151
-0.246
0.000
1.027
7.183
0.048
0.000
1.121
9.097
0.342
0.000
0.936
9.892
0.636
0.000
0.471
9.569
0.930
0.000
-0.274
8.127
1.224
0.000
-1.299
5.566
1.638
0.000
-2.603
1.887
V(270) cas 2
N Vy Vz Mt My Mz
-9.465
-1.505
-0.452
0.000
0.000
0.000
-9.465
-1.148
-0.363
0.000
0.388
1.262
-9.465
-0.790
-0.274
0.000
0.691
2.184
-9.465
-0.433
-0.184
0.000
0.908
2.766
-9.465
-0.075
-0.095
0.000
1.041
3.007
-9.465
0.282
-0.005
0.000
1.089
2.909
-9.465
0.640
0.084
0.000
1.051
2.470
-9.465
0.997
0.173
0.000
0.929
1.691
-9.465
1.501
0.299
0.000
0.721
0.572
II. Dimensionnement des assemblages par CYPE:
Assemblage au faitage:
2- TYPE 2
a)Dtail
b)Description des composants de l'assemblage
Profils
Pice
Description
Gomtrie
Acier
Schma
paisseur totale(mm)
Largeur de l'aile(mm)
Epaisseur d'aile(mm)
Epaisseur d'me(mm)
Type
fy
(kgf/cm)
fu
(kgf/cm)
Poutre
HE 1000 A
990
300
31
16.5
S450
4485.2
5606.5
lments complmentaires
Pice
Gomtrie
Trous
Acier
Schma
Largeur(mm)
Largeur(mm)
paisseur(mm)
Quantit
Diamtre(mm)
Type
fy
(kgf/cm)
fu
(kgf/cm)
Plaque frontale: Poutre (a) HE 1000 A
375
2090
26
20
39
S450
4485.2
5606.5
Plaque frontale: Poutre (b) HE 1000 A
375
2090
26
20
39
S450
4485.2
5606.5
lments de visserie
Description
Prcontraint
Gomtrie
Acier
Schma
Diamtre
Longueur(mm)
Classe
fy
(kgf/cm)
fu
(kgf/cm)
EN 14399-3-M36x110-10.9-HR
EN 14399-3-M36-10-HR
2 EN14399-6-36
X
M36
110
10.9
9174.3
10193.7
c)Vrification
1)Poutre (a) HE 1000 A
Contrles de rsistance
Composant
Vrification
Units
Dfavorable
Rsistant
Utilis. (%)
Platine frontale
Traction par flexion
t
1.650
44.021
3.75
Aile
crasement
t
10.591
425.386
2.49
Traction
t
0.965
216.703
0.45
me
Traction
t
3.300
147.403
2.24
Soudures en angle
Description
a(mm)
Contrainte de Von Mises
Contrainte normale
fu
(kgf/cm)
w
(kgf/cm)
(kgf/cm)
//
(kgf/cm)
Valeur(kgf/cm)
Utilis.(%)
(kgf/cm)
Utilis.(%)
Soudure de l'aile suprieure
22
41.5
50.6
0.3
97.0
2.16
48.1
1.19
5606.5
1.00
Soudure de l'me
12
43.0
43.0
7.4
87.0
1.94
43.0
1.07
5606.5
1.00
Soudure de l'aile infrieure
22
13.3
16.2
0.0
31.0
0.69
13.3
0.33
5606.5
1.00
Soudure de l'me du jarret
12
48.8
48.8
2.3
97.7
2.18
48.8
1.21
5606.5
1.00
Soudure de l'aile du jarret
22
40.1
53.0
0.0
100.1
2.23
50.3
1.25
5606.5
1.00
Soudure de l'me du jarret l'aile infrieure
12
0.0
0.0
9.4
16.3
0.36
0.0
0.00
5606.5
1.00
Soudure de l'aile du jarret l'aile infrieure
22
Pour ce cordon en angle, on adoptera l'paisseur de gorge maximale compatible avec les paisseurs des pices unir.
Rigidit rotationnelle initiale
Plan xy(tm/rad)
Plan xz(tm/rad)
Calcule pour moments positifs
41747.22
3043024.72
Calcule pour moments ngatifs
41747.22
3029679.10
Comportement de l'assemblage pour flexion simple dans le plan xz
2)Poutre (b) HE 1000 A
Contrles de rsistance
Composant
Vrification
Units
Dfavorable
Rsistant
Utilis. (%)
Platine frontale
Traction par flexion
t
1.650
44.021
3.75
Aile
Compression
t
10.591
425.386
2.49
Traction
t
0.965
216.703
0.45
me
Traction
t
3.300
147.403
2.24
Soudures en angle
Description
a(mm)
Contrainte de Von Mises
Contrainte normale
fu
(kgf/cm)
w
(kgf/cm)
(kgf/cm)
//
(kgf/cm)
Valeur(kgf/cm)
Utilis.(%)
(kgf/cm)
Utilis.(%)
Soudure de l'aile suprieure
22
41.5
50.6
0.3
97.0
2.16
48.1
1.19
5606.5
1.00
Soudure de l'me
12
43.0
43.0
7.4
87.0
1.94
43.0
1.07
5606.5
1.00
Soudure de l'aile infrieure
22
13.3
16.2
0.0
31.0
0.69
13.3
0.33
5606.5
1.00
Soudure de l'me du jarret
12
48.8
48.8
2.3
97.7
2.18
48.8
1.21
5606.5
1.00
Soudure de l'aile du jarret
22
40.1
53.0
0.0
100.1
2.23
50.3
1.25
5606.5
1.00
Soudure de l'me du jarret l'aile infrieure
12
0.0
0.0
9.4
16.3
0.36
0.0
0.00
5606.5
1.00
Soudure de l'aile du jarret l'aile infrieure
22
Pour ce cordon en angle, on adoptera l'paisseur de gorge maximale compatible avec les paisseurs des pices unir.
Vrifications pour les vis
Vis
Diamtre
Effort tranchant
Traction
Interaction traction et glissement
Utilis. Max. (%)
Vrification
Dfavorable(t)
Rsistant(t)
Utilis.(%)
Vrification
Dfavorable(t)
Rsistant(t)
Utilis.(%)
Utilis.(%)
1
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.132
59.963
88.61
1.29
88.61
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.891
138.967
1.36
2
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.132
59.963
88.61
1.29
88.61
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.891
138.967
1.36
3
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.115
59.963
88.58
1.29
88.58
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.650
138.967
1.19
4
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.115
59.963
88.58
1.29
88.58
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.650
138.967
1.19
5
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.098
59.963
88.55
1.29
88.55
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.409
138.967
1.01
6
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.098
59.963
88.55
1.29
88.55
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.409
138.967
1.01
7
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.081
59.963
88.52
1.29
88.52
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.167
138.967
0.84
8
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.081
59.963
88.52
1.29
88.52
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.167
138.967
0.84
9
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.064
59.963
88.49
1.29
88.49
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
0.926
138.967
0.67
10
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.064
59.963
88.49
1.29
88.49
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
0.926
138.967
0.67
11
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.058
59.963
88.48
1.29
88.48
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
0.850
138.967
0.61
12
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.058
59.963
88.48
1.29
88.48
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
0.850
138.967
0.61
13
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.071
59.963
88.51
1.29
88.51
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.027
138.967
0.74
14
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.071
59.963
88.51
1.29
88.51
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.027
138.967
0.74
15
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.083
59.963
88.53
1.29
88.53
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.205
138.967
0.87
16
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.083
59.963
88.53
1.29
88.53
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.205
138.967
0.87
17
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.096
59.963
88.55
1.29
88.55
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.382
138.967
0.99
18
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.096
59.963
88.55
1.29
88.55
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.382
138.967
0.99
19
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.108
59.963
88.57
1.29
88.57
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.560
138.967
1.12
20
M36
Glissement
0.179
13.991
1.28
Tige
53.108
59.963
88.57
1.29
88.57
crasement
0.179
104.954
0.17
Poinonnement
1.560
138.967
1.12
Rigidit rotationnelle initiale
Plan xy(tm/rad)
Plan xz(tm/rad)
Calcule pour moments positifs
41747.22
3043024.72
Calcule pour moments ngatifs
41747.22
3029679.10
Comportement de l'assemblage pour flexion simple dans le plan xz
d)Mtr
Soudures
fu
(kgf/cm)
Excution
Type
Epaisseur de gorge(mm)
Longueur des cordons(mm)
5606.5
En atelier
En angle
12
15067
22
4111
Tles
Matriau
Type
Quantit
Dimensions(mm)
Poids(kg)
S450
Tles
2
375x2090x26
319.93
Total
319.93
III. Calcule et vrification des pannes par CYPE:
Vrification de rsistance
Vrification de rsistance
Le profil slectionn vrifie toutes les conditions.
Utilisation: 79.82 %
Barre dfavorable en couverture
Profil: IPE 120Matriau: S235
Noeuds
Longueur(m)
Caractristiques mcaniques
Initial
Final
ire(cm)
Iy(1)
(cm4)
Iz(1)
(cm4)
It(2)
(cm4)
0.490, 20.000, 10.098
0.490, 15.000, 10.098
5.000
13.20
317.80
27.67
1.74
Notes:
(1) Inertie par rapport l'axe indiqu
(2) Moment d'inertie la torsion uniforme
Flambement
Dversement
Plan XY
Plan XZ
Aile sup.
Aile inf.
0.00
1.00
0.00
1.00
LK
0.000
5.000
0.000
5.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.492
C1
-
1.000
Notation:
: Coefficient de flambement
LK: Longueur de flambement (m)
Cm: Coefficient de moments
C1: Facteur de modification pour le moment critique
Barre
VRIFICATIONS (EUROCODE 3 NF EN 1993-1-1/NA: 2007-05)
tat
w
Nt
Nc
MY
MZ
VZ
VY
MYVZ
MZVY
NMYMZ
NMYMZVYVZ
Mt
MtVZ
MtVY
dfavorable en couverture
N.V.(1)
x: 0 m
w w,max
NEd = 0.00
N.V.(2)
NEd = 0.00
N.V.(1)
x: 3.33 m
= 79.8
MEd = 0.00
N.V.(3)
x: 0 m
= 9.9
VEd = 0.00
N.V.(4)
x: 0 m
< 0.1
N.V.(5)
N.V.(6)
N.V.(7)
x: 0 m
= 48.6
x: 0 m
= 12.7
N.V.(8)
VRIFIE
= 79.8
Notation:
: Limite d'lancement
w: Voilement de l'me engendr par l'aile comprime
Nt: Rsistance la traction
Nc: Rsistance la compression
MY: Rsistance la flexion suivant l'axe Y
MZ: Rsistance la flexion suivant l'axe Z
VZ: Rsistance au cisaillement Z
VY: Rsistance au cisaillement Y
MYVZ: Rsistance au moment flchissant Y et l'effort tranchant Z combins
MZVY: Rsistance au moment flchissant Z et l'effort tranchant Y combins
NMYMZ: Rsistance la flexion et l'effort normal combins
NMYMZVYVZ: Rsistance la flexion, l'effort normal et l'effort tranchant combins
Mt: Rsistance la torsion
MtVZ: Rsistance l'effort tranchant Z et au moment de torsion combins
MtVY: Rsistance l'effort tranchant Y et au moment de torsion combins
x: Distance l'origine de la barre
: Taux de travail (%)
N.V.: Non ncessaire
Vrifications non ralises (N.V.):
(1) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort normal de compression.
(2) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort normal de traction.
(3) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas de moment flchissant
(4) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort tranchant.
(5) Il n'y a interaction entre le moment flchissant et l'effort tranchant pour aucune combinaison. La vrification n'est donc pas ralise.
(6) Il n'y a pas d'interaction entre l'effort normal et le moment flchissant ni entre les moments flchissants dans les deux directions, pour aucune des combinaisons. La vrification n'est donc pas effectue.
(7) Il n'y a interaction entre le moment flchissant, l'effort normal et l'effort tranchant dans aucune combinaison. Le contrle ne peut donc pas tre lanc.
(8) Il n'y a interaction entre le moment de torsion et l'effort tranchant pour aucune combinaison. La vrification ne peut donc pas tre lance.
c
Assemblages au noeud N15
Page 4 - 79
IV. Calcul et vrification des lisses par CYPE:
Vrification de rsistance
Vrification de rsistance
Le profil slectionn vrifie toutes les conditions.
Utilisation: 79.91 %
Barre dfavorable en latral
Profil: IPE 160Matriau: S235
Noeuds
Longueur(m)
Caractristiques mcaniques
Initial
Final
ire(cm)
Iy(1)
(cm4)
Iz(1)
(cm4)
It(2)
(cm4)
0.000, 20.000, 1.500
0.000, 15.000, 1.500
5.000
20.10
869.30
68.31
3.60
Notes:
(1) Inertie par rapport l'axe indiqu
(2) Moment d'inertie la torsion uniforme
Flambement
Dversement
Plan XY
Plan XZ
Aile sup.
Aile inf.
0.00
1.00
0.00
0.00
LK
0.000
5.000
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
1.000
1.000
C1
-
1.000
Notation:
: Coefficient de flambement
LK: Longueur de flambement (m)
Cm: Coefficient de moments
C1: Facteur de modification pour le moment critique
Barre
VRIFICATIONS (EUROCODE 3 NF EN 1993-1-1/NA: 2007-05)
tat
w
Nt
Nc
MY
MZ
VZ
VY
MYVZ
MZVY
NMYMZ
NMYMZVYVZ
Mt
MtVZ
MtVY
dfavorable en latral
N.V.(1)
x: 0 m
w w,max
NEd = 0.00
N.V.(2)
NEd = 0.00
N.V.(1)
x: 0 m
= 79.9
MEd = 0.00
N.V.(3)
x: 0 m
= 21.4
VEd = 0.00
N.V.(4)
x: 0 m
< 0.1
N.V.(5)
N.V.(6)
N.V.(7)
MEd = 0.00
N.V.(8)
N.V.(9)
N.V.(9)
VRIFIE
= 79.9
Notation:
: Limite d'lancement
w: Voilement de l'me engendr par l'aile comprime
Nt: Rsistance la traction
Nc: Rsistance la compression
MY: Rsistance la flexion suivant l'axe Y
MZ: Rsistance la flexion suivant l'axe Z
VZ: Rsistance au cisaillement Z
VY: Rsistance au cisaillement Y
MYVZ: Rsistance au moment flchissant Y et l'effort tranchant Z combins
MZVY: Rsistance au moment flchissant Z et l'effort tranchant Y combins
NMYMZ: Rsistance la flexion et l'effort normal combins
NMYMZVYVZ: Rsistance la flexion, l'effort normal et l'effort tranchant combins
Mt: Rsistance la torsion
MtVZ: Rsistance l'effort tranchant Z et au moment de torsion combins
MtVY: Rsistance l'effort tranchant Y et au moment de torsion combins
x: Distance l'origine de la barre
: Taux de travail (%)
N.V.: Non ncessaire
Vrifications non ralises (N.V.):
(1) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort normal de compression.
(2) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort normal de traction.
(3) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas de moment flchissant
(4) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas d'effort tranchant.
(5) Il n'y a interaction entre le moment flchissant et l'effort tranchant pour aucune combinaison. La vrification n'est donc pas ralise.
(6) Il n'y a pas d'interaction entre l'effort normal et le moment flchissant ni entre les moments flchissants dans les deux directions, pour aucune des combinaisons. La vrification n'est donc pas effectue.
(7) Il n'y a interaction entre le moment flchissant, l'effort normal et l'effort tranchant dans aucune combinaison. Le contrle ne peut donc pas tre lanc.
(8) La vrification n'est pas ralise car il n'y a pas de moment de torsion.
(9) Il n'y a interaction entre le moment de torsion et l'effort tranchant pour aucune combinaison. La vrification ne peut donc pas tre lance.
CONCLUSION
Ce projet a t pour nous une occasion pour appliquer les connaissances que nous avons acquises au cours de notre formation. Il nous a aussi permis davoir une ide gnrale sur la mthodologie du travail dans le monde professionnel.
Il a t une occasion pour se familiariser avec les nouvelles normes Europennes (EUROCODE3).
Il nous a permis aussi dapprofondir nos connaissances sur le logiciel CYPE, de bien comprendre les tapes de la modlisation des structures et dacqurir lexprience au niveau dinterprtation et dexploitation des rsultats donns par les logiciels de calcul des structures.
En rsum, on peut dire que ce travail de Fin dtudes tait pour nous une trs bonne occasion pour matriser la charpente mtallique.
BIBLIOGRAPHIE/WEBOGRAPHIE
Rglement Eurocode 3
Rgles Neige et Vent 65 (NV65)
Conception et calcul des structures mtalliques EC3; Jean MOREL
Conception des charpentes mtalliques; A.HIRT et MICHEL
CRISNEL
Construction mtallique -Trait de Gnie Civil V10; A.HIRT; BEZ et ALAIN
Note de calcul; RHONI Ahmed
Formulaire de la construction mtallique; Pierre MAITRE
www.access-steel.com
www.legeniecivil.