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PERMEABILIDADE AO OXIGÉNIO DE BETÕES ESTRUTURAIS DE

AGREGADOS LEVES PRODUZIDOS COM DIFERENTES TIPOS DE

MATERIAIS CIMENTÍCIOS

Patrícia Margarida Lourinho Gameiro

Dissertação para obtenção do grau de Mestre em

ENGENHARIA CIVIL

Orientador

Prof. Doutor José Alexandre de Brito Aleixo Bogas

Júri

Presidente: Professor João Pedro Ramôa Ribeiro Correia

Orientador: Prof. Doutor José Alexandre de Brito Aleixo Bogas

Vogal: Professor Augusto Martins Gomes

Outubro de 2015

PERMEABILIDADE AO OXIGÉNIO DE BETÕES ESTRUTURAIS DE

AGREGADOS LEVES PRODUZIDOS COM DIFERENTES TIPOS DE

MATERIAIS CIMENTÍCIOS

Patrícia Margarida Lourinho Gameiro

Dissertação para a obtenção do Grau de Mestre em

Engenharia Civil

Dissertação elaborada no âmbito do Projecto FCT EELWAC

Durability and lifetime of more energy efficient structural lightweight aggregate concrete

Task 3 - Durability of structural lightweight aggregates concrete – Laboratory tests

Projecto FCT PTDC/ECM-COM/1734/2012

União Europeia

FEDER Governo da República Portuguesa

ii

Agradecimentos

Ao meu orientador Professor Doutor Alexandre Bogas agradeço a confiança depositada em mim desde o

início, a disponibilidade, a exigência, a motivação e a frontalidade que sempre teve para comigo ao

longo da elaboração desta dissertação.

Aos meus colegas de projecto, que se tornaram também amigos, Sofia Real, Jorge Pontes e Alexandre

Silva. Em especial à Sofia, cuja ajuda, disponibilidade e amizade foram de grande importância para mim.

Agradeço ainda o auxílio e disponibilidade dos técnicos do Laboratório de Construção do Departamento

de Engenharia Civil e Arquitectura do Instituto Superior Técnico, Leonel Silva e João Alves.

Gostaria também de agradecer a todos os colegas de laboratório que melhoraram e animaram esta fase

longa e trabalhosa da minha vida, Andreia Borges, Tiago Barroqueiro, Pedro Fernandes, Rui Carrajola e

Pedro Afonso.

Aos meus pais agradeço profundamente o apoio incondicional, preocupação e atenção, bem como os

valores de integridade, capacidade de trabalho e perseverança que incutiram em mim e contribuíram

para que eu concluísse o mestrado numa instituição de ensino exigente. À minha irmã Marta, futura

engenheira da qual eu me orgulho muito, pelo entusiasmo e paciência que sempre teve.

A toda a minha numerosa e animada família, pelo seu entusiasmo e apoio constantes. Em especial ao

meu Avô Manel, que toda a minha vida me apoiou e ouviu, desde as minhas primeiras palavras

(literalmente) até aos meus primeiros desabafos acerca da tese, é alguém que eu nunca vou esquecer.

Por último, mas não menos importante, agradeço ao Rui toda a atenção, apoio, carinho e paciência que

teve comigo, não só no decorrer deste trabalho, mas também ao longo do curso de Engenharia Civil.

iii

Resumo

Esta dissertação tem o intuito de avaliar a permeabilidade ao oxigénio em betões estruturais de

agregados leves produzidos com 4 tipos de agregados leves, um tipo de agregado de massa volúmica

normal para betões de referência, 3 relações água/ligante (0,35; 0,45; 0,55) e 9 tipos de ligantes (CEMI;

CEMII/A-V; CEMII/B-V; CEMII/A-D(1); CEMII/A-D(2); CEMII/A-L; CEMII/B-L; CEMIV/A; CEMIV/B). Assim,

realizou-se uma vasta campanha experimental com ensaios de caracterização mecânica (resistência à

compressão) e de durabilidade (absorção capilar e permeabilidade ao oxigénio).

Constata-se uma redução da resistência à compressão nos BEAL face aos BAN de igual composição, com

a redução da relação a/c e a diminuição da massa volúmica do agregado. Nos BEAL com agregados mais

densos verificam-se valores semelhantes ou mesmo superiores aos BAN, para relações a/l maiores.

Na absorção capilar, conclui-se que o principal factor de influência é a pasta (relação a/l e tipo de

adição), independentemente do tipo de agregado. Em geral, BEAL com baixa relação a/c e adição de

sílica de fumo caracterizam-se por menores coeficientes de absorção.

A permeabilidade ao oxigénio depende de factores como a relação água/ligante, tipo de cimento, tipo

de agregado e idade do betão, apresentando grande variabilidade devido a modificações na estrutura

porosa e teor de humidade. Em geral, os menores valores obtiveram-se nos BEAL com agregados mais

densos, menor relação a/l e adição de sílica de fumo aos 364 dias de idade. Novamente, os BEAL de

maior massa volúmica atingem comportamentos próximos dos BAN, enquanto os BEAL menos densos

têm maiores coeficientes de permeabilidade.

Palavras-chave:

Durabilidade do betão; Permeabilidade ao oxigénio; Betões estruturais de agregados leves

iv

Abstract

The purpose of this dissertation is to evaluate the oxygen permeability of structural lightweight

concretes (LWAC) produced with 4 types of lightweight aggregates, one type of normal weight

aggregate for production of the reference concrete, 3 water/binder ratios (0,35; 0,45; 0,55) and 9 types

of binders (CEMI; CEMII/A-V; CEMII/B-V; CEMII/A-D(1); CEMII/A-D(2); CEMII/A-L; CEMII/B-L; CEMIV/A;

CEMIV/B). Therefore, a vast experimental campaign was conducted, involving mechanical testing

(compressive strength) and durability testing (capillary absorption and oxygen permeability).

It was found that the reduction of compressive strength in LWAC, when compared to normal weight

concrete (NWAC) of equal composition, increases as the w/b ratio decreases and the lightweight

aggregate density decreases. NWAC produced with denser aggregates can achieve similar results to

NWAC, or even better results for superior w/b ratios.

Capillary absorption is primarily influenced by the paste characteristics (w/b ratio and type of addition),

independently of the aggregate type. In general, low w/b ratio mixtures with silica fume addition obtain

the lower absorption coefficients.

Oxygen permeability depends on various factors as the water/binder ratio, the type of cement and the

age of the concrete. It also presents relevant variability related to modifications in the pore structure

and the degree of saturation. Generally, the best permeability coefficients were obtained in LWAC with

denser aggregates, lower w/b ratios and silica fume addition at 364 days of age. Then again, higher

density aggregate LWAC’s are the ones who achieve closer behaviors to NWAC, while lower density

LWAC present higher permeability coefficients and, therefore, inferior durability performance.

Keywords:

Concrete durability; Oxygen permeability; Structural lightweight aggregate concretes

v

Acrónimos

BEAL - Betão estrutural de agregados leves

BAN - Betão de agregados naturais

a/c - Relação água / cimento

a/l - Relação água / ligante

Abaix. – Abaixamento

Simbologia

kg - Quilograma

m - Metro

cm - Centímetro

mm - Milímetro

nm - nanómetro

μm - micrómetro

m2 - Metro quadrado

m3 - Metro cúbico

l - Litro

h - Hora

min - Minuto

s - Segundo [ T ]

pH - potencial de hidrogénio

°C - Grau Celsius

C-S-H - Silicato de cálcio hidratado

MPa - Mega Pascal

fc28d - Resistência à compressão aos 28 dias

fc28d/ ρseca - Eficiência estrutural

CV - Coeficiente de variação

KO2 - coeficiente de permeabilidade ao oxigénio

ρ - Massa volúmica

ρfresca - Massa volúmica fresca

ρseca - Massa volúmica seca

vi

Índice de texto

1. Introdução ................................................................................................................................. 1

1.1. Considerações gerais .......................................................................................................... 1

1.2. Objectivos ........................................................................................................................... 2

1.3. Metodologia e organização do trabalho ............................................................................ 2

2. Estado da Arte ........................................................................................................................... 4

2.1. Propriedades de transporte no betão ................................................................................ 4

2.1.1. Introdução ....................................................................................................................... 4

2.1.2. Influência das propriedades de transporte na durabilidade do betão ........................... 4

2.1.2.1. Carbonatação ............................................................................................................... 5

2.1.2.2. Ataque de sulfatos ....................................................................................................... 7

2.2.2.3. Reacções alcális-agregados .......................................................................................... 7

2.2.2.4. Acção do gelo-degelo ................................................................................................... 7

2.2.2.5. Lixiviação ...................................................................................................................... 8

2.2.2.6. Ataque de água doce .................................................................................................... 8

2.2.2.7. Ataque de ácidos .......................................................................................................... 8

2.1.3. Mecanismos de transporte no betão .............................................................................. 8

2.1.3.1. Difusão ......................................................................................................................... 8

2.1.3.2. Absorção capilar ........................................................................................................... 9

2.1.3.3. Migração ...................................................................................................................... 9

2.1.3.4. Permeação ................................................................................................................. 10

2.1.4. Permeabilidade do betão .............................................................................................. 10

2.1.5. Permeabilidade aos líquidos versus permeabilidade ao gás ........................................ 11

2.1.6. Influência da humidade na permeabilidade ao gás ...................................................... 13

2.1.7. Ensaios de permeabilidade ao gás e relação com a durabilidade ................................ 14

2.2. Propriedades do Betão Estrutural de Agregados Leves ................................................... 16

2.2.1. BEAL ............................................................................................................................... 16

2.2.2. Durabilidade dos BEAL .................................................................................................. 19

2.2.3. Propriedades de transporte nos BEAL .......................................................................... 20

2.2.4. Permeabilidade ao gás no BEAL .................................................................................... 20

3.Campanha Experimental .......................................................................................................... 24

3.1.Introdução ......................................................................................................................... 24

3.2. Planeamento .................................................................................................................... 24

vii

3.3. Materiais .......................................................................................................................... 25

3.3.1. Caracterização dos agregados ....................................................................................... 25

3.3.2. Análise granulométrica ................................................................................................. 25

3.3.3. Massa volúmica e absorção de água ............................................................................. 26

3.3.4. Baridade ........................................................................................................................ 27

3.3.5. Índice de forma ............................................................................................................. 28

3.3.6. Cimento ......................................................................................................................... 28

3.3.7. Adições .......................................................................................................................... 29

3.3.8. Adjuvantes ..................................................................................................................... 29

3.3.9. Apresentação de resultados .......................................................................................... 29

3.4. Composição e Formulação das Misturas.......................................................................... 32

3.5. Produção do Betão ........................................................................................................... 34

3.5.1. Procedimento ................................................................................................................ 34

3.5.2. Preparação e dosagem dos constituintes do betão ...................................................... 34

3.5.3. Betonagem .................................................................................................................... 35

3.5.4. Moldagem e compactação ............................................................................................ 36

3.5.5. Cura ............................................................................................................................... 37

3.6. Ensaios de caracterização do betão no estado fresco ..................................................... 37

3.6.1. Ensaio de Abaixamento ................................................................................................. 38

3.6.2. Ensaio de determinação da massa volúmica fresca ...................................................... 38

3.7. Ensaios de caracterização do betão no estado endurecido ............................................. 38

3.7.1. Determinação da massa volúmica do betão no estado endurecido ............................. 38

3.7.2. Ensaio de resistência à compressão .............................................................................. 39

3.7.3. Ensaio de absorção de água por capilaridade ............................................................... 39

3.7.4. Ensaio de avaliação da permeabilidade ao oxigénio .................................................... 40

4. Apresentação de Resultados ................................................................................................... 42

4.1. Caracterização dos betões no estado fresco ................................................................... 42

4.2. Resistência à compressão e massa volúmica ................................................................... 45

4.3. Absorção de água por capilaridade .................................................................................. 47

4.3.1. Discussão de resultados ................................................................................................ 50

4.3.1.1. Influência do tipo de agregado .................................................................................. 51

4.3.1.2. Influência do tipo de adição ....................................................................................... 53

4.4. Permeabilidade ao oxigénio ............................................................................................. 57

4.4.1. Discussão de Resultados ............................................................................................... 61

viii

4.4.1.1. Variabilidade do ensaio .............................................................................................. 61

4.4.1.2. Influência da relação a/l ............................................................................................. 62

4.4.1.3. Influência do tipo de agregado .................................................................................. 63

4.4.1.4. Influência do tipo de adição ....................................................................................... 67

4.4.1.5. Influência da contribuição efectiva das adições ........................................................ 72

4.4.1.5. Influência da idade do betão...................................................................................... 75

4.4.1.6. Correlação entre a resistência à compressão e o coeficiente de permeabilidade ao

oxigénio ................................................................................................................................... 76

4.4.2. Coeficiente de permeabilidade ao oxigénio intrínseco ................................................. 78

4.4.3. Variação do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio com a humidade relativa e

teor de humidade – estudo complementar ............................................................................ 79

5. Conclusões ............................................................................................................................... 83

5.1. Considerações finais ......................................................................................................... 83

5.2. Conclusões gerais ............................................................................................................. 83

5.3. Propostas de desenvolvimento futuro ............................................................................. 88

Bibliografia .................................................................................................................................. 89

Anexos ......................................................................................................................................... 96

ix

Índice de Figuras

Figura 2.1 - Gama dimensional de sólidos e poros na pasta de cimento hidratado (adaptado de

Mehta e Monteiro, 2006) .............................................................................................................. 5

Figura 2.2 - Distinção esquemática entre porosidade e permeabilidade (adaptado de

EuroLightCon, 1998) .................................................................................................................... 10

Figura 2.3 - Influência da humidade relativa na permeabilidade a partir de resultados de várias

referências (permeabilidade normalizada aos valores obtidos para 60% HR em Ollivier et al.,

1995 – retirado de Bogas (2011)) ................................................................................................ 13

Figura 2.4 - Factores de deterioração de estruturas em betão armado (adaptado de Bogas,

2011) ........................................................................................................................................... 15

Figura 2.5 - Diferentes tipos de betão leve (adaptado de Bogas 2011) ...................................... 16

Figura 2.6 - Massas volúmicas de betões leves estruturais e respectivos agregados (Bogas,

2011) ........................................................................................................................................... 17

Figura 2.7 - Classificação dos diversos tipos de agregados leves (adaptado de Bogas, 2011) ... 19

Figura 2.8 - Panteão de Roma com pormenor da cúpula em betão leve ................................... 19

Figura 2.9 - Esquema indicativo da penetrabilidade em diferentes tipos de betões (retirado de

Bogas, 2011) ................................................................................................................................ 21

Figura 2.10 - Modelos esquemáticos de betões com incorporação de agregados de massa

volúmica normal e agregados leves, bem como interconectividade das zonas de transição

(adaptado de Bentz, 2009) .......................................................................................................... 22

Figura 3.1 - Análise granulométrica ............................................................................................ 26

Figura 3.2 - Picnómetro com agregados leves ............................................................................ 26

Figura 3.3 - Ensaio de absorção de água ..................................................................................... 26

Figura 3.4 - Curva granulométrica dos agregados de brita calcária ............................................ 30

Figura 3.5 - Curva granulométrica do agregado Leca ................................................................. 31

Figura 3.6 - Curva granulométrica do agregado Argex ............................................................... 31

Figura 3.7 - Curva granulométrica do agregado Lytag ................................................................ 31

Figura 3.8 - Curva granulométrica do agregado Stalite .............................................................. 32

Figura 3.9 - Procedimento geral adoptado na mistura ............................................................... 35

Figura 3.10 - Procedimento adoptado nas misturas com adição de sílica de fumo ................... 35

Figura 3.11 - Misturadora de eixo vertical com amassadura em progresso ............................... 36

Figura 3.12 - Compactação do betão em molde cilíndrico com recurso a vibrador de agulha .. 36

Figura 3.13 - Provetes em câmara húmida ................................................................................. 37

Figura 3.14 - Ensaio de abaixamento do betão ........................................................................... 38

x

Figura 3.15 - Ensaio de compressão ............................................................................................ 39

Figura 3.16 - Provete de BEAL após o ensaio de compressão ..................................................... 39

Figura 3.17 - Ensaio de absorção capilar ..................................................................................... 39

Figura 3.18 - Sistema de medição de permeabilidade ao ar: a) unidade de controlo; b) célula de

medição; c) provete no interior da célula de medição ............................................................... 40

Figura 4.1 - Coeficientes de absorção à água em betões com CEM I, para diferentes a/l .......... 51

Figura 4.2 - Relação entre a permeabilidade à água e a porosidade capilar para pastas de

cimento (Powers, 1958 – retirado de Bogas, 2011) .................................................................... 51

Figura 4.3 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de CV para as 3

relações a/l .................................................................................................................................. 53

Figura 4.4 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de SF para as 3

relações a/l .................................................................................................................................. 54

Figura 4.5 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de filler calcário para

as 3 relações a/l ........................................................................................................................... 55

Figura 4.6 - Coeficientes de absorção em misturas ternárias (20%CV+10%SF ou 40%CV+10%SF)

..................................................................................................................................................... 55

Figura 4.7 – Coeficiente de absorção para os BAN em função da relação a/c e da percentagem

de adições ................................................................................................................................... 56

Figura 4.8 - Coeficiente de absorção para os BEAL com Stalite em função da relação a/c e da

percentagem de adições ............................................................................................................. 56

Figura 4.9 - Coeficiente de absorção para os BEAL com Leca em função da relação a/c e da

percentagem de adições ............................................................................................................. 56

Figura 4.10 - Influência da humidade relativa na permeabilidade a partir de resultados de

várias referências - permeabilidade normalizada aos valores obtidos para 60% HR Ollivier et al

(1995) – retirado de Bogas (2011) .............................................................................................. 60

Figura 4.11 - Permeabilidade ao gás intrínseca em função do teor de humidade do betão

(retirado de Kameche et al, 2014) .............................................................................................. 60

Figura 4.12 - Relação entre a permeabilidade à água e a relação a/c, para pastas de cimento

com grau de hidratação superior a 93% (Powers, 1954) ............................................................ 62

Figura 4.13 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM I para diferentes tipos de agregado

aos 90 e 364 dias ......................................................................................................................... 63

Figura 4.14 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-D(1) para diferentes tipos de

agregado aos 90 e 364 dias ......................................................................................................... 64

Figura 4.15 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-D(2) para diferentes tipos de


xi

Figura 4.16 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-V para diferentes tipos de


Figura 4.17 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/B-V para diferentes tipos de


Figura 4.18 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-L para diferentes tipos de


Figura 4.19 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/B-L para diferentes tipos de


Figura 4.20 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM IV/A para diferentes tipos de


Figura 4.21 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM IV/B para diferentes tipos de


Figura 4.22 – Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de SF para as 3

relações água/ligante .................................................................................................................. 68

Figura 4.23 - Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de CV para as 3

relações água/ligante .................................................................................................................. 69

Figura 4.24 - Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de filer calcário

para as 3 relações água/ligante .................................................................................................. 71

Figura 4.25 - Permeabilidade ao O2 de betões com várias percentagens de substituição de

cimento e a/l = 0,35 .................................................................................................................... 71


cimento e a/l = 0,45 .................................................................................................................... 72


cimento e a/l = 0,55 .................................................................................................................... 72

Figura 4.28 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado normal em função da relação a/c

e da percentagem de adições aos 90 dias .................................................................................. 73

Figura 4.29 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Stalite em função da relação a/c

e da percentagem de adições aos 90 dias .................................................................................. 73

Figura 4.30 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Leca em função da relação a/c e

da percentagem de adições aos 90 dias ..................................................................................... 73

Figura 4.31 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado normal em função da relação a/c

e da percentagem de adições aos 364 dias ................................................................................ 74

Figura 4.32 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Stalite em função da relação a/c

e da percentagem de adições aos 364 dias ................................................................................ 74

xii

Figura 4.33 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Leca em função da relação a/c e

da percentagem de adições aos 364 dias ................................................................................... 74

Figura 4.34 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com cimento tipo I aos 90 e 364 dias .... 75

Figura 4.35 - Relação entre o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio aos 90 dias e a

resistência à compressão aos 28 dias para diferentes tipos de agregado .................................. 77

Figura 4.36 - Relação entre o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio e o coeficiente de

absorção capilar de água para diferentes tipos de agregado aos 90 dias .................................. 78

Figura 4.37 - Correlação entre o inverso da pressão aplicada e o coeficiente de permeabilidade

ao oxigénio, para o CEM I com a/l=0,35 ..................................................................................... 79

Figura 4.38 - Relação entre o teor de humidade e a humidade relativa para os 3 tipos de

agregados .................................................................................................................................... 81

Figura 4.39 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com 3 tipos de agregados em função do

teor de humidade ........................................................................................................................ 81

Figura 4.40 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com 3 tipos de agregados em função da

humidade relativa ....................................................................................................................... 82

xiii

Índice de Quadros

Quadro 2.1 - Classificação de agregados leves em função da baridade………………………………….18

Quadro 3.1 - Ensaios de caracterização dos agregados .............................................................. 24

Quadro 3.2 - Ensaios em betão no estado fresco ....................................................................... 25

Quadro 3.3 - Ensaios em betão no estado endurecido ............................................................... 25

Quadro 3.4 - Características do cimento e adições..................................................................... 28

Quadro 3.5 - Características físicas dos agregados naturais ....................................................... 29

Quadro 3.6 - Características físicas dos agregados leves ............................................................ 29

Quadro 3.7 - Propriedades geométricas dos agregados ............................................................. 30

Quadro 3.8 - Composição dos betões produzidos ...................................................................... 33

Quadro 3.9 - Provetes produzidos para os ensaios de betão no estado endurecido ................. 36

Quadro 3.10 - Descrição das dimensões e processo de cura dos provetes para cada ensaio do

betão no estado endurecido ....................................................................................................... 37

Quadro 4.1 - Características físicas e mecânicas dos betões ...................................................... 42

Quadro 4.2 - Resultados dos ensaios de absorção capilar de água ............................................ 48

Quadro 4.3 - Relação entre a qualidade do betão e o coeficiente de absorção (Browne, 1991)50

Quadro 4.4 - Resultados dos ensaios de permeabilidade ao oxigénio ....................................... 57

Quadro 4.5 - Resultados do ensaio de permeabilidade ao oxigénio para as várias fases do

estudo.......................................................................................................................................... 80

1

1. Introdução

1.1. Considerações gerais

Na actualidade a indústria da construção vê o betão armado como o material estrutural de excelência

graças à sua capacidade resistente e à sua polivalência, bem como ao conhecimento adquirido das suas

características e modos de aplicação.

No entanto, nos últimos anos tem vindo a surgir cada vez mais o tópico da sustentabilidade e da

eficiência térmica nas construções. O avanço da tecnologia construtiva proporcionou diversas soluções e

reabilitou também antigos métodos com milhares de anos, nomeadamente o Betão Estrutural de

Agregados Leves.

O betão estrutural de agregados leves (BEAL) consiste num material mais leve que o betão corrente,

com uma maior eficiência energética e em que alguns tipos de agregados podem ser produzidos

reutilizando resíduos ou subprodutos industriais.

A massa volúmica inferior dos BEAL face aos betões de agregados normais (BAN) reduz a carga na

estrutura e fundações dos edifícios, permitindo soluções arquitectónicas inovadoras ou

reaproveitamentos inteligentes do espaço, no caso de obras de reabilitação.

Por outro lado, estes betões podem ser uma boa solução ambiental pois, embora a produção dos

agregados leves artificiais esteja associada a grandes custos energéticos, os BEAL estão associados a

menores exigências de transporte, índices de conservação de energia superiores aos dos betões

convencionais, menor impacto ambiental associado à demolição e, em geral, elevada eficiência e

durabilidade das estruturas (Holm, 2000), (Chandra e Berntsson, 2002).

Contrariamente ao que inicialmente se pensava até meados do século passado, o betão é um material

que está sujeito a severos mecanismos de degradação que reduzem drasticamente a sua eficiência

estrutural. Um desses mecanismos é a carbonatação do betão com o dióxido de carbono presente na

atmosfera, criando um ambiente propício à corrosão das armaduras.

A maioria das estruturas em BEAL, como pontes e viadutos, estão sujeitas ao contacto com ar durante

toda a sua vida útil, pelo que se torna importante fazer um estudo dos mecanismos de ingresso de gases

neste tipo de betão e quais as consequências na sua durabilidade.

Inicialmente, os betões com agregados leves não permitiam alcançar resistências elevadas, embora

existam ainda hoje exemplos de construções que demonstram a sua adequada durabilidade. Hoje em

dia, com recurso a novos tipos de adições e adjuvantes, os BEAL apresentam-se com uma nova filosofia,

sendo necessário compreender o ainda maior potencial destes betões.

2

De acordo com o documento TC116-PCD (1999), a permeabilidade ao gás, a par da absorção capilar e da

difusão de cloretos, são os principais mecanismos de transporte envolvidos na corrosão. Por esse

motivo, tem-se procurado relacionar os ensaios que envolvam estas propriedades de transporte com os

principais mecanismos de deterioração do betão.

Desse modo, é relevante perceber a adequabilidade destes ensaios de caracterização dos mecanismos

de transporte na análise da durabilidade dos betões e no caso do presente trabalho, tendo em

consideração a especificidade dos betões leves.

Assim, o presente estudo tem por objectivo caracterizar as principais propriedades de transporte nos

BEAL, com maior ênfase para o caso particular da permeabilidade ao oxigénio, tendo em consideração

diferentes tipos de agregados e de ligantes. Desse modo, pretende-se efectuar uma caracterização

abrangente dos BEAL mais correntemente utilizados no mercado.

Este trabalho está integrado no projecto de investigação FCT PTDC/ECM-COM/1734/2012 iniciado em

2013 e que visa exactamente estudar a “Durabilidade e vida útil de betões estruturais de agregados

leves energeticamente mais eficientes”. Como tal, a campanha experimental foi realizada com a

colaboração de outros colegas associados a este mesmo projecto.

1.2. Objectivos

O presente trabalho, realizado no âmbito de um projecto de investigação, tem como objectivo principal

a caracterização das propriedades de transporte, mais concretamente a absorção capilar e, sobretudo, a

permeabilidade ao oxigénio de BEAL produzidos com diferentes tipos de agregados leves e vários tipos

de ligantes, de acordo com a norma NP EN 197-1.

Como tal, foi elaborada uma vasta campanha experimental envolvendo a realização de ensaios físicos,

mecânicos e de durabilidade, entre os quais se encontram os ensaios de determinação da massa

volúmica, resistência à compressão, absorção de água por capilaridade e avaliação da permeabilidade

ao oxigénio.

Os ensaios referidos são realizados em betões produzidos com 5 tipos de agregados diferentes,

envolvendo agregados de massa volúmica normal e agregados leves de porosidades bastante distintas,

bem como 9 tipos diferentes de ligantes. As composições analisadas, tendo ainda em consideração

diferentes relações a/c, visam abranger as soluções mais correntes de BEAL aplicados na construção.

1.3. Metodologia e organização do trabalho

O presente trabalho divide-se em quatro etapas distintas. Em primeiro lugar, realizou-se uma pesquisa

bibliográfica do tema em questão, de modo a expor o conhecimento actual sobre as temáticas

abordadas e atingir um nível de conhecimento adequado para a compreensão e interpretação dos

resultados.

3

Em segundo lugar, seguiu-se o planeamento e calendarização da campanha experimental e

especificação dos materiais a utilizar.

A terceira etapa correspondeu à execução da campanha experimental nas suas várias fases. A primeira

fase envolveu a realização dos ensaios de caracterização dos agregados. Numa segunda fase,

realizaram-se os ensaios de caracterização do betão, no estado fresco e endurecido. Por último,

discutiram-se os resultados obtidos nos diversos ensaios.

A organização e estrutura da presente dissertação elaborou-se tendo em vista conferir uma abordagem

e compreensão acessíveis dos objectivos já referidos. Como tal, este trabalho encontra-se subdividido

em 5 capítulos, nos quais se inserem os capítulos da introdução e da conclusão, e ainda 2 anexos.

No capítulo 2 elaborou-se uma revisão bibliográfica sucinta do estado da arte da durabilidade do betão,

com especial atenção à permeabilidade ao oxigénio dos BEAL. Inicialmente aborda-se a influência das

propriedades de transporte na durabilidade do betão. Segue-se a descrição dos vários mecanismos de

transporte existentes no betão, com particular atenção à permeabilidade ao gás, os fenómenos que a

regem e a sua relação com a durabilidade. Por fim, abordam-se as principais características dos BEAL, as

suas propriedades de transporte e a sua permeabilidade ao gás.

No capítulo 3 procede-se à descrição da campanha experimental, incluindo a caracterização dos

agregados, a definição das composições, a produção do betão e a descrição dos ensaios realizados, no

estado fresco e endurecido.

O capítulo 4 corresponde à apresentação e análise dos resultados obtidos na campanha experimental.

Por último, no capítulo 5 apresentam-se as principais conclusões obtidas no trabalho e são propostos

alguns estudos para investigação futura.

4

2. Estado da Arte

2.1. Propriedades de transporte do betão

2.1.1. Introdução

A entrada de água, gases ou iões em solução aquosa no betão é feita através de poros localizados na

pasta da matriz cimentícia ou em micro-fissuras (Kropp et al., 1995). O transporte destes elementos é

ditado por uma grande variedade de mecanismos físicos e/ou químicos que se dão frequentemente em

simultâneo devido a interdependências existentes entre eles.

Os mecanismos em causa são influenciados por inúmeros factores, tais como a natureza das substâncias

transportadas, condições ambientais, estrutura porosa do betão, dimensão dos poros ou das micro-

fissuras, grau de saturação do sistema poroso e temperatura.

Segundo Basheer et al. (2001), as propriedades que caracterizam o betão, como a resistência ou a

permeabilidade, são influenciadas pelo número, tipo, tamanho e distribuição dos poros da pasta

cimentícia, pelos agregados e também pela interface pasta/agregado.

As investigações experimentais das características de transporte no betão tendem a focar-se em apenas

um mecanismo de transporte, regido por um modelo teórico respectivo. No entanto, este processo está

sujeito a limitações, quer por ser muito difícil isolar um único mecanismo de transporte

experimentalmente, quer pelo facto de o betão não se comportar como um meio inerte e estável com

porosidade homogénea.

2.1.2. Influência das propriedades de transporte na durabilidade do betão

A natureza porosa do betão leva a uma constante interacção com o ambiente, da qual resultam diversas

reacções físicas e químicas nos seus componentes, bem como em materiais de reforço, como é o caso

da armadura. Existem três fluidos principais cuja entrada no betão tem relevância para a sua

durabilidade, a água, pura ou com iões dissolvidos, o dióxido de carbono e o oxigénio (Neville, 1995).

A porosidade consiste no conjunto de vazios que caracteriza a microestrutura do betão (Garboczi, 1995),

podendo visualizar-se as dimensões usuais dos poros e elementos sólidos existentes na pasta de

cimento hidratado na Figura 2.1. A porosidade existe nas três fases do betão: -matriz cimentícia,

agregado e interface pasta/agregado – e evidencia uma vasta gama de dimensões (Bogas, 2011).

De acordo com Mehta e Monteiro (2006), os poros presentes na pasta dividem-se em três categorias:

intersticiais, capilares e macroporos. Os poros intersticiais possuem as menores dimensões, com

diâmetros entre os 2 a 3 nm (Bertolini et al., 2004), e são referidos igualmente como “poros de gel”.

Estes localizam-se nos C-S-H e, entre as três categorias mencionadas, são os que menos contribuem

para o transporte de substâncias (Mehta e Monteiro, 2006, Ollivier et al., 1995).

5

Figura 2.1 - Gama dimensional de sólidos e poros na pasta de cimento hidratado (adaptado de Mehta e Monteiro, 2006)

Todavia, os poros capilares são os que mais contribuem para o transporte de substâncias na matriz

cimentícia, consistindo no volume não preenchido pelos produtos de hidratação e partículas de cimento

anidro (Garboczi 1995, Mindess et al. 2003). Os poros referidos têm diâmetros entre os 10 nm e os 5

μm, favorecendo o escoamento e a difusão iónica de fluidos, especialmente nos casos de elevada

conectividade capilar ou existência de canais de exsudação (Mehta e Monteiro, 2006). De facto, em

Powers (1958) confirma-se o aumento exponencial da permeabilidade da pasta com o incremento da

porosidade capilar.

Em diversas publicações, como Basheer et al. (2001), RILEM TC 116-PCD (1999) e Bentz et al. (1999), é

salientada a importância da permeabilidade do betão na sua durabilidade. As propriedades de

transporte revelaram-se com uma influência tal que se considera actualmente a sua inserção como

critérios de conformidade em métodos de classificação de betões.

Em seguida descreve-se, de forma muito resumida, alguns dos principais mecanismos de deterioração

do betão, que são directa ou indirectamente afectados pelas suas propriedades de transporte.

2.1.2.1. Carbonatação

Segundo o documento RILEM (1976), a carbonatação consiste na reacção do dióxido de carbono que

penetra no betão com os compostos alcalinos da pasta de cimento hidratada. Desta reacção resultam

carbonatos, juntamente com libertação de água e/ou óxidos metálicos dependendo dos produtos de

hidratação em causa.

Em adição, o silicato de cálcio hidratado (CSH), que de acordo com Mehta e Monteiro (2006) constitui

entre 50% a 60% do volume de sólidos da pasta cimentícia num cimento Portland, está sujeito a

carbonatação na qual se decompõe em carbonato de cálcio e num gel de sílica amorfo de estrutura

porosa.

A carbonatação em si não é necessariamente nociva para o betão, mas desempenha um papel

fundamental na descida do pH da solução existente nos poros da pasta. Daí decorre então a

6

despassivação da camada em torno das armaduras de reforço do betão, previamente formada num

ambiente alcalino. Esta reacção marca o início da corrosão livre das armaduras e é determinante para a

duração do ciclo de vida de uma estrutura em betão armado.

A taxa de carbonatação está directamente relacionada com a entrada de dióxido de carbono no sistema

poroso do betão por difusão. Segundo Meyer et al. (1967), para penetrar no betão o CO2 terá sempre de

atravessar uma zona previamente carbonatada e, como tal, a primeira lei da difusão de Fick é aplicável,

em que a massa de CO2 difundida numa camada de betão é dada pela expressão (2.1).

𝑚 = −𝐷𝐴𝑐1 − 𝑐2

𝑥𝑡 (2.1)

Em que,

𝑚 - massa de dióxido de carbono (g);

𝐷 - coeficiente de difusão do dióxido de carbono através de betão carbonatado (m2/s);

𝐴 - área de penetração (m2);

𝑐1 - concentração exterior de CO2 (g/m3);

𝑐2 - concentração de CO2 na frente de carbonatação (g/m3);

𝑡 - tempo (s);

𝑥 - espessura da camada penetrada de betão (m).

No seguimento da equação (2.1) é possível derivar a equação (2.2) (Kropp et al., 1995).

𝑥 = 𝐶√𝑡 (2.2)

Em que,

𝑥 = profundidade de carbonatação num dado momento t (m)

𝑡 = tempo (s)

𝐶 = constante

Para a obtenção da equação (2.2) recorreu-se a várias simplificações, entre as quais, considerar o

coeficiente de difusão do CO2 através do betão carbonatado como uma propriedade constante do

material (quando depende de muitas variáveis), caracterizar a frente de carbonatação como uma zona

determinada que separa invariavelmente as zonas carbonatada e não carbonatada de betão (quando

existe uma faixa ou zona de transição) e, por fim, considerar a quantidade de CO2 necessária para a

carbonatação de uma unidade de volume de material cimentício como um valor fixo (quando depende

de vários factores, como o tipo de cimento).

A necessidade de recorrer às simplificações acima referidas demonstra que a aplicação da lei da difusão

de Fick a este mecanismo, com parâmetros constantes, tem várias limitações. Por esta razão, surgem

vários outros modelos de previsão da profundidade de carbonatação que se distinguem de acordo com

as condições de exposição do betão, havendo ou não contacto com água da chuva.

7

2.1.2.2. Ataque de sulfatos

O ataque de sulfatos consiste no transporte de sulfatos para o interior do betão, por difusão iónica ou

absorção capilar de soluções sulfatosas, cuja acção corrosiva dá origem ao desenvolvimento de forças

internas que resultam em fissuração ou escamação do betão (Kropp et al., 1995).

A dimensão do processo depende da quantidade dos produtos da hidratação reactivos presentes no

cimento e das suas concentrações (Mehta et al, 2006). As propriedades de transporte do betão estão

então directamente ligadas ao ataque por sulfatos e, consequentemente, à própria durabilidade do

betão.

2.2.2.3. Reacções alcális-agregados

Alguns componentes presentes no betão, como alguns materiais siliciosos e, raramente também

dolomíticos, podem reagir com alcális. Estes alcális podem provir do cimento, de aditivos utilizados ou

mesmo do ambiente exterior (Kropp et al. 1995, Mehta et al 2006).

Nas reacções alcális-sílica, a sílica existente em agregados naturais que esteja num estado amorfo ou

pobremente cristalizada pode sofrer ataques devido a grandes concentrações de alcális, dos quais

resulta um composto com textura de gel. O gel criado dá origem ao desenvolvimento de tensões

internas e consequente fissuração excessiva do betão.

No caso das reacções alcális-carbonatos, betões com agregados compostos por calcários dolomíticos

podem, por vezes, sofrer reacções químicas de decomposição na presença de soluções fortemente

alcalinas, formando um composto de gel Mg(OH)2. Segundo Hudec (1990), esta reacção pode expor e

dispersar finas partículas de argila inicialmente presentes no interior do calcário que, ao absorverem

água, sofrerão um grande aumento de volume e causarão desenvolvimento de forças internas devido ao

excesso de pressão.

Embora as reacções alcális-agregados apenas se desenvolvam em misturas que contenham agregados

reactivos bem como concentrações suficientemente elevadas de alcális, a permeação no betão

representa um importante factor em termos quantitativos. Para que haja uma formação de gel

excessiva é necessária uma alta mobilidade interna de iões alcális e água, e adicionalmente, para

reacções mais intensas tem de existir entrada de iões alcális e água do ambiente exterior.

2.2.2.4. Acção do gelo-degelo

A água existente no sistema poroso do betão, ao congelar, pode criar crateras ou delaminação em zonas

junto à superfície caso o volume dos poros seja insuficiente para acomodar o gelo ou as pressões

hidráulicas geradas. Este fenómeno só acontece quando a quantidade de água nos poros do betão

ultrapassa um determinado valor crítico de saturação (Mehta et al, 2006).

8

2.2.2.5. Lixiviação

A lixiviação consiste num mecanismo de corrosão no qual existe um arrastamento de partículas da

matriz para o exterior por processos que incluem a difusão de iões ou, quando há entrada de água, um

fluxo de convecção (Kropp et al., 1995). Deste modo, a resistência à lixiviação do betão está

directamente relacionada com as suas propriedades de transporte, mais especificamente a

permeabilidade à água e a difusão iónica.

2.2.2.6. Ataque de água doce

A água doce, por ter uma baixa concentração de iões dissolvidos, favorece a dissolução de produtos da

hidratação quando em contacto com o betão e o processo é acelerado quando existe dióxido de

carbono dissolvido na água doce. Este ataque dá-se de forma semelhante à lixiviação, por difusão de

iões ou fluxo de convecção, e relaciona-se com as mesmas propriedades de transporte, isto é, a

permeabilidade à água e a difusão iónica (Kropp et al., 1995).

2.2.2.7. Ataque de ácidos

O ataque aos elementos hidratados da pasta cimentícia, bem como a alguns dos agregados, pode ser

feito por ácidos minerais ou orgânicos, embora os últimos tenham uma natureza menos agressiva. O

ataque de ácidos pode consistir em dois processos diferentes de corrosão (Kropp et al. 1995, Mindess et

al. 2003):

Não há formação de nenhuma camada de protecção superficial durante o processo de

corrosão, como tal, a reacção é unicamente controlada pela dissolução de material

directamente exposto ao ácido. Neste processo as propriedades de transporte do betão não

são relevantes porque a corrosão é feita por contacto directo.

Existe a formação de uma camada de protecção criada por produtos da reacção de corrosão,

que terá de ser atravessada pelo ácido para haver a corrosão de camadas interiores. Também

neste caso, as propriedades de transporte do betão original não são importantes pois a

mobilização do ácido é feita através de betão já corroído (à semelhança da carbonatação).

2.1.3. Mecanismos de transporte no betão

A entrada e mobilidade no betão de elementos potencialmente prejudiciais é feita através de vários

mecanismos, entre os quais, a difusão, a absorção, a migração e a permeação.

2.1.3.1. Difusão

Este processo, de acordo com Kropp et al. (1995), consiste na transferência de moléculas livres ou iões

através de movimentos aleatórios nos poros do betão de zonas de grande concentração para zonas de

pequena concentração da substância em causa. Segundo Lycow (1958), o fluxo da substância difundida

pode ser simulado através da 1ª Lei da Difusão de Fick, representada pela expressão (2.3).

9

𝐹 = −𝐷𝑑𝑐

𝑑𝑥

(2.3)

Em que,

𝐹 - fluxo de massa (g/m2s)

𝐷 - coeficiente de difusão (m2/s)

𝑐 - concentração (g/m3)

𝑥 - distância (m)

O coeficiente de difusão 𝐷 é uma característica do material que descreve a sua capacidade de

transferência de uma dada substância. No entanto, este valor não se trata de uma constante e pode

variar com diversos factores: a localização, no caso de materiais heterogéneos; o tempo, em materiais

que envelheçam; ou mesmo a temperatura.

2.1.3.2. Absorção capilar

A absorção no betão é feita maioritariamente por sucção capilar que, segundo Volkwein (1991), consiste

no transporte de líquidos em sólidos porosos devido a tensões superficiais presentes nos capilares. Este

mesmo transporte é influenciado por características do líquido, como sejam a viscosidade, a densidade

e a tensão superficial, bem como características do sólido, a estrutura porosa e a energia superficial.

A absorção pode ocorrer em estado estacionário ou em estado não estacionário, caso a superfície esteja

em contacto constante com a água e se mantenham as mesmas condições. O fluxo devido a uma sucção

capilar em estado estacionário é regido pela Lei de D’Arcy, modificada para fluxos de água não

saturados, representada pela expressão (2.4) (Kropp et al., 1995).

𝐹 = −𝑘𝑝

𝜂

𝑑𝑝𝑤

𝑑𝑥

(2.4)

Em que,

𝐹 - fluxo do líquido (kg/m2s)

𝑑𝑝𝑤/𝑑𝑥 - gradiente da pressão na água dos poros (N/m2)

𝑘𝑝 - coeficiente de permeabilidade à humidade (kg/m)

𝜂 - viscosidade do líquido

A pressão da água nos poros depende da pressão do ar, do raio do menisco e da tensão superficial da

água, obtendo-se com recurso à equação de Laplace.

2.1.3.3. Migração

De acordo com Kropp et al (1995), a migração é o transporte de iões em electrólitos devido à acção de

um campo eléctrico. O movimento preferencial é dos iões positivos para o eléctrodo negativo e dos iões

negativos para o eléctrodo positivo. A migração pode ter consequências maiores do que o transporte de

10

alguns iões no interior do betão, podendo gerar grandes diferenças de concentração numa solução

inicialmente homogénea ou até criar fluxos na direcção de gradientes de concentração.

2.1.3.4. Permeação

Segundo Kropp et al (1995), a permeação consiste no fluxo de líquidos ou gases causada por um

gradiente de pressão. Esse mesmo fluxo pode ser laminar ou turbulento, dependo da estrutura porosa

do sólido e da viscosidade do fluido. O coeficiente de permeabilidade é uma característica dos materiais

porosos que descreve a sua permeabilidade a fluidos e é determinado experimentalmente.

2.1.4. Permeabilidade do betão

A permeabilidade do betão a um fluido é uma medida indirecta da sua durabilidade a processos

relevantes de degradação, como a carbonatação ou a penetração de cloretos. O coeficiente de

permeabilidade está indubitavelmente ligado à microestrutura porosa do betão, tal como acontece com

várias outras propriedades físicas do mesmo. De facto, em Powers (1954) é constatado que a

permeabilidade do betão é influenciada pelo tamanho, distribuição e continuidade dos poros da pasta.

Adicionalmente, em Neville (2002) é afirmado que os poros relevantes para a permeabilidade possuem

diâmetros superiores a 120-160 nm.

Deste modo, torna-se fundamental salientar que maiores porosidades não implicam necessariamente

maior permeabilidade e vice-versa. A permeabilidade resulta da conjugação entre tamanho e

posicionamento relativo dos poros na pasta, tal como se pode observar na Figura 2.2.

Figura 2.2 - Distinção esquemática entre porosidade e permeabilidade (adaptado de EuroLightCon, 1998)

Um factor que influencia indirectamente a permeabilidade da pasta do betão no estado seco é a água

presente na mistura. A água utilizada na betonagem que não entra nos processos de hidratação ocupa

espaço no interior da pasta, que mais tarde, ao evaporar, dá origem a uma rede de poros. De acordo

com Mehta e Monteiro (2006), a rede capilar torna-se descontínua para valores de porosidade capilar

de cerca de 30% e, na realidade, a permeabilidade do betão é mais elevada do que a permeabilidade da

pasta cimentícia devido à existência de micro fissuras no betão localizadas na interface entre o agregado

e a pasta.

11

De acordo com Neville (2002), nos betões correntes a zona de interface pasta/agregado ocupa entre 1/3

a 1/2 do volume total de pasta endurecida e, tal como já referido, apresenta uma microestrutura

diferente da que caracteriza a restante pasta. Esta zona de interface possui uma estrutura mais porosa

sobretudo devido à grande diferença entre os módulos de elasticidade do agregado e da pasta.

Deste modo, constata-se que com a redução da relação a/c, com o aumento do tempo de cura, a

evolução da hidratação e com os vários factores que resultam no refinamento da pasta há uma

diminuição da permeabilidade (Bogas, 2011).

2.1.5. Permeabilidade aos líquidos versus permeabilidade ao gás

Segundo Kropp et al (1995), a permeabilidade aos líquidos e aos gases é descrita da mesma forma.

Como tal, num mesmo sistema de poros com as mesmas condições, esta deveria ser igual nos dois

casos. No entanto, os dois fluxos causam diferentes resistências nas paredes dos poros, pois quando a

concentração de moléculas é superior, caso de um líquido, maior é a resistência ao fluxo.

Segundo Abbas et al (1999), a obtenção do coeficiente de permeabilidade com a água como fluido é

bastante difícil de alcançar no betão produzido actualmente. Isto levou a que se passasse a optar pela

permeabilidade ao gás, como melhor ensaio para analisar as suas propriedades de transporte, dado que

este é mais rápido e fácil de medir, excepto em matrizes de elevada compacidade. Por outro lado, a

permeabilidade ao gás simula de forma mais adequada o desempenho do betão face a alguns

mecanismos de deterioração, como é o caso da carbonatação.

Para a permeabilidade à água aplica-se a equação (2.5) de Hagen-Poiseuille para escoamentos laminares

e fluidos incompressíveis.

𝑘 =𝑄 × 𝑙 × 𝜂

𝐴 × ∆𝑝

(2.5)

Em que,

𝑘 - coeficiente de permeabilidade (m2)

𝑄 - caudal que atravessa o betão (m3/s)

𝑙 - espessura de betão atravessada (m)

𝜂 - viscosidade do líquido (Ns/m2)

𝐴 - área da secção transversal ao escoamento (m2)

∆𝑝 - diferença de pressão do líquido entre entrada e saída (N/m2)

A determinação experimental da permeabilidade à água do betão não é facilmente exequível, pois para

tal teria de se conseguir estabelecer um caudal uniforme de modo a alcançar um regime laminar e

permanente.

12

Relativamente à permeabilidade ao gás, de acordo com a equação de Hagen-Poiseuille para escoamento

laminar de um fluido compressível através de um meio poroso, pode obter-se o coeficiente de

permeabilidade dado pela expressão (2.6) (Kropp et al., 1995).

𝐾𝑔 = 𝜂𝑄𝑙

𝑡𝐴

2𝑝

(𝑝12 − 𝑝2

2) (2.6)

Em que,

𝐾𝑔 - coeficiente de permeabilidade (m2)

𝜂 - viscosidade do gás (Ns/m2)

𝑄 - volume de gás em fluxo (m3)

𝑙 - espessura da secção penetrada (m)

𝐴 - área penetrada (m2)

𝑝 - pressão a que o volume Q é medido (N/m2)

𝑝1- pressão de entrada do gás (N/m2)

𝑝2 - pressão de saída do gás (N/m2)

𝑡 = tempo (s)

De acordo com Abbas et al (1999), para baixas pressões aplicadas e quando o tamanho dos poros é da

mesma ordem de grandeza do tamanho das moléculas do gás percolado, ocorre um escoamento

molecular que viola os pressupostos da lei de Darcy. Este denomina-se efeito de escorregamento e

caracteriza-se pela velocidade junto às paredes dos poros diferente de zero.

Como tal, deixa de se tratar de um escoamento laminar e o coeficiente de permeabilidade passa a variar

com a pressão do gás aplicado. O coeficiente de permeabilidade ao oxigénio medido no ensaio é então

obtido com o coeficiente de permeabilidade intrínseco do material, pela equação (2.7) estabelecida em

Klinkenberg (1941).

𝐾𝑎𝑝 = 𝐾𝑖 (1 +𝛽

𝑝)

(2.7)

Em que,

𝐾𝑎𝑝 - coeficiente de permeabilidade aparente (m2)

𝐾𝑖 - coeficiente de permeabilidade intrínseca (m2)

𝛽 - coeficiente de escorregamento de Klinkenberg (Pa)

𝑝 - pressão nos poros (Pa)

De acordo com Klinkenberg (1941), em certas condições, a permeabilidade ao gás é superior à

permeabilidade a líquidos devido a um fenómeno denominado de “slip flow” entre as partículas gasosas

e as paredes sólidas dos poros. As moléculas gasosas colidem constantemente entre si e com as paredes

dos poros, existindo um aumento das colisões quando há uma diminuição do tamanho dos poros. Esse

mesmo incremento no número de colisões dá origem a uma maior taxa de fluxo do gás em questão.

13

Daqui advém que uma parte do escoamento terá um comportamento não viscoso, denominado de

escoamento molecular.

De acordo com a equação indicada pode então concluir-se que, para valores elevados de pressão nos

poros, o coeficiente de permeabilidade aparente diminui e no limite toma o valor do coeficiente de

permeabilidade intrínseco. Em Abbas et al (1999) conclui-se uma correlação aproximadamente linear

que revela um crescimento constante do coeficiente de Klinkenberg com a redução do grau de

saturação no betão. Observa-se ainda que num betão praticamente seco a contribuição do escoamento

não viscoso pode chegar a 65% do escoamento total de gás. Também em Boel et al. (2008), num estudo

com BAN auto-compactável aos três meses de idade, se constata uma clara relação de

proporcionalidade inversa entre a pressão aplicada e o coeficiente de permeabilidade aparente,

obtendo-se menores valores de permeabilidade ao oxigénio para pressões superiores.

2.1.6. Influência da humidade na permeabilidade ao gás

Num betão, o teor de água nos poros é determinante para a permeabilidade ao gás, tendo em conta

que o escoamento apenas se dá pelos vazios não ocupados por água. O transporte de gás através do

betão é influenciado por diversas características da rede porosa, como o tamanho e quantidade dos

poros, a sua interconectividade, o seu grau de saturação ou a abertura de microfendas (Kropp et al.

1995, Neville 2002). Em Abbas et al (1999) estudou-se a influência do grau de saturação do betão no

escoamento de gás e concluiu-se que para graus de saturação superiores a 80% o betão se torna

praticamente impermeável ao gás. Deste modo, revela-se muito difícil a comparação da permeabilidade

ao gás em betões que não tenham o mesmo teor em água.

Vários autores constataram que a permeabilidade ao gás aumenta para reduções da humidade relativa

até 65-75%, verificando-se poucas alterações com a redução até cerca de 40% (Figura 2.3) (Ollivier et al.

1995, Dinku e Reinhardt 1997).

Figura 2.3 - Influência da humidade relativa na permeabilidade a partir de resultados de várias referências (permeabilidade normalizada aos valores obtidos para 60% HR em Ollivier et al., 1995 – retirado de Bogas (2011))

14

Por outro lado, um incremento de HR de 75% para 95% implicou uma redução de duas ordens de

grandeza da permeabilidade ao gás. Este factor confirma a relevância do pré-condicionamento dos

provetes tendo em vista o controlo das condições de humidade no seu interior (TC 116-PCD, 1999).

Segundo Grasley et al. (2006), a humidade relativa no betão não consiste numa medida do teor em

água, mas antes na concentração de vapor de água no betão. De facto, existe uma melhor correlação da

permeabilidade ao ar com o grau de saturação dos poros do que com a humidade relativa. Contudo, não

se verifica uma relação unívoca entre a HR e o teor em água por existir uma vasta gama de poros no

betão (Bentz et al., 1999).

2.1.7. Ensaios de permeabilidade ao gás e relação com a durabilidade

O método mais comum de medição da permeabilidade é o da célula de permeabilidade. As células de

permeabilidade permitem a inserção do fluido sob pressão e medição do fluxo à entrada e/ou saída do

provete (Basheer, 2001). Para os casos em que se estabelece um fluxo estável e contínuo, o coeficiente

de permeabilidade é calculado tendo em conta a geometria do provete, as características do fluido e as

medições do fluxo e pressão aplicada.

Existem vários ensaios de permeabilidade do betão ao gás, entre os quais, o teste de permeabilidade ao

ar de Figg, o teste de Hong e Parrot, o teste de Hilsdorf e o teste Autoclam de permeabilidade ao ar

(Concrete Society, 1987). No entanto, no âmbito dos testes de permeabilidade ao oxigénio, um dos mais

utilizados é o método de Cembureau (Cembureau Recommendation, 1989), no qual se baseia a

especificação LNEC E 392 seguida no presente trabalho.

Considera-se que a execução dos testes de permeabilidade recorrendo ao oxigénio como fluido é

vantajosa face a outros tipos de gases. Isto pode ser explicado por duas razões: o oxigénio,

individualmente, não origina reacções químicas relevantes no interior do betão, não modificando a sua

estrutura interna e garantindo que os testes são reproduzíveis; a ingressão de oxigénio no betão é um

dos factores necessários à corrosão das armaduras, consistindo a sua taxa de ingresso numa medida

indirecta da resistência à degradação (Cembureau Recommendation, 1989).

Um betão é tido como um material de construção com durabilidade quando permite desempenhar

satisfatoriamente as suas funções durante o período de vida útil para o qual foi concebido, exposto às

acções de deterioração do ambiente onde se localiza (Bogas 2011, Mehta e Monteiro 2006, Neville

1995).

O conceito de durabilidade relaciona-se directamente com os conceitos de desempenho e vida útil. O

desempenho de uma estrutura consiste no cumprimento dos requisitos funcionais, geralmente

definidos indirectamente por um intervalo de valores de uma propriedade fundamental (ACI365.1R,

2000). A durabilidade é justamente a propriedade que expressa a capacidade da estrutura preservar o

15

desempenho pretendido (RilemReport14, 1996). Por fim, a vida útil de uma estrutura é igual ao tempo

durante o qual mantém os requisitos referidos.

Para garantir a durabilidade utilizam-se geralmente indicadores de desempenho do betão, tais como a

resistência mecânica, a profundidade de carbonatação ou a resistência à penetração de fluidos, com o

propósito de alcançar uma medida indirecta da durabilidade (Neville, 1995).

Tendo em conta que o betão armado é um material compósito, constata-se que a sua deterioração

pode estar relacionada com um mau desempenho de qualquer um dos seus constituintes – agregado,

pasta e armadura – ou de vários deles simultaneamente. Ora, a modificação das propriedades do betão

de recobrimento compromete a protecção da armadura (Kropp, 1995) e, por sua vez, a corrosão da

armadura causa tensões no betão, provocando fendilhação e acelerando a degradação (Mindess et al.,

2003). Na Figura 2.4 pode observar-se um diagrama com as várias acções de deterioração do betão,

agrupadas por tipo de acção – física, mecânica, estrutural ou química.

Figura 2.4 - Factores de deterioração de estruturas em betão armado (adaptado de Bogas, 2011)

Vários autores verificaram que a permeabilidade ao gás do betão e a sua absorção à água se

correlacionam com a profundidade de carbonatação (Kropp 1995, Basheer et al. 2001, Dinku e

Reinhardt 1997, Salvoldi et al. 2015). Num trabalho de Hilsdorf, Schonlin e Burieke (1992), referido por J.

Kropp (1995a), tendo em conta vários tipos de cimentos e relações a/c, foram reportados bons valores

de correlação entre o quadrado da profundidade de carbonatação e o logaritmo do coeficiente de

permeabilidade ao ar.

Num trabalho de Gesoğlu et al. (2013), para betões com introdução de diferentes volumes de agregado

leve de cinzas volantes e para uma mesma relação a/c, verificou-se a correlação entre a absorção capilar

do betão, a difusão de cloretos e a permeabilidade ao oxigénio. Em Kameche et al. (2014) estudou-se a

permeabilidade ao gás e a permeabilidade à água de betões correntes de cimento Portland em função

do seu grau de saturação, concluindo-se a existência de uma relação clara entre as duas propriedades

de transporte e a maior ou menor presença de água no betão.

16

Em Dhir et al. (1989) aplicaram-se ensaios de Figg e em Basheer (1994) ensaios de Autocalm, referido

por Basheer et al. (2001), reportam de igual modo relações similares entre a permeabilidade ao ar e a

carbonatação.

No documento TC116-PCD (1999) afirma-se que a permeabilidade ao gás, a absorção capilar e a difusão

de cloretos consistem nos principais mecanismos de transporte envolvidos na corrosão. Deste modo, o

presente documento procura estabelecer ensaios que, caracterizando esses mecanismos, permitam

avaliar indirectamente a durabilidade potencial de um betão.

2.2. Propriedades do Betão Estrutural de Agregados Leves

2.2.1. BEAL

Os betões estruturais de agregados leves (BEAL) existem com o objectivo primário de terem uma massa

volúmica reduzida, alcançando aproximadamente dois terços da massa volúmica dos betões de

agregados normais (BAN), e resistências semelhantes às dos betões correntes. Contudo, existem outros

tipos de betão leve produzidos com substituição total ou parcial de agregados ou ainda por modificação

da pasta cimentícia (Figura 2.5).

Segundo a NP EN 206-1, trata-se de betões com massa volúmica entre os 800 kg/m3 e os 2000 kg/m

3

cujos agregados são total ou parcialmente substituídos por agregados leves. Relativamente à sua

resistência à compressão, dividem-se em classes desde LC 8/9 a LC 80/88, sendo que as classes

superiores a LC 55/60 são já consideradas de elevada resistência.

Figura 2.5 - Diferentes tipos de betão leve (adaptado de Bogas 2011)

Betões Leves (BL)

Modificação nos Agregados

Betões de Agregados Leves (BAL)

Betões Sem Finos (BSF)

Modificação na Pasta

17

De acordo com ACI 213R-87, Guide for Structural Lightweight Aggregate Concrete, valores de resistência

à compressão entre 21 e 35 MPa são usuais em projecto, na indústria de pré-fabricação toma-se

frequentemente os 35 MPa e, no caso de projectos específicos de grande dimensão e pré-

condicionamentos, como pontes, é comum chegar-se aos 60 MPa.

Devido à menor massa volúmica, estes betões caracterizam-se por uma menor carga permanente e

melhor capacidade de isolamento térmico. Para os projectos em que as características referidas se

revelam importantes os BEAL assumem-se como a solução ideal. As principais desvantagens da

produção e aplicação destes betões são o custo inicial superior e o conhecimento técnico mais limitado

em comparação com os BAN. No entanto, tendo em conta outros custos relacionados com o

dimensionamento, construção e exploração das estruturas, os BEAL podem revelar-se vantajosos.

Numa outra perspectiva, constata-se que os BEAL possuem propriedades e comportamentos que os

diferenciam dos betões correntes devido à inclusão de agregados leves, cujas características físicas

particulares levam a uma necessária readaptação das regras de dimensionamento, produção e execução

das estruturas. Embora a utilização e desenvolvimento deste tipo de betões esteja em forte crescimento

em todo o mundo, em particular na América do Norte e nos países Escandinavos, só no presente milénio

se começaram a estudar as suas propriedades mecânicas e a sua durabilidade, sendo que o seu

dimensionamento era sempre definido de modo conservativo e sem grande fundamento (Bogas, 2011).

Em geral, os agregados leves são categorizados de acordo com a sua massa volúmica (Figura 2.6) ou pela

sua baridade (Quadro 2.1) (Bogas, 2011). As normas Europeias EN 13055-1 (2002) e NP EN206-1 (2005)

especificam que os agregados leves de origem mineral devem ter massas volúmicas, após secagem em

estufa, inferiores a 2000 kg/m3 ou baridades inferiores a 1200 kg/m

3.

Figura 2.6 - Massas volúmicas de betões leves estruturais e respectivos agregados (Bogas, 2011)

18

De facto, a massa volúmica pode ser um factor indicativo da resistência dos BEAL (EuroLighConR2, 1998)

e constata-se que muitas propriedades destes betões se podem relacionar com esse mesmo factor

(Chandra e Berntsson, 2003). Aliás, é claramente perceptível que a massa volúmica é influenciada pela

relação a/l e pela proporção de agregados leves, afectando também as características mecânicas e de

durabilidade dos BEAL.

Para a produção de betões estruturais de agregados leves é comum utilizar agregados de argila, xisto e

ardósia expandida; agregados naturais de origem vulcânica; ou agregados de escórias e cinzas volantes.

Quadro 2.1 - Classificação de agregados leves em função da baridade (Bogas, 2011)

Na verdade, estes são os únicos agregados leves caracterizados por capacidades mínimas de resistência

que podem dar origem a betões leves de natureza estrutural (Bogas, 2011). Estes agregados podem

formar-se na natureza ou ser produzidos a partir de matérias-primas naturais, por exemplo a argila, ou

ser matérias-primas resultantes de subprodutos industriais, como é o caso das cinzas volantes ou das

escórias de alto-forno (Holm e Bremner, 2000). Na Figura 2.7 descrevem-se os vários tipos de agregados

leves existentes, bem como a proveniência e os métodos de fabrico correspondentes.

Em Portugal, foram pela primeira vez produzidos agregados leves em 1970 numa fábrica em Avelar

perto de Leiria, onde ainda é produzida actualmente a Leca. Este permaneceu o único agregado leve

produzido no país até Maio de 2003, quando surgiu um segundo fabricante de agregados de argila

expandida, denominado “Argex”, mais indicado para produção de betão não estrutural ou de baixa

resistência.

19

Figura 2.7 - Classificação dos diversos tipos de agregados leves (adaptado de Bogas, 2011)

2.2.2. Durabilidade dos BEAL

A durabilidade dos betões estruturais de agregados leves (BEAL), é testemunhada pelo seu adequado e

amplamente conhecido desempenho em estruturas antigas construídas há mais de 2000 anos que ainda

hoje se encontram sem sinais de grande deterioração (Bogas, 2011). Dois exemplos dessas estruturas

são o Porto de Cosa na costa ocidental italiana e a cúpula do Panteão de Roma (Figura 2.8), os quais

foram produzidos recorrendo a agregados vulcânicos (Holm e Bremner 2000, Chandra e Berntsson

2003).

Figura 2.8 - Panteão de Roma com pormenor da cúpula em betão leve

De acordo com Holm et al. (1988), ao analisar o desempenho de BEAL em barcos construídos durante a

2ª guerra mundial, verificou-se que estes se encontravam em muito boas condições, embora os betões

tivessem sido sujeitos a mais de 5 décadas de exposição marítima e acções cíclicas de gelo-degelo.

De igual modo, também os noruegueses comprovam a durabilidade dos BEAL, na utilizando-os em

estruturas marítimas, nomeadamente em pontes de grande vão e estruturas offshore (Helgesen e

Hakon 1995, Helland e Selmer 2000, Vaysburd 1992).

20

Tendo em consideração o âmbito do presente trabalho nos próximos pontos discute-se apenas o estado

actual de conhecimento sobre a influência do tipo de agregado nas propriedades de transporte do

betão, mais concretamente na sua permeabilidade ao gás.

2.2.3. Propriedades de transporte nos BEAL

Tal como referido em 2.1.2., os mecanismos de transporte no betão estão directamente ligados à

porosidade do mesmo, quer seja nos agregados, na pasta ou na interface pasta/agregado. Os betões

estruturais de agregados leves caracterizam-se por uma pasta densa a envolver agregados leves de alta

qualidade e, devido à absorção inicial de água dos agregados, zonas de transição compactas entre pasta

e agregados (EuroLighConR2, 1998).

De acordo com Holm e Bremner (2000), nos BEAL, o refinamento da zona de interface acontece por se

tratar de uma zona de transição entre dois meios porosos, permitindo o equilíbrio higroscópico entre os

dois elementos e reduzindo as zonas de baixa resistência causadas pela concentração de água.

No entanto, os agregados leves possuem uma larga rede de poros abertos interconectados

tridimensionalmente e caracterizam-se por dimensões entre uma a duas ordens de grandeza superiores

às dos poros da pasta cimentícia (Bogas, 2011). Como tal, visto terem uma estrutura porosa com

dimensões consideráveis, os agregados leves apresentam penetrabilidades maiores que a pasta. Zhang e

Gjørv (1989) estudaram a difusibilidade de alguns tipos de agregados leves (Liapor, Leca e Lytag),

constatando que os valores correspondentes de difusão média eram equiparáveis a pastas cimentícias

com relação a/c igual a 0,9. Contudo, os ensaios foram realizados com partículas seccionadas, pelo que

seriam expectáveis valores de difusão inferiores tendo em conta a contribuição da película exterior mais

densa, característica dos agregados leves expandidos.

2.2.4. Permeabilidade ao gás no BEAL

A permeabilidade ao gás nos betões, como já foi referido, está invariavelmente ligada à

interconectividade do betão e ao seu teor em água. Nos BEAL, têm particular importância não só a

porosidade aberta dos agregados e a compacidade da pasta cimentícia, mas também a qualidade da

zona de transição entre a pasta e o agregado.

Segundo Garboczi (1995), tendo em conta o volume elevado de agregados no betão, há uma grande

probabilidade de as zonas de interface pasta/agregado se conectarem entre si, permitindo passagens

ininterruptas ao transporte de substâncias (Figura 9d)).

Na Figura 2.9 ilustram-se os comportamentos de vários tipos de betões ao transporte de substâncias.

De acordo com Bogas (2011), os betões com relação a/c inferior a 0,5 e pastas com um grau médio de

hidratação caracterizam-se por taxas reduzidas de conectividade entre poros capilares. Como tal,

poderia afirmar-se que os BEAL verificam comportamentos semelhantes ao descrito na Figura 2.9c),

21

caracterizando-se pelo isolamento dos agregados leves pela pasta e uma participação pouco significativa

destes na permeabilidade.

a) Matriz pouco

compacta, participação

agregados na

permeabilidade.

Agregados com elevada

porosidade aberta são

locais preferenciais de

passagem.

b) Matriz pouco

compacta, há

participação dos

agregados de reduzida

porosidade aberta.

A penetrabilidade

envolve todas as fases

presentes.

c) Matriz compacta e

zonas de transição

densas isolam as

partículas de agregado.

Permeabilidade baixa

em BAN e BEAL

d) Zonas de transição

porosas estabelecem

passagens contínuas

preferenciais para o

ingresso de substâncias.

Típico nos BAN.

e) Envolvimento

deficiente das partículas

de agregado com

elevada porosidade,

estabelecendo-se

caminhos preferenciais

de penetração.

Figura 2.9 - Esquema indicativo da penetrabilidade em diferentes tipos de betões (retirado de Bogas, 2011)

No entanto, nos casos em que a pasta cimentícia se caracteriza por uma estrutura porosa aberta, com

micro-fendilhação e uma zona de transição pasta/agregado de porosidade semelhante os BEAL revelam

uma permeabilidade ao gás tendencialmente maior (Figura 2.9a)). Esta situação é mais comum para os

betões leves não estruturais, cuja acessibilidade aos agregados é incrementada pela elevada porosidade

da pasta, e nos quais se reportam resistências à carbonatação e penetração de cloretos inferiores (ACI

213R, 2003).

Constata-se, portanto, que os maiores níveis de porosidade que caracterizam os BEAL não implicam

necessariamente maiores valores de permeabilidade (Bogas 2011, EuroLightConR2 1998).

Os agregados leves, devido à pré-saturação a que são submetidos, funcionam como pequenos

reservatórios de água no interior do betão ao longo do processo de cura e, como tal, levam à formação

de zonas de interface de melhor qualidade e maior compacidade que as existentes nos BAN.

Adicionalmente, nos BEAL existe uma maior compatibilidade elástica entre a pasta e o agregado do que

nos BAN, sendo que essas mesmas zonas de transição estão sujeitas a tensões menores e,

consequentemente, níveis de microfendilhação inferiores.

Segundo o FIP (1983), esta particularidade revela-se o principal motivo pelo qual os BEAL conseguem

alcançar valores de permeabilidade da mesma ordem de grandeza, ou mesmo inferior, à dos BAN.

22

Vários outros autores denotam a importância da interface pasta/agregado dos BEAL para a sua

durabilidade (Vaysburd 1996, Holm e Bremner 2000, Zhang e Gjørv 1991). Vaysburd (1992) salienta que

nos BEAL o ingresso de água é feito somente pela pasta, contrariamente aos BAN, nos quais o processo

ocorre através da pasta cimentícia e da zona de interface pasta/agregado. Deste modo, a caracterização

dos betões deve relacionar-se obrigatoriamente com a inter-relação dos três níveis de porosidade

correspondentes às três fases existentes (agregado, pasta e interface).

Hammer e Hansen (2000) afirmam que os betões de agregados leves verificam, em geral, melhores

zonas de transição e agregados de maior permeabilidade, em comparação com os betões correntes. A

importância relativa destes dois factores torna-se assim fundamental para a permeabilidade dos BEAL.

Na Figura 2.10 esquematiza-se a diferença nas propriedades físicas da zona de transição pasta/agregado

entre um betão corrente e um betão com incorporação de agregados leves, sendo clara a redução da

conectividade entre zonas de transição e a melhoria da sua qualidade.

a) a) Betão com agregados de massa volúmica

normal e zonas de interface mais porosas

b) b) Betão com substituição parcial de agregados

de massa volúmica normal por agregados leves

Figura 2.10 - Modelos esquemáticos de betões com incorporação de agregados de massa volúmica normal e agregados leves, bem como interconectividade das zonas de transição (adaptado de Bentz, 2009)

Lydon (1995) reporta valores de permeabilidade ao gás consistentemente superiores aos dos BAN,

obtidos em BEAL produzidos com agregados de cinzas volantes sinterizadas de elevada porosidade.

Também em Gesoglu et al. (2014) se verificam valores superiores de permeabilidade ao oxigénio, em

betões com agregado leve de cinzas volantes, em aproximadamente 50% aos valores observados em

BAN de igual composição.

Inúmeros autores confirmam o facto de que a durabilidade dos BEAL é principalmente influenciada pela

qualidade da pasta cimentícia, sendo menos relevante a porosidade dos agregados (Shulze e Gunzler

1968), Short e Kinniburgh 1963, Cembureau 1974, Hammer 1995, ACI213R 2003, Nishi, Oshio e

Shirokuni 1980, Zhang e Gjørv 1991).

23

Todavia, a influência dos agregados na permeabilidade ao gás torna-se mais relevante quando estes

possuem estruturas expostas de grande porosidade aberta (inexistência de películas externas de

densidade superior), como se verifica na maioria dos agregados vulcânicos. Hossain e Lachemi (2007),

constataram valores da permeabilidade à água superiores, em betões produzidos com agregados de

pedra-pomes e a/c=0,45, com o aumento da percentagem de substituição de AN por AL. Conclusões

semelhantes são apresentadas por Gesoğlu et al. (2013) em betões com substituições parciais de AN por

agregados leves de cinzas volantes em diversas percentagens.

Por outro lado, Ben-Othman e Buenfeld (1990) apresentam ensaios de betões sujeitos a diversos pré-

condicionamentos, variando entre cura sem trocas de humidade a secagem em estufa, nos quais os

BEAL obtiveram coeficientes de permeabilidade ao oxigénio similares ou inferiores aos obtidos em

betões convencionais de igual composição com agregados basálticos de reduzida aderência.

Num outro trabalho, realizado por Ionescu e Ispas (2000), verificam-se valores similares de

permeabilidade nos BEAL de resistência elevada e superiores nos de resistência menor, face aos BAN,

tendo por base várias investigações realizadas na Roménia. Estes resultados podem implicar que pastas

de menor compacidade e, consequentemente, maior porosidade resultem numa maior participação dos

agregados na permeabilidade ao gás. O Cembureau (1974) salienta a possibilidade de os BEAL

apresentarem maiores penetrações de água para misturas com elevada relação a/c.

Em Güneysi et al. (2015), tendo em conta betões auto-compactáveis produzidos com agregados leves de

cinzas volantes, reportaram-se valores relativamente baixos de permeabilidade ao oxigénio, com

decréscimos para maiores idades do betão e adições de sílica de fumo e cinzas volantes.

Numa outra perspectiva, Lydon e Mahawish (1991) relatam valores de permeabilidade ao gás nos BEAL

ligeiramente superiores aos BAN, para uma relação a/c de 0,50 e após 12 semanas de secagem com

humidade relativa de 68%. Contudo, a disparidade entre as permeabilidades dos betões aumentou com

o incremento da secagem dos provetes. Tais resultados corroboram ainda a importância da quantidade

de água na estrutura porosa para a acessibilidade de fluidos na mesma.

24

3.Campanha Experimental

3.1.Introdução

Neste capítulo descrevem-se os vários procedimentos e ensaios realizados ao longo da campanha

experimental, que teve como objectivo a caracterização da permeabilidade ao oxigénio de betões

estruturais de agregados leves (BEAL) produzidos com diferentes tipos de agregados, teores e tipos de

ligantes. É efectuada uma breve descrição da metodologia utilizada na produção e caracterização dos

betões estudados, com referência à normalização adoptada na realização dos diversos ensaios.

Salienta-se o facto da totalidade da campanha experimental em causa ter sido realizada no Laboratório

de Construção do Departamento de Engenharia Civil e Arquitectura do Instituto Superior Técnico. A

presente campanha experimental foi realizada com a colaboração de outros colegas associados a este

projecto. Especialmente nas fases de produção dos provetes, ensaios no estado fresco e de

caracterização mecânica.

3.2. Planeamento

A campanha experimental foi desenvolvida em diferentes etapas. Inicialmente procedeu-se à selecção

dos materiais e definição das composições a produzir e a caracterizar no âmbito do presente trabalho.

Importa referir que o presente trabalho faz parte de um projecto de investigação iniciado em 2013 e

que visa o estudo de durabilidade e eficiência energética de betões produzidos com diferentes tipos de

agregados leves. Como tal, as misturas seleccionadas tiveram em consideração todo o trabalho

previamente realizado, bem como os objectivos estipulados para o respectivo projecto de investigação.

Assim, e de modo a permitir realizar um estudo completo da durabilidade dos BEAL, abrangendo

diferentes classes de resistência e massa volúmica, foram pré-definidas misturas que têm em

consideração diferentes tipos de agregados, diferentes composições associadas a distintas relações a/c

(entre 0,35 e 0,55) e ainda diferentes misturas ligantes de acordo com o definido na EN 197-1, que inclui

percentagens variáveis em peso, de sílica de fumo (SF), cinzas volantes (CV) e filer calcário (FC),

nomeadamente: CEM I 42,5R; CEM II/A-D (6% e 9% SF); CEM II/A-V (15% CV); CEM II/B-V (30% CV); CEM

II/A-L (15% FL); CEM II/B-L (30% FL); CEM IV/A (10% SF e 20% CV); CEM IV/B (10% SF e 40% CV).

Numa segunda fase, procedeu-se à caracterização dos materiais utilizados. Os agregados foram

caracterizados no laboratório de construção do IST de acordo com os ensaios indicados no Quadro 3.1.

O cimento e adições caracterizados no laboratório da SECIL, usando amostras recolhidas no laboratório.

Quadro 3.1 - Ensaios de caracterização dos agregados

Ensaio Norma

Análise Granulométrica NP EN 933-1 / NP EN 12620 Baridade NP EN 1097-3

Massa Volúmica e Absorção de Água NP EN 1097-6 Índice de Forma NP EN 933-4 / NP EN 12620

25

Finalmente foram produzidos os betões e realizados os ensaios correspondentes ao estado fresco e

estado endurecido (Quadros 3.2 e 3.3).

Quadro 3.2 - Ensaios em betão no estado fresco

Ensaio Norma

Abaixamento NP EN 12350-2 Massa Volúmica NP EN 12350-6

Quadro 3.3 - Ensaios em betão no estado endurecido

Ensaio Norma

Massa Volúmica NP EN 12390-7 Absorção por Capilaridade LNEC E393 Resistência à Compressão NP EN 12390-3

Permeabilidade ao Oxigénio LNEC E392

3.3. Materiais

No presente ponto indicam-se as principais propriedades dos materiais utilizados na campanha

experimental, nomeadamente; agregados leves e de massa volúmica normal, cimento, adições minerais

e adjuvante superplastificante.

3.3.1. Caracterização dos agregados

Para a realização do presente estudo foram adoptados 4 tipos de agregados grossos leves: dois tipos de

agregados leves de argila expandida (Leca e Argex); um agregado leve de ardósia expandida proveniente

dos Estados Unidos da América (Stalite); um agregado leve de cinzas volantes sinterizadas proveniente

do Reino Unido (Lytag). Por sua vez, nas misturas de referência respeitantes a betões de massa volúmica

normal foram adoptados dois tipos de britas calcárias (Bago de arroz e Brita 1). Em todos os betões

foram ainda utilizados dois tipos de areias naturais siliciosas (Areia grossa e Areia fina). Nos pontos em

seguida descrevem-se os procedimentos adoptados na caracterização dos agregados e apresentam-se

os resultados médios obtidos.

3.3.2. Análise granulométrica

A análise granulométrica (Figura 3.1) foi efectuada de acordo com as normas NP EN 933-1 e NP EN

12620. Estes ensaios baseiam-se na peneiração do agregado e quantificação da porção que fica retida

em peneiros standard, correspondentes a granulometrias decrescentes. Após a separação

granulométrica, calcula-se a relação entre a massa das partículas retida nos vários peneiros e a massa

inicial através da expressão (3.1). Finalmente calculam-se as percentagens de material acumulado

passado em cada peneiro e definem-se as curvas granulométricas para cada agregado. A curva

granulométrica traduz exactamente a percentagem de material passado acumulado (nas ordenadas) em

função do diâmetro do peneiro (nas abcissas em escala logarítmica ou, como efectuado no presente

trabalho, numa escala relativa à raiz quinta do diâmetro).

26

%𝑟𝑖 =𝑀1

𝑀2

× 100 (3.1)

Em que,

%ri - percentagem de material retido em cada peneiro;

M1 – massa da amostra seca;

M2 – massa de material retido em cada peneiro.

Nos casos em que a soma das massas M2 e da massa de resíduo (material passado pelo último peneiro

da série) difere em mais de 1% da massa M1 o ensaio é considerado inválido.

Figura 3.1 - Análise granulométrica

3.3.3. Massa volúmica e absorção de água

Os ensaios de massa volúmica e absorção de água foram realizados de acordo com a norma NP EN 1097-

6, tendo em conta o método do picnómetro (Figuras 3.2 e 3.3).

Figura 3.2 - Picnómetro com agregados leves

Figura 3.3 - Ensaio de absorção de água

A determinação da massa volúmica dos agregados consiste, genericamente, em calcular o quociente

entre a sua massa e o volume por eles ocupado a que equivale o volume de água deslocado quando

estes são submersos. Os principais passos deste ensaio envolvem basicamente: a saturação inicial do

27

agregado durante 24 horas num picnómetro munido com uma rede no seu topo, de modo a evitar a

eventual subida dos agregados; pesagem do conjunto picnómetro-agregado-água, após preenchimento

do picnómetro com água até uma altura pré-definida (M2); remoção dos agregados do picnómetro e

limpeza da sua superfície com toalhas absorventes de modo a ficarem saturados com superfície seca e

registo da sua massa (M1); secagem do agregado e em estufa a 105 °C até massa constante e registo da

sua massa (M3).

Com base nestas medições é possível calcular a massa volúmica das partículas secas em estufa (ρps) e a

massa volúmica das partículas saturadas com a superfície seca (ρp,sat) de acordo com as expressões (3.2)

e (3.3), respectivamente.

𝜌𝑝𝑠 =

𝑀3

𝑀1 − (𝑀2 − 𝑀4)× 𝜌𝑊 [𝑘𝑔 𝑚3]⁄ (3.2)

𝜌𝑝,𝑠𝑎𝑡 =

𝑀1

𝑀1 − (𝑀2 − 𝑀4)× 𝜌𝑊 [𝑘𝑔 𝑚3]⁄ (3.3)

Em que,

𝑀1 – massa do agregado saturado com superfície seca (g);

𝑀2 – massa do conjunto picnómetro, água e agregado (g);

𝑀3 – massa do agregado seco em estufa (g);

𝑀4 – massa do picnómetro cheio de água (g);

𝜌𝑊 – massa volúmica da água.

Utilizando o mesmo ensaio, a absorção de água após 24 horas, Abs24h, pode ser facilmente obtida pela

expressão (3.4).

𝐴𝑏𝑠24ℎ =𝑀1 − 𝑀4

𝑀4

× 100% (3.4)

3.3.4. Baridade

A baridade dos agregados foi determinada de acordo com a norma NP EN 1097-3, consistindo,

basicamente, em determinar a massa seca de uma dada amostra de agregado que preenche, sem

compactação, um recipiente de volume pré-definido.

A baridade pode ser determinada de acordo com a expressão (3.5), correspondendo à média dos

valores obtidos em três amostras de agregado.

28

𝑏𝑖 =𝑀2 − 𝑀1

𝑉 (3.5)

Em que:

bi – baridade de cada amostra

M1 – massa do recipiente

M2 – massa do conjunto “recipiente+agregado”

V – volume do recipiente

3.3.5. Índice de forma

O índice de forma foi determinado de acordo com as normas NP EN 933-4 e NP EN 12620. O ensaio

consiste em classificar a geometria dos agregados grossos em função da relação entre o comprimento

(L) e a espessura (E) das partículas individuais existentes numa amostra desse agregado. O índice de

forma corresponde à percentagem, em massa, das partículas com L/E > 3, ou seja, quantifica a

proporção de partículas alongadas no agregado, dando uma ideia da sua adequabilidade para a

produção de betão.

3.3.6. Cimento

O cimento utilizado no trabalho foi o CEM I 42,5R, geralmente fornecido pela empresa SECIL. As

principais propriedades físicas, químicas e mecânicas, após ensaios realizados pelo fabricante, são

resumidos no Quadro 3.4.

Quadro 3.4 - Características do cimento e adições

Parâmetro Norma Cimento I 42,5 R Cinzas volantes Sílica de fumo Filler calcário

Resíduo de peneiração, 45 μm (%)

NP EN 196-

6:2010 3,5 13,8 96,4 38,6

Superfície específica mássica de Blaine (cm2/g)

NP EN 196-

6:2010 4388 3909 - -

Resistência à compressão de argamassa de referência (Mpa)

2 dias NP EN 196-

1:2006

28,67 - - -

7 dias 40,80 - - -

28 dias 52,13 44* - -

Índice de actividade (%) EN 196-1:2006

- 84,40 - -

Expansão (mm) EN 196-3:2005

0,75 - - -

Perda ao fogo (%) NP EN 196-

2:2006 secção7

3,64 5,8 2,68 40,69

SiO2+Al2O3+Fe2O3 (%) EN 196-2:2014

18,49+4,95+3,61 50,16+25,62+7,14 94,31+ND+0,03 5,05+1,34+0,82

CaO+MgO (%) - 63,11+1,62 4,29+0,91 2,13+0,41 50,89+0,57

CaO+MgO livre (%) EN 451-1:2006

0,6+0,8 - - -

Massa volúmica (g/cm3) LNEC E 61

(1979) - 2,17 2,01 -

Tempo de presa (min) Início NP EN 196-

3 A1:2009 152,5 - - -

Fim 225 - - -

*Argamassa CEM I 42,5R+ 25%Cinzas

29

3.3.7. Adições

No presente trabalho foram utilizados três tipos de adições, nomeadamente: filer calcário (FC) cedido

pela empresa SECIL; cinza volante da central termoeléctrica de Sines e ainda sílica de fumo fornecida

pela empresa BASF. As principais propriedades destas adições foram caracterizadas no laboratório

químico da empresa SECIL e resumem-se no Quadro 3.4. Destaca-se o facto da quantidade de SF retida

no peneiro 45 m ter sido demasiado elevada. Tal resulta de estas adições terem elevada tendência

para se aglomerarem e, como tal, o ensaio não é capaz de traduzir a real granulometria da SF.

3.3.8. Adjuvantes

Nas composições de maior compacidade houve necessidade de compensar a redução de água de

amassadura com adjuvante redutor de água de modo a se atingirem trabalhabilidades compatíveis com

a adequada produção do betão. Neste caso foi utilizado um superplastificante de base policarboxílica

fornecido pela empresa BASF.

3.3.9. Apresentação de resultados

Nos Quadros 3.5 a 3.7 resumem-se as propriedades físicas e geométricas dos vários tipos de agregados

analisados no trabalho, tendo em consideração os ensaios referidos. Nas Figuras 3.4 a 3.8 apresentam-

se as curvas granulométricas dos agregados que serviram de base ao estudo de composição.

Quadro 3.5 - Características físicas dos agregados naturais

Propriedade Areia Natural Siliciosa Agregados naturais calcários

Areia Fina Areia Grossa Brita 1 Bago de Arroz

Absorção de água às 24h (%) 0.19 0.26 0.35 0.73

Massa volúmica das partículas secas em estufa (kg/m

3)

2605 2617 2683 2646

Massa volúmica das partículas saturadas c/ superfície seca (kg/m

3)

2610 2606 2693 2665

Baridade seca em amostra não compactada (kg/m

3)

1569 1708 1346 1309

Índice de forma - - 20 (SI20) 34 (SI40)

Quadro 3.6 - Características físicas dos agregados leves

Propriedade Agregados Leves

Leca Stalite Lytag Argex 2-4 Argex 3-8F

Absorção de água às 24h (%) 15.81 3.57 17.92 21.38 19.28

Massa volúmica das partículas secas em estufa (kg/m

3)

1076 1483 1338 669 597

Massa volúmica das partículas saturadas c/ superfície seca (kg/m

3)

1246 1535 1577 814 712

Baridade seca em amostra não compactada (kg/m

3)

624 760 750 377 330

Índice de forma 1 (SI15) 10 (SI15) 0 (SI15) 2 (SI15) 1 (SI15)

30

Quadro 3.7 - Propriedades geométricas dos agregados

Malha (mm)

Passado Acumulado

Agregados Naturais Agregados Leves

Areia Fina

Areia Grossa

Brita 1 Bago de

Arroz Leca Stalite Lytag Argex 2-4 Argex 3-8F

63 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00

31.5 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00

16 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00 100.00

12.5 100.00 100.00 98.61 100.00 98.76 84.83 99.65 100.00 100.00

11.2 100.00 100.00 92.68 100.00 95.78 62.13 97.02 100.00 100.00

10 100.00 100.00 82.27 100.00 91.03 46.64 90.17 100.00 98.18

8 100.00 99.91 48.89 99.91 72.74 18.66 54.61 98.96 26.78

6.3 100.00 99.39 16.84 99.62 47.57 5.18 22.76 37.00 0.69

5.6 100.00 98.95 6.75 94.52 33.87 2.77 14.46 22.42 0.15

4 99.99 97.04 0.87 34.05 4.02 1.03 6.30 5.78 0.05

3.35 99.96 94.96 0.52 18.02 x x x x x

2 99.93 82.37 0.32 3.23 0.51 0.47 4.15 0.22 0.03

1 99.36 45.83 0.30 1.30 0.36 0.40 3.61 0.10 0.03

0.5 79.78 12.59 0.30 1.12 0.34 0.37 3.39 0.09 0.03

0.25 17.76 2.91 0.30 1.12 0.32 0.32 3.23 0.09 0.03

0.125 0.31 1.12 0.30 1.12 0.29 0.27 2.78 0.09 0.03

0.063 0.03 0.86 0.30 1.12 0.24 0.20 1.90 0.09 0.03

Refugo 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Dmáx. 1.00 3.35 10.00 5.60 10.00 12.50 10.00 8.00 10.00

dmín. 0.13 0.25 6.30 3.35 4.00 8.00 5.60 4.00 6.30

Categoria GF 85 GF 85 Gc 80/20 Gc 85/20 Gc 85/20 Gc80/20 Gc85/20 Gc85/20 Gc85/20

MF 2.00 3.36 6.50 6.50 6.20 6.80 6.20 5.90 6.70

Figura 3.4 - Curva granulométrica dos agregados de brita calcária

31

Figura 3.5 - Curva granulométrica do agregado Leca

Figura 3.6 - Curva granulométrica do agregado Argex

Figura 3.7 - Curva granulométrica do agregado Lytag

32

Figura 3.8 - Curva granulométrica do agregado Stalite

Desde logo se destaca a maior massa volúmica e reduzida absorção de água dos agregados de Stalite, o

que os torna mais adequados para a produção de betões estruturais de maior resistência. No trabalho

existiu o cuidado de se utilizarem 3 classes bem distintas de agregados leves, correspondentes a

reduzida (Argex), média (Leca) e elevada (Stalite) massa volúmica. O agregado Lytag implica uma

metodologia distinta no seu fabrico, utilizando cinzas na sua composição que são sinterizadas em

agregados esféricos, envolvendo uma expansão pouco significativa e resultando numa elevada

interconectividade entre poros. Não existem assim dúvidas das grandes diferenças existentes entre os

agregados seleccionados, sendo representativos de BEAL de diferentes classes de resistência.

3.4. Composição e Formulação das Misturas

No presente ponto indicam-se as composições e procedimentos adoptados na formulação das misturas.

Conforme referido inicialmente, o presente trabalho está inserido num projecto de investigação que

tem como objectivo analisar a durabilidade de betões estruturais de agregados leves desde reduzida a

elevada resistência, correspondentes a classes de resistência entre LC20/22 e LC55/60 e classes de

massa volúmica D1.4 a D2.0, conforme especificado na norma EN 206.

Conforme já referido, as composições utilizadas na campanha experimental foram definidas com base

nos objectivos definidos e no estudo prévio realizado no projecto de investigação no qual se insere o

presente trabalho. De modo a tornar o estudo abrangente e alargar o seu domínio de validade, foram

então consideradas as composições indicadas no Quadro 3.8, que incluem alguns dos tipos de ligantes

mais correntes previstos na EN 197-1, nomeadamente, CEM I 42,5R; CEM II/A-D(1) (94% CEM I 42,5R +

6% sílica de fumo); CEM II/A-D(2) (91% CEM I 42,5R + 9% sílica de fumo); CEM II/A-V (85% CEM I 42,5R +

15% cinzas volantes); CEM II/B-V (70% CEM I 42,5R + 30% cinzas volantes); CEM II/A-L (85% CEM I 42,5R

+ 15% filler calcário); CEM II/B-L (70% CEM I 42,5R + 30% filler calcário); CEM IV/A (70% CEM I 42,5R +

10% sílica de fumo + 20% cinzas volantes); e CEM IV/B (50% CEM I 42,5R + 10% sílica de fumo + 40%

cinzas volantes).

33

Quadro 3.8 - Composição dos betões produzidos

A/L Betão Cimento Cinzas

Volantes

Sílica de

Fumo

Filler Calcário

Teor de Cimento (kg/m3)

Vol. Agr. Grosso (l/m3)

Vol. Areia (l/m3)

Vol. Água

(l/m3)

Arg

ex

0.35 CEM I 100% - - - 450 350 314 157.5

0.45 CEM I 100% - -

400 350 310

180 CEM II/A-V 85% 15% - - 304 CEM II/B-V 70% 30% - 297

0.55 CEM I 100% - - - 350 350 315 192.5

Lyta

g

0.35 CEM I 100% - - - 450 350 314 157.5

0.45

CEM I 100% - -

- 400 350

310

180 CEM II/A-D(1) 94% - 6% 307

CEM II/A-V 85% 15% - 304 CEM II/B-V 70% 30% - 297

0.55 CEM I 100% - - 350 350 315 192.5

A.N

. / L

eca

/ St

alit

e

0.35

CEM I 100% - - -

450

350

314

157.5

CEM II/A-D(1) 94% - 6% - 311

CEM II/A-D(2) 91% - 9% - 309

CEM II/A-V 85% 15% - - 307

CEM II/B-V 70% 30% - - 300

CEM II/A-L 85% - - 15% 310

CEM II/B-L 70% - - 30% 306

CEM IV/A 70% 20% 10% - 299

CEM IV/B 50% 40% 10% - 290

0.45

CEM I 100% - - -

400

350

310

180

CEM II/A-D(1) 94% - 6% - 307

CEM II/A-D(2) 91% - 9% - 305

CEM II/A-V 85% 15% - - 304

CEM II/B-V 70% 30% - - 297

CEM II/A-L 85% - - 15% 306

CEM II/B-L 70% - - 30% 302

CEM IV/A 70% 20% 10% - 296

CEM IV/B 50% 40% 10% - 288

0.55

CEM I 100% - - -

350 350

315

192.5

CEM II/A-D(1) 94% - 6% - 312 CEM II/A-D(2) 91% - 9% - 310

CEM II/A-V 85% 15% - - 309 CEM II/B-V 70% 30% - - 304 CEM II/A-L 85% - - 15% 311 CEM II/B-L 70% - - 30% 308 CEM IV/A 70% 20% 10% - 303 CEM IV/B 50% 40% 10% - 295

O volume de agregado grosso foi fixado para todas as composições produzidas no valor de 350 l/m3, de

modo a permitir uma melhor comparação entre as misturas e uma melhor interpretação dos resultados.

O volume referido permite que se produzam betões leves de reduzida massa volúmica sem que a

estabilidade das misturas no estado fresco seja comprometida (Bogas, 2011).

O volume de areia indicado no Quadro 3.8 corresponde ao volume total de areia, composto por 70% de

areia grossa e 30% de areia fina. Estas proporções foram definidas tendo em consideração a optimização

da compacidade granular da areia.

34

Mais uma vez, de modo a garantir uma melhor comparação entre as diferentes misturas sem que se

introduzam variáveis adicionais, procurou-se ajustar a mesma composição granular a todas as misturas

idênticas, em que apenas variou o tipo de agregado. Para tal, as curvas granulométricas dos vários

agregados foram ajustadas à curva de um agregado de referência, que neste caso se convencionou ser a

Leca.

As composições tiveram em consideração diferentes teores de cimento, entre 350 e 450 kg/m3

e

diferentes relações água/ligante de 0,35, 0,45 e 0,55. Desse modo, é possível obter pastas de diferente

compacidade, permitindo a maior ou menor participação dos agregados nas propriedades de transporte

relevantes para a durabilidade dos betões. A relação a/l indicada no quadro refere-se à quantidade de

água efectiva nas misturas. De modo a que este parâmetro fosse devidamente controlado, em geral

procedeu-se à pré-saturação dos agregados leves, excepto no caso da Argex, conforme se refere em

3.5.2.

Para a formulação do betão adoptou-se o método da curva de referência de Faury, fazendo-se

adaptações de modo a garantir a exequibilidade dos betões e também ter em conta a influência do tipo

e volume dos agregados na resistência e massa volúmica dos BEAL.

3.5. Produção do Betão

3.5.1. Procedimento

O processo de produção e cura do betão é constituído pelas fases de pesagem, betonagem, moldagem e

compactação e, por fim, a cura. No caso específico dos betões de agregados leves há que minimizar os

efeitos de absorção de água, pelo que se adoptou o procedimento referido em 3.5.2.

3.5.2. Preparação e dosagem dos constituintes do betão

Excepto os agregados de Argex, todos os restantes tipos de agregados leves foram pré-saturados

durante 24 horas, de modo a minimizar as trocas de água durante a mistura e, assim, permitir um

melhor controlo da sua trabalhabilidade e relação a/l efectiva. Devido à pré-saturação, foi necessário

determinar o teor em água dos agregados grossos, de modo a corrigir a dosagem de agregado na

mistura.

Com vista a confirmar a efectividade da pré-saturação do agregado e garantir que a sua absorção

durante a mistura era desprezável, analisou-se o teor de água dos agregados após 30 minutos de

mistura. Em geral, constatou-se que as variações no teor de água antes e após os 30 minutos foram

pouco significativas, verificando-se portanto o controlo da quantidade de água e da relação a/c efectiva

das misturas.

Dado ser difícil garantir as condições de saturado com superfície seca no agregado de Argex, houve

necessidade de proceder à sua pré-secagem e em seguida estimar a quantidade de água absorvida por

estes durante a mistura. Tendo em consideração o sugerido na literatura (Chandra e Berntson 2003,

35

Bogas 2011, EN 206), optou-se por considerar a absorção equivalente a 30 minutos de absorção em

água. Novamente, verificou-se a absorção destes agregados após a mistura, tendo-se constatado que

esta era pouco significativa, situando-se no intervalo de 0,5 %.

3.5.3. Betonagem

Após a pesagem dos constituintes seguiu-se o processo de amassadura. Nas várias amassaduras foi

adoptado o procedimento esquematizado na Figura 3.9, excepto no caso de betões com adição de sílica

de fumo, nos quais se seguiu a sequência ilustrada na Figura 3.10.

Figura 3.9 - Procedimento geral adoptado na mistura

Figura 3.10 - Procedimento adoptado nas misturas com adição de sílica de fumo

Na produção do betão foi utilizada uma misturadora de eixo vertical fixo com descarregamento de

fundo (Figura 3.11). Antes da mistura, procedeu-se ao barramento da misturadora com argamassa, com

vista a eliminar eventuais perdas de água. Finalmente, após a mistura mecânica do betão, esta foi

remexida vigorosamente com auxílio de pá, com vista a garantir uma homogeneidade elevada do betão

fresco.

36

Figura 3.11 - Misturadora de eixo vertical com amassadura em progresso

3.5.4. Moldagem e compactação

Após a fase de amassadura e a realização dos ensaios do betão no estado fresco, seguiu-se a fase de

moldagem e respectiva compactação recorrendo-se a um vibrador de agulha (Figura 3.12).

Figura 3.12 - Compactação do betão em molde cilíndrico com recurso a vibrador de agulha

O processo de vibração foi realizado de acordo com a norma NP EN 12390-2 (2000) em que, no caso

específico dos BEAL, nomeadamente os de menor massa volúmica, foi necessário ajustar o tempo de

vibração de maneira a evitar a ocorrência de segregação, mas garantindo sempre uma boa compacidade

da mistura. Em geral, utilizaram-se tempos de vibração entre 10 a 20 segundos e todos os provetes

produzidos permaneceram dentro dos moldes, cobertos por película plástica, durante cerca de 24

horas, de modo a garantir a cura e reduzir os efeitos da retracção plástica.

Para cada composição, foram produzidos diferentes tipos de provetes tendo em conta a realização dos

ensaios de caracterização do betão no estado endurecido. No quadro 3.9 resume-se o número, tipo e

dimensões dos provetes produzidos com vista à realização de cada um desses ensaios.

Quadro 3.9 - Provetes produzidos para os ensaios de betão no estado endurecido

Ensaio Nº de provetes Formato Dimensões (cm)

Massa volúmica 2 Cúbico 10x10x10

Resistência à compressão 3 Cúbico 15x15x15

Absorção capilar de água Provete da Perm. O2

aos 90 dias Cilíndrico φ15x30

Permeabilidade ao oxigénio 90 dias 1 Cilíndrico φ15x30

364 dias 1 Cilíndrico φ15x30

37

3.5.5. Cura

Após a desmoldagem, os provetes foram identificados e sujeitos ao processo de cura indicado no

Quadro 3.10, conforme o tipo de ensaio a realizar (Figura 3.13). Os provetes utilizados nos ensaios de

absorção capilar e permeabilidade ao oxigénio são obtidos por corte dos cilindros de 15x30 cm,

moldados após a betonagem.

Figura 3.13 - Provetes em câmara húmida

Quadro 3.10 - Descrição das dimensões e processo de cura dos provetes para cada ensaio do betão no estado endurecido

Ensaio Tipo de molde

Dimensões do provete (cm)

Processo de cura

Massa volúmica Cúbico 10x10x10 Cura em câmara húmida com

humidade relativa a 95%

Resistência à compressão

Cúbico 15x15x15 Cura em câmara húmida com

humidade relativa a 95%

Permeabilidade ao oxigénio

Cilíndrico φ15x5 (por corte)

Cura durante 7 dias em câmara húmida com humidade relativa a

95%;Corte; 70* dias em câmara seca com temperatura a 22± 2 °C e humidade relativa a 50 ± 5%;

colagem de fita adesiva em alumínio na face lateral dos provetes;3 dias

em estufa a 40 °C; 10 dias em estufa a 40 °C com provetes envolvidos em

celofane; 1 dia a temperatura de ambiente de ensaio

Absorção de água por capilaridade

Cilíndrico

φ15x5 (foram utilizados os mesmos provetes da

permeabilidade ao oxigénio)

Os provetes foram ensaiados após ser realizado o ensaio de

permeabilidade ao oxigénio

* Os provetes produzidos para o ensaio de permeabilidade ao oxigénio aos 364 dias permaneceram na câmara seca

344 dias

3.6. Ensaios de caracterização do betão no estado fresco

Neste subcapítulo é efectuada uma breve descrição dos ensaios do betão no estado fresco realizados no

presente trabalho.

38

3.6.1. Ensaio de Abaixamento

Para avaliação da trabalhabilidade do betão foi realizado o ensaio de abaixamento de acordo com a

norma NP EN 12350-2 (2002). Este ensaio consiste basicamente em preencher um molde troncocónico

com uma altura de 30 cm, aberto nas duas extremidades, seguindo-se a compactação por apiloamento

em três camadas e posterior remoção cuidadosa do molde na vertical. Finalmente, o abaixamento do

betão corresponde à diferença entre a altura do molde e a face superior da amostra (Figura 3.14).

De acordo com a norma NP EN 206-1 (2005), nos casos em que não se verifique um valor de

abaixamento entre 10 a 210 mm, o ensaio não deverá ser considerado. Dado a grande diversidade de

misturas produzidas no presente trabalho, optou-se apenas por estipular como condição mínima a

produção de betões da classe S2 ou S3, de acordo com a EN 206 (2010).

Figura 3.14 - Ensaio de abaixamento do betão

3.6.2. Ensaio de determinação da massa volúmica fresca

A massa volúmica fresca foi determinada segundo a norma NP EN 12350-6 (2002). O ensaio consiste no

enchimento de um balde de capacidade igual a 10 L, sujeito a compactação por vibração em duas

camadas. Por último, é registada a massa e determinada a massa volúmica do betão fresco.

3.7. Ensaios de caracterização do betão no estado endurecido

No presente subcapítulo descreve-se o procedimento adaptado na caracterização dos betões no estado

endurecido, nomeadamente os ensaios de determinação da massa volúmica, resistência à compressão,

capilaridade e permeabilidade ao oxigénio. As condições de cura consideradas em cada ensaio foram já

apresentadas no Capítulo 3.5.5.

3.7.1. Determinação da massa volúmica do betão no estado endurecido

A massa volúmica no estado endurecido foi determinada de acordo com a norma NP EN 12390-7 (2001),

consistindo na pesagem dos provetes ao ar e imersos em água, por aplicação da expressão (3.6).

𝜌 =𝑚𝑎𝑟

𝑚𝑎𝑟−𝑚á𝑔𝑢𝑎 [𝑘𝑔/𝑚3] (3.6)

39

Em que:

𝜌 – massa volúmica

𝑚𝑎𝑟 – massa dos provetes ao ar

𝑚á𝑔𝑢𝑎 – massa dos provetes imersos em água

3.7.2. Ensaio de resistência à compressão

O ensaio de resistência à compressão (Figuras 3.15 e 3.16) foi realizado de acordo com a norma NP EN

12390-3 (2001). Para tal, foi utilizada a prensa TONI PACT 3000, com capacidade de carga até 3000 KN e

controlo de força através da unidade FORM + TEST SEIDNER. A resistência à compressão foi

determinada aos 28 dias, tendo-se ensaiado três provetes cúbicos com 15 cm de aresta por composição.

A velocidade de carga utilizada foi de 13.5 KN/s.

Figura 3.15 - Ensaio de compressão

Figura 3.16 - Provete de BEAL após o ensaio de compressão

3.7.3. Ensaio de absorção de água por capilaridade

O ensaio de absorção capilar (Figura 3.17) foi efectuado segundo a especificação E 393 (1993) e consiste

na colocação de uma das extremidades do provete em contacto directo com uma lâmina de 5 mm de

água, registando-se periodicamente o incremento de massa do provete e a altura de ascensão capilar

que resulta da absorção de água.

Figura 3.17 - Ensaio de absorção capilar

40

Cada ensaio teve a duração total de 6 horas, procedendo-se ao registo das absorções ocorridas após 10,

20, 30 e 60 minutos, bem como 3 e 6 horas. As medições nos períodos iniciais (10, 20, 30 e 60 minutos)

não estão previstas na especificação. No entanto, considerou-se estas medições relevantes, na medida

em que permitem quantificar os efeitos de absorção inicial e a determinação mais rigorosa do

coeficiente de absorção.

Tal como proposto noutras publicações (TC 116-PCD 1999), optou-se por provetes com 50 mm de altura,

contrariamente ao sugerido na especificação E 393. Assim, para cada composição foram ensaiados 3

provetes de 150 mm de diâmetro e aproximadamente 50 mm de espessura, que resultam do corte de

cilindros com 300 mm de altura.

Para cada composição determinou-se o coeficiente de absorção capilar, que resulta da regressão linear

dos valores de absorção registados entre os 20 minutos e as 6 horas de ensaio em função da √𝑡. O

coeficiente de absorção final corresponde à média dos 3 valores obtidos por composição.

De salientar que o ensaio de absorção capilar foi efectuado aos 90 dias nos mesmos provetes utilizados

no ensaio de permeabilidade ao oxigénio, e após o mesmo, seguindo o processo de cura descrito no

Quadro 10.

3.7.4. Ensaio de avaliação da permeabilidade ao oxigénio

O ensaio de permeabilidade ao oxigénio foi realizado de acordo com a especificação E 392 (1993), com

base no método de Cembureau. Foi utilizado o equipamento indicado na Figura 3.18 (existente no

Laboratório de Construção do Instituto Superior Técnico), que é basicamente composto por três

câmaras metálicas onde são colocados os provetes sob pressão lateral, uma botija de oxigénio e um

permeâmetro (contador de bolhas da Testing).

Figura 3.18 - Sistema de medição de permeabilidade ao ar: a) unidade de controlo; b) célula de medição; c) provete no interior da célula de medição

A determinação da permeabilidade ao O2 teve por base a equação de Hagen-Poiseuille para

escoamentos laminares uniformes, podendo ser obtida de acordo com a expressão (3.7).

a) b) c)

41

𝐾𝑔 = 𝜂𝑄 𝑙

𝑡 𝐴

2 𝑝

(𝑝12−𝑝2

2) (3.7)

Em que:

𝐾𝑔 = coeficiente de permeabilidade (m2)

𝜂 = viscosidade do gás (Ns/m2)

𝑄 = volume de gás em fluxo (m3)

𝑙 = espessura da secção penetrada (m)

𝐴 = área penetrada (m2)

𝑝 = pressão a que o volume 𝑄 é medido (N/m2)

𝑝1 = pressão de entrada do gás (N/m2)

𝑝2 = pressão de saída do gás (N/m2)

t = tempo (s)

Após o processo de cura, os provetes foram vedados lateralmente por fita de alumínio e inseridos nas

câmaras metálicas indicadas na Figura 3.18. De modo a se garantir que o fluxo ocorre uniaxialmente

apenas através do provete, estes foram cintados por uma câmara-de-ar em borracha que é insuflada

para uma pressão interna de até 7 bar. Seguidamente, a câmara é selada e é imposto um gradiente de

pressão entre a face superior e a face inferior do provete. Aguarda-se que o fluxo estabilize e mede-se,

com recurso ao cronómetro, o tempo que uma bolha leva a percorrer um dos tubos graduados que

fazem parte do permeâmetro.

No permeâmetro em causa utilizam-se quatro tubos com diferentes volumes, cuja utilização varia com a

pressão imposta e a permeabilidade do provete. O tempo óptimo para o percurso das bolhas de sabão é

medido com o cronómetro e deve situar-se entre os 20 e os 60 segundos, caso contrário a medição deve

ser feita num tubo de menor ou maior volume.

Conforme previsto na especificação LNEC E 464, para cada composição foi ensaiado um conjunto de 3

provetes cilíndricos com diâmetro de 150 mm e cerca de 50 mm de espessura, resultante do corte de

cilindros com 300 mm de altura. Cada provete foi analisado para 3 pressões diferentes, sendo

efectuadas 3 medições com diferenças inferiores a 3%, para cada pressão. Em geral, utilizaram-se as

pressões de 0,5, 1,5 e 2,5 bar para as misturas de relações a/l de 0,45 e 0,55. Nos betões de elevada

compacidade, com a/l igual a 0,35, houve necessidade de considerar pressões de 1,5, 2,5 e 3,5 bar.

O valor final do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio de cada composição corresponde à média

dos valores obtidos para os 3 provetes. Os provetes foram ensaiados aos 90 e aos 364 dias, tendo-se

seguido o processo de cura e pré-condicionamento descrito no Quadro 3.10.

Após concluído o ensaio de permeabilidade ao oxigénio de cada conjunto, procedeu-se à medição da

sua humidade relativa com recurso a um humidímetro.

42

4. Apresentação de Resultados Neste capítulo são apresentados e discutidos os resultados obtidos nos vários ensaios realizados

durante a campanha experimental, tendo como principal objectivo a caracterização da permeabilidade

ao oxigénio dos betões estruturais de agregados leves (BEAL) e a análise do seu comportamento relativo

face aos betões correntes de massa volúmica normal (BAN).

4.1. Caracterização dos betões no estado fresco Os resultados relativos aos ensaios de determinação da massa volúmica fresca e abaixamento

apresentam-se no Quadro 4.1. No Quadro 4.1, a relação a/l diz respeito ao rácio entre a quantidade de

água efectiva e a dosagem de ligante, ao passo que a relação a/c tem apenas em consideração o

cimento incluído na mistura.

Quadro 4.1 - Características físicas e mecânicas dos betões

A/L A/C Cimento Adição ρfresca ρseca fcm 28d fcm 28d/ρseca Abaix.

(kg/m

3) (kg/m

3) (MPa) (x10

3 m) (cm)

Leca

0.35

0.35 CEM I 0% 1900 1697 43.3 25.5 13

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 1945 1717 43.9 25.5 11

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 1906 1652 41.4 25.1 13

0.41 CEM II/A-V 15% CV 1903 1667 40.4 24.2 15

0.50 CEM II/B-V 30% CV 1824 1617 35.4 21.9 14

0.41 CEM II/A-L 15% Filler - - 39.8 - -

0.50 CEM II/B-L 30% Filler - - 37.0 - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1891 1628 39.2 24.1 18

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1763 1582 29.3 18.5 18

0.45

0.45 CEM I 0% 1887 1656 37.6 22.7 14

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 1779 1601 34.4 21.5 13

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 1803 1581 33.3 21.1 16

0.53 CEM II/A-V 15% CV 1830 1594 33.5 21.0 18

0.64 CEM II/B-V 30% CV 1958 1600 30.3 19.0 14

0.53 CEM II/A-L 15% Filler - - 32.5 - -

0.64 CEM II/B-L 30% Filler - - 28.9 - -

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1854 1560 31.2 20.0 12

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1795 1551 26.6 17.1 9

0.55

0.55 CEM I 0% 1627 1627 32.6 20.0 9

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 1874 1595 31.3 19.6 10

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 1845 1574 29.8 18.9 8

0.65 CEM II/A-V 15% CV 1900 1621 28.7 17.7 18

0.79 CEM II/B-V 30% CV 1934 1593 25.2 15.8 16

0.65 CEM II/A-L 15% Filler - - 30.6 - -

0.79 CEM II/B-L 30% Filler - - 25.8 - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1877 1571 26.1 16.6 8

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1861 1564 16.9 10.8 10

43

Quadro 4.1 - Características físicas e mecânicas dos betões (continuação)


(kg/m

3) (kg/m

3) (MPa) (x10

3 m) (cm)

Stal

ite

0.35

0.35 CEM I 0% 1989 1893 66.8 35.3 18

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 1945 1869 65.3 34.9 17

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 1944 1831 61.3 33.5 18

0.41 CEM II/A-V 15% CV 1930 1831 54.2 29.6 18

0.50 CEM II/B-V 30% CV 1912 1824 45.7 25.0 18

0.41 CEM II/A-L 15% Filler - - 60.2 - -

0.50 CEM II/B-L 30% Filler - - 50.0 - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1872 1785 52.9 29.7 12

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1871 1762 42.3 24.0 13

0.45

0.45 CEM I 0% 1961 1794 49.9 27.8 12

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 1893 1764 45.7 25.9 12

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 1905 1750 43.8 25.0 13

0.53 CEM II/A-V 15% CV 1930 1790 43.8 24.5 12

0.64 CEM II/B-V 30% CV 1990 1795 38.4 21.4 9

0.53 CEM II/A-L 15% Filler - - 44.0 - -

0.64 CEM II/B-L 30% Filler - - 36.3 - -

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1903 1712 40.4 23.6 18

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1864 1674 28.6 17.1 17

0.55

0.55 CEM I 0% 1832 1832 41.5 22.7 13

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 1940 1758 42.4 24.1 6

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 1916 1744 39.9 22.9 5

0.65 CEM II/A-V 15% CV 1965 1803 36.7 20.3 11

0.79 CEM II/B-V 30% CV 1958 1772 29.2 16.5 9

0.65 CEM II/A-L 15% Filler - - 34.8 - -

0.79 CEM II/B-L 30% Filler - - 27.2 - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 1974 1777 32.3 18.2 3

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 1933 1733 21.3 12.3 4

Lyta

g

0.35 0.35 CEM I 0% 2010 1791 47.8 26.7 17

0.45

0.45 CEM I 0% 1997 1733 41.2 23.8 13

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 1943 1690 38.5 22.8 18

0.53 CEM II/A-V 15% CV 1947 1676 37.1 22.1 13

0.64 CEM II/B-V 30% CV 1912 1700 33.9 19.9 13

0.55 0.55 CEM I 0% 1746 1746 37.3 21.4 6

Arg

ex

0.35 0.35 CEM I 0% 1676 1602 28.5 17.8 13

0.45

0.45 CEM I 0% 1636 1523 26.1 17.1 15

0.53 CEM II/A-V 15% CV 1579 1430 23.7 16.6 17

0.64 CEM II/B-V 30% CV 1608 1485 22.1 14.9 13

0.55 0.55 CEM I 0% 1518 1518 22.5 14.8 13

44

Quadro 4.1 - Características físicas e mecânicas dos betões (continuação)


(kg/m

3) (kg/m

3) (MPa) (x10

3 m) (cm)

A.N

.

0.35

0.35 CEM I 0% 2390 2299 76.3 33.17 14

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 2353 2241 74.3 33.15 14

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 2325 2259 84.2 37.30 10

0.41 CEM II/A-V 15% CV 2352 2228 68.1 30.58 13

0.50 CEM II/B-V 30% CV 2362 2234 63.7 28.53 15

0.41 CEM II/A-L 15% Filler - - 71.0 - -

0.50 CEM II/B-L 30% Filler - - 64.2 - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 2302 2226 70.7 32.07 13

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 2284 2211 58.2 26.32 15

0.45

0.45 CEM I 0% 2367 2220 57.7 26.01 13

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 2308 2175 59.8 27.49 12

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 2282 2163 58.8 27.19 14

0.53 CEM II/A-V 15% CV 2343 2189 53.4 23.50 19

0.64 CEM II/B-V 30% CV 2327 2203 45.7 21.97 11

0.53 CEM II/A-L 15% Filler - - 53.0 - -

0.64 CEM II/B-L 30% Filler - - 42.9 - -

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 2253 2146 48.5 22.61 13

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 2219 2127 38.0 17.86 16

0.55

0.55 CEM I 0% 2199 2199 47.8 21.74

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 2323 2187 47.0 21.49 2

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 2301 2166 45.0 20.76 2

0.65 CEM II/A-V 15% CV 2370 2219 42.2 19.86 9

0.79 CEM II/B-V 30% CV 2336 2203 36.0 16.32 10

0.65 CEM II/A-L 15% Filler - - 41.7 - -

0.79 CEM II/B-L 30% Filler - - 32.7 - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 2323 2179 40.1 18.40 3

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 2305 2135 25.9 12.15 5

Em relação à massa volúmica fresca, conforme seria de esperar, verifica-se uma natural tendência de

redução desta propriedade nos betões com agregados de menor porosidade. Apesar da massa volúmica

fresca não ser alvo de classificação na normalização dos betões leves, esta assume alguma relevância na

medida em que corresponde ao máximo de carga permanente na estrutura. Nestes termos, dado que os

betões leves estão associados a elevadas percentagens de absorção de água, a sua diferença para a

massa volúmica seca tende a ser superior. Em média, verifica-se que a massa volúmica fresca tende a

ser 83%, 83%, 80% e 69% inferior à dos betões normais de igual composição, nos BEAL com Stalite,

Lytag, Leca e Argex, respectivamente.

De modo geral, os valores de abaixamento encontram-se no intervalo entre 10 a 15 cm,

correspondendo à classe de abaixamento S3. No entanto, em algumas misturas foram obtidos

45

abaixamentos ligeiramente fora desse intervalo. Tal deve ser atribuído ao facto de se ter considerado

uma vasta gama de diferentes composições, associadas a diferentes tipos de ligantes e, sobretudo,

diferentes relações a/c. Tendo-se privilegiado a fixação de uma dada relação a/c e dosagem de ligante,

sem alterar o volume de agregado grosso, as diferenças introduzidas nos restantes componentes da

mistura vão conduzir a variações nas propriedades reológicas dos betões, que nem sempre podem ser

corrigidas com superplastificante. Destaca-se o caso particular das misturas de relação a/c igual a 0,55,

em que o maior volume de água incorporado face à menor dosagem de ligante, dispensam a

incorporação de superplastificante. Neste caso, a menor dosagem de pasta contribui posteriormente

para uma menor coesão da mistura, não se podendo aumentar a sua fluidez em demasia. Ou seja, a

adição de mais água com o objectivo de atingir betões mais fluidos conduziria a fenómenos de

exsudação e segregação na mistura.

Os betões com sílica de fumo são mais um caso particular. De facto, esta adição, ao apresentar uma

maior superfície específica, vai contribuir para uma maior exigência de água das misturas e um

consequente aumento da sua tensão de escoamento e viscosidade. Em algumas misturas verifica-se

ainda o efeito benéfico das cinzas volantes no aumento da trabalhabilidade. A elevada esfericidade das

partículas de cinzas, o seu efeito lubrificante nos agregados, bem como o incremento do volume de

pasta para uma dada percentagem de substituição, são alguns dos motivos que podem ser atribuídos

(Malhotra 1993, Ferraris et al. 2001, ACI232R-03 2003, Siddique 2004).

4.2. Resistência à compressão e massa volúmica

O ensaio de resistência à compressão realizou-se de acordo com o procedimento descrito no Capítulo

3.7.2, segundo a norma NP EN 12390-3 (2001). Os resultados médios deste ensaio, efectuado aos 28

dias, resumem-se no Quadro 4.1.

A abrangência do estudo efectuado é evidente, registando-se valores de resistência à compressão entre

16,9 e 84,2 MPa e de massa volúmica seca entre 1430 e 2299 kg/m3. No caso das misturas com

agregados naturais e de massa volúmica superior a 2000 kg/m3, os betões enquadram-se nas classes de

resistência entre C20/25 e C60/75. Em relação aos BEAL, foi possível abranger misturas enquadradas nas

classes de resistência LC 12/13 a LC 60/66 e classes de massa volúmica entre D1,6 e D2,0. Em suma, foi

possível incluir no mesmo estudo a gama de BEAL mais usualmente considerados na indústria da

construção.

Conforme seria expectável, a resistência à compressão tende a diminuir com a substituição de agregado

normal por agregado leve, sendo essa redução tanto mais elevada quanto menor a massa volúmica do

agregado leve. Porém, embora não seja o objectivo do presente estudo aprofundar esta temática, o

comportamento mecânico dos BEAL é mais complexo do que a simples associação de percentagens de

redução de resistência a um dado tipo de agregado. Na verdade, dependendo da relação a/c e nível de

resistência do betão, o comportamento relativo dos BEAL face aos BAN de igual composição pode ser

46

muito variável. Para uma melhor compreensão destes fenómenos, sugere-se a consulta de Bogas (2012,

2014).

Tendo em conta a análise dos resultados torna-se evidente que, com o incremento da relação a/l, a

resistência à compressão do betão deixa de ter como principal factor condicionante o tipo de agregado,

sendo também influenciada pela qualidade da pasta. No caso dos betões com relação a/l igual a 0,55, é

perceptível uma contribuição superior da resistência da argamassa e a diferença de resistência dos BEAL

face aos BAN de igual composição é menos relevante. Nas composições com Argex a rotura dos betões

ocorre invariavelmente pelo agregado, para qualquer relação a/l, devido à baixa capacidade resistente

dos agregados.

Um parâmetro utilizado para classificar a qualidade de um dado betão leve é a sua eficiência estrutural,

traduzida pela relação entre a resistência à compressão e a sua massa volúmica. De facto, um dos

maiores objectivos da engenharia é a procura de materiais que possuam simultaneamente elevada

resistência e reduzida massa volúmica.

Como era expectável, conclui-se que com o incremento da relação a/l há uma redução da eficiência

estrutural dos betões (Quadro 4.1). Os valores mais elevados verificam-se para uma relação a/l de 0,35,

independentemente do tipo de agregado ou ligante. De facto, o aumento da relação a/c conduz a um

efeito exponencial na porosidade da pasta (Powers, 1958) que controla a resistência do betão. Porém

esse efeito é menos relevante na massa volúmica, dado que a pasta ocupa apenas um pequeno volume

do betão. Mesmo tendo em consideração baixas relações a/l (0,35), verifica-se que os betões com

Stalite são capazes de apresentar eficiência estrutural ligeiramente superior à dos BAN (CEM I, Quadro

4.1), seguindo-se os betões com Lytag, Leca e Argex, por ordem decrescente de eficiência.

Naturalmente, com o aumento da relação a/l torna-se mais evidente a melhor eficiência estrutural dos

betões leves, verificando-se maiores eficiências face aos BAN para relações a/l superiores a 0,35 nos

BEAL com Stalite e 0,55 nos BEAL com Lytag ou Leca. Os BEAL com Argex apresentam sempre menor

eficiência estrutural, dentro das relações a/l estudadas, demonstrando ser mais adequados para a

produção de betões estruturais de reduzida resistência.

Em relação à influência das adições, verifica-se que a sílica de fumo conduz a betões de resistência e

eficiência estrutural idênticas às dos betões com CEM I. Ao contrário do esperado, a sílica de fumo

parece não ter contribuído de forma significativa para o maior refinamento da porosidade da pasta e

consequente incremento da resistência do betão. A substituição de cimento por sílica de fumo revelou-

se menos eficaz nos betões com agregados leves e em especial para relações a/c mais elevadas. Tal

deverá resultar da maior dificuldade de dispersão da sílica de fumo nestas misturas sem adjuvantes. Nos

BEAL, a menor contribuição da SF está igualmente associada à limitação imposta pelo agregado que

impede que exista um crescimento efectivo na resistência e ao facto de estes betões já apresentarem

zonas de interface de elevada qualidade (Bogas 2011, Holm e Bremner 2000, Chandra e Berntsson

47

2003). Dificuldades de dispersão de SF em BEAL é igualmente documentado por (ACI213R 2003), (Zhang

e Gjørv 1991b), (Holm e Bremner 2000), (Chandra e Berntsson 2003), (Vieira 2003).

Verifica-se uma redução proporcional da resistência à compressão com a percentagem de substituição

de cimento por cinzas (Quadro 4.1), o que pode ser explicado pela reduzida idade do ensaio e pelo

modesto índice de actividade das cinzas (Quadro 3.4, capítulo 3).

As misturas ternárias conduziram a resistências intermédias do obtido nas misturas com apenas um tipo

de adição, sílica de fumo ou cinzas volantes.

Tendo em conta o já referido, é possível concluir que os agregados de Stalite são adequados para a

produção de betões de elevada resistência, os de Leca e Lytag para resistências moderadas e, por

último, os de Argex para baixas resistências.

4.3. Absorção de água por capilaridade

Apesar de não ser o objectivo principal caracterizar a absorção capilar dos BEAL, até porque um estudo

similar foi já realizado por Cortês (2014) tendo em conta composições idênticas às do presente estudo,

optou-se por analisar esta propriedade adicional de modo a melhor se compreender as propriedades de

transporte dos BEAL.

Os ensaios de absorção capilar, tal como descrito no Capítulo 3, foram realizados aos 90 dias nos

mesmos provetes ensaiados para a permeabilidade ao oxigénio e o procedimento seguiu as

especificações LNEC E393 (1993) e E464 (1993).

No Quadro 4.2 apresentam-se os valores correspondentes à absorção inicial (10 minutos), absorção a

médio prazo (6 horas) e coeficiente de absorção. Os coeficientes de absorção correspondem à inclinação

da recta de regressão definida entre a 20 min e a 360 min.

Em anexo apresentam-se as várias curvas de absorção, para cada uma das composições, em função da

raiz do tempo. Conforme se observa, verifica-se uma razoável correlação linear entre a absorção e a raiz

do tempo, confirmando a lei teórica que traduz este mecanismo de transporte, em especial quando se

garantem condições uniformes de humidade na espessura dos provetes.

Em geral, obtiveram-se coeficientes de variação médios de 6% motivados por pequenas diferenças na

estrutura porosa dos provetes, bem como eventuais variações no seu teor de humidade.

48

Quadro 4.2 - Resultados dos ensaios de absorção capilar de água

A/L A/C Cimento Adição

Absorção média (kg/m

2)

Coeficiente de Absorção

10 min 6 h (x10

-6m/min

0.5)

Leca

0.35

0.35 CEM I 0% 0.17 0.55 22.5

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.10 0.35 21.5

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.10 0.35 22.4

0.41 CEM II/A-V 15% CV 0.14 0.46 29.1

0.50 CEM II/B-V 30% CV 0.16 0.58 39.2

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 0.15 0.53 33.1

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 0.16 0.63 44.0

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.14 0.44 25.7

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.17 0.57 34.0

0.45

0.45 CEM I 0% 0.14 0.50 32.1

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.17 0.65 44.7

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.18 0.66 43.7

0.53 CEM II/A-V 15% CV 0.18 0.76 53.1

0.64 CEM II/B-V 30% CV 0.22 0.91 63.3

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 0.17 0.76 53.7

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 0.26 1.16 83.3

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.35 1.29 55.8

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.53 1.81 78.0

0.55

0.55 CEM I 0% 0.39 1.48 65.5

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.34 1.38 64.3

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.33 1.45 67.4

0.65 CEM II/A-V 15% CV 0.50 1.97 89.7

0.79 CEM II/B-V 30% CV 0.72 2.66 119.4

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 0.48 1.92 88.8

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 0.71 3.03 144.3

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.51 1.96 88.9

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.99 4.29 203.6

49

Quadro 4.2 - Resultados dos ensaios de absorção capilar de água (continuação)



2)


10 min 6 h (x10

-6m/min

0.5)

Stal

ite

0.35

0.35 CEM I 0% 0.11 0.31 18.5

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.07 0.24 15.6

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.09 0.27 15.6

0.41 CEM II/A-V 15% CV 0.12 0.36 22.0

0.50 CEM II/B-V 30% CV 0.13 0.49 32.8

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 0.14 0.42 26.2

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 0.16 0.58 39.0

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.19 0.70 46.1

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.13 0.48 32.5

0.45

0.45 CEM I 0% 0.24 0.81 36.3

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.22 0.73 32.5

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.28 0.96 42.0

0.53 CEM II/A-V 15% CV 0.16 0.64 42.3

0.64 CEM II/B-V 30% CV 0.18 0.63 39.7

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 0.25 0.85 35.6

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 0.21 0.85 58.0

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.16 0.58 37.0

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.17 0.71 49.7

0.55

0.55 CEM I 0% 0.34 1.22 52.6

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.33 1.31 59.1

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.34 1.33 59.5

0.65 CEM II/A-V 15% CV 0.53 1.79 75.0

0.79 CEM II/B-V 30% CV 0.66 2.37 102.9

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 0.50 1.89 84.3

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 0.59 2.91 142.0

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.45 1.78 79.3

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.79 3.64 175.9

Lyta

g

0.35 0.35 CEM I 0% 0.41 0.86 26.4

0.45

0.45 CEM I 0% 0.53 1.38 51.2

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.37 0.96 53.4

0.53 CEM II/A-V 15% CV 0.39 1.06 59.3

0.64 CEM II/B-V 30% CV 0.85 2.50 101.7

0.55 0.55 CEM I 0% 0.84 2.55 103.5

Arg

ex

0.35 0.35 CEM I 0% 0.08 0.31 21.0

0.45

0.45 CEM I 0% 0.15 0.59 40.6

0.53 CEM II/A-V 15% CV 0.28 1.27 60.9

0.64 CEM II/B-V 30% CV 0.38 1.62 75.8

0.55 0.55 CEM I 0% 0.38 1.63 76.6

50

Quadro 4.2 - Resultados dos ensaios de absorção capilar de água (continuação)



2)


10 min 6 h (x10

-6m/min

0.5)

A.N

.

0.35

0.35 CEM I 0% 0.10 0.37 15.5

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.12 0.45 19.0

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.12 0.44 18.2

0.41 CEM II/A-V 15% CV 0.14 0.50 42.2

0.50 CEM II/B-V 30% CV 0.17 0.73 34.0

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 0.10 0.36 24.3

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 0.12 0.48 33.1

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.15 0.61 28.1

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.27 1.09 50.8

0.45

0.45 CEM I 0% 0.09 0.41 28.8

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.11 0.41 27.6

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.13 0.48 31.6

0.53 CEM II/A-V 15% CV 0.18 0.69 46.4

0.64 CEM II/B-V 30% CV 0.31 1.36 63.2

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 0.17 0.64 42.9

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 0.19 0.80 55.7

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.17 0.59 38.2

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.24 0.94 65.5

0.55

0.55 CEM I 0% 0.23 1.03 48.2

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 0.31 1.27 59.5

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 0.32 1.33 62.4

0.65 CEM II/A-V 15% CV 0.37 1.54 71.9

0.79 CEM II/B-V 30% CV 0.58 2.27 104.6

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 0.38 1.73 83.1

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 0.50 2.40 117.9

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 0.37 1.69 80.7

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 0.75 3.52 172.5

4.3.1. Discussão de resultados

Dado o vasto leque de composições estudadas, obtiveram-se coeficientes de absorção muito diferentes,

desde 15,5 x10-3

a 203,6 x10-3

mm/min0,5

, a que correspondem betões de reduzida a elevada qualidade,

de acordo com a classificação proposta por Browne (1991) indicada no Quadro 4.3. Porém, de notar que

a classificação é realizada para betões secos, diferente das condições de humidade dos provetes

estudados na presente campanha experimental.

Quadro 4.3 - Relação entre a qualidade do betão e o coeficiente de absorção (Browne, 1991)

Qualidade do betão Coeficientes de absorção, S (mm/min0,5

)

Elevada < 0,1

Média 0,1 < S < 0,2

Reduzida > 0,2

51

Tal como era expectável, os betões de menor compacidade (maior relação a/l) exibem os coeficientes

de absorção mais elevados (Figura 4.1).

Figura 4.1 - Coeficientes de absorção à água em betões com CEM I, para diferentes a/l

No caso específico dos betões com cimento tipo CEM I, o coeficiente de absorção variou entre 15,5x10-3

e 26,4 x10-3

mm/min0,5

para a/l=0,35, entre 28,8 x10-3

e 51,2 x10-3

mm/min0,5

para a/l=0,45 e entre 48,2

x10-3

e 103,5 x10-3

mm/min0,5

para a/l=0,55. Assim, de acordo com a classificação de Browne (1991),

apenas se atingem misturas de média qualidade para composições com relação a/l de 0,55 (Quadro 4.3).

Da análise efectuada pode deduzir-se que através do ensaio de absorção capilar de água é possível

diferenciar e hierarquizar os betões de diferentes qualidades, pelo menos enquanto estes apresentam

grandes diferenças na sua estrutura porosa, conforme ocorre quando se faz variar a relação a/c. De

facto, é referida uma relação exponencial entre a relação a/c e a porosidade dos betões (Powers, 1958 –

Figura 4.2).

Figura 4.2 - Relação entre a permeabilidade à água e a porosidade capilar para pastas de cimento (Powers, 1958 – retirado de Bogas, 2011)

4.3.1.1. Influência do tipo de agregado

Em geral, é possível verificar que, para um mesmo tipo de cimento e relação a/l, os betões apresentam

resultados da mesma ordem de grandeza independentemente do tipo de agregado. Resultados

semelhantes foram obtidos em Bogas et al. (2014) para betões de moderada a elevada resistência

produzidos com outros tipos de agregados leves. Os mesmos autores atribuem as pequenas diferenças

0

20

40

60

80

100

120

0.35 0.45 0.55

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

0 10 20 30 40

Porosidade capilar (%)

Pe

rme

abili

da

de

(1

0 c

m/s

)-1

1

20

40

60

80

100

52

no coeficiente de absorção ao facto dos agregados leves apresentarem uma estrutura porosa mais

grosseira do que a pasta circundante, promovendo, como tal, uma quebra da taxa de absorção.

No entanto, existe uma ligeira tendência para os agregados leves com porosidade mais acessível, em

particular o Argex e o Lytag, apresentarem valores de absorção superiores (Figura 4.1). Foram obtidas

conclusões similares em Bogas et al. (2014), confirmando uma maior participação na absorção dos

agregados de estrutura mais aberta e com uma menor compacidade da película superficial das

partículas.

Os BEAL com Lytag são visivelmente os que apresentam maiores taxas de absorção (Figura 4.1),

devendo esse facto estar relacionado com o processo de fabrico do agregado. Ao contrário dos

agregados de argila expandida, o agregado de Lytag resulta da aglutinação e sinterização de partículas

de cinzas sem ocorrência de expansão significativa e sem formação de uma orla exterior mais densa.

Naturalmente, este tipo de agregado está associado a uma elevada interconectividade. No caso do

segundo agregado com maiores valores de absorção (Argex), este destaca-se por ter o maior volume de

porosidade aberta e possuir uma elevada fissuração na superfície das partículas.

Deste modo, constata-se que estes dois tipos de agregados têm uma maior participação na absorção de

água. No entanto, a elevada densidade da pasta que rodeia os agregados deveria reduzir o efeito de

absorção capilar nas partículas de agregado. Conforme anteriormente referido, nestes casos existe um

efeito de corte capilar. Contudo, este ensaio decorre em provetes seccionados nos quais as partículas

porosas ficam em contacto directo com a água, levando a maiores taxas de absorção inicial e a um

incremento da área disponível para a penetração da água. No Quadro 4.2 pode confirmar-se que a

absorção inicial após 10 minutos é superior nos betões com Lytag, seguidos dos betões com Argex.

Conclui-se que a participação do Argex e do Lytag tem maior influência para pastas com estrutura

porosa mais aberta, isto é, menos compactas. Aliás, as diferenças de comportamento entre os vários

tipos de agregados tendem a aumentar com o incremento da relação a/l (Figura 4.1), dado que a

redução de compacidade da pasta permite uma maior acessibilidade dos agregados. Nos betões de

maior relação a/l, a pasta apresenta elevada porosidade e alta conectividade entre poros e, como tal, é

expectável que as zonas de interface pasta/agregado tenham pior qualidade e permitam um maior

acesso da água ao interior dos agregados, especialmente os caracterizados por porosidades mais

acessíveis como o Lytag e, em menor escala, o Argex. Por outro lado, sendo a porosidade da pasta mais

grosseira, existe um menor efeito do possível corte capilar provocado pelo agregado.

Em geral, torna-se notório que o fenómeno da absorção de água é influenciado principalmente pela

compacidade e grau de porosidade da pasta, o que explica os resultados próximos dos betões com

agregados naturais e agregados leves de menor porosidade. Inclusivamente, nas Figuras 4.3 e 4.4 é

visível um melhor comportamento dos BEAL com Stalite em comparação com os BAN de igual

53

composição para as relações a/l mais baixas, podendo dever-se à melhor qualidade das zonas de

interface nos BEAL, bem como ao efeito de cura interna proporcionado pelos agregados leves.

De facto, a generalidade dos resultados obtidos nos BEAL de Stalite confirma um melhor desempenho

destes em comparação com as restantes misturas, podendo dever-se, para além dos aspectos já

referidos, ao facto da participação deste agregado na absorção ser pouco significativo. Aliás, tendo em

consideração os valores para menores relações a/l (Quadro 4.2), verificam-se menores absorções a

médio prazo (6h) nos BEAL com Stalite do que nos BAN.

Contrariamente ao sugerido por Bogas (2011) e Liu et al. (2010), a absorção inicial nos primeiros

minutos nem sempre foi superior nos BEAL (Quadro 4.2).

Tal como afirmado no parágrafo anterior, este fenómeno é apenas notório para betões com agregados

de porosidade mais acessível (Argex e Lytag). Não obstante, uma análise a médio prazo (6h) confirma

uma lenta mas progressiva participação dos agregados leves na absorção, com tendência para existir

uma relação directa entre o nível de absorção final e a porosidade total dos betões.

4.3.1.2. Influência do tipo de adição

Por comparação entre as Figuras 4.1 e 4.3, constata-se que o coeficiente de absorção capilar aumenta

com o incremento da percentagem de substituição de cimento por cinzas (Figura 4.3). De modo

semelhante, Ibrahim e Basher (2004) reportam coeficientes de absorção capilar superiores em BEAL

com 30% de cinzas volantes ensaiados aos 28 dias. Apesar de neste estudo os ensaios terem sido

realizados aos 90 dias de idade, o período de cura em água foi de apenas 7 dias.

Figura 4.3 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de CV para as 3 relações a/l

De facto, a substituição de cimento por cinzas não se mostrou efectiva no refinamento e adensamento

da microestrutura, devendo esse facto ser atribuído à baixa reactividade pozolânica das cinzas volantes.

Assim, aos 90 dias de idade a cinza volante deverá contribuir essencialmente apenas como material de

filler, sem grande relevância na formação de C-S-H adicional. Contudo, será ainda expectável uma

evolução lenta das reacções pozolânicas, o que conduzirá a melhores desempenhos a longo prazo.

0

20

40

60

80

100

120

140

0% 15% 30%Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de CV

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

140

0% 15% 30%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de CV

a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

140

0% 15% 30%Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de CV

a/l = 0,55

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

54

Destaca-se o facto das variações na absorção às 6h aumentarem de forma não linear com a

percentagem de substituição, obtendo-se diferenças mais importantes entre 15 e 30% de substituição

do que entre 0 e 15%. Essa tendência tende a ser mais relevante quanto maior a relação a/c e menor a

massa volúmica do agregado, dado que há um incremento global do volume e interconectividade dos

poros.

Analisando a Figura 4.4 é possível verificar que, em geral, a substituição de cimento por diferentes

percentagens de sílica de fumo nem sempre resultou em coeficientes de absorção inferiores. Outros

autores reportam também melhores desempenhos em BEAL após a adição de sílica de fumo (Zhang e

Gjorv, 1991, Kilic et al., 2003 e Chen e Liu, 2008). Nos betões com relação a/l de 0,55 verifica-se

claramente que a substituição não foi efectiva, pelas razões já referidas, nomeadamente a sua

dificuldade de dispersão.

Figura 4.4 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de SF para as 3 relações a/l

Conclui-se que a sílica de fumo consegue ser algo efectiva no refinamento da microestrutura dos BEAL,

em especial nos betões de maior massa volúmica (Stalite). Todavia, torna-se perceptível uma maior

dificuldade em obter uma adequada eficiência da SF em betões com agregados leves. Vieira (2003) e

Bogas (2011), recorrendo ao microscópio electrónico, constataram a aglomeração de partículas na

mistura que resulta numa maior dificuldade de nucleação dos produtos de hidratação e do efeito de

refinamento. Numa outra perspectiva, é previsível que a melhoria das zonas de transição seja apenas

ligeira visto os BEAL já apresentarem, à partida, uma boa qualidade nessas zonas (ACI 213 R 2003).

Parece ainda verificar-se uma maior contribuição da sílica de fumo nas propriedades de transporte do

que na resistência à compressão. Tal pode ser justificado pelo facto de a pasta assumir maior

importância na durabilidade do que na resistência, que é igualmente condicionada pelo agregado.

Analisando a Figura 4.5, verifica-se que a adição de filler calcário leva invariavelmente a valores

superiores do coeficiente de absorção, visto contribuir apenas com o efeito físico de filer. Comparando

as Figuras 4.3 a 4.5, verifica-se um pior comportamento por parte dos betões com adição de filler quer

em relação aos betões com cinzas volantes quer com adição de sílica de fumo para todas as relações a/l,

com excepção dos betões com A.N., nos quais se constatam coeficientes de absorção semelhantes aos

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de SF

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de SF

a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de SF

a/l = 0,55

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

55

dos betões com cinzas para as relações a/l de 0,35 e 0,45. Isso sugere que a substituição de cimento por

cinzas poderá ter conduzido a alguma formação adicional de C-S-H, não se limitando a proporcionar

efeito de filer.

Figura 4.5 - Coeficientes de absorção em betões com várias percentagens de filler calcário para as 3 relações a/l

Comparando as Figuras 4.3 a 4.6 constata-se que, em geral, as misturas ternárias são caracterizadas por

comportamentos de absorção intermédios entre os obtidos nas misturas com substituição apenas por

cinzas volantes ou sílica de fumo. Contudo, nunca se observam desempenhos superiores aos dos betões

de referência sem adições, tendo em conta iguais relações a/l.

Figura 4.6 - Coeficientes de absorção em misturas ternárias (20%CV+10%SF ou 40%CV+10%SF)

Para uma melhor análise da contribuição das diversas adições para a redução da porosidade, opta-se

por analisar os coeficientes de absorção em função da relação a/c e não da relação a/l para os 3

agregados principais, NA, Stalite e Leca (Figuras 4.7 a 4.9). Por outras palavras, despreza-se o efeito das

adições na definição da relação água/ligante. Como é possível observar, para uma dada relação a/c,

confirma-se que as misturas com SF, embora de forma ligeira, contribuíram para a redução do

coeficiente de absorção. Constata-se ainda que a adição de maiores percentagens de sílica de fumo não

contribui para uma redução adicional do coeficiente de absorção. Em geral, a cinza volante foi o

material de adição que mais efectivamente contribuiu para a redução dos coeficientes de absorção, em

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)

Percentagem de filer calcário

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)


a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5)


a/l = 0,55

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

0

50

100

150

200

250

0.35 0.45 0.55

Co

ef.

Ab

sorç

ão (

x10

-6m

/min

0.5

)

Relação a/l

A.N. 20%CV+10%SF

Stalite 20%CV+10%SF

Leca 20%CV+10%SF

A.N. 40%CV+10%SF

Stalite 40%CV+10%SF

Leca 40%CV+10%SF

56

particular nas misturas de menor compacidade. A maior facilidade na dispersão deste tipo de adições

poderá justificar o melhor desempenho observado face à sílica de fumo. Confirma-se ainda a fraca

contribuição do filer calcário para o refinamento da microestrutura do betão, evidenciando um

desempenho similar ao das misturas apenas com cimento. Mais uma vez confirma-se a possibilidade da

cinza volante contribuir com mais do que apenas o seu efeito físico de filer.

Em suma, conclui-se que apesar da redução na absorção capilar promovida pela incorporação da sílica

de fumo e cinzas volantes, como material de adição, a sua contribuição não foi, em geral, muito

significativa, tanto nos BAN como nos BEAL.

Figura 4.7 – Coeficiente de absorção para os BAN em função da relação a/c e da percentagem de adições

Figura 4.8 - Coeficiente de absorção para os BEAL

com Stalite em função da relação a/c e da

percentagem de adições

Figura 4.9 - Coeficiente de absorção para os BEAL com Leca

em função da relação a/c e da percentagem de adições

De referir ainda que o ensaio de absorção capilar é sensível a variações na estrutura porosa dos

provetes e no seu teor de humidade na altura do ensaio. Apesar do cuidado existente na produção e

cura dos provetes, naturais diferenças entre provetes introduzem variabilidades no ensaio. Como tal,

pequenas diferenças da ordem de grandeza do coeficiente de variação, não devem ser encaradas como

tendências na interpretação dos resultados.

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 0.55 0.60 0.65 0.70 0.75 0.80 0.85

Co

efi

cie

nte

Ab

sorç

ão (

x10

-3m

/min

0.5)

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15%Filer

30% Filer

0

20

40

60

80

100

120

140

160

Co

efi

cie

nte

Ab

sorç

ão (

x10

-3m

/min

0.5)

Relação a/c

0

20

40

60

80

100

120

140

160

Co

efi

cie

nte

Ab

sorç

ão (

x10

-3m

/min

0.5)

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15%Filer

30% Filer

57

4.4. Permeabilidade ao oxigénio

De acordo com o descrito no Capítulo 3, os ensaios de permeabilidade ao oxigénio foram realizados aos

90 dias e aos 364 dias, seguindo o procedimento apresentado na especificação LNEC E392 (1993). O

ensaio dos betões após 1 ano de idade visa analisar a evolução da porosidade ao longo do tempo, em

especial nas misturas com incorporação de adições. Porém, essa análise é dificultada pelo facto dos

provetes aos 364 dias serem diferentes dos ensaiados aos 90 dias, para além dos problemas associados

à variabilidade dos ensaios e teor em água dos betões, conforme discutido mais adiante.

Salienta-se o facto de os conjuntos correspondentes às composições CEM II/B-L 0.35, CEM II/B-L 0.55 e

CEM II/A-D(1) 0.55 não terem sido ensaiados por limitações de calendarização.

No Quadro 4.4 apresentam-se os valores médios do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio, kO2,

determinado de acordo com a expressão 3.7 (capítulo 3) para as diversas composições, juntamente com

os respectivos coeficientes de variação e humidade relativa. De salientar que devido à elevada

compacidade dos provetes com a/l=0.35, estes foram ensaiados para uma gama superior de pressões,

conforme referido em 3.7.4. De notar que os valores de kO2 tendem a decrescer com o incremento das

pressões aplicadas, conforme discutido em 2.1.6 a propósito do efeito de Klinkenberg.

Quadro 4.4 - Resultados dos ensaios de permeabilidade ao oxigénio


90 dias 364 dias

KO2

(x10-18

m2)

CV (%)

HR (%)

KO2 (x10

-18m

2)

CV (%)

HR (%)

Leca

0.35

0.35 CEM I 0% 16.16 - 70.7 11.18 12.4 66.6

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 7.34 34.5 81.5 5.23 50.6 66.9

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 15.27 90.7 82.5 4.66 53.9 67.0

0.41 CEM II/A-V 15% CV 13.16 34.7 77.2 5.80 - 63.4

0.50 CEM II/B-V 30% CV 24.92 90.2 77.3 6.10 32 63.4

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 22.26 62.2 73.9 9.76 20.4 68.6

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 25.00 9.5 72.4 - - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 7.59 8.2 88.7 5.64 68.4 68.2

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 9.62 - 80.4 7.65 18.6 68.2

0.45

0.45 CEM I 0% 22.14 6.1 68.6 30.75 19.1 69.7

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 29.58 16.0 76.1 23.72 21.9 65.5

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 32.73 26.0 76.6 37.04 30.3 65.4

0.53 CEM II/A-V 15% CV 41.28 0.7 71.2 20.43 19.8 68.3

0.64 CEM II/B-V 30% CV 27.15 - 69.3 20.17 4.1 70.4

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 25.87 12.2 76.8 31.04 18.2 63.5

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 43.15 33.4 68.9 61.20 15.9 65.0

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 21.25 - 74.5 36.12 - 71.0

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 44.05 - 86.3 47.87 13.4 72.9

0.55

0.55 CEM I 0% 53.81 47.4 74.1 40.05 25 69.2

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 26.39 1.4 74.8 - - -

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 30.43 1.3 75.5 54.12 5.3 70.2

58

0.65 CEM II/A-V 15% CV 61.15 33.3 76.7 60.73 24.6 70.2

0.79 CEM II/B-V 30% CV 141.28 14.7 73.2 - - -

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 41.71 6.9 74.2 56.12 2.9 68.2

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 89.11 6.1 70.6 - - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 39.43 3.9 73.7 68.30 14.7 66.7

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 225.72 6.2 69.2 303.40 9.3 64.6

Stal

ite

0.35

0.35 CEM I 0% 3.22 14.6 76.5 4.70 12.8 72.0

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 3.86 13.7 80.8 1.33 6.3 75.1

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 3.16 14.0 83.3 1.22 25.1 73.6

0.41 CEM II/A-V 15% CV 5.60 3.2 79.9 3.57 6.2 74.9

0.50 CEM II/B-V 30% CV 9.22 10.7 72.5 4.95 22.5 72.7

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 5.97 25.6 78.6 7.19 12.8 75.0

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 8.61 8.4 73.2 - - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 8.82 8.2 75.2 4.36 33.7 71.2

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 11.94 8.8 76.9 23.37 12.7 72.2

0.45

0.45 CEM I 0% 16.55 40.7 83.8 12.68 - 74.0

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 15.82 17.2 79.7 23.88 - 71.6

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF 24.12 10.2 80.6 23.06 11.3 73.6

0.53 CEM II/A-V 15% CV 36.85 7.8 83.7 17.57 39.6 78.0

0.64 CEM II/B-V 30% CV 44.59 75.9 83.5 28.99 114.7 83.2

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 7.65 10.8 78.6 17.42 13.2 75.4

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 41.46 18.1 88.6 55.51 22.5 63.5

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 47.12 - 87.1 23.71 36.4 79.7

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 52.66 17.6 79.7 56.79 2.4 75.9

0.55

0.55 CEM I 0% 24.65 33.4 79.1 29.40 16.1 75.4

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 27.67 33.4 76.0 - - -

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 27.15 19.1 77.1 55.91 26.7 73.2

0.65 CEM II/A-V 15% CV - - - - - -

0.79 CEM II/B-V 30% CV 123.74 34.2 78.0 78.42 31.4 78.5

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 58.29 31.5 78.9 - - -

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 65.14 6.8 74.5 - - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 104.32 48.5 78.0 75.43 - 75.2

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 178.06 4.3 75.7 266.73 17.6 71.6

Lyta

g

0.35 0.35 CEM I 0% 12.61 - 73.5 12.09 6.5 63.6

0.45

0.45 CEM I 0% 55.57 7.1 75.9 84.37 11.0 67.5

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 73.60 - 77.6 98.88 63.4 66.4

0.53 CEM II/A-V 15% CV 73.71 33.1 72.5 62.50 19.0 66.2

0.64 CEM II/B-V 30% CV 94.78 18.9 71.9 132.44 7.8 65.8

0.55 0.55 CEM I 0% 78.23 11.7 67.9 110.68 17.4 70.1

Arg

ex

0.35 0.35 CEM I 0% 14.61 66.7 71.2 8.09 14.9 65.6

0.45

0.45 CEM I 0% 62.79 7.1 70.5 49.54 13.6 64.2

0.53 CEM II/A-V 15% CV 52.07 - 70.7 36.79 24.7 67.6

0.64 CEM II/B-V 30% CV 49.06 0.7 71.5 59.56 13.4 73.8

0.55 0.55 CEM I 0% 62.90 16.2 73.1 85.47 54.1 69.2

59

Quadro 4.4 - Resultados dos ensaios de permeabilidade ao oxigénio (continuação)


90 dias 364 dias

KO2

(x10-18m2)

CV (%)

HR (%)

KO2 (x10-18m

2)

CV (%)

HR (%)

A.N

.

0.35

0.35 CEM I 0% 0.59 9.8 71.9 1.48 14.8 67.2

0.37 CEM II/A-D(1) 6% SF 1.35 16.0 71.1 1.02 4.8 73.1

0.38 CEM II/A-D(2) 9% SF 1.43 12.2 71.1 0.96 20.2 72.8

0.41 CEM II/A-V 15% CV 2.07 29.3 70.0 1.04 3.7 67.6

0.50 CEM II/B-V 30% CV 4.40 13.9 67.4 1.67 7.8 71.7

0.41 CEM II/A-L 15% Filler 3.06 13.4 69.6 2.73 27.1 67.9

0.50 CEM II/B-L 30% Filler 4.94 12.9 69.3 - - -

0.50 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 3.10 15.8 67.7 1.45 6.7 70.7

0.70 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 11.44 1.4 68.0 19.98 11.1 69.1

0.45

0.45 CEM I 0% 20.16 14.4 74.0 - - -

0.48 CEM II/A-D(1) 6% SF 20.97 6.4 75.1 13.04 15.4 73.4

0.49 CEM II/A-D(2) 9% SF - - - 14.76 23.1 71.0

0.53 CEM II/A-V 15% CV 49.41 - 73.0 26.23 4.6 72.6

0.64 CEM II/B-V 30% CV 32.84 - 70.6 28.25 30.6 74.5

0.53 CEM II/A-L 15% Filler 35.55 7.9 74.0 18.48 44.2 68.7

0.64 CEM II/B-L 30% Filler 42.32 1.4 70.9 18.86 14.1 65.7

0.64 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 33.56 4.6 77.9 20.12 34.4 69.2

0.90 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 50.28 2.8 70.9 40.18 3.0 67.6

0.55

0.55 CEM I 0% 17.24 - 70.8 39.88 30.1 71.7

0.59 CEM II/A-D(1) 6% SF 31.17 - 72.0 - - -

0.60 CEM II/A-D(2) 9% SF 54.42 0.2 70.6 52.95 20.2 69.0

0.65 CEM II/A-V 15% CV 40.44 38.8 73.3 69.51 0.8 69.7

0.79 CEM II/B-V 30% CV - - - 78.09 27.6 71.6

0.65 CEM II/A-L 15% Filler 35.52 16.1 71.4 77.29 15.8 67.9

0.79 CEM II/B-L 30% Filler 63.58 27.6 71.0 - - -

0.79 CEM IV/A 10% SF + 20% CV 59.82 14.2 72.7 75.58 - 68.2

1.10 CEM IV/B 10% SF + 40% CV 147.49 26.3 68.3 163.10 5.0 68.1

Conforme abordado no capítulo 2, o ensaio de permeabilidade ao gás é fortemente afectado pelo teor

em água do betão. Nesse sentido e de modo a facilitar a comparação entre misturas, procurou-se definir

um procedimento de cura que não só minimizasse essa variabilidade, como ainda conduzisse a teores

de humidade usuais em estruturas de betão. Este procedimento segue a filosofia descrita na

recomendação Rilem TC 116-PCD (1999). Visou-se, assim, obter distribuições de humidade

aproximadamente uniformes ao longo do provete, com valores que dependem das características do

betão.

Em geral, foi possível balizar a humidade relativa do betão no intervalo entre 70 e 80%. Porém, em

alguns casos, os valores afastaram-se desse intervalo, condicionando a interpretação de resultados.

Conforme observado na Figura 4.10, reportado por Ollivier et al (1995), a permeabilidade ao gás pode

60

ser bastante afectada para humidades relativas superiores a cerca de 70%, sendo pouco alterada para

valores de humidades relativas abaixo desse valor. Para variações entre 75 e 80% de humidade relativa,

a permeabilidade pode reduzir para metade e para variações entre 80 e 95%, a redução adicional pode

ser pelo menos de uma ordem de grandeza. Nesses termos, na interpretação dos resultados realizada

em seguida optou-se por dar menor relevância aos valores de permeabilidade obtidos para humidades

relativas superiores a 80%. Nos restantes casos, sempre que oportuno, foi tido em consideração as

diferenças de HR na análise dos resultados.

Figura 4.10 - Influência da humidade relativa na permeabilidade a partir de resultados de várias referências - permeabilidade normalizada aos valores obtidos para 60% HR Ollivier et al (1995) – retirado de Bogas (2011)

A maior ou menor presença de água na estrutura porosa do betão, como já foi referido, é fulcral para a

interconectividade dos poros e, claro, para a permeabilidade ao oxigénio. Deste modo, torna-se

bastante difícil comparar permeabilidades ao oxigénio de betões com diferentes humidades relativas

(Abbas et al, 1999), pois nesses casos um intervalo mínimo de percentagem de HR pode causar

mudanças significativas nos resultados do ensaio. De facto, em Kameche et al. (2014) é estabelecida

uma relação aproximadamente exponencial de aumento da permeabilidade ao oxigénio com a redução

da presença de água (Figura 4.11).

Figura 4.11 - Permeabilidade ao gás intrínseca em função do teor de humidade do betão (retirado de Kameche et al, 2014)

61

Este é mais um factor que contribui para a grande variabilidade do ensaio em causa, pois não foi

possível garantir que os provetes ensaiados aos 90 dias estivessem nas mesmas condições de humidade

relativa dos provetes ensaiados aos 364 dias, dificultando a sua comparação.

Verifica-se que, embora os betões tenham cumprido pré-condicionamentos semelhantes, os valores de

humidade relativa obtidos aquando dos ensaios de permeabilidade ao oxigénio (Quadro 4.4), variaram

desde 63,4% a 88,7%.

Salienta-se ainda o facto de os resultados correspondentes aos conjuntos do tipo de cimento CEM I 0,45

com agregado A.N. (364 dias), CEM II/B-V 0.55 com agregado Leca (364 dias), CEM II/B-V 0,55 com

agregado A.N. (90 dias), CEM II/A-V 0.55 com agregado Stalite (90 e 364 dias) e CEM II/A-L 0.55 com

agregado Stalite (364 dias) terem sido eliminados por se verificar serem anómalos. Adiciona-se ainda

que, para os 364 dias de idade e agregados Leca, Stalite e N.A., os conjuntos correspondentes às

misturas CEM II/B-L 0,35, CEM II/A-D(1) 0,55 e CEM II/B-L 0,55 não foram ensaiados por limitações de

calendário.

4.4.1. Discussão de Resultados

Tendo em conta a vasta gama de resultados analisados, o coeficiente médio de permeabilidade ao

oxigénio variou em cerca de duas ordens de grandeza, entre 0,59 e 303,4x10-18

m2, dependendo de

diversos factores como a relação água/ligante, o tipo de cimento, o tipo de agregado e a idade do betão.

Nos pontos em seguida discute-se a importância de cada um destes factores na permeabilidade ao O2.

Porém, por consulta imediata do Quadro 4.4 constata-se a maior relevância da relação a/l, seguida do

tipo de cimento e tipo de agregado.

De acordo com Geiker et al. (1995), a gama de permeabilidade para betões de classe de resistência

entre 15 e 55 MPa, curados a 655 % HR varia entre cerca de 10-14

e 10-19

m2. Por sua vez, Neville (1995)

refere permeabilidades na ordem de 10-18

m2 em betões com relação a/c de 0,33. Os valores analisados

no presente trabalho variam entre cerca de 10-16

e 10-19

m2, enquadrados nestes intervalos.

4.4.1.1. Variabilidade do ensaio

Conforme é possível observar no Quadro 4.4, a variabilidade associada ao ensaio de permeabilidade ao

O2 pode ser bastante elevada, tendo-se atribuído coeficientes de variação superiores a 100%. O ensaio é

bastante sensível a pequenas variações na estrutura porosa dos provetes, relacionado com a sua

composição e condições de produção, bem como variações no seu teor de humidade, conforme referido

anteriormente e discutido em 4.4.1.3. Por exemplo, dado que os provetes correspondem a elementos

cilíndricos obtidos a diferentes alturas de um provete cilíndrico, é natural existirem eventuais variações

na distribuição dos constituintes, em especial nas misturas com agregados leves, mais sensíveis a

fenómenos de segregação.

62

Em termos médios o coeficiente de variação foi cerca de 22,4% para os betões com agregados leves e

15,1% pra os betões normais. Geiker et al (1995) refere coeficientes de variação de 30% em ensaios de

permeabilidade ao gás, mas variações superiores têm sido reportadas por outros autores (Miguel 2015,

Bogas 2011). De acordo com o documento da Rilem 116-PCD, é comum observar uma variabilidade mais

elevada no ensaio de permeabilidade ao oxigénio (Cembureau) em comparação com outros ensaios,

como a absorção capilar de água e a difusão de cloretos, apresentando valores do coeficiente de

variação superiores.

4.4.1.2. Influência da relação a/l

Como seria de esperar, a permeabilidade aumenta com o incremento da relação a/l (Figura 4.13), dado

que estão associados a betões de maior porosidade. Esse incremento é especialmente elevado para

relações a/c superiores a cerca de 0,5-0,6, correspondentes a estruturas porosas de elevada

conectividade. De facto, consoante o grau de hidratação, a fracção de capilares interconectáveis tende a

tornar-se relevante para relações a/c superiores a estes valores (Garboczi 1995, Mehta e Monteiro

2006). De acordo com Mehta e Monteiro (2006), e de forma apenas indicativa, a interconectividade da

matriz é fortemente reduzida após 3, 14, 180 e 365 dias em pastas com a/c de 0,4, 0,5, 0,6 ou 0,7,

respectivamente. Por esse motivo, segundo Powers (1954), a permeabilidade da pasta de cimento tende

a crescer exponencialmente com a relação a/c (Figura 4.12). Na Figura 4.13 é evidente o aumento

importante de conectividade para valores de a/l superiores a 0,45.

Figura 4.12 - Relação entre a permeabilidade à água e a relação a/c, para pastas de cimento com grau de hidratação superior a 93% (Powers, 1954)

A diferença de relação a/l deveria ser ainda mais acentuada caso se tivessem em consideração pressões

de ensaio semelhantes para todos os betões. No entanto, de modo a ser possível efectuar o ensaio, foi

necessário aumentar a pressão nas misturas com a/l de 0,35, o que conduz a um ligeiro incremento dos

seus valores de permeabilidade (ver 3.7.4). Alguma incongruência nos valores obtidos para diferentes

relações a/l (exemplo de BAN e BEAL com Argex e cimento tipo I para relação a/l de 0,45 e 0,55)

salientam a variabilidade que pode estar associada ao ensaio, nomeadamente a presença de pequenos

defeitos nos provetes.

0,2

Relação a/c

Pe

rme

ab

ilid

ad

e (

10 c

m/s

)-1

2

20

00,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8

40

60

80

100

120

140

63

4.4.1.3. Influência do tipo de agregado

Zhang e Gjørv (1989) analisaram a difusibilidade de diferentes tipos de agregado leve (Liapor, Leca e

Lytag), tendo verificado que a sua difusão média é comparável com a de pastas cimentícias de relação

a/c = 0,9 (Bogas, 2011). Como tal, admite-se que penetrabilidade dos agregados leves é superior à da

pasta circundante que está associada a poros cerca de duas ordens de grandeza inferiores à do

agregado.

No entanto, os agregados são isoladamente dispersos pela matriz, encontrando-se protegidos pela

pasta que condiciona a penetrabilidade de substâncias através do betão e do agregado. Desse modo, a

permeabilidade dos BEAL deverá ser afectada pela forma como os agregados se tornam acessíveis à

pasta. Dado que a permeabilidade ao gás envolve até poros de menores dimensões do que a

permeabilidade à água (devido ao efeito de escorregamento, 2.1.6), a protecção oferecida pela pasta

aos agregados poderá ser menos eficaz e a influência dos agregados na permeabilidade tornar-se mais

relevante.

Assim, na Figura 4.13 verifica-se que para uma dada relação a/c, a permeabilidade varia com o tipo de

agregado. Conforme seria de esperar, a permeabilidade é superior nos betões com agregados de maior

porosidade aberta e superfície mais fissurada e menos densa das partículas (Argex, Lytag), sendo menos

relevante nos BEAL com agregados mais densos (Stalite).

Em sintonia com o anteriormente explicado, observa-se também que o tipo de agregado assume maior

influência nos betões de maior relação a/l. De facto, estes betões estão associados a pastas de maior

conectividade, permitindo uma maior acessibilidade e participação dos agregados leves. Isso é

facilmente observável nos betões com Lytag (Figura 4.13), cujo agregado, em resultado do seu processo

de fabrico, apresenta elevada porosidade superficial e interconectividade.

Figura 4.13 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM I para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

0

20

40

60

80

100

120

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2)

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

Lytag 90 d

Lytag 364 d

Argex 90 d

Argex 364 d

64

Figura 4.14 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-D(1) para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Figura 4.15 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-D(2) para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Figura 4.16 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-V para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Assim, em geral, verifica-se que a permeabilidade dos betões tende a evoluir de forma proporcional com

o aumento da relação a/l e o aumento da porosidade aberta dos agregados, assumindo valores

crescentes de acordo com os tipos de agregado pela seguinte ordem: Agregado Normal, Stalite, Leca,

Argex e Lytag. No capítulo 3 apresentam-se as características físicas individuais dos vários agregados,

0

20

40

60

80

100

120

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

Lytag 90 d

Lytag 364 d

0

20

40

60

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2)

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

0

20

40

60

80

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

Lytag 90 d

Lytag 364 d

Argex 90 d

Argex 364 d

65

nomeadamente, o coeficiente de absorção de água às 24 horas, que justificam a hierarquia observada

no presente estudo.

Figura 4.17 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/B-V para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Figura 4.18 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/A-L para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Figura 4.19 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM II/B-L para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

Lytag 90 d

Lytag 364 d

Argex 90 d

Argex 364 d

0

20

40

60

80

100

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (

x10

-18

m2)

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

0

20

40

60

80

100

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (

x10

-18

m2 )

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

66

Tal como se constatou na capilaridade, embora por razões diferentes, os betões com agregados mais

densos (Stalite) conseguem alcançar resultados de permeabilidade muito próximos dos betões de

Agregado Normal, em especial para baixas relações a/l. Assim, não existem dúvidas que na presença de

pastas de razoável compacidade, associadas a relações a/l inferiores a cerca de 0,5, que conforme

discutido em 4.4.1.2 estão associadas a menor conectividade, a permeabilidade dos BEAL de maior

massa volúmica tende a ser relativamente semelhante à dos BAN de igual composição. Esta constatação

é relevante, na medida em que a produção de BEAL com relação a/l inferior a 0,5 tem sido prática mais

comum desde o desenvolvimento de superplastificantes de elevada capacidade, após os anos 80.

Os betões com Lytag são os que apresentam pior comportamento, independentemente da relação a/l.

Conforme referido, estes agregados estão associados a elevada porosidade interna e à inexistência de

uma película superficial compacta, resultantes do seu processo de fabrico. Estes resultados são

corroborados em Gesoglu et al. (2014) onde se constatam valores de permeabilidade, em betões com

agregado leve de cinzas volantes, aproximadamente 50% superiores aos valores observados em BAN de

igual composição.

Figura 4.20 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM IV/A para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

Figura 4.21 - Permeabilidade ao O2 dos betões com CEM IV/B para diferentes tipos de agregado aos 90 e 364 dias

0

20

40

60

80

100

120

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (

x10

-18

m2)

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

020406080

100120140160180200220240260280300320

0.35 0.45 0.55

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Relação a/l

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

67

Em comparação com o observado na absorção capilar, verifica-se uma maior influência do tipo de

agregado, em especial nas misturas de maior a/l. O diferente comportamento para as duas

propriedades de transporte analisadas está relacionado com o facto de ambos estarem associados a

mecanismos de acção bastante distintos. Enquanto a permeabilidade evolui apenas de forma

proporcional à dimensão e interconectividade dos poros, a absorção capilar é também condicionada

pela forma como se desenvolve a porosidade, visto que a sua efectividade é condicionada pela presença

de largos vazios capazes de cortar a sua acção capilar.

De referir ainda, que o processo de cura imposto nos betões é suficiente para que os agregados libertem

para a matriz a água existente no seu interior, tornando-se acessíveis à passagem de gás. Naturalmente,

em ambientes saturados, as diferenças entre os BEAL e os BAN seriam diluídas. Desse modo, o

comportamento relativo entre betões depende também do seu teor de humidade. É também

reconhecido que os BEAL estão usualmente associados a maiores teores de humidade, dado que o

fornecimento de água pelos seus agregados pode atrasar o seu processo de secagem (Smeplass, 2000).

De acordo com o Quadro 4.4, os betões foram ensaiados aos 90 dias com humidades relativas médias

de 71,3, 79,2, 75,4, 73,2 e 70,8% nos BAN e BEAL com Stalite, Leca, Lytag e Argex, respectivamente.

Apesar de não existirem grandes diferenças na humidade relativa média, confirmam-se valores

inferiores para os BAN, o que pode afectar ligeiramente o seu desempenho relativo face aos BEAL. Os

BEAL com Argex apresentam os valores mais reduzidos essencialmente devido ao facto dos agregados

terem sido introduzidos na mistura, previamente secos (capítulo 3). Ainda assim, pode-se considerar

que o teor de humidade foi relativamente semelhante entre betões, não sendo claramente relevante o

facto de os BEAL poderem beneficiar de apresentarem usualmente maior teor de humidade, como

sucede nas estruturas reais.

Devido ao efeito de cura interna é possível que a matriz dos BEAL beneficie de maior hidratação e

consequente refinamento da sua microestrutura. Por outro lado, conforme referido, a melhor qualidade

da zona de interface nos BEAL pode contribuir para um melhor desempenho destes betões. Isso poderia

justificar a menor permeabilidade observada nos BEAL com Stalite face aos BAN, para relações a/l de

0,45. Porém, como se observa no Quadro 4.4, os BEAL com Stalite estão associados a humidades

relativas superiores, que de acordo com o já referido podem ter uma influência importante na

permeabilidade. Assim, tendo em conta os resultados obtidos e em face da sua variabilidade, não é

possível concluir sobre a importância dos factores anteriormente referidos, nomeadamente a cura

interna e qualidade da zona de interface. Apenas se pode constatar que em geral esses factores não

foram capazes de compensar a maior porosidade e penetrabilidade dos agregados leves.

4.4.1.4. Influência do tipo de adição

Neste estudo foram analisadas várias misturas com 3 tipos de adições: sílica de fumo (SF); cinzas

volantes (CV); filer calcário. Cada uma delas substituindo o cimento em diferentes percentagens e

também combinadas entre si, influenciaram activamente a compacidade da pasta e,

68

consequentemente, a permeabilidade ao oxigénio do betão. Nas Figuras 4.13 a 4.21 apresentam-se as

permeabilidades ao O2 por tipo de cimento analisado e nas Figuras 4.22 a 4.25 indica-se a evolução da

permeabilidade em função da percentagem de adição para cada tipo de betão, tipo de agregado e

relação a/l, a diferentes idades.

Figura 4.22 – Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de SF para as 3 relações água/ligante

Analisando a Figura 4.22 pode inferir-se que, em geral, a adição de sílica de fumo, tanto para a

substituição de 6% como de 9% do cimento, conduz a permeabilidades semelhantes às observadas nas

misturas de referência com apenas cimento tipo I. Estes resultados confirmam a modesta eficiência da

silíca de fumo no refinamento da estrutura porosa, conforme já tinha sido constatado na resistência à

compressão e absorção capilar. A menor eficiência da sílica de fumo, face ao esperado, deverá estar

relacionada com os problemas de dispersão, já anteriormente discutidos a propósito da absorção

capilar. A variabilidade do ensaio aliado a pequenas flutuações na humidade relativa entre provetes, não

permite concluir sobre o pior ou melhor desempenho dos betões com sílica de fumo face aos betões

apenas com cimento. Melhores desempenhos seriam expectáveis, conforme reportado na literatura.

Guneyisi et al. (2012) refere permeabilidades cerca de 40% inferiores para betões com adição de 5% de

SF em relação a betões com CEM I, para a mesma relação a/c de 0,35.

Também não existe uma relação clara entre a efectivação da sílica de fumo e a relação a/l. Ao contrário

do observado na absorção capilar, apenas nas misturas com AN se verificou uma menor eficiência e

provavelmente maior dificuldade de dispersão nas misturas com menor compacidade (a/l =0,55).

Por sua vez, nas misturas de a/l igual a 0,35, a permeabilidade das misturas com SF tende a ser

ligeiramente inferior (Figura 4.22). Este fenómeno pode ser explicado pelo efeito de refinamento da

estrutura porosa por parte da sílica de fumo, que não é tão eficaz no caso de estruturas com poros de

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Pe

rm. O

2 (

x10

-18

m2)

Percentagem de sílica de fumo

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Pe

rm. O

2 (

x10

-18 m

2)


a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

0% 3% 6% 9%

Pe

rm. O

2 (

x10

-18 m

2 )


a/l = 0,55

69

maior dimensão e menor compacidade características das misturas com maiores relações a/l. Porém,

conforme se constata, nem sempre se verifica essa tendência de redução da permeabilidade dos betões

com SF e relação a/l de 0,35.

Tendo em conta os vários resultados obtidos a diferentes idades, a incorporação de diferentes

percentagens de SF conduziu, em geral, a níveis de eficiência semelhantes. Porém, nos casos em que se

observam maiores diferenças na permeabilidade de betões com 6% ou 9% de sílica de fumo, as misturas

com menos percentagem de substituição foram menos efectivas. Isso foi particularmente evidente nos

betões com Leca, o que pode estar associado a uma maior facilidade de dispersão e efectivação de

menores quantidades de incorporação de SF.

Conclui-se, portanto, que apesar de não demonstrar grande efectividade, a substituição de cimento por

sílica de fumo, em especial para relações a/l baixas, conduziu a um ligeiro refinamento da estrutura

porosa e, consequentemente, um melhor comportamento dos betões à permeabilidade ao oxigénio.

Melhores resultados serão de esperar em misturas onde se possa atingir melhores condições de

dispersão da sílica de fumo. Ainda assim, importa realçar que a sílica fumo com material de substituição

foi suficientemente efectiva para compensar a redução correspondente de cimento nas misturas.

Figura 4.23 - Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de CV para as 3 relações água/ligante

Relativamente à introdução de cinzas volantes, verifica-se que a permeabilidade tende a aumentar com

a percentagem de substituição de cimento por este tipo de adição (Figura 4.23). Constata-se um

especial incremento da permeabilidade para maiores percentagens de substituição (30%). Estas

tendências são observadas tanto nos BEAL como nos BAN. A reduzida idade de ensaio e o modesto

índice de actividade das cinzas volantes utilizadas deverão ter contribuído para os resultados obtidos.

No entanto, essa tendência parece ser alterada para idades superiores, conforme se discute em 4.4.1.6.

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Percentagem de CV

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Percentagem de CV

a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

140

160

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Percentagem de CV

a/l = 0,55

70

Mais uma vez, existem pequenas diferenças entre a humidade relativa dos betões, que devem ser tidas

em consideração na interpretação dos resultados. De facto, dado que os betões com substituição de

cinzas tendem a retardar o refinamento da matriz, para além de ter uma influência directa na

permeabilidade, também vai afectar as suas condições de secagem, em especial nas idades iniciais

correspondentes ao pré-condicionamento dos provetes. Nesse sentido, os betões com cinzas tornam-se,

por esta razão adicional, ainda mais susceptíveis ao desenvolvimento de maiores permeabilidades. No

entanto, conforme se verifica no Quadro 4.4, poucos foram os casos em que a redução da humidade

relativa nas misturas apenas com cinzas teve algum significado.

Os resultados obtidos no presente estudo não estão de acordo com o reportado por outros autores,

Dinku e Reinhardt (1997) e Salvoldi et al. (2015), que em betões com adição de cinzas volantes referem

a obtenção de permeabilidades inferiores às dos betões com CEM I, aos 90 dias e 28 dias de idade,

respectivamente.

Conforme discutido, aumentar a relação a/l leva a um incremento exponencial da porosidade capilar

(Powers, 1954). Deste modo, pequenas modificações no quociente em causa correspondem a diferenças

relevantes na interconectividade dos poros do betão. Assim, a substituição do cimento por cinzas

volantes em betões com elevada relação a/l conduz a um aumento ainda maior da relação a/c

equivalente, traduzida pelo quociente entre a quantidade de água efectiva e o total de ligante que

contribui para o refinamento da estrutura porosa (cimento mais parte das cinzas). Neste caso, ocorre

um aumento da porosidade capilar, podendo conduzir a pastas com elevada interconectividade.

No Quadro 4.4 indicam-se as relações a/c para cada betão, assumindo de forma conservativa que as

adições não contribuem para o refinamento da estrutura porosa. Por exemplo, no caso dos betões com

uma relação a/l de 0,55, a adição de cinzas volantes, caso não seja efectiva, leva a relações a/c

superiores a 0,7, que conforme referido, está associado a pastas de elevada interconectividade capilar

(Neville 1995, Mehta e Monteiro 2006, Figura 4.2). Por sua vez, as mesmas percentagens de substituição

em misturas com a/l de 0,35 conduzem a relações a/c equivalentes de no máximo 0,5, o que ainda

assim corresponde a matrizes de fraca conectividade entre poros capilares (Metha e Monteiro, 2006).

Assim, verifica-se existir um maior incremento da permeabilidade ao oxigénio com a percentagem de

substituição de cimento por cinzas, à medida que aumenta a relação a/l (Figura 4.23). Por outro lado,

observa-se ainda que o incremento na permeabilidade com a percentagem de substituição de cinzas e

para maiores relações a/l, tende a ser superior nos BEAL com agregados mais porosos, em especial com

Lytag e Argex (Figura 4.23). Tal resulta do facto da matriz, ao apresentar uma elevada

interconectividade, tornar possível a maior participação dos agregados e assim existir uma maior

influência do tipo de agregado na permeabilidade.

Em relação às misturas com filer, cujo contributo no refinamento da estrutura porosa poderá ser apenas

físico, constatam-se resultados similares aos obtidos nos betões com igual percentagem de substituição

71

de cinzas (Figuras 4.23 e 4.24). Isso revela que aos 90 dias, a contribuição das cinzas para a formação de

C-S-H foi menos relevante, tal como discutido para a absorção capilar. Novamente, confirma-se que, em

geral, a permeabilidade aumenta com o incremento da percentagem de substituição de cimento por

filer calcário. Ainda assim, destaca-se o facto da variabilidade obtida nos resultados dificultar a

compreensão da real contribuição do filer calcário.

Figura 4.24 - Permeabilidade ao O2 em betões com diferentes percentagens de filer calcário para as 3 relações água/ligante

No caso das misturas ternárias, em geral, a composição correspondente à substituição de 30% do

cimento por 10% de SF e 20% de CV apresenta permeabilidades próximas das composições com

substituição de 30% de cinzas volantes (CEM II/B-V). Excepto em alguns casos, não é possível observar

um efeito benéfico da SF. Em contrapartida, a composição correspondente à substituição de 50% de

cimento revela valores de permeabilidade francamente superiores, especialmente para maiores

relações a/l (Figuras 4.25 a 4.27).

Figura 4.25 - Permeabilidade ao O2 de betões com várias percentagens de substituição de cimento e a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)

Percentagem de filer

a/l = 0,35

0

20

40

60

80

100

120

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)


a/l = 0,45

0

20

40

60

80

100

120

0% 15% 30%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)


a/l = 0,55

0

20

40

0% 20%CV + 10%SF 40%CV + 10%SF

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Percentagem de substituição

a/l = 0,35

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

72

Por um lado, em misturas com elevadas percentagens de adições, a quantidade de produtos de

hidratação do cimento disponíveis para as reacções pode não ser suficiente. Por outro lado, conforme

referido, estas misturas estão associadas a relações a/c equivalentes de até 1,1 nos betões de a/l=0,55,

o que conduz a elevada interconectividade da matriz. Por esse motivo, observa-se uma elevada

participação dos agregados de maior porosidade (Leca) na permeabilidade.



4.4.1.5. Influência da contribuição efectiva das adições

Para uma melhor compreensão da possível contribuição de qualquer uma das adições estudadas na

permeabilidade ao O2 dos betões, importa também analisar as adições como material de adição e não

apenas como material de substituição. Por outras palavras, importa analisar o desempenho dos betões

com e sem adições, para igual dosagem de cimento. De modo a cumprir esse objectivo, nas Figuras 4.28

a 4.30 relaciona-se o coeficiente de permeabilidade ao O2 com a relação a/c.

0

20

40

60

0% 20%CV + 10%SF 40%CV + 10%SF

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )


a/l = 0,45

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

020406080

100120140160180200220240260280300320

0% 20%CV + 10%SF 40%CV + 10%SF

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)


a/l = 0,55

AN 90 d

AN 364 d

Stalite 90 d

Stalite 364 d

Leca 90 d

Leca 364 d

73

Figura 4.28 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado normal em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 90 dias

Figura 4.29 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Stalite em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 90 dias

Figura 4.30 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Leca em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 90 dias

Tendo em consideração a elevada variabilidade associada a este tipo de ensaio, conforme constatado na

dispersão dos resultados indicados nas figuras 4.28 a 4.30, e em face da fraca eficiência manifestada por

qualquer uma das adições estudadas, não é possível identificar a sua clara contribuição como material

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

74

de adição. No entanto, efectuando a mesma análise para os 364 dias de idade, já é possível observar

uma clara contribuição das adições estudadas, nomeadamente da sílica de fumo e das cinzas volantes,

que beneficiam da sua reacção pozolânica a longo-prazo (Figuras 4.31 a 4.33).

Figura 4.31 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado normal em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 364 dias

Figura 4.32 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Stalite em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 364 dias

Figura 4.33 - Permeabilidade ao O2 dos betões com agregado Leca em função da relação a/c e da percentagem de adições aos 364 dias

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (

x10

-18 m

2)

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

0

10

20

30

40

50

60

70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Relação a/c

CEM I

6% SF

9% SF

15% CV

30% CV

15% Filer

30% Filer

75

Em resumo, o máximo que se pode concluir deste estudo é que, em termos globais, as adições

consideradas no presente trabalho não contribuem de forma significativa para a redução da

permeabilidade ao O2 em idades iniciais. No entanto, as adições pozolânicas, em particular as cinzas

volantes, contribuem significativamente para melhorias do coeficiente de permeabilidade a longo prazo,

em especial nas misturas de menor compacidade (Figuras 4.31 a 4.33).

4.4.1.5. Influência da idade do betão

Na Figura 4.34 é possível observar com melhor clareza a evolução da permeabilidade entre os 90 e 364

dias de idade, nos betões com cimento tipo I. Nas misturas com adições, a evolução da permeabilidade

é observada nas Figuras 4.22 a 4.27. Nem sempre foi possível verificar uma redução na permeabilidade

ao O2, conforme seria expectável em resultado da evolução da maturidade dos betões. Alguns factores

justificam estes resultados, nomeadamente: a utilização de diferentes provetes nas duas idades de

ensaio; a variabilidade do próprio ensaio; o facto de os ensaios iniciais se terem realizado aos 90 dias de

idade, em que a microestrutura da pasta já se encontra bem definida; os diferentes teores de humidade

dos provetes. Em relação a este último factor, apesar de se ter tentado estabelecer exactamente as

mesmas condições de pré-condicionamento e de ensaio para cada uma das idades, verifica-se que tendo

em consideração as diferentes misturas produzidas com os vários tipos de ligante, a humidade relativa

aos 364 dias foi em média, cerca de 1,3%, 4,9%, 7,8%, 6,6% e 2,4% mais baixa do que aos 90 dias, nas

misturas com NA, Stalite, Leca, Lytag e Argex, respectivamente. Assim, o menor desempenho

observado, face ao que poderia ser esperado, pode estar também relacionado com o facto dos betões

se apresentarem ligeiramente mais secos aos 364 dias e, como tal, com a porosidade mais acessível.

Figura 4.34 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com cimento tipo I aos 90 e 364 dias

Em geral, as composições com adição de sílica de fumo revelam redução na sua permeabilidade a longo

prazo (364 dias), em especial nas misturas de maior compacidade (relação a/l de 0,35). Semelhantes

conclusões foram obtidas por Hassan et al. (2000), apesar de se reportarem reduções superiores de

0

20

40

60

80

100

120

90 dias 364 dias

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Idade do betão

a/l =0,35

0

20

40

60

80

100

120

90 dias 364 dias

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Idade do betão

a/l =0,45

0

20

40

60

80

100

120

90 dias 364 dias

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Idade do betão

a/l =0,55

AN

Stalite

Leca

Lytag

Argex

76

permeabilidade, correspondentes a 71% em idades jovens (1 dia de idade) e 87% a longo prazo (364 dias

de idade) para uma substituição de 10% de cimento por SF.

Nas misturas com cinzas volantes verificou-se uma redução clara do coeficiente de permeabilidade ao

oxigénio aos 364 dias, constatando-se, inclusivamente, que para 15% de substituição, a permeabilidade

nas misturas de menor a/l passa a ser inferior nos betões com cinzas, invertendo-se a tendência

verificada aos 90 dias.

O melhor desempenho demonstrado por estas adições a longo prazo justifica-se pelo facto das reacções

de formação adicional de C-S-H, que contribuem para o refinamento da estrutura porosa, serem mais

relevantes apenas a maiores idades. Hassan et al. (2000) reportam também um aumento claro de

desempenho a longo prazo (364 dias) de BAN com adição de 30% de CV, chegando a alcançar melhorias

na permeabilidade ao oxigénio de 84%.

Nem sempre é possível constatar uma redução da permeabilidade a longo prazo nos betões com filer

calcário. Dado que estes contribuem apenas de forma física para o refinamento da microestrutura,

aplica-se o mesmo que foi referido para as misturas apenas com cimento.

Finalmente em relação às misturas ternárias, dado que tanto a sílica de fumo como as cinzas volantes

contribuíram de forma isolada para o melhor desempenho dos betões a longo prazo, o mesmo será de

esperar quando estas são incorporadas em simultâneo nas misturas. Nas misturas com percentagens de

substituição até 30%, existiu de facto uma boa sinergia entre as adições utilizadas, constatando-se, em

geral, uma redução da permeabilidade, em especial nos BAN e BEAL de maior massa volúmica. Porem,

nas misturas com elevada percentagem de substituição, tende a observar-se, inclusivamente, um

incremento da permeabilidade, em especial nas misturas de maior relação a/l. Por um lado, refere-se o

motivo já mencionado da menor capacidade de se desenvolverem as reacções necessárias em misturas

com elevada percentagem de adições. Por outro lado, a elevada porosidade dos betões, em especial

para maior relação a/l, facilita a sua secagem, que conforme indicado no Quadro 4.4, tendeu a ser mais

importante aos 364 dias de idade.

4.4.1.6. Correlação entre a resistência à compressão e o coeficiente de

permeabilidade ao oxigénio

Apesar dos ensaios de permeabilidade terem sido realizados aos 90 dias e os ensaios de compressão aos

28 dias de idade, na Figura 4.35 procurou-se analisar uma eventual relação entre estas propriedades.

Note-se que o facto de se considerarem correlações a diferentes idades introduz alguma distorção na

análise realizada, em especial nas misturas com adições pozolânicas.

Dado que as propriedades analisadas são ambas afectadas pela estrutura porosa, observam-se

correlações elevadas quando se tem em consideração cada tipo de agregado em separado. No entanto,

77

a correlação deixa de ser elevada quando se tem em consideração os vários tipos de agregado em

simultâneo.

Valores similares de resistência à compressão não implicam necessariamente propriedades de

transporte semelhantes, como se pode verificar para os diferentes agregados e é também constatado

em Dinku e Reinhardt (1997). De facto, conforme se observa na Figura 4.35, para uma dada resistência à

compressão, os betões podem apresentar permeabilidades que variam em até duas ordens de

grandeza.

A dispersão observada é facilmente justificada pelo facto da resistência à compressão e a

permeabilidade ao oxigénio serem afectados de forma diferente pelo tipo de agregado. Por exemplo,

nos betões de maior compacidade (baixa relação a/l) existe uma menor participação do agregado na

permeabilidade, mas uma maior importância deste na resistência à compressão. O oposto é constatado

para misturas de reduzida compacidade (elevada relação a/l).

Figura 4.35 - Relação entre o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio aos 90 dias e a resistência à compressão aos 28 dias para diferentes tipos de agregado

4.4.1.7. Correlação entre o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio e o coeficiente

de absorção capilar

Na Figura 4.36 procurou-se correlacionar os resultados obtidos no ensaio de permeabilidade e no ensaio

de absorção capilar. Conforme referido anteriormente, a acção que os agregados assumem em cada um

dos respectivos mecanismos de transporte é diferente. Enquanto na absorção capilar a maior

porosidade do agregado pode exercer uma acção retardada na sucção capilar, no caso da

permeabilidade esta é facilitada na presença do agregado. Estas propriedades são ainda afectadas de

R² = 0.8766 R² = 0.8736

R² = 0.651

0

50

100

150

200

250

0 20 40 60 80 100

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2)

fcm, 28d (Mpa)

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

Exponencial (A.N.)

Exponencial (Stalite)

Exponencial (Leca)

78

forma diferente por outros factores, como a humidade relativa do betão e a geometria e

desenvolvimento da microestrutura porosa.

Ainda assim, verifica-se uma correlação linear razoável entre o coeficiente de permeabilidade ao

oxigénio e o coeficiente de absorção capilar. Tal é justificado pela elevada influência que a pasta assume

na penetrabilidade dos betões, em especial para misturas de maior compacidade (menor a/l). De facto,

a dispersão aumenta nas misturas de maior permeabilidade (Figura 4.31). Dinku e Reinhardt (1997) e

Bogas (2011) referem igualmente uma tendência aproximadamente linear entre os dois coeficientes,

embora seja salientado que o coeficiente de permeabilidade ao gás apresenta maior sensibilidade à

duração do período de cura e à relação água/cimento.

Salienta-se o facto de os dois ensaios analisados terem sido realizados nos mesmos provetes e para a

mesma idade do betão (90 dias), diminuindo os factores de variação no estabelecimento da relação.

Figura 4.36 - Relação entre o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio e o coeficiente de absorção capilar de água para diferentes tipos de agregado aos 90 dias

4.4.2. Coeficiente de permeabilidade ao oxigénio intrínseco

O ensaio de permeabilidade ao oxigénio, tal como referido em 2.1.6., é afectado pelo efeito de

Klinkenberg, resultando numa relação inversamente proporcional entre o coeficiente de permeabilidade

medido ou aparente e a pressão média a que o gás é sujeito.

A equação (4.1) rege o efeito em causa, em que 𝛽 é uma constante característica do sólido poroso e do

gás que o percola e 𝐾𝑖 representa o coeficiente de permeabilidade intrínseco, cujo valor não depende

da pressão (𝑃) mas exclusivamente da rede porosa.

R² = 0.8361

R² = 0.7662 R² = 0.8357

0

50

100

150

200

250

0 50 100 150 200 250

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

Coef. Absorção (x10-6 m/min0,5)

A.N.

Stalite

Leca

Lytag

Argex

Linear (A.N.)

Linear (Stalite)

Linear (Leca)

79

𝐾𝑎𝑝 = 𝐾𝑖 (1 +𝛽

𝑃) (4.1)

Na Figura 4.37 estão representadas linhas de tendência para a correlação entre o inverso da pressão

aplicada e o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio, para os diferentes tipos de agregados, tendo em

conta apenas as misturas com relação a/l de 0,35 e cimento tipo I.

Figura 4.37 - Correlação entre o inverso da pressão aplicada e o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio, para o CEM I com a/l=0,35

Na maior parte dos casos estudados, foi evidente a redução do coeficiente de permeabilidade ao

oxigénio com o aumento da pressão aplicada ao gás em questão, como é referido em Abbas et al (1999).

No entanto, existem alguns casos nos quais este efeito não se verificou, cuja explicação se poderá dever

a alterações da estrutura porosa com o incremento da pressão aplicada ou ainda a alterações nas

propriedades de escoamento para pressões mais elevadas.

4.4.3. Variação do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio com a humidade

relativa e teor de humidade – estudo complementar

Realizou-se um estudo complementar com o objectivo de alcançar uma melhor compreensão da relação

entre a permeabilidade ao oxigénio e a humidade relativa e teor de humidade no interior dos provetes

ensaiados.

O estudo em causa foi efectuado apenas para as misturas com cimento tipo I, relação água/ligante de

0,45 e tendo em conta os 3 seguintes agregados: Agregado Normal; Stalite; Leca. Em suma, foram

analisados 3 conjuntos, sendo cada um deles composto por 3 provetes, de acordo com o procedimento

explicado em seguida.

O procedimento começou com a saturação em exsicador dos 3 conjuntos a ensaiar. Seguiu-se a fase de

secagem em estufa a 60°C e um período de equilíbrio em que os provetes foram impedidos de trocas de

y = 1.0392x + 0.5699 R² = 0.85

y = 6.0155x + 7.4882 R² = 0.97

y = 2.08x + 3.0717 R² = 0.87

y = 8.4175x + 7.7399 R² = 0.97

y = 4.8129x + 5.2091 R² = 0.99

0

2

4

6

8

10

12

14

16

0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70

Pe

rm. O

2 (x

10

-18 m

2 )

1/Pm (bar)

A.N.

Leca

Stalite

Lytag

Argex

Linear (A.N.)

Linear (Leca)

Linear (Stalite)

Linear (Lytag)

Linear (Argex)

80

humidade durante 5 dias. Terminou-se o pré-condicionamento com 1 dia de arrefecimento e, por fim,

realizou-se o ensaio de permeabilidade ao oxigénio.

Esta sequência de passos foi realizada por 3 vezes, correspondendo a 3 teores de humidade diferentes

do betão. No final, procedeu-se à secagem dos provetes em estufa a 100°C até que a oscilação na

pesagem fosse inferior a 0,5%, foi feito o respectivo período de equilíbrio e a medição da

permeabilidade ao oxigénio no estado seco.

Simultaneamente, outros 3 conjuntos de provetes correspondentes às mesmas amassaduras foram

utilizados para obter a relação entre o teor de humidade e a humidade relativa. Este procedimento

consistiu na saturação em água dos provetes, seguido de secagens sucessivas em estufa a 60°C e o

respectivo período de equilíbrio. Após estas etapas, foi medida a humidade relativa através de um

humidímetro (ver 3.7.4) e procedeu-se à pesagem dos provetes de modo a se calcular o teor de

humidade.

Em seguida apresenta-se o Quadro 4.5 com os resultados da permeabilidade ao oxigénio, bem como os

valores do teor de humidade e da humidade relativa, obtidas recorrendo às linhas de tendência

apresentadas na Figura 4.38.

Quadro 4.5 - Resultados do ensaio de permeabilidade ao oxigénio para as várias fases do estudo

A/L Cimento Agregado Fase KO2 (x10-18m2) CV (%) TH (%) HR (%)

0.45 CEM I

Stalite

I 26.29 15% 3.7% 100%

II 35.53 23% 2.6% 65%

III 47.30 26% 2.1% 52%

seco 287.92 45% 0.0% 22%

A.N.

I 64.39 30% 2.3% 75%

II 90.36 11% 1.5% 49%

III 104.97 2% 1.2% 40%

seco 532.82 8% 0.0% 21%

Leca

I 61.06 9% 3.7% 81%

II 99.43 9% 2.5% 53%

III 114.27 8% 1.7% 40%

seco 253.59 16% 0.0% 22%

Este estudo permite não só tirar ilações acerca da importância da presença de água no interior do betão

para a medição da permeabilidade ao oxigénio, como também da influência do tipo de agregado na

permeabilidade, para diferentes humidades relativas.

81

Figura 4.38 - Relação entre o teor de humidade e a humidade relativa para os 3 tipos de agregados

Na Figura 4.38 verifica-se que, para um dado teor de humidade, os BEAL estão associados a maiores

humidades relativas, sendo essa tendência proporcional ao aumento de porosidade dos agregados

leves. Isso é justificável pelo facto do teor de humidade ser definido em função da percentagem de

massa seca dos betões. Assim, um mesmo teor em água percentual para os BEAL e para os BAN,

corresponde a uma menor quantidade de água na matriz dos betões leves e como tal, uma menor

humidade relativa.

Por análise das Figuras 4.39 e 4.40, verifica-se que a permeabilidade ao oxigénio é especialmente

afectada para humidades relativas inferiores a 40% a que correspondem teores de humidade de cerca

de 1,5%. Neste caso, e conforme observado na Figura 4.40 a porosidade torna-se bastante acessível e a

permeabilidade aumenta de forma significativa.

Figura 4.39 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com 3 tipos de agregados em função do teor de humidade

y = 0.2246e40.486x R² = 0.96

y = 0.2077e54.847x R² = 0.90

y = 0.2192e35.539x R² = 0.97

0%

20%

40%

60%

80%

100%

120%

0% 1% 2% 3% 4% 5%

Hu

mid

ade

Re

lati

va (

%)

Teor de Humidade (%)

Stalite

AN

Leca


Exponencial (AN )

Exponencial (Leca)

0

100

200

300

400

500

600

0.0% 0.5% 1.0% 1.5% 2.0% 2.5% 3.0% 3.5% 4.0%

Pe

rm. O

2 (x

10

-18

m2 )

Teor de Humidade (%)

Stalite

AN

Leca


Exponencial (AN )

Exponencial (Leca)

Exponencial (Geral)

82

Figura 4.40 - Permeabilidade ao oxigénio dos betões com 3 tipos de agregados em função da humidade relativa

Ao contrário do que poderia ser expectável, a permeabilidade em betões secos foi bastante mais

elevada nos BAN. Tal pode ser atribuído ao facto de, devido à maior incompatibilidade elástica entre o

agregado e a pasta, estes betões serem sujeitos a maiores efeitos de microfendilhação após secagem a

100 °C (Yssorche et al. 1993, Bogas 2011).

Para humidades relativas entre 60 e 80%, para os quais foram realizados os ensaios deste estudo e a que

correspondem valores mais usuais em estruturas reais, a variação da permeabilidade foi menos

significativa. Observa-se ainda que, para este intervalo, apesar da permeabilidade nos BEAL com

agregados mais porosos ser sempre ligeiramente superior, as diferenças não são muito significativas.

Mais relevante é o facto de se observar que para humidades relativas de até pelo menos 40%, a

permeabilidade dos BEAL com Stalite ser ligeiramente inferior à dos BAN. Isso significa que para

condições normais de serviço, os BEAL de maior massa volúmica e na presença de pastas de razoável

compacidade (a/l <0,45), podem apresentar níveis de permeabilidade pelo menos semelhantes às dos

BAN.

A Figura 4.40 salienta o facto de a permeabilidade poder variar de forma importante com a humidade

relativa. De facto, pequenas diferenças na percentagem de humidade podem levar a alterações

significativas na permeabilidade (Kameche et al, 2014 e Abbas et al, 1999).

Durante o presente estudo constatou-se que os betões com agregados normais tendem a apresentar

menores teores de humidade e humidade relativa do que os BEAL, tendo em conta iguais períodos de

secagem. Isso seria expectável, dado que os BEAL apresentam maiores teores em água inicial (Figura

4.40), devido ao facto dos agregados possuírem água no seu interior, que depois vai sendo libertada

progressivamente para a pasta durante a secagem do betão. Confirma-se assim que os BEAL estão

usualmente associados a maiores períodos de secagem e, como tal, tendem a apresentar maiores teores

de humidade do que os BAN em condições de exposição idênticas. Este fenómeno torna-se benéfico no

que se refere ao desempenho dos BEAL em termos de permeabilidade ao gás.

0

100

200

300

400

500

600

0% 20% 40% 60% 80% 100%

Pe

rm. O

2 (

x10

-18 m

2)

Humidade Relativa(%)

Stalite

AN

Leca


Exponencial (AN )

Exponencial (Leca)

Exponencial (Geral)

83

5. Conclusões

5.1. Considerações finais

De acordo com o descrito nos objectivos iniciais, na presente dissertação procurou-se caracterizar a

permeabilidade ao oxigénio de betões produzidos com diferentes tipos de agregados leves e de massa

volúmica normal, tendo ainda em consideração diferentes tipos de ligante que respeitam as classes

definidas na EN 197-1.

Tendo por base uma vasta campanha experimental, foi possível abranger uma extensa gama de

composições, envolvendo 5 tipos de agregados e 9 tipos de ligantes, para três níveis específicos de

relação a/l, o que possibilitou a análise dos betões leves estruturais de utilização mais corrente.

Em seguida, é efectuada uma descrição sintética das principais conclusões decorrentes da análise das

propriedades dos betões ensaiados ao longo da campanha experimental. Para além das principais

propriedades dos betões no estado fresco (massa volúmica fresca, trabalhabilidade) e estado

endurecido (massa volúmica, resistência à compressão), os betões foram caracterizados em termos das

suas propriedades de transporte, nomeadamente a absorção capilar de água e, em especial, a

permeabilidade ao oxigénio, dado ser o principal objectivo do presente trabalho. No final do capítulo

são ainda sugeridas propostas de desenvolvimento futuro, com o propósito de aprofundar o

conhecimento existente dos temas abordados.

5.2. Conclusões gerais

No presente estudo foi possível abranger betões de classes de resistência e massa volúmica muito

distintas, desde C20/25 a C60/75 nos betões de massa volúmica normal e desde LC12/13 a LC60/66,

para betões leves com classes de massa volúmica D1,6 a D2,0.

Em geral, os vários betões foram produzidos com abaixamentos entre 10 e 15 cm, concluindo-se que as

cinzas volantes contribuem para o aumento de fluidez do betão, enquanto a sílica de fumo causa um

efeito oposto.

Conclui-se que os agregados leves de maior massa volúmica (Stalite) são adequados para a produção de

betões de elevada resistência, os agregados de porosidade intermédia (Leca, Lytag) para betões de

moderada resistência e o agregado Argex, de maior porosidade, para betões estruturais de reduzida

resistência mecânica.

Independentemente do tipo de ligante e relação a/l, os maiores valores de eficiência estrutural foram

obtidos nos betões com agregados normais ou nos BEAL com Stalite. A eficiência estrutural dos

restantes BEAL foi inferior à dos BAN de igual composição, mas essa diferença diminui

significativamente com o incremento da relação a/l, dado que a resistência à compressão passa a ser

84

afectada pelas características do agregado. Destaca-se o facto dos BEAL com agregados menos porosos

(Stalite) terem demonstrado maiores eficiências estruturais do que os betões comerciais, para relações

a/l superiores a 0,35.

A resistência à compressão diminuiu com o incremento da percentagem de substituição de cimento por

cinzas volantes ou filer calcário. A elevada reactividade da sílica de fumo não foi confirmada no presente

trabalho, visto que esta não deverá ter atingido a dispersão adequada nas misturas. A incorporação

desta adição revelou-se menos eficaz nos betões com agregados leves e em especial para relações a/c

mais elevadas.

Em relação ao ensaio de absorção de água por capilaridade, obtiveram-se coeficientes de absorção

entre 0,0155 e 0,2036 mm/min0,5

, a que correspondem betões de qualidade reduzida a elevada de

acordo com a classificação de Browne (1991). Constata-se que a relação a/l é o factor com maior

influência neste mecanismo, contribuindo para as maiores variações de comportamento entre misturas.

O tipo de agregado apenas se revela condicionante para valores elevados da relação a/l e, como tal,

pastas de menor compacidade.

Em geral, verifica-se que, para um dado tipo de ligante e relação a/l, o coeficiente de absorção não

depende significativamente do tipo de agregado usado na produção do betão. O adequado desempenho

dos BEAL face a esta acção resulta dos agregados leves, ao apresentarem uma estrutura porosa mais

grosseira do que a pasta circundante, promoverem uma quebra da taxa de absorção. No entanto, no

caso dos agregados leves de porosidade mais acessível, nomeadamente a Argex (de maior porosidade

aberta e elevada fissuração superficial) e o Lytag (ausência de orla superficial compacta), verificaram-se

maiores coeficientes de absorção capilar em comparação com os restantes betões. Os betões com Lytag

apresentam as maiores taxas de absorção, devendo-se provavelmente ao processo de fabrico do

agregado, conducente a uma elevada interconectividade da sua estrutura porosa. As maiores diferenças

observadas nos BEAL com este tipo de agregados mais porosos são potenciadas pelo facto do ensaio de

absorção decorrer em provetes seccionados em que os agregados ficam em contacto directo com a

água.

Conclui-se que o fenómeno da absorção de água é influenciado principalmente pela qualidade da pasta,

justificando o comportamento idêntico dos BAN e dos BEAL com agregados menos porosos (Stalite).

Verifica-se, inclusivamente, que os BEAL com Stalite apresentam melhor desempenho para as relações

a/l mais baixas, estando esse fenómeno associado à melhor qualidade das zonas de interface e ao efeito

de cura interna dos agregados nos BEAL. Conclui-se ainda que a participação dos agregados leves na

absorção capilar tende a ter maior influência para pastas menos compactas, permitindo uma maior

acessibilidade aos agregados. A longo prazo, confirma-se a tendência para existir uma relação directa

entre o nível de absorção final e a porosidade total dos betões.

85

O tipo de ligante foi o factor com maior influência na absorção capilar para betões com relação a/l

semelhante. O coeficiente de absorção capilar aumenta com o incremento da percentagem de

substituição de cimento por cinzas, em especial para reduzidas idades de ensaio nas quais esta deverá

contribuir essencialmente apenas por efeito de filer.

A substituição de cimento por sílica de fumo nem sempre conduziu a menores coeficientes de absorção,

e quando essa redução ocorreu não foi muito significativa. A sílica de fumo consegue ser algo efectiva

no refinamento da microestrutura dos BEAL de maior massa volúmica (Stalite). No entanto, verifica-se

uma menor eficiência da sílica de fumo nos BEAL do que nos BAN, em especial nos betões de menor

compacidade, para os quais a dispersão da SF deve ser menos efectiva. A adição de filler calcário leva

invariavelmente a valores superiores do coeficiente de absorção, visto contribuir modestamente apenas

pelo seu efeito físico de filer.

Em relação à permeabilidade ao oxigénio, foram analisados betões com comportamentos bastante

distintos, em que o coeficiente de permeabilidade variou em cerca de duas ordens de grandeza,

dependendo de diversos factores como a relação água/ligante, o tipo de cimento, o tipo de agregado e a

idade do betão. Constatou-se que a variabilidade associada ao ensaio de permeabilidade ao O2 pode ser

bastante elevada, sendo este bastante sensível a pequenas diferenças na estrutura porosa dos provetes

relacionadas com a sua composição e condições de produção, bem como variações no seu teor de

humidade. Ainda assim, em termos médios o coeficiente de variação foi cerca de 22,4% para os betões

com agregados leves e 15,1% pra os betões normais, situando-se dentro dos valores reportados por

outros autores.

A permeabilidade aumenta com o incremento da relação a/l, pois existe um aumento da conectividade

da estrutura porosa, que se verifica ser especialmente importante para relações a/c superiores a cerca

de 0,5-0,6.

Em geral, verifica-se que, para uma dada relação a/c, a permeabilidade varia com o tipo de agregado,

sendo superior nos betões com agregados de maior porosidade aberta e superfície mais fissurada e

menos densa das partículas (Argex, Lytag) e menos relevante nos BEAL com agregados mais densos

(Stalite). Adicionalmente, observa-se que o tipo de agregado assume maior influência nos betões de

maior relação a/l, visto permitirem uma maior acessibilidade e participação dos agregados leves. Na

presença de pastas de razoável compacidade, associadas a relações a/l inferiores a cerca de 0,5, a

permeabilidade dos BEAL de maior massa volúmica (Stalite) tende a ser relativamente semelhante à dos

BAN de igual composição. No extremo oposto, os betões com Lytag são os que apresentam pior

desempenho, independentemente da relação a/l, devido à elevada porosidade interna e à inexistência

de uma película superficial compacta de protecção ao agregado.

Comparativamente com a absorção capilar, na permeabilidade ao oxigénio verifica-se uma maior

influência do tipo de agregado, em especial nas misturas de maior a/l. Isso deve-se ao facto de as duas

86

propriedades de transporte estarem associadas a mecanismos de acção bastante distintos, pois

enquanto a permeabilidade evolui apenas de forma proporcional à dimensão e interconectividade dos

poros, a absorção capilar é também condicionada pela forma como se desenvolve a porosidade. De

facto, enquanto na absorção a presença de largos vazios (agregados leves) promove o corte capilar, no

mecanismo de permeabilidade aumenta esta propriedade.

Tendo em conta os resultados obtidos não foi possível avaliar a importância da cura interna e qualidade

da zona de interface na permeabilidade dos BEAL. Apenas se pode concluir que em geral esses factores

não foram capazes de compensar a maior porosidade e penetrabilidade dos agregados leves.

Em geral, para uma mesma dosagem efectiva de cimento, a incorporação de adições não permitiu

alcançar misturas com melhor desempenho do que as composições sem adições. Verificou-se que como

material de substituição as adições não foram efectivas, pelo menos a curto prazo. A adição de sílica de

fumo conduziu a permeabilidades semelhantes às observadas nas misturas de referência sem adições,

confirmando-se a sua modesta eficiência, conforme constatado na resistência à compressão e absorção

capilar. Adicionalmente, não existe uma relação clara entre a efectivação da sílica de fumo e a relação

a/l, contrariamente ao observado na absorção capilar. Contudo, apesar de não demonstrar grande

efectividade, a substituição de cimento por sílica de fumo, em especial para relações a/l baixas, parece

conduzir a um ligeiro refinamento da estrutura porosa e, consequentemente, menores permeabilidades

ao oxigénio. Ainda assim, importa realçar que a sílica de fumo como material de substituição foi

suficientemente efectiva para compensar a redução correspondente de cimento nas misturas.

Constatou-se que a permeabilidade tende a aumentar com a percentagem de substituição de cimento

por cinzas volantes, para o qual deverão ter contribuído a reduzida idade de ensaio e o modesto índice

de actividade das cinzas volantes utilizadas. À medida que aumenta a relação a/l, verifica-se um maior

incremento da permeabilidade ao oxigénio com a percentagem de substituição de cimento por cinzas.

Constatou-se ainda que esse incremento tende a ser superior nos BEAL com agregados mais porosos,

em especial com Lytag e Argex, dado a menor compacidade da matriz permitir a maior participação dos

agregados. Assim, existe uma maior influência do tipo de agregado na permeabilidade com o

incremento da relação a/l e aumento da percentagem de substituição de cinzas.

Em relação às misturas com filer, cujo contributo no refinamento da estrutura porosa poderá ser apenas

físico, constatam-se resultados similares aos obtidos nos betões com igual percentagem de substituição

de cinzas.

No caso das misturas ternárias com elevada percentagem de substituição, e em especial com elevada

relação a/l, obtiveram-se valores bastante elevados de permeabilidade ao oxigénio, cuja origem poderá

dever-se, por um lado, ao facto de em misturas com elevadas percentagens de adições a quantidade de

produtos de hidratação do cimento disponíveis para as reacções poder não ser suficiente e, por outro

lado, as misturas em causa estarem associadas a relações a/c equivalentes de até 1,1 nos betões de

87

a/l=0,55, o que conduz a elevada interconectividade da matriz. Isso fez com que ocorresse uma elevada

participação dos agregados de maior porosidade na permeabilidade. Conclui-se que não existiram

grandes vantagens na realização de misturas ternárias, em que se pudesse beneficiar do efeito

sinergético de diferentes tipos de adições.

Quanto à influência da idade do betão, os betões com adições pozolânicas sofreram um aumento de

desempenho relevante a longo prazo, em especial nas misturas com cinzas, em que se verifica uma

redução clara do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio. Nas misturas com sílica de fumo esse

aumento foi apenas mais relevante nas misturas de maior compacidade. O melhor desempenho

demonstrado por estas adições a longo prazo justifica-se pelo facto das reacções de formação adicional

de C-S-H, que contribuem para o refinamento da estrutura porosa, serem mais relevantes apenas a

maiores idades. Nem sempre foi possível constatar uma redução da permeabilidade a longo prazo nos

betões com filer calcário, visto estes contribuírem apenas pelo efeito físico de filer. Também não se

confirma o incremento de desempenho a longo prazo nas misturas com cimento tipo I, resultante da

possível evolução da maturidade dos betões. A utilização de diferentes provetes e as eventuais

diferenças nos teores de humidade dificultaram a interpretação de resultados.

Na correlação entre a permeabilidade ao oxigénio e a resistência à compressão, dado que as

propriedades analisadas são ambas afectadas pela estrutura porosa, observam-se correlações elevadas

quando se tem em consideração cada tipo de agregado em separado. O mesmo já não se verifica

quando se tem em consideração os vários tipos de agregado em simultâneo. Alguma dispersão

observada na relação entre estas propriedades é justificada pelo facto da resistência à compressão e a

permeabilidade ao oxigénio serem afectados de forma diferente pelo tipo de agregado.

Dado que os agregados afectam de forma diferente a absorção capilar e a permeabilidade, e visto que

estas propriedades são ainda afectadas de forma diferente pela humidade relativa do betão e a

geometria e desenvolvimento da microestrutura porosa, não se verifica uma elevada correlação entre

estas propriedades. Ainda assim, constata-se que o coeficiente de permeabilidade ao oxigénio e o

coeficiente de absorção capilar evoluem no mesmo sentido, devendo-se à elevada influência da pasta

na penetrabilidade dos betões, em especial nas misturas de maior compacidade (menor a/l).

Na maioria dos casos estudados, foi evidente a redução do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio

com o aumento da pressão do gás, estando de acordo com o sugerido pelo efeito de Klinkenberg.

Contudo, existem alguns casos nos quais este efeito não se verificou, o que se poderá dever a alterações

da estrutura porosa com o incremento da pressão aplicada ou ainda a alterações nas propriedades de

escoamento para pressões mais elevadas.

Finalmente estudou-se a variação do coeficiente de permeabilidade ao oxigénio com a humidade

relativa e o teor de humidade, permitindo tirar ilações acerca da importância da presença de água no

88

interior do betão para a medição da permeabilidade ao oxigénio e também da influência do tipo de

agregado na permeabilidade, para diferentes humidades relativas. Verifica-se que, para um dado teor

de humidade, os BEAL estão associados a maiores humidades relativas, sendo essa tendência

proporcional ao aumento de porosidade dos agregados leves. Constata-se ainda que, para humidades

relativas de até pelo menos 40%, a permeabilidade dos BEAL com agregados de menor porosidade

(Stalite) foi ligeiramente inferior à dos BAN.

Constatou-se ainda que os betões com agregados normais tendem a apresentar menores teores de

humidade e humidade relativa do que os BEAL, tendo em conta iguais períodos de secagem. Isso

justifica-se pelo facto dos agregados leves possuírem água no seu interior, que depois vai sendo

libertada progressivamente para a pasta durante a secagem do betão. Este fenómeno pode beneficiar

ligeiramente os BEAL no que se refere ao seu desempenho em termos de permeabilidade ao gás.

Em resumo conclui-se que a permeabilidade ao gás é essencialmente afectada pela relação a/c e, em

menor escala, pelo tipo de agregado e tipo de cimento. Garantindo pastas de elevada qualidade é

possível produzir BEAL com agregados leves de menor porosidade capazes de atingir permeabilidades

semelhantes ou até ligeiramente inferiores à dos betões convencionais. A participação do agregado na

permeabilidade aumenta com o incremento do grau de porosidade do agregado, relação a/c e

percentagem de substituição de cimento por adições.

5.3. Propostas de desenvolvimento futuro

A realização e desenvolvimento da presente dissertação permitiram aprofundar o nível de

conhecimento e informação acerca da durabilidade dos BEAL, nomeadamente no que se refere às

propriedades de transporte destes betões. Porém, este estudo deve ser complementado com outros

projectos de investigação para que se atinja um conhecimento mais alargado nesta matéria. Deste

modo, sugerem-se alguns temas de desenvolvimento futuro, tais como:

Análise da relação entre o ensaio de carbonatação e o ensaio de permeabilidade ao oxigénio;

Análise da permeabilidade ao gás para diferentes condições de humidade, de modo a

compreender melhor a importância do teor de humidade no desempenho relativo dos BEAL

face aos BAN;

Elaboração de um modelo de pré-condicionamento mais exigente, tendo em vista a redução da

variabilidade no ensaio de permeabilidade ao oxigénio;

Análise da influência das condições de cura no comportamento relativo dos BEAL face aos BAN;

Relacionar os ensaios laboratoriais com o desempenho das estruturas em ambiente real,

estabelecendo metodologias para a classificação da qualidade dos betões em função da sua

permeabilidade ao gás;

Estabelecer relações entre os ensaios de avaliação laboratoriais e os ensaios de avaliação da

permeabilidade in situ, tendo em consideração a especificidade dos BEAL.

89

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Anexos

I

Anexo 1 – Absorção Capilar

Relação a/l Tipo de Cimento Tipo de agregado Coeficiente de Absorção (x10-6m/min0.5) Absorção média (kg/m2) Cap 1 Cap 2 Cap 3 Coef. Variação 10 min 20 min 30 min 60 min 3 h 6 h

0.35

CEM I

Leca

22.5

0% 0.11 0.14 0.16 0.19 0.27 0.34 Stalite 21.1 15.8 14% 0.11 0.13 0.15 0.19 0.25 0.31 Lytag 26.0 25.9 27.3 2% 0.41 0.47 0.52 0.61 0.75 0.86 Argex 18.1 23.8 14% 0.08 0.11 0.13 0.16 0.25 0.31

NA 15.4 17.2 14.0 8% 0.10 0.14 0.16 0.20 0.30 0.37

CEM II/A-D(1) Leca 22.2 20.8 3% 0.10 0.13 0.16 0.20 0.28 0.35

Stalite 15.4 15.7 1% 0.07 0.09 0.11 0.14 0.21 0.24 NA 18.1 18.1 20.7 6% 0.12 0.17 0.20 0.27 0.37 0.45

CEM IIAD2 Leca 23.2 21.6 4% 0.10 0.13 0.17 0.20 0.28 0.35

Stalite 15.4 15.7 1% 0.09 0.12 0.13 0.17 0.23 0.27 NA 19.0 18.3 17.4 4% 0.12 0.17 0.20 0.26 0.36 0.44

CEMIIAV Leca 30.9 27.3 6% 0.14 0.18 0.20 0.26 0.37 0.46

Stalite 23.5 20.4 7% 0.12 0.15 0.17 0.22 0.30 0.36 NA 24.4 21.7 22.5 5% 0.14 0.17 0.20 0.27 0.40 0.50

CEMIIBV Leca 39.6 38.7 1% 0.16 0.20 0.24 0.32 0.46 0.58

Stalite 41.4 24.2 26% 0.13 0.17 0.21 0.28 0.39 0.49 NA 35.4 33.1 33.5 3% 0.17 0.23 0.28 0.39 0.58 0.73

CEM IIAL Leca 33.2 33.0 0% 0.15 0.22 0.24 0.31 0.44 0.53

Stalite 29.9 22.5 14% 0.14 0.17 0.20 0.25 0.35 0.42 NA 27.5 21.1 13% 0.10 0.13 0.15 0.20 0.29 0.36

CEM IIBL Leca 45.8 42.1 4% 0.16 0.21 0.25 0.32 0.49 0.63

Stalite 43.6 34.3 12% 0.16 0.21 0.24 0.32 0.47 0.58 NA 38.0 28.1 15% 0.12 0.16 0.19 0.25 0.38 0.48

CEMIVA Leca 26.4 24.9 3% 0.14 0.20 0.22 0.27 0.38 0.44

Stalite 46.3 45.9 0% 0.19 0.25 0.30 0.38 0.56 0.70 NA 28.4 26.2 29.6 5% 0.15 0.21 0.25 0.33 0.50 0.61

CEMIVB Leca 33.2 34.7 2% 0.17 0.25 0.27 0.35 0.48 0.57

Stalite 39.0 26.0 20% 0.13 0.17 0.20 0.25 0.39 0.48 NA 50.2 52.4 49.8 2% 0.27 0.35 0.43 0.57 0.87 1.09

0.45

CEM I

Leca 36.1 28.1 12% 0.21 0.28 0.33 0.41 0.60 0.75 Stalite 38.2 34.4 5% 0.24 0.30 0.32 0.44 0.65 0.81 Lytag 52.1 52.3 49.1 3% 0.53 0.64 0.71 0.85 1.15 1.38 Argex 41.2 40.0 1% 0.23 0.30 0.35 0.46 0.69 0.89

NA 28.6 28.9 1% 0.13 0.18 0.25 0.28 0.46 0.61

CEM IIAD1

Leca 47.3 42.0 6% 0.25 0.33 0.38 0.51 0.76 0.97 Stalite 40.0 24.9 23% 0.22 0.27 0.29 0.40 0.58 0.73 Lytag 57.4 49.3 8% 0.55 0.66 0.73 0.89 1.18 1.44

NA 30.8 24.4 12% 0.17 0.22 0.26 0.33 0.49 0.62

CEM IIAD2 Leca 47.6 39.8 9% 0.27 0.36 0.41 0.53 0.79 0.99

Stalite 37.3 46.6 11% 0.28 0.35 0.40 0.53 0.77 0.96 NA 33.0 30.1 5% 0.20 0.27 0.31 0.39 0.58 0.72

CEMIIAV

Leca 55.1 51.0 4% 0.27 0.37 0.44 0.59 0.90 1.14 Stalite 46.5 38.0 10% 0.25 0.34 0.40 0.53 0.78 0.95 Lytag 61.8 56.8 4% 0.59 0.73 0.81 0.99 1.32 1.60 Argex 57.0 58.0 67.7 8% 0.28 0.39 0.46 0.64 0.99 1.27

II

NA 49.1 43.6 6% 0.28 0.36 0.42 0.55 0.81 1.04

CEMIIBV

Leca 66.1 60.4 5% 0.33 0.45 0.53 0.70 1.08 1.36 Stalite 40.4 39.0 2% 0.27 0.36 0.42 0.53 0.76 0.94 Lytag 100.0 107.6 97.5 4% 0.85 1.02 1.16 1.44 2.02 2.50 Argex 77.9 75.2 74.2 2% 0.38 0.52 0.62 0.83 1.27 1.62

NA 62.4 60.8 66.4 4% 0.31 0.44 0.52 0.70 1.07 1.36

CEM IIAL Leca 54.1 53.2 1% 0.26 0.36 0.42 0.57 0.89 1.13

Stalite 34.5 36.6 35.6 2% 0.25 0.33 0.38 0.49 0.69 0.85 NA 39.9 45.9 7% 0.25 0.33 0.38 0.51 0.74 0.96

CEM IIBL Leca 100.8 65.7 21% 0.38 0.54 0.63 0.85 1.33 1.74

Stalite 55.6 60.3 4% 0.31 0.43 0.50 0.66 0.99 1.27 NA 56.2 55.2 1% 0.29 0.38 0.46 0.61 0.91 1.20

CEMIVA Leca 54.9 55.7 56.9 1% 0.35 0.48 0.56 0.72 1.05 1.29

Stalite 36.1 37.9 2% 0.25 0.33 0.38 0.49 0.70 0.87 NA 37.9 38.4 1% 0.25 0.33 0.38 0.50 0.70 0.89

CEMIVB Leca 78.0 0% 0.53 0.70 0.76 0.99 1.45 1.81

Stalite 50.4 49.0 1% 0.26 0.35 0.40 0.53 0.83 1.06 NA 68.9 62.0 5% 0.35 0.46 0.53 0.72 1.09 1.41

0.55

CEM I

Leca 66.4 61.8 68.4 4% 0.39 0.52 0.62 0.80 1.19 1.48 Stalite 51.0 56.8 50.0 6% 0.34 0.45 0.54 0.71 1.01 1.22 Lytag 112.5 96.4 101.5 6% 0.84 1.04 1.18 1.46 2.05 2.55 Argex 76.6 0% 0.36 0.51 0.60 0.81 1.23 1.54

NA 48.7 46.5 49.5 3% 0.23 0.33 0.40 0.53 0.81 1.03

CEM IIAD1 Leca 70.0 58.8 64.0 7% 0.34 0.45 0.55 0.72 1.10 1.38

Stalite 64.3 59.2 53.9 7% 0.33 0.45 0.53 0.71 1.05 1.31 NA 60.9 55.5 62.2 5% 0.31 0.40 0.49 0.65 0.99 1.27

CEM IIAD2 Leca 69.3 63.5 69.3 4% 0.33 0.47 0.57 0.75 1.15 1.45

Stalite 65.6 55.7 57.1 7% 0.34 0.46 0.55 0.72 1.06 1.33 NA 62.7 60.0 64.4 3% 0.32 0.42 0.51 0.69 1.04 1.33

CEMIIAV Leca 92.2 84.2 92.6 4% 0.50 0.68 0.78 1.03 1.55 1.97

Stalite 83.5 71.1 70.3 8% 0.53 0.69 0.81 1.04 1.45 1.79 NA 74.7 70.0 71.1 3% 0.37 0.49 0.60 0.79 1.20 1.54

CEMIIBV Leca 124.8 111.1 122.2 5% 0.72 0.94 1.07 1.39 2.08 2.66

Stalite 109.4 103.8 95.6 6% 0.66 0.86 1.01 1.29 1.87 2.37 NA 112.5 106.7 94.7 7% 0.58 0.75 0.88 1.17 1.76 2.27

CEM IIAL Leca 89.0 84.4 93.0 4% 0.48 0.63 0.73 0.98 1.49 1.92

Stalite 83.3 84.1 85.4 1% 0.50 0.66 0.78 1.02 1.49 1.89 NA 76.0 88.4 84.9 6% 0.38 0.52 0.63 0.86 1.33 1.73

CEM IIBL Leca 148.6 133.6 150.8 5% 0.71 0.94 1.09 1.47 2.29 3.03

Stalite 146.9 136.4 142.7 3% 0.59 0.85 1.02 1.38 2.18 2.91 NA 129.1 108.3 116.2 7% 0.50 0.68 0.83 1.12 1.78 2.40

CEMIVA Leca 88.3 79.4 98.9 9% 0.51 0.67 0.79 1.04 1.55 1.96

Stalite 77.8 71.4 88.8 9% 0.45 0.62 0.73 0.96 1.41 1.78 NA 89.1 79.5 73.4 8% 0.37 0.51 0.62 0.85 1.30 1.69

CEMIVB Leca 204.9 187.1 218.7 6% 0.99 1.32 1.58 2.07 3.22 4.29

Stalite 162.3 187.3 178.0 6% 0.79 1.08 1.29 1.74 2.73 3.64 NA 170.4 167.2 179.9 3% 0.75 1.00 1.22 1.64 2.63 3.52

III

Figura A1 – Curvas absorção CEM I (a/l=0.35) Figura A2 – Curvas absorção CEM I (a/l=0.45) Figura A3 – Curvas absorção CEM I (a/l=0.55)

Figura A4 – Curvas absorção CEMII/A-D(1) (a/l=0.35) Figura A5 – Curvas absorção CEMII/A-D(1) (a/l=0.45) Figura A6 – Curvas absorção CEMII/A-D(1) (a/l=0.55)

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

Argex

0.0

0.2

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0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

Argex

0.00.20.40.60.81.01.21.41.61.82.02.22.42.62.8

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

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2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

Argex

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0.2

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Ab

sorç

ão C

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g/m

2 )

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NA

Leca

Stalite

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Ab

sorç

ão C

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2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

0.0

0.2

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1.2

1.4

1.6

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

IV

Figura A7 – Curvas absorção CEMII/A-D(2) (a/l=0.35) Figura A8 – Curvas absorção CEMII/A-D(2) (a/l=0.45) Figura A9 – Curvas absorção CEMII/A-D(2) (a/l=0.55)

Figura A10 – Curvas absorção CEMII/A-V (a/l=0.35) Figura A11 – Curvas absorção CEMII/A-V (a/l=0.45) Figura A12 – Curvas absorção CEMII/A-V (a/l=0.55)

0.0

0.2

0.4

0.6

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

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0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

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1.4

1.6

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

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0.4

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Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

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1.2

1.4

1.6

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0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

Argex

0.0

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1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

V

Figura A13 – Curvas absorção CEMII/B-V (a/l=0.35) Figura A14 – Curvas absorção CEMII/B-V (a/l=0.45) Figura A15 – Curvas absorção CEMII/B-V (a/l=0.55)

Figura A16 – Curvas absorção CEMII/A-L (a/l=0.35) Figura A17 – Curvas absorção CEMII/A-L (a/l=0.45) Figura A18 – Curvas absorção CEMII/A-L (a/l=0.55)

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.00.20.40.60.81.01.21.41.61.82.02.22.42.62.8

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

Lytag

Argex

0.00.20.40.60.81.01.21.41.61.82.02.22.42.62.8

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

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0.6

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

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0.6

0.8

1.0

1.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

VI

Figura A19 – Curvas absorção CEMII/B-L (a/l=0.35) Figura A20 – Curvas absorção CEMII/B-L (a/l=0.45) Figura A21 – Curvas absorção CEMII/B-L (a/l=0.55)

Figura A22 – Curvas absorção CEMIV/A (a/l=0.35) Figura A23 – Curvas absorção CEMIV/A (a/l=0.45) Figura A24 – Curvas absorção CEMIV/A (a/l=0.55)

0.0

0.2

0.4

0.6

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0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

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1.6

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0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.00.20.40.60.81.01.21.41.61.82.02.22.42.62.83.03.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

0 10 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

VII

Figura A25 – Curvas absorção CEMIV/B (a/l=0.35) Figura A26 – Curvas absorção CEMIV/B (a/l=0.45) Figura A27 – Curvas absorção CEMIV/B (a/l=0.55)

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

0.0

0.4

0.8

1.2

1.6

2.0

2.4

2.8

3.2

3.6

4.0

4.4

4.8

0 5 10 15 20

Ab

sorç

ão C

apila

r (k

g/m

2 )

√t (min 0,5)

NA

Leca

Stalite

VIII

Anexo 2 - Permeabilidade ao Oxigénio aos 90 dias

Betão Agregado Provete Diâmetro Secção Espessura Tubo Volume Tempo Corrido (s) Pressão Pressão Pressão Permeabilidade Média p.

oxig. Prov. (m) Prov. (m2) Prov. (m) Nº (m3) med. 1 med. 2 med. 3 Média Atm. (N/m2) Apl. (bar) Abs. (N/m2) oxigénio K (m2) K (m2)

CEM

I (a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 169.72 169.47 169.60 169.60 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.55755E-19

1 0.15 1.77E-02 5.25E-02

1.01E+05

1.01E+05

5.5576E-19

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1.01E+05 1.01E+05

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 167.68 167.37 167.45 167.50 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.64641E-19

7 0.15 1.77E-02 5.27E-02

1.01E+05

1.01E+05

5.6464E-19

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1.01E+05 1.01E+05

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 139.35 139.97 140.56 139.96 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.60612E-19

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02

1.01E+05

1.01E+05

6.6061E-19

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1.01E+05 1.01E+05

Leca

0.15 1.77E-02 5.31E-02 4 1.50E-04 87.06 86.72 86.78 86.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.01007E-16

1 0.15 1.77E-02 5.31E-02 4 1.50E-04 53.59 53.87 53.92 53.79 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.02604E-16 3.1932E-16

0.15 1.77E-02 5.31E-02 4 1.50E-04 37.41 37.35 37.56 37.44 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.54336E-16

0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 60.91 61.32 61.28 61.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.78487E-17

2 0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 31.68 31.50 31.53 31.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.61635E-17 1.6159E-17

0.15 1.77E-02 4.99E-02 3N 2.00E-05 82.78 82.28 82.56 82.54 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.44659E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 34.09 34.31 34.41 34.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.3481E-17

3 0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 62.94 63.43 63.87 63.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.38264E-17 3.3234E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 38.91 38.68 38.56 38.74 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.23947E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 83.06 82.53 82.01 82.53 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.15793E-18

1 0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 43.68 43.87 44.18 43.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.65264E-18 3.7198E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 27.66 27.97 28.42 28.02 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.34885E-18

0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 87.53 88.01 88.54 88.03 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.74705E-18

2 0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 51.75 51.59 51.40 51.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.98873E-18 3.1721E-18

0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 32.35 32.44 32.51 32.43 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.78046E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 103.44 103.89 104.38 103.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.18902E-18

3 0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 59.91 59.44 59.63 59.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.59578E-18 2.7799E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 35.03 35.50 35.85 35.46 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.55478E-18

Lytag

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 55.68 55.22 55.06 55.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.0609E-18

1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 30.94 30.87 30.92 30.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.06973E-18 5.3522E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 61.82 62.05 62.23 62.03 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.92582E-18

0.15 1.77E-02 5.32E-02 1 1.50E-06 24.56 24.59 25.02 24.72 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.41166E-17

8 0.15 1.77E-02 5.32E-02 2 5.00E-06 43.47 43.68 43.73 43.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.24632E-17 1.2609E-17

0.15 1.77E-02 5.32E-02 2 5.00E-06 28.02 28.50 28.31 28.28 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.12485E-17

IX



0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 60.82 60.53 60.16 60.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.46462E-18

3 0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 34.85 34.68 34.74 34.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.44596E-18 4.8109E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 20.01 19.89 20.07 19.99 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.52201E-18

Argex

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 39.78 39.22 39.02 39.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.58126E-18

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 71.78 71.16 71.53 71.49 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.35671E-18 7.7164E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 42.85 42.63 42.51 42.66 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.21132E-18

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 33.75 33.91 33.47 33.71 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.0788E-17

2 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 29.37 29.50 29.72 29.53 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.70543E-17 3.7781E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 57.56 57.94 57.37 57.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.55E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 55.78 56.18 56.63 56.20 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.44866E-17

3 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 51.91 52.16 52.23 52.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.1019E-17 2.1511E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 27.35 26.82 26.53 26.90 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.90266E-17

CEM

I (a

/l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 63.25 63.13 63.20 63.19 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.18538E-17

1 0.15 1.77E-02 5.02E-02 2 5.00E-06 62.00 62.53 62.66 62.40 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.76136E-17 1.8113E-17

0.15 1.77E-02 5.02E-02 2 5.00E-06 34.53 34.41 34.68 34.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.48714E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 53.00 53.53 53.66 53.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.55286E-17

2 0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 50.59 50.44 50.75 50.59 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.14416E-17 2.2215E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 25.68 25.78 25.85 25.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.96744E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 27.78 27.72 27.85 27.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.90533E-17

3 0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 29.53 30.06 30.35 29.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.6177E-17 3.892E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 3N 2.00E-05 64.47 64.18 64.28 64.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.1529E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 52.00 51.75 51.66 51.80 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.72109E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 50.82 50.91 50.75 50.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.20709E-17 2.3088E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 26.25 26.28 26.18 26.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.99833E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 52.18 52.28 52.35 52.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.72152E-17

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 54.00 54.35 54.63 54.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.08383E-17 2.1183E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 33.91 34.13 34.40 34.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.5495E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 108.97 109.13 109.03 109.04 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.32877E-17

3 0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 32.44 32.87 33.09 32.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.05465E-17 1.093E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 59.85 60.09 60.58 60.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.95614E-18

Stalite

1

0.15 1.77E-02 4.92E-02 1 1.50E-06 58.28 58.50 58.16 58.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.32E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 2 5.00E-06 49.91 50.16 50.37 50.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.15E-17 2.1308E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 2 5.00E-06 26.37 26.09 26.06 26.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.92344E-17

2 0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 64.72 65.18 65.84 65.25 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.89238E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 3 1.50E-05 51.59 52.35 52.44 52.13 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.17904E-17 6.294E-17

X



0.15 1.77E-02 4.91E-02 3N 2.00E-05 34.07 34.78 34.78 34.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.81059E-17

3

0.15 1.77E-02 4.88E-02 1 1.50E-06 98.82 98.35 98.28 98.48 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.36347E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 1 1.50E-06 27.97 27.59 28.03 27.86 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.15055E-17 1.1789E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 2 5.00E-06 48.91 48.82 48.78 48.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02267E-17

Lytag

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 22.32 22.66 22.70 22.56 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.34458E-17

1 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 21.41 21.25 21.32 21.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.34109E-17 5.5065E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 44.22 44.09 43.85 44.05 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.83391E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 64.28 64.62 64.97 64.62 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.10213E-17

2 0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 77.28 77.02 76.98 77.09 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.6853E-17 5.9727E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 40.00 39.87 39.91 39.93 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.13064E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 21.82 21.82 21.87 21.84 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.39481E-17

3 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 23.13 22.90 22.83 22.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.84149E-17 5.1906E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 47.82 47.94 48.00 47.92 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.33544E-17

Argex

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 19.32 19.32 19.50 19.38 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.43823E-16

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 23.06 22.97 22.68 22.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.97025E-16 2.0069E-16

0.15 1.77E-02 5.16E-02 4 1.50E-04 98.41 98.00 97.94 98.12 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.61214E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 61.63 61.68 61.96 61.76 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.66928E-17

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 70.47 70.68 70.66 70.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.40627E-17 6.5931E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 37.06 37.13 37.00 37.06 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.70362E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 66.63 66.32 66.79 66.58 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.12195E-17

3 0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 80.41 80.13 79.97 80.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.64837E-17 5.9644E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 41.56 41.32 41.06 41.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.12282E-17

CEM

I (a

/l=0

.55

) A.N.

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 89.13 88.82 88.63 88.86 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.60057E-17

1 0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 28.18 28.25 28.30 28.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.20225E-17 1.2765E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 51.68 51.48 51.41 51.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02672E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 85.85 85.87 85.83 85.85 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.68071E-17

2 0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 24.47 24.32 24.45 24.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.41103E-17 1.4362E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 44.00 44.13 44.17 44.10 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.21694E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 71.22 70.99 70.78 71.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.02807E-17

8 0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 20.25 20.35 20.41 20.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.69034E-17 1.724E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 36.75 36.87 36.92 36.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.45344E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 20.50 20.56 20.62 20.56 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.77584E-17

1 0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 21.16 21.18 21.21 21.18 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.23363E-17 5.5502E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 44.56 44.68 44.73 44.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.64126E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 52.09 52.31 52.58 52.33 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.10745E-17

XI



2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 60.41 60.28 60.19 60.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.54819E-17 7.8422E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 30.75 31.00 31.12 30.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.87104E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 41.13 41.00 40.85 40.99 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.45004E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 42.75 43.06 43.22 43.01 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.61685E-17 2.7517E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 24.06 24.06 24.00 24.04 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.18816E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 38.66 38.97 39.32 38.98 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.66673E-17

1 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 38.72 38.91 39.08 38.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.92403E-17 3.0459E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 20.85 20.87 20.90 20.87 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.54707E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 1 1.50E-06 61.91 62.42 62.75 62.36 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.30322E-17

2 0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 62.97 63.40 63.72 63.36 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.80391E-17 1.8835E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 34.37 34.82 34.66 34.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.54323E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 94.91 94.59 94.08 94.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.47203E-17

8 0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 32.06 32.16 32.21 32.14 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.03351E-17 1.1152E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 61.78 61.59 61.47 61.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.39987E-18

Lytag

0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 45.56 45.56 45.54 45.55 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.01175E-16

8 0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 54.09 54.09 54.12 54.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.13561E-17 8.4705E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 28.59 28.72 28.90 28.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.1584E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 52.35 52.59 52.75 52.56 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.9217E-17

7 0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 66.37 66.32 66.35 66.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.75E-17 7.1764E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 35.47 35.75 35.98 35.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.85752E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 57.32 57.35 57.39 57.35 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.26936E-16

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 126.94 126.85 126.73 126.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.64703E-16 2.7088E-16

0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 71.13 71.00 70.89 71.01 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.20994E-16

Argex

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 53.22 53.28 53.31 53.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.76893E-17

1 0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 67.63 67.68 67.72 67.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.59148E-17 7.0119E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 36.66 36.75 36.80 36.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.67527E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 21.82 21.68 21.44 21.65 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.44713E-17

2 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 22.72 22.91 23.07 22.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.8499E-17 5.1413E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 50.00 50.31 50.63 50.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.12677E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 66.16 66.34 66.68 66.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.00115E-17

3 0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 20.94 21.00 21.05 21.00 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.28537E-17 5.5676E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 46.78 47.00 47.15 46.98 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.4164E-17

CEM

II

AD

1

(a/l

=0.3

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06

1.01E+05 1.5 2.51E+05

7 0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 137.66 137.75 137.82 137.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.15081E-18 1.0982E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 88.22 88.68 89.13 88.68 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.04569E-18

XII



0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06

1.01E+05 1.5 2.51E+05

2 0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 104.91 104.87 104.84 104.87 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.48224E-18 1.4395E-18

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 65.25 65.10 64.96 65.10 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.39676E-18

0.15 1.77E-02 4.85E-02 1 1.50E-06

1.01E+05 1.5 2.51E+05

3 0.15 1.77E-02 4.85E-02 1 1.50E-06 99.35 98.78 98.59 98.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.50558E-18 1.498E-18

0.15 1.77E-02 4.85E-02 1 1.50E-06 58.59 58.43 58.31 58.44 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.49051E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 35.32 35.78 35.94 35.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.39896E-18

1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 57.03 57.32 57.63 57.33 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.11362E-18 9.1263E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 34.00 34.56 34.85 34.47 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.8664E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 25.35 25.78 25.87 25.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.74244E-16

2 0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 96.82 97.06 97.22 97.03 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.6156E-16 1.6299E-16

0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 60.00 60.00 59.63 59.88 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.53157E-16

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 53.87 54.06 54.56 54.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.20973E-18

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 96.75 96.53 97.02 96.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.41496E-18 5.545E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 60.82 61.16 61.56 61.18 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.01017E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 66.13 65.72 65.56 65.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.07836E-18

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 36.41 36.47 36.44 36.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.28605E-18 4.468E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 22.41 22.72 22.72 22.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.03969E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 83.97 84.43 84.99 84.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.04659E-18

2 0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 44.97 45.42 45.85 45.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.51754E-18 3.6266E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 27.87 28.02 28.66 28.18 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.31567E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 87.18 87.22 87.41 87.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.93225E-18

3 0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 48.18 48.18 48.06 48.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.33169E-18 3.4963E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 29.16 29.06 29.06 29.09 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.22491E-18

CEM

II A

D1

(a/

l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 4.99E-02 1 1.50E-06 54.75 54.72 54.52 54.66 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.50829E-17

1 0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 51.44 51.53 51.56 51.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.11833E-17 2.1924E-17

0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 26.09 26.16 26.18 26.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.95069E-17

0.15 1.77E-02 4.90E-02 1 1.50E-06 56.53 56.78 56.56 56.62 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.3797E-17

2 0.15 1.77E-02 4.90E-02 2 5.00E-06 56.22 55.91 56.31 56.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.90987E-17 2.002E-17

0.15 1.77E-02 4.90E-02 2 5.00E-06 29.00 29.25 29.35 29.20 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.71637E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 51.78 52.00 52.35 52.04 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.8171E-17

3 0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 57.03 57.16 57.28 57.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.66684E-17 7.8665E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 28.78 28.72 28.85 28.78 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.11552E-17

Leca 0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 45.18 45.28 44.89 45.12 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.06708E-17

1 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 43.13 43.00 42.85 42.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.56137E-17 2.6235E-17

XIII



0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 22.53 23.09 23.25 22.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.24196E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 32.94 32.88 33.28 33.03 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.29971E-17

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 31.66 32.13 32.32 32.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.52822E-17 3.6646E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 66.32 66.80 67.13 66.75 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.16574E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 34.44 34.66 34.87 34.66 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.07609E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 36.75 36.68 36.87 36.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.05765E-17 3.2918E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 76.18 76.66 77.13 76.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.74168E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.01E-02 1 1.50E-06 74.06 73.75 74.28 74.03 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.85991E-17

1 0.15 1.77E-02 5.01E-02 1 1.50E-06 22.56 22.50 22.66 22.57 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.45625E-17 1.5433E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 38.94 39.18 38.82 38.98 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.31381E-17

0.15 1.77E-02 4.74E-02 1 1.50E-06 80.53 80.04 79.93 80.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.62526E-17

2 0.15 1.77E-02 4.74E-02 1 1.50E-06 23.75 24.28 24.63 24.22 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.28432E-17 1.3321E-17

0.15 1.77E-02 4.74E-02 2 5.00E-06 44.59 44.68 44.50 44.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.08681E-17

0.15 1.77E-02 4.90E-02 1 1.50E-06 59.97 59.73 59.63 59.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.25371E-17

3 0.15 1.77E-02 4.90E-02 2 5.00E-06 60.56 60.09 60.13 60.26 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.77914E-17 1.8711E-17

0.15 1.77E-02 4.90E-02 2 5.00E-06 31.70 31.78 31.63 31.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.58052E-17

Lytag

0.15 1.77E-02 5.30E-02 2 5.00E-06 36.16 35.85 36.00 36.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.34938E-16

1 0.15 1.77E-02 5.30E-02 3N 2.00E-05 37.82 38.06 38.32 38.07 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.21877E-16 1.252E-16

0.15 1.77E-02 5.30E-02 4 1.50E-04 136.68 136.97 137.09 136.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.18781E-16

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 45.44 45.59 45.80 45.61 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.02517E-16

2 0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 46.68 47.00 47.22 46.97 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.50732E-17 9.5771E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 23.09 23.32 23.37 23.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.97227E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 58.47 57.99 57.67 58.04 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.09676E-17

3 0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 62.22 62.28 62.32 62.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.20698E-17 7.3604E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 30.82 30.94 31.09 30.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.77734E-17

CEM

II A

D1

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 51.75 51.59 51.91 51.75 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.95387E-17

1 0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 57.32 57.50 57.72 57.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.69387E-17 7.9959E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 28.22 28.22 28.09 28.18 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.33987E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 25.09 24.87 25.00 24.99 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.64256E-17

2 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 22.91 22.85 22.94 22.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.89959E-17 5.0054E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 46.87 46.75 47.03 46.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.47406E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 38.72 39.03 38.87 38.87 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.64669E-17

3 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 37.37 37.32 37.37 37.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.02017E-17 3.1173E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 78.47 78.53 78.64 78.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.68508E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 43.68 43.23 42.91 43.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.22696E-17

XIV



1 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 44.18 44.37 44.42 44.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.50722E-17 2.6121E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 24.59 24.72 24.81 24.71 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.10221E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 43.50 43.82 43.91 43.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.30545E-17

2 0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 45.28 45.47 45.53 45.43 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.53304E-17 2.6654E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 24.68 24.94 25.15 24.92 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.1578E-17

0.15 1.77E-02 5.30E-02 1 1.50E-06 55.72 55.54 55.23 55.50 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.6277E-17

3 0.15 1.77E-02 5.30E-02 2 5.00E-06 56.09 56.52 56.98 56.53 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.05293E-17 2.1145E-17

0.15 1.77E-02 5.30E-02 2 5.00E-06 32.35 32.68 32.82 32.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.66295E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 30.82 30.63 30.58 30.68 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.62375E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 30.91 31.03 31.10 31.01 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.6397E-17 3.8115E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 66.50 66.56 66.59 66.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.17096E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 46.78 47.09 46.87 46.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.06334E-17

2 0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 50.03 50.09 50.59 50.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.27657E-17 2.4326E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 27.28 27.18 27.44 27.30 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.95796E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 52.13 52.35 52.42 52.30 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.74152E-17

3 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 61.78 61.67 61.59 61.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.84995E-17 2.0576E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 33.94 33.71 33.52 33.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.58138E-17

CEM

II A

D2

(a/

l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 1.01E+05 1.5 2.51E+05

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 91.32 90.83 90.68 90.94 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.73222E-18 1.5899E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 63.32 63.70 63.95 63.66 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.44767E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06

1.01E+05 1.5 2.51E+05

8 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 99.78 99.29 99.15 99.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.60542E-18 1.4453E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 72.85 72.62 72.44 72.64 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.28526E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06

1.01E+05 1.5 2.51E+05

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 116.53 116.98 117.35 116.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.35905E-18 1.243E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 82.10 82.57 82.86 82.51 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.12689E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 57.85 57.97 57.56 57.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.91398E-18

1 0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 29.22 29.00 29.22 29.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.48067E-18 5.4766E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 61.66 61.87 62.06 61.86 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.03511E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 43.82 44.09 44.47 44.13 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.58485E-17

2 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 21.25 21.32 21.37 21.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.50121E-17 2.5065E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 51.37 51.16 51.25 51.26 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.43346E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 21.75 21.75 21.91 21.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.22734E-17

3 0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 42.75 43.00 43.16 42.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.95864E-17 4.9659E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 25.97 26.45 26.94 26.45 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.71182E-17

XV



Stalite

0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 87.85 87.66 87.97 87.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.75035E-18

1 0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 42.68 43.17 43.22 43.02 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.57815E-18 3.5298E-18

0.15 1.77E-02 5.02E-02 1 1.50E-06 27.78 27.63 27.44 27.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.26086E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 109.72 110.06 110.54 110.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.08925E-18

2 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 60.32 60.35 60.73 60.47 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.62915E-18 2.6727E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 40.66 40.44 40.22 40.44 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.29965E-18

0.15 1.77E-02 5.30E-02 1 1.50E-06 92.18 91.54 92.16 91.96 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.78239E-18

3 0.15 1.77E-02 5.30E-02 1 1.50E-06 53.50 53.64 53.59 53.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.03427E-18 3.2865E-18

0.15 1.77E-02 5.30E-02 1 1.50E-06 31.16 31.28 31.32 31.25 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.04281E-18

CEM

II A

D2

(a/

l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 23.32 23.09 23.25 23.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.88357E-17

1 0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 20.09 20.22 20.25 20.19 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.38579E-17 5.4403E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 40.28 40.18 40.25 40.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.05145E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 19.78 20.09 20.18 20.02 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.86498E-17

2 0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 75.59 75.50 75.56 75.55 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.78985E-17 6.0414E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 37.47 37.32 37.35 37.38 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.46924E-17

0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 47.56 47.97 48.46 48.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.53566E-17

3 0.15 1.77E-02 4.99E-02 3N 2.00E-05 55.75 56.25 56.32 56.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.79004E-17 8.2634E-17

0.15 1.77E-02 4.99E-02 3N 2.00E-05 27.32 27.37 27.41 27.37 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.46443E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 29.25 28.82 28.53 28.87 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.8889E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 31.00 31.13 31.18 31.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.61087E-17 3.8741E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 67.47 67.16 67.09 67.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.1226E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 28.18 28.00 27.87 28.02 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.99993E-17

2 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 27.82 27.38 27.44 27.55 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.0469E-17 4.2569E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 56.06 55.97 55.87 55.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.7238E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 45.03 44.75 44.47 44.75 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.16595E-17

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 43.50 43.37 42.94 43.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.60568E-17 2.671E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 23.59 23.47 23.47 23.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.2414E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.88E-02 1 1.50E-06 45.87 45.94 45.54 45.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.92992E-17

1 0.15 1.77E-02 4.88E-02 2 5.00E-06 41.41 41.56 41.44 41.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.57419E-17 2.5869E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 2 5.00E-06 21.82 22.16 22.35 22.11 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.25658E-17

0.15 1.77E-02 4.93E-02 1 1.50E-06 40.16 40.09 40.35 40.20 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.37448E-17

2 0.15 1.77E-02 4.93E-02 2 5.00E-06 39.50 39.50 39.53 39.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.73235E-17 2.8751E-17

0.15 1.77E-02 4.93E-02 2 5.00E-06 19.97 19.97 20.16 20.03 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.51857E-17

0.15 1.77E-02 4.79E-02 1 1.50E-06 48.37 48.56 48.66 48.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.71593E-17

3 0.15 1.77E-02 4.79E-02 2 5.00E-06 49.32 49.41 49.66 49.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.12059E-17 2.2374E-17

XVI



0.15 1.77E-02 4.79E-02 2 5.00E-06 25.91 26.13 26.37 26.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.87566E-17

CEM

II A

D2

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 21.91 21.85 21.75 21.84 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.454E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 21.63 21.63 21.57 21.61 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.19005E-17 5.4502E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 44.37 44.53 44.75 44.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.70655E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 21.97 22.09 22.15 22.07 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.5141E-17

2 0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 22.09 22.16 22.25 22.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.1614E-17 5.4337E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 46.25 46.22 46.25 46.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.62567E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 66.63 67.12 67.59 67.11 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.99023E-17

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 75.06 75.03 75.15 75.08 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.96717E-17 6.0374E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 40.68 40.59 40.59 40.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.15486E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 40.18 39.99 39.87 40.01 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.52148E-17

1 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 41.25 41.41 41.50 41.39 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.70945E-17 2.8482E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 22.59 22.66 22.71 22.65 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.31352E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 37.91 38.22 38.18 38.10 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.72832E-17

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 39.53 39.71 39.88 39.71 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.84723E-17 3.0144E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 21.32 21.44 21.48 21.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.46756E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 35.94 35.87 36.16 35.99 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.87466E-17

3 0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 38.82 39.13 39.21 39.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.84163E-17 3.0708E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 20.56 20.78 21.00 20.78 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.496E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 39.35 39.00 39.09 39.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.61771E-17

1 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 37.03 37.25 37.44 37.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.02642E-17 3.0809E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 20.28 20.44 20.09 20.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.59867E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 37.56 37.75 37.87 37.73 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.79251E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 36.13 36.39 35.78 36.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.15413E-17 3.2506E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 75.68 75.91 76.07 75.89 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.80508E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 49.53 49.97 49.94 49.81 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.83531E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 49.72 50.00 50.15 49.96 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.2499E-17 2.3482E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 26.82 26.59 27.02 26.81 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.95941E-17

CEM

II A

V (

a/l=

0.3

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 168.94 168.53 168.21 168.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.0795E-18

1 0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 91.94 91.44 91.35 91.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.78893E-18 1.7622E-18

0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 67.94 67.55 67.23 67.57 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.41822E-18

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 165.63 166.03 166.31 165.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.96417E-18

2 0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 88.16 88.59 88.96 88.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.72043E-18 1.6868E-18

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 65.13 64.44 64.80 64.79 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.37581E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 96.68 96.23 95.89 96.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.50406E-18

XVII



3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 58.71 58.89 58.41 58.67 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.68718E-18 2.7744E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 43.01 43.26 43.51 43.26 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.1319E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 59.53 59.84 59.68 59.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.88873E-17

1 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 33.82 33.32 32.94 33.36 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.57929E-17 1.6389E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 21.25 21.41 21.16 21.27 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.44875E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 30.66 30.59 30.18 30.48 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.10403E-17

2 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 52.44 52.03 52.96 52.48 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.98906E-18 9.9313E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 35.37 34.91 34.68 34.99 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.76454E-18

0.15 1.77E-02 5.30E-02 2 5.00E-06 32.16 32.22 31.97 32.12 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.60937E-17

3 0.15 1.77E-02 5.30E-02 3N 2.00E-05 62.75 62.72 62.75 62.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.45416E-17 3.4599E-17

0.15 1.77E-02 5.30E-02 3N 2.00E-05 38.56 38.28 37.85 38.23 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.31607E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 51.03 50.68 50.82 50.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.70819E-18

1 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 28.37 28.78 28.56 28.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.57948E-18 5.7265E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 63.75 63.37 63.50 63.54 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.89188E-18

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 30.16 30.32 30.01 30.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.12268E-17

2 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 48.32 48.66 49.06 48.68 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.08375E-17 1.0851E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 29.25 29.50 29.53 29.43 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.04876E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 56.87 56.66 56.40 56.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.07346E-18

3 0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 29.72 29.53 29.59 29.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.42953E-18 5.4707E-18

0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 63.75 63.85 64.00 63.87 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.90902E-18

CEM

II A

V (

a/l=

0.4

5) A.N.

0.15 1.77E-02 4.75E-02 2 5.00E-06 21.37 21.53 21.22 21.37 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.038E-16

1 0.15 1.77E-02 4.75E-02 3N 2.00E-05 22.32 22.28 22.28 22.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.86592E-16 1.9039E-16

0.15 1.77E-02 4.75E-02 4 1.50E-04 80.78 80.56 80.63 80.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.80782E-16

0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 62.72 62.50 62.56 62.59 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.37053E-17

2 0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 71.06 71.03 71.13 71.07 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.19887E-17 6.4571E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 35.53 35.41 35.53 35.49 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.802E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 24.63 24.68 24.82 24.71 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.6334E-17

3 0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 23.13 23.22 23.32 23.22 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.77013E-17 4.9411E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 46.72 46.85 47.00 46.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.41985E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 50.68 51.03 51.12 50.94 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.71844E-17

1 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 52.22 51.78 51.53 51.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.12581E-17 2.2074E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 29.35 28.85 28.72 28.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.77781E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 31.63 31.66 31.72 31.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.55514E-17

2 0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 28.68 28.19 28.41 28.43 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.03864E-17 4.1089E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 57.68 57.44 57.37 57.50 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.73287E-17

XVIII



0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 29.25 28.76 28.32 28.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.81437E-17

3 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 28.44 28.09 27.67 28.07 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.92825E-17 4.1478E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 55.82 55.68 55.59 55.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.70072E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.98E-02 1 1.50E-06 31.66 31.78 32.23 31.89 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.29003E-17

1 0.15 1.77E-02 4.98E-02 2 5.00E-06 34.03 34.44 34.75 34.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.16434E-17 3.4815E-17

0.15 1.77E-02 4.98E-02 3N 2.00E-05 67.94 68.18 68.09 68.07 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.99016E-17

0.15 1.77E-02 4.89E-02 1 1.50E-06 30.41 30.22 30.25 30.29 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.4408E-17

2 0.15 1.77E-02 4.89E-02 2 5.00E-06 29.35 29.50 29.66 29.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.62867E-17 3.8892E-17

0.15 1.77E-02 4.89E-02 3N 2.00E-05 55.47 55.66 55.75 55.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.59799E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 28.85 29.03 29.44 29.11 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.69554E-17

3 0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 27.63 27.85 27.82 27.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.9171E-17 4.4803E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 41.75 42.09 42.50 42.11 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.82829E-17

Lytag

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 22.82 22.37 22.21 22.47 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.50068E-17

1 0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 21.50 21.32 21.25 21.36 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.44221E-17 5.6454E-17

0.15 1.77E-02 5.31E-02 3N 2.00E-05 43.41 43.37 43.77 43.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.99318E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 42.22 42.37 42.68 42.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.07085E-16

2 0.15 1.77E-02 4.96E-02 3N 2.00E-05 49.82 49.91 50.00 49.91 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.69233E-17 9.0958E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 3N 2.00E-05 25.44 25.78 25.91 25.71 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.88653E-17

0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 36.06 36.47 36.28 36.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.33541E-16

3 0.15 1.77E-02 5.28E-02 3N 2.00E-05 41.97 41.97 41.87 41.94 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.10296E-16 1.1308E-16

0.15 1.77E-02 5.28E-02 3N 2.00E-05 22.66 22.82 22.51 22.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.53885E-17

Argex

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 27.63 27.19 26.70 27.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.18243E-17

1 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 26.72 26.94 26.72 26.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.18274E-17 4.3089E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 58.85 58.78 58.85 58.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.56154E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 21.94 21.85 22.03 21.94 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.59908E-17

2 0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 23.66 23.82 23.82 23.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.848E-17 5.2071E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 51.59 51.56 51.66 51.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.17424E-17

0.15 1.77E-02 5.33E-02 1 1.50E-06 23.68 23.82 24.15 23.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.13812E-17

3 0.15 1.77E-02 5.33E-02 2 5.00E-06 26.03 26.16 26.13 26.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.46879E-17 4.7944E-17

0.15 1.77E-02 5.33E-02 3N 2.00E-05 57.44 57.85 57.98 57.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.77627E-17

CEM

II A

V

(a/l

=0.5

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 36.75 36.72 36.74 36.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.87151E-17

1 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 36.03 36.25 36.32 36.20 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.12667E-17 3.2783E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 74.47 74.59 74.72 74.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.83671E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 38.32 38.28 38.25 38.28 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.57144E-17

2 0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 37.82 37.87 37.93 37.87 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.87296E-17 3.0034E-17

XIX



0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 79.00 79.30 79.53 79.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.56592E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 20.03 20.03 20.06 20.04 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.89815E-17

3 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 20.00 19.96 19.98 19.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.50612E-17 5.8514E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 39.87 39.91 40.03 39.94 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.14984E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 26.13 26.16 26.16 26.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.53771E-17

1 0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 27.32 27.48 27.35 27.38 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.2085E-17 4.5043E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 57.02 57.18 57.39 57.20 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.76675E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 24.66 25.16 25.03 24.95 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.80075E-17

2 0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 26.03 26.35 26.42 26.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.38491E-17 4.6747E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 55.82 56.25 56.22 56.10 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.83843E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 53.20 52.97 53.13 53.10 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.83326E-17

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 61.09 61.58 61.85 61.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.28258E-17 7.5547E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 31.85 31.97 32.09 31.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.54832E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 66.35 66.28 66.32 66.32 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.80812E-16

1 0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.50E-04 134.13 133.95 133.72 133.93 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.48968E-16 2.5392E-16

0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.50E-04 66.85 67.12 67.56 67.18 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.31995E-16

0.15 1.77E-02 5.33E-02 3N 2.00E-05 25.53 25.58 25.61 25.57 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.63614E-16

2 0.15 1.77E-02 5.33E-02 4 1.50E-04 46.85 46.91 46.98 46.91 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.45347E-16 7.435E-16

0.15 1.77E-02 5.33E-02 4 1.50E-04 22.56 22.68 22.71 22.65 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.21525E-16

0.15 1.77E-02 5.32E-02 3N 2.00E-05 27.28 27.35 27.41 27.35 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.1289E-16

7 0.15 1.77E-02 5.32E-02 4 1.50E-04 55.09 55.50 55.63 55.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.30026E-16 6.3695E-16

0.15 1.77E-02 5.32E-02 4 1.50E-04 28.66 28.72 28.80 28.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.67936E-16

CEM

II B

V (

a/l=

0.3

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 56.82 56.51 56.25 56.53 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.00818E-18

1 0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 31.41 31.63 31.81 31.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.02047E-18 5.0999E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 21.59 21.87 21.76 21.74 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.27112E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 68.87 69.32 69.58 69.26 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.93605E-18

2 0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 39.20 39.52 39.67 39.46 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.04867E-18 4.1623E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 26.44 26.75 26.87 26.69 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.50229E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 70.16 70.09 70.12 70.12 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.78985E-18

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 41.09 41.25 41.68 41.34 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.79733E-18 3.9475E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 28.09 28.22 28.32 28.21 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.25527E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 24.97 25.00 24.68 24.88 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.47477E-17

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 49.56 49.32 49.13 49.34 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.21924E-17 4.0798E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 34.35 34.41 34.28 34.35 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.54536E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 34.68 34.53 34.22 34.48 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.29998E-16

XX



2 0.15 1.77E-02 5.12E-02 4 1.50E-04 128.13 127.82 127.87 127.94 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.22795E-16 1.2239E-16

0.15 1.77E-02 5.12E-02 4 1.50E-04 80.53 80.28 80.25 80.35 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.14373E-16

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 32.68 32.35 32.53 32.52 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.03466E-17

3 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 59.85 58.09 58.63 58.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.90625E-18 9.0322E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 39.03 39.03 39.22 39.09 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.84384E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 30.85 31.23 31.53 31.20 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.09052E-17

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 59.25 58.91 59.01 59.06 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.97654E-18 9.2232E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 39.82 39.82 39.82 39.82 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.78785E-18

0.15 1.77E-02 4.98E-02 1 1.50E-06 27.75 27.85 27.88 27.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.1759E-17

2 0.15 1.77E-02 4.98E-02 2 5.00E-06 51.22 51.25 51.28 51.25 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.94675E-18 1.0207E-17

0.15 1.77E-02 4.98E-02 2 5.00E-06 33.15 33.46 33.72 33.44 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.91674E-18

0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 37.32 37.00 37.22 37.18 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.43473E-18

3 0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 67.00 67.47 67.98 67.48 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.09814E-18 8.2309E-18

0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 44.35 44.63 44.97 44.65 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.15981E-18

CEM

II B

V (

a/l=

0.4

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 34.68 35.06 34.85 34.86 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.96359E-17

1 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 35.13 35.13 35.20 35.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.12825E-17 3.2837E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 74.63 74.41 74.48 74.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.75929E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 61.03 61.13 61.08 61.08 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.77376E-17

2 0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 72.63 72.70 72.35 72.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.24921E-17 6.5815E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 37.06 37.00 37.06 37.04 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.72158E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 58.72 58.82 58.88 58.81 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.03219E-17

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 71.18 71.35 71.40 71.31 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.3256E-17 6.7009E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 36.66 36.70 36.73 36.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.745E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 53.59 53.28 53.16 53.34 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.68119E-17

1 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 51.53 52.01 52.35 51.96 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.19039E-17 2.2224E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 29.82 29.56 29.50 29.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.79556E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 61.00 61.37 61.35 61.24 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.35073E-17

2 0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 63.35 63.75 63.91 63.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.79934E-17 1.8851E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 35.18 35.59 35.94 35.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.50532E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 40.94 41.47 41.22 41.21 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.38052E-17

3 0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 42.91 43.44 43.25 43.20 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.56634E-17 2.7147E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 23.22 23.59 23.94 23.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.19714E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.77E-02 1 1.50E-06 55.22 55.37 54.87 55.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.37631E-17

1 0.15 1.77E-02 4.77E-02 2 5.00E-06 54.72 55.00 54.68 54.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.90329E-17 1.9924E-17

0.15 1.77E-02 4.77E-02 2 5.00E-06 28.53 28.75 28.87 28.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.69753E-17

XXI



0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 35.85 36.00 36.35 36.07 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.81457E-17

2 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 39.72 40.03 40.18 39.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.73877E-17 3.0667E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 76.94 77.35 77.72 77.34 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.64668E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 29.75 29.78 29.97 29.83 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.66597E-17

3 0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 69.78 70.16 70.22 70.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.32537E-17 8.3169E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 4 1.50E-04 111.09 111.16 111.56 111.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.39593E-16

Lytag

0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 49.66 49.53 49.61 49.60 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.865E-17

1 0.15 1.77E-02 5.34E-02 3N 2.00E-05 59.03 59.06 59.02 59.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.91497E-17 8.2101E-17

0.15 1.77E-02 5.34E-02 3N 2.00E-05 31.75 31.91 31.98 31.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.85042E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 35.00 35.00 35.05 35.02 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.34185E-16

2 0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 42.75 42.85 42.91 42.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.0475E-16 1.1009E-16

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 23.00 22.91 22.98 22.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.13273E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 36.25 36.35 36.40 36.33 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.30786E-16

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 44.75 44.59 44.63 44.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.01618E-16 1.0746E-16

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 23.56 23.53 23.63 23.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.99707E-17

Argex

0.15 1.77E-02 2.69E-02 1 1.50E-06 26.91 26.87 26.82 26.87 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.75436E-17

1 0.15 1.77E-02 2.69E-02 2 5.00E-06 28.53 28.18 28.16 28.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.08168E-17 2.2006E-17

0.15 1.77E-02 2.69E-02 3N 2.00E-05 62.50 62.25 62.30 62.35 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.76577E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 23.56 23.75 23.82 23.71 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.02757E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 23.94 23.85 23.81 23.87 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.76533E-17 4.9307E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 53.22 53.13 53.15 53.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.99917E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 23.44 23.37 23.40 23.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.03841E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 23.75 23.94 24.16 23.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.69575E-17 4.8815E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 54.03 53.71 53.56 53.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.91041E-17

CEM

II B

V (

a/l=

0.5

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 21.72 21.91 21.97 21.87 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.12365E-16

1 0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 22.94 23.35 23.16 23.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.91561E-16 1.906E-16

0.15 1.77E-02 5.07E-02 4 1.50E-04 92.47 92.59 92.71 92.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.67888E-16

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 32.45 32.82 33.00 32.76 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.84853E-16

2 0.15 1.77E-02 5.23E-02 4 1.50E-04 68.75 68.47 68.32 68.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.00685E-16 5.1731E-16

0.15 1.77E-02 5.23E-02 4 1.50E-04 34.35 34.37 34.41 34.38 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.66381E-16

0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 40.32 40.46 40.63 40.47 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.59159E-16

3 0.15 1.77E-02 5.07E-02 4 1.50E-04 86.03 86.06 86.06 86.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.86669E-16 3.9681E-16

0.15 1.77E-02 5.07E-02 4 1.50E-04 45.03 45.16 45.19 45.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.44605E-16

Leca 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 22.13 22.06 22.20 22.13 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.10459E-16

1 0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 22.50 22.50 22.68 22.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.97153E-16 1.4174E-16

XXII



0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.60E-05 94.35 94.22 94.72 94.43 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.76111E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 61.37 61.50 61.64 61.50 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.0881E-16

2 0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.60E-05 133.41 133.56 133.59 133.52 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.71685E-17 1.2027E-16

0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.60E-05 68.44 68.22 68.25 68.30 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.48219E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 44.41 44.44 44.47 44.44 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.18883E-16

3 0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.60E-05 100.56 100.32 100.37 100.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.54066E-17 1.6184E-16

0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.60E-05 53.03 53.50 53.13 53.22 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.12233E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.29E-02 3N 2.00E-05 33.66 33.82 34.15 33.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.72552E-16

1 0.15 1.77E-02 5.29E-02 4 1.50E-04 73.03 73.09 73.10 73.07 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.75281E-16 4.9144E-16

0.15 1.77E-02 5.29E-02 4 1.50E-04 37.94 38.09 38.15 38.06 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.26486E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 19.53 20.12 20.35 20.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.40573E-16

7 0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 23.32 23.37 23.45 23.38 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.96528E-16 1.5367E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 89.82 89.73 89.77 89.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.39214E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 39.85 40.12 40.31 40.09 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.17674E-16

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 51.63 51.68 51.65 51.65 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.72264E-17 9.3816E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 27.35 27.50 27.68 27.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.65456E-17

CEM

II A

L (a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 49.50 49.78 49.78 49.69 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.79696E-18

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 29.35 29.59 29.59 29.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.34872E-18 5.5737E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 20.53 20.00 20.01 20.18 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.5755E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 56.18 56.63 56.44 56.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.92098E-18

2 0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 32.72 32.91 32.72 32.78 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.76225E-18 4.9444E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 22.00 22.00 22.02 22.01 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.15004E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 65.59 65.53 65.30 65.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.05883E-18

3 0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 36.44 36.82 37.28 36.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.20127E-18 4.3016E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 24.44 25.13 24.97 24.85 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.64462E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 36.09 35.97 36.28 36.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.2075E-17

1 0.15 1.77E-02 5.29E-02 3N 2.00E-05 65.97 66.39 66.71 66.36 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.26343E-17 3.2047E-17

0.15 1.77E-02 5.29E-02 3N 2.00E-05 40.47 40.22 40.22 40.30 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.1431E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 26.18 26.18 26.22 26.19 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.31615E-17

2 0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 46.00 45.50 45.41 45.64 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.17686E-17 1.1924E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 29.18 28.94 28.82 28.98 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.08413E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 24.68 24.32 24.22 24.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.36677E-17

3 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 43.75 43.27 43.53 43.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.19424E-17 1.2473E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 25.37 25.78 26.09 25.75 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.18077E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.01E-02 1 1.50E-06 41.63 41.32 40.88 41.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.96869E-18

XXIII



1 0.15 1.77E-02 5.01E-02 1 1.50E-06 21.56 22.06 21.66 21.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.06475E-18 7.0572E-18

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 48.72 48.87 48.92 48.84 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.13804E-18

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 22.50 22.78 22.75 22.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.52489E-17

2 0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 34.50 34.53 34.58 34.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.55984E-17 1.5415E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 20.18 20.50 20.72 20.47 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.53976E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 60.75 60.56 60.60 60.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.63667E-18

3 0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 33.28 32.97 33.23 33.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.81735E-18 4.8912E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 73.41 73.85 74.20 73.82 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.21957E-18

CEM

II A

L (a

/l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 34.47 34.56 35.07 34.70 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.00602E-17

1 0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 33.82 33.97 33.97 33.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.26135E-17 3.3554E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 73.75 74.03 73.91 73.90 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.79868E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 31.68 32.18 32.53 32.13 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.34614E-17

2 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 29.63 29.82 29.97 29.81 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.72831E-17 3.7538E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 65.22 65.28 65.06 65.19 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.18706E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 63.50 63.91 64.46 63.96 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.17616E-17

3 0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 70.44 70.44 70.53 70.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.21965E-17 6.3134E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 36.87 37.00 36.97 36.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.54446E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 45.56 45.85 45.90 45.77 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.07857E-17

1 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 50.41 50.22 50.37 50.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.22785E-17 2.3807E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 28.66 28.59 28.40 28.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.83569E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 42.35 42.12 42.03 42.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.31361E-17

2 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 48.03 47.64 47.35 47.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.33242E-17 2.4307E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 31.50 31.53 31.68 31.57 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.64616E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 44.18 44.41 44.53 44.37 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.16618E-17

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 39.28 39.50 39.47 39.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.83654E-17 2.9483E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 73.56 73.47 73.59 73.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.84229E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 43.66 43.75 43.80 43.74 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.67359E-18

1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 24.41 24.41 24.50 24.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.41812E-18 6.562E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 55.09 54.70 54.23 54.67 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.59439E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 40.00 40.56 40.97 40.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.33666E-18

2 0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 22.37 22.69 22.97 22.68 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.96049E-18 7.0647E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 52.28 52.15 52.15 52.19 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.8969E-18

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 34.94 35.22 35.40 35.19 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.51021E-18

3 0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 65.03 65.30 65.80 65.38 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.97423E-18 8.2274E-18

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 42.59 42.30 42.22 42.37 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.1977E-18

XXIV



CEM

II A

L (a

/l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 37.06 36.75 36.90 36.90 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.85626E-17

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 38.00 38.06 38.10 38.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.97612E-17 3.149E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 20.00 20.32 20.41 20.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.61472E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 19.56 19.59 20.01 19.72 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.04355E-17

2 0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 19.59 19.53 19.57 19.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.65024E-17 5.9417E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 3N 2.00E-05 39.97 40.47 40.38 40.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.13117E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 28.94 28.59 28.70 28.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.92997E-17

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 30.37 30.47 30.53 30.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.70263E-17 3.9555E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 65.03 65.32 65.22 65.19 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.23397E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 32.97 33.18 33.31 33.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.2518E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 36.35 36.00 36.12 36.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.10258E-17 3.3289E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 79.66 79.66 79.70 79.67 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.63222E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 28.09 28.50 28.87 28.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.96667E-17

2 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 29.87 30.25 30.42 30.18 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.73077E-17 3.9673E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 65.41 65.68 65.97 65.69 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.20454E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 25.22 25.18 25.15 25.18 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.56246E-17

3 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 27.28 27.28 27.32 27.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.08446E-17 4.3744E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 59.54 60.03 60.28 59.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.47638E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 25.25 25.37 25.56 25.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.61501E-17

1 0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 26.35 26.75 26.82 26.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.25938E-17 4.5313E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 56.94 57.06 57.09 57.03 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.71965E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 55.66 55.50 55.41 55.52 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.49065E-17

8 0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 65.06 65.44 65.35 65.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.89615E-17 7.126E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 34.82 35.32 35.22 35.12 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.99127E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 56.50 56.63 56.47 56.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.48651E-17

3 0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 59.00 59.56 60.00 59.52 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.69774E-17 7.6305E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 31.75 32.09 31.94 31.93 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.70713E-17

CEM

II B

L (a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 49.50 49.78 49.78 49.69 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.79696E-18

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 29.35 29.59 29.59 29.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.34872E-18 5.5737E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 20.53 20.00 20.01 20.18 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.5755E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 56.18 56.63 56.44 56.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.92098E-18

2 0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 32.72 32.91 32.72 32.78 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.76225E-18 4.9444E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 22.00 22.00 22.02 22.01 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.15004E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 65.59 65.53 65.30 65.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.05883E-18

3 0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 36.44 36.82 37.28 36.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.20127E-18 4.3016E-18

XXV



0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 24.44 25.13 24.97 24.85 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.64462E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 41.13 41.50 41.63 41.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.76327E-17

1 0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 24.06 24.03 23.78 23.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.23291E-17 2.3319E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 62.78 62.56 62.47 62.60 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.99941E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 64.82 65.06 64.68 64.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.72231E-17

2 0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 36.13 36.13 35.97 36.08 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.44704E-17 1.4833E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 95.25 95.35 95.56 95.39 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.28062E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 37.72 37.94 38.09 37.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.95799E-17

3 0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 79.09 79.16 79.18 79.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.64933E-17 2.6681E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 51.25 50.94 51.32 51.17 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.39705E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 34.44 34.41 34.36 34.40 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.64278E-18

1 0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 66.16 66.16 66.20 66.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.81022E-18 8.0958E-18

0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 44.37 44.06 44.28 44.24 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.83447E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 30.06 30.37 30.72 30.38 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.10591E-17

2 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 60.28 60.66 60.72 60.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.64488E-18 9.1243E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 39.66 40.00 40.13 39.93 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.669E-18

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 43.53 43.72 44.03 43.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.87204E-18

3 0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 24.13 24.61 25.09 24.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.54211E-18 6.6245E-18

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 57.78 57.56 57.18 57.51 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.45922E-18

CEM

II B

L (a

/l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 4.95E-02 1 1.50E-06 23.44 23.22 23.85 23.50 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.79509E-17

1 0.15 1.77E-02 4.95E-02 2 5.00E-06 21.37 21.56 21.56 21.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.04231E-17 5.1774E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 3N 2.00E-05 43.37 43.03 43.09 43.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.69473E-17

0.15 1.77E-02 4.93E-02 1 1.50E-06 28.87 28.94 29.20 29.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.67813E-17

2 0.15 1.77E-02 4.93E-02 2 5.00E-06 25.56 25.56 25.56 25.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.22445E-17 4.2732E-17

0.15 1.77E-02 4.93E-02 3N 2.00E-05 51.41 51.53 51.66 51.53 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.91713E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 1 1.50E-06 28.66 29.00 29.49 29.05 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.73878E-17

3 0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 26.78 26.91 27.03 26.91 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.07158E-17 4.1901E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 54.44 54.47 54.50 54.47 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.76002E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 69.13 69.07 68.97 69.06 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.78688E-17

1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 73.72 74.22 74.09 74.01 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.04753E-17 5.983E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 40.82 40.91 40.97 40.90 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.11457E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 75.53 75.28 75.16 75.32 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.12731E-17

2 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 20.68 20.78 20.72 20.73 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.31621E-17 5.3327E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 45.09 45.37 45.22 45.23 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.55472E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 34.94 35.44 34.87 35.08 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.1198E-17

XXVI



3 0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 36.22 36.70 36.94 36.62 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.14101E-17 3.2968E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 81.66 81.85 81.82 81.78 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.62956E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 33.32 33.56 33.59 33.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.02923E-17

1 0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 30.06 30.13 30.18 30.12 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.56488E-17 3.6245E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 3N 2.00E-05 61.16 61.32 61.18 61.22 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.27929E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 1 1.50E-06 29.59 29.85 30.35 29.93 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.48552E-17

2 0.15 1.77E-02 4.88E-02 2 5.00E-06 29.35 29.78 29.68 29.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.60902E-17 3.8104E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 3N 2.00E-05 59.68 59.91 60.00 59.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.33652E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 23.87 23.82 24.35 24.01 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.72011E-17

3 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 23.85 23.50 23.44 23.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.63252E-17 5.0045E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 43.75 43.85 43.94 43.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.66075E-17

CEM

II B

L (a

/l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 51.47 52.06 52.21 51.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.11816E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 57.32 57.57 57.86 57.58 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.85022E-17 7.9357E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 30.82 30.91 30.95 30.89 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.83878E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 22.72 22.63 22.67 22.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.23888E-17

2 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 23.13 23.16 23.22 23.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.85856E-17 5.1185E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 49.16 49.44 49.68 49.43 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.25791E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 53.00 53.25 53.41 53.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.98386E-17

3 0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 62.82 62.94 62.99 62.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.25712E-17 7.5981E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 32.56 32.53 32.60 32.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.55338E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 44.66 44.82 44.95 44.81 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.05227E-16

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 50.59 50.65 50.73 50.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.88908E-17 9.0714E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 27.00 26.94 26.98 26.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.80231E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 42.97 42.94 42.99 42.97 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.10296E-16

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 49.63 49.66 49.72 49.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.11148E-17 9.3567E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 26.75 26.68 26.60 26.68 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.92895E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 45.66 45.78 45.84 45.76 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.03583E-16

3 0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 57.68 57.75 57.83 57.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.83772E-17 8.3048E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 31.44 31.50 31.53 31.49 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.71829E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 55.18 54.91 54.94 55.01 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.41158E-17

1 0.15 1.77E-02 5.05E-02 3N 2.00E-05 66.03 66.38 66.47 66.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.66564E-17 6.818E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 3N 2.00E-05 38.35 38.44 38.44 38.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.3769E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 57.91 58.13 58.41 58.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.23954E-17

2 0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 71.09 71.44 71.25 71.26 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.42095E-17 6.7215E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 38.87 38.78 38.91 38.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.50403E-17

XXVII



0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 65.35 65.25 65.25 65.28 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.2943E-17

3 0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 78.66 78.25 78.17 78.36 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.80341E-17 6.0027E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 43.35 43.22 43.28 43.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.91045E-17

CEM

IV A

(a/

l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 96.18 96.22 96.27 96.22 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.5343E-18

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 51.87 52.06 51.91 51.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.05978E-18 3.0208E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 37.97 37.41 37.63 37.67 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.46827E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 114.72 115.09 115.30 115.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.98654E-18

2 0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 59.78 59.52 59.31 59.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.69702E-18 2.6603E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 41.13 40.82 40.71 40.89 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.29735E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 75.32 75.53 75.60 75.48 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.46364E-18

8 0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 44.59 44.94 44.87 44.80 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.51501E-18 3.6305E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 31.52 31.63 31.72 31.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.91298E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 41.63 41.68 41.53 41.61 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.24815E-18

1 0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 74.06 74.50 74.94 74.50 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.17755E-18 7.1512E-18

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 52.06 52.06 51.56 51.89 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.02784E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 65.56 65.16 65.25 65.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.98573E-17

2 0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 30.59 30.94 31.32 30.95 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.89103E-17 6.7524E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 4 1.50E-04 146.25 146.72 147.00 146.66 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.38036E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 36.25 36.37 36.75 36.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.16271E-18

3 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 65.72 66.28 66.44 66.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.86749E-18 8.0299E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 43.03 42.97 43.37 43.12 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.05948E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 33.94 33.58 33.28 33.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.00765E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 61.50 61.35 61.72 61.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.57342E-18 8.6755E-18

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 41.82 41.82 41.85 41.83 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.37644E-18

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 21.28 21.41 21.72 21.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.56013E-17

2 0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 38.18 38.56 39.01 38.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.3525E-17 1.358E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 26.32 26.18 26.35 26.28 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.16144E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 31.50 31.91 32.25 31.89 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.05459E-17

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 60.56 60.63 60.91 60.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.63073E-18 8.9639E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 39.68 39.72 39.77 39.72 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.71492E-18

CEM

IV A

(a/l

=0.4

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 4.99E-02 1 1.50E-06 22.13 22.47 22.93 22.51 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.09236E-17

1 0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 20.53 20.47 20.32 20.44 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.33938E-17 5.4641E-17

0.15 1.77E-02 4.99E-02 3N 2.00E-05 41.13 41.13 41.13 41.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.96064E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 33.13 33.56 33.72 33.47 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.08094E-17

2 0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 32.32 32.47 32.85 32.55 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.3398E-17 3.466E-17

XXVIII



0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 68.22 68.22 68.32 68.25 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.97733E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 1 1.50E-06 36.63 37.06 37.00 36.90 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.70491E-17

3 0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 34.37 34.75 34.87 34.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.13838E-17 3.2459E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 70.32 70.13 70.35 70.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.89435E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 68.78 68.51 68.19 68.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.06967E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 20.91 20.82 20.94 20.89 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.62011E-17 1.6777E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 39.28 39.25 39.23 39.25 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.34323E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 70.63 70.19 69.83 70.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.0553E-17

2 0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 22.16 22.16 22.20 22.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.55388E-17 1.649E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 39.78 40.16 40.44 40.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.3377E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 52.32 52.44 52.50 52.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.68068E-17

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 55.91 56.13 56.28 56.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.99314E-17 2.1246E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 30.47 30.72 31.05 30.75 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.69989E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.98E-02 1 1.50E-06 25.63 26.13 26.56 26.11 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.24986E-17

1 0.15 1.77E-02 4.98E-02 2 5.00E-06 23.72 23.66 23.68 23.69 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.60475E-17 4.7121E-17

0.15 1.77E-02 4.98E-02 3N 2.00E-05 47.56 47.68 47.63 47.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.28169E-17

0.15 1.77E-02 4.80E-02 2 5.00E-06 65.41 65.87 65.85 65.71 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.68894E-17

2 0.15 1.77E-02 4.80E-02 3N 2.00E-05 67.41 67.35 67.53 67.43 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.22483E-17 6.2603E-17

0.15 1.77E-02 4.80E-02 3N 2.00E-05 33.37 33.47 33.47 33.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.86709E-17

0.15 1.77E-02 5.02E-02 2 5.00E-06 25.82 26.28 26.44 26.18 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.75836E-16

3 0.15 1.77E-02 5.02E-02 3N 2.00E-05 26.94 27.18 27.32 27.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.61939E-16 1.6289E-16

0.15 1.77E-02 5.02E-02 4 1.50E-04 102.03 102.18 102.13 102.11 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.50908E-16

CEM

IV A

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 22.75 22.66 22.63 22.68 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.25524E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 21.56 21.44 21.53 21.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.24877E-17 5.38E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 45.44 45.51 45.63 45.53 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.63614E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 45.16 45.57 45.53 45.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.03793E-16

2 0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 48.42 48.84 49.09 48.78 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.22863E-17 9.3189E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 25.16 25.32 25.13 25.20 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.34863E-17

0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 62.22 62.63 62.75 62.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.73381E-17

3 0.15 1.77E-02 5.28E-02 3N 2.00E-05 72.18 72.59 73.01 72.59 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.3621E-17 6.584E-17

0.15 1.77E-02 5.28E-02 3N 2.00E-05 38.09 38.13 38.27 38.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.65608E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 27.22 27.63 27.59 27.48 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.18764E-17

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 29.97 29.94 29.98 29.96 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.78623E-17 4.052E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 66.78 66.63 66.55 66.65 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.182E-17

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 29.03 29.35 29.75 29.38 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.96784E-17

XXIX



2 0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 31.94 32.35 32.50 32.26 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.59975E-17 3.835E-17

0.15 1.77E-02 5.31E-02 3N 2.00E-05 73.75 73.97 74.03 73.92 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.9374E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 43.59 43.75 43.87 43.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.07285E-16

3 0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 54.82 54.78 54.79 54.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.17755E-17 8.6533E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 29.44 29.62 30.01 29.69 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.05394E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 31.59 31.97 31.78 31.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.48428E-16

8 0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 40.82 41.06 41.09 40.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.09897E-16 1.1941E-16

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 20.91 21.16 21.16 21.08 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.98906E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 27.06 27.13 27.16 27.12 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.70979E-16

2 0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 30.85 31.06 31.06 30.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.42873E-16 1.4569E-16

0.15 1.77E-02 5.06E-02 4 1.50E-04 125.78 126.00 126.09 125.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.23218E-16

0.15 1.77E-02 5.42E-02 1 1.50E-06 27.09 26.94 27.13 27.05 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.51036E-17

3 0.15 1.77E-02 5.42E-02 2 5.00E-06 24.78 25.00 25.16 24.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.74919E-17 4.7854E-17

0.15 1.77E-02 5.42E-02 3N 2.00E-05 54.32 54.06 54.03 54.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.0968E-17

CEM

IV B

(a/

l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 25.53 25.22 24.91 25.22 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.3279E-17

1 0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 47.59 47.94 48.02 47.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.09036E-17 1.1253E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 31.85 31.97 31.78 31.87 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.57759E-18

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 26.50 26.00 26.32 26.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.3014E-17

7 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 46.41 46.63 46.78 46.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.14293E-17 1.1532E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 30.50 30.73 30.85 30.69 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.01523E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 23.85 24.28 24.72 24.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.39966E-17

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 48.35 48.28 48.47 48.37 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.09479E-17 1.1528E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 32.01 32.14 32.25 32.13 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.63963E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 30.37 30.37 30.50 30.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.08819E-17

1 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 52.87 53.22 53.35 53.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.70147E-18 9.6181E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 36.37 36.50 36.53 36.47 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.27101E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 45.85 45.87 45.75 45.82 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.40726E-18

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 24.82 24.63 25.06 24.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.38727E-18 6.4729E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 54.47 54.99 55.54 55.00 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.62426E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 37.59 37.68 37.59 37.62 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.0469E-18

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 22.18 22.35 21.87 22.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.18681E-18 7.5194E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 49.16 48.97 49.00 49.04 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.32445E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 27.75 27.75 27.80 27.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.19026E-17

1 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 52.94 53.25 53.28 53.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.68618E-18 1.0053E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 35.13 35.09 35.22 35.15 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.56972E-18

XXX



0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 22.82 23.30 23.32 23.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.46613E-17

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 41.94 42.25 42.32 42.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.25372E-17 1.2686E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 28.50 28.44 28.50 28.48 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.08594E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 25.03 25.09 25.32 25.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.31976E-17

3 0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 47.85 48.13 48.25 48.08 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.07543E-17 1.1197E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 31.16 31.37 31.59 31.37 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.64047E-18

CEM

IV B

(a/

l=0

.45

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 24.16 24.50 24.28 24.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.89723E-17

1 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 24.72 24.66 24.53 24.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.6315E-17 4.9266E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 50.22 50.16 50.16 50.18 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.25106E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 23.94 23.53 23.55 23.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.88938E-17

2 0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 22.28 22.25 22.37 22.30 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.97548E-17 5.1288E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 45.82 45.87 45.94 45.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.5214E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 21.03 20.97 21.06 21.02 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.78063E-17

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 20.68 20.85 20.85 20.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.45493E-17 5.7093E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 43.37 43.25 43.41 43.34 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.89233E-17

Leca

0.15 1.77E-02 4.88E-02 1 1.50E-06 30.94 30.75 31.25 30.98 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.32816E-17

1 0.15 1.77E-02 4.88E-02 2 5.00E-06 32.56 32.37 32.44 32.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.2877E-17 3.4657E-17

0.15 1.77E-02 4.88E-02 3N 2.00E-05 71.59 71.66 71.94 71.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.78112E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 89.59 89.44 89.82 89.62 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.12652E-17

2 0.15 1.77E-02 5.01E-02 2 5.00E-06 25.06 25.22 25.68 25.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.33191E-17 4.4047E-17

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 54.59 54.61 54.59 54.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.75579E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 3N 2.00E-05 27.37 27.66 27.75 27.59 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.52701E-16

3 0.15 1.77E-02 4.91E-02 4 1.50E-04 46.82 46.94 47.09 46.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.86873E-16 6.8221E-16

0.15 1.77E-02 4.91E-02 4 1.50E-04 21.32 21.28 21.35 21.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.07062E-16

Stalite

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 20.25 20.37 20.47 20.36 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.70219E-17

1 0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 19.06 18.97 19.09 19.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.7044E-17 5.9223E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 3N 2.00E-05 37.91 37.82 37.91 37.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.36033E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 1 1.50E-06 26.06 26.18 26.41 26.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.15651E-17

2 0.15 1.77E-02 4.92E-02 2 5.00E-06 24.16 24.06 24.16 24.13 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.4591E-17 4.609E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 3N 2.00E-05 47.68 47.68 47.91 47.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.21148E-17

0.15 1.77E-02 4.87E-02 2 5.00E-06 59.56 59.85 60.32 59.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.45432E-17

3 0.15 1.77E-02 4.87E-02 3N 2.00E-05 63.35 63.47 63.87 63.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.70954E-17 6.8988E-17

0.15 1.77E-02 4.87E-02 3N 2.00E-05 30.16 30.56 30.82 30.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.53243E-17

CEM

IV

B

(a/l

=0.

55

)

A.N. 0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 34.09 34.51 34.91 34.50 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.41176E-16

1 0.15 1.77E-02 5.31E-02 3N 2.00E-05 39.59 40.07 40.47 40.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.16167E-16 1.2004E-16

XXXI



0.15 1.77E-02 5.31E-02 3N 2.00E-05 21.13 21.13 21.20 21.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02778E-16

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 19.87 19.87 20.03 19.92 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.40164E-16

2 0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 22.50 22.66 22.56 22.57 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.02426E-16 2.1184E-16

0.15 1.77E-02 5.22E-02 4 1.50E-04 82.75 83.03 83.29 83.02 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.92925E-16

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 23.25 23.59 23.63 23.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.01396E-16

3 0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 27.13 27.35 27.37 27.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.65588E-16 1.7494E-16

0.15 1.77E-02 5.16E-02 4 1.50E-04 100.32 100.12 100.56 100.33 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.57836E-16

Leca

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 69.56 69.35 69.28 69.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.70409E-16

1 0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 20.78 20.85 20.89 20.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.14978E-16 2.2715E-16

0.15 1.77E-02 5.12E-02 4 1.50E-04 80.22 80.06 80.01 80.10 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.96067E-16

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 74.09 74.53 74.58 74.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.53407E-16

2 0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 22.66 22.59 22.63 22.63 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.98932E-16 2.1105E-16

0.15 1.77E-02 5.14E-02 4 1.50E-04 87.25 87.25 87.27 87.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.80822E-16

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 64.50 64.72 64.80 64.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.88231E-16

3 0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.50E-04 148.47 148.56 148.52 148.52 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.24742E-16 2.3894E-16

0.15 1.77E-02 5.08E-02 4 1.50E-04 76.53 76.37 76.68 76.53 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.0385E-16

Stalite

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 23.72 24.06 23.94 23.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.9965E-16

1 0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 26.85 26.85 26.72 26.81 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.70035E-16 1.726E-16

0.15 1.77E-02 5.21E-02 4 1.50E-04 107.72 107.78 108.09 107.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.48126E-16

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 68.44 68.94 68.94 68.77 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.71954E-16

2 0.15 1.77E-02 5.10E-02 4 1.50E-04 147.16 147.28 147.32 147.25 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.27428E-16 2.3677E-16

0.15 1.77E-02 5.10E-02 4 1.50E-04 74.35 74.09 74.18 74.21 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.10926E-16

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 21.87 22.32 22.32 22.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.13056E-16

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 24.82 24.68 24.78 24.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.8218E-16 1.8351E-16

0.15 1.77E-02 5.15E-02 4 1.50E-04 102.06 101.68 101.72 101.82 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.55291E-16

Anexo 2. Permeabilidade ao Oxigénio aos 364 dias

Betão Agregado Provete Diâmetro Secção Espessura Tubo Volume Tempo Corrido (s) Pressão Pressão Pressão Permeabilidade Média p. oxig.

Prov. (m) Prov. (m2) Prov. (m) Nº (m3) med. 1 med. 2 med. 3 Média Atm. (N/m2) Apl. (bar) Abs. (N/m2) oxigénio K (m2) K (m2)

CEM

I (a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 261.75 261.29 261.68 261.57 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.29135E-18

1 0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 177.37 177.52 177.21 177.37 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.90085E-19 1.29135E-18

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 98.97 98.65 99.12 98.91 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.33662E-19

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 198.06 198.32 198.47 198.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.72208E-18

XXXII



7 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 175.47 175.63 175.35 175.48 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.0943E-19 1.72208E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 112.97 112.83 113.16 112.99 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.26264E-19

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 236.00 236.25 236.12 236.12 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.43527E-18

3 0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 152.06 152.13 152.41 152.20 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.04069E-18 1.43527E-18

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 89.68 89.96 89.50 89.71 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.03281E-18

Leca

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 29.16 29.06 29.42 29.21 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.14346E-17

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 51.44 51.63 51.39 51.49 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.01076E-17 1.02E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 33.59 33.59 33.65 33.61 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.05767E-18

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 26.59 26.66 26.66 26.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.26812E-17

2 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 42.13 42.59 42.61 42.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.23986E-17 1.21534E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 27.00 27.23 26.92 27.05 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.13804E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 42.94 43.05 43.16 43.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.6129E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02

#DIV/0! 1.01E+05 2.5 3.51E+05

2.6129E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 #DIV/0! 1.01E+05 3.5 4.51E+05

Stalite

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 75.44 75.59 75.46 75.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.40459E-18

1 0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 37.97 37.97 38.25 38.06 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.08311E-18 4.00939E-18

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 85.68 85.32 85.79 85.60 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.54047E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 61.59 61.82 61.98 61.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.6371E-18

2 0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 32.56 33.00 32.95 32.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.95823E-18 5.0639E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 68.82 69.23 69.16 69.07 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.59638E-18

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 55.66 55.82 55.96 55.81 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.94734E-18

3 0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 33.97 34.42 34.31 34.23 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.53186E-18 5.03784E-18

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 75.18 75.36 45.29 65.28 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.63433E-18

Lytag

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 24.91 25.36 25.22 25.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.32462E-17

1 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 45.28 45.50 45.18 45.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.14581E-17 1.15345E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 30.87 30.72 30.47 30.69 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.89909E-18

0.15 1.77E-02 5.28E-02 1 1.50E-06 24.91 25.09 25.32 25.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.38017E-17

8 0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 39.66 39.85 39.60 39.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.35969E-17 1.26425E-17

0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 29.82 30.00 30.16 29.99 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.05289E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 33.97 34.44 34.23 34.21 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.96114E-18

3 0.15 1.77E-02 5.19E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

9.96114E-18

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

Argex

4

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 41.50 41.66 41.50 41.55 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.3912E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 22.66 22.47 22.56 22.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.22256E-18 7.37872E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 48.72 48.72 48.72 48.72 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.52239E-18

5

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 39.94 39.94 39.82 39.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.41969E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 21.32 21.56 21.81 21.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.28145E-18 7.40894E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 46.72 46.82 47.21 46.92 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.52568E-18

6 0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 30.91 31.22 31.33 31.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.11145E-17

XXXIII



0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 62.18 62.44 62.63 62.42 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.64244E-18 9.48518E-18

0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 36.00 36.41 36.42 36.28 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.69862E-18

CEM

I (a

/l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 30.00 30.18 30.32 30.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.23398E-16

0.15 1.77E-02 5.13E-02 4 1.50E-04 66.82 67.06 66.82 66.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.03339E-16 5.23646E-16

0.15 1.77E-02 5.13E-02 4 1.50E-04 35.41 35.53 35.35 35.43 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.44201E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.50E-04 136.56 136.47 136.66 136.56 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.04147E-15

5 0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.50E-04 46.54 46.44 46.53 46.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.30177E-16 7.96065E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.50E-04 25.75 25.75 25.72 25.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.1655E-16

0.15 1.77E-02 5.15E-02 4 1.50E-04 60.56 60.47 60.59 60.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.33976E-15

6 0.15 1.77E-02 5.15E-02 4 1.50E-04 20.56 20.44 20.50 20.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.64965E-15 1.77819E-15

0.15 1.77E-02 5.15E-02 4 1.50E-04 11.75 11.75 11.75 11.75 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.34515E-15

Leca

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 46.06 46.25 46.42 46.24 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.98938E-17

1 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 47.87 47.85 47.59 47.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.30296E-17 2.43684E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 25.59 25.47 25.37 25.48 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.0182E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 36.68 36.50 36.44 36.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.91568E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 31.50 31.82 31.63 31.65 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.5976E-17 3.59038E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 65.18 65.39 65.45 65.34 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.25785E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 38.37 38.65 38.43 38.48 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.64791E-17

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 35.81 36.13 35.91 35.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.10763E-17 3.19832E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 73.63 73.45 73.59 73.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.83943E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 21.37 21.47 21.63 21.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.45E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 21.44 21.63 21.85 21.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.10E-17 5.35131E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 45.59 46.16 45.87 45.87 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.49854E-17

6

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 94.78 94.32 94.33 94.48 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.47136E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 26.47 26.63 26.87 26.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.245E-17 1.26795E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 47.25 47.66 47.72 47.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.0875E-17

0.15 1.77E-02 1.01E+05 0.5 1.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 1.5 2.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Lytag

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 49.00 49.32 49.32 49.21 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.79372E-16

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

3.79372E-16

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 50.35 50.02 50.47 50.28 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.50552E-17

2 0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 64.37 64.58 64.23 64.39 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.08798E-17 7.78112E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 34.91 34.87 25.03 31.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.74986E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 42.35 42.53 42.27 42.38 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.12138E-16

3 0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 52.63 53.13 52.78 52.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.58862E-17 9.09355E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 28.32 28.35 28.43 28.37 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.4782E-17

Argex 4 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 69.22 69.22 69.32 69.25 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.67231E-17

XXXIV



0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 21.22 21.50 21.68 21.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.13907E-17 5.43065E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 46.03 46.09 45.97 46.03 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.48056E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 2 5.00E-06 61.85 61.87 62.16 61.96 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.50061E-17

5 0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 73.85 74.09 74.16 74.03 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.99478E-17 6.30752E-17

0.15 1.77E-02 5.07E-02 3N 2.00E-05 38.16 38.28 38.22 38.22 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.42718E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 25.50 25.50 25.16 25.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.4605E-17

6 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 25.72 26.09 26.22 26.01 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.24139E-17 4.4778E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 55.03 55.50 55.28 55.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.73151E-17

CEM

I (a

/l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.36E-02 1 1.50E-06 32.75 32.98 92.83 52.85 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.7867E-17

1 0.15 1.77E-02 5.36E-02 2 5.00E-06 30.35 30.82 30.79 30.65 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.8238E-17 3.34741E-17

0.15 1.77E-02 5.36E-02 3N 2.00E-05 63.66 63.97 63.93 63.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.43174E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 23.06 23.28 23.53 23.29 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.99695E-17

2 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 20.85 21.14 21.26 21.08 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.27195E-17 5.37451E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 42.53 42.97 42.91 42.80 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.85465E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 38.66 38.94 38.81 38.80 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.63767E-17

8 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 34.59 34.68 34.63 34.63 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.24347E-17 3.2419E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 73.68 73.88 73.92 73.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.84456E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 34.18 34.51 34.37 34.35 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.10328E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 36.22 36.56 36.38 36.39 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.08297E-17 3.29785E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 77.63 77.41 77.35 77.46 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.70732E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 25.09 25.52 25.57 25.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.63125E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 25.00 24.83 25.17 25.00 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.55193E-17 4.71195E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 54.03 53.68 53.76 53.82 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.95266E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 36.85 37.02 36.94 36.94 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.26813E-16

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

1.26813E-16

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Stalite

0.15 1.77E-02 5.21E-02 1 1.50E-06 33.72 33.63 33.97 33.77 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.24051E-17

4 0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 35.68 35.72 35.87 35.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.18747E-17 3.41258E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 75.72 75.93 75.85 75.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.80975E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 38.72 38.98 39.13 38.94 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.65778E-17

5 0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 40.25 40.36 40.51 40.37 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.80781E-17 2.93826E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 22.44 22.59 22.63 22.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.34918E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 44.75 44.86 44.91 44.84 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.08478E-17

6 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 47.13 47.52 47.36 47.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.32543E-17 2.46879E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 25.63 25.78 25.91 25.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.99616E-17

Lytag

0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 31.75 31.89 31.95 31.86 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.51492E-16

4 0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 36.47 36.78 36.85 36.70 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.25605E-16 1.31255E-16

0.15 1.77E-02 5.27E-02 4 1.50E-04 158.28 128.63 128.59 138.50 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.16667E-16

0.15 1.77E-02 4.93E-02 2 5.00E-06 33.82 33.72 33.87 33.80 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.33714E-16

XXXV



9 0.15 1.77E-02 4.93E-02 3N 2.00E-05 42.32 42.56 42.79 42.56 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.01428E-16 1.07815E-16

0.15 1.77E-02 4.93E-02 3N 2.00E-05 22.87 22.96 22.71 22.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.83017E-17

0.15 1.77E-02 5.37E-02 2 5.00E-06 41.87 41.98 41.71 41.85 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.1761E-16

6 0.15 1.77E-02 5.37E-02 3N 2.00E-05 54.53 54.78 54.83 54.71 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.59159E-17 9.29563E-17

0.15 1.77E-02 5.37E-02 3N 2.00E-05 29.00 29.16 29.32 29.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.53431E-17

Argex

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 32.06 33.45 33.22 32.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.33588E-17

1 0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 36.35 36.12 36.48 36.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.12687E-17 3.39178E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 78.50 78.06 78.23 78.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.71258E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 21.09 21.37 21.52 21.33 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.69731E-17

2 0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 22.94 22.67 22.71 22.77 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.99123E-17 5.27417E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 51.53 51.22 51.46 51.40 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.13397E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 40.75 40.97 40.92 40.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.1819E-16

3 0.15 1.77E-02 5.27E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

1.1819E-16

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

CEM

II A

D1

(a/

l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 296.56 296.89 296.78 296.74 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.09649E-18

4 0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 148.09 148.26 148.12 148.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02643E-18 9.92381E-19

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 93.06 92.73 92.69 92.83 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.58335E-19

0.15 1.77E-02 4.84E-02 1 1.50E-06 292.91 293.22 293.06 293.06 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.08472E-18

9 0.15 1.77E-02 4.84E-02 1 1.50E-06 144.56 144.69 144.43 144.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02777E-18 1.00097E-18

0.15 1.77E-02 4.84E-02 1 1.50E-06 89.50 89.03 89.12 89.22 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.74177E-19

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 246.75 246.99 246.84 246.86 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.39359E-18

6 0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 144.78 144.96 144.63 144.79 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.11048E-18 1.08091E-18

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 89.47 89.62 89.30 89.46 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.05134E-18

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 44.66 44.18 44.22 44.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.51954E-18

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 22.85 22.59 22.75 22.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.85776E-18 7.02473E-18

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 45.09 45.41 45.66 45.39 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.69689E-18

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 133.44 133.00 133.48 133.31 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.49498E-18

5 0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 70.32 70.78 70.81 70.64 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.20066E-18 2.18886E-18

0.15 1.77E-02 5.07E-02 1 1.50E-06 48.59 48.59 48.63 48.60 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.87093E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 47.50 47.97 48.00 47.82 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.10846E-18

6 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 22.25 22.41 22.67 22.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.07934E-18 6.46794E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 59.16 59.56 59.47 59.40 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.216E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 221.00 221.32 221.16 221.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.52377E-18

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 107.18 107.26 107.42 107.29 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.46806E-18 1.39016E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 78.16 78.06 78.29 78.17 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.17866E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 250.87 250.66 250.97 250.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.3401E-18

2 0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 114.06 114.35 114.49 114.30 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.37449E-18 1.27195E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 83.59 83.35 83.42 83.45 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.10125E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 162.66 162.85 162.69 162.73 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.08376E-18

XXXVI



3 0.15 1.77E-02 5.17E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

2.08376E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

CEM

II A

D1

(a/

l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 78.72 79.13 78.87 78.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.80839E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 22.41 22.87 22.83 22.70 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.50054E-17 1.53514E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 40.72 41.03 41.06 40.94 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.29649E-17

5

0.15 1.77E-02 4.95E-02 1 1.50E-06 97.47 97.85 97.73 97.68 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.39265E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 1 1.50E-06 28.59 28.78 28.37 28.58 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.13641E-17 1.18134E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 2 5.00E-06 49.72 49.87 49.97 49.85 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.01495E-17

6

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 100.41 100.63 100.47 100.50 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.43046E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1 1.50E-06 29.00 29.50 29.50 29.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.17011E-17 1.19527E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 54.22 54.32 54.28 54.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.85249E-18

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 58.56 58.56 59.06 58.73 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.41528E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 62.50 62.63 62.91 62.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.80088E-17 1.91019E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 34.72 34.85 34.94 34.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.5144E-17

5

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 40.82 40.66 40.56 40.68 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.51109E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 40.78 40.85 40.94 40.86 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.78209E-17 2.93408E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 21.18 21.18 21.16 21.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.50905E-17

6

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 52.75 52.63 52.87 52.75 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.66026E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 51.50 51.44 51.94 51.63 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.16314E-17 2.27312E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 25.91 26.22 26.32 26.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.99596E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 24.82 25.03 25.12 24.99 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.67482E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 24.28 24.18 24.25 24.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.65647E-17 4.98033E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 45.53 45.81 45.97 45.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.6097E-17

6

0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 45.16 45.35 45.56 45.36 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.97628E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 50.50 50.37 50.09 50.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.13494E-17 2.3877E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 24.44 24.44 24.53 24.47 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.0519E-17

0.15 1.77E-02 1.01E+05 0.5 1.51E+05

0.15 1.77E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Lytag

4

0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 72.94 72.91 72.92 72.92 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.34783E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 20.82 20.85 20.82 20.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.3056E-17 5.45326E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 3N 2.00E-05 43.91 43.94 43.85 43.90 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.70634E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 27.82 28.13 28.03 27.99 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.69063E-16

5 0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 32.18 32.44 32.63 32.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.3942E-16 1.43226E-16

0.15 1.77E-02 5.16E-02 4 1.50E-04 130.97 130.50 130.68 130.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.21196E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 50.00 50.28 50.37 50.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.83621E-16

6 0.15 1.77E-02 5.25E-02 4 1.50E-04 119.44 119.53 119.82 119.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.88419E-16 3.10563E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 4 1.50E-04 61.78 62.27 62.22 62.09 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.59649E-16

CE M

II

AD 2

(a/

l= 0.

35 ) A.N. 0.15 1.77E-02 5.37E-02 1 1.50E-06 403.03 402.90 402.78 402.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.74875E-19

XXXVII



4 0.15 1.77E-02 5.37E-02 1 1.50E-06 224.00 223.76 223.87 223.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.35873E-19 7.68675E-19

0.15 1.77E-02 5.37E-02 1 1.50E-06 120.25 120.32 120.16 120.24 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.01478E-19

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 328.44 328.62 328.73 328.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.03715E-18

5 0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 142.82 142.98 143.20 143.00 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.11387E-18 1.15782E-18

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 79.00 79.24 74.36 77.53 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.20177E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 223.16 223.25 223.32 223.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.50131E-18

6 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 151.75 151.62 151.79 151.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.03245E-18 9.63686E-19

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 102.47 102.59 102.12 102.39 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.94918E-19

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 109.85 109.91 110.03 109.93 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.09422E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 52.50 52.22 52.25 52.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.03834E-18 3.03818E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 31.06 31.32 31.18 31.19 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.98197E-18

5

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 40.66 41.16 41.04 40.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.23359E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 21.72 21.87 21.72 21.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.2391E-18 7.54492E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 42.72 42.91 43.09 42.91 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.16206E-18

6

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 89.78 90.25 90.13 90.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.72396E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 48.59 48.72 48.50 48.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.2248E-18 3.38425E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 28.53 28.50 28.82 28.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.20399E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 216.28 216.12 216.50 216.30 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.54343E-18

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 99.37 99.16 99.41 99.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.57109E-18 1.43236E-18

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 77.22 76.97 77.36 77.18 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.18257E-18

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 290.72 290.59 290.68 290.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.1716E-18

2 0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 159.28 159.45 159.62 159.45 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.98182E-19 1.00122E-18

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1 1.50E-06 111.56 111.68 111.72 111.65 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.3388E-19

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 112.37 112.56 112.09 112.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.00622E-18

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

3.00622E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

CEM

II A

D2

(a/

l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.22E-02 1 1.50E-06 20.63 20.50 20.25 20.46 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.01057E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 76.22 76.63 76.67 76.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.96802E-17 6.16967E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 38.82 38.53 38.41 38.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.53041E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 97.68 97.63 97.50 97.60 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.45634E-17

5 0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 29.44 29.18 29.44 29.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.15612E-17 1.23481E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 48.53 48.47 48.25 48.42 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.09196E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 1 1.50E-06 66.25 66.78 66.53 66.52 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.04426E-17

6 0.15 1.77E-02 4.95E-02 2 5.00E-06 66.56 66.53 66.82 66.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.624E-17 1.71673E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 2 5.00E-06 34.03 34.18 34.18 34.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.48193E-17

Leca 4

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 30.85 31.03 30.91 30.93 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.44363E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 29.56 29.35 29.35 29.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.7178E-17 3.82956E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 61.37 61.50 61.50 61.46 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.32724E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 45.32 45.25 45.25 45.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.07347E-17

XXXVIII



5 0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 46.09 46.16 46.06 46.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.40188E-17 2.52516E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 24.68 24.59 24.66 24.64 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.10014E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 24.37 24.50 24.53 24.47 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.749E-17

6 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 24.37 24.47 24.53 24.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.577E-17 4.7584E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 52.94 52.97 53.06 52.99 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.9492E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 51.78 51.41 51.28 51.49 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.67195E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 56.25 56.09 55.91 56.08 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.95222E-17 2.12236E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 29.32 29.32 29.44 29.36 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.7429E-17

5

0.15 1.77E-02 4.96E-02 1 1.50E-06 46.32 46.25 45.87 46.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.95691E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 45.72 45.97 45.59 45.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.37303E-17 2.48936E-17

0.15 1.77E-02 4.96E-02 2 5.00E-06 23.59 23.87 23.75 23.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.13813E-17

0.15 1.77E-02

1.01E+05 0.5 1.51E+05

0.15 1.77E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

CEM

II A

D2

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 54.41 54.67 54.70 54.59 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.45899E-17

1 0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 62.78 62.93 62.97 62.89 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.01206E-17 7.26758E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 32.75 32.28 32.63 32.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.33169E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 26.16 26.32 26.27 26.25 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.39824E-17

2 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 26.22 26.25 26.33 26.27 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.29326E-17 4.5385E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 53.91 53.56 53.71 53.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.92398E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 20.03 20.12 20.24 20.13 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.19927E-17

3 0.15 1.77E-02 5.27E-02 2 5.00E-06 20.05 20.11 20.31 20.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.72169E-17 6.05055E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 41.16 41.13 41.37 41.22 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.2307E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 20.22 20.51 20.46 20.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.74517E-17

1 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 23.63 23.98 23.87 23.83 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.59515E-17 5.09811E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 51.50 51.92 51.88 51.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.954E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 20.01 20.12 20.25 20.13 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.0406E-17

2 0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 20.44 20.82 20.77 20.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.45396E-17 5.66111E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 46.78 46.99 47.13 46.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.48877E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 20.87 21.33 21.28 21.16 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.81504E-17

3 0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 21.63 21.87 21.89 21.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.26508E-17 5.47585E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 49.06 49.52 49.47 49.35 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.34743E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 29.82 29.50 29.68 29.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.9063E-17

1 0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 30.56 30.67 30.80 30.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.77595E-17 3.96958E-17

0.15 1.77E-02 5.29E-02 3N 2.00E-05 67.09 67.22 67.04 67.12 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.22648E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 20.04 20.15 20.23 20.14 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.09465E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 20.22 20.31 20.13 20.22 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.62368E-17 5.90063E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 42.53 42.78 42.66 42.66 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.98355E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 58.53 58.97 58.69 58.73 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.16597E-17

XXXIX



3 0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 70.68 70.89 70.71 70.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.4725E-17 6.90212E-17

0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 35.25 35.13 35.45 35.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.06788E-17

CEM

II A

V (

a/l=

0.3

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 291.00 291.25 290.89 291.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.15788E-18

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 149.13 148.82 149.06 149.00 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.05704E-18 1.04693E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 99.53 99.69 99.32 99.51 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.25868E-19

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 311.72 311.93 311.54 311.73 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.072E-18

2 0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 158.47 158.06 158.19 158.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.87006E-19 9.97647E-19

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 98.00 97.85 97.63 97.83 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.33941E-19

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 217.72 217.56 217.93 217.74 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.56189E-18

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 205.72 205.39 205.54 205.55 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.73269E-19 1.07423E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 104.66 104.78 104.85 104.76 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.87523E-19

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 31.59 32.00 31.97 31.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.54646E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 65.75 67.66 65.85 66.42 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.17963E-17 3.27095E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 39.75 40.09 40.23 40.02 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.08676E-17

5

0.15 1.77E-02 4.99E-02 1 1.50E-06 50.06 50.16 50.28 50.17 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.53431E-18

0.15 1.77E-02 4.99E-02 1 1.50E-06 26.35 26.59 26.63 26.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.77632E-18 5.79643E-18

0.15 1.77E-02 4.99E-02 2 5.00E-06 58.56 58.87 59.04 58.82 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.07867E-18

6

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 62.87 63.25 63.18 63.10 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.26378E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 31.35 31.00 31.32 31.22 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.86084E-17 6.78019E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 20.06 20.06 20.36 20.16 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.21594E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 87.44 87.31 87.67 87.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.90284E-18

1 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 47.06 46.72 47.13 46.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.39704E-18 3.41097E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 32.00 31.75 31.72 31.82 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.93303E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 76.23 75.94 75.99 76.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.40947E-18

2 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 42.94 43.09 43.16 43.06 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.63966E-18 3.72578E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 29.16 29.45 29.32 29.31 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.1282E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 52.37 52.13 52.47 52.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.50464E-18

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

6.50464E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

CEM

II A

V (

a/l=

0.4

5)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 27.59 27.63 27.50 27.57 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.15711E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 25.03 25.41 25.41 25.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.47582E-17 4.64304E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 49.44 48.97 49.32 49.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.29619E-17

5

0.15 1.77E-02 4.92E-02 1 1.50E-06 43.22 43.37 43.66 43.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.11813E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 2 5.00E-06 40.72 41.22 41.13 41.02 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.62622E-17 2.70837E-17

0.15 1.77E-02 4.92E-02 2 5.00E-06 20.85 21.32 21.28 21.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.38076E-17

6

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 81.22 81.06 81.54 81.27 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.72426E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 24.16 23.97 23.98 24.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.63967E-17 2.53695E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 167.18 167.41 167.03 167.21 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.2469E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.76E-02 1 1.50E-06 28.97 28.94 29.09 29.00 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.46098E-17

XL



1 0.15 1.77E-02 5.76E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

5.46098E-17

0.15 1.77E-02 5.76E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.62E-02 1 1.50E-06 50.50 50.50 50.27 50.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.06388E-17

2 0.15 1.77E-02 5.62E-02 2 5.00E-06 58.66 58.66 58.41 58.58 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.09889E-17 2.32879E-17

0.15 1.77E-02 5.62E-02 2 5.00E-06 31.41 31.56 31.56 31.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.8236E-17

0.15 1.77E-02 5.72E-02 1 1.50E-06 72.09 71.62 71.71 71.81 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.1917E-17

3 0.15 1.77E-02 5.72E-02 1 1.50E-06 22.87 22.68 22.37 22.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.65959E-17 1.75628E-17

0.15 1.77E-02 5.72E-02 2 5.00E-06 41.16 41.37 41.35 41.29 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.41756E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 32.09 32.35 32.43 32.29 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.25903E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 30.35 30.35 30.42 30.37 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.60327E-17 3.81973E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 56.97 56.87 56.81 56.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.5969E-17

5

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 95.97 95.68 95.57 95.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.47233E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 27.53 27.63 27.66 27.61 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.21904E-17 1.26539E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 47.13 47.53 47.71 47.46 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.10479E-17

6

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 57.00 57.32 57.58 57.30 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.43702E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 49.47 49.82 50.18 49.82 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.23045E-17 2.24806E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 24.85 25.06 25.12 25.01 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.07671E-17

Lytag

4

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 35.37 35.00 35.32 35.23 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.02459E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 34.87 34.28 34.47 34.54 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.2668E-17 3.36842E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 74.94 74.87 75.09 74.97 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.81385E-17

5

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 56.85 56.94 57.25 57.01 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.29448E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 65.59 65.82 65.50 65.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.88036E-17 7.08973E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 34.44 34.59 34.87 34.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.09436E-17

6

0.15 1.77E-02 5.10E-02 1 1.50E-06 21.25 21.32 21.66 21.41 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.54408E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 21.72 21.75 21.78 21.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.12646E-17 5.40994E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 45.63 45.68 45.85 45.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.55926E-17

Argex

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 40.72 41.00 40.94 40.89 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.38775E-17

1 0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 44.85 44.85 45.03 44.91 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.45449E-17 2.67079E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 23.50 23.87 23.85 23.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.17014E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 1 1.50E-06 28.25 28.72 28.59 28.52 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.0515E-17

2 0.15 1.77E-02 5.24E-02 2 5.00E-06 31.72 31.59 31.94 31.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.61108E-17 3.93268E-17

0.15 1.77E-02 5.24E-02 3N 2.00E-05 68.16 68.50 68.42 68.36 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.13547E-17

0.15 1.77E-02 5.62E-02 1 1.50E-06 27.35 27.59 27.72 27.55 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.61097E-17

3 0.15 1.77E-02 5.62E-02 2 5.00E-06 29.78 30.03 30.16 29.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.10248E-17 4.43404E-17

0.15 1.77E-02 5.62E-02 3N 2.00E-05 63.59 64.47 64.22 64.09 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.58868E-17

CEM

II A

V

(a/l

=0.5

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 38.32 38.41 38.56 38.43 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.24724E-16

1 0.15 1.77E-02 5.23E-02 3N 2.00E-05 40.37 40.71 40.63 40.57 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.12825E-16 1.18774E-16

0.15 1.77E-02 5.23E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 57.16 57.16 57.33 57.22 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.1064E-17

XLI



2 0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 66.59 66.90 66.78 66.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.63511E-17 6.98941E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 33.09 33.21 33.44 33.25 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.22672E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 2 5.00E-06 57.44 57.87 57.79 57.70 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.27838E-17

3 0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 70.94 70.63 70.60 70.72 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.44987E-17 6.91257E-17

0.15 1.77E-02 5.21E-02 3N 2.00E-05 35.47 35.44 35.52 35.48 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.00946E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 21.47 21.81 21.76 21.68 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.5425E-17

1 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 23.94 24.41 24.37 24.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.65673E-17 5.09842E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 3N 2.00E-05 51.32 51.56 51.68 51.52 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.09602E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 20.78 21.19 21.22 21.06 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.58912E-17

2 0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 21.53 21.89 21.93 21.78 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.07039E-17 5.32734E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 3N 2.00E-05 47.50 47.89 47.92 47.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.3225E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 50.09 50.13 50.36 50.19 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.48541E-17

3 0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 61.56 61.72 61.68 61.65 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.37459E-17 7.79369E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 32.37 32.68 32.71 32.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.52107E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.50E-04 104.63 104.56 104.45 104.55 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.36225E-15

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.50E-04 36.56 36.53 36.67 36.59 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.29344E-16 1.1458E-15

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.19E-02 4 1.50E-04 98.22 98.31 98.05 98.19 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.45291E-15

2 0.15 1.77E-02 5.19E-02 4 1.50E-04 34.22 34.36 34.41 34.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.92155E-16 1.22253E-15

0.15 1.77E-02 5.19E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 50.32 50.79 50.62 50.58 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.75453E-16

7 0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.50E-04 111.87 111.93 111.95 111.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.03812E-16 3.28277E-16

0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.50E-04 51.91 51.97 52.14 52.01 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.05566E-16

CEM

II B

V (

a/l=

0.3

5) A.N.

0.15 1.77E-02 5.32E-02 1 1.50E-06 157.44 157.60 157.40 157.48 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.21956E-18

1 0.15 1.77E-02 5.32E-02 1 1.50E-06 94.13 93.74 93.87 93.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.73952E-18 1.79982E-18

0.15 1.77E-02 5.32E-02 1 1.50E-06 66.50 66.33 66.21 66.35 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.44038E-18

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 183.82 183.59 183.62 183.68 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.88405E-18

2 0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 113.66 113.22 113.34 113.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.42617E-18 1.53953E-18

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1 1.50E-06 72.59 72.12 72.23 72.31 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.30838E-18

0.15 1.77E-02 4.89E-02 1 1.50E-06 132.32 132.15 132.51 132.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.42713E-18

3 0.15 1.77E-02 4.89E-02 1 1.50E-06 104.47 104.62 104.23 104.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.43727E-18 1.67671E-18

0.15 1.77E-02 4.89E-02 1 1.50E-06 75.56 75.20 75.22 75.33 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.16573E-18

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 40.56 40.57 40.35 40.49 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.3255E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 21.44 21.32 21.18 21.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.39277E-18 7.48336E-18

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 45.78 45.66 45.48 45.64 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.73182E-18

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 61.82 61.66 61.68 61.72 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.40796E-18

5 0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 34.00 34.56 34.41 34.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.545E-18 4.72442E-18

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 21.44 21.53 21.90 21.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.22029E-18

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 74.13 74.56 74.34 74.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.95918E-17

XLII



6 0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 36.78 37.16 37.18 37.04 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.59013E-17 5.61596E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 22.56 23.00 23.02 22.86 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.29856E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 4.93E-02 1 1.50E-06 32.53 32.91 32.96 32.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.87595E-18

1 0.15 1.77E-02 4.93E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

9.87595E-18

0.15 1.77E-02 4.93E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 64.87 64.72 64.97 64.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.10011E-18

2 0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 39.87 39.59 39.72 39.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.8913E-18 4.16023E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 25.91 25.97 25.87 25.92 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.4893E-18

0.15 1.77E-02 5.52E-02 1 1.50E-06 52.87 53.16 53.23 53.09 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.82788E-18

3 0.15 1.77E-02 5.52E-02 1 1.50E-06 30.16 30.22 30.43 30.27 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.59659E-18 5.73501E-18

0.15 1.77E-02 5.52E-02 1 1.50E-06 20.78 20.89 20.52 20.73 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.78055E-18

CEM

II B

V (

a/l=

0.4

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 45.91 46.37 46.40 46.23 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.18081E-16

1 0.15 1.77E-02 5.27E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

4.18081E-16

0.15 1.77E-02 5.27E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 4.89E-02 1 1.50E-06 31.13 30.91 31.13 31.06 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.32722E-17

2 0.15 1.77E-02 4.89E-02 2 5.00E-06 34.06 34.16 34.27 34.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.13051E-17 3.43701E-17

0.15 1.77E-02 4.89E-02 3N 2.00E-05 70.13 70.00 70.09 70.07 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.85329E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 50.16 50.47 50.53 50.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.81451E-17

3 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 57.09 56.78 56.97 56.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.98181E-17 2.21368E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 28.47 28.72 28.59 28.59 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.84471E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 78.78 79.22 78.72 78.91 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.78922E-17

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 26.41 26.16 26.16 26.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.28437E-17 1.5368E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 57.97 58.12 58.31 58.13 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.4896E-17

2 0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 56.13 56.32 56.41 56.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.04626E-17 2.07486E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 31.97 31.72 31.94 31.88 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.68872E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 59.03 59.27 59.12 59.14 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.40165E-17

3 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 60.53 60.53 60.17 60.41 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.87109E-17 1.95857E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 32.68 33.16 33.03 32.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.60296E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 57.44 58.59 58.91 58.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.95395E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 68.56 68.68 68.59 68.61 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.45588E-17 6.73639E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 35.47 35.66 35.96 35.70 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.79936E-17

5

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 124.32 124.37 124.43 124.37 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.11524E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 39.69 39.71 39.72 39.71 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.33998E-18 8.97501E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 20.63 20.87 20.97 20.82 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.43264E-18

6

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 116.85 117.05 116.92 116.94 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.21623E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 32.03 32.32 32.52 32.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.05158E-17 1.06387E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 57.22 57.22 57.35 57.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.23802E-18

Lytag 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 30.06 30.44 30.25 30.25 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.54148E-16

XLIII



1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 37.00 37.16 37.22 37.13 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.19941E-16 1.25154E-16

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 20.50 20.50 20.59 20.53 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.01375E-16

0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 48.47 48.91 48.82 48.73 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.95749E-16

2 0.15 1.77E-02 5.26E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.95749E-16

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 29.91 30.15 30.22 30.09 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.6025E-16

9 0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 32.13 32.22 32.36 32.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.4286E-16 1.39731E-16

0.15 1.77E-02 5.26E-02 4 1.50E-04 138.91 139.03 139.26 139.07 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.16082E-16

Argex

0.15 1.77E-02 5.70E-02 2 5.00E-06 63.09 63.50 63.29 63.29 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.255E-17

1 0.15 1.77E-02 5.70E-02 3N 2.00E-05 77.13 77.41 77.29 77.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.45682E-17 6.85526E-17

0.15 1.77E-02 5.70E-02 3N 2.00E-05 39.66 39.94 39.91 39.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.85395E-17

0.15 1.77E-02 5.37E-02 1 1.50E-06 21.68 21.72 21.83 21.74 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.79535E-17

2 0.15 1.77E-02 5.37E-02 2 5.00E-06 23.87 23.94 23.97 23.93 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.91436E-17 5.34027E-17

0.15 1.77E-02 5.37E-02 3N 2.00E-05 50.91 50.97 51.09 50.99 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.31111E-17

0.15 1.77E-02 5.68E-02 1 1.50E-06 21.85 21.97 21.87 21.90 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.13834E-17

3 0.15 1.77E-02 5.68E-02 2 5.00E-06 23.18 23.63 23.56 23.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.30298E-17 5.67381E-17

0.15 1.77E-02 5.68E-02 3N 2.00E-05 50.63 50.75 50.94 50.77 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.5801E-17

CEM

II B

V (

a/l=

0.5

5)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 50.91 51.16 51.23 51.10 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.68236E-16

1 0.15 1.77E-02 5.13E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

3.68236E-16

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.32E-02 2 5.00E-06 63.28 63.46 63.20 63.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.70368E-17

2 0.15 1.77E-02 5.32E-02 2 5.00E-06 20.02 20.13 20.21 20.12 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.78759E-17 6.28338E-17

0.15 1.77E-02 5.32E-02 3N 2.00E-05 40.53 40.69 40.65 40.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.35889E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 41.72 41.89 42.03 41.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.11516E-16

3 0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 50.16 50.22 50.39 50.26 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.87448E-17 9.3345E-17

0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 25.97 26.19 26.23 26.13 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.97741E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 29.18 29.35 29.41 29.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.57681E-16

1 0.15 1.77E-02 5.26E-02 4 1.50E-04 64.28 64.50 64.65 64.48 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.35392E-16 4.15414E-16

0.15 1.77E-02 5.26E-02 4 1.60E-05 32.16 32.50 32.44 32.37 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.31703E-17

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 24.50 24.66 24.71 24.62 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.70442E-16

2 0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.60E-05 60.25 60.71 60.66 60.54 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.98503E-17 2.94586E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.60E-05 31.50 31.78 31.74 31.67 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.34662E-17

0.15 1.77E-02 5.27E-02 3N 2.00E-05 26.00 26.48 26.45 26.31 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.34011E-16

3 0.15 1.77E-02 5.27E-02 4 1.60E-05 58.97 59.32 59.41 59.23 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.22701E-17 3.98141E-16

0.15 1.77E-02 5.27E-02 4 1.60E-05 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Stalite

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 66.03 66.06 66.12 66.07 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.13391E-17

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 20.02 20.06 20.03 20.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.61615E-17 5.95469E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 41.06 41.23 41.12 41.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.11399E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 2 5.00E-06 57.25 57.32 57.20 57.26 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.30085E-17

XLIV



7 0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 66.37 66.45 66.39 66.40 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.8352E-17 6.94703E-17

0.15 1.77E-02 5.19E-02 3N 2.00E-05 37.13 37.17 37.25 37.18 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.70502E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 35.00 35.46 35.39 35.28 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.34574E-16

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 46.50 46.43 46.66 46.53 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.74516E-17 1.06246E-16

0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 24.35 24.56 24.41 24.44 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.67132E-17

CEM

II A

L (a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 80.65 80.82 80.79 80.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.15039E-18

1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 51.47 51.76 51.78 51.67 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.03162E-18 3.24728E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 35.72 35.88 35.79 35.80 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.55984E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 129.72 129.89 129.78 129.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.54879E-18

2 0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 71.03 71.33 71.41 71.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.16989E-18 2.20448E-18

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 47.87 47.61 47.73 47.74 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.89475E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 44.53 44.78 44.82 44.71 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.52857E-18

3 0.15 1.77E-02 5.13E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

7.52857E-18

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 36.75 37.03 36.98 36.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.41404E-18

0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 62.97 63.18 62.80 62.98 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.59716E-18 8.48108E-18

0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 42.68 42.47 42.71 42.62 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.43204E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 1 1.50E-06 33.72 33.65 33.86 33.74 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.00649E-17

5 0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 61.72 62.06 62.18 61.99 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.53574E-18 8.73699E-18

0.15 1.77E-02 5.17E-02 2 5.00E-06 40.47 40.91 40.63 40.67 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.61038E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 23.47 23.21 23.69 23.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.4336E-17

6 0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 45.25 45.03 45.49 45.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.15759E-17 1.20572E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 29.82 30.03 29.76 29.87 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.02599E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 50.78 50.96 50.91 50.88 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.60227E-18

1 0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 23.41 23.72 23.68 23.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.65212E-18 6.35171E-18

0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 52.56 52.87 52.91 52.78 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.80075E-18

0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 43.09 43.47 43.45 43.34 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.00802E-18

2 0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 24.78 24.92 24.87 24.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.52533E-18 7.03624E-18

0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 47.87 48.22 48.21 48.10 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.57536E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 34.75 34.99 35.20 34.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 9.58329E-18

3 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 21.18 21.28 21.32 21.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 7.36946E-18 8.17617E-18

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 40.00 40.48 40.50 40.33 1.01E+05 3.5 4.51E+05 7.57576E-18

CEM

II A

L (a

/l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 38.32 38.53 38.72 38.52 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.61343E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 44.35 44.38 44.39 44.37 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.4965E-17 2.79149E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 22.75 22.87 22.97 22.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.26454E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 80.23 80.13 80.32 80.23 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.76389E-17

5 0.15 1.77E-02 5.15E-02 1 1.50E-06 27.28 27.18 27.25 27.24 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.24042E-17 1.3501E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 50.28 50.33 50.35 50.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.04599E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 80.94 81.25 81.09 81.09 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.76471E-17

XLV



6 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 25.87 25.82 25.68 25.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.32477E-17 1.40202E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 47.41 47.59 48.01 47.67 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.11658E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.22E-02 1 1.50E-06 44.85 45.09 45.22 45.05 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.18797E-17

1 0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 48.78 48.41 48.68 48.62 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.35076E-17 2.51712E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 26.35 26.72 26.56 26.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.01262E-17

0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 37.68 37.97 37.66 37.77 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.88863E-17

2 0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 38.72 38.75 39.06 38.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.00911E-17 3.14791E-17

0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 21.37 21.50 21.50 21.46 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.54599E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 30.25 30.50 30.63 30.46 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.53837E-17

3 0.15 1.77E-02 5.03E-02 2 5.00E-06 32.18 32.53 32.36 32.36 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.39999E-17 3.64679E-17

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 68.28 68.56 68.69 68.51 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.00201E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 74.37 74.52 74.49 74.46 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.9138E-17

1 0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 24.37 24.52 24.16 24.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.39718E-17 1.48281E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 46.78 46.56 46.45 46.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.13747E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 60.87 60.99 60.52 60.79 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.30965E-17

2 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 63.35 63.57 63.49 63.47 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.76053E-17 1.82369E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 37.13 37.28 37.43 37.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.40088E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 62.78 62.99 62.57 62.78 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.23131E-17

3 0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 59.66 59.78 59.83 59.76 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.86554E-17 1.91936E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 31.16 31.50 31.43 31.36 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.66124E-17

CEM

II A

L (a

/l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 58.82 58.85 58.71 58.79 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.93578E-17

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 76.82 76.50 76.48 76.60 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.81676E-17 6.35754E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 39.16 39.04 39.23 39.14 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.32006E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 47.97 48.00 48.38 48.12 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.95194E-17

2 0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 59.97 60.33 60.45 60.25 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.58994E-17 8.13071E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 31.03 31.24 31.33 31.20 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.85023E-17

0.15 1.77E-02 4.98E-02 2 5.00E-06 41.85 42.05 42.13 42.01 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.0864E-16

3 0.15 1.77E-02 4.98E-02 3N 2.00E-05 52.75 52.68 52.91 52.78 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.25781E-17 8.69925E-17

0.15 1.77E-02 4.98E-02 4 1.50E-04 218.94 219.21 218.87 219.01 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.97594E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 62.85 63.21 63.26 63.11 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.66645E-17

1 0.15 1.77E-02 5.28E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

7.66645E-17

0.15 1.77E-02 5.28E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 20.75 20.99 21.12 20.95 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.69983E-17

2 0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 21.03 21.47 21.45 21.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.24094E-17 5.49669E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 45.82 45.96 45.95 45.91 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.54931E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 20.02 20.13 20.09 20.08 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.03231E-17

3 0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 20.78 21.03 21.12 20.98 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.35718E-17 5.72757E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 43.69 43.89 43.91 43.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.7932E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 23.78 23.89 23.96 23.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.93566E-16

XLVI



1 0.15 1.77E-02 5.04E-02 3N 2.00E-05 27.44 27.39 27.56 27.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.6071E-16 1.69419E-16

0.15 1.77E-02 5.04E-02 4 1.50E-04 100.37 100.62 100.43 100.47 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.53982E-16

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 69.47 69.52 69.45 69.48 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.71246E-16

8 0.15 1.77E-02 5.14E-02 4 1.50E-04 150.28 150.36 150.49 150.38 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.24407E-16 2.37599E-16

0.15 1.77E-02 5.14E-02 4 1.50E-04 72.36 72.83 72.71 72.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.17143E-16

0.15 1.77E-02 5.23E-02 2 5.00E-06 22.18 22.56 22.42 22.39 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.13942E-16

3 0.15 1.77E-02 5.23E-02 4 1.50E-04 160.22 160.39 160.52 160.38 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.13894E-16 2.08336E-16

0.15 1.77E-02 5.23E-02 4 1.50E-04 81.16 81.35 81.43 81.31 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.97171E-16

CEM

II B

L (a

/l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 64.44 64.87 64.98 64.76 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.13877E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 1 1.50E-06 19.63 19.72 19.66 19.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.68121E-17 1.75876E-17

0.15 1.77E-02 5.04E-02 2 5.00E-06 35.16 35.44 35.53 35.38 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.4563E-17

5

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 67.41 67.02 66.91 67.11 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.07208E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 20.09 20.11 20.22 20.14 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.64849E-17 1.70667E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 36.94 36.94 37.00 36.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.39945E-17

6

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 51.82 51.78 51.83 51.81 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.74091E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 54.94 55.22 55.22 55.13 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.05001E-17 2.19117E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 29.68 29.59 29.62 29.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.78259E-17

Leca

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 50.50 50.87 50.63 50.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.21407E-17

1 0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 64.66 64.78 64.93 64.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.8811E-17 7.24224E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 36.94 36.94 37.12 37.00 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.63156E-17

0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 20.72 20.94 20.99 20.88 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.97117E-17

2 0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 22.16 22.25 22.03 22.15 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.23128E-17 5.61744E-17

0.15 1.77E-02 5.29E-02 3N 2.00E-05 46.37 46.59 46.78 46.58 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.64988E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 21.35 21.35 21.50 21.40 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.68464E-17

3 0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 22.94 23.03 23.15 23.04 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.94106E-17 5.50074E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 43.82 43.65 43.46 43.64 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.87651E-17

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 30.91 30.85 30.75 30.84 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.24478E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 4 1.50E-04 80.53 80.41 80.37 80.44 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.28671E-16 4.18805E-16

0.15 1.77E-02 5.25E-02 4 1.50E-04 78.97 79.43 79.45 79.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.03264E-16

5

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 51.66 52.37 52.47 52.17 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.5909E-16

0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 134.25 134.52 133.97 134.25 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.49854E-16 2.68604E-16

0.15 1.77E-02 5.11E-02 4 1.50E-04 79.68 79.59 79.62 79.63 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.96869E-16

6

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 56.28 56.34 56.79 56.47 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.24713E-16

0.15 1.77E-02 5.00E-02 4 1.50E-04 141.75 141.52 141.58 141.62 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.31844E-16 2.93989E-16

0.15 1.77E-02 5.00E-02 4 1.50E-04 47.28 47.25 46.94 47.16 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.25411E-16

CEM

IV A

(a

/l=0

.35

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.35E-02 1 1.50E-06 213.91 213.79 214.07 213.92 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.6413E-18

1 0.15 1.77E-02 5.35E-02 1 1.50E-06 115.63 115.78 115.42 115.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.41943E-18 1.38401E-18

0.15 1.77E-02 5.35E-02 1 1.50E-06 88.16 87.79 87.94 87.96 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.09131E-18

0.15 1.77E-02 5.53E-02 1 1.50E-06 205.85 205.99 205.72 205.85 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.764E-18

XLVII



2 0.15 1.77E-02 5.53E-02 1 1.50E-06 107.59 107.32 107.78 107.56 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.57782E-18 1.52203E-18

0.15 1.77E-02 5.53E-02 1 1.50E-06 81.25 80.87 81.16 81.09 1.01E+05 3.5 4.51E+05 1.22427E-18

0.15 1.77E-02 5.40E-02 1 1.50E-06 102.16 102.32 102.59 102.36 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.46299E-18

8 0.15 1.77E-02 5.40E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

3.46299E-18

0.15 1.77E-02 5.40E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.22E-02 1 1.50E-06 32.59 32.97 32.85 32.80 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.04453E-17

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 53.56 53.50 53.53 53.53 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.97211E-18 9.93255E-18

0.15 1.77E-02 5.22E-02 2 5.00E-06 33.25 33.25 33.37 33.29 1.01E+05 3.5 4.51E+05 9.38018E-18

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 70.82 71.16 71.22 71.07 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.64867E-18

5 0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 29.32 29.68 29.81 29.60 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.21577E-18 4.53021E-18

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1 1.50E-06 23.97 24.37 24.38 24.24 1.01E+05 3.5 4.51E+05 3.72621E-18

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 133.75 133.53 133.85 133.71 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.58418E-18

6 0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 59.75 60.06 60.17 59.99 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.69184E-18 2.45674E-18

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 44.85 45.26 45.22 45.11 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.09421E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 84.41 83.97 84.23 84.20 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.05441E-18

1 0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 49.75 49.56 49.92 49.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.20765E-18 3.32408E-18

0.15 1.77E-02 5.20E-02 1 1.50E-06 34.25 34.44 34.63 34.44 1.01E+05 3.5 4.51E+05 2.71019E-18

0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 48.75 49.12 49.09 48.99 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.57779E-18

2 0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 28.87 28.56 28.72 28.72 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.24431E-18 5.40266E-18

0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 20.03 20.16 20.07 20.09 1.01E+05 3.5 4.51E+05 4.38587E-18

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1 1.50E-06 24.78 25.00 24.92 24.90 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.36526E-17

3 0.15 1.77E-02 5.18E-02

1.01E+05 2.5 3.51E+05

1.36526E-17

0.15 1.77E-02 5.18E-02 1.01E+05 3.5 4.51E+05

CEM

IV A

(a/

l=0

.45

) A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 40.59 41.03 41.07 40.90 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.41718E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 42.16 41.50 42.16 41.94 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.65179E-17 2.80758E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 22.06 22.06 22.13 22.08 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.35379E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 1 1.50E-06 67.41 67.47 67.66 67.51 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.09972E-17

5 0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 71.53 71.13 71.53 71.40 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.58009E-17 1.67438E-17

0.15 1.77E-02 5.16E-02 2 5.00E-06 39.25 39.03 39.47 39.25 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.34334E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 72.59 72.87 72.43 72.63 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.93627E-17

6 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 23.35 23.53 23.66 23.51 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.42791E-17 1.55379E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 40.09 40.47 40.41 40.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.29718E-17

Leca

5

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 32.66 32.82 32.59 32.69 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.41217E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 34.06 34.00 34.28 34.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.36476E-17 3.61158E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 70.09 70.09 70.35 70.18 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.0578E-17

6

0.15 1.77E-02 5.01E-02 3N 2.00E-05 26.85 27.34 27.25 27.15 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.77217E-16

0.15 1.77E-02 5.01E-02 4 1.50E-04 66.03 66.09 66.16 66.09 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.98058E-16 5.37978E-16

0.15 1.77E-02 5.01E-02 4 1.50E-04 35.03 35.13 35.06 35.07 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.38657E-16

0.15 1.77E-02 1.01E+05 0.5 1.51E+05

XLVIII



0.15 1.77E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 61.97 61.59 61.23 61.60 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.25319E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 1 1.50E-06 20.72 20.81 20.85 20.79 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.59354E-17 1.7604E-17

0.15 1.77E-02 5.05E-02 2 5.00E-06 35.91 36.00 36.05 35.99 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.43446E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 1 1.50E-06 23.06 23.22 23.31 23.20 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.92505E-17

5 0.15 1.77E-02 5.00E-02 2 5.00E-06 22.68 22.75 22.81 22.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.80851E-17 5.03573E-17

0.15 1.77E-02 5.00E-02 3N 2.00E-05 46.72 46.75 46.79 46.75 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.37361E-17

0.15 1.77E-02 5.36E-02 1 1.50E-06 39.85 40.30 40.68 40.28 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.65686E-17

6 0.15 1.77E-02 5.36E-02 2 5.00E-06 42.00 42.09 42.15 42.08 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.78546E-17 2.98113E-17

0.15 1.77E-02 5.36E-02 2 5.00E-06 21.78 21.94 21.99 21.90 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.50108E-17

CEM

IV A

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.03E-02 3N 2.00E-05 57.35 57.62 57.40 57.46 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.20732E-16

1 0.15 1.77E-02 5.03E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

3.20732E-16

0.15 1.77E-02 5.03E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

0.15 1.77E-02 5.20E-02 2 5.00E-06 50.00 50.26 50.45 50.24 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.48817E-17

2 0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 61.91 62.33 62.25 62.16 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.32253E-17 7.55841E-17

0.15 1.77E-02 5.20E-02 3N 2.00E-05 36.28 36.42 36.13 36.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.86452E-17

0.15 1.77E-02 5.15E-02 2 5.00E-06 32.56 32.68 32.77 32.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.44385E-16

3 0.15 1.77E-02 5.15E-02 3N 2.00E-05 36.47 36.71 36.75 36.64 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.22933E-16 1.29095E-16

0.15 1.77E-02 5.15E-02 4 1.50E-04 131.47 131.59 131.80 131.62 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.19968E-16

Leca

0.15 1.77E-02 4.97E-02 2 5.00E-06 46.32 46.59 46.72 46.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.79599E-17

1 0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 57.18 57.61 57.58 57.46 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.57805E-17 7.94205E-17

0.15 1.77E-02 4.97E-02 3N 2.00E-05 31.44 31.60 31.58 31.54 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.4521E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 1 1.50E-06 20.02 20.14 20.09 20.08 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.19682E-17

2 0.15 1.77E-02 5.26E-02 2 5.00E-06 20.00 20.04 20.11 20.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.73685E-17 5.98492E-17

0.15 1.77E-02 5.26E-02 3N 2.00E-05 42.63 42.98 42.87 42.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.02109E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 53.91 54.24 54.22 54.12 1.01E+05 0.5 1.51E+05 8.60019E-17

3 0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 71.13 71.42 71.50 71.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 6.23004E-17 6.56409E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 42.69 42.77 42.73 42.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.86202E-17

Stalite

0.15 1.77E-02 5.18E-02 2 5.00E-06 35.50 35.76 35.94 35.73 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.32956E-16

8 0.15 1.77E-02 5.18E-02 3N 2.00E-05 39.32 39.45 39.56 39.44 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.15027E-16 1.15243E-16

0.15 1.77E-02 5.18E-02 4 1.50E-04 162.53 162.78 162.81 162.71 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.77449E-17

0.15 1.77E-02 4.95E-02 2 5.00E-06 37.35 37.56 37.72 37.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.20906E-16

2 0.15 1.77E-02 4.95E-02 3N 2.00E-05 42.85 43.02 42.97 42.95 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.00935E-16 1.04525E-16

0.15 1.77E-02 4.95E-02 4 1.50E-04 165.44 165.66 165.83 165.64 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.17328E-17

0.15 1.77E-02 6.00E-02 2 5.00E-06 59.22 59.51 59.37 59.37 1.01E+05 0.5 1.51E+05 9.26422E-17

3 0.15 1.77E-02 6.00E-02 3N 2.00E-05 74.68 74.57 74.36 74.54 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.0465E-17 7.54345E-17

0.15 1.77E-02 6.00E-02 3N 2.00E-05 38.85 38.92 38.76 38.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.31963E-17

CE M

IV

B

(a/

l= 0.

35 ) A.N. 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 42.78 42.89 42.87 42.85 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.28156E-17

XLIX



1 0.15 1.77E-02 5.11E-02 1 1.50E-06 23.94 24.42 24.39 24.25 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.38426E-17 1.87378E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 54.59 54.82 54.78 54.73 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.55536E-18

0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 41.97 42.33 42.38 42.23 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.44305E-17

7 0.15 1.77E-02 5.29E-02 1 1.50E-06 27.25 27.52 27.49 27.42 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.26589E-17 1.86705E-17

0.15 1.77E-02 5.29E-02 2 5.00E-06 60.59 60.63 60.61 60.61 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.92199E-18

0.15 1.77E-02 4.94E-02 1 1.50E-06 32.28 32.66 32.68 32.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.17053E-17

3 0.15 1.77E-02 4.94E-02 1 1.50E-06 20.56 20.73 20.77 20.69 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.56621E-17 2.25381E-17

0.15 1.77E-02 4.94E-02 2 5.00E-06 49.00 49.43 49.35 49.26 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.02468E-17

Leca

4

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 46.09 46.22 45.83 46.05 1.01E+05 1.5 2.51E+05 7.56666E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 1 1.50E-06 26.03 25.63 25.87 25.84 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.30113E-18 6.55066E-18

0.15 1.77E-02 5.31E-02 2 5.00E-06 54.94 55.03 54.72 54.90 1.01E+05 3.5 4.51E+05 5.78417E-18

5

0.15 1.77E-02 5.34E-02 1 1.50E-06 32.85 33.18 33.24 33.09 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.0587E-17

0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 60.78 61.16 60.93 60.96 1.01E+05 2.5 3.51E+05 8.95347E-18 9.26271E-18

0.15 1.77E-02 5.34E-02 2 5.00E-06 38.66 38.93 38.54 38.71 1.01E+05 3.5 4.51E+05 8.24765E-18

6

0.15 1.77E-02 5.45E-02 1 1.50E-06 44.09 44.27 44.49 44.28 1.01E+05 1.5 2.51E+05 8.07701E-18

0.15 1.77E-02 5.45E-02 1 1.50E-06 23.94 24.19 24.32 24.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 6.9221E-18 7.14071E-18

0.15 1.77E-02 5.45E-02 2 5.00E-06 50.75 50.98 50.52 50.75 1.01E+05 3.5 4.51E+05 6.42301E-18

Stalite

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 34.06 34.53 34.50 34.36 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.06527E-17

1 0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 62.66 62.88 62.91 62.82 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.76979E-17 2.3598E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 41.66 41.78 41.83 41.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.24433E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 38.97 39.42 39.38 39.26 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.60337E-17

2 0.15 1.77E-02 5.14E-02 1 1.50E-06 22.44 22.67 22.74 22.62 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.49323E-17 2.03085E-17

0.15 1.77E-02 5.14E-02 2 5.00E-06 52.72 52.89 52.87 52.83 1.01E+05 2.5 3.51E+05 9.95966E-18

0.15 1.77E-02 4.91E-02 1 1.50E-06 28.47 28.69 28.73 28.63 1.01E+05 0.5 1.51E+05 4.71993E-17

3 0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 56.82 57.29 57.22 57.11 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.88302E-17 2.62116E-17

0.15 1.77E-02 4.91E-02 2 5.00E-06 39.85 39.90 39.87 39.87 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.26052E-17

CEM

IV B

(a/

l=0

.45

)

A.N.

4

0.15 1.77E-02 5.09E-02 2 5.00E-06 66.25 66.50 66.56 66.44 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.02832E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 79.22 79.37 79.47 79.35 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.61935E-17 5.93401E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 40.18 40.53 40.59 40.43 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.15438E-17

5

0.15 1.77E-02 5.25E-02 1 1.50E-06 28.53 28.82 29.01 28.79 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.01903E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 2 5.00E-06 31.75 31.91 31.91 31.86 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.60929E-17 3.93198E-17

0.15 1.77E-02 5.25E-02 3N 2.00E-05 67.85 67.82 67.91 67.86 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.16762E-17

6

0.15 1.77E-02 5.08E-02 1 1.50E-06 27.25 27.63 27.72 27.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.07771E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 2 5.00E-06 28.72 28.68 28.66 28.69 1.01E+05 1.5 2.51E+05 3.87845E-17 4.10493E-17

0.15 1.77E-02 5.08E-02 3N 2.00E-05 61.85 62.00 61.94 61.93 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.35862E-17

Leca 5

0.15 1.77E-02 5.13E-02 1 1.50E-06 21.56 21.66 21.72 21.65 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.51954E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 2 5.00E-06 22.35 22.35 22.47 22.39 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.00436E-17 5.23956E-17

0.15 1.77E-02 5.13E-02 3N 2.00E-05 49.94 49.94 50.28 50.05 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.19479E-17

6 0.15 1.77E-02 5.12E-02 1 1.50E-06 25.97 26.44 26.18 26.20 1.01E+05 0.5 1.51E+05 5.37E-17

L



0.15 1.77E-02 5.12E-02 2 5.00E-06 27.09 27.53 27.37 27.33 1.01E+05 1.5 2.51E+05 4.10E-17 4.33336E-17

0.15 1.77E-02 5.12E-02 3N 2.00E-05 59.18 59.53 59.53 59.41 1.01E+05 2.5 3.51E+05 3.52568E-17

0.15 1.77E-02

1.01E+05 0.5 1.51E+05

0.15 1.77E-02

1.01E+05 1.5 2.51E+05

0.15 1.77E-02 1.01E+05 2.5 3.51E+05

Stalite

4

0.15 1.77E-02 5.11E-02 2 5.00E-06 63.22 63.50 63.41 63.38 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.3937E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 76.41 76.94 76.66 76.67 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.83657E-17 6.18974E-17

0.15 1.77E-02 5.11E-02 3N 2.00E-05 38.87 39.37 39.28 39.17 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.33897E-17

5

0.15 1.77E-02 5.09E-02 1 1.50E-06 21.25 21.72 21.66 21.54 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.50231E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 79.66 79.91 80.02 79.86 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.58347E-17 5.77669E-17

0.15 1.77E-02 5.09E-02 3N 2.00E-05 39.63 39.68 39.91 39.74 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.24431E-17

6

0.15 1.77E-02 5.06E-02 1 1.50E-06 21.22 21.37 21.47 21.35 1.01E+05 0.5 1.51E+05 6.51123E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 2 5.00E-06 20.59 20.72 20.78 20.70 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.34612E-17 5.58186E-17

0.15 1.77E-02 5.06E-02 3N 2.00E-05 42.41 42.22 42.32 42.32 1.01E+05 2.5 3.51E+05 4.88824E-17

CEM

IV B

(a/

l=0

.55

)

A.N.

0.15 1.77E-02 5.28E-02 2 5.00E-06 23.35 23.69 23.55 23.53 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.0569E-16

1 0.15 1.77E-02 5.28E-02 3N 2.00E-05 27.44 27.56 27.49 27.50 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.68092E-16 1.70692E-16

0.15 1.77E-02 5.28E-02 4 1.50E-04 117.18 117.02 117.25 117.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.38296E-16

0.15 1.77E-02 5.10E-02 2 5.00E-06 23.22 23.66 23.48 23.45 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.99288E-16

2 0.15 1.77E-02 5.10E-02 3N 2.00E-05 27.78 27.82 27.66 27.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.60828E-16 1.64147E-16

0.15 1.77E-02 5.10E-02 4 1.50E-04 118.25 118.34 118.13 118.24 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.32324E-16

0.15 1.77E-02 4.90E-02 2 5.00E-06 23.53 23.67 23.82 23.67 1.01E+05 0.5 1.51E+05 1.89575E-16

3 0.15 1.77E-02 4.90E-02 3N 2.00E-05 28.85 28.67 28.92 28.81 1.01E+05 1.5 2.51E+05 1.48744E-16 1.54451E-16

0.15 1.77E-02 4.90E-02 4 1.50E-04 120.09 120.15 120.22 120.15 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.25033E-16

Leca

0.15 1.77E-02 5.14E-02 3N 2.00E-05 47.87 47.75 47.93 47.85 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.93476E-16

1 0.15 1.77E-02 5.14E-02 4 1.50E-04 116.82 116.78 116.91 116.84 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.88546E-16 3.17249E-16

0.15 1.77E-02 5.14E-02 4 1.50E-04 58.35 58.62 58.28 58.42 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.69725E-16

0.15 1.77E-02 4.94E-02 3N 2.00E-05 45.13 45.53 45.59 45.42 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.99138E-16

2 0.15 1.77E-02 4.94E-02 4 1.50E-04 109.35 109.09 109.52 109.32 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.96915E-16 3.21863E-16

0.15 1.77E-02 4.94E-02 4 1.50E-04 56.50 56.21 56.14 56.28 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.69536E-16

0.15 1.77E-02 5.34E-02 3N 2.00E-05 59.72 60.16 60.20 60.03 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.26241E-16

3 0.15 1.77E-02 5.34E-02 4 1.50E-04 137.13 137.28 137.47 137.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.55403E-16 2.71088E-16

0.15 1.77E-02 5.34E-02 4 1.50E-04 70.66 70.89 70.72 70.76 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.31619E-16

Stalite

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 68.94 69.03 69.16 69.04 1.01E+05 0.5 1.51E+05 2.77104E-16

1 0.15 1.77E-02 5.22E-02 4 1.50E-04 148.66 148.79 148.81 148.75 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.30298E-16 2.33594E-16

0.15 1.77E-02 5.22E-02 4 1.50E-04 82.68 82.76 82.95 82.80 1.01E+05 2.5 3.51E+05 1.93379E-16

0.15 1.77E-02 5.22E-02 3N 2.00E-05 51.97 52.35 52.26 52.19 1.01E+05 0.5 1.51E+05 3.66704E-16

2 0.15 1.77E-02 5.22E-02 4 1.50E-04 121.06 121.38 121.44 121.29 1.01E+05 1.5 2.51E+05 2.82545E-16 2.99861E-16

0.15 1.77E-02 5.22E-02 4 1.50E-04 63.82 63.98 64.15 63.98 1.01E+05 2.5 3.51E+05 2.50335E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 3N 2.00E-05 25.53 25.77 25.82 25.71 1.01E+05 0.5 1.51E+05 7.3669E-16

LI



3 0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.50E-04 57.47 57.89 57.62 57.66 1.01E+05 1.5 2.51E+05 5.88097E-16 6.11425E-16

0.15 1.77E-02 5.17E-02 4 1.50E-04 30.91 31.14 31.27 31.11 1.01E+05 2.5 3.51E+05 5.09489E-16

permeabilidade ao oxigÉnio de betÕes estruturais … · a permeabilidade ao oxigénio depende de...

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