pelat berdinding penuh
DESCRIPTION
pelat berdinding penuh untuk jembatanTRANSCRIPT
4.3 Perhitungan Jembatan Pelat Berdinding Penuh
Dalam perencanaan Jembatan Cisokan terdapat jembatan pelat berdinding penuh
dengan bentang 25 m.
4.3.1 Data Jembatan Pelat Berdinding Penuh
Gambar 4.3.1 Potongan melintang jembatan
Keterangan :
Jarak antar girder : 2,00 m
Tebal pelat (tpelat) : 0,25 m
Tebal lapis aspal (taspal) : 0,05 m
Lebar jalur : 7,00 m
Lebar trotoar : 1,00 m
Mutu beton (f’c) : 30 Mpa
Modulus elastic (Ec) : 25743 Mpa
4.3.2 Merencanakan Lantai Jembatan Pelat Berdinding Penuh
1. Direncanakan
L : 25 m
Jarak antar girder : 2,00 m
Tebal pelat (tpelat) : 0,25 m
Tebal lapis aspal (taspal) : 0,05 m
Mutu beton (f’c) : 50 Mpa
Mutu baja (fy) : 500 Mpa (Wire Mesh)
BI beton : 24 KN/m3 = 2,4 t/m3
BI aspal : 22 KN/m3 = 2,2 t/m3
Gambar 4.3.2 Lantai jembatan yang di analisa
Ly
Lx
=252
=12,5 m
Ly
Lx
>2,5 m
Pelat satu arah
2. Pembebanan
a. Berat sendiri (DL)
- Pelat = BI beton x tpelat
= 2,4 t/m3 x 0,25 m x 1,3
= 0,78 ton/m2
b. Beban mati tambahan (SDL)
- Aspal = BI aspal x taspal x 2
= 2,2 t/m3 x 0,05 m x 2
= 0,22 ton/m2
Total = DL + SDL
= 0,78 ton/m2 + 0,22 ton/m2
= 1 ton/ m2
c. Beban hidup (LL)
Akibat beban muatan T pada lantai jembatan :
Gambar 4.1.3 Muatan T
- Beban muatan TLL = 112,5 KN = 11,25 ton
T¿
A= 11.25
0.2 ×0.5=112,5 ton /m2
d. Beban angin (Tew)
Akibat beban angin (Tew), roda pada truk mengalami penambahan beban.
TEW = 0,0012 Cw (Vw)2 (KN)
Dimana,
Vw = Kecepatan angin rencana (m/s) untuk keadaan batas yang ditinjau.
Cw = Koefisien seret (1,2).
Ab = Luas equivalen bagian samping Truk (h x L) (m2).
Tabel 4.1.1 Kecepatan angin rencana
Gambar 4.1.4 Beban akibat angin (PEW) yang dipikul lantai jembatan
Gambar 4.1.5 Luas equivalen bagian samping kenderaan (Ab)
TEW = 0,0012 x Cw x (Vw)2
= 0,0012 x 1,2 x (30)2
= 1,296 KN/m
Pew=0,0012 x cw x (vw )2 x [ (0,5 h )x ] x b
¿0,0012 x1,2 x (30 )2 x [ (0,5 x2 )1,75 ] x1m
¿0,741 KN
TewA
= 0,07410.2 ×0.5
=0,741ton /m2
Total = TLL+ Tew
= 112,5 ton /m2+0,741ton /m2
= 113,24 ton/ m2
3. Perhitungan Momen
Tabel 4.1.6 Rumus momen akibat beban terbagi merata
Tabel 4.1.7 Nilai koefisien akibat beban terpusat
1. Momen Beban Mati (DL)
MLx = 0,001 Wu Lx2 x
= 0,001 . 1 ton/ m2. (2 m)2 . 65
= 0,26 tm
Mtx = -0,001 Wu Lx2 x
= -0,001 . 1 ton/ m2. (2 m)2 . 83
= -0,33 tm
2. Momen Beban Roda (LL)
Gambar 4.1.8 Beban akibat beban truk
b1
a=0,2
2=0,1;
a1
a=0,5
2=0,25
Mxs = koefisien x T x a1 x b1 x a x 1,8
= 0,181 x 113,24 ton/ m2 x 0,5 x 0,2 x 2 m x 1,8
= 7,37 tm
Mxvs = koefisien x T x a1 x b1 x a x 1,8 x 1,3
= - 0,165 x 113,24 ton/ m2 x 0,5 x 0,2 x 2 m x 1,8
= - 6,70 tm
3. Momen ultimate
MuLx = MLxDL + MxsLL
= 0,26 tm + 7,37 tm
= 7,63 tm
Mutx = MtxDL + MxvsLL
= - 0,33 tm - 6,70
tm = - 7,03 tm
4. Floordeck
Floor deck : Tipe GD 685
Spesifikasi : SGCC EZ 275, ASTM A-924
Bahan dasar : GI Steel
Tebal : 0,85 mm = 0,085 cm
Gambar 4.1.9 Dimensi floordeck
As = [(194x3)+(109x2)+(70,71x4)] x 0.85 = 920,41 mm 2 = 9,2 cm2
d = 250 – 26 = 224 mm
a. Penulangan lapangan (arah x)
MuLx = 7,63 tm = 76,30 KNm
Mu
b d2=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .
fyf ' c
ρ2
44,63
1000.2242=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .
fyf ' c
ρ2
ρ = 0,0035
ρmin=1,4fy
= 1,4550
=0,0025
ρmax = 0,75 . ρbalance
= 0,75 . 0,0267
= 0,02
ρmin ≤ ρ ≤ ρmax
0,0025 ≤ 0,0035 ≤ 0,02
ρpake = 0,0035
As = ρ . B .d
= 0,0035. 1 . 0,224
= 0,00078 m2 = 7,84 cm2
As < Aspakai
7,84 cm2 < 9,2 cm2 OKE
\
b. Penulangan tumpuan (arah x)
Diameter JKBL Union : 12 mm
fy : 5000 kg/cm2
Spasi Standar : 100 mm x 200 mm (Type M)
Ukuran Standar : Roll 54 m x 2,1 m
Gambar 2.7 Detail wire mesh JKBL
Mutx = 7,03 tm = 70,03 KNm
Mu
b d2=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .
fyf ' c
ρ2
38,50
1000.2042=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .
fyf ' c
ρ2
ρ = 0,0043
ρmin=1,4fy
= 1,4500
=0,0028
ρmax = 0,75 . ρbalance
= 0,75 . 0,0236 = 0,017
ρmin ≤ ρ ≤ ρmax
0,0028 ≤ 0,0043 ≤ 0,017
ρpake = 0,0043
As = ρ . B .d
= 0,0043 . 100 . 20,4
= 8,77 cm2
Digunakan wire mesh D12-100
Astulangan = 14
xπx d2
= 14
x3,14 x 122
= 113,04 mm2 = 1,13 cm2
n=8,771,13
=7,76=8
Digunakan tulangan D12-100
Cek floordeck
Gambar 4.1.10 Floordeck
y2=[502 .294−8,5(50−8,5)2].3[502 .294−8,5 (50−8,5)] .2
= 1,47 mm = 0,147 cm
y1 = 50 mm - 1,47 mm
= 48,53 mm = 4,853 cm
SX=I x
y1
SX=367,744,853
= 75,77 cm3
1. Pembebanan
o Pelat = BIbeton x tpelat
= 2,4 ton/m3 x 0,25 m
= 0,6 ton/m2
o Pekerja = 0,1 ton/m2
qu = 0,6 x 1,3 + 0,1 x 1,8
= 0,96 ton/m2
2. Momen
MLx = 0,001 Wu Lx2 x
= 0,001 . 0,96 ton/ m2. (2 m)2 . 65
= 0,249 tm = 2490000 Nmm
Mtx = -0,001 Wu Lx2 x
= -0,001 . 0,96 ton/ m2. (2 m)2 . 83
= -0,318 tm = -3180000 Nmm
3. Cek kekuatan floordeck
Mp = fy . 2 . SX
= 550 . 2 . 75770
= 83347000 Nmm > 1460000 Nmm OKE
Cek Geser
Vc ≥P X 1.8
0.7
2d [(b1+d)+(a1+d )] [√ f ' c6 ] x20 ≥
11250 X 1.80.7
2 x17,4 [(20+17,4)+(50+17,4)] [√306 ] x 20 ≥
11250 X 1.80.7
66585,53 kg ≥ 28928,57 kg OKE
4.3.3 Perencanaan Pelat Berdinding Penuh
1. Direncanakan
Bentang jembatan : 25 m
Lebar jembatan : 9 m
Lebar jalan : 7 m
Lebar trotoar : 2 x 1 m
Tebal perkerasaan : 0,05 m
Tebal pelat : 0,25 m
Tebal trotoar : 0,15 m
Mutu Baja : JIS G 3101 SM490A
Fy : 325 MPa
Fu : 490 Mpa
E : 200000 MPa
f’c : 30 MPa
BI Aspal : 22 kN/m3
BI Beton : 24 kN/m3
2. Pradesign Pelat Girder
a. Menentukan Tinggi Pelat Girder
d1 = 1
15x L= 1
15x25000 mm=1667 mm
d2 = 1
10x L= 1
10x25000 mm=2500 mm
Maka diambil tinggi pelat gider (d) = 1,8 m
b. Menentukan Ukuran Web
o Diasumsikan tebal flens (tf) = 25 mm
o Tinggi web
hw = d - 2 tf
hw =1800 mm – 2(25 mm)
hw = 1750 mm
o Tebal web
Tebal Maksimum
hwtw
>λr
1750 mmtw
> 2550
√325
tw<¿ 12,37 mm
Tebal Minimum
Untuk a
hw≤ 1,5
hwtw
≤5250
√ fy=5250
√325=291,22
tw ≥1750
291,22=6,01 mm
Untuk a
hw>1,5
hwtw
≤95000
√ fy( fy+115 )= 95000
√325(325+115)=251,22
tw ≥1750
251,22=6,96 mm
Sehingga tebal web (tw) = 10 mm
c. Menentukan Ukuran Flens
Af = Mu0,9 .h . fy
Af = 5082 x 106
0,9 .1750 .325
Af =9928,205 mm2
Jika tebal flens (tf) semula 25 mm masih digunakan, maka lebar flens menjadi
bf = Aftf
bf =9928,20525
bf =397,13 mm
Sehingga bf = 400 mm
Gambar : Profil Girder
2. Pembebanan
a. Girder 1
o Pelat Lantai
Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 2 m = 12 KN/m
o Perkerasan
Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 2 m = 2,2 KN/m
o BTR
Gambar : BTR
BTR = 9 KN/m² x 2 m = 18 KN/m
qu1 = (12 KN/m x 1,3) + (2,2 KN/m x 2) + (18 KN/m x 1,8)
= 52,4 KN/m = 5,24 t/m
Gambar : Pembebanan qu pada girder 1
o Rem
Gambar : Gaya rem per lajur 2,75 m (KBU)
Rem = 75 KN
= 75 KN / 2,75 m = 27,3 KN/m
= 27,3 KN/m x 2m x 1,8 = 98,28 KN / 25 m = 3,93 KN/m = 0,40 t/m
Gambar : Pembebanan rem pada girder 1
o BGT
Gambar : Faktor beban dinamis untuk BGT
untuk pembebanan lajur “D”
Gambar : BGT
BGT = 49 KN/m x 2 m = 98 KN = 9,8 ton
Gambar : Pembebanan BGT pada girder 1
b. Girder 2
o Pelat Lantai
Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 2 m = 12 KN/m
o Perkerasan
Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 2 m = 2,2 KN/m
o BTR
BTR = (4,5 KN/m² x 0,25 m) + (9 KN/m² x 1,75 m) = 16,875 KN/m
qu2 = (12 KN/m x 1,3) + (2,2 KN/m x 2) + (16,875 KN/m x 1,8)
= 50,4 KN/m = 5,04 t/m
Gambar : Pembebanan qu pada girder 2
o Rem
Rem = 75 KN
= 75 KN / 2,75 m = 27,3 KN/m
= 37,5 KN / 2,75 m = 13,64 KN/m
= [(27,3 KN/m x 1,75 m)+(13,64 KN/m x 0,25 m)] x1,8= 92,13 KN
92,13 KN / 25 m = 3,68 KN/m = 0,40 t/m
Gambar : Pembebanan rem pada girder 2
o BGT
Gambar : BGT
BGT = (49 KN/m x 1,75 m) + (24,5 KN/m x 0,25 m) = 91,87 KN = 9,18 t
Gambar : Pembebanan BGT pada girder 2
c. Girder 3
o Pelat Lantai
Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 1,5 m = 9 KN/m
o Perkerasan
Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 0,5 m = 0,55 KN/m
o BTR
BTR = (4,5 KN/m² x 0,75 m) = 3,375 KN/m
o Trotoar
Trotoar = 24 KN/m3 x 0.15 m x 1 m = 3,6 KN/m
o Pejalan kaki
Luas beban = 1 m x 25 m = 25 m2
Gambar : Pembebanan pejalan kaki
Pejalan kaki = 4,7 KN/m2 x 1 m = 4,7 KN/m
qu3 = (9 KN/m x 1,3) + (0,55 KN/m x 2) + (3,375 KN/m x 1,8) +
(3,6 KN/m x 1,3) + (4,7 KN/m x 1,8)
= 32,015 KN/m = 3,20 t/m
Gambar : Pembebanan qu pada girder 3
o Rem
Rem = 75 KN
= 37,5 KN / 2,75 m = 13,64 KN/m
= (13,64 KN/m x 0,5 m) x1,8= 12,28 KN
12,28 KN / 25 m = 0,49 KN/m = 0,05 t/m
Gambar : Pembebanan rem pada girder 3
o BGT
Gambar : BGT
BGT = (24,5 KN/m x 0,75 m) = 18,37 KN = 1,84 t
Gambar : Pembebanan BGT pada girder 3
3. Menghitung Momen Ultimete (Mu) dan Kuat Geser Ultimete (Vu)
Setelah mendapatkan dimensi pelat berdinding penuh dan memasukan beban-
beban kedalam Midas Gen V 7.2.5 Di dapatkan :
Gambar : Diagram Mu
Mu = 5082 KNm = 5082 x 106 Nmm
Gambar : Diagram Vu
Gambar ; Vu maks pada tumpuan
Vu = 81,3 ton = 813000 N
Gambar ; Vu maks pada1/2 bentang
Vu= 5,88 ton = 58800 N
4. Cek Tekuk Torsi Lateral
o λ p=1,76 x √ Efy
λ p=1,76 x √ 200000325
λ p=43,66
o λr=4,40 x√ Efy
λr=4,40 x√ 200000325
λr=109,15
o λG=Lrt
I y=( 112
x tf x bf 3)+( 112
x( 13
xh2 ) x tw3)
I y=( 112
x 25 x 4003)+( 112
x (13
x1750
2 ) x103)I y=133357638,9mm4
A=(bf x tf )+(( 13
xh2 ) x tw )
A=(400 x25 )+(( 13
x1750
2 ) x10)
A=12916,67mm2
rt=√ IY
A
rt=√ 133357638,912916,67
rt=101,61 mm
λG=25000101,61
λG=0,25
λG≤ λ p Penampang kompak
fcr = fy = 325 Mpa
5. Cek Tekuk Lokal Flens
oke= 4
√ hwtw
= 4
√ 175010
= 0,30
karna ke 0,33 sedangkan syarat 0,35 ≤ ke≤ 0,76 maka ke = 0,35
λr=1,35 x √ ke x Efy
λr=1,35 x √ 0,30 x200000325
λr=18,42
o λ p=0,38 x √ Efy
λ p=0,38 x √ 200000325
λ p=9,43
o λG=bf2tf
λG=400
2 x 25=8,00
λG≤ λ p Penampang kompak
fcr = fy = 325 Mpa
6. Menghitung Momen Nominal (Mn)
Mn = Kg x S x fcr
ar= AwAf
=1750010000
=1,75
Kg=1−[ ar1200+300.ar ] [ h
tw−2550
√ fcr ]Kg=1−[ 1,75
1200+300 .1,75 ] [ 175010
−2550
√325 ]Kg = 0,97 =1
I x=[( 112
x tw xh3)+(2( 112
. bf .tf 3))+(2 (tf .bf ) x ( h2+ tf
2 )2)]
I x=[( 112
x10 x17503)+(2( 112
.400 . 253))+(2 (25 x 400 ) x (17502
+ 252 )
2)]I x=¿ 20220312500 mm4
S = Id2
=202203125001800
2
=22467013,89 mm3
Mn = Kg x S x fcr
Mn = 1x 22467013,89x 325
Mn = 7053243712 Nmm = 7053,24 KNm
7. Bandingkan nilai Mu terhadap ØMn
M u=5082 x106 Nmm
M u=5082 K Nm
Mn =7053243712 Nmm
Ø M n=0.9 x7053243712 Nmm
¿6347919341 Nmm
¿6347,92 KNm
M u<Ø M n
5082 K Nm<6347,92 KNm( Aman)
8. Menghitung jarak antar pengaku vertikal
o Kuat geser untuk panel ujung (tanpa memperhitungkan aksi medan tarik) :
Vn = 81,3 KN = 813000 N
ØVn = Ø(0,6.Aw.fy.Cv)
CV=Ø Vn
Ø .0,6 . A w . f y= 0,9.816 000
0,9 .0,6 .17500 .325=0,24
Diasumsikan Cv berada dalam daerah elastis
CV=1,5.kn . E
fy.
1
( htw )
2
k n=CV . fy .( h
tw )2
1,5 E=
0,24.325 .( 175010 )
2
1,5.200000=¿
7,93
a /h=√ 5
(kn−5 )=√ 5
(7,93−5 )=1,31
a = 1,31 . h = 1,31. 1750 mm = 2284,77 mm = 2000 mm dari ujung balok
Periksa kembali kuat geser dari panel ujung dengan nilai a=2000 mm=200 cm
k n=5+ 5
(a/h )2=5+ 5
(2000/1750 )2=8,83
1,37 .√ k n. Efy
< htw
1,37 .√ 8,83.200000325
< 175010
100,99<175
o Kuat geser nominal untuk panel ujung:
Vn=0,9. Aw . kn . E
( htw )
2 =0,9.17500 .8,83 .200000
(175010 )
2 =908035,71 N
Ø Vn = 0,9 x 908035,71 N = 817232,143 N
V n<Ø V n
8160 0 N<817232,143 N (OK )
Untuk panel-panel tengah, aksi medan tarik dapat diperhitungkan jika :
a /h>[ 260
( htw ) ]
2
a /h>[ 260
( 175010 ) ]
2
=2,21
a = 2,21 . h = 2,21 . 1750 mm = 3862,86 mm = 3250 mm
Gambar Jarak pengaku vertikal
Rasio a/h = 3250/1750 = 1,86
k n=5+ 5
(a/h )2=5+ 5
(1,86 )2=6,44
1,37 .√ k n. Efy
< htw
1,37 .√ 6,44.200000325
< 175010
86,24<175
Kuat geser nominal untuk panel tengah:
Vn=0,9. Aw . kn . E
( htw )
2 =0,9.17500 .6,44 .200000
( 175010 )
2 =662400 N
Ø Vn = 0,9 x 662400 N = 596160 N
V n<Ø V n
58800 N<596160 N (OK )
9. Menghitung pengaku vertikal
o Luas minimum
CV=1,5.kn . E
fy.
1
( htw )
2=1,5.
6,44 .200000325
.1
( 175010 )
2=0,19
A s min=0,5. Aw . D .(1−CV ). [ ah−
( a/h )2
√1+a/h2 ] ¿0,5.17500 .2,4 .(1−0,19). [1,86−
(1,86 )2
√1+1,862 ]=3772,11mm2
o Momen Inersia minimum
Is min = j.a.tw3
j= 2,5
a/h2−2= 2,5
1,862−2=−1,27<0,5
j = 0,5
Is min = 0,5 . 3250 . 103 = 1625000 mm4
o Rasio lebar dan tebal maksimum
Nilai maksimum bs/ts adalah : 0,56√ Efy
=13,89
o Dicoba pengaku vertikal berukuran 15 mm x 195 mm, sehingga
Gambar : Lrfd 240
As = 2.15.195 = 5850 mm2> 3772,11mm2 OKE
I s=∑ ( I 0+ A .d2 )
¿ 112
(15)(195)3+(15)(195)( 152
+ 1952 )
2
=41516718,75 mm4
I s> I s min
41516718,75 mm4>1625000 mm4 OKE
bs/ts = 19515
=13<13,89 OKE
o Panjang pengaku vertikal
Menghitung jarak c
Cmin = 4tw = 4.10 = 40 mm
Cmax = 6tw = 6.10 = 60 mm
Diasumsikan :
Ukuran las web dan flens = 4 mm
C = 40 mm
Maka panjang pengaku vertikal = h – ukuran las – C
= 1750 – 4 – 40 = 1706 mm =1700 mm
Menggunakan pengaku vertikal 15 mm x 195 mm x 1700 mm
10. Menghitung pengaku penahan gaya tumpuan
Lebar pengaku (b) = 195 mm
Lebar total = 2b + tw = 2.195 + 10 = 400 mm
Tebal pengaku dihitung dari syarat kelangsingan :
bt
≤ 0,56√ Efy
t ≥b
0,56 √ fyE
= 1950,56 √ 325
200000=14,04 mm=15mm
Menggunakan pengaku penahan gaya tumpuan = 15 mm x 195 mm, dengan
ukuran las 4 mm serta pemotongan selebar 2,5 cm untuk tempat pengelasan.
o Cek tahanan tumpu pengaku pada tumpuan
ØRn = 0,75(1,8.fy.Apb)
= 0,75 (1,8) (325) (15) (195-2,5) (2)
= 2533781,25 N > 816000 N OKE
o Cek kekuatan pengaku sebagai batang tekan.
Panjang web yang dapat bekerja dengan pengaku sebagai batang tekan adalah
sepanjang 12 kali tebal web (12 x 10 = 120 mm)
Gambar : Lrfd 241
Ag = 2(195)(15) + (10)(120)
= 7050 mm2
I=∑ ( I 0+ A .d2 )
¿2.1
12(195)(15)3+ 1
12(120)(10)3+(15)(195)(15
2+ 195
2 )2
=32367812,5 mm4=3236,78 cm4
o Jari-jari girasi
r=√ IAg
=√ 32367812,57050
=67,76
o Rasio Kelangsingan
λ= k .Lr
=0,75 . 175067,76
=19,37
λc=1π
λ√ fyE
=1π
19,37√ 325200000
=0,25
ω= 1
0,66λc2 =
1
0,660,252 =1,03
o Kuat tekan nominal penampang
Nn = Ag . fcr
= 7050 . 325 = 2291250 N
Ø Nn = 0,85 . 2291250
= 1947562,5 N
Nn>Ø Nn
2291250 N>1947562,5 N (OK )
Karena pengaku penahan gaya tumpu harus terletak pada tengah-tengah panjang
daerah web 120 mm, maka titik perletakan harus terletak di sekitar 120/2 = 60
mm dari ujung balok pelat berdinding penuh (dipasang sejarak 30 cm).
11. Sambungan Las
Mutu las (fuw) = 490 MPa
fu = 370 MPa
a. Sambungan antar flens dengan web
Tebal pelat terkecil adalah 10 mm sehingga ukuran minimum las adalah 4 mm
o Panjang minimum las
Lw min = 4.tw = 40 mm = 4 cm
o Tahanan nominal las
Untuk las/elektroda:
ØRnw = Ø.te.0,6.fuw.2
= 0,75.(0,707.4).0,6.490.2
= 1247,148 N/mm
Untuk bahan dasar baja:
ØRnw = Ø.t.0,6.fu
= 0,75.10.0,6.370
= 1665 N/mm
Sehingga kapasitas las per mm adalah 1247,148 N. gaya geser yang harus
dipikul sebesar :
f =0,045. h .√ fy 3
E=0,045.1750 .√ 3253
200000=1031,72 N /mm
f <Ø Rnw
1031,72 N /mm<1247,148 N /mm
b. Sambungan las pengaku vertikal
o Ukuran minimum las = 4 mm
o Panjang minimum las
Lw min = 4.tw = 40 mm = 4 cm
o Kapasitas las per mm untuk 4 buah las
Untuk las/elektroda:
ØRnw = Ø.te.0,6.fuw.4
= 0,75.(0,707.4).0,6.490.4
= 2494,296 N/mm
Untuk bahan dasar baja:
ØRnw = Ø.t.0,6.fu
= 0,75.10.0,6.370
= 1665 N/mm
Sehingga kapasitas las per mm adalah 1665 N. gaya geser yang harus
dipikul sebesar :
f =0,045. h .√ fy 3
E=0,045.1750 .√ 3253
200000=1031,72 N /mm
f <Ø Rnw
1031,72 N /mm<1665 N /mm