oznaČenie nosnÍkov: pre nosnÉ konŠtrukcie …drahomic/pomucky/... · stn en 1337-1 ložiská v...
TRANSCRIPT
-
IN VEST, s. r. o., Areál Duslo, Objekt 21-07, 927 03 Šaľa, www.invest-in.sk
VOPRED PREDPÄTÉ NOSNÍKY M-IN PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE SPRIAHNUTÝCH BETÓNOVÝCH MOSTOV NA POZEMNÝCH KOMUNIKÁCIÁCH
TYPOVÝ PODKLAD 06/2010 Súprava č.:
CEMOS, s. r. o., Mlynské nivy 70, 821 05 Bratislava, www.cemos.sk
OZNAČENIE NOSNÍKOV:
M-IN 30
M-IN 27
M-IN 24
M-IN 21
M-IN 18
-
Nosníky M-IN
1
Obsah
1 Úvod .....................................................................................................................................................2
1.1 Základné údaje .............................................................................................................................2
1.2 Účel dokumentácie .......................................................................................................................2
1.3 Typový rad nosníkov M-IN..........................................................................................................2
1.4 Základné podmienky použitia nosníkov M-IN ...........................................................................2
1.5 Zoznam použitej literatúry ...........................................................................................................3
2 Technická časť......................................................................................................................................3
2.1 Technická správa ..........................................................................................................................3
2.1.1 Nosníky M-IN ......................................................................................................................3
2.1.1.1 Tvar nosníkov...................................................................................................................3
2.1.1.2 Materiály použité na výrobu nosníka ...............................................................................4
2.1.1.3 Predpätie nosníka .............................................................................................................4
2.1.1.4 Vystuženie nosníka betonárskou výstužou.......................................................................5
2.1.1.5 Zabudovanie manipulačných prvkov ...............................................................................5
2.1.2 Spriahajúca doska.................................................................................................................6
2.1.2.1 Tvar spriahajúcej dosky....................................................................................................6
2.1.2.2 Materiály použité na spriahajúcu dosku ...........................................................................6
2.1.2.3 Betonárska výstuž spriahajúcej dosky..............................................................................7
2.1.3 Koncové priečniky ...............................................................................................................7
2.1.3.1 Tvar koncových priečnikov..............................................................................................7
2.1.3.2 Materiál koncových priečnikov........................................................................................7
2.1.3.3 Betonárska výstuž koncových priečnikov ........................................................................7
2.1.4 Spojitá separovaná doska .....................................................................................................7
2.1.5 Krytie výstuže betónom........................................................................................................8
2.1.5.1 Nosník ..............................................................................................................................8
2.1.5.2 Spriahajúca doska.............................................................................................................9
2.1.5.3 Koncové priečniky ...........................................................................................................9
2.1.6 Použitie nosníkov M-IN v nosných konštrukciách mostov..................................................9
2.1.6.1 Základné podmienky použitia nosníkov...........................................................................9
2.1.6.2 Usporiadanie mostov v priečnom reze ...........................................................................10
2.1.6.3 Usporiadanie mostov v pozdĺžnom smere......................................................................10
2.1.6.4 Pôdorysné usporiadanie mostov.....................................................................................11
2.1.7 Vybavenie mostov ............................................................................................................. 11
2.1.8 Analýza konštrukcie v rámci typovej dokumentácie......................................................... 11
2.2 Technologická správa ................................................................................................................ 13
2.2.1 Všeobecne.......................................................................................................................... 13
2.2.2 Dovolené výrobné odchýlky.............................................................................................. 13
2.2.3 Základné podmienky pre manipuláciu s nosníkmi a ich dopravu ..................................... 13
2.2.4 Záver .................................................................................................................................. 13
2.3 Výkresová časť .......................................................................................................................... 14
-
Nosníky M-IN
2
1 Úvod
1.1 Základné údaje
Predmet zákazky: Typová dokumentácia pre výrobu vopred predpätých nosníkov tvaru I pre mosty
pozemných komunikácií označených ako „NOSNÍKY M-IN“ typových dĺžok 18-21-24-27-30m
a spracovanie typového podkladu pre projektantov a zhotoviteľov mostov z týchto prefabrikátov.
Zmluvné strany:
Objednávateľ: IN VEST s.r.o., Areál Duslo, Objekt 21-07, 927 03 Šaľa
Zhotoviteľ: Cemos, s.r.o., Mlynské nivy 70, 82105 Bratislava
Riešiteľský kolektív:
Zodpovedný projektant: Ing. Karol Šimun
Spoluriešitelia: Ing. Miroslav Roman
Rastislav Vlado
Technická kontrola: Ing. František Brliť
Dátum spracovania dokumentácie: 06.2010
Typová dokumentácia (vrátane typového podkladu), opísaná v predmete zákazky, je duševným
a priemyselným vlastníctvom objednávateľa a zhotoviteľa, ktorí s ním môžu nakladať len v zmysle
uzavretej zmluvy o dielo. Dokumentácia je chránená autorským právom a právom obchodného
tajomstva.
1.2 Účel dokumentácie
Účelom typovej dokumentácie je spracovanie podkladov pre výrobu mostných prefabrikátov M-IN,
ich skladovanie a manipuláciu s nimi u výrobcu, počas prepravy a na stavbe. Dokumentácia rieši aj
pravidlá a limity použitia prefabrikátov pre spriahnuté nosné konštrukcie mostov pozemných
komunikácií.
Účelom typového podkladu, ktorý predstavuje skrátenú verziu úplnej typovej dokumentácie je
poskytnúť projektantom, zhotoviteľom, stavebným dozorom a správcom mostných objektov všetky
informácie, ktoré sú potrebné pre správne použitie prefabrikátov v typických nosných konštrukciách
mostov pozemných komunikácií.
1.3 Typový rad nosníkov M-IN
Nosníky boli navrhnuté so zámerom, aby ich bolo možné aplikovať aj na nosných konštrukciách
mostov navrhnutých s uvažovaním iných, v SR bežne dostupných, prefabrikátov, teda aby základné
údaje, ako je skladobná dĺžka, výška nosníkov, výška spriahnutej nosnej konštrukcie a rozpätie boli
zhodné, prípadne sa len málo líšili od prefabrikátov iných výrobcov a bola možnosť zameniteľnosti
výrobkov bez podstatného vplyvu na ostatné časti konkrétneho mosta.
Zoznam jednotlivých nosníkov typového radu s ich označením:
Tab. 1
Dĺžka (m) Označenie nosníka Typ nosníka
skladobná výrobná Výška (m)
M-IN 30 vopred predpätý betónový tvaru I 30,0 29,96 1,40
M-IN 27 vopred predpätý betónový tvaru I 27,0 26,96 1,25
M-IN 24 vopred predpätý betónový tvaru I 24,0 23,96 1,10
M-IN 21 vopred predpätý betónový tvaru I 21,0 20,96 0,95
M-IN 18 vopred predpätý betónový tvaru I 18,0 17,96 0,85
1.4 Základné podmienky použitia nosníkov M-IN
Z nosníkov je možné vytvoriť spriahnuté nosné konštrukcie mostov na pozemných komunikáciách
o rozpätiach polí vyplývajúcich z typovej dĺžky nosníka a to buď o jednom poli, alebo o viacerých
poliach. Použitie nosníkov v zmysle typového podkladu bez statického posúdenia je možné na nosné
konštrukcie mostov jednopoľových skladobných dĺžok 30 m, 27 m, 24 m, 21 m a 18 m, šikmosti 45˚
až 90˚, alebo na viacpoľové nosné konštrukcie s dilatačným zariadením medzi každým poľom.
Najmenšia šírka mosta uvažovaná v typovom podklade je odvodená zo šírkového usporiadania
zodpovedajúceho kategórii cesty C7,5 (v typovom podklade sa neuvádza úplné označenie kategórie
s návrhovou rýchlosťou, nakoľko táto nemá priamy súvis so šírkou komunikácie) s obojstrannými
rímsami bez chodníkov, najväčšia šírka mosta je odvodená zo šírkového usporiadania
zodpovedajúceho kategórii miestnej komunikácie MZ14 s obojstrannými chodníkmi šírky 2,0 m –
podrobne pozri výkresovú časť, prílohu 2.3.1.
Individuálne statické posúdenie nosníkov a ostatných prvkov spriahnutej konštrukcie nad rámec
typového podkladu je vždy potrebné pre nasledujúce prípady:
- atypické dĺžky nosníkov (výroba je v zásade možná po dohode s výrobcom)
-
Nosníky M-IN
3
- mosty o viacerých poliach tvorených prostými nosníkmi spojenými bezdilatačným stykom pomocou
separovanej dosky
- pri plne spojitých nosných konštrukciách
- pri šikmosti konštrukcie menej ako 45˚
- pri moste užšom ako pre kategóriu C7,5 s počtom nosníkov menším ako 6 ks
- pri osovej vzdialenosti nosníkov väčšej ako 1500 mm
- pri polohe krajného nosníka prekračujúcej limitnú polohu definovanú v typovom podklade
- pri šikmých mostoch širších ako v typovom podklade uvažovaná limitná šírka zodpovedajúca
kategórii MZ14
- pri konzolovom vyložení spriahajúcej dosky krajného nosníka väčšom ako 750 mm meranom od osi
nosníka
- pri použití atypického mostného zvršku – napríklad masívneho odvodňovacieho žľabu, rímsy
s veľkým vyložením, a podobne.
- iných podstatných odlišností voči údajom uvedeným v typovom podklade
- pri účinkoch mimoriadnych zaťažení a seizmických zaťažení
- pri betónovaní spriahnutej dosky na nosníky staršie ako 6 mesiacov
1.5 Zoznam použitej literatúry
Nosníky a spriahnutá konštrukcia sú navrhnuté podľa nasledujúcich technických noriem:
STN EN 206-1 Betón, časť 1: Špecifikácia, vlastnosti, výroba a zhoda
STN EN 1990 Eurokód. Zásady navrhovania konštrukcií
STN EN 1990/A1 Eurokód. Zásady navrhovania konštrukcií, Zmena A1
STN EN 1991-1 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné zaťaženia – objemová
tiaž, vlastná tiaž a úžitkové zaťaženie budov
STN EN 1991-1 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné zaťaženia – objemová
tiaž, vlastná tiaž a úžitkové zaťaženie budov
STN EN 1991-1-5 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-5: Všeobecné zaťaženia. Zaťaženia
účinkami teploty
STN EN 1991-1-6 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-6: Všeobecné zaťaženia. Zaťaženia
počas výstavby
STN EN 1991-2 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 2: Zaťaženie mostov dopravou
STN EN 1991-3 Eurokód 1 Zaťaženia konštrukcií. Časť 3: Zaťaženie vyvolané žeriavmi
a strojmi
STN EN 1992-1-1 Eurokód 2 Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá
a pravidlá pre budovy
STN EN 1992-2 Eurokód 2 Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 2: Betónové mosty.
Navrhovanie a konštruovanie
STN EN 1337-1 Ložiská v stavebníctve. Časť 1: Všeobecné pravidlá navrhovania
STN EN 13369 Všeobecné pravidlá pre betónové prefabrikáty
STN EN 15050 Betónové prefabrikáty. Mostné dielce
STN EN 10080 Oceľ na vystuženie betónu. Zvariteľná oceľová výstuž. Všeobecne
STN 736201 Projektovanie mostných objektov
STN 736101 Projektovanie ciest a diaľnic
STN 736110 Projektovanie miestnych komunikácií
Vzorové listy stavieb pozemných komunikácií VL4-mosty
2 Technická časť
2.1 Technická správa
Nosná konštrukcia mostov z prefabrikovaných nosníkov M-IN pozostáva z určeného počtu nosníkov
a monolitickej spriahajúcej dosky a koncových priečnikov vystužovaných a betónovaných in-situ.
2.1.1 Nosníky M-IN
Nosníky sú základný nosný prvok nosnej konštrukcie spriahnutého doskového mosta, je v nich
zabudovaná predpínacia výstuž a samostatne prenášajú zaťaženie od vlastnej tiaže, tiaže strateného
debnenia a tiaže betónu spriahajúcej dosky.
2.1.1.1 Tvar nosníkov
Nosníky majú v priečnom reze konštantný tvar písmena „I“, pre jednotlivé dĺžky nosníkov sa mení
okrem samotnej dĺžky aj výška prierezu – viď Tab.1. Zmena výšky sa dosiahne zmenou výšky steny
nosníka pri zachovaní rovnakých rozmerov hornej a dolnej príruby. Šírka hornej príruby je 770 mm,
šírka spodnej príruby je 670 mm. V hornej prírube na jej obidvoch okrajoch je vytvorené vybratie pre
uloženie strateného debnenia spriahajúcej dosky o veľkosti 40x40 mm. Hĺbka vybratia je zámerne
-
Nosníky M-IN
4
väčšia ako je potrebná hrúbka debnenia, rozdiel je využitý na zväčšenie krycej vrstvy výstuže dosky
pri spodnom povrchu.
Čelá nosníkov pre všetky šikmosti nosnej konštrukcie sú kolmé a zvislé. Projektant konkrétneho
mostného objektu posúdi priestorové nároky na kotvenie mostného záveru použitého na moste a na
základe požiadavky výrobca upraví vybratie v hornej časti na konci nosníka a zabuduje sa prídavná
výstuž na kotvenie mostného záveru, ak sa toto kotvenie nedá zrealizovať v rámci dobetónovania čiel
priečnikov.
Horná príruba nosníka má celý povrch (okrem stien vybratia pre uloženie strateného debnenia)
zámerne zdrsnený tak, aby vyhovoval klasifikácii povrchu „drsný“ podľa čl. 6.2.5 (2) STN EN 1992-
1-1, čo znamená „povrch s ryhami hlbokými najmenej 3 mm vzdialenými okolo 40 mm dosiahnutý
hrabaním, obnažením kameniva alebo metódami, ktoré dávajú ekvivalentný efekt“
To isté platí aj pre plochy stien a prírub, ktoré budú v spriahnutej konštrukcii v kontakte
s monolitickým priečnikom.
Po dohode s výrobcom a na základe modifikácie predpätia a prípadne aj vystuženia nosníka ako
výsledku individuálneho statického posúdenia konštrukcie je možné vyrobiť aj nosníky atypických
skrátených dĺžok.
Uloženie nosníkov na ložiskách musí byť vo všetkých smeroch vodorovné, čo sa dosiahne vytvorením
náliatkov nad ložiskami vystupujúcich zo spodného povrchu dolnej príruby. Rozmery náliatkov vždy
špecifikuje projektant mostného objektu podľa pozdĺžneho spádu zabudovaného nosníka a rozmerov
ložiska. Pred debnenie náliatku pri výrobe je potrebné v smere skrátenia nosníka vložiť do podlahy
formy pružnú vložku, aby náliatok mohol voľne sledovať skrátenie nosníka po vnesení predpätia.
Náliatok je v priečnom smere vždy paralelný so spodnou plochou príruby, teda vodorovný.
Vonkajší okraj ložiska musí byť v pozdĺžnom smere vzdialený od konca nosníka minimálne 100 mm,
v priečnom smere od okraja spodnej príruby min. 50 mm. U hrncových ložísk sa podmienka vzťahuje
na rozmery spodku ložiska, okraj klznej dosky môže byť v takej polohe, aby hrana prieniku náliatku
nad ložiskom so spodkom príruby nosníka bola aspoň 25 mm od okraja príruby vo všetkých smeroch.
Pri návrhu je nutné brať do úvahy najnepriaznivejšiu vzájomnú polohu spodku ložiska a konca
nosníka pri maximálnom skrátení od objemových zmien betónu, čo je okrem iného závislé na
navrhnutej dĺžke dilatačného celku pri viacpoľových mostoch. U klzných ložísk pre väčšie pozdĺžne
posuny, kde uvedené podmienky nie je možné splniť, je možné posunúť os ložiska smerom do stredu
nosníka o maximálnu hodnotu 100 mm, čím sa zmenší rozpätie nosníka. Túto skutočnosť je potrebné
špecifikovať výrobcovi spolu s rozmermi náliatku.
Príklad špecifikácie základných individuálnych parametrov tvaru nosníka:
A B
Smer: Trenčín Smer: Žilina
OUA 300 mm OUB 300 mm
LA 270 mm LB 470 mm
BA 470 mm BB 430 mm
% pA -1,5 % % pB -2,5 %
HA1 14 mm HB1 22 mm
HA2 10 mm HB2 10 mm
MZA-B 100 mm MZB-B 0 mm
MZA-H 50 mm MZB-H 0 mm
Bezdilatačný styk nie Bezdilatačný styk áno
2.1.1.2 Materiály použité na výrobu nosníka
Betón nosníkov: STN EN 206-1 - C50/60 – XF2, XD3 (SK) – Cl 0,1 – Dmax 16 – S3, minimálny
Ecm = 37 GPa
Betonárska výstuž nosníkov: oceľové rebierkové tyče triedy aspoň B500B, prípadne B550B
Predpínacia výstuž nosníkov: prEN 10138-3-Y1860S7-15,3-A
sedemdrôtové laná s nízkou relaxáciou do 2,5% po 1000 hod pri 0,7fp– trieda 2 podľa STN EN 1992-
1-1, priemer lana 15,3 mm, plocha lana 140 mm2, fpk=1860 MPa, fp0,1k=1636 MPa
Separácia lán: PVC rúrky vonkajšieho priemeru 20x1,8 mm a plastické mazivo
Zabudované prvky pre manipuláciu: transportankery – v počte 4 ks / nosník
2.1.1.3 Predpätie nosníka
Nosník je predom predpätý sústavou paralelných priamych lán kotvených do napínacieho zariadenia
na koncoch výrobnej dráhy. Laná sú v priečnom aj zvislom smere umiestnené v rastri 50x50 mm
osovo, v dolnej prírube je rôzny počet lán závislý od dĺžky nosníka umiestnený v troch vrstvách
a v hornej prírube sú vždy dve laná v jednej vrstve. Zmenšenie predpínacej sily po dĺžke nosníka
smerom k jeho koncom sa zrealizuje separovaním vybraného počtu lán pomocou PVC rúrok
navlečených na lano, ktoré sa pred navlečením obalí plastickým antikoróznym mazivom. Laná sú
v priereze umiestnené aj postupne separované zásadne symetricky voči zvislej osi nosníka.
-
Nosníky M-IN
5
Predpínacia výstuž sa na napínacom zariadení napne na maximálne napätie σp,max=1472 MPa, čo
zodpovedá pomeru 0,9xf p0,1k . Čas medzi vnesením predpätia do lán a vnesením predpätia do nosníka
bol pri statickej analýze nosníkov uvažovaný v hodnote 1 deň. Teoretický vek betónu nosníka v čase
vnesenia predpätia bol uvažovaný ako 7 dní, čomu zodpovedajú nasledovné pevnosti betónu, ktoré
musí betón aspoň dosiahnuť v čase vnesenia predpätia do nosníka:
fck(t)=39,5 MPa
fcm(t)=47,5 MPa
fctm(t)=3,33 MPa
V zmysle STN EN 1992-1-1, č. 5.10.3 (2) nesmie napätie v predpínacej výstuži v čase t=t0, teda
okamžite po prenose predpätia po prebehnutí okamžitých strát prekročiť hodnotu
min(0,75*fpk;0,85*fp0,1k), čo pre použité laná zodpovedá napätiu 1391 MPa. Táto hodnota je
prekročená pre hornú dvojicu lán u všetkých dĺžok nosníkov a preto sa horná hranica lán napne
individuálne jedno-lanovou pištoľou na zmenšené kotevné napätie, prípadne sa uváži poklz v kotvení,
ak je jeho zaručená hodnota dostatočná na zmenšenie napätia v lanách na požadovanú hladinu.
Požadovaná redukcia σp,max pre hornú dvojicu lán je v tabuľke:
Tab. 2
Nosník Súčiniteľ redukujúci
σp,max Hodnota redukovaného
napätia σp,max (MPa)
M-IN 30 0,960 1413
M-IN 27 0,955 1405
M-IN 24 0,950 1398
M-IN 21 0,940 1383
M-IN 18 0,935 1376
Predpínacia sila sa do nosníkov vnesie plynule, uvoľnením predpätia v napínacom zariadení
hydraulicky, opačným pohybom ako pri predpínaní.
Po vnesení predpätia sa konce lán odrežú, laná sa ponechajú trčať na dĺžku 70 mm. Na separované
laná je potrebné dať ochranu z mäkkého penového materiálu, ktorý po zabudovaní koncov lán do
priečnika umožní lanám určitý pohyb v monolitickom priečniku, keďže separované laná sa nebudú
skracovať s nosníkom od účinkov dotvarovania a zmrašťovania.
2.1.1.4 Vystuženie nosníka betonárskou výstužou
Betonárska výstuž nosníka je navrhnutá z armokošov viazaných z prútov z rebierkovej ocele
priemerov 6, 8, 10 a 12 mm. Charakteristická medza klzu ocele minimálne 500 MPa, maximálne
600MPa, ťažnosť triedy B alebo C.
V koncovej oblasti je v stene nosníka a v dolnej prírube navrhnutá betonárska výstuž ohnutá
k povrchu vo vylamovacích dielcoch, ktorá sa po osadení nosníka ohne do smeru osi priečnika
a previaže sa s pozdĺžnou výstužou priečnika.
V prípade viacpoľových mostných konštrukcií spojených bezdilatačným stykom pomocou
separovanej spojitej dosky sa v oblasti separácie – typicky od konca nosníka po os uloženia – vynechá
spriahajúca výstuž – položka č. 6 sa úplne zruší a položka č. 1 sa upraví pred betonážou tak, že sa
odrežú jej horné časti tesne za oblúkom medzi šikmou a zvislou časťou. Zároveň projektant mosta
posúdi potrebu prídavnej spriahajúcej výstuže pri konci nosníka v oblasti mimo separovanej dosky,
ktorá zachytí vodorovné sily v spriahajúcej doske od sily prenášanej bezdilatačným spojením
z ostatných polí. Špecifikáciu tejto prídavnej výstuže zadá výrobcovi nosníkov spolu pri objednávaní
odberateľ nosníkov.
2.1.1.5 Zabudovanie manipulačných prvkov
V stene a hornej prírube nosníka sú zabudované manipulačné prvky typu transportanker – systém
DEHA- Kugelkopf v počte 4 ks / nosník. Pre manipuláciu je potrebné zariadenie, ktoré zabezpečí
rovnomerný roznos síl do jednotlivých závesných prvkov.
Prehľad typov transportankerov:
Tab. 3
Nosník Označenie transportankeru Kugelkopf
M-IN 30 6000-15-400
M-IN 27 6000-15-400
M-IN 24 6000-10-340
M-IN 21 6000-7,5-300
M-IN 18 6000-7,5-300
-
Nosníky M-IN
6
2.1.2 Spriahajúca doska
Spriahajúca doska zabezpečuje v nosnej konštrukcii niekoľko dôležitých funkcií. V prvom rade
pôsobí ako prvok, ktorý spája jednotlivé prefabrikované nosníky do celku zvaného nosná konštrukcia
mosta a zabezpečuje priečny roznos zaťaženia na jednotlivé nosníky. Vytvára povrch mostovky
v požadovaných smerových, výškových a sklonových parametroch a slúži ako podklad pre natavenie
izolácie, nesie mostný zvršok a príslušné časti vybavenia mosta. Spriahnutie zabezpečuje podstatné
zvýšenie únosnosti prierezu nosníka pre zaťaženia, ktoré sa aplikujú na nosnú konštrukciu po
spriahnutí a to zväčšením ramena vnútorných síl a rozšírením tlačenej oblasti v spriahnutom priereze
v porovnaní so základným prierezom nosníka.
Rozdielny vek a iné odlišné vlastnosti betónu nosníka a spriahajúcej dosky zapríčiňuje nerovnomerné
zmrašťovanie v spriahnutom priereze, ktoré odčerpáva z tlakovej rezervy v nosníku vytvorenej
predpätím a preto je nutné rešpektovať uvedený maximálny vek nosníka pri spriahnutí s doskou.
Nerovnomerné dotvarovanie zabezpečuje redistribúciu napätosti v spriahnutom priereze, ktorá
postupom času vylepšuje stav napätosti v nosníku a má tak benefičný charakter. Naopak, zvyšuje sa
postupne tlakové napätie v spriahajúcej doske.
2.1.2.1 Tvar spriahajúcej dosky
Doska pre nosné konštrukcie z nosníkov M-IN všetkých dĺžok má minimálnu hrúbku nad hornou
plochou nosníka 200 mm. Táto hrúbka je v praxi dodržaná len v určitých bodoch v strede nosníka,
kde je pri prostých poliach a kolmých mostoch maximálny dimenzačný moment. Vzhľadom na to, že
mosty musia mať z požiadavky odvodnenia určitý pozdĺžny a priečny spád horného povrchu
mostovky, je hrúbka dosky v ostatných miestach väčšia, čo zapríčiňuje jednak rozdiel medzi
požadovaným priečnym spádom povrchu mostovky a zásadou ukladania nosníkov v priečnom smere
do vodorovnej roviny, druhým faktorom je vzopätie nosníka smerom hore od účinkov predpätia, ktoré
je najväčšie v strede nosníka a je potrebné zmenou hrúbky dosky vyrovnať rozdiel medzi
požadovaným pozdĺžnym sklonom mostovky a zdeformovaným povrchom hornej príruby nosníka.
Pre výpočet zaťaženia betónom spriahajúcej dosky bola uvažovaná náhradná hrúbka dosky 240 mm,
v ktorej je započítaná premennosť hrúbky v pozdĺžnom a priečnom smere, tiaž strateného debnenia
a tiaž prídavnej krycej vrstvy betónu dosky medzi prírubami nosníkov.
Pre potreby výpočtu bol uvažovaný maximálny priečny spád povrchu mostovky 6 % a maximálne
vzopätie nosníka dĺžky 30 m vo veku 6 mesiacov.
Premenné konzolovité vyloženie dosky na vonkajšiu stranu krajných nosníkov sa používa pri
pôdorysne zakrivených mostoch na vytvorenie vzopätia nad tetivou oblúka, ktorú tvorí krajný nosník.
Bez ďalšieho podrobného prepočtu nosníkov je možné vyloženie do hodnoty 750 mm merané od osi
krajného nosníka, pričom je nutné dodržať maximálnu vzdialenosť osi nosníka od okraja
zaťažovacieho priestoru, kde sa môže vyskytnúť zaťaženie dopravou. Porovná sa len veľkosť
dimenzačných momentov takéhoto krajného nosníka, ktorá nesmie byť väčšia ako je uvedená
v typovom podklade. Pri väčšom vyložení konzoly mostovky, ako je to, ktoré je uvedené vo
vzorových priečnych usporiadaniach – príloha č. 2.3.1.1, projektant posúdi hornú priečnu výstuž
konzoly mostovky a prípadne doplní prídavnú výstuž.
Pre atypické súčasti mostného zvršku, ktoré môžu byť zakotvené do vyloženia spriahajúcej dosky na
okraji mosta, ako sú betónové zvodidlá, protihlukové steny, betónové odvodňovacie žľaby, kotvenia
portálov, stožiarov a podobne projektant vždy posúdi výstuž dosky na účinky zaťaženia.
Doska strateného debnenia sa uloží do vybratia v hornej prírube susedných nosníkov a je potrebné
individuálne určiť jej hrúbku na základe posúdenia únosnosti a prijateľných priehybov. Hrúbka môže
byť odstupňovaná podľa hrúbky betónu spriahajúcej dosky. Vstupmi sú pevnostné a pružnostné
vlastnosti dosky a jej hrúbka a zaťaženie pri liatí betónu podľa čl. 4.11.2 STN EN 1991-1-6. Bežne
používané materiály sú vláknocementové dosky rôznych obchodných značiek.
Maximálna hrúbka dosky strateného debnenia je 24 mm, nakoľko zvyšných 16 mm z hĺbky vybratia
je určených na zvýšenie hrúbky krycej vrstvy spodnej výstuže spriahajúcej dosky.
2.1.2.2 Materiály použité na spriahajúcu dosku
Pre mosty nad pozemnými komunikáciami, kde je spodok spriahajúcej dosky do výšky 6 m nad
najvyšším bodom vozovky premosťovanej komunikácie je potrebné použiť betón:
STN EN 206-1 – C35/45 – XF2, XD3 (SK) – Cl 0,4 – Dmax 16 – S3, minimálny Ecm = 34 GPa
Pre mosty nad pozemnými komunikáciami, kde je spodok spriahajúcej dosky viac ako 6 m nad
najvyšším bodom vozovky premosťovanej komunikácie, je možné použiť betón:
STN EN 206-1 – C35/45 – XD1, XC4 (SK) – Cl 0,4 – Dmax 16 – S3, minimálny Ecm = 34 GPa
V prípade umiestnenia predpínacích káblov v doske pre zmonolitnené spojité konštrukcie je potrebné
upraviť obsah chloridov na Cl 0,1.
Betonárska výstuž: oceľové rebierkové tyče triedy aspoň B500B
-
Nosníky M-IN
7
2.1.2.3 Betonárska výstuž spriahajúcej dosky
Doska je vystužená v dvoch na seba kolmých smeroch výstužou z jednotlivých prútov, bližšie k
povrchom je vždy priečna výstuž, ktorá sa aj pri šikmých mostoch kladie kolmo na voľný okraj
spriahajúcej dosky.
Rozdelenie výstuže závisí od dĺžky nosníkov a mení sa po dĺžke poľa. Je spracované parametricky v
schéme vystuženia dosky.
Výkres tvaru a výstuže spriahajúcej dosky vždy spracováva na základe schémy vystuženia v typovom
podklade projektant mostného objektu. Konštrukčné zásady vystuženia sa navrhnú v zmysle STN EN
1992-1-1.
V tomto výkrese projektant vyrieši aj úpravy výstuže dosky potrebné na zachytenie síl z kotvenia
monolitických ríms, zabudovania sediel odvodňovačov, kotvenia mostných záverov, záchytných
bezpečnostných zariadení, protihlukových stien, stožiarov, portálov DZ a iných súčastí mostného
vybavenia. Tiež navrhne výstuž konzoly dosky, ak je vyloženie väčšie, ako bolo uvažované vo
vzorových priečnych rezoch typového podkladu.
2.1.3 Koncové priečniky
Pri klasickom usporiadaní nosnej konštrukcie ako nespojitej konštrukcie jedno či viacpoľovej, sú
v typovom podklade navrhnuté koncové resp. medziľahlé priečniky. Sú to monolitické priečne
nosníky časťou svojho priečneho rezu za čelami nosníkov spojité, vo väčšej časti svojej šírky sú však
nespojité, vypĺňajú medzery medzi nosníkmi. Stabilizujú vertikálnu polohu nosníkov a zachytávajú
vodorovné sily od natáčania koncov nosníkov. Slúžia aj na zakotvenie mostného záveru.
U viacpoľových konštrukcií pôsobiacich ako prosté polia je medziľahlý priečnik tvorený dvomi
koncovými priečnikmi oddelenými v zvislej rovine pružnou separačnou vložkou.
Pri spojitých konštrukciách je monolitický priečnik potrebné vždy navrhnúť individuálne v duchu
návrhu spojitej konštrukcie, ktorú tento typový podklad nerieši.
2.1.3.1 Tvar koncových priečnikov
Koncový priečnik má obdĺžnikový priečny rez a výšku zodpovedajúcu výške nosníka. Kolmá šírka
priečneho rezu priečnika je premenná v závislosti od rozmerov navrhnutých ložísk a šikmosti nosnej
konštrukcie. Pozdĺžne hrany priečnikov sú rovnobežné s úložnou priamkou nosnej konštrukcie. Pri
pôdorysne zakrivených mostoch s vejárovite uloženými nosníkmi je touto priamkou zväčša spojnica
stredov ložísk krajných nosníkov. Priečnik vždy presahuje v pozdĺžnom smere mosta za čelá
nosníkov, dĺžka minimálneho presahu, meraná v smere osi nosníka, je 150mm.
Presah priečnika za os krajného nosníka v priečnom smere mosta je minimálne v rozsahu šírky hornej
príruby, prípadne sa zhotoví až po okraj vyloženia spriahajúcej dosky. Projektant posúdi vhodnosť
riešenia podľa požiadaviek vyplývajúcich z návrhu tvaru a kotvenia mostného záveru v tejto oblasti.
Priečnik je monoliticky spojený so spriahajúcou doskou, okrem časti priečnika pod bezdilatačným
stykom spojitou separovanou doskou, kde je priečnik odseparovaný od tejto dosky stlačiteľnou
separačnou vložkou.
Betonáž priečnika a úseku spriahajúcej dosky v jeho blízkosti sa u koncových priečnikov vykoná
v jednom pracovnom zábere.
2.1.3.2 Materiál koncových priečnikov
Betón:
STN EN 206-1 – C35/45 – XF2, XD3 (SK) – Cl 0,4 – Dmax 16 – S3, minimálny Ecm = 34 GPa
Betonárska výstuž: oceľové rebierkové tyče triedy aspoň B500B
2.1.3.3 Betonárska výstuž koncových priečnikov
Koncové priečniky sú vystužené výstužou z jednotlivých prútov. V spojitej časti priečnika prebieha
výstuž spojito s prípadnými presahmi v zmysle STN EN 1992-1-1. Medzi nosníkmi je v pozdĺžnom
smere výstuž tvorená krátkymi prútmi, ktoré sú stykované presahom s prútmi zabetónovanými
v čelách a dolnej prírube nosníka, ktoré sa pred zabudovaním nosníka vyhnú do polohy rovnobežnej
s čelom priečnika. Priečna výstuž je v tvare uzavretých strmeňov. Podľa v projekte navrhnutého
mostného záveru projektant do priečnika pridá aj výstuž potrebnú na jeho ukotvenie.
2.1.4 Spojitá separovaná doska
Spojitá separovaná doska zabezpečuje spojitosť mostovky pri viacpoľových nosných konštrukciách,
kde nosníky nie sú spojité a pre každé pole sú použité samostatné ložiská pre každý nosník
a samostatné koncové priečniky. V zmysle STN EN 15050, príloha D, je to spojitosť typu 4.
Namáhanie dosky je komplexná záležitosť závislá od vzájomných posunov a pootočení koncov
nosníkov. Separovaná doska je namáhaná excentrickým ťahom alebo tlakom, v závislosti od
kombinácie zaťažení a type uloženia, tuhosti elastomerných ložísk (výrazne sa v čase mení
-
Nosníky M-IN
8
s teplotou), u hrncových ložísk zase od usporiadania ich pohyblivosti. Namáhanie dosky závisí aj od
dĺžky bezdilatačného celku a polohy dosky v konštrukcii v rámci celkovej dĺžky a teplotného stredu.
Vplyv má aj šikmosť dosky. Je to komplexný problém, ktorý sa vzhľadom na variabilitu vstupných
parametrov nedá zahrnúť spoľahlivo do typového podkladu, preto projektant musí vždy vykonať
posúdenie spojitej separovanej dosky v projekte mosta. Posúdi sa vplyv typu uloženia nosníkov,
pootočenie koncov nosníkov od najnepriaznivejšej kombinácie zvislého zaťaženia, od teplotného
spádu, objemových zmien v betóne, celková vodorovná sila zahrňujúca odpor ložísk za spojitou
doskou voči pozdĺžnym pohybom konštrukcie, resp. brzdné a rozjazdové sily. Pre výpočet reálnych
ohybových momentov je nutné redukovať tuhosť dosky pre potrhaný prierez, čo vedie k iteračnému
výpočtu. Prípadne sa použije sofistikovanejší program pracujúci s vystuženými konečnými prvkami.
V typovom podklade je navrhnuté riešenie spojitej dosky pre konkrétny príklad najužšieho mosta zo
6 nosníkov dĺžky 30 m, s maximálnou dĺžkou konštrukcie za separovanou doskou o dĺžke 2 polí,
zohľadnené sú tu rôzne kombinácie uloženia na hrncových ložiskách resp. uloženie na elastomerných
ložiskách. Doska je v tomto príklade separovaná od priečnika vložkou z materiálu, ktorý zabezpečí
separáciu pri betonáži a nebude klásť odpor pri zatlačení dosky - odporúča sa použiť dosky
z minerálnej vlny - patričnej hrúbky, ktorá zohľadňuje väčšiu hrúbku spriahajúcej dosky na koncoch
nosníka tak, aby hrúbka separovanej dosky bola 170 mm. Separuje sa doska na šírku zodpovedajúcu
vzdialenosti osí uloženia nosníkov dvoch susedných polí.
Pri individuálnom posúdení projektant môže určiť aj inú hrúbku separovanej dosky prípadne dĺžku
separácie. Podľa dĺžky separácie projektant určí výrobcovi oblasť na konci nosníka, kde sa
nezabudujú prvky spriahnutia.
Výstuž separovanej dosky sa spoľahlivo zakotví do spriahajúcej dosky v zmysle konštrukčných zásad
STN EN 1992-1-1 a STN EN 1992-2.
2.1.5 Krytie výstuže betónom
Krytie je navrhnuté v zmysle požiadaviek STN EN 1992-1-1 a STN EN 1992-2
Návrhová životnosť konštrukcie – 100 rokov – zvyšuje triedu konštrukcie pre všetky stupne
prostredia o 2. Odporúčaná trieda konštrukcie S4 sa tým mení na S6.
Stupeň prostredia pre jednotlivé povrchy:
Tab. 4
XC3,XD1 ak je povrch vo vzdialenosti väčšej ako 6 m od okraja alebo povrchu vozovky Vonkajší povrch nosnej
konštrukcie XD3,XF2
ak je povrch vo vzdialenosti menšej alebo rovnej, ako je 6 m od okraja alebo povrchu vozovky
Horný povrch spriahajúcej dosky
XC3 Povrch chránený hydroizoláciou
2.1.5.1 Nosník
Vzhľadom na to, že nosník môže byť v praxi použitý už pre mosty s podjazdnou výškou
o minimálnych hodnotách 4,20 m, bol zvolený stupeň prostredia XD3, XF2.
Nosník je vyrobený z betónu pevnostnej triedy C50/60, čo umožňuje redukovať konštrukčnú triedu
o 1 a vo výrobni je zabezpečená špeciálna kvalita výroby betónu, čo umožňuje redukovať
konštrukčnú triedu o 1 , celkovo je konštrukčná trieda S6-2=S4
Nominálne krytie cnom = cmin + ∆cdev
cmin = max(cmin,b;cmin,dur+∆cdur,γ-∆cdur,st-∆cdur,add;10 mm)
Betonárska výstuž:
cmin,b = priemer prúta, v našom prípade maximálne 12 mm
cmin,dur pre XD3 a S4 je 45 mm
∆cdur,γ = 0
∆cdur,st = 0 a ∆cdur,add = 0
cmin = max(12;45+0-0-0;10 mm)=45 mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 45 + 10 = 55 mm
Pre vrchnú výstuž hornej príruby v styčnej škáre príruba/spriahajúca doska nie je možná redukcia cmin
na cmin,b, keďže nosníky môžu byť vystavené vonkajšiemu prostrediu dlhšie ako 28 dní, preto pre
stupeň prostredia XC3 a S4 je krytie:
cmin,dur = 25 mm
cmin = max(8;25+0-0-0;10 mm)=25 mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 25 + 10 = 35 mm
-
Nosníky M-IN
9
Predpínacia výstuž:
cmin,b = 1,5 x priemer lana, v našom prípade 1,5x15,3 mm=23 mm
cmin,dur pre XD3 a S4 je 55 mm
∆cdur,γ = 0
∆cdur,st = 0 a ∆cdur,add = 0
cmin = max(23;55+0-0-0;10 mm)=5 5mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 55 + 10 = 65 mm
2.1.5.2 Spriahajúca doska
Projektant individuálne posúdi pre konkrétny prípad nosnej konštrukcie a jej vzdialenosti od povrchu
vozovky, ak je to most cez pozemnú komunikáciu, či sa spodný povrch spriahajúcej dosky nachádza
v stupni prostredia XD3, XF2 - pre vzdialenosť do 6,0 m od vozovky, alebo sa nachádza v stupni
XC3, XD1 pre ostatné prípady a mosty cez vodné toky, železničné trate a podobne.
Trieda konštrukcie je S4 zvýšená o 2, znížená o 1 pre pevnosť betónu ≥ C35/45 a znížená o 1 z titulu
doskovej konštrukcie, výsledná trieda je S4.
Spodná výstuž spriahajúcej dosky má krytie:
cmin,b = priemer prúta, v našom prípade maximálne 20 mm
∆cdur,γ = 0
∆cdur,st = 0 a ∆cdur,add = 0
Pre prvý prípad XD3, XF2 a S4 je cmin,dur = 45 mm
cmin = max(20;45+0-0-0;10mm)=45mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 45 + 10 = 55 mm
Pre druhý prípad XC3, XD1 a S4 je cmin,dur = 35 mm
cmin = max(20;35+0-0-0;10 mm)=35 mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 35 + 10 = 45 mm
Horná výstuž spriahajúcej dosky má krytie:
Pre XC3 a S4 je cmin,dur = 25 mm
cmin = max(20;25+0-0-0;10 mm)=25 mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 25 + 10 = 35 mm
Hodnoty platia aj pre spojitú separovanú dosku.
2.1.5.3 Koncové priečniky
Krytie výstuže koncových priečnikov je pre stupeň prostredia rovnaký ako pre nosníky – XD3, XF2
Trieda konštrukcie je S4 zvýšená o 2, znížená o 1 pre pevnosť betónu ≥ C35/45 výsledná trieda je S5.
Krytie je nasledovné:
cmin,b = priemer prúta, v našom prípade maximálne 12 mm
cmin,dur pre XD3 a S5 je 50 mm
∆cdur,γ = 0
∆cdur,st = 0 a ∆cdur,add = 0
cmin = max(12;50+0-0-0;10 mm)=50 mm
∆cdev = 10 mm
cnom = 50 + 10 = 60 mm
2.1.6 Použitie nosníkov M-IN v nosných konštrukciách mostov
Nosníky môžu byť primárne použité v nosných konštrukciách mostov na pozemných komunikáciách.
Prípadne, po individuálnom posúdení konštrukcie a porovnaní vypočítaných momentov a síl
s dimenzačnými hodnotami, ich je možné použiť na nosné konštrukcie lávok pre peších a cyklistov.
2.1.6.1 Základné podmienky použitia nosníkov
Nosníky sú navrhnuté na zaťaženie dopravou podľa STN EN 1991-2, pričom základné usporiadanie
platí len pre mosty, ktoré nie sú na osobitne určených trasách v zmysle STN EN 1991-2/NA,
čl. NA.2.16. Maximálna osová vzdialenosť nosníkov je 1500 mm, táto môže byť aj menšia podľa
potreby vyskladania nosnej konštrukcie zložitejších tvarov a to bez ďalšieho výpočtu nosníkov.
-
Nosníky M-IN
10
Poloha osi krajného nosníka nesmie zasahovať do šírky vozovky w, teda táto os musí byť po celej
dĺžke nosníka za maximálne však pod vnútorným okrajom zvodidla alebo obrubníka rímsy.
Pre mosty na osobitne určených trasách je možné nosníky použiť za predpokladu zníženia osovej
vzdialenosti na 1250 mm aspoň v počte 7 ks, pričom tieto nosníky majú byť umiestnené symetricky
k polohe určenej pre pohyb zvláštneho vozidla. Túto polohu môže špecifikovať projektant mosta so
zohľadnením celkového riešenia premosťovanej komunikácie v oblasti mosta. V ostatnej časti šírky
mosta je možné ponechať osovú vzdialenosť nosníkov maximálne 1500 mm pri rešpektovaní limitnej
polohy osi krajného nosníka voči okraju vozovky.
Minimálny počet nosníkov v priečnom smere je 6 ks pre najužšiu posudzovanú šírku komunikácie
zodpovedajúcu kategórii cesty C7,5. Maximálny počet nosníkov nie je obmedzený, v typovom
podklade navrhnutá výstuž priečnikov a dosky zodpovedá maximálnej šírke mosta
zodpovedajúcej kategórii miestnej komunikácie MZ14 s obojstrannými chodníkmi, kde je použitých
13 ks nosníkov. V prípade použitia nosníkov na konštrukciu väčšej šírky je potrebné individuálne
posúdiť výstuž monolitických častí, samotné nosníky sa posúdia len v prípade šikmých mostov
nadmernej šírky. Minimálna osová vzdialenosť nosníkov je limitovaná potrebnou šírkou medzery
medzi spodnými prírubami, ktorú je nutné prerokovať so správcom mosta, pričom sa zohľadní potreba
prístupu do priestoru medzi nosníkmi, či už ide o možnosť detailnej vizuálnej kontroly povrchu
konštrukcie alebo o prístup k odvodňovaciemu potrubiu alebo cudzím zariadeniam umiestneným
v tomto priestore.
Vek nosníkov v čase betonáže dosky má byť menší ako 180 dní, v prípade starších nosníkov je
potrebné vykonať individuálne posúdenie spriahnutého prierezu.
Pri nedodržaní okrajových podmienok uvedených v tomto elaboráte – pre posúdenie nosníkov sú
vymenované v kapitole 1.4 – je vždy potrebné individuálne posúdenie konštrukcie. V praxi pri návrhu
spodnej stavby mosta, ktorý zohľadňuje reálne pôsobenie konštrukcie, musí projektant vždy
uskutočniť výpočet konkrétneho modelu nosnej konštrukcie, minimálne pre správne určenie veľkosti
a rozloženia reakcií na spodnú stavbu pre návrhové kombinácie požadované normovými predpismi.
Pri tomto posúdení je možné bez podstatného zvýšenia prácnosti získať aj hodnoty potrebné pre
posúdenie priečnej výstuže spriahajúcej dosky, v prípade, že ju je nutné posúdiť, a takisto aj
dimenzačné hodnoty síl na nosníky od zaťaženia dopravou a zvrškom, ktoré je možné porovnať
s hodnotami uvedenými v typovom podklade.
Pri hrúbke spriahajúcej dosky presahujúcej hodnoty vyplývajúce z minimálnej hrúbky dosky a jej
zmeny zapríčinenej vyrovnaním vzopätia nosníkov – napríklad v prípade určitých prípadov nivelety
premosťovanej komunikácie s malými hodnotami polomerov zakružovacích oblúkov - je potrebné
vypočítať momenty a priečne sily od zaťaženia nosníka betónovou zmesou dosky a porovnať
s momentami uvažovanými v typovom podklade. Projektant vykoná aj posúdenie vplyvu objemových
zmien betónu na napätia v nosníku.
2.1.6.2 Usporiadanie mostov v priečnom reze
Vzorové usporiadanie mostov, ktoré nie sú na osobitne určených trasách v zmysle STN EN 1991-
2/NA, pre v typovom podklade uvažované šírky zodpovedajúce šírke cesty kategórie C7,5 a miestnej
komunikácie kategórie MZ14 sú v grafickej prílohe 2.3.1.1. Usporiadanie pre mosty na osobitne
určených trasách je grafickej prílohe 2.3.1.2.
Nosníky sa ukladajú tak, aby v priečnom smere boli príruby vodorovne a to aj po zmonolitnení.
Osobitnú pozornosť zhotoviteľa a stavebného dozoru si vyžaduje dočasná stabilizácia vodorovnej
priečnej polohy nosníkov počas celého procesu montáže vrátane betonáže priečnikov a spriahajúcej
dosky, kedy nosníky musia byť stále fixované, aby sa nenaklonili, špeciálne v prípade ich uloženia na
hrncové ložiská.
Výškovo sa nosníky usporiadajú tak, aby čo najvernejšie sledovali tvar povrchu mostovky definovaný
niveletou a priečnym spádom v oblasti nad nosníkmi, pričom je potrebné zachovať nad horným
okrajom príruby v strede rozpätia nosníka na strane klesajúceho priečneho spádu vozovky hrúbku
spriahajúcej dosky 200 mm. Hrúbku spriahajúcej dosky je potrebné minimalizovať správnym
výškovým osadením jednotlivých nosníkov. Minimálna hrúbka spriahajúcej dosky musí byť
zachovaná aj mimo prírubu nosníka, napríklad v mieste zmeny priečnych spádov mostovky v osi
odvodnenia.
Pre ostatné obmedzenia priečneho usporiadania pozri kapitolu 2.1.6.1.
2.1.6.3 Usporiadanie mostov v pozdĺžnom smere
V pozdĺžnom smere je možné z nosníkov tvoriť mosty o jednom poli alebo aj o viacerých poliach,
s dilatačným alebo bezdilatačným spojením nad medziľahlou podperou, ktoré staticky pôsobia ako
sústava prostých polí. Krajné priečniky susediacich polí je potrebné oddeliť škárou šírky 40 mm,
vyplnenou pružnou vložkou, ktorú je vhodné odstrániť, ak to usporiadanie konštrukcie umožňuje.
-
Nosníky M-IN
11
Je možné vytvárať aj spojité konštrukcie, kde je zabezpečená úplná spojitosť nosníkov a je možná
a žiadaná aj redukcia počtu ložísk a tým zjednodušenie spodnej stavby. Pre navrhovanie takýchto
konštrukcií pozri STN EN 15050, príloha D. Takéto riešenie si vyžaduje vždy individuálne posúdenie
konštrukcie a je mimo rámec typového podkladu. Potrebné úpravy nosníkov musia byť dohodnuté
s ich výrobcom.
U konštrukcií pôsobiacich ako prosté polia, sa nosníky ukladajú v pozdĺžnom smere v pozdĺžnom
spáde, ktorý je determinovaný niveletou vozovky prípadne zmenou jej priečneho spádu v oblasti
mosta tak, aby hrúbka spriahajúcej dosky sa blížila k minimálne predpísanej hodnote. Požiadavka
vodorovného uloženia nosníka sa rieši vytvorením individuálneho náliatku na spodnej ploche dolnej
príruby, ktorý je v priečnom smere rovnobežný so spodkom príruby, v pozdĺžnom smere má
premenlivú hrúbku, ktorá vyrovnáva spád nosníka v polohe po zabudovaní. Rozmery náliatkov vždy
vypočíta projektant podľa spádu zabudovaného nosníka a použitého typu a rozmeru ložiska a budú
súčasťou objednávky nosníka.
2.1.6.4 Pôdorysné usporiadanie mostov
V pôdoryse je možné vytvárať z nosníkov mosty priame alebo zakrivené, s kolmým alebo šikmým
uložením, limitná šikmosť v rámci typového podkladu je 45˚. Pri pôdorysne zakrivených mostoch je
osová vzdialenosť nosníkov po ich dĺžke typicky premenná, nesmie však prekročiť maximálnu
vzdialenosť 1500 mm uvádzanú v typovom podklade. Takisto sa upraví hrúbka priečnikov pri
zachovaní minimálnych rozmerov. Kontroluje sa aj poloha krajného nosníka, ktorého os nesmie
v žiadnom bode zasahovať do priestoru vozovky medzi lícami zvodidiel alebo obrubníkmi. Nosník sa
ukladá po tetive, z toho vyplýva premenné vyloženie spriahajúcej dosky za okraj hornej príruby, ktoré
musí byť v rozmedzí 0-365 mm, inak je potrebné individuálne posúdenie nosníka. Posúdenie konzoly
dosky mimo rámec typového podkladu sa vykoná, ak jej vyloženie nezodpovedá rozmerom uvedeným
v prílohe č. 2.3.1.1.
Mimo rámec typového podkladu za predpokladu individuálneho výpočtu prvkov konštrukcie a po
dohode s výrobcom je možné vyrábať aj atypické nosníky umožňujúce väčšiu variabilitu použitia
nosníkov.
2.1.7 Vybavenie mostov
Typový podklad nerieši vybavenie mostov navrhnutých z nosníkov M-IN. Toto projektant navrhne
podľa STN 736201 a príslušných technických predpisov MDPaT SR pri návrhu mosta.
Zásady, ktoré treba uvážiť pri návrhu mostov z nosníkov:
Vzhľadom na aktuálne trendy odvodnenia mostov, vychádzajúce z požiadaviek správcov mostov,
v typovom podklade nebolo uvažované s odvodnením mosta bezrímsovým zvrškom a odvodňovacím
žľabom. Preto v prípade použitia masívneho betónového žľabu je potrebné preveriť dimenzačné
momenty a sily na krajný nosník a takisto priečnu výstuž spriahajúcej dosky a porovnať s hodnotami
uvažovanými v typovom podklade – pozri kapitolu 2.1.8.
Preferovaný je rímsový zvršok a odvodnenie pomocou mostných odvodňovačov a zberného potrubia.
Zvislé odpadové potrubie z odvodňovača je nutné viesť mimo prierez nosníka, nakoľko typový
podklad nepripúšťa oslabenie prírub nosníka. Pri zavesení zberného potrubia je potrebné vyhnúť sa
vŕtaniu kotiev do oblasti prírub v blízkosti predpínacích lán.
V oblasti nad spojitou separovanou doskou sa mostovka opatrí navyše jednou vrstvou hydroizolácie
pre zvýšenie ochrany betónového prierezu s trhlinami.
Kotvenie všetkých súčastí vybavenia mostov do spriahajúcej dosky navrhne projektant individuálne
a posúdi výstuž spriahajúcej dosky na účinky síl, ktoré toto kotvenie prenáša a podľa potreby navrhne
doplňujúcu výstuž.
Podľa navrhnutého typu mostného záveru projektant posúdi možnosti jeho ukotvenia do spriahnutej
konštrukcie a v prípade potreby nárokuje u výrobcu zhotovenie vybratia v hornej prírube a osadenie
prídavnej kotevnej výstuže do nosníka.
Projektant vždy navrhne ložiská z ohľadom na vypočítané pohyby a horizontálne sily, ktoré má ním
navrhnutá konštrukcia z nosníkov v danom mieste preniesť, súčasťou typového podkladu je určenie
maximálneho a minimálneho zvislého namáhania ložiska.
Pre nosné konštrukcie mostov ohrozené koróziou od bludných prúdov, projektant špecifikuje
v projekte požiadavky na vodivé prepojenie betonárskej a predpínacej výstuže výrobcovi individuálne
podľa záverov korózneho prieskumu.
2.1.8 Analýza konštrukcie v rámci typovej dokumentácie
Súčasťou typovej dokumentácie je rozsiahla statická analýza prvkov spriahnutej konštrukcie pre
všetky typové dĺžky nosníkov, pre šikmosti 45˚, 60˚ a 90˚, pre úzky most šírky zodpovedajúcej
kategórii cesty C7,5 a pre široký most šírky zodpovedajúcej kategórii miestnej komunikácie MZ14.
Pre úzky most boli analyzované aj účinky zaťaženia LM3 3000/240 pre osobitne určené trasy
s osovou vzdialenosťou nosníkov 1250 mm. Bol posúdený medzný stav únosnosti vrátane únavy
a medzný stav použiteľnosti pre nosník a spriahajúcu dosku, vplyv objemových zmien zo
zmrašťovania a dotvarovania na napätosť spriahnutej konštrukcie. Napätosť bola posúdená v štádiách
po vnesení predpätia, pri manipulácii, doprave, tesne po betonáži spriahajúcej dosky - na nosníku
-
Nosníky M-IN
12
ako takom a v štádiu uvedenia do prevádzky a v štádiu životnosti mosta na spriahnutej konštrukcii.
Posúdené boli prvky spriahnutia na účinky zvislého zaťaženia a objemových zmien betónu.
Výpočet bol spracovaný metódou konečných prvkov na priestorových výpočtových modeloch so
zohľadnením fáz výstavby konštrukcie ako nespriahnutej a ako spriahnutej. U druhého typu bola
spriahajúca doska modelovaná z doskových konečných prvkov vystužených nosníkovými prvkami
odsadenými o vzdialenosti ťažiska nosníka od ťažiska dosky. U kolmých výpočtových modelov bola
doska namodelovaná ako ortotropná, nosná v priečnom smere a nosník mal prierezové veličiny
spriahnutého prierezu. Výsledné sily na nosníkových prvkoch boli použité priamo ako dimenzačné
sily a momenty. U šikmých mostov bola doska izotropná, nosníkové prvky mali prierezové
charakteristiky nespriahnutého nosníka a výsledné dimenzačné sily a momenty sa získali integráciou
síl z dosky a nosníka so zohľadnením vplyvu normálovej sily v nosníku na celkový moment
spriahnutého prierezu.
Pre výpočet síl a momentov spriahajúcej dosky bol použitý druhý výpočtový model.
Posúdenie napätosti nosníkov, návrh predpätia a betonárskej výstuže nosníka a dosky bolo
spracované v tabuľkovom procesore účelovo spracovanými programami v zmysle STN EN 1992-1-1
a STN EN 1992-2.
Výpočet spojitej separovanej dosky bol spracovaný na priestorovom modeli zloženom
z doskostenových prvkov a tuhých ramien, čo umožnilo namodelovať výškovú excentricitu uloženia
nosníka na ložiská voči rovine dosky.
Vlastnú tiaž nosníka, tiaž strateného debnenia a betónu spriahajúcej dosky prenáša prierez samotného
nosníka, všetky ostatné zaťaženia prenáša spriahnutý prierez.
Medzný stav únosnosti v šmyku je počítaný pre celý spriahnutý prierez, krútenie je vyhodnocované
samostatne pre nosník a dosku a zapracované do posúdenia výstuže týchto prvkov.
Posúdenie prebehlo zvlášť pre krajný nosník s menšou efektívnou šírkou spriahajúcej dosky a zvlášť
pre vnútorný nosník s typickou efektívnou šírkou dosky rovnajúcou sa vzdialenosti nosníkov. Navyše
pre krajný nosník bolo spracované posúdenie aj pre redukovanú šírku spriahnutej dosky
zodpovedajúcej nulovému vyloženiu dosky za okraj príruby z vonkajšej strany mosta – tento limitný
prípad sa môže využiť pri návrhu skladby konštrukcie pôdorysne zakrivených mostov.
Vplyv tuhosti hornej príruby na tuhosť spriahajúcej dosky v priečnom smere nebol uvažovaný, okrem
modelov pre výpočet spojitej separovanej dosky.
Priehyby a vzopätia nosníka pred spriahnutím boli spočítané na priereze bez trhlín metódou dvojitej
integrácie krivostí po dĺžke nosníka a zavedením vhodných okrajových podmienok.
Pre výpočet zaťaženia betónom spriahajúcej dosky bola uvažovaná náhradná hrúbka dosky 240 mm,
v ktorej je započítaná premenlivosť hrúbky v pozdĺžnom a priečnom smere, tiaž strateného debnenia
a tiaž prídavnej krycej vrstvy betónu dosky medzi prírubami nosníkov.
Pre posúdenie spriahnutého prierezu nosníka bola uvažovaná hrúbka spriahajúcej dosky 200 mm.
Rímsa bola uvažovaná ako monolitická rímsová doska s prefabrikovaným nosom.
Hrúbka dosky bola odvodená pre bežne používané schválené typy zvodidiel, ktoré majú výšku
obrubníka do 150mm od styku s vozovkou. Pri priečnom spáde povrchu rímsy do 4 % a rovnakom
priečnom spáde časti povrchu spriahajúcej dosky pod rímsou je hrúbka rímsy 0,23 m. Tiaž rímsy bola
uvažovaná ako rovnomerné plošné zaťaženie na kontaktnej ploche medzi rímsou a spriahajúcou
doskou.
Tiaž chodníkovej rímsy pre najširší most bola uvažovaná taktiež s obrubníkom výšky do 150 mm
avšak s priečnym spádom rímsy 2,5 % , rovnako ako aj s priečnym spádom povrchu dosky pod
rímsou 2,5 %.
Rímsový prefabrikát bol uvažovaný v maximálnom rozmere 0,15x0,8 m, medzera medzi
prefabrikátom a okrajom dosky 0,05 m. Rímsový prefabrikát je v polohe mimo spriahajúcu dosku
a spolu s časťou rímsy medzi prefabrikátom a okrajom spriahajúcej dosky bola ich tiaž nahradená
rovnomerným priamkovým zaťažením (silovým aj momentovým) okraja spriahajúcej dosky.
Pre zábradľové zvodidlo na rímse najužšieho mosta bola uvažovaná tiaž 1,0 kN/m a táto bola pridaná
ako iné zaťaženie do výpočtu tiaže rímsy. Pre najširší most s chodníkmi sa uvažovalo zaťaženie
2x1,0 kN/m ako simulácia tiaže zvodidla a zábradlia.
V skutočnosti je možná aj iná kombinácia výšky obrubníka (mnohé zvodidlá majú certifikovanú
výšku obrubníka do 120 mm, STN 736201 pripúšťa odrazové obrubníky od 120 do 200mm vysoké.
Zároveň kombinácia odlišného spádu dosky pod rímsou a spádu povrchu rímsy môže viesť k zmene
výšky rímsy. Nosníky boli posúdené na kombináciu zaťaženia od ríms so súčiniteľmi (mimo normy)
sup=1,3 a inf =0,8, ktoré zohľadňujú možnú variabilitu rozmerov ríms a prefabrikátov.
Vozovka bola uvažovaná hrúbky 90 mm ako plošné zaťaženie 2,25 kN/m2 medzi obrubníkmi
a hrúbky 10 mm ako plošné zaťaženie 0,25 kN/m2 pod obrubníkmi. V zmysle EN 1991-1-1 sa vrstvy
vozovky uvažujú s odchýlkou + 40 % a -20 %, podľa účinku zaťaženia, preto boli charakteristické
účinky zaťaženia vozovkou posudzované so súčiniteľmi sup = 1,4 a inf = 0,8.
-
Nosníky M-IN
13
Pri výpočte účinkov dopravy bolo uvažované s roznosom dotykovej plochy kolesa cez vozovku do
strednice mostovkovej dosky pod uhlom 45˚.
2.2 Technologická správa
2.2.1 Všeobecne
Nosníky M-IN sa budú vyrábať vo výrobni prefabrikátov v sídle výrobcu. Tvar prírub je rovnaký,
preto sa na výrobu nosníkov rôznych výšok môže použiť tá istá forma, s upravením výšky steny.
V závislosti od dĺžky nosníka v pomere k dĺžke výrobnej dráhy, je možné vyrábať viac nosníkov na
jeden záber.
Nosníky sú vopred predpäté a preto sa vyrobia z jedného kusa. Je potrebné túto skutočnosť zohľadniť
pri manipulácii s nosníkom a doprave nosníka na miesto zabudovania.
Základné technologické predpoklady uvažované pri návrhu nosníka sú v kapitole 2.1.1.
Postup preukazovania zhody betónových prefabrikovaných mostných prvkov sa vykoná v súlade
s platnou legislatívou o stavebných výrobkoch STN EN 15050 príloha ZA, označenie výrobku
a etikovanie podľa STN EN 15050 ZA.2.
Okrem toho sa trvale na stenu nosníka v oblasti jeho konca, avšak mimo budúceho priečnika, označí
číslo nosníka uvedené v projektovej dokumentácii vo výkrese tvaru alebo skladby nosnej konštrukcie
a oba konce sa označia smerovými šípkami so smermi uvedenými na prehľadnom výkrese.
Kontrola hotových výrobkov sa vykoná podľa STN EN 15050, príloha J.
2.2.2 Dovolené výrobné odchýlky
Pre geometrické rozmery: podľa 4.3.1.1. STN EN 13369
Doplňujúce odchýlky pre nosník: Tab. 5
Hodnota v mm pre nosník M-IN Odchýlka (mm)
všeobecne 30 m 27 m 24 m 21 m 18 m
Šikmosť čela zvislá ± 0,015 h 21 18 16 14 12
Šikmosť čela horizontálna - horná príruba
± 0,02 b 15
- dolná príruba ± 0,02 b 13
Zvislosť ± 0,015 h 21 18 16 14 12
Vybočenie na dĺžke ± L/500 60 53 47 41 35
Odchýlka od vypočítaného vzopätia
± 50 % alebo L/800 36 33 29 25 21
Vypočítané deformácie nosníka v strede rozpätia Tab. 6
Hodnota v mm pre nosník M-IN Deformácia - vzopätie / + priehyb (mm) 30 m 27 m 24 m 21 m 18 m
Po vnesení predpätia -40,8 -34,7 -29,5 -23,5 -16,9
Po 6 mesiacoch na skládke -60,1 -51,2 -43,6 -34,5 -24,7
Okamžitý priehyb od betónu dosky 20,7 18,0 15,0 12,6 8,7
Okamžitý priehyb od zaťaženia dopravou 6 nosníkov, 90˚
21,7 19,2 16,7 14,7 11,2
2.2.3 Základné podmienky pre manipuláciu s nosníkmi a ich dopravu
Dvíhanie z formy je možné po vnesení predpätia.
Pre manipuláciu s nosníkmi sú v každom nosníku zabudované 4 ks transportankerov typu Kugelkopf.
Pri každej manipulácii musí byť nosník zavesený za tieto transportankery, ktoré zabezpečia, že nosník
je zavesený presne vo svojej zvislej osi a nebude namáhaný krútením.
Pre skladovanie sa nosník uloží zásadne zvislo na podkladové hranoly z tvrdého dreva, ktorých
poloha bude tesne za náliatkom pre ložisko, maximálne však 0,8 m od konca nosníka. Tento limit
platí aj pre uloženie nosníka počas dopravy pre nosník dĺžky 30 m, u kratších nosníkov môže byť
nosník uložený do vzdialenosti 1,0 m od konca nosníka.
Nosník sa počas manipulácie, skladovania a dopravy nesmie preklopiť zo zvislej roviny, preklopený
nosník sa považuje za poškodený a nesmie sa zabudovať do konštrukcie.
Pre manipuláciu a skladovanie na stavbe platia tie isté zásady.
Podrobné zásady pre dopravu a manipuláciu spracuje výrobca nosníkov.
2.2.4 Záver
Výrobca nosníkov spracuje technologický predpis, kde definuje všetky aspekty výroby, manipulácie
a montáže nosníkov, vrátane požiadaviek BOZP.
-
Nosníky M-IN
14
2.3 Výkresová časť
2.3.1.1 Priečne usporiadanie - základné
2.3.1.2 Priečne usporiadanie - osobitne určené trasy
2.3.2 Tvar nosníkov – priečne rezy
2.3.3 Základné parametre nosníkov
2.3.4.1 Nosník dĺžky 18 m – výkres tvaru
2.3.5.1 Nosník dĺžky 21 m – výkres tvaru
2.3.6.1 Nosník dĺžky 24 m – výkres tvaru
2.3.7.1 Nosník dĺžky 27 m – výkres tvaru
2.3.8.1 Nosník dĺžky 30 m – výkres tvaru
2.3.9.1 Uloženie konštrukcie na elastomerných ložiskách
2.3.9.2 Uloženie konštrukcie na hrncových ložiskách
2.3.10.1 Tvar koncových priečnikov
2.3.10.2 Tvar medziľahlých priečnikov
2.3.10.3 Výstuž koncového priečnika – kolmý most
2.3.10.4 Výstuž koncového priečnika – šikmý most
2.3.10.5 Výstuž medziľahlého priečnika – kolmý most
2.3.10.6 Výstuž medziľahlého priečnika – šikmý most
2.3.11.1 Výstuž spriahajúcej dosky – jednopoľový most
2.3.11.2 Výstuž spriahajúcej dosky – viacpoľový most
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST
-
IN VEST