osnove visokonapetostne tehnike -...
TRANSCRIPT
Osnove visokonapetostne tehnike
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Uvod ‐ tematika
Električno polje v visokonapetostni izolaciji– osnovne zakonitosti– izračun
Razelektritve v materialih– v homogenem polju– v nehomogenem polju– razelektritve v naravi
Izolacijski materiali– vrste
Visokonapetostna preskusna tehnika– preizkušanje materialov, ugotavljanje stanja izolacije
Prenapetosti v visokonapetostnih napravah– obremenitve izolatorjev
Proizvajanje in merjenje visokih napetosti Nastanek prenapetosti v elektroenergetskih omrežjih Koordinacija izolacije
Primer: stanje izolacije navitja generatorja
Generatorji za proizvodnjo električne energije– vzroki okvar: najpogosteje okvara statorskega navitja
minimizacija stroškov proizvodnje
Delne razelektritve – različni proizvajalci strojev
Delne razelektritve
Delna razelektritev– premostitev (preboj) dela izolacije– ne prebije celotne izolacije nehomogenost izolacijskega materiala
Dva dielektrika med elektrodama– matematični model
1 21 0 1 2 0 2
1 2
in r rS SC Cd d
1 2
2 1
U CU C
Delne razelektritve – zračni mehurček
Prisotnost zračnega mehurčka v izolaciji– preboj, ko v mehurčku presežena dielektrična trdnost zraka kondenzator Cz1 se napolni z dodatno elektrino (napetost naraste na Uz2)
Dodatna elektrina– merljiva visokofrekvenčni pulz
Delne razelektritve – vzroki
Vzroki delnih razelektritev– lokalno zvišane vrednosti električne poljske jakosti
mehurčki delaminacija (npr. zaradi nepopolnega strjevanja materiala) električna dreves (zračni kanali zaradi delnih razelektritev)
Delne razelektritve – merjenje
Merjenje energije ob delnih razelektritvah– merjenje napetostnih impulzov, ki se pojavijo na sponkah generatorja
različna frekvenčna območja meritev (100 kHz .. 3 GHz)
– on‐line, off‐line meritve filtriranje motenj iz okolice
Delne razelektritve – izvajanje meritev
Izvajanje on‐line meritev– merimo amplitudo posameznih impulzov delnih razelektritev– izvedba baznih meritev, služijo kot referenca
več primerov obratovanja
Prikaz rezultatov– velikost in število impulzov– velikost in število impulzov v časovnem prostoru
različni vzorci za različne tipe razelektritev
Delne razelektritve – ukrepi
Ukrepi ob povečani intenziteti delnih razelektritev– delne razelektritev lahko indikator težav na statorju
vibracije slabo izvedena polprevodna plast poškodbe plasti
– popravila statorja, previtje statorja
Osnove visokonapetostne tehnike
Električno polje
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Osnovne zakonitosti
V prostor okoli naelektrenega telesa vpeljemo elektrino Q– sila je sorazmerna elektrini Q in električni poljski jakosti
– polje v točki prostora: statično + inducirano
Visoke električne poljske jakosti v izolacijskih materialih– električna prebojna trdnost: mejna električna poljska jakost, pri kateri se
izolator električno poruši in prebije določanje električne poljske jakosti v odvisnosti od napetosti U
Procesi v visokonapetostni tehniki hitri:– napetost v kratkem časovnem intervalu praktično konstantna– električno polje obravnavamo kot elektrostatično
F Q E
Lorentzov zakon dF dQ E v B
(V/m)s iE E E
Osnovne zakonitosti
Elektrina– prostorska gostota elektrine– površinska gostota elektrine– dolžinska gostota elektrine
Vektor gostote električnega pretoka
(As=C)Q dQdV
V
Q dV dQdA
A
Q dA dQqdl
l
Q qdl
20
120
.
(As/m )
8,854 10 (As/Vm) dielektričnost praznega prostorar
not prostiA
prostiA V
D E E
DdA Q
DdA dV
IV. Maxwellova enačba
Osnovne zakonitosti
Električni potencial– potencial v neskončnosti 0
Električna napetost
Delo sil električnega polja– premik elektrine Q
– premik elektrine Q po zaključeni poti v elektrostatičnem polju
2 2
121 1
12 1 2 12
W Fdl Q Edl
W Q V V QU
( )T
T
V T Edl
2
1
12 1 2( ) ( )T
T
U V T V T Edl
0l
Edl
Osnovne zakonitosti
Dve naelektreni kovinski elektrodi– med njima napetost U– elektrini Q1 = ‐Q2
kapacitivnost: snovno geometrijska lastnost
Električno polje glede na porazdelitev električnega potenciala– gradient: povezava med skalarnim in vektorskim poljem
(C/V=F)QCU
, ,V V VE gradVx y z
kartezični koordinatni sistem
Izračun elektrostatičnih polj
Enostavna elektrostatična polja: osamljena mirujoča elektrina na površini prevodnega telesa:– električno polje osamljene krogelne elektrine– električno polje osamljene valjne elektrine– električno polje neskončne naelektrene ravnine
okolico naelektrenega telesa napolnjuje homogen dielektrik v okolici ni nobenega prevodnega telesa nasprotnoimensko elektrino upoštevamo v neskončnosti
Oblika električnega polja:– osamljena krogelna elektrina: prostorsko radialno polje
lahko reduciramo v točkasto elektrino
– osamljena valjna elektrina: ravninsko radialno polje lahko reduciramo v premo elektrino
– neskončna naelektrena ravnina: homogeno polje
Osnove visokonapetostne tehnike
Razelektritve
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Dielektrična trdnost in zdržnost izolacije
Izolacijski materiali med elektrodama– plinasti, tekoči, trdni
dielektrična trdnost: jakost električnega polja, ki jo dielektrik zdrži, preden se njegova struktura poruši (V/m)
dielektrična zdržnost: najvišja napetost, ki jo element še zdrži dielektrična trdnost tudi časovno pogojena zdržna napetost: najvišja napetost, ki jo element še zdrži
Testiranje izolacijskih materialov v homogenem polju– računamo s homogenim poljem, ki ga popravljamo s faktorjem η– odstopanje polja od homogenega polja: faktor izkoristka elektrodne
konfiguracije η (odvisnost od razmerja d/r0, krogelno iskrilo: η = 0,85..1)– jakost polja največja na površni elektrode, v točki, ki je najbližja drugi elektrodi
hom
max
1 2hom
max hom
... prebojna napetostp
p
EE
V VUEd d
U E d E d
U
Razelektritev
Procesi, ki povzročajo dielektrične obremenitve, so hitri: predpostavimo, da je obratovalna napetost v tem času konstantna (enosmerna)
Za razelektritev morajo obstajati gibljivi naboji– ionizacija: proizvodnja nosilcev elektrine (nevtralna molekula odda ali sprejme
elektron) na elektrodah ali v prostoru udarna (trkovna) ionizacija: pospešeni nabiti delec trči z nevtralnim in izbije
elektron‐e fotoionizacija: foton trči v nevtralni delec, povzroči ionizacijo termična ionizacija: pri visoki temp., molekule s trki povzročajo ionizacijo
– lavinska (plazovita) ionizacija: nabiti delec ima dovolj energije, da izbije nevtralnemu delcu dva elektrona zunanja ionizacija ni več potrebna zrak: 3 MV/m, izguba lastnosti izolatorja
– pramenasta ionizacija (streamer): ob močnem polju v plazu pride do razvoja streamer‐jev kot posledica fotoionizacije
– razelektritev v plinih, tekočinah in trdnih dielektrikih podobna
Razelektritev
Razelektritev– ionizacija spremeni izolatorske
lastnosti dielektrika– razelektritve: delne (tlenje oz. korona,
pramen), popolne (preskok oz. preboj izolacije –> iskra, oblok): tlenje (korona): polje je homogeno,
naboj se prazni v okoliški prostor, ne doseže nasprotne elektrode
pramen: polje je šibko nehomogeno, z višanjem napetosti se tlenje pretvarja v pramenasto plazenje (modro svetlikanje), naboj ne doseže nasprotnem elektrode
iskra: polje je nehomogeno, pride do prehodnega tokovnega pulza (energija vira ne more vzdrževati obloka)
oblok: polje močno nehomogeno, s temperaturo pogojena prevodnost
Razelektritev – naraščanje števila nosilcev naboja
Plazovito naraščanje števila nosilcev naboja– predpostavka: v električnem polju en prosti elektron, pospeševanje v polju Ei– pogoj za začetek ionizacije je dovolj visoka kinetična energija elektrona e
– generiranje novih delcev
– ionizacijski koeficient: število ionizacijskih parov na enoto razdalje zaradi začetnega elektrona
i e i ionizacijee E e U W
0 0
0
xn x
n
xx
dndn n dx dxn
n n e
n0 ..začetno število prostih elektronovnx ..število prostih elektronov na razdalji xα ..ionizacijski koeficient
255/
(splošna enačba za pline)
8,8 (zrak)E p
Ep fp
ep
Razelektritev v homogenem polju
Plazovita (lavinska) ionizacija v zraku, homogeno polje (Townsendow mehanizem)– začetno število delcev na katodi n0– število delcev prve generacije na anodi:– ioni potujejo na katodo, elektroni na anodo– ioni povzročijo na katodi novo ionizacijo
število ionov, ki dospejo do katode: elektroni druge generacije (vsak ion da γ elektr.):
– število delcev druge generacije na anodi:– število delcev k‐te generacije:
0 0d
dn n e
0 0 0 1d dn e n n e 0 1d
In n e
0 1d ddIn n e e
2 1( 1) 0 1 ..
1
d kd k
d
n n e M M M
M e
1M 1M 1M
Razelektritev v rahlo nehomogenem polju
Rahlo nehomogeno polje– upoštevamo vpliv prostorske elektrine na polje
hitro elektroni tvorijo negativno glavo plazu (velika gostota naboja) počasni ioni tvorijo razpotegnjen rep
– povečanje polja pred glavo večja ionizacija, oddajanje svetlobe zaradi fotoionizacije pride do generiranja novih plazov (pramen, streamer)
Primeri razelektritev v nehomogenem polju– Pozitivna konica – plošča, primer brez kritičnega ojačenja– Pozitivna konica – plošča, primer kritičnega ojačenja (razvoj streamerjev)– Negativna konica – plošča, primer brez kritičnega ojačenja
Razelektritev v nehomogenem polju
Pozitivna konica – plošča, primer brez kritičnega ojačenja– neenakomerna razporeditev potenciala
ionizacija, ioni počasnejši od elektronov ob dotiku z anodo se elektroni nevtralizirajo poz. ioni se počasi pomikajo proti katodi• poz. ioni zmanjšajo jakost polja ob pozitivni
elektrodi• poz. ioni povzročijo, da se konica navidezno
pomakne bliže katodi (povečanje polja)
Razelektritev v nehomogenem polju
Pozitivna konica – plošča, primer kritičnega ojačenja (razvoj streamerjev)– jakost polje na koncu oblaka poz. ionov preseže Emin, pride do ionizacije
nevtraliziranje pozitivnih ionov prve lavine in elektronov ‐> sprostijo se fotoni
– sprožitev druge lavine v prostoru pred oblakom zaradi fotoionizacije ‐> streamer povečanje števila nosilcev elektrine nad 108/cm3
preskakovanje delov poti s svetlobno hitrostjo
– proces se ustavi, ko polje pade pod Emin
ionizacija se odvija daleč v prostor med elektrodama, na področje nizke jakosti E
Razelektritev v nehomogenem polju
Negativna konica – plošča, primer brez kritičnega ojačenja– neenakomerna razporeditev potenciala
ionizacija, ioni počasnejši od elektronov (hitro oddaljevanje elekt. od neg. konice) elektroni tvorijo s plinom (npr. kisik) negativne ione negativni ioni pred konico oslabijo polje, lavinski proces ni več mogoč poz. ioni gredo proti konici, poveča se jakost polja ob pozitivni elektrodi
• ponovna tvorba elektronov pred anodo je polje nekoliko povečano zaradi negativnega prostorskega naboja v splošnem je polje enakomernejše – kritična napetost je višja
Razelektritev v nehomogenem polju
Negativna konica – plošča, primer kritičnega ojačenja– lavinska razelektritev pri ostrih konicah– kritično ojačenje lavine lahko vodi do streamerjev
Iskra in električni oblok
Pramenasta razelektritev (streamer) premosti vso razdaljo– zaradi majhne prevodnosti napetost ne upade v trenutku– več pramenastih razelektritev: povzroči termo‐ionizacijo (segrevanje kanala)
povečanje prevodnosti razelektritvene poti povečanje prevodnosti povzroči nadaljnje povečanje toka in razvijanje toplote ob konici se pojavi svetel, vroč kanal (ioniziran zrak oz. plazma) rast svetlega, vročega kanala: vodilna razelektritev (iskra ali leader)
– oblok nastane, ko iskra premosti celotno razdaljo med elektrodama
Razelektritev ob izmenični napetosti
Obremenitev z izmenično napetostjo– enaki procesi kot pri enosmerni napetosti– pojavi ob razelektritvi hitri – predpostavimo konstantno napetost v času pojava
Potek razelektritev pri višanju napetosti– najprej nastopijo impulzi pri temenski vrednosti negativne polperiode– pri višanju napetosti pride pri obeh polperiodah do stalnega razelektrenja
(pojav korone)– pri nadaljnjem višanju napetosti pride do pramenaste razelektritve– sledi porušitev dielektrične trdnosti zraka
Delne razelektritve
Delna razelektritev: premostitev (preskok) dela poti med elektrodama– nehomogenosti pri izdelavi dielektrika– zdravi del izolacije premostitev zdrži– večinoma nastopa v trdni izolaciji
Zračni mehurčki v trdni izolaciji– manjša dielektričnost mehurčka, večja
možnost preboja ob izmenični napetosti 100 prebojev na
sekundo
– erozija dielektrika (povečanje defekta) zaradi bombardiranja notranje površine mehurčka (ioni, kemične reakcije, pregrevanja…)
– lahko privede do popolnega preboja izolacije
ACd
Delne razelektritve
Primer razelektritve na mehurčku– kapacitivnosti: a..zdrav del izolacije, b..zdrav del izolacije v cevki, kjer je
mehurček, c..kapacitivnost mehurčka– ob preboju kondenzatorja c se rekombinira elektrina Qc znotraj mehurčka– napetost na kondenzatorju b se poveča za Vc
– kondenzator b se napolni z dodatno elektrino visokofrekvenčni pulz, merljiv učinek delnih razelektritev
– obremenitev z izmenično napetostjo delna razelektritev vsakič, ko napetost preseže mejno vrednost
c b
b c
b b c
V CV CQ C V
Razelektritve v naravi
Pogoji za nastanek strele:– potrebni pogoji: vlaga, kondenzacijska jedra, toplota (termično strujanje zraka)– kapljica naelektrene– kopičenje poz. nabitih delcev v zgornjem delu, neg. v spodnjem delu– večin strel znotraj oblaka
Nastanek strele:– dielektrična trdnost zraka s kapljicami: 10 kV/cm– do ionizacije zraka začne prihajati pri oblaku
iz streamerja nastane leader (dolžina 5‐50 m) ko se leader približa tlom pride do preskoka (povratni udar) če so v oblaku še dodatna območja s presežkom negativnega naboja lahko pride do
novega leaderja
Določanje lokacije atmosferskih razelektritev
Načini določanja lokacije atmosferskih razelektritev:– smerni– časovni– kombiniran
Določanje lokacije atmosferskih razelektritev
Smerni način– senzorji, ki zaznajo azimut elektromagnetnega vala (ortogonalna antena)– bistveno je natančno merjenje azimuta– za izračun zadostujeta dva senzorja, natančnost povečamo s tremi– za izračun mesta se upošteva tudi ukrivljenost zemlje
Določanje lokacije atmosferskih razelektritev
Časovna metoda– merjenje časa detekcije elektromagnetnega vala (vsak senzor zazna točen čas
detekcije)– potrebna sinhronizacija senzorjev (GPS)– potrebni najmanj štirje senzorji
Določanje lokacije atmosferskih razelektritev
Kombinirana metoda– kombinacija smernega načina in časovne metode– dobra točnost tudi pri topem kotu– sodobni sistemi detekcije pogosto kombinirani
Določanje lokacije atmosferskih razelektritev
Slovenski center za avtomatsko lokalizacijo atmosferskih razelektritev (SCALAR)– senzorji IMPACT (časovni+smerni), LPATS (časovni), LS (časovni)– določitev najverjetnejše točko udara in njej pripadajočo elipso napake,
elipsasto področje napake je določeno s 50 % verjetnostjo– mogoče izdelati karte gostote strel z resolucijo 100 m x 100 m
Atmosferske razelektritve
Verjetnostna in kumulativna porazdelitev amplitud– verjetnost amplitude toka strele na določenem območju
Verjetnostna porazdelitev Kumulativna porazdelitev
Osnove visokonapetostne tehnike
Izolacijski materiali
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Izolacijski materiali
Delitev: plinasti, tekoči, trdni
Plinasti dielektriki (zrak, SF6, helij, vodik…)– dielektrična trdnost odvisna od tlaka plina– uporaba ob normalnem tlaku 1 bar zahteva veliko prostora– plini: zrak, SF6, helij (superprevodnost), vodik (veliki generatorji)– uporaba SF6 (GIS, GIL):
uporaba plina pod tlakom, majhne dimenzije postrojev
Prebojna trdnost v odvisnosti od tlaka GIS 110 kV, Siemens
Izolacijski materiali
Tekoči dielektriki (mineralna in sintetična olja, ogljikovodiki, askareli ‐ PCB…)– viskoznost, sposobnost odvajanja toplote, obnavljanje razelektritvene poti– uporaba: izolacijski material, impregnacijski material, hladilno sredstvo, gasilno
sredstvo…– olja: velika dielektrična trdnost, uporabno za odvod toplote, veže vodo, je
vnetljivo prevodnost:
• polarizacijski tok• premikanje prostih elektrin• zmanjševanje prevodnosti zaradi zmanjševanja števila hitrih nosilcev• stacionarni tok (ioni, ki nastajajo)
Prevodnost v odvisnosti od časa
Izolacijski materiali
Trdni dielektriki (keramika, steklo, papir, sljuda, umetne mase…)– poleg dielektrične zdržnosti še mehanska trdnost– običajno so tudi toplotni izolatorji– dielektrična trdost:
po preboju se struktura ne obnovi (neobnovljiva izolacija) preboji:
• električni preboj (polje E)• toplotni preboj (segrevanje, dielekt. izg.)• napake v materialu, staranje (delne razel.)
Življenjska doba izolacije odvisna od temperature
0
00 2ž žT T
Tž življenjska dobaTž0 izhodiščna življenjska dobaθ0 temperatura, ki ustreza izhodiščni življenjski dobiθ dejanska temperaturaΔ0 povišanje temperature, ki zmanjša življenjsko dobo za polovico
Časovna odvisnost prebojev
Ugotavljanje stanja izolacije
Stanje izolacije pomemben indikator zanesljivosti elementa– spremljanje stanja od izdelave elementa naprej (med postopkom izdelave,
pred vgradnjo, med obratovanjem oz. ob zaustavitvah)– občasno in sprotno spremljanje stanja izolacije– postopki:
destruktivni (ugotavljanje maksimalne zdržnosti) potencialno destruktivni (preizkušanje pod nazivnimi pogoji) nedestruktivni (npr. preverjanje vlažnosti dielektrika)
Stanje izolacije – izolacijska upornost
Merjenje izolacijske upornosti– merjenje upornosti v odvisnosti od časa– napajanje z enosmerno napetostjo, merjenje toka
(vseh odvodnih tokov med dvema kovinskima deloma – elektrodama)
– ugotavljanje globalnega stanja izolacije napajalna napetost mora biti konstantna
dui Cdt
15 115 /60 1 /10
60 10
i iIP IPi i
Časovni potek toka– polarizacijski tok posledica dipolskih elementov
dielektrika, počasi pojema– kondukcijski tok, proporcionalen U, konstanten– polarizacijski indeks: razmerje med tokovoma ob
različni časovnih intervalih (splošni kriterij za oceno stanja izolacije)
– empirični kriteriji za vrednosti indeksa IP (večji trans. in generatorji) npr. IP1‘/10‘ > 2,5 (manjša vrednost nakazuje vlažno
izolacijo)
0n
pi k U t
Stanje izolacije – koeficient absorpcije
Merjenje toka ob skokovitem večanju napetosti– primerjava idealnih vrednosti toka z izmerjenimi– idealna sprememba toka:
konduktivna komponenta: linearno večanje z napetostjo
polarizacijska komponenta:
– trajanje meritve 30‘ napetost stopničaste oblike, stopnice enakih višin pet stopnic, trajanje: 10‘, 15‘, 20‘, 25‘, 30‘ idealni (izračunan) tok po 30‘:
primerjava izmerjenih in izračunanih vrednosti, pri dobri izolaciji vrednosti pod 2
0n
pi k U t
0
30
2
30 20 15
10 5 5
nt pt k k
n n n
n nk
i i i k U t i
i k U k U k U
k U k U i
15_ 20_15 20
15_izračun 20_izračun
...meritev meritevi iK K
i i
U
ICx
IRx
ω
I
δ
Stanje izolacije – dielektrične izgube
Dielektrične izgube: izgube v dielektrikih zaradi polarizacijskih (delno tudi kondukcijskih) tokov
Ponazoritev elektrodne konfiguracije z dielektrikom: kondenzator in upor– serijska vezava, paralelna vezava– kot dielektričnih izgub izražamo z vrednostjo tgδ (izgubni faktor)
2
izg Rx Cx x
izg x
P I U U I tg U U C tg
P U C tg 2
/
1/
izg Rx Cx x
izg x
P I U I U tg I I C tg
P I C tg
Stanje izolacije – dielektrične izgube
Merjenje dielektričnih izgub s Sheringovim mostičem– merjenje kapacitivnosti Cx in izgub Rx med VN in SN navitjem TR– CN standardni kondenzator (zanemarljive izgube)– uravnavanje mostiča dokler Iizenačevalni = 0
1
2
44
3
44
4 3
1
1
1
1
xx
N
Z R jC
Z jC
R jC
ZR j
CZ R
2 1
3 4
Z ZZ Z
4
3
43
x N
xN
RC CRCR RC
Stanje izolacije – delne razelektritve
Merjenje delnih razelektritev– načini: električno, zvočno, optično– problem merjenja so motnje– merjenje impulzov: amplituda, faza, število
Merilno vezje– vir z regulacijo, filter za filtriranje motenj iz omrežja– merilnik delnih razelektritev– sklopni kondenzator Ck (majhna impedanca za visokofrekvenčno praznitev)
Razporeditev potenciala vzdolž dolgih struktur
Nelinearna razporeditev potenciala na izolatorski verigi– c: kapacitivnosti proti masi– k: kapacitivnosti proti faznemu vodniku
Razporeditev potenciala vzdolž dolgih struktur
Primer: upoštevamo samo kapacitivnosti c (proti zemlji)
2
2
2
2
1'
'
1 1
x g
dU IZ dx I dxC
dI UY dx U c dx
dU d U dIIdx C dx dx CdI U cdx
d U c Udx C
sh x cU Ush l C
Razporeditev potenciala izolatorske verige z 10 členi(najbolj obremenjeni elementi blizu vodniku)
Potencial na oddaljenosti x na izolatorski verigi dolžine l (Ug ‐napetost vodnika)
Razporeditev potenciala vzdolž dolgih struktur
Primer: upoštevamo samo kapacitivnosti k (proti faznemu vodniku)
Primer: upoštevamo kapacitivnosti k in c
2
2
( ) 1
g
x g
d U k U Udx C
sh x l kU Ush l C
Razporeditev potenciala izolatorske verige z 10 členi(najbolj obremenjeni elementi blizu zemlje)
2
2
/ / C
g
x g
d U c kU U Udx C C
sh x sh x l sh NU U
sh lc C k
2 4 6 8 10
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Osnove visokonapetostne tehnike
Proizvajanje in merjenje visokih napetosti in tokov
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Preizkušanje električne opreme
Za elektroenergetski sistem je ključna zanesljivost posamičnih komponent Preizkušanje električne opreme:
– v fazi načrtovanja– v fazi proizvodnje– v času vgradnje in obratovanja
preverjamo: električne, termične, mehanske, kemične…lastnosti
Proizvajanje visokih izmeničnih napetosti
Izvori visokih izmeničnih napetosti– serijski resonančni krog– visokonapetostni preskusni transformatorji
I
U UC
UL
ω
Proizvajanje visokih izmeničnih napetosti
Izvori visokih izmeničnih napetosti– vezava transformatorjev v kaskado– dodatno navitje na izhodnem potencialu ‐> napaja primarno navitje
naslednjega transformatorja izolacijska trdnost VN navitja proti NN navitju in ohišju je pri vseh tr. enaka ohišja tr. morajo biti izolirna proti zemlji (podstavki) za napetosti Uv1, Uv1+Uv2,
Uv1+Uv2+Uv3
Merjenje visokih izmeničnih napetosti
Navadno merimo temensko vrednost napetosti:– merjenje s krogelnim iskriščem
• znan premer krogel in razdalja med njima• znana prebojna trdnost zraka pri normalnih pogojih (20 °C, 1 bar)• znana odvisnost prebojne trdnosti zraka od tlaka in temperature
– merjenje srednje vrednosti kapacitivnega toka kondenzatorja– merjenje preko napetostnega delilnika (najpogosteje kapacitivni delilnik)
Merjenje visokih izmeničnih napetosti
Merjenje srednje vrednosti kapacitivnega toka kondenzatorja– kondenzator, vezan v seriji z usmernikom
majhne dielektrične izgube, natančna vrednost kapacitivnosti
– merimo srednjo vrednost toka
/2
0/2
0
1
1 1 2 2
2
T
M C C
T u
Mu
M
dui i t dt i t CT dt
du Ci C dt Cdu u f C uT dt T Tiuf C
Merjenje visokih izmeničnih napetosti
Merjenje temenske vrednosti preko kapacitivnega delilnika– kondenzator CM se polni preko diode do temenske vrednosti– počasno praznjenje kondenzatorja (sledenje spreminjanju napetosti)
1 21 2
1
C Cu u
C
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Uporaba visokih enosmernih napetosti– preizkušanje, raziskave (ustvarjanje visokih vrednosti polj, udarni generatorji)– enosmerni prenos električne energije
Parametri enosmerne napetosti– enosmerno napetost dobimo z usmerjanjem
aritmetična srednja vrednost
temenska vrednost prenihaja (amplituda valovitosti)
relativno odstopanje od srednje vrednosti (valovitost)
0
1
T
U u t dtT
max min0,5 U u u
max min0,5'
u uU
U
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Enofazno vezje, polvalno usmerjanje
– glajenje s C
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Dvofazno vezje– srednji odcep– manjša valovitost
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Trifazno vezje– manjša valovitost
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Pomnožitveno vezje– za proizvodnjo najvišjih napetosti, majhni tokovi (do nekaj 100 mA)– točka 1 negativna, točka 2 pozitivna: polnjenje C1 na napetost U√2– točka 1 pozitivna, točka 2 negativna: polnjenje C2 na napetost 2∙U√2– točka 5: pozitivna napetost proti zemlji 4∙U√2
Proizvajanje visokih enosmernih napetosti
Van De Graaf‐ov generator– elektrostatični generator– površinska gostota naboja na
kondenzatorju CDE
– tok je premo sorazmeren hitrosti
– naraščanje napetosti na zgornjo elektrodi s kapacitivnostjo C
ch chI t v b tQUC C C
e DEQ a b U C
I v b
Merjenje visokih enosmernih napetosti
Uporovni delilnik
1 2
1 2 2
1 1 2
2 2
U UIR R R
U R RU R
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Udarne napetosti– naprave podvržene napetostnim udarom
atmosferske prenapetosti (udar strele) stikalne prenapetosti (preklopi v omrežju)
– udarna napetost: enkraten pojav dvojne eksponencialne oblike
*2 1
t tu t U e e
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Udarne napetosti– atmosferski napetostni udar 1,2/50 μs (trajanje čela, trajanje hrbta)
• O1 čas začetka udara, od izhodišča do presečišča daljice AB z absciso• T1 čas trajanja čela; čas od začetka do trenutka, ko daljica AB seka temensko
vrednost vala• T2 čas trajanja hrbta; čas med O1 in trenutkom, ko napetost upade na 50 %
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Udarne napetosti– stikalni napetostni udar 250/2500 μs (trajanje čela, trajanje hrbta)
• Tp čas čela; čas med začetkom in temensko vrednostjo• T2 čas hrbta; čas od začetka do trenutka, ko napetost upade na 50 %• T1 čas, ko udar presega 90 % temenske vrednosti
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Udarne napetosti– odrezan udar: oblika prenapetosti, ko pride do preboja enega od elementov
omrežja hitra sprememba napetosti obremeni elemente omrežja dodamo iskrišče paralelno k preizkušanemu objektu ali viru (upravljano proženje)
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Udarni generator– v kondenzator C1 dovedemo ustrezno energijo (iz usmernika)– prenos potenciala kondenzatorja preko iskrišča (hitro stikalo)– polnjenje kondenzatorja C2 preko Rs (C2 << C1)– Rs,Rp in C2 namenjeni določitvi časa čela in hrbta udara
– najvišja akumulirana energija
2 1
2 1
2 1
1 2 2 1 2
1 2
3 0,72
t t
t t
s p
čela hrbta
u t U e e
u t U e e
R C R C C
T T
21 1
2CUW
Proizvajanje visokih udarnih napetosti
Večstopenjski udarni generator –Marxova vezava– polnjenje kondenzatorjev Cs1 – Cs5
preko polnilnih uporov RL– vžig preko sprožitve iskrišča VI
(preko VN impulznega transformatorja)
– na C2 se pojavi napetost dvojne eksponencialne oblike (kondenzatorji Cs vezani serijsko)
Merjenje udarnih napetosti
Pomembne parazitne induktivnosti in kapacitivnosti Napetostni delilniki
– kapacitivni– uporovni– uporovno kapacitivni
Proizvajanje velikih udarnih tokov
Generator udarnih tokov– preizkušanje elementov, ki odvajajo tok strele– časovni potek toka
preskus zdržnosti: TČ=4 μs, Th= 10 μs preskus zaščitne sposobnosti: TČ=8 μs, Th= 20 μs
Proizvajanje velikih udarnih tokov
Generator udarnih tokov– kondenzator (velika kapacitivnost) praznimo preko dušilke (tokokrog s serijskim
dušenjem)– dušen sinusni tok frekvence, ki jo določata L in C
Osnove visokonapetostne tehnike
Prenapetostna zaščita
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Prenapetosti v elektroenergetskih omrežjih
Prenapetosti glede na mesto nastanka– notranje; izvor znotraj omrežja
kratki stiki, stikalni manevri, Ferrantijev efekt…
– zunanje; izvor zunaj omrežja atmosferski udari (razelektritev direktno v napravo omrežja) atmosferske prenapetosti (zaradi induktivne povezave, zaradi dviga potenciala
zemlje…)
Zunanje prenapetosti
Atmosferske prenapetosti– direkten udar v vodnik
dvig potenciala vodnika proti zemlji (masi) preboj izolacije (ostala izolacija čuti odrezan udar)
Uporaba zaščitnega vodnika (ščitenje pod kotom 30°)– dvig potenciala stebra ob udaru
možnost povratnega preskoka
– upoštevanje valovne upornosti stebra oz. upornosti ozemljila
Udar v vod, tok strele se razdeli na obe strani, toku se upira valovna upornost voda
310 10 450 4,5 MV2
V
F Z V
LZCIU Z
Notranje prenapetosti
Notranje prenapetosti– posledica hitre spremembe toka ob vklopih/izklopih
nihanja napetosti zaradi elementov z R, L in C
Delitev notranjih prenapetosti– stikalne prenapetosti
trajanje reda milisekund udarni karakter (oblika)
– časne prenapetosti trajanje od nekaj sekund do nekaj 10 sekund zemeljski stik, izguba bremena…
Stikalne prenapetosti
Stikalne prenapetosti– izvori
• vklop dolgega neobremenjenega voda• vklop voda z neobremenjenim transformatorjem na koncu• ponovni vklop voda (prisoten naboj od prejšnjega vklopa)• izguba bremena• vklop/izklop transformatorja• izklop kratkega stika
Vklop neobremenjenega voda– merimo napetost na C
• enačba napetosti
• napetost po trenutku vklopa
• napetost na kondenzatorju
vklopi/izklopi C, L
( ) 1( ) sdi tu t Ri t L i t dtdt C
sin s su t U t
1sin sin tc cu t U t Ae t
Časne prenapetosti
Časne prenapetosti– izvori
• Ferrantijev pojav• ferroresonanca• kratki stiki
Ferrantijev pojav– dvig napetosti na koncu neobremenjenega voda
kapacitivnost prevlada nad induktivnostjo
Povišanje napetosti pri vodu dolžine 135 km pribl. 1 %
Časne prenapetosti
Ferroresonanca– resonančni pojav zaradi zasičenja magnetnih jeder
• napetost UC premo sorazmerna toku• napetost UL sledi magnetilni karakteristiki dvigujemo napetost vira E nezveznost, ko bi za povečanje toka morali zmanjšati
E, pride do spremembe obratovalne točke iz 1 v 2 točka 2: kapacitivni karakter napetost E v 2 enaka kot v 1, UL in UC znatno večji prehod iz 1 v 2 povezan z nihanjem toka, kar povzroči prenapetosti
Časne prenapetosti
Ferroresonanca– primer nastopa serijske resonance
vir: Maležič, ‚Zaznavanje pojava resonance v EES‘
Časne prenapetosti
Prenapetosti ob kratkih stikih– prenapetosti močno odvisne od strukture in ozemljitve omrežja
Izolirana nevtralna točka– upoštevanje kapacitivnosti vodnikov proti zemlji– ob 1p k.s.: okvarjen vodnik dobi potencial zemlje, zdrava vodnika imata proti
zemlji medfazne napetosti– bremena v NN omrežju 1p k.s. ne čutijo
pred k.s.
k.s.
30 0 3 1 L L LI j C U
Časne prenapetosti
Resonančno ozemljeno zvezdišče– kapacitivni tok na mestu 1p k.s. lahko nevtralizira induktivni tok tuljave
priključene v nevtralno točko transformatorja (Petersenova dušilka)– mogoče obratovanje z okvaro– samougasnitev obloka
Časne prenapetosti
Ozemljitev preko ohmskega upora– omejevanje kratkostičnega toka z uporom– 20 kV omrežje: upor 80 , tok 1p k.s. 150 A– k.s. tok vsota ohmskega in kapacitivnega toka– uporaba APV
Časne prenapetosti
Direktno ozemljeno zvezdišče– nizke prenapetosti (blizu vrednosti faznih napetosti)
Časne prenapetosti
Ozemljitev omrežja
Zniževanje prenapetosti
Iskrišče– iskrišče: dva rogljiča na določeni razdalji– znižanje prenapetosti odvisno od razdalje elektrod
iskrišča (ta določa preostalo napetost, t.j. zaščitni nivo)
– če je napetost večja od preskočne, se iskrišče premosti, veže vodnik z zemljo oblok ne ugasne sam, potreben izklop voda
– preskočna napetost odvisna od strmine vala Prenapetostni odvodnik
– iskrišču dodan nelinearni upor (SiC) nelin. upor: višja kot je U, manjši je R po prehodu prenapetosti se poveča R in prekine
tok, počasno ugašanje (ni odrezanega vala)
– kovinsko oksidni odvodnik brez iskrišča (ZnO) Izolacijski nivo ščitene naprave mora biti višji od
zaščitnega nivoja prenapetostnega odvodnika
zdrž zaščU U
Prenapetostni odvodniki
Karakteristika– kombinacija iskrišče –
prenapetostni odvodnik (SiC) po delovanju ni k.s. preostala napetost na
SiC uporu
– samo prenapetostni odvodnik (MOV – ZnO) stalen tok skozi odvodnik
Koordinacija izolacije
Usklajevanje dielektrične zdržnosti opreme z napetostmi, ki se pojavljajo v omrežju (z upoštevanjem zaščitnih naprav)– tehnično in ekonomsko optimalna rešitev
Koordinacija izolacije
Napetosti v sistemu– nazivna napetost Un: uporabljena za identifikacijo sistema– najvišja napetost sistema: najvišja vrednost obratovalne napetosti (normalno
obratovalno stanje)– najvišja napetost opreme Um: najvišja efektivna napetost, za katero je bila
izdelana oprema (normalno obratovalno stanje) Prenapetosti
– fazna ali medfazna napetost s temensko vrednostjo višjo od napetosti opreme Um
Delitev prenapetosti (glede na trajanje in obliko)– časne: izmenične prenapetosti omrežne frekvence z dolgim trajanjem (nedušene,
slabo dušene)– prehodne prenapetosti: kratkotrajne (nekaj ms ali manj), močno dušene
• s položnim čelom• s strmim čelom• z zelo strmim čelom
– kombinirane prenapetosti: sestavljene iz obeh komponent
Koordinacija izolacije
Delitev prenapetosti (IEC 60071)
Koordinacija izolacije
Zdržnost izolacije– standardne najvišje napetosti opreme Um
• območje I: 1 kV do 245 kV• območje II: nad 245 kV
– standardne zdržne napetosti za definiranje izolacijskih nivojev preizkusne napetosti za preizkus zdržnosti• kratkotrajna zdržna napetost U50Hz (časne prenapetosti)• atmosferska zdržna udarna napetost U1,2/50 (prenapetosti s strmim čelom)• stikalna zdržna udarna napetost U250/2500 (prenapetosti s položnim čelom)
– preizkus zdržnosti• konvencionalna zdržna napetost: ne dopuščamo nobenega preskoka• statistična zdržna napetost: dopušča se delež preskokov (zdržna verjetnost 90 %)
Postopek koordinacije izolacije
Koordinacija izolacije– izbira standardnih zdržnih
napetosti– določitev standardnega
izolacijskega nivoja izolacija naj bi zdržala
notranje prenapetosti
Postopek
Postopek koordinacije izolacije
Določitev značilnih prenapetosti Urp
– določitev napetosti in prenapetosti, ki obremenjujejo izolacijo temenska vrednost, oblika, trajanje
– upoštevanje naprav za omejevanje prenapetosti (iskrišča, odvodniki)– za vsako skupino prenapetosti se določi reprezentativne prenapetosti
maksimalne vrednosti, skupine temenskih vrednosti, verjetnostna porazdelitev temenskih vrednosti (Um, U50Hz, U1,2/50, U250/2500)
Določitev zdržnih napetosti koordinacije izolacije Ucwob upoštevanju obremenitev naprave– izbira izolacije glede na tveganje odpovedi– določitev najnižjih vrednosti zdržnih napetosti
Določitev zahtevanih zdržnih napetosti Urw
– pretvorba usklajenih zdržnih napetosti Ucw na standardne preizkusne pogoje
– ka: korekcija atmosferskih pogojev (upoštevanje dejanskih pogojev v obratovanju)
– ks: različne kakovosti izdelave, staranje izolacije, razlike pri konstrukciji in montaži…
rw a s cwU k k U
Postopek koordinacije izolacije
Izbira nazivnega izolacijskega nivoja– določitev ekonomsko najbolj upravičenih skupin standardnih zdržnih napetosti
Uw
– pri preizkušanju izolacije z Uw pokažemo, da ta zadosti zahtevanim zdržnim napetostim Urw
določimo standardno vrednost za Um
določimo standardno zdržno napetost Uw (izberemo prvo višjo vrednost od Urw) standardni izolacijski nivo dvigujemo navzgor, dokler niso vse Urw nad Uw
Določitev zdržnih napetosti Ucw
Deterministična metoda– kadar ni na voljo statističnih podatkov o pogostosti okvar– uporabimo faktor koordinacije izolacije kc
Statistična metoda– upoštevamo:
• pogostost vzroka prenapetosti, verjetnostna porazdelitev napetosti, verjetnost preskoka na izolaciji
– določitev sprejemljivega tveganja• pogostost okvar podana z verjetnostjo preskoka Rpr
• f(U)..porazdelitvena funkcija prenapetosti• P(U)..verjetnost preskoka pri določeni napetosti
• verjetnostjo preskoka za več prenapetosti
cw c rpU k U
0
prR f U P U dU
1 2 31 (1 )(1 )(1 ) pr pr pr prR R R R
Osnove visokonapetostne tehnike
Telegrafska enačba
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
Model voda
Nadzemni oz. kabelski vod– elementa s porazdeljenimi parametri
– r, l, c– opišemo s telegrafsko (valovno) enačbo širjenje elektromagnetnih valov vzdolž voda– v časovnem prostoru– pri obratovalni frekvenci (v frekvenčnem prostoru)
Izpeljava – frekvenčni prostor
( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )( ) ( ) ( )
lim 0
( )
U x x z x I x U xU x x U x z x I xU x x U x z I x
x
xdU z I xdx
( ) ( ) y ( )
( ) ( ) y ( )
( ) ( ) y ( )
lim 0
y ( )
I x x I x x U x x
I x x I x x U x x
I x x I x U x xx
xdI U xdx
' '' '
z R j Ly G j C
Izpeljava – frekvenčni prostor
2
2
( )
( )
dU z I xdxd U dI xzdx dx
2
2
y ( )
( )y
dI U xdxd I dU xdx dx
2
2
2
2
d U z y Udxd I z y Idx
konstanta širjenja
z y
valovna (karakteristična) impedanca/admitanca
v v
yzZ Yy z
Rešitev v splošni točki x
Rešitev za začetek voda, x=l– četveropolna predstavitev voda
– nadomestno vezje dolgega voda
– nadomestno vezje kratkega voda
Rešitev – frekvenčni prostor
22
22
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
v
v
U x ch x U Z sh x I
I x Y sh x U ch x I
1 2
21
( ) ( )( ) ( )
v
v
ch l Z sh lU UY sh l ch lI I
( )
1 ( )2 2
v
v
Z Z sh l
lY thZ
2 2
Z z ly lY
Rešitev v splošni točki x
Zapis s eksponencialnimi funkcijami
– prvi člen: direktni sinusni (dušeni) val, drugi člen: odbiti sinusni (dušeni) val– napetost v poljubni točki je vsota obeh valov
– vod zaključen z Zv: ni odbitega vala
Potujoči valovi – frekvenčni prostor
22
22
( ) ( ) ( )
( ) ( ) ( )
v
v
U x ch x U Z sh x I
I x Y sh x U ch x I
2 22 2
2 2 2 2
1 1( ) ( ) e ( ) e2 21 1( ) ( ) e ( ) e2 2
x xv v
x xv v
U x U Z I U Z I
I x I Y U I Y U
e e cos sin
e cos sin
x j x x j x x
x x
e e e x j x
e x j x
22
v
UIZ
Vod zaključen z Zv: ni odbitega vala
Idealni vod zaključen z Zv (naravna obremenitev voda)
– U in I imata konstantno amplitudo vzdolž voda in sta v fazi
Potujoči valovi – frekvenčni prostor
2 22 2
2 2 2 2
1 1( ) ( ) e ( ) e2 21 1( ) ( ) e ( ) e2 2
x xv v
x xv v
U x U Z I U Z I
I x I Y U I Y U
22
v
UIZ
z y R j L G j C
j LC
v
v
z R j LZy G j C
LZC2 2
2 2
( ) e e
( ) e e
x j x
x j x
U x U U
I x I I
Izpeljava – časovni prostor
( , )( , ) ' ' ( , ) ( , )
( , )( , ) ( , ) ' ' ( , )
( , ) ( , ) ( , )' ' ( , )
lim 0( , ) ( , )' ' ( , )
i x tu x x t L x R x i x t u x tt
i x tu x x t u x t L x R x i x tt
u x x t u x t i x tL R i x tx t
xu x t i x tL R i x tx t
' '' '
z R j Ly G j C
( , )( , ) ' ' ( , ) ( , )
( , )( , ) ( , ) ' ' ( , )
( , ) ( , ) ( , )' ' ( , )
lim 0( , ) ( , )' ' ( , )
u x x ti x x t C x G x u x x t i x ttu x x ti x x t i x t C x G x u x x t
ti x x t i x t u x x tC G u x x t
x t
xi x t u x tC G u x tx t
Izpeljava – časovni prostor
2
2
( , ) ( , )' ' ( , )
( , ) ( , ) ( , )' '
u x t i x tL R i x tx tu x t i x t i x tL Rx t x x
2
2
( , ) ( , )' ' ( , )
( , ) ( , ) ( , )' '
i x t u x tC G u x tx ti x t u x t u x tC Gx t x x
2 2
2 2
2 2
2 2
( , ) ( , ) ( , )' ' ( , ) ( ' ' ' ') ( ' ')
( , ) ( , ) ( , )' ' ( , ) ( ' ' ' ') ( ' ')
u x t u x t u x tR G u x t R C L G L Cx t ti x t i x t i x tR G i x t R C L G L Cx t t
2 2
2 2
2 2
2 2
( , ) ( , )' '
( , ) ( , )' '
u x t u x tL Cx ti x t i x tL Cx t
Idealni vod
Rešitev v splošni točki x• vsota potujočega in odbitega vala
Rešitev – časovni prostor
( ) e e1( ) e e
x x
x x
v
U x U U
I x U UZ
Primer nadzemni vod – kabelski vod – nadzemni vod
Potujoči valovi
vir: diploma D. Žabjek, Atmosferske prenapetosti
Potujoči valoviPotovanje vala Polariteta u in i glede na smer vala
Udar strele – dva zrcalna valaSrečanje in prehod valov
Primer prehoda nadzemni vod – kabelski vod Primer prehoda kabelski vod – nadzemni vod – neobremenjeni transformator
Potujoči valovi
Osnove visokonapetostne tehnike
HVDC
Boštjan Blažič[email protected]‐lj.sileon.fe.uni‐lj.si01 4768 414
2013/14
HVDC
Zgodovina– prva komercialna DC povezava leta 1954 (živosrebrni usmernik)
Švedska, podmorski kabel, 96 km, 20 MW
– 1970‐a polprevodniški stikalni elementi (tiristor, še vedno prevladuje) 1972, Quebec, +/‐ 130 kV, 312 MW, 73 km Tri doline, Kitajska, 10.2 GW, približno 1000 km
– GTO, IGBT Uporaba
– prenos električne energije na dolge razdalje npr. več kot 400 ‐ 500 km
– podmorski kabli povezave daljše od 30 km (problem visokih kapacitivnosti – potrebna kompenzacija)
– t.i. back‐to‐back povezava Povezava dveh asinhronih sistemov
HVDC
HVDC v Evropi– Obstoječe povezava
(rdeče), povezave v izgradnji (zeleno) in načrtovane povezave (modro)
– Pretežno podmorski kabli
Vir
Wik
iped
ia
HVDC
HVDC v Severni Ameriki (kapaciteta 20 GW)
Vir:
ww
w.c
lean
linee
nerg
y.co
m
HVDC
HVDC Nova ZelandijaConverterStation Pole 2 Pole 3
Commissioned 1991 May 2013
Manufacturer ABB Siemens
Operatingvoltage −350 kV +350 kV
Converternominal rating 560 MW 700 MW
Short term overload rating 840 MW for 5 s 1000 MW for
30 min
Thyristor type
4" (100 mm) diameter, electrically triggered, water cooled
5" (125 mm) diameter, light triggered, water cooled
Valve maximumcontinuouscurrent rating
2,000 A 2,860 A
Thyristor peakreverse voltage 5.5 kV >7.5 kV
Thyristors per valve 66 52
Thyristors per station 792 624
Quadrivalvemass 20 tonnes 17 tonnes
No of convertertransformers
8 total: 3 plus 1 spare at each converter station
8 total: 3 plus 1 spare at each converter station
Convertertransformermass
324 tonnes, including oil
330 tonnes, including oil
Vir:Wikipedia
HVDC
Prednosti DC prenosa– kabli: pri izmenični napetosti problematična kapacitivnost kabla– DC vodi ne potrebujejo vmesne kompenzacije jalove moči– možna povezava različnih sistemov
poljubni koti asinhroni sistemi
– ni skin efekta– omogoča hitro regulacijo moči voda (vpliv na stabilnosti sistema)
2 2
sin 1 cossV VP QX X
P
Q
0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0d
0.5
1.0
1.5
2.0P, Q
Power transmission as a function of d
AC prenos
HVDC
Slabosti DC prenosa– visoka cena pretvornikov– interferenca z IKT sistemi – vpliv na navigacijske sisteme– problematično prekinjanje DC toka– visoka poraba jalove moči pretvornikov
HVDC
Vrste HVDC povezav– monopolarne
en vodnik, zemlja nevtralni vodnik
– bipolarne dva vodnika (+ in ‐) dva neodvisna sistema
– homopolarne dva vodnika (‐ in ‐), zemlja nevtralni vodnik
117
Monopolarna
Bipolarna Homopolarna
+
−
−
−
HVDC
Komponente sistema– pretvornik: AC/DC in DC/AC pretvorba– gladilne dušilke (velike, npr. 1,0 H)– harmonski filtri (pretvornik generira haronike)– jalova moč: poraba Q (približno 50 % delovne moči)
118
Prekinjanje DC tokov?
Reactive power source
AC filter AC filter
Reactive power source
DC filter
DC smoothing
reactor
HVDC
Tiristor – statična karakteristika– delno krmiljen element, štiri‐slojni, komercialna uporaba v 1970‐ih– tri elektrode: anoda, katoda, prožilna elektroda– prevaja ko V > Von in ko je na prožilni elektrodi prisotna pozitivna napetost
(pulz Ig)tiristor ostane vklopljen do prehoda toka skozi nič (negativna napetost na tiristoju) preklapljanje enkrat na periodonazivne vrednosti: 8 kV, 6 kA
HVDC
Pretvornik– trifazni tiristorski pretvornik
6‐pulzni pretvornik 12‐ pulzni pretvornik
– Lc impedanca vira– Ld gladilna dušilka
T1
T4
T3
T6
T5
T2
Ld Id
Lc
vc
vb
va
vd
HVDC
Delovanje pretvornika – brez zakasnitve vklopa– AC/DC pretvorba
brez prekrivanja pri komutacijibrez zakasnitve vklopa
121 / xx
0
060
3 1.65
...temenska fazna napetost
d ac m
m
V v d V
V
Idealna napetost odprtih sponk
T1
T4
T3
T6
T5
T2
vd
vc
vb
va
Prevajanje T1• va > (vb, vc)
Prevajanje T2• vc < (va, vb)
HVDC
Delovanje pretvornika – zakasnitev vklopa stikal– spreminjanje kota proženja stikal α– Usmernik– Razsmernik– Prevajanje tiristorja
120°
– tok se ne more obrnitisprememba pol. Vd
122 / xx
0 cosd dV V
T1
T4
T3
T6
T5
T2
vd
vc
vb
va
DC napetost
0 90
90 180
HVDC
Delovanje pretvornika – zakasnitev vklopa– kot proženja stikal α T1
T4
T3
T6
T5
T2
vd
vc
vb
va
ωt
va
ia
α=0°
ωt
va
ia
α=30°
ωt
va
ia
α=120°
Va
Ia
Va
Ia
Va
Ia
Predpostavke• Id konstanten• ni prekrivanja• oblika neodvisna od α• fazni zamik funkcija α
Pretvornik zmeraj porablja jalovo moč
HVDC
Delovanje pretvornika – prekrivanje pri komutaciji– zaradi induktivnosti AC sistema→ fazni tokovi se ne morejo spremeniti
hipoma→ prekrivanje (prehod toka iz ene faze v drugo zahteva nekaj časa)
15 25...kot prekrivanja...kot ugasnitve
Vpliv komutacije• zmanjšanje DC napetosti Vd
• ponazorimo kot R
va vb vc
0° 120° 240° 60° -60° ωt
vd
(va-vb)/2
α μ
1
42
3 5
6
Id
-Id
δ
δ=α+μ
T1
T4
T3
T6
T5
T2
vd
vc
vb
va
HVDC
Delovanje pretvornika – prekrivanje pri komutaciji– razsmernik
( 15 )...kot za ugasnitev
...kot za vklop
Vpliv komutacije• zmanjšanje DC napetosti Vd
• ponazorimo kot R• komutacija mora biti zaključena preden postane napetost negativna
T1
T4
T3
T6
T5
T2
vd
vc
vb
va
HVDC
Regulacija sistema– Shema– Ekvivalentno vezje
0 0
2
cos cosd r d id
cr L ci
dr dr d
di di d dr L d
V VIR R R
P V I
P V I P R I
HVDC
Funkcije regulacije– preprečevanje nihanja Id (zaradi sprememb v omrežju)
upornosti so majhne; sprememba Vd0i ali Vd0r ‐> velika sprememba Id– regulacija DC napetosti na nazivno vrednost
minimizacija izgub
– vzdrževanje visokega faktorja delavnostiminimizacija izgub, nazivne moči, kompenzacije jalove moči
– preprečevanje neuspelih komutacijmin α = 5° (zadostna napetost na stikalu)
α se regulira na 15°‐20° (dovolj prostora za regulacijo napetosti)min γ = 15° (kot ugasnitve)
HVDC
Karakteristika regulacije– usmernik: regulacija vzdržuje konstanten tok
regulacija toka s spreminjanjem kota α
– razsmernik: regulacija vzdržuje konstanten kot za ugasnitev– idealna in dejanska karakteristika (omejitve: αmin, nižanje omrežne napetosti)
preklop načina regulacije
Vd…sponke usmernika
Vd
Id
Inverter
Rectifier
Operating point
Reduced voltage
Constant ignition angle
Constant current
Constant extinction angle
Constant current
0 0cos cosd r d i
dcr L ci
V VIR R R