МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ 34484 ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ …ГОСТ 23269—78...

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION. METROLOGY AND CERTIFICATION(ISC)

М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы ЙС Т А Н Д А Р Т

ГОСТ34484—

2018

ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

Нормы расчета на прочность корпусов цилиндрови клапанов

Издание официальное

МоскваСтандартинформ

2019

сертификат клапан

https://meganorm.ru/list2/64508-0.htm

ГОСТ 34484—2018

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены в ГОСТ 1.0—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные. правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия. обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН Техническим комитетом по стандартизации ТК 244 «Оборудование энергетическое стационарное». Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт стандартизации и сертификации в машиностроении» (ВНИИНМАШ)

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 29 ноября 2018 г. Np 54)

За принятие проголосовали:

Краткое наим енование страны по М К (ИСО 31вв) 0 0 4 - 97

Кол страны no МК (ИСО 3166} 004 —97

С окращ енное наим енование н ациональною органа по стандартизации

Армения AM Минэкономики Республики АрменияБеларусь BY Госстандарт Республики Беларусь

Киргизия KG Кыргызстандарт

Россия RU РосстандартУзбекистан UZ Узстандарт

4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 9 апреля 2019 г. Np 124-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 34484—2018 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 июля 2019 г.

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты», а т е к с т изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или о т мены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и т е кс ты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального а гентства по техническому регулированию и метрологии в сети И нтернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ. оформление. 2019

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

II


ГОСТ 34484—2018

Содержание

1 Область применения.......................................................................................................................................... 12 Нормативные ссылки.......................................................................................................................................... 13 Сокращения...............4 Термины и определения......................................................5 Общие положения...............................................................6 Методика расчета на статическую прочность.................7 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению8 Расчет сопротивляемости хрупкому разрушению..........9 Расчет прочности крепежа фланцевых соединений корпусов....................................................................1110 Расчет плотности фланцевых соединений корпусов................................................................................. 15Приложение А (рекомендуемое) Ремонт покоробленных корпусов цилиндров

паровых турбин ТЭС.................................................................................................................20Приложение Б (рекомендуемое) Схемы измерения зазоров в горизонтальном

разъеме корпусов цилиндров паровых турбин.................................................................... 27Библиография....................................................................................................................................................... 45

<£>

СЛ

СО

hO

N

) СО

ГОСТ 34484— 2018

М Е Ж Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т

ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов

Stationary steam turbine.Norms of calculation for strength of cylinder and valve casings

Дата введения — 2019—07—01

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на паровые стационарные турбины для тепловых и атомных электростанций и приводные паровые турбины.

Настоящий стандарт устанавливает общие требования к расчету на прочность наружных и внутренних корпусов цилиндров высокого и среднего давления и корпусов регулирующих и стопорных клапанов на всех стадиях жизненного цикла, в том числе при проектировании и в ходе эксплуатации с целью продления срока службы турбины.

Стандарт не предъявляет требований к работам, связанным с контролем состояния металла корпусов цилиндров и клапанов в периоды ремонтов турбин, которые регламентируются техническими условиями на ремонт, инструкциями по контролю состояния металла и продлению срока службы элементов турбин и иными отраслевыми нормативными документами.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 25.502—79 Расчеты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость

ГОСТ 25.504—82 Расчеты и испытания на прочность. Методы расчета характеристик сопротивления усталости

ГОСТ 25.506—85 Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости {вязкости разрушения) при статическом нагружении

ГОСТ 977—88 Отливки стальные. Общие технические условияГОСТ 3618—82 Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов. Типы и основные

параметрыГОСТ 9066—75 Шпильки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 °С до 650 °С.

Типы и основные размерыГОСТ 9064—75 Гайки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 до 650°С. Типы и

основные размерыГОСТ 16093—2004 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Допуски. Посад

ки с зазоромГОСТ 20689—80 Турбины паровые стационарные для привода компрессоров и нагнетателей.

Типы, основные параметры и общие технические требованияГОСТ 20700—75 Болты, шпильки, гайки и шайбы для фланцевых и анкерных соединений, пробки

и хомуты с температурой среды от 0 до 650 °С. Технические условия

Издание официальное

1

ГОСТ 34484—2018

ГОСТ 23269—78 Турбины стационарные паровые. Термины и определенияГОСТ 24277—91 Установки паротурбинные стационарные для атомных электростанций. Общие

технические условияГОСТ 24278— 89 Установки турбинные паровые стационарные для привода электрических генера

торов ТЭС. Общие технические требованияГОСТ 27625—88 Блоки энергетические для тепловых электростанций. Требования к надежности,

маневренности и экономичностиГОСТ 24705—2004 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Основные размерыГОСТ 28969—91 Турбины паровые стационарные малой мощности. Общие технические условияП р и м е ч а н и е — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылоч

ных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 СокращенияВ настоящем стандарте использованы следующие сокращения:АЭС — атомная электростанция;К — конденсационные турбины:КИН — коэффициент интенсивности напряжений;КРТ — критическое раскрытие трещины;ЛМЗ — Ленинградский металлический завод;МУ — методические указания;НД — нормативная документация;ПНАЭ — правила и нормы в атомной энергетике:ПТ — теплофикационные турбины с производственным и отопительным отбором пара;Р — теплофикационные турбины с противодавлением, без регулируемого отбора пара;Т — теплофикационные турбины с отопительным отбором пара;УТЗ — Уральский турбинный завод:ТУ — технические условия;ТЭС — тепловая электростанция;ХТЗ — Харьковский турбинный завод.

4 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины в соответствии с ГОСТ 23269. а также следующие термины с соответствующими определениями;

4.1 цилиндр высокого давления; ЦВД; Первый по ходу пара цилиндр многоцилиндровой паровой турбины.

4.2 цилиндр среднего давления; ЦСД; Промежуточный по ходу пара цилиндр многоцилимдро- вой паровой стационарной турбины с конденсатором.

4.3 стопорный клапан; СК: Автоматический клапан, предназначенный для прекращения подачи пара в цилиндр паровой стационарной турбины в аварийной ситуации.

4.4 регулирующий клапан; РК: Клапан для регулирования расхода пара через проточную часть цилиндра паровой стационарной турбины.

5 Общие положения

5.1 Настоящий стандарт определяет общую методологию и порядок выполнения расчетов на прочность корпусов ЦВД. ЦСД, СК и РК основных типов паровых стационарных турбин:

- турбин для привода электрических генераторов ТЭС. соответствующих требованиям ГОСТ 24278 и ГОСТ 3618;

- турбин для атомных электростанций, соответствующих техническим условиям ГОСТ 24277;2

ГОСТ 34484—2018

- турбин малой мощности, соответствующих техническим условиям ГОСТ 28969;- турбин для привода компрессоров и нагнетателей, соответствующих требованиям ГОСТ 20689.5.2 Требования стандарта в целях обеспечения безопасной работы паровых турбин обязаны вы

полнять эксплуатирующие организации, а также любые сторонние организации и физические лица, выполняющие работы (оказывающие услуги) в области его применения.

5.3 Назначенный срок службы турбины определяется требованиями нормативной документации, в том числе:

-турбин стационарных паровых для привода турбогенераторов ТЭС — в соответствии с ГОСТ 24278. ГОСТ 28969 не менее 40 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей).

- турбин стационарных паровых мощностью 30 МВт и выше с номинальной частотой вращения ротора 50 и 25 с \ предназначенных для работы на АЭС. — в соответствии с ГОСТ 24277 не менее 30 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей);

- турбин стационарных паровых мощностью от 6 000 до 30 000 кВт с начальным абсолютным давлением пара от 3.4 до 10 МПа. предназначенных для привода воздушных компрессоров для доменных печей и воздухоразделительных установок, компрессоров и нагнетателей турбин для привода компрессоров и нагнетателей. — в соответствии с ГОСТ 27625 не менее 25 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей).

6 Методика расчета на статическую прочность

6.1 Расчет по выбору основных размеров

6.1.1 Расчет по выбору основных размеров корпусов выполняется на стадии эскизного проекта путем решения осесимметричной задачи теории упругости без учета патрубков, фланцев горизонтального разъема цилиндров, приливов.

При расчетах учитываются нагрузки на корпус от внутреннего давления, осевых усилий, передающихся от диафрагм, обойм, а также температурное поле корпуса при номинальном режиме эксплуатации.

6.1.2 Значения пределов текучести и прочности материала при рабочей температуре принимаются по нижнему значению механических свойств, приводимых в ТУ на отливки. Для корпусов, отливаемых из легированных сталей, при температурах более 420°С следует учитывать снижение предела текучести материала из-за влияния длительной наработки при сроке эксплуатации свыше 100 тыс. ч.

Значительное уменьшение пределов текучести о0 2 и прочности ов наблюдается при температурах 510°С — 540Х. Оно может быть оценено путем испытания образцов из вырезок металла корпусов после длительной наработки. Если такие данные отсутствуют, то допускается использовать результаты испытаний из банка данных для литых корпусов, представленные в таблице 1.

Т а б л и ц а 1 — Снижение пределов текучести и прочности корпусных сталей по отношению к исходному состоянию после длительной наработки

Марка стали Температура испытания. 'С Наработка, тыс. ч

Снижение пределов, %

текучести прочности

20ХМЛ 510 200 16—20 10—13

20ХМФЛ 535 100—200 20—25 15—20

15Х1М1ФЛ 540 200 14 10

6.2 Поверочный расчет на прочность

6.2.1 Поверочный расчет корпуса выполняется при проектировании и наличии отклонений геометрических размеров корпуса от требований конструкторской документации, возникших при изготовлении. вследствие эрозионного размыва или выполненных ремонтных работ (например, выборки трещин), а также при продлении срока службы турбины для обоснования допускаемого времени дополнительной эксплуатации.

При поверочном расчете прочности следует использовать исполнительные размеры корпуса с учетом местных утонений стенок, размывов металла на внутренних поверхностях, выборок металла в зоне дефектов, трещин.

3

ГОСТ 34484—2018

6.2.2 При расчете на прочность учитываются все возможные нагрузки. Весовые нагрузки допускается не учитывать из-за их незначительного влияния на напряженное состояние корпуса.

6.2.3 При расчете на прочность в соответствии с особенностями эксплуатации должны быть учтены все возможные механизмы разрушения:

- кратковременное вязкое или хрупкое разрушение;- разрушение вследствие ползучести материалов;- разрушение вследствие усталости материалов.6.2.4 При оценке прочности должны быть выполнены следующие виды расчетов:- расчет на статическую кратковременную и длительную прочность;- расчет на сопротивляемость малоцикловому нагружению;- расчет на сопротивляемость хрупкому разрушению;- оценка плотности фланцев разъемных соединений корпусов цилиндров и клапанов и прочности

шпилек, обеспечивающих герметичность корпусов.

6.3 Напряжения и запасы прочности

6.3.1 Упругое напряженное состояниеМеханические свойства металла в упругом состоянии и модуль нормальной упругости при эксплу

атационных температурах принимаются по справочным данным.В качестве критерия напряженного состояния для упругой стадии применяется эквивалентное

растягивающее напряжение= ° 1 ~ ° 3 ' ( 6 - 1 )

где о ,. о3 — главные нормальные напряжения (о, > а2 > а3).Коэффициенты запаса прочности определяются при номинальном режиме эксплуатации без уче

та термических напряжений, с учетом влияния рабочей температуры (Граб) и времени эксплуатации t на предел текучести материала от (с использованием данных таблицы 1) по зависимости.

г>т - (6 .2 )

Эквивалентные напряжения с учетом концентрации подсчитываются путем численного расчета на основе метода конечных элементов. Допускается определение эквивалентных напряжений в зонах концентрации при помощи формулы;

° э = ' Я Э0- (6 .3 )

где Ка — коэффициент концентрации, определяемый по справочным данным; оэо — номинальное значение эквивалентного напряжения.

Коэффициент запаса прочности для корпусов из литых сталей15Х1М1ФЛ. 20ХМФЛ. 25Л по ГОСТ 977; 20ХМЛ по ТУ 24-1-12-182—75 составляет п т £ 1.65.6.3.2 Учет ползучести материалаХарактеристики ползучести и длительной прочности при эксплуатационных температурах прини

маются по справочным данным.В качестве критерия статической прочности корпуса в условиях ползучести применяется эквива

лентное напряжение

<*эпри о3 > О

(6.4)о® при стэ < 0.

Коэффициент запаса прочности определяется при номинальном режиме эксплуатации с учетом влияния рабочей температуры и времени эксплуатации на предел длительной прочности стд П материала по зависимости

"h (6.5)

Эквивалентные напряжения с учетом концентрации должны быть определены для заданного ресурса t путем численного расчета с использованием метода конечных элементов. Допускается определение эквивалентных напряжений в зонах концентрации по формулам:

4

ГОСТ 34484—2018

( 6 .6 )

где т = гл(7р;1б) — показатель степенного закона ползучести стали; п эо — номинальное значение эквивалентного напряжения;Ка — коэффициент концентрации напряжений, см. формулу (6.3).

Коэффициент запаса по пределу длительной прочности должен удовлетворять условию лп г 1.5.

7 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению

7.1 Общие положения

7.1.1 Расчет на малоцикловую усталость является поверочным. Он выполняется с учетом всех нагрузок и температурных полей при всех расчетных режимах на срок службы, заданный техническими требованиями на турбину.

7.1.2 Основные режимы эксплуатации турбин ТЭС и АЭС определяются ГОСТ 24278 и ГОСТ 24277.7.1.3 Полный установленный срок службы турбинных установок для привода электрических ге

нераторов ТЭС составляет не менее 40 лет. Ресурс корпусных деталей, работающих при температуре свыше 450°С, устанавливается в ТУ на турбины конкретных типоразмеров.

Конденсационные турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков за весь срок эксплуатации не менее 1000 из неостывшего состояния (остановы на 24—55 ч) и 2000 — из горячего состояния (останов на 5—8 ч). Продолжительность пусков из различных тепловых состояний указывается в ТУ на турбину.

Теплофикационные турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков за весь срок эксплуатации не менее 1800 из различных тепловых состояний, в том числе не менее 100 пусков из холодного состояния.

Назначенный срок службы паротурбинных установок для атомных электростанций составляет не менее 30 лет. Турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков 1500 за полный срок эксплуатации из любых тепловых состояний.

7.1.4 Для оценки допускаемого числа циклов нагружения рассматривается режим «пуск из теплового состояния — номинальный режим эксплуатации — останов — остывание» в течение некоторого времени до начала следующего пуска.

7.1.5 Температурные поля корпусов для каждого состояния следует определять по специальным методикам.

7.1.6 Суммарные напряжения от термических нагрузок и от действия давления определяются с учетом графика изменения давления пара и температурных полей в течение цикла.

На основании полученных результатов расчета определяются наиболее напряженные участки металла корпуса, в которых ожидается наибольшая усталостная повреждаемость.

7.2 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению при упругом состоянииматериала

7.2.1 В качестве критерия усталостной прочности используется амплитуда интенсивности напряжений:

(7.1)

* 9 " * Э т а *

(7.2)

Здесь обозначено:Еу — модуль нормальной упругости при температуре, соответствующей оэ тах, Е2 — модуль нормальной упругости при температуре, соответствующей <тэ min. Е — модуль упругости при максимальной температуре в цикле.

5

ГОСТ 34484—2018

о ,. о2. о 3 — напряжения, соответствующие оэ тах, я , . я2. я3 — напряжения, соответствующие яэ т|П.

7.2.2 Максимальное и минимальное напряжения с уметом концентрации определяются в наиболее напряженной точке корпуса.

7.2.3 Определение амплитуды интенсивности деформаций без учета ползучести материала

7.2.3.1 При температурах ниже 420°С для отливок из легированных сталей и 350°С для отливок из углеродистых сталей, при которых можно не учитывать ползучесть, максимальные и минимальные напряжения определяются в соответствии с формулами:

Ей т а х ~ р m ax S l9 n ° Э m ax

Е°min ~ ~ Z ~ 'тп s,9n а Э min

fc 2

7.2.3.2 Расчетный размах напряжений рассчитывается по формуле

(7.3)

7.2.3.3 Коэффициент асимметрии цикла напряжений вычисляется по выражению

«max - ДОГ -

max

-1 при ятах 5 0.

;-1 при ятах > О

(7.4)

(7.5)

где максимальное напряжение в цикле составляет

<*тах

^тах ФИ Ятах < ЯТ1 ДО -О тах < 0Т2т т [ д о - о Т2:оТ2] приот а х < о Т1 Д о -о тахо Т2., о тп приотах > о Т1

Здесь обозначено:оТ1 — предел текучести при температуре Г,, соответствующей оэ тах, оТ2 — предел текучести при температуре Т2. соответствующей оэ min; от = 0.5(оТ1 + оТ2) — среднее значение предела текучести в цикле.

(7.6)

»Т1

” 2(Tj F° Т 2 *------ р ----- 6 • (7.7)

7.2.3.4 Приведенная к симметричному циклу нагружения (г = -1) амплитуда напряжений определяется по зависимости:

До«а + * 1 -О м . (7.8)

1 + .1 + г ’

ов 1 - г

где о ., — предел усталости при расчетной температуре по ГОСТ 25.502. ов — предел кратковременной прочности при растяжении.

При отсутствии иных данных в соответствии с [2] рекомендуется принимать

о . , = 0.4ов. (7.9)

7.2.3.5 Число циклов до разрушения определяется по экспериментальным кривым усталости сталей для соответствующих температур испытаний.6

ГОСТ 34484—2018

7.2.3.6 Допускаемое число циклов нагружения определяется по формуле

"доп = min{IN,].[/V2]}. (7.10)где [Л/,] — число циклов до появления трещин по экспериментальным данным для разных температур

испытаний в зависимости от амплитуды деформаций

«а

с учетом коэффициента запаса по числу циклов nN = 5;[N2] — число циклов до появления трещин для амплитуды

(7.11)

(7.12)

с коэффициентом запаса по деформации пгЧисло циклов нагружения определяется как минимальное значение из (А/,] и [Лу.Коэффициент запаса по деформации принимается:пг = 1,5 — для корпусов турбин АЭС и для корпусов турбин ТЭС и приводных турбин, изготовлен

ных методом литья;лг = 1.25 — для корпусов ТЭС и приводных турбин, изготовленных методом ковки и проката.7.2.3.7 На рисунке 7.1 приведены экспериментальные кривые усталости стали 15Х1М1ФЛ при

изотермическом симметричном цикле напряжений в виде зависимости амплитуды деформаций е0 от числа циклов N до появления трещин при температурах 400°С — 565®С.

кривея 1 -4 ® *С; хрипя 2-490*0; кремы а - эоо *С; крепя 4 - 525 П ; цкнял 3-Ж 5*С

Рисунок 7.1 — Экспериментальные кривые усталости стали 15Х1М1ФЛ при изотермическом симметричном цикленапряжений

7.2.3.8 При отсутствии экспериментальных данных по малоцикловой усталости допускается использовать для приближенных расчетов корреляционные зависимости числа циклов от характеристик материала при кратковременном разрушении при рабочей температуре в соответствии с ГОСТ 25.504 по следующим формулам:

7

ГОСТ 34484—2018

[ W i l - 4 -nN

[N2)~

0.25 £ In 1001 0 0 -2

a a ~ ° N

0.25 £ In 1001 0 0 - 2

nr o , - o w

(7.13)

(7.14)

где 2 — относительное поперечное сужение сечения образца металла при разрыве. %, n‘N — запас по числу циклов при использовании корроляционной зависимости (п^, = 10).

7.3 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению с учетом ползучести материала

7.3.1 При температурах корпуса, когда следует учитывать ползучесть материала, из расчета корпуса при номинальном режиме эксплуатации с учетом ползучести материала определяются напряжения. соответствующие максимальной температуре а ^ ах. Размах напряжений До принимается равным размаху для случая упругого деформирования в цикле нагружения.

7.3.2 Коэффициент асимметрии цикла напряжений г* вычисляется, как для случая упругого нагружения с заменой отах на о ^ ах.

7.3.3 Максимальное напряжение в цикле вычисляется аналогично случаю упругого деформирования с заменой er v на o<L„.m ax m ax

7.3.4 Приведенная к симметричному циклу нагружения амплитуда напряжений вычисляется по формуле

• До— + п i - o N . (7.15)

• о 1 где ан -------------------n £ j . . 2 l £ r

1 - г7.3.5 Предварительное допускаемое число циклов нагружения А£ол без учета влияния поврежда

емости от исчерпания длительной прочности определяется по экспериментальным кривым усталости сталей аналогично варианту при упругом деформировании.

Допускаемое значение циклов нагружения до появления трещин с учетом влияния ползучести определяется по соотношению:

№ -N'" д о п “ " 'д о п 1 -1.25 <тс

°ДП(1.7)(7.16)

где ос — интенсивность напряжений в рассматриваемой точке корпуса при состоянии установившейся ползучести; q(T) — показатель степени в уравнении длительной прочности (f = в о <’ ) в интервале времени (1—2) 105 ч эксплуатации.

7.3.6 При оценке ресурса корпуса нестационарность напряжений и температур при пусках из различных тепловых состояний учитывается на основе линейного суммирования повреждаемости по формуле

А -л

d - XА-1

125-0°Г

К оп1 СД п(7.17)

где Nk — число циклов нагружения на к-м режиме эксплуатации; п — число различных режимов пуска.Нижняя граница разброса данных по длительной прочности образцов от среднего значения при

нимается равной общепринятому значению0-8<тдп = (1/1,25) • адп. (7.18)

Условие прочности записывается в виде1.

8

ГОСТ 34484—2018

7.3.7 Для оценочных расчетов допускается использовать корреляционные зависимости для вычисления допускаемого числа циклов:

л/о.в

[««Г-4-0.25 Е In 100

100 - f a n

ы -

0.25 Е- In 100100 -2 Д п

лг оэ - о м

1/О.в

(7.19)

(7.20)

где zfl п — относительное поперечное сужение сечения образца металла при длительном разрыве. %. Допускаемое число циклов составит:

Wc«on = min{[W]1c;{N ]c}_ (7.21)

8 Расчет сопротивляемости хрупкому разрушению

8.1 В качестве критериев оценки хрупкого разрушения в виде разрыва при растяжении используются:- коэффициент интенсивности напряжений при отрыве К, (КИН):- глубина трещины 7Т;- вязкость разрушения материала при растяжении К 1С;- пороговое значение вязкости разрушения K ,scc;- критическое раскрытие трещины (КРТ) 6С.Критерий по критическому раскрытию трещины не используется на стадии проектирования.

8.2 Коэффициент интенсивности напряжений

8.2.1 Коэффициент интенсивности напряжений при отрыве подсчитывается по формуле

, ( 8 .1)

где cxfr1 — коэффициент формы трещины, зависящий от геометрических размеров зоны трещины (толщины стенки, радиуса галтели и т.п.). о0 — номинальное растягивающее напряжение в перпендикулярном относительно оси трещины направлении.

Условие разрушения при отрыве записывается в виде равенства КИН и вязкости разрушения материала при растяжении К 1с, зависящей от пластических свойств и температуры испытания

К , = К 1с. (8.2)

Вязкость разрушения определяется по результатам испытаний материала на статическую трещи- ностойкость в соответствии с требованиями ГОСТ 25.506.

8.2.2 Условия разрушения при поперечном и продольном сдвигах записываются аналогично. Коэффициенты интенсивности определяются в виде:

К 2 - а *2 ‘ Тху ' l / ^ r " *

К 3 - а >3 ■ ххх .JS7« (8-3)

где (хс2 и сх з — соответствующие коэффициенты формы трещины: хху, ххх — напряжения при сдвигах.8.2.3 Эквивалентный коэффициент интенсивности напряжений записывается в виде зависимости

4 К £

где ц — коэффициент Пуассона (ц = 0.3).

(8-4)

9

ГОСТ 34484—2018

8.2.4 При циклическом нагружении коэффициент асимметрии цикла определяется по формуле

mmIS'о max

(8.5)

8.2.5 Размах эквивалентного КИН рекомендуется приводить к нулевому коэффициенту асимметрии (гэ = 0) в соответствии с формулой

ЛКэ = ( 1 - д - о .2 5 (к э т в х - К эт1П). (8.6)

8.2.6 Запас прочности (для исключения возможности хрупкого разрушения) при достижении КИН критического значения составляет

1-5- (8-7)

8.3 Глубина трещины

8.3.1 Величина «подрастания» глубины трещины за цикл определяется по зависимости

(8.8)

Пороговое значение вязкости разрушения K]SCC соответствует условию, когда подрастание глубины трещины при циклическом нагружении не наблюдается

АК , < K]SCC. (8.9)8.3.2 Запас прочности при достижении f7 критического значения (по глубине трещины) составляет

л,. - - ^ - £ 2 , 2 . (8.10)Ат

где А,р определяется из условия ДКЭ = К ,с .

8.4 Критическое раскрытие трещины

8.4.1 Величина расчетного критического раскрытия поверхностной полуэллиптической трещины глубиной Ь. длиной 2а в зависимости от геометрии трещины, уровня номинальных напряжений и характеристик жаропрочности подсчитываются по соотношению:

(1 -м2)-1.21-« е;ом/ср- 2

Е <т0 22

| е9 (К 21| -0.212 °момL ' /J °0.2 ,

Здесь обозначено:д — коэффициент Пуассона (д = 0.3 в упругой зоне, д = 0.5 в зоне ползучести), Е — модуль упругости стали.Е2 — полный эллиптический интеграл второго рода.К — модуль эллиптического интеграла, причем

(8 .11)

К 2 ( 8 . 12 )

где /ср — средняя глубина трещины, равная 0.25 л tr аср — средняя длина трещины, равная 0.25 л а.°о 2 — пРеДел текучести о0 2 после длительной наработки.

8.4.2 Условие прочности при наличии трещины выполняется, если расчетное раскрытие больше допускаемого

Sc * [5 c] = v V <8-13>где 5кр — критическое раскрытие трещины при рабочей температуре (при ударном нагружении):

п6 — коэффициент запаса по КРТ металла. п& = 2.2.Ю

ГОСТ 34484—2018

8.4.3 Критическоо раскрытие трещин сталей 20ХМЛ. 20ХМФЛ и 15Х1М1ФЛ. полученное по результатам испытания на удар специальных образцов с двумя надрезами при рабочей температуре, составляет 0,25 мм.

9 Расчет прочности крепежа фланцевых соединений корпусов

9.1 Основные положения

9.1.1 Обозначения:

Оst

Е

Р

d

dM

Е2а ,, «2

расчетные напряжения на холодной турбине в шпильках после их окончательной затяжки;диаметр колпачковой гайки по ГОСТ 9064: шаг резьбы шпильки по ГОСТ 9066; длина рабочей части шпильки цилиндра; модуль нормальной упругости;коэффициент, учитывающий упругую податливость промежуточных деталей фланцевого соединения при растяжении шпильки; диаметр средней части шпильки; диаметр резьбы шпильки;модуль упругости материала шпильки при температуре Г2; коэффициенты линейного расширения материала фланца и шпильки; напряжение с учетом релаксации за последний межремонтный период.

9.1.2 Основные размеры крепежа, характеристики сталей для его изготовления и допускаемые температуры при эксплуатации изложены в ГОСТ 9064, ГОСТ 9066, ГОСТ 24705, ГОСТ 16093. ГОСТ 20700.

9.1.3 Согласно ГОСТ 24278 конструкция крепежных деталей турбин с регламентированной затяжкой обеспечивает возможность ее контроля.

Кроме того, турбины имеют системы обогрева фланцевых соединений корпусов ЦВД. а турбины с промежуточным перегревом пара — также и корпусов ЦСД с целью использования этих систем при пусковых режимах и расхолаживании. Это способствует снижению перепада температур между фланцем и шпилькой и. соответственно, термических напряжений в крепеже и фланцах.

9.1.4 Основными причинами неплотности (пропаривания) фланцевого соединения корпусов цилиндров и клапанов являются значительные раскрывающие усилия в наиболее горячей части разъема и ускоренная релаксация напряжений от затяга шпилек вследствие ползучести материала в этой же зоне в течение межремонтного периода.

9.1.5 Для устранения пропаривания фланцевых соединений корпусов цилиндров могут быть проведены по отдельности или одновременно следующие мероприятия:

- усиленная затяжка шпилек;- понижение температуры шпилек с помощью специальных охладителей, устанавливаемых в их

центральные отверстия.Система охлаждения шпилек обеспечивает понижение температуры материала шпилек при но

минальном режиме турбины на 35 — бСГС и не требует регулировки в процессе ее эксплуатации, что позволяет обеспечивать плотность фланцев на протяжении всего межремонтного периода.

9.1.6 Напряжения в шпильках и корпусных элементах определяются на основании численных расчетов по методу конечных элементов с учетом всех действующих факторов (усилие затяга, податливость конструкции, рабочие температуры, эксплуатационные нагрузки, характеристики материала и пр.).

Допускается проводить расчет усилий в шпильках фланцевых соединений на основании приведенных ниже формул.

9.2 Требования к напряжениям в шпильках корпусов цилиндров

9.2.1 Средние по сечению расчетные растягивающие начальные напряжения а0 на холодной турбине в средней части шпилек после их окончательной затяжки перед началом эксплуатации должны удовлетворять следующему условию:

11

ГОСТ 34484—2018

о0 S 0.5 • о0 2.Дуга поворота гайки М0 при затяжке шпильки вычисляется по формуле

, , о0 л D f p М0 ---------- — -------

(9.1)

(9.2)

9.2.2 Для фланцев корпусов ЦВД и ЦСД паровых турбин коэффициент Ц. учитывающий упругую податливость промежуточных деталей фланцевого соединения при растяжении шпильки, определяется по формуле

(9.3)

Отсчет дуги поворота проводится после предварительной затяжки, при которой момент на ключе должен составлять:

500—800 Н м для шпилек диаметром до 10 см;1500—2000 Н м для шпилек диаметром свыше 10 см.9.2.3 Для фланцев корпусов регулирующих и стопорных клапанов рекомендуется принимать

п . 5 d„Р - 5 f — (9.4).

9.2.4 Средние напряжения от затяжки для шпилек М85 — М160 составляют 240—330 МПа.Для шпилек, расположенных на крутых радиусных переходах фланцев корпусов турбин ЦВД

К-300-240 ЛМЗ. ЦВД К-800-240-3. ЦСД К-300-240 ХТЗ. начальное напряжение допускается увеличить до 350—410 МПа.

Для шпилек NeNo 4—8 ЦВД турбины ПТ-60-130 разрешается по согласованию с заводом-изготови- телем повышение напряжения затяжки о0 до 360—400 МПа. При использовании системы охлаждения шпилек максимальное значение начальных напряжений может быть уменьшено до 330—360 МПа.

9.2.5 Рекомендуемые напряжения и удлинения, необходимые при затяжке шпилек горизонтального разъема корпусов цилиндров для основных типов турбин, приведены в приложении А.

Для турбин, не указанных в приложении А. а также в случае изменения величины регламентированного начального напряжения затяжки а0 в средней части шпильки необходимое удлинение шпильки д70 следует определять по формуле

(9.5)

9.2.6 Для регулирующих и стопорных клапанов турбин ТЭС рекомендуемое напряжение в шпильках при затяжке составляет 100 и 80 МПа соответственно.

9.2.7 Средние по сечению расчетные растягивающие напряжения в шпильках корпусов цилиндров в процессе эксплуатации, вызываемые затяжкой шпилек и разностью средних температур шпильки Т2 и фланца Г, вблизи разъема, должны удовлетворять следующему условию;

(о.лТ* — . .O i “ O0 * ~ - £0 .65 .ст02(Г2)- (9.6)

1 .3 Н"(

9.3 Требования к напряжениям в шпильках корпусов клапанов

9.3.1 Расчетная схема корпуса клапана приведена на рисунке 9.1.

12

ГОСТ 34484—2018

Г — усилие в ш пильке, а -■ расстояние от оси ш пильки до середины контактного пояска . Ь - - ш ирина контактного пояска. Dk - средний диам етр контактного пояска р — давление пара. О — диам етр тайки. Р — усилие в контактном пояске.

t — д лина рабочей части ш пилек клапана

Рисунок 9.1 — Расчетная схема фланцевого соединения корпуса регулирующего клапана

9.3.2 Напряжения в шпильках корпусов клапанов должны удовлетворять условию

4/(a,Ti - a 2T2)о £ - a0 +

nd2 (X,Ш П *■ ^ -р * ^ р X* £* /£о■й 0,65 о02(Т2).

где коэффициент упругой. мм/Н, податливости вычисляется по следующим формулам: для рабочей части шпильки

^ШЛ ■*"4 1

E rfd

для резьбового соединения шпильки с колпачковой гайкой

у 2-90 а д •

для резьбового соединения шпильки с фланцем корпуса

(9.7)

(9.8)

(9.9)

(9.10)

Коэффициент податливости крышки клапана Хк от действия изгибающего момента Та определяется расчетным способом. Ек — модуль упругости материала крышки.

13

ГОСТ 34484—2018

9.4 Расчет прочности шпильки с учетом концентрации напряжений в резьбе и ползучести материала

9.4.1 Максимальное условное упругое напряжение в резьбе резьбового соединения рассчитывается с учетом коэффициента концентрации Кп, определяемого для метрической резьбы стандартной колпачковой гайки сжатия по ГОСТ 9064 по формуле

Ко - 1 + 1.57, ^ 5.44.

где R — радиус закругления в основании витка по ГОСТ 16093.9.4.2 Осевое напряжение с учетом концентрации составляет

(9.11)

а2 = Ко о0. (9.12)9.4.3 Окружное напряжение в зоне концентратора для упругого состояния материала (коэффици

ент Пуассона ц = 0,3)в „ = Ц (К « -1> «V (9-13>

9.4.4 При расчетах на циклическую прочность следует в качестве эквивалентного напряжения использовать интенсивность напряжений.

Для циклов «заболчивание — раэболчивание»

= К 2 + о ? -< у т ч0.5

я- = 0.'min (9.14)

Допускаемое число циклов [W,] определяется расчетом на малоцикловую усталость в соответствии с методикой, приведенной в разделе 7.

Усталостное повреждение за Л/, циклов будет равно

£/*Л/,

№ Г (9.15)

9.4.5 При оценке повреждаемости шпилек фланцевых соединений корпусов турбин, имеющих рабочую температуру, при которой в материале возникают деформации ползучести, необходимо учитывать релаксацию напряжений в шпильках и корпусных элементах. Расчет напряжений в шпильке с учетом релаксации следует проводить на базе метода конечных элементов с учетом всех деталей фланцевого соединения: средней части шпильки, участков резьбы, верхнего и нижнего фланцев, колпачковой гайки.

Запас по пределу длительной прочности для шпильки:

п« - ^ > [ л „ ] - 1 5 , (9.16)во

где — напряжение с учетом релаксации за последний межремонтный период.Допускается для оценок использовать имеющиеся данные по релаксации напряжений. Например,

за первый межремонтный период продолжительностью 4—5 лет (около 30 тыс. ч) при температуре около 530°С начальные напряжения в средней части шпильки 300 МПа снижаются на -50% и после второй затяжки до 300 МПа на -43% и аналогично за последующие периоды. Запас по пределу длительной прочности за суммарное время эксплуатации для шпильки из стали должен быть выше допускаемого значения 1.5.

9.4.6 Коэффициент концентрации в условиях ползучести материала2

К еа - К ? " , (9.17)

где т — показатель степенного закона ползучести.9.4.7 Напряжения: осевое напряжение

я ‘ = К * о 0с. (9.18)

14

ГОСТ 34484—2018

окружное напряжение (ц = 0,5)< = М (К ос - 1 ) о 0с. (9.19)

интенсивность напряженийCf = l(O|)2 + O=)2-O|O|l0.S. (9.20)

9.4.8 Повреждение металла из-за ползучести в зоне концентратора за «к»-й межремонтный период оценивается по деформационному критерию, где мерой повреждаемости является отношение деформации ползучести за «Л»-й период эксплуатации Де£ к допускаемому значению равномерной длительной пластичности [5£авJ

(921)

В начале «Л»-го периода начальное напряжение с учетом концентрации а, ^ = о0 2, в конце периода — of.

Величина А$СК определяется на основании расчета или допускается для предварительной оценки использовать формулу

Де£ (9.22)

Допускаемое значение равномерной длительной пластичности

|5сравн| = 100' И 1 + Sf/ЮО) (9.23)определяется на основании экспериментальной зависимости от параметра жаропрочности Р„ с использованием запаса по долговечности nt = 2:

Ри« (Г м +273И 20 + 1д(лг-/к)]-1 0 '* (9.24)

где Ти — температура металла. вС:5^ — относительное удлинение при длительном разрыве образца; fK — суммарное время эксплуатации до «к»-го периода.

9.4.9 Суммарное повреждение по деформационному критерию

кd c * £ Лd f . (9.25)

* -1

9.4.10 Общее повреждение металла шпильки должно удовлетворять условию

+ )= 1 . (9.26)

10 Расчет плотности фланцевых соединений корпусов

10.1 Плотность фланцевого соединения горизонтального разъема корпуса цилиндра

10.1.1 В качестве критерия нарушения плотности принимается равенство нулю расчетных контактных напряжений на внутренней поверхности фланца.

10.1.2 Расчетная схема фланца показана на рисунке 10.1. На схеме представлены силы, действующие на участок фланца длиной t. относящийся к одной шпильке, от затяжки шпилек и давления пара р.

Приняты следующие обозначения;Т — усилие в шпильке.Р — паровое раскрывающее усилив на одну шпильку.Р0 — окружное усилие в стенке в вертикальном сечении на одну шпильку.2R — внутренний горизонтальный диаметр корпуса.2R0 — внутренний вертикальный диаметр корпуса.2 г — внутренний диаметр корпуса в сечении под углом <р к горизонтальной плоскости,Ь — ширина фланца, h — высота фланца,50 — толщина стенки корпуса в вертикальном сечении.

15

ГОСТ 34484—2018

б — толщина стенки корпуса в сечении под углом <р к горизонтальной плоскости, с , — ширина внутреннего уплотнительного пояска. с2 — ширина наружного уплотнительного пояска. т — расстояние от оси шпильки до середины фланца. п — расстояние от точки приложения силы Р до середины упругого фланца, п* — расстояние от точки приложения силы Р до середины фланца в режиме установившейся

ползучести,д — коэффициент затяжки фланцевого соединения.опп — минимальные напряжения в шпильке, необходимые для обеспечения плотности.К — коэффициент запаса плотности.qb. QH — контактные давления на поверхностях уплотнительных поясков. q0 — контактные давления на фланце без обнизки,ок — напряжения в шпильке при рабочей температуре перед ремонтом турбины. t — длина шпилечного участка фланца

а-отм тяиии ш п п м

Рисунок 10.1 — Силы, действующие на фланец корпуса цилиндра

10.1.3 При предварительной оценке плотности фланца усилия Р и Р0 определяются из расчета корпуса как осесимметричной упругой оболочки произвольного меридиана радиуса R с толщиной стенки 50, находящейся под действием внутреннего давления, изменяющегося по длине корпуса, с учетом осесимметричных нагрузок от обойм. Овальность сечения, разнотолщинность стенки корпуса, наличие фланцев, патрубков и внутреннего корпуса не учитываются.

10.1.4 При выполнении поверочного расчета следует определять упругое напряженное состояние фланцевой зоны численными методами в трехмерной постановке с учетом фактической геометрии. Для определения координат приложения усилия Р на каждом шпилечном участке фланца длиной t допускается с целью снижения трудоемкости не учитывать отверстия под шпильки, так как их влияние на окончательный результат невелико.

10.1.5 В результате расчета на каждом шпилечном участке находим значение расстояния п. Контактные давления на уплотнительных поверхностях разъема шириной с, и с2 и для фланца без обнизки шириной Ь вычисляются по следующим зависимостям:

по внутреннему пояскуГ (Ь-Сз 4 2 т )

On * ----------------------- .С, (2 6 -С 2 -С ,)

Г (b -Су - 2 т ) а „ я ----------------------- .с2 (2Ь - с2 - с ,)

(10.1)

по наружному пояску

(10.2)

для фланца без обнизкиг (Ь • 6л?)

ь > (10.3)

_ a* nd где Г - —41

16

ГОСТ 34484—2018

10.1.6 Расчетное контактное давление при всех режимах эксплуатации не должно превышать 75% от предела текучести материала фланца при температуре соответствующего режима:

Я 5 0.75о0 2(Г,). (Ю.4)

10.1.7 Минимальное напряжение в шпильке, необходимое для обеспечения плотности разъема, определяется по формуле

4Р пltd2

(Ю.5)

где коэффициент затяжки фланцевого соединения, показывающий, во сколько раз усилие в шпильке Т больше раскрывающего усилия Р в момент нарушения плотности, составляет:

1( 2(л - т ) для фланца с обнизкой.Ь - с2 + 2 т

1 , 6 ( л - т ) для фланца без обнизки п ^ т .Ь + 6Л7

1 - для фланца без обнизки л < т .

(Ю.6)

10.1.8 Расчетный коэффициент запаса плотности фланцевого соединения при напряжениях в шпильках при рабочей температуре перед ремонтом турбины ак(Т,) с учетом ослабления натяга из-за обмятия витков резьбы или релаксации напряжений равен

(Ю.7)

Коэффициент запаса плотности на каждом шпилечном участке фланца в течение всего срока службы между ремонтами должен быть не менее установленной величины

К * [ К ] . (Ю.8)

Значение (К] принимается равным:1.1 — для турбин ТЭС,1.2 — для турбин АЭС.

10.1.9 При предварительной оценке плотности фланца из расчета корпуса как осесимметричной оболочки определяются паровое раскрывающее усилие Р и изгибающий момент М относительно продольной оси, проходящей через середину фланца. Из условия М0 = М - Р л = 0 находим расстояние л = MIP.

При выполнении поверочного расчета определяем упругое напряженное состояние фланцевой зоны численными методами в трехмерной постановке. На середине каждого шпилечного участка л находим по формуле

Ы 2

I я (х ) xdx

J Q(x)dxЫ 2

где q ( x ) — контактные напряжения на поверхности сечения в поперечном относительно продольной оси фланца направлении -Ы 2 й х й Ь/2/.

При расчете плотности в состоянии установившейся ползучести поступаем аналогичным образом для определения л* по контактным напряжениям р*.

При выполнении расчета на плотность корпуса цилиндра в условиях ползучести материала следует учитывать переменное температурное поле стенки и фланца в меридианном и окружном направлениях при номинальном режиме в течение всего срока эксплуатации. При наступлении в металле режима установившейся ползучести определяется значение л*. Для определения значений п* и о*п используются вышеприведенные зависимости по формулам (10.5) и (10.6), полученные для упругого фланца, по которым производим оценку коэффициента запаса плотности К*, используя формулу (10.7).

17

ГОСТ 34484—2018

10.1.10 После значительного срока эксплуатации высокотемпературных корпусов ЦВД и ЦСД наблюдается коробление фланцевых разъемов, проявляющееся в появлении зазоров между уплотнительными поясками при наложении верхней половины корпуса цилиндра на нижнюю и препятствующее затяжке разъема. Это приводит к снижению плотности разъема при рабочих режимах эксплуатации. Методика по уплотнению разъемов корпусов цилиндров приведена в приложении А.

10.2 Плотность фланцевого соединения корпуса клапана

10.2.1 Усилия, приложенные к верхнему фланцу корпуса клапана, показаны на рисунке 9.1: усилие от затяжки шпилек Т и усилие от давления пара на крышку Р (см. 9.3.1).

10.2.2 Силу уплотнения, необходимую для герметичности стыка, определяют по формуле

Pyn = nDkbmp, (10.10)

где m — прокладочный коэффициент (для стального пояска m = 5).10.2.3 Контактное давление q0 на поверхность уплотнительного пояска определяется по формуле

q0 = mp (10.11)

и должно удовлетворять условию:

150 < р0 < 350 МПа.

10.2.4 Для обеспечения герметичности стыка уплотнительный поясок должен быть предварительно обжат под определенным давлением:

Яабж = 250 М Па-Необходимая сила обжатия определяется в соответствии с формулой

роб « “ * 0 * * W 00-12)10.2.5 Силу затяжки для обеспечения герметичности при рабочих условиях выбирают из условия,

используя зависимости (10.10) и (10.12):

П&К РР0 2 max { к 'Руп 1Рсоб Ж (10.13)

с запасом к на снижение усилия затяжки.Для металлического уплотнительного пояска при невысоких температурах принимают Ас = 1.2. При

высоких температурах, когда имеют место ползучесть и действие повторных нагрузок, к - 1,4.10.2.6 Максимальное давление на поверхность уплотнительного пояска

Qmax “ 5 W “ 350 МПа- (10Л4)где сила от разности температурных удлинений шпилек и фланца

р . ~ “ 2Т2)2щ (Ю .Ч5)' { \ шя + ур + х ; > \ к )ок

Здесь (х, и сх2 — коэффициенты линейного расширения материалов фланца со средней температурой Г, и шпильки с температурой Т2. гш — число шпилек.

10.2.7 Коэффициенты упругой податливости шпилек вычисляются по формулам (9.8)—(9.10).10.2.8 Коэффициент податливости крышки клапана лк от действия изгибающего момента Т a

определяется по результатам численного расчета методом конечных элементов. Расчетная схема приведена на рисунке 9.1, где a — расстояние от оси шпильки до середины контактного пояска шириной Ь.

10.2.9 Средние по сечению расчетные растягивающие напряжения в шпильках в процессе эксплуатации. вызываемые затяжкой шпилек и неравномерным нагревом деталей соединения, не должны превышать 65% от предела текучести материала шпильки при соответствующей температуре

Р * Ря< ^ -£0 .65 я02(Т2), (10.16)

''"ш

18

ГОСТ 34484—2018

Fш — площадь поперечного сечения гладкой части шпилек.10.2.10 После приложения внешней нагрузки сила на пояске уменьшается до величины

Рп я Р 0 + Р| - ° - 25*°кР - (W-17)Напряжения начальной затяжки шпилек равны

(10.18)

10.2.11 При высоких температурах напряжения, действующие в шпильках на момент конца межремонтного периода, снизятся до значения

О- (10.19)

где у - коэффициент, учитывающий релаксацию напряжений за межремонтный период, который определяется при испытаниях на релаксацию гладких цилиндрических образцов, изготовленных из материала шпильки (см. справочные данные по металлам).

В конце межремонтного периода минимальное давление на поверхность уплотнительного пояска должно составлять

Чтш, - * Qom,n - 150 МПа. (10.20)nDkb

а запас для шпильки относительно предела длительной прочности за время эксплуатации т

я» ^ f s ± ^ a [ # i | » i . 5 .

10.2.12 Затяжка гаек нормируется по допустимому удлинению шпильки

м - Р" 1 м 0

( 10 .21 )

( 10 .22 )

^ 11 ' р ш р 2

При отсутствии технической возможности затяжки гаек по удлинению допускается проводить затяжку гаек по дуге поворота М0 в соответствии с формулой

М0 S s& S b. (Хшп 4 \ 'р + X " f Хк ). (10.23)

19

ГОСТ 34484—2018

Приложение А (рекомендуемое)

Ремонт покоробленных корпусов цилиндров паровых турбин ТЭС

Методика ремонта для восстановления плотности разъема распространяется на корпуса ЦВД и ЦСД паровых турбин с параметрами пара 90 кгс/см2. 535"С и более.

Методика устанавливает предельные значения коробления корпусов, при которых ремонт проводится без шабрения горизонтальных разъемов.

Способ устранения коробления фланцев горизонтальных разъемов корпусов при ремонте турбины определяется величиной коробления и общим состоянием поверхностей разъемов.

Общее состояние поверхности разъема определяется визуальным контролем. На контактных поясках верхнего и нижнего фланцев отмечаются участки пропариваний и местных повреждений. Местные дефекты поверхности разъема (трещины, промоины) при необходимости устраняются наплавкой. Наплавленные участки шабрятся по линейке с использованием неповрежденных участков разъема в качестве базовых.

Величина коробления фланцев определяется путем измерения зазоров в разъеме по наружному и внутреннему пояскам при свободном наложении верхней половины корпуса на нижнюю. Расположение точек измерения зазоров указано в приложении Б для корпусов турбин, приведенных в таблицах А.1 и А.2.

Для турбин типов, по которым накоплен большой опыт эксплуатации и ремонтов (см. таблицу А.1), в приложении Б на схемах измерения зазоров указаны допустимые значения зазоров в разьеме и ориентировочная форма продольного коробления разъема по наружному пояску.

Разность замеренных зазоров по наружному и внутреннему пояскам не должна превышать 0.5 мм.Возможность закрытия цилиндра без шабровки определяется условием, что замеренные зазоры по наружно

му пояску не превышают допустимые.Расположение точек измерения зазоров в разъеме турбин других типов (см. таблицу А.2). не имеющих до

пустимых значений зазоров, приведено в приложении Б вместе с расчетными формулами.

Т а б л и ц а А.1 — Перечень турбин, для которых известны допустимые значения зазоров в разъеме

Н ом ер рисунка (сы. прилож ение Б)

Тип турбины Завод-им отоеитсль Н аименование цилиндра

Б1 ПТ-60-130 ЛМЗ ЦВДБ2 К-200-130 ЛМЗ ЦВД

БЗ К-200-130 ЛМЗ ЦСДБ4 К-300-240 ЛМЗ ЦВД (наружный)Б5 К-300-240 ЛМЗ ЦСД

Б6 К-160-130 ХТЗ ЦВД (наружный)

Б7 К-300-240 х т з ЦВД (наружный)

Б8 К-300-240 ХТЗ ЦСДБ9 Т-100-130. Р-40-130 т м з ЦВДБ10 ПТ-50-130. Т-50-130 тм з ЦВД

Т а б л и ц а А.2 — Перечень турбин, для которых допустимые значения зазоров в разьеме определяются расчетом

Н омер рисунка (см. прилож ение Б) Тип турбины Завод-им отоеитель Н аименование цилиндра

Б11 ПТ-80-130 ЛМЗ ЦВД

Б12 К-210-130-3 ЛМЗ ЦВД

Б13 К-800-240 ЛМЗ ЦВД (наружный)Б14 К-800-240 ЛМЗ ЦСД (наружный)

Б15 К-300-240 ХТЗ ЦСД

Б16 Т-250/300-240 ТМЗ ЦВД

Б17 T-25Qi'300-240 ТМЗ ЦСД-1

20

ГОСТ 34484—2018

Окончание таблицы А. 2

Н омер рисунка (см. прилож ение Б)

Тип турбины Завод-изготовитель Наим енование цилиндра

Б18 Р-100-130/15 ТМЗ ЦВД

Для случаев, если замеренные зазоры по наружному пояску превышают допустимые значения для корпусов турбин, приведенных в таблице А.1. а также для корпусов, приведенных в таблице А.2. для которых не определены допустимые значения из-за отсутствия накопленных необходимых статистических данных, допустимый зазор по наружному пояску следует определять по формуле

S0 = A-L$. (А.1)где 30 — максимальный зазор в разъеме по наружному пояску, мм.

L0 — длина участка раскрытия, определяемая как расстояние между сечениями, где по наружному пояску в разьем не проходит щуп 0.05 мм. мм.

А — величина, постоянная для данного типа цилиндра. 1/мм3.Определение величин Sq и L0 показано на рисунке А.1, а. Если кривая изменения зазора в разьеме вдоль

оси цилиндра имеет несколько максимумов, как на рисунке А.1, б. соотношение (А.1) следует проверить отдельно для каждого из участков, при этом за L0 следует принимать длину участка между двумя соседними минимумами зазоров, за Sq — максимальное значение зазора на этом участке.

ЭшфнрмьммВ

Рющ тта ячни. грожтвшцй чщш оси плите

Рисунок А.1 — Определение величин 80 и LQ

П р и м е ч а н и е — Для цилиндров среднего давления выполняется проверка соотношения (А.1) после предварительной затяжки мелкого крепежа выхлопной части.

Проверка соотношения (А.1) производится для зазоров по наружному пояску. По внутреннему пояску при этом допускаются зазоры, отличающиеся от зазоров в тех же сечениях по наружному пояску не более чем на ± 0.5 мм.

При выполнении условияV L $ * A (А.2)

цилиндр может быть закрыт без шабровки.Если это условие не выполняется, то с целью уменьшения зазора 50 рекомендуется устранить выборку

металла из-за трещины или промоину наплавкой уплотнительного пояска. Наплавленные участки шабрятся по линейке с использованием неповрежденных участков разьема в качестве базовых. Шабрение разьема с целью увеличения длины участка L0 не допускается, так как она искажает геометрию расточек корпуса и создает условия для дальнейшего коробления.

21

ГОСТ 34484—2018

Значение А подсчитывается по формуле

А =3 10 5d

b h 3(А.З)

Если на длине участка раскрытия размеры фланца меняются, то расчет ведется для максимального сечения фланца. Значения А для основных типов турбин приведены в таблице А.З.

Окончательная затяжка шпилек с диаметром резьбы 64 мм и более должна производиться с контролем их удлинений. Необходимые удлинения шпилек различных турбин указаны в таблице А.4. в которой приведены ориентировочные значения дуг поворота гаек, обеспечивающие наилучшее приближение к требуемым удлинениям шпилек.

Т а б л и ц а А.З — Исходные данные для обоснования необходимости шабровки

Номер рисунка (см. прилож ение

Б)Тип турбины Наименование

цилиндра6. ум ft. мм <#, мм Л 1012.1Тмм3

Б1 П Т-60-130 МВД 290 385 140 0.25

Б2К-200-130

ц в д 400 385 160 0.21

БЗ Ц С Д 400 225 100 0 .6 6

Б4К -300-240 Л М З

ц в д 360 370 140 0,23

Б 5 Ц С Д 260 300 120 0 .4 8

Б6 К -160-130 ЦВД 360 400 140 0.22

Б7К-3 00 -2 40 Х ТЗ

ц в д 450 500 140 0.08

Б8 Ц С Д 300 425 120 0 .1 6

Б9 Т -100 -130Р -40 -130

Ц ВД 300 360 120 0.26

Б10 П Т -50-130/7 Т -50-130

ц в д 340 350 120 0.25

Б11 ПТ-80-130 ц в д 280 300 140 0.54

Б12 К-2 10 -1 30 -3 Ц ВД 270 350 140 0.37

Б13К -8 0 0-240-3

ц в д 370 410 140 0 .1 6

Б14 Ц С Д 240 385 100 0.22

Б15 К-3 00 -2 40 -2 Х ТЗ Ц С Д 290 340 100 0,27

Б16Т -250 /300 -240

ц в д 375 436 140 0.14

Б17 ЦСД-1 250 380 100 0.22

Б18 Р -100 -130 /15 П Т-135 /165 -130 /15

Т -175 /210 -130ц в д

260 350 90 0.24

22

Та

бл

иц

а А

,4 —

Нап

ряже

ния

и уд

лине

ния,

нео

бход

имы

е пр

и за

тяж

ке ш

пиле

к

ГОСТ 34484—2018

сп Т СО СО Т— о> со СМ Г" СМ СО ч СП со со о СО O'. со

АX m

. ф » sI i i 5

« г

7

о»

7

г~

7

Ч.

7

СО.

7 f

« )

7т -1

00.

7

ю.

7

«■>.

7

со.

7

с -

7

о>

7

<п

7

СО.

7

СО.

7

Ч.

7

о>.

7

п .

Т

q

7

О.

7

«О.

7

q

7г г 2 ? i а° СО о о г - см 4 сА со сО ч П~ 4 о сО см Oi о сА 4 О) со СОо 5 э 4 г - 00 со ч Л СО СО W г - ь» ч ю СО со со С- СО со со со 00 т—

* £о О о о о о О О о о о о О О о О о о о о О о

1 11 * ы о о о о о о О о о о о о о о о О о о о о о О о ОZ *о £

. 0D ® S§ ® s * я я Я я я я Я

сосо

соСО

СОсо

сосо

сос?

сосо

сосо

СОсо

сосо

сос?

сосо

сосо

сосо

со со(О

соСО

сосо

S 2н

I l l s 1о 1

о1

о о о1

о1

о 1 А 2 3 2 А А А 2 d А d> i 2 А А АX X з oя см я 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

a5 2 31 1 *о 2 ^ ю со

65 с~ о ч СО со

согг ч о> со СО см

сосо сО о со ч СО

J o S N-я

СО со ГО СО СО СО СО СМ с~ о ч СО СО со СО5 c * «•* т - г— см см г- г - см СМ т— см см8 г 1s.о

а 2 dО о о ю о СО О о о О о о О СО о о о СО о О о о о о

i1 ! 5 { со 1C'. *— со сп СО х— со со 8т— со со г— ю СО со СО

1 2 се * см г— т— см см т— г— см г — СМ см х—j | 5 в

К2 ^5 О

8 8 8 8 8 £ S 8 8 8 8 8 8 8 8 8 S 8 8 8 8 8 8 81 I a * со ГО со см см СО ГО ч СО Ч см см см СО со со см Г - ч ч ч со Г"

“ г §О

_оФ S

s hсо о со о СО СО со со со О о о о со о СО СО со СО о о о о о

Jс

$ со а о ■г- о о г— ч см со а>. о> ч СО П- СО о ч СО т—

U i *N- ч СО СО СО со Г'- «■>- ч СО СО с- СО ч СО Г" о с- со С'- Ф

3

' j , i й *ч а

ч ч ч ’S Ч ч ч ч ч -* ч ч ч ч ч ч ч ч ч5 6 <5 X

СОГ--

й соh-

й й й й 15СО й Й Й й й й X

СО й й й Й Й йсм о см О ч Т о о см СО ч см о о о см ч о

2 5 2 2 i 2 5 5 i 5 2 2 i 2 2 i 2 2 2 2 I 5 2

СП чaф5

- 0 п * о а a 5 , : РС V О £

от -fi со

СОа ч СО см со

см со о OJ Г"СО о> f - от— со см Ф

лсм ю

оX n i t см' й 1= СО см г4 со" й

см▼" й й *" оЬ сб JI

Э £ V с * - со оw т—

ф

и q q q a q1 1 % » а - У -1 §1

аГi о о о

<?О

£СОт- со со со

С й 6 о ог

1«9Ё

яЬй

я5*:

23

Про

долж

ение

таб

лицы

А. 4

ГОСТ 34484—2018

со см тГ Х> Г" СО 9 со о чг 03 N- со 03 N- N. •9 г - х— о ГО о. _ 1 , N- о> «X О . со <£>. о> “ 1 «о. о » СЧ г". N- <7 N. оо. « г «Ч о г 03.

XZ я I 1 1 5 ? 7 ? 7 7 7 7 7 ? 7 7 7 7 1—

I 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7S c £ ! S - ? ю о СО Ю

I Я СО (О см 4 Л a N- a СО a a a a aо 5 э ^ ю <о СО о ▼— см о см Ш N. 9 N- 00 X— 03 СО СО N. см см N. г-~ 03& о о о о X- Г - х— о х—’ о О о О о X- о О х— о О X- X - X— О о о_ fc* -

* ¥ о* о о о о о О о о о о о о о о о О о о О о о о о о£ «С с

• “ S 3 с? со ц СО X- 7 со со со N. со СО со со со СО w о (М сз' о i « <? V 7 7 V 7 V <7 со СО со с? СО СО со СО со СО СО СО со С?ф я

а 4S s С о

* 5 1 “ 1о о

1о о

Iо Iо о о о

Iо 2 д 2 2 д i Д 2 Д Д 18 2 Д 2 д

1 * 3 о я 8 8 со со со 8 со 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 Я 8 я

С

5 ? *§ а *5 8 о X— л о in см СО ш 03 СОсо

оо СО СО о СО со

88

см СО см см см соа о ■* 5 см со со ю т— 9 г— N. СО со СО СО см со со со о о о г—2 с S

8 £ ! S Ъ Р

х— X— см см СО см со х— см см х— со СО см см

а Ч uО

П с Г‘ , ю о о о о о о О о О со о о о о о СП ш о СО о о о о ю< з 5 ; т— m со со СО со СО X— со СО ю г— х— СО г— X— т—

1Г И -5 *

Н еX— см см см X— см см х— см см см см

к2

15 5 ОР П О8 5 ? i 1Лт - m ю СО

g g g g g 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 в 03 8 8г s ч со со 9 •0- 'Г •9 чг о см 9 см со •о- ю ю со Р* СО СО Кч N- N. со ГО О

со = в;С *о

. 6

» г 1 , о ю ю л ю о о о да СО да о о да СО о о о

1255

1280 8 in СП

о -* о о с - см см см t о 0 1 оз 03 03 сз 9 N. СО ю

мin m г - N. fN со со оо со N- со со СО СО со СО со х— оз 03

3

а ■X- т ■9 •9 ■т 9 о - 9 -Т ■X- - г 9 ■X •9 •9 -7 •9 ■9

U *X

со <5 «5 ё ё <5 ё 6 a a СО a a a a ё СОясо ё 1?

СО a a ё ё "5UOо см см см *г t 1 о см СМ (М 7 о О -г •9 •9 тГS ^ т- х— х - & х— & С: X— х—Ч £ 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 -с 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

03

4ч—см"ч“

оз

ао3оZ

s S з |! ► I g с ® s s

i l l l- см ю

<*> СО

7. 1

5-16

со

9-13 rt

17-2

5

2-7

8-10

оз

смт—

со

N."

ч>

да1—

4* —

<9 9-13

20-2

6

-

-6. 2

0-24

25-2

.11-

14

3. 1

0

озN-1П■9

СО

дасо

^ О. со СО см N* СОX—

в

1 a сг с? d СГ CJ СГ

I § У- § £соГГ

пX

г § ЯXX с с <?ХУ о о о оЬ я Si я со

с о о о 6д 8 Ц ?

СО

ьс •ж. bi:

24

Прод

олже

ние т

абли

цы А

4ГОСТ 34484—2018

о СП со со со т СО см со о со со О О г - СО СО N. гм UO N-■'Г со о> о> со о> < ч < п С». N. о . N- СЛ CQ со. N. О» СО. СП <4 <ч <т> со.

Л* т

' Ф ■ *з * ! * 7 7 7

«—I 7 7 7 7

Г—1 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 1—

I 7 ° 7S c 5 f £ со <ь О) о СМ сА Л Л Л СМ 4 N. м см см N- 4 - N. сА см ей NО з э 4 о т см со Г - N. • г СО о со м- Ю N. СО о **• СО СО N> СО со о о N. ио

^ с 1н

о о ” ■ т— о о о о О о о о О О О О о t — т— о о

1 * <4 о о о о О о о о о о о о О о о о о о О о о о о о оt ск

* ° £ £ 3

- в g 5“ ® 5 У“ • S C O И X S Ь

81

г -

Д ? 7 ? f ч

со

I

о

Т

сосо

1

со

1

со

2

СО

2

со

2

СО

2

со

2со

2

со

2

СО

2

со

2

со

2

со

2

со

2

со

2

со

2н 5 « с ". о о о о о о о о о ох * 3 о

с я см Si Si W SJ 3 Si 8 « Si 8 Si Si Si Si Si Si Si Si SS Si Si Si Si

J 2 3| £ *

§ 8 5 ? 2 с si 5 I £ 2 ^

ГОт -Ч—

СМСО

о>мг—

О)*—см

со

м

СОм -м -

сосмсм

соСО

СОСО со

соСОсо

то

СОГ-

мо со

соСОСО

со То

со CNо>

СОсм

СОN .г-~

осо

О)со СО

о

I ? ксо

8СО о ю СО о

8о

8СО о о о СО СО о о о СО о о со о со

' J I 5 СОя я

СО СО СО со СО СО СО со СО СО3

со СО

I * *

Кг

1 3 ®

8 я г 2 S 5 8 3 3 3 8 8 8 8 3 8 8 8 3 3 г 8 8 8 8 S 8 8 31 5 ч> “ Со ГО со СО ст> СП СО со СО СО см см со см см см см гм со см - г СО СО СО

ш г ео

- Р

III*К - о 8

о8 8

о о § о о со о СО о о СО СО о о о о СО о

с

СО СО смю Т“ со ~т N. *? со со СО т N. СО а> • со о -

О) СО т -мГ— *■ N . * - г - со N- СО о •t со со N- СО СО СП г - СО

3

' j , f * 5

а

3со

|

fСО

т

о

* т

<5СО

~т

ёСО

Iо

t

1

м

<5о

ъ 3СОN.

со

3см

СО

3СМ

■**

<5см

3СО

3соN.

■f3о

со

3см

СО

3см

tо

со

3см

СО

35 о 3

о*СОN.

2 5 5 2 2 i 5 2 2

s

2 2 2 i 2 2 2 i 2 £ 2 2 2 2 2

Но

ме

р

_ о о 5 и I QJ ► j 2с « » ;г г s |1 5 5 1

ь -ч—

Я6см

СО СОсЬ

о

3

оN . см

оЬ

СПсо

5со О

сб

СО

5 N- СО сосо

со

<?N .

N -

6

1,

16

-22

2-5

,15

от—СО

-сосм 3

а

фS

И ч ч c t ч Ч Ч r f f

Р 9 9 - * * § 9 9 5ч

см

aZs

РX

оо3

1••с

*2

оГО

6СО

ЬЙ

ощ0

1

см

ооСО со

ьА £с

J2 О 7 со

2 5Ё 2

? 8§ ? н а .

о8

8смн -

25

Ско

нчан

ие т

абли

цы А

.4ГОСТ 34484—2018

X• * ф С

ПI ?| к я кФ д а 4

• • 1 3I I I 1

CMvf>

io '

со

I«оо

ою.

-го

СЧда

1СПо

<чо>

2ь>о

оСО.

тСОо

сч

1г »о

СП

2f -о

1а

§да

к1с

со

8т8со

§0

§

11S

18

1

8S.38РI1?3о

80

1 $

таЕ8

1®5Xта о х ??

® <53 ф

с 1 £

«. а « 3

« « 1 «& X с р| 5 1 «1 К э о

о

?о8

о

fо8

0

1 8

о(О

28

осо

28

0со

1 8

0со

1 8

0 со

1 8

С

?23i а *

| f * 6г = * ъS з во

сосо

О)00

соСО §

СОсм CNI

о> Т-•Г-счсч

‘

1| S | iМ 8

со 1Г)Т“ 8 8 СО

соЮсо

СОсог-

сосо

Ка

2 з оК м О| а ? !а х «зm a c

С -ео

o j<м

8со

8<ч

от -(О

8 8СМ £

СО $т

!

* ri si 11 i> 5 c

3

о3 •

сооо-

оО!о- •

СОсмСО

ч-ь -со

СОсч

а т»

1 5 5 ч £

*да

£

(О

£

3y f

I

t

i

л0

1

ло 3о 0

1

г j р | |

- l i i l^ Q.

смсо 8

с£

о*? со

«Ч Л

счфт—7СО

да

об

0

1 a

i ff iX

§I T

а

§

aIЯ0

1 сд

ог?<5

8Nй

« осо СО со

5 ^ 5СО Ю °Т " Ю С! о 7 г - со 2 й СЗ £

со<Ф?С

%t-«

6Ф£2I|

9ггCD

л

SXа

юft9=го

СО

Zv®

®ЙРЯ565

ах5$5ISк

®

%II

со

Я)3Xсота

XкXгSX

1 §£ с6XZ1ф£

с

5 1 5 | 1 * ^ Х * ! 0

,95

-1,0

5

0,9

0-1

,00

1 * % S f 3 S *! 2 в

о

о8

о8Iо

8

•8

1В

о

в 5 к " 21 О 6

f 1 !

255

200

13а s

i § ° ' о ода& 2 5 СЧГГ 5 1X 4 г

ё S с ,л2 I ? ! 8 88 2 г — со соа г *а>

ГГXX5 х о СОа 1 1 s 8 8з со 3

3a 3 -т ' tI£ х> 5 АJ 2 о- сч

5 1 2 2а

а г 8 S аI I 5 I оI с 5 5 £

3 е о с

5-6

Г*-

&

S 1г * ct? 1 S'в оС X

aх о

СО& 6

ФС

д £

26

Для

тур

бин,

не

указ

анны

х в

табл

ице

А.4

, а т

акж

е в

случ

ав и

змен

ения

вел

ичин

ы р

егла

мен

тиро

ванн

ого

нача

льно

го н

апря

жен

ия з

атяж

ки н

еобх

одим

ое у

дли

нени

е ш

пиль

ки с

леду

ет о

пред

елят

ь по

фор

мул

е (9

.5).

Ори

енти

рово

чную

дуг

у по

воро

та г

айки

/Ц-,

реко

мен

дует

ся в

ычи

слят

ь по

фор

мул

е (9

.2).

ГОСТ 34484—2018

Приложение Б (рекомендуемое)

Схемы измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпусов цилиндров паровых турбин

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦВД Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД

Исходные данные

Зазоры в разы- Л е в а я Обозначение *1 д 2 Д3 а 1 а2 а3 а4 а5 а6 а7 ав а« а 9 А ю А11еме при свобод- сторона ВеличинаMUM noJIU m on tlr lкрышки турбины П равая Обозначение е, в 2 б з ь, ь2 Ь з Ь6 ц h Ьа Ьи в 9 е ,0 S,1

сторона ВеличинаПолусумма зазоров правой и Обозначение *2 *3 8, 82 83 84 85 8в 87 8а 8,1 * 8;0 «И

, е а + В левой сторон о = —— Величина

Вычисление перемещений*

8Л = (6; + 62) - 0.5<82 + %)■ «в = -2*10 - О Э Д + 5},)

Н аименование детали Расчетная Ф ормула Результат

Камин передний 0.5(8; -0.91Sa -0 .098 b )Обойма ПКУ № 3 0.5(8, - 0.87ЪЛ - 0,13Sfl)Обойма ПКУ № 2 0 .5 (8 2 -0 .8 3 8 ,,-0 .1 7Sfl)

Обойма ПКУ № 1 0.5(83 -0 .7 7 8 „-0 .2 3 8 fl)Регулирующая ступень 0.5{84 -0 .7 1 8 „-0 .2 9 8 в)Обойма диафрагм 2— 4-й ступеней 0.5(85 -0 .5 9 6 , , - 0.418fl)

Обойма диафрагм 5—9-й ступеней 0,5<8e -0 .4 8 8 „-0 .5 2 8 B)Обойма диафрагм 10— 13-й ступеней 0.5(87 - 0-358,, - 0.65SB)Обойма диафрагм 14— 17-й ступеней 0.5(8з “ 0.268„ - 0.748B)Обойма ЗКУ Ne1 0.5(8,, - 0.158A - 0,858f l)Камин задний 0.5(8,, - 0,108,, - 0.908f l)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.1 — Турбина ПТ-60-130 (ЦВД)27

ГОСТ 34484—2018

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12Номера точек замеров

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦВДРасчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД


Зазоры в разъеме при свободном на- ложении крышки турбины

Леваясторона

Обозначение А, *3 а, а2 ал а5 ав Эд э10 а 11 а12 А ю А ,2Величина

Праваясторона

Обозначение S, *2 вз ь, Ь2 ь4 ь5 ьв *9 ь,о Ь« б ,2 в ,0 В,2Величина

Полусумма зазоров правой и а + в

левой сторон о = ——

Обозначение Si % S3 Si h s4 Ss *6 Sg 810 *11 S,2 8'ю Si2Величина

Вычисление перемещений*iV, = ^ + S2)-0.5($2 + $ )

8fl = 0.9(8'12+ 2S;2) -0 .4 (8 10 + 8;0)

Наименование детали Расчетная формула Результат

Камин задний 0.5(8; - 0.90йл -0 .108в)

Обойма ЗКУ № 2 0.5 (8 ,-0 .858д - 0.158fl)

Обойма ЗКУ N» 1 0.5(82 -0.818д -0 .198в)

Обойма диафрагм 10— 12-й ступеней 0.5(8*-0 .698д -0 .318в)Обойма диафрагм 5—9-й ступеней 0.5(85-0 .578 a - 0,438s )

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней 0.5(86 - 0,428д - 0.588в)

Обойма ПКУ № 1 0.5(8д -0 .2 1 8 д -0 .7 9 8 в)

Обойма ПКУ № 2 0.5(8,0 - 0.168A - 0.848fl)

Обойма ПКУ N9 3 0.5(8,, - 0.118д - 0.898в)Камин передний 0.5(8,2 - 0.078д - 0.938в)


Рисунок Б.2 — Турбина К-200-130 (ЦВД)

28

ГОСТ 34484—2018

6, Ml

1.6

0,8

0 1 2 3 4 5 6 7 8Номера точен замеров

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦСД Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦСД


Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины


Обозначение А, а 1 а2 ал а 5 % а 3 а 9 а 14 4,3 а 14Величина


Обозначение вт В2 ь, Ь2 ь4 Ь5 ьв ь9 Ы f i t 3 ВыВеличина

Полусумма зазоров правой и левой сто- ~ а + в

рон о = ——

Обозначение s; % «1 *2 S4 й5 «6 «9 *и 8;3 S'uВеличина

Вычисление перемещений'8„ = 2.48} - 0.7(8, + 8j )

йв = 613

Н аименование детали Расчетная ф ормула Результат

Обойма ПКУ № 3 0 .5 (8 ;-0 .9 18л -0 ,098а)

Обойма ПКУ № 2 0.5(8,-0 .878л -0 .1 3 8 а)

Обойма ПКУ № 1 0.5(82 - 0.808„ - 0.208g)Диафрагма 14-й ступени 0.5{84 -0 .7 0 8 „-0 ,3 0 8 в)

Диафрагма 15-й ступени 0.5 (85-0.665^-0 .3480)

Обойма диафрагм 16— 18-й ступеней 0.5 (88-0.558^-0 .4580)

Обойма диафрагм 19—21-й ступеней 0,5(88 - 0.428л - 0.588д)

Обойма диафрагм 22—23-й ступеней 0.5(8g - 0.308„ - 0.708в)Обойма ЗКУ № 1 0.5(8,4 - 0.148^-0.8680)

Обойма ЗКУ N9 2 0.5(8; 4 - 0.088„ - 0.928в)


Рисунок Б.З — Турбина К-200-130 (ЦСД)29

ГОСТ 34484—2018

Номера точек замеров

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД


Зазоры е разъеме при свободном наложении крышки турбины


Обозначение А \ А2 Аз а 1 Э1 *2 эе ав э9 Зц а12 Ац> А ц А 12Величина


Обозначение 0. в 2 «3 ь, ь, *2 ьв Ь 8 ь9 Ь „ Ь ,2 в,о S 11 012

Величина

Полусумма зазоров правой иs а + в левой сторон й = - у

Обозначение S; % % «1 52 s2 «в «в «1, «12 s;0 «Si S12

Величина


«Л=<*1 + %) —0.5(Й2 + $ )

8в = 0 .9 (8 „ + 25;2)-0 .4< 811+<Ц0)

Н аименование летали Расчетная ф ормула Результат

Камин передний 0.5(8', - 0.92бд - 0.085в)Обойма ПКУ № 2 0.5(8, -0 .898л -0 .118е)

Обойма ПКУ N9 1 0.5(82 -0 .848д -0.168в )

Внутренний цилиндр 0.5(8g - 0.588д - 0.428в )Обойма диафрагм 7—9-й ступеней 0.5(88-0 .3 7 8 д -0 .6 3 8 в )

Обойма диафрагм 10— 12-й ступеней 0.5(89- 0,288a - 0.728s )

Обойма ЗКУ N? 1 0.5(8,, - 0.198д - 0.818В)Обойма ЗКУ N9 2 0.5(8,2 - 0.168д - 0,848fl)Камин задний 0.5(8J2 - 0.088д - 0,928в)


Рисунок Б.4 — Турбина К-200-240 ЛМЗ (ЦВД)

30

ГОСТ 34484—2018

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16Номера точек замеров

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦСД Исходные данные

Зазоры в разьеме при свободном наложении крышки турбины


Обозначение а 2 *3 а1 а2 а5 а6 а7 а3 а9 а10 11 АиВеличина


Обозначение s , В2 S3 Ь, Ь2 Ь5 Ь6 *7 ь8 69 610 f l1. BUВеличина

Полусумма зазоров правой и левой ~ а + в

сторон о = ——

Обозначение $ S3 Si *2 Ss S7 «8 S10 Si4Величина

Вычисление перемещений’8Д = 25, -0.5(82 + %)

6в = 810Sc =

Наим енование детали Расчетная ф ормула Результат

Камин передний 0.5(5} - 0.908д - 0.105в -*■ 0.0065с )Обойма ПКУ No 2 0.5(5, - 0.8б5д - 0.145fl + 0.038с )Обойма ПКУ № 1 0.5(52 - 0.815д - 0.195fl + 0.075с )

Обойма диафрагм 14— 16-й ступеней 0,5(55 - 0.645д - О.Зббд + 0,188с )

Обойма диафрагм 17— 18-й ступеней 0.5(6fl - 0.52бд - 0.485fl + 0,228с )

Обойма диафрагм 19—21-й ступеней 0.5{57 - 0.446д - 0.5ббд + 0,258с )

Обойма диафрагм 22—24-й ступеней 0,5{5а - 0.315д - 0.69ба + 0,265с )Обойма диафрагм 25— 29-й ступеней 0


Рисунок Б.5 — Турбина К-200-240 ЛМЗ (ЦСД)

31

ГОСТ 34484—2018

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные



Обозначение 4 , Аз а , а4 ав ®7 а7 а9 а ,0 а 11 а12 а 1б 4 , 3 4,4 4 ,еВеличина


Обозначение в, S2 »з ь, 84 ьв ь7 ь9 ь,о *11 6,2 ь,в В,з В,4 В,вВеличина

Полусумма зазоров правой и левой сто-

а + врон *) = ^

Обозначение 8i % % 8, 64 8ь 87 8? 89 8ю 8,1 8,2 81в Sia 8,4 8ieВеличина

Вычисление перемещений*8» = <8}+ 2*) -0 .5 (52 -83)

8s = (8u + 8ie) - °-5(8}3 + 8',e)


Камин передний 0 .5 (8 }- 0.918д -0 .098в)Обойма ПКУ №1 0.5(8, - 0,848/( - 0,168а)Внутренний цилиндр 0.5(84 -0 .7 5 8 „-0 .2 5 8 в)

Обойма диафрагм 6— 7-й ступеней 0.5(58 - 0.558д - 0,458в)

Разделительная диафрагма 0.5(87 - 0.488л - 0.528s )

Диафрагма 8-й ступени 0.5(89-0 .398л - 0.618fl)Обойма диафрагм 9— 11-й ступеней 0.5(8,0 - 0.348,, - 0.6663}Обойма диафрагм 12— 13-й ступеней 0.5(8,, - 0,298д - 0.718В)

Обойма диафрагм 14— 15-й ступеней 0.5(8,2 - 0.228„ - 0.788в)

Заднее уплотнение 0.5(81в-0 .198л -0 .818в)

Заднее уплотнение 0.5(8',g - 0,128д - 0,888в)* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б .6 — Турбина К-160-130 (ЦВД)

32

ГОСТ 34484—2018


Зазоры в разъеме при свободном нало- жении крышки турбины


Обозначение *2 А3 Э1 аз а4 а5 а6 ав а10 a i i Ад А ю А ,2

Величина


Обозначение В2 f l3 Ь1 *3 *4 Ь5 Ь8 Ь10 6и В9 е ,о S12Величина

Полусумма зазоров правой и левой сторон

а + в Т ~ ~ 2 ~

Обозначение $ «2 S3 з, 5з »4 З5 Зб »8 s10 s„ Зд 810 3l2Величина

Вычисление перемещений*8д =(Si + <%) - 0,5(8з + 83)

Йв =1.4(510 + 8;1)-0.88(Й9 + 810)

Наим енование детали Расчетная ф ормула Результат

Обойма ПКУ No 2 0.5(S; - 0.89Йд - 0.11йа)Обойма ПКУ № 1 0.5(S, -0 .848д -0 .168о)

Обойма диафрагм 10— 11-й ступеней 0.5(84-0 .758д -0 .258в)

Обойма диафрагм 6—9-й ступеней 0.5(86 -0 .6 5 8 д -0 .3 5 8 в)

Внутренний цилиндр 0.5(86 - 0,558л -0 .458е)

Внутренний цилиндр 0.5(88 - 0.308д - 0.708е)Обойма ЗКУ № 1 0,5(6.о - 0.188д - 0.828в)

Обойма ЗКУ N9 1 0.5(6,, - 0.1 68д - 0.848е)

Обойма ЗКУ № 1 0 .5 (8 ;,-0 .1 18д -0 .8 9 8 в)


Рисунок Б.7 — Турбина К-300-240 ХТЗ (ЦВД)

33

ГОСТ 34484—2018

Рисунок Б.8 — Турбина К-300-240 ХТЗ (ЦСД)

34

ГОСТ 34484—2018

А- 8 ,

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11Номера точек замеров




Обозначение л , д 2 Аз а1 а2 ®3 а4 а5 ав а7 а8 а9 аю а11 д 9 л нВеличина


Обозначение В, в 2 Вз Ь, Ь2 Ьэ Ьл *5 Ьв *7 Ьа Ь,0 Ь „ е9 S ,t

Величина


_ а + в Т 2

Обозначение «1 $ «3 «1 «2 «1 §4 *5 *6 &7 «8 «9 810 «11 % «iiВеличина

Вычисление перемещений*»>» = (8}+ <>2)-о-5<8з + аз)

se = (811 + ^ 1)_ 0-5(89 + %)


Обойма ЗКУ N9 3 0.5(8} - О.ЭОбд - 0.108fl)Обойма ЗКУ N9 2 0.5(8, - 0 .8 5 8 „ - 0.158в)

Обойма ЗКУ N9 1 0.5<82 -0 .7 9 8 „-0 .2 1 8 fl)

Диафрагма 9-й ступени 0.5(84 - 0,738л - 0,278fl)

Диафрагма 5-й ступени 0.5(85- 0.598^ - 0 . 4 18в)

Диафрагма 2-й ступени 0.5(6в - 0,488^ - 0.528д)Направляющий аппарат О ^ву-ОДО б^-О .бО ва)

Обойма ПКУ № 1 0.5(83 - 0.268Л - 0.748а)

Обойма ПКУ № 2 0.5(89- 0.208^ - 0.8083)

Обойма ПКУ № 3 0.5(6,0 - 0.158л - 0.858fi)

Камин передний 0 .5 (8 „-0 .1 0 8 A -0 .908 fl)* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.9 — Турбины Т-100-130 и Р-40-130 (ЦВД)

35

ГОСТ 34484—2018

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11Номера точек замеров



Зазоры в разъеме При C80- бодном нал о- жении крышки турбины


Обозначение а 2 л з а , а2 э 3 а4 а 5 а 7 а 8 э 9 а 10 а 11 * 9 А иВеличина


Обозначение е , В2 8 3 *1 * 2 * 3 * 5 Ьв * 7 * 8 * 9 *1 0 *11 В9 8 11

Величина

Полусумма зазоров пра- вой и левой сторон

_ а + в Т " 2

Обозначение *х * ч 5 1 82 8 т *4 85 86 87 8в *9 8 10 8 ,1 Ч 8И

Величина

Вычисление перемещений*6л = <8; + % )-0 .5(53 + $ )

5в =(б „ + б;1)-0.5(й9 + йу


Обойма ЗКУ N9 3 0.5(8;-0 .906Л - 0.1 OOg}

Обойма ЗКУ № 2 0.5(6, - 0,858д - 0.158д)

Обойма ЗКУ № 1 0.5(62 -0 ,79бд -0 .218е >Диафрагма 9-й ступени 0,5(64 - 0.736д - 0.276в )Диафрагма 5-й ступени 0,6(65 -0 .5 9 6 д - 0.418е )

Диафрагма 2-й ступени 0.5(65- 0.4864- 0.526^

Направляющий аппарат 0.5(67 - 0.408д - 0.606fl)

Обойма ПКУ № 1 0,5(6g - 0,266д - 0,746е )Обойма ПКУ № 2 0.5(65- 0.2064- 0.806^Обойма ПКУ № 3 0.5(610- O.1564-0 .856s )

Камин передний 0 .5 (6 ,,- О.Ю84 -0 .908в>


36Рисунок Б.10 — Турбины ПТ-50-130/7 и Т-50-130 (ЦВД)

ГОСТ 34484—2018




Обозначение Л 1 а2 * 3 а 1 а з а4 а 5 а 6 а 7 а8 а9 а 10 а 11 а 12 4 10 4 , 2

Величина


Обозначение 8, В2 8 з ь, Ь3 Ь5 ьй Ь7 s8 ь9 ь,о * 1 2 8,о 8 , 2

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сто-

34-8 рон X = —

Обозначение Si ^2 S 3 S , S 3 б4 S s S e S 7 S e S 9 S 10 S , , 5 , 2 S i o S i 2

Величина

Вычисление перемещений’

8Л = (6; + ^)-0 .5(8з + %)

Se_ (S,, + ^ 2 ) _ 0 '5^io + ^io)


Камин задний 0.5(8; - 0 . 9 0 б „ - 0.108fl)

Обойма ЗКУ 0 .5 (5 ,- 0 . 8 3 8 „ - 0.175в)Обойма диафрагм 14— 17-й ступеней 0.5(54 “ 0.728„ - 0.286fl)

Обойма диафрагм 10— 13-й ступеней 0.5(S5 - 0.648„ - О.Зббд)

Обойма диафрагм 5—Э-й ступеней 0 ^ - 0 . 5 2 5 ^ - 0 . 4 8 5 ^

Обойма диафрагм 2— 4-й ступеней 0.5{57 - 0.425л - 0.585fl)

Уплотнение 1-й ступени 0.5(5а - 0.345„ - 0.66бв )Обойма ПКУ № 1 0.5(89 - 0.24б„ - 0.765в )

Обойма ПКУ № 2 0 .5 (8 ,0 -0 .1 9 8 ,,-0 .8 15в)

Обойма ПКУ №? 3 0.5(5,, - 0.148л - 0.868в)

Камин передний 0.5(8,2 - 0.088л - 0.92Sfi)


Рисунок Б. 11 — Турбина ПТ-80-130 (ЦВД)

37

ГОСТ 34484—2018

А,. В,



Зазоры вразъеме присвободномналожениикрышкитурбины


Обозначение Л а 2 *3 а, Э2 а4 35 а6 а7 а8 а9 а10 а11 а,2 А9 Л ,Величина


Обозначение в, в2 ®3 Ь, ь4 *5 ь6 ь7 Ьд Ью Ь „ Ь,2 в9 В „

Величина


а + вт Т

Обозначение $ S3 S, S2 «4 s5 «в S? «8 8д 8,0 8 „ 8,2 89 8,,

Величина

Вычисление перемещений'&А = (5‘, + & г)- 0.5(Й2 + 83)

6В = (8„ + Si,) - 0.5(59 + 89)

Н аименование детали Расчетная Ф ормула Результат

Камин задний 0.5(8; -0 .888Л - 0.128в)Обойма ЗКУ № 2 0.5 (8 ,- 0 . 8 5 8 „ - 0.158в)Обойма ЗКУ N9 1 0.5(82 “ 0-80S„ - 0.208g)

Обойма диафрагм 10— 12-й ступеней 0.5(84 - 0.688„ - 0.328g)

Обойма диафрагм 5—9-й ступеней 0.5(85 - 0.578„ - 0.438fi)

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней 0.5(86 - 0.438^ - 0.578в)Направляющий аппарат 0.5(89 - 0.348,, - 0.666в)Обойма ПКУ N9 1 0.5(8, 0 - 0.223д - 0.788в)

Обойма ПКУ № 2 0.5(8,, - 0.208д - 0.808fl}

Обойма ПКУ N9 3 0.5(8,2 - 0.168Д - 0.848fi)

Камин передний 0.5 (8 ,2 -0 .118д-0 .89бв)* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.12 — Турбина К-210-130-3 (ЦВД)

38

ГОСТ 34484—2018





Обозначение л. а 2 Аз а 1 а2 а4 Э6 а8 ад а11 а 12 А ю А ц A ,2Величина


Обозначение В 1 В 2 В 3 ь, Й2 Ь4 Й8 Й8 Й9 Й,1 Ь12 в ю s « B :2

Величина


левой сторон т =

Обозначение $ «з S, 82 «4 »в «9 Sit 8,2 Sio S i $ 2

Величина


^ = <8}+$) -0.5(8, + %)

Sfi = W i + 8;2)-0-5<S,i + ^o)


Камин передний 0,5(8; - О.ЭЗбд - 0.078е)Обойма ПКУ N® 1 0 .5 (8 ,-0 .888д -0 .128е)

Обойма ПКУ № 2 0,5(82 - 0.848д -0.1б8е )

Внутренний цилиндр 0.5(84 - 0.768д - 0,248fi)

Внутренний цилиндр 0,5(86 - 0.538д - 0.478g)

Обойма диафрагм 7—9-й ступеней 0,5(8з - 0.358д - 0.658s )Обойма диафрагм 10— 12-й ступеней О ^ -О .гЗ З д -О .Т Т З е )

Обойма ЗКУ № 1 0.5(8„ - 0,148Л -0,868g)

Обойма ЗКУ № 2 0.5(8,2 - 0.118Д - 0.898fi)

Камин передний 0,5(8',2 - 0.078д - 0.938fi)


Рисунок Б.13 — Турбина К-800-240-3 (ЦВД)

39

ГОСТ 34484—2018


Зазоры в разъеме при свобод- ном наложении крышки турбины


Обозначение

^1 />2 *3 а1 а6 ®7 аа а9 а10 а11 312 а13 а14 а19 А17 Л 18 Л19

Величина



В2 е з ь, й6 ^7 йв Й9 Ь10 ь и Й12 й13 ЙЫ Ь19 f l 17 S18 8 т9

Величина

Полусумма зазоров правой и левой

а + всторон * =


S'l *2 81 Se *7 Зе S9 310 «1, 512 *13 й14 s 19 317 3',8 з; 9

Величина


8* = 0.5(82 + %)

8а =0.5<% + %)

Наименование дегали Расчетная ф ормула Результат

Камин передний 0.5(8; - 0 .908*-0 ,108е >

Переднее уплотнение 0.5(8, -0 .8 6 8 * -D ,148fl)

Обойма 29—30-й ступеней 0.5(86 - 0 .798*-0 ,218fl)

Обойма 27—28-й ступеней 0.6(87 - 0.728* - 0.288fl)Обойма 25—26-й ступеней 0.5(83 - 0.658* - 0,358g)

Внутренний цилиндр 0.6(89 - 0.568* - 0.448fl)

Внутренний цилиндр 0.5(8,, -0 .4 4 8 * -0 .5 6 8 fl)

Обойма 16— 17-й ступеней 0.5(812 - 0 .358*-0 .658 fl)

Обойма 18— 19-й ступеней 0.5(8, з - 0.288* -0 .728 fl)Обойма 20— 21-й ступеней 0.5(8,4 - 0.218*-0 .798в)

Заднее уплотнение 0.5(8,9 - 0.148* - 0.868в)

Камин задний 0.5(8'19- 0.108* -0 .908в)


Рисунок Б. 14 — Турбина К-800-240-3 (ЦСД)

40

ГОСТ 34484—2018

Расчет перемещений деталей протонной части при затяжке корпуса ЦВД



Обозначение *1 а 2 л 3 а 1 Зз аз а5 аб а8 а 10 а11 а 12 ^10 4,2

ВеличинаПраваясторона

Обозначение В2 8 з й, йэ Ь* «5 «6 Й8 «10 *11 «12 «10 8 12Величина

Полусумма зазоре» пра- вой и левой сторон

_ а + в Т “ 2

Обозначение «; ч 81 «3 «4 «5 «8 «10 «11 «12 Чо «;2Величина


SA = (S \+ % )-0 .S (S 3+% )

Зв = 1.4(S, 0 + 0,88(8g + (Ц0)


Обойма ПКУ N0 2 0.5(3', - 0 .8 9 3 „ - 0.11 Йе )

Обойма ПКУ № 1 0.5(3, - 0 .8 4 5 „ - 0.16Sfi)Обойма диафрагм 10— 11-й ступеней 0.5(S4 - 0.755,, - 0.25Se)

Обойма диафрагм 6—9-й ступеней 0.5(35 - 0 .6 5 3 ^-0 .3 5 3 ^

Внутренний цилиндр 0.5(Se - 0.555^-0.4580)

Внутренний цилиндр 0.5(68 - 0.305,, - O.7O50)Обойма ЗКУ N0 1 05(S ,o -0 .1 8 3 ,,-0.823a)Обойма ЗКУ № 2 0.5(5,, - 0,168„ - 0.846fi)

Обойма ЗКУ N9 3 0.5(8}, - 0.115д - 0.895a)


Рисунок Б.15 — Турбина К-300-240-2 ХТЗ (ЦВД)

41

ГОСТ 34484—2018

Расчет перемещений деталей проточной част>1 при затяжке корпуса ЦВД




Обозначение Л1 А2 А3 а 1 а 2 а3 а6 а 8 а9 a ii а 12 А10 Аи A 12Величина


Обозначение в, а2 в 3 ь , ь 2 Ь з Ь 8 ь 9 ь „ Ь , 2 S 10 s „ s 12

Величина


Обозначение Si % ь Si §2 «3 «в «й «11 «12 «io «it «12левой сторон т -----— Величина

Вычисление перемещений’Ф + % ) " 0 . 5 ( 8 , +

бв = («л + 512> “ 0.5<8io+6,,)


Камин передний 0.5<Si - 0.945д ~ 0.065fi)Обойма ПКУ № 3 0.5(55 -0 .895л - 0.118в)Обойма ПКУ N9 2 0,5(52 - 0.858д - 0.158е )

Обойма ПКУ № 1 0 .5 (8 3 - 0,835л - 0.175е)

Внутренний цилиндр 0.5(56 -0.518д -0 .4 9 8 в)

Обойма диафрагм 7—10-й ступеней 0.5(58-0.325д -0.685е)Обойма диафрагм 11— 12-й ступеней 0,6(89-0 ,235д - 0,775s)Обойма ЗКУ №-1 0.5(5,, - 0.145д - 0.86Sfi>Обойма ЗКУ № 2 0.5(8,2 - 0.118д - 0.895в)Обойма ЗКУ N9 3 0.5(8’12 - 0.078д - 0.935g)


Рисунок Б.16 — Турбина Т-250/300-240 (ЦВД)

42

ГОСТ 34484—2018

Расчет перемещений деталей протечной части при затяжке корпуса ЦСД-1


Зазоры в разъеме при свободном на- поженим крышки турбины


Обозначение *1 * 3 а 1 а2 а з а4 а5 а в а7 а11 а13 ^11 4,2 Л ,3

Величина


Обозначение в , В3 61 b2 Ьз Ь4 ь5 ь в Ь? Ь „ ь , 3 8,1 в ,2 8,3Величина


левой сторон <> = — —

Обозначение Ц Sj s, 82 S 3 S 4 h S e h 8„ S , 3 S i , S i 2 S 1 3

Величина

Вычисление перемещений*8д =<8} + 8 ,)-0 .5 (8 3 * $ )

8е = 0.75(8}, + 8}2) - 0.25(8,, + 8; 3)


Обойма ПКУ № 3 0,5(8, -0 .896д -0 .118в)

Обойма ПКУ № 2 0.5(82 - 0,848д - 0 ,1 68в)

Обойма ПКУ 1 0.5{8з “ °-78й„ “ 0228в)Диафрагма 14-й ступени 0.5(8,, - 0,658Д - 0.358в)Обойма диафрагм № 1 0.5(б5 - 0.578Д - 0.438fl)Обойма диафрагм N9 2 0.5(6б - 0,468Д — 0.548в)

Обойма диафрагм N9 3 0.5(87 -0 .3 3 8 „-0 ,6 7 8 fl)

Обойма ЗКУ N9 1 0,5(8, з - 0.198Д - 0.818fi)

Обойма ЗКУ N9 2 0.5(6', 3 - 0.138д - 0,87бд)* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б. 17 — Турбина Т-250/300-240 (ЦСД-1)

43

ГОСТ 34484—2018


Зазоры в разъеме при свободном на- ложении крышки тур- бины


Обозначение A i а2 А з а 1 а 2 а4 а б а 7 а а а 9 а 11 а 12 А ц А , 2

Величина


Обозначение S , в2 В3 *1 ь2 Ь* ь 6 *7 Ь а ь 9 Ь „ <>12 S , 1 В ,2Величина

Полусумма зазоров правой и3 4 В

левой сторон 8 = —

Обозначение а; «2 83 S , h 84 «6 ь s8 89 810 8,2 8l 2Величина


6А = 0.87<5; + %) - 0,37(82 + %)

8е= -0.64(8;, +8'12) + 2.288;,


Обойма ПКУ № 3 0.5(8; - 0.948„ - 0,068fi)

Обойма ПКУ N9 2 0.5(8, -0 ,908д -0 .108в)

Обойма ПКУ № 1 0.5(82 -0 .868А - 0.148е>

Внутренний цилиндр 0.5(84 -0 .798A-0 .2 lS g )

Внутренний цилиндр 0.5(8e-0.568A-0.44S e)

Обойма диафрагм Ne 1 0.5(87 -0 .428д -0 .5 8 8 е)

Обойма диафрагм № 2 0,5(8g - 0,378д - 0,638е)

Обойма диафрагм №? 3 0.5(89 -0.318д -0 .6 9 8 е)

Обойма ЗКУ № 1 0.5(8,2 - 0.248д - 0,768fl)

Обойма ЗКУ № 2 0,5(8; 2 - 0.1 88а - 0.828е>

'Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.18 — Турбина Р-100-130/15 (ЦВД)

44

ГОСТ 34484—2018

Библиография

[1J ПНАЭ Г-7-002—86 Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетическихустановок

45

ГОСТ 34484—2018

УДК 621.165:006.354 МКС 27.040

Ключевые слова: турбины паровые, корпус цилиндра, корпуса цилиндров и клапанов, нормы расчета на прочность, схемы измерения зазоров

БЗ 8—2018/4

Редактор Н А . Аргунова Технический редактор В.Н. Прусакова

Корректор Я С. Лысенко Компьютерная верстка Е.О. Асташина

Сдано о набор 11.04.2019. П одписано а печать 15.05.2019 Ф ормат 6 0 *8 4 V8 . Гарнитура Лриал. Уел. печ. л. 5 .58. Уч.-иад. л . 5.05.

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком стандарта

Создано в единичном исполнении во ФГУП «С ТАН ДАР ТИ М Ф О Р М * д ля комплектования Ф едерального инф орм ационного Фондастандартов. 117418 М осква Нахимовский пр-т. д. 31 . к. 2.

w w w .goslin fo .ru in fo@ goslin fo.ru

ГОСТ 34484-2018




МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ 34484 ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ …ГОСТ 23269—78...

Documents