2. Propunerea geometriei și localizării pilotului

Conform numărului de ordine, corespunde fișa de foraj cu nr. 6( vezi figura alăturată).

Alegem să localizăm baza pilotul într-un strat necoezivdeoarerce capacitatea portantă într-un astfel de strat este multmai însemnată decât dacă am prescrie baza într-un stratcoeziv.

Cum baza pilotului trebuie să pătrundă pentru min. 1 m înstratul respectiv, iar sub aceasta lungimea sratului similar săatingă minim 1,3 x diametrul pilotului, alegem:

db 1.5m:= rb 0.75m:= - diametrul respectiv, razapilotului

Lpilot 28m:= - lungimea pilotului

Conform datelor de temă:

CRsup 12.2− m:= HR 1.70m:= - cota superioară aradierului, respectivgrosimea/înălțimea sa

CRinf CRsup HR−:= CRinf 13.9− m= - cota inferioară aradierului

D Lpilot CRinf+:= D 14.1m= - fișa pilotului

Caracterizarea piloților:- din beton armat;- de dislocuire;- cu secțiune transversală constantă;- executați pe loc, prin forare, cu tubaj recuperabil;- cu diametru mare (> 600 mm);- flotanți;- verticali;- cu radier jos.

γba 25kN

m3

⋅:=

EIz

π db4

⋅

64:= Iz 0.249m

4=

Gpi

π db2

⋅

4D⋅ γba⋅:=

Gpi 622.919 kN⋅= - Greutatea unui pilotIp

π db4

⋅

32:= Ip 0.497m

4=

G 12.5 GPa⋅:= GJ Ip G⋅:= GJ 6.213 106

× kN m2

⋅⋅=

3. Determinarea valorii de calcul a rezistenței pilotului izolat la solicitări axiale șilaterale conform NP 123:2009

Rcd Rbd Rsd+=Rbk

γb2

Rsk

γs2+=

Ab qbk⋅

γb2

U Σ qski li⋅( )⋅

γs2+= - valoarea de calcul a capacițății portante

ultime la compresiune a piloților flotanțiexecutați pe loc.

γb2 1.2:= - coeficient parțial de siguranță ales conform Tabelului 7 din NP 123:2009

γs2 1.70:= - coeficient parțial de siguranță ales conform Tabelului 8 din NP 123:2009

Ab

π db2

⋅

4:= Ab 1.767m

2= - suprafața bazei pilotului

qbk α γd db⋅ Nγ⋅ γd1 Dc⋅ Nq⋅+( )⋅= - valoarea caracteristică a presiunii pe bază

α 0.3:= - coeficienți determinat în funcție de gradul de îndesare ID al pământului de la baza

pilotului, ales conform Tabelului 10 din NP 123:2009β 20:=

γd 10kN

m3

⋅:= - valoarea de calcul a greutății volumice a pământului de sub baza pilotului

γd1

19 14.1−( )m 20kN

m3

⋅

⋅ 2m 10kN

m3

⋅

⋅+ 6m 20kN

m3

⋅

⋅+ 1m 10kN

m3

⋅

⋅+

D:=

γd1 17.589kN

m3

⋅= - media ponderată prin grosimile straturilor, a valorilor de calcul alegreutăților volumice ale straturilor străbătute de pilot

Nγ 12.617.3 12.6−( ) 29 28−( )⋅

30 28−( )+:= - factor de capacitate portantă determinat în funcție de

valoarea de calculul a unghiului de frecare interioară, φ'd,

al stratului de bază al pilotului, aflat prin interpolareconform datelor prezentate în Tabelul 11 din NP123:2009

Nγ 14.95=

Nq 24.832.8 24.8−( ) 29 28−( )⋅

30 28−( )+:= - factor de capacitate portantă determinat în funcție de

valoarea de calculul a unghiului de frecare interioară, φ'd,

al stratului de bază al pilotului, aflat prin interpolareconform datelor prezentate în Tabelul 11 din NP123:2009

Nq 28.8=

answer if D β db⋅< "Dc=D", "D.c= β*db", ( ):= answer "Dc=D"=

Dc D:= Dc 14.1m= - fișa de calcul a pilotului

qbk α γd db⋅ Nγ⋅ γd1 Dc⋅ Nq⋅+( )⋅:=

qbk 2.21 103

×kN

m2

⋅= - valoarea caracteristică a presiunii pe bază

Rbk Ab qbk⋅:= Rbk 3.905 103

× kN⋅= - valoarea caracteristică a rezistenței pe bază a pilotului

Rbd

Rbk

γb2:= Rbd 3.254 10

3× kN⋅= - valoarea de calcul a rezistenței pe bază a pilotului

U π db⋅:= U 4.712m= - perimetrul secțiunii transversale a pilotului

Σ qski li⋅( ) Sqskili=

Sqskili 1.1m 71.23⋅ kPa 4m 74.80⋅ kPa+ 2m 79⋅ kPa+ 4m 81.80⋅ kPa+ 2m 87.40⋅ kPa+ 2m 90.20⋅ kPa+:=

Sqskili 1.218 103

× kPa m⋅⋅= qski - valoarea caracteristică a rezistenței la frecare laterală în stratul i

evaluată prin interpolare conform Tabelului 6 din NP 123:2009

li - lungimea pilotului în contact cu stratul i

Rsk U Sqskili⋅:= Rsk 5.739 103

× kN⋅= - valoarea carecteristică a rezistenței la frecare pe suprafațalaterală a pilotului

Rsd

Rsk

γs2:= Rsd 3.376 10

3× kN⋅= - valoarea de calcul a rezistenței la frecare pe suprafața

laterală a pilotului

Rcd Rbd Rsd+:= Rcd 6.631 103

× kN⋅= - valoarea de calcul a rezistenței la compresiune a terenuluiîn contact cu pilotul, la starea limită ultimă

Determinarea numărului de piloți

NGF 213147.06kN:= Rcd 6.631 103

× kN⋅=n1

NGF

Rcd:= - numărul de piloți necesari

n1 32.146= - Aleg 48 de piloți

n2

Sradier

Aaf= - număr de piloți posibil de amplasat

Sradier 31.4m 21.625⋅ m:= Sradier 679.025 m2

= - suprafața radier

Aaf sp2

= - aria aferentă unui pilot sp 2 db⋅ 3% D⋅+:= sp 3.423m= sp 3.5m:=

Aaf sp2

:= Aaf 12.25m2

=

n2

Sradier

Aaf:= n2 55.431=

answer if n1 n2< "corect", "incorect", ( ):= answer "corect"=

Rezistența ultimă la tracțiune pentru piloții executați pe loc

γm 2.4:= - coeficient parțialRtd

U Σ qski li⋅( )⋅

γs2 γm⋅= - rezistența ultimă la tracțiune

Altfel spus:

Rtd

Rsd

γm:= Rtd 1.407 10

3× kN⋅=

Rezistența ultimă la solicitări transversale

Nu se poate determina momentan, se va reveni asupra acesteia după armarea pilotului.

4. Dimensionarea armăturilor transversale și longitudinale ale pilotului

Dimensionarea armăturii logitudinale

PC 52: Ra 300N

mm2

⋅:= Bc 25 Rc 12.75N

mm2

⋅:=

Nmax 4800kN:= Mmax 910kN m⋅:=

1. Se apreciază acoperirea cu beton: a 100mm:=

2. nNmax

π db2

⋅

4

Rc⋅

:=n 0.213=

3. Secțiunea este într-o zonă plastică potențială la solicitări seismice ? NU

9. ea

db

30:= ea 50 mm⋅=

10. Mc Mmax Nmax ea⋅+:= Mc 1.15 103

× kN m⋅⋅=

11. m11

Mc

π db3

⋅

4

Rc⋅

:= m11 0.034=a

db0.067=

Valorile m11 și n nu corespund în tabelul 10, prin urmare armarea se realizează constructiv:20 Φ 25.

θ360

20:= θ 18= δ arcsin

25

2

1500

2100−

= δ 1.1:= θ 2δ− 15.8= grade

lumina între bare:

d 2db

2a−

cosδ⋅ sinθ 2δ−

2

⋅= d 178.65mm:= d 180mm:=

Dimensionarea armăturii transversale

OB37: Ra 210N

mm2

⋅:= Bc 25 Rc 12.75N

mm2

⋅:= Rt 1.1N

mm2

⋅:=

Qmax 480kN:=

QQmax

π db2

⋅

4

Rt⋅

:= Q 0.247=Q 1< DA

Armarea se prevede constructiv

pe 0.1:=

Aleg Φ 12 Aeπ 12

2⋅ mm

2⋅

4:= Ae 113.097 mm

2⋅=

ae

100 2⋅ Ae⋅

pe db⋅:= ae 150.796 mm⋅=

aleg ae 150mm:=