mathcad - beregningseksempel pf2 - momentstiv sýylefot
DESCRIPTION
Mathcad - Beregningseksempel PF2 - Momentstiv SýylefotTRANSCRIPT
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 1 av 9
HEA 200 S355PL 20x230x380 S355J2FUNDAMENTBOLTER 4x M24x600 8.8BETONG B30
c.1
c.2
c.1
e.1 m.0
e.2
d.1
b.1
t.p
h.c
b.c
Ø d.0t.fc
t.wc
Input
Stålsort "S355":= fy 355 MPa⋅:= fu 510 MPa⋅:=
Betong "B30":= fck 30 MPa⋅:= fctk.0.05 2 MPa⋅:=
Søyle "HEA 200":= hc 190 mm⋅:= bc 200 mm⋅:=
tfc 10 mm⋅:= twc 6.5 mm⋅:=
Fundamentbolter M24 d 24 mm⋅:= fub 800 MPa⋅:=
Hulldiameter d0 d 10 mm⋅+ 34 mm⋅=:= As 353 mm2
⋅:=
Hullbilde e1 45 mm⋅:= e2 290 mm⋅:=
c1 55 mm⋅:= c2 120 mm⋅:=
Fotplate "PL 25":= tp 20 mm⋅:= d1 380 mm⋅:= b1 230 mm⋅:=
Fundament d2 440 mm⋅:= b2 290 mm⋅:=
Kilsveiser mellom fotplate/søyle af 4 mm⋅:= aw 4 mm⋅:= βw 0.9:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 2 av 9
Materialkoeffisienter - stål γM0 1.05:= γM2 1.25:=
Materialkoeffisienter - betong γc 1.50:=
αcc 0.85:= βj2
3:= αct 0.85:=
Avstand mellom flensenes tyngdepunkt
z1 hc tfc− 180 mm⋅=:=
Avstand mellom senter boltehull og ytterkant strekkflens
m0 e2 hc−( )1
2⋅ 50 mm⋅=:=
Avstand mellom senter boltehull og senter søyle
zT m0
hc
2+ 145 mm⋅=:=
Avstand mellom senter trykksone og senter søyle
zC
hc tfc−
290 mm⋅=:=
Kontroll z zT zC+ 235 mm⋅=:=
Dimensjonerende lastvirkninger
Nc.Ed 160 kN⋅:=
My.Ed 58 kNm⋅:=
Vz.Ed 30 kN⋅:=
Største trykkraft i flens Nf.c.Ed
Nc.Ed
2
My.Ed
z1+ 402 kN⋅=:=
Største strekkraft i flens Nf.t.Ed
Nc.Ed−
2
My.Ed
z1+ 242 kN⋅=:=
Strekkraft i fundamentbolter FT.Ed
z1
zNf.t.Ed⋅ 186 kN⋅=:=
Trykkraft i betongsonen FC.Ed1
zNc.Ed zT⋅ My.Ed+( )⋅ 346 kN⋅=:=
Kontroll av kraftlikevekt ΣNEd FC.Ed FT.Ed− Nc.Ed− 0N=:=
Kontroll av momentlikevekt ΣMEd Nc.Ed zT⋅ My.Ed+ FC.Ed z⋅− 0 kNm⋅=:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 3 av 9
Påvisning av flensens kapasitet ηf
max Nf.c.Ed Nf.t.Ed, ( )tfc bc⋅ fy⋅
γM0
0.59=:=
Betongtrykksonens dimensjonerende kapasitet
Dimensjonerende betongtrykk EC-1-1: ligning (3.15)
fcd αcc βj⋅ fck⋅1
γc⋅ 11.3 MPa⋅=:=
Partielt belastede flater etter Eurokode 2 NB! Nødvendig med spaltestrekkarmering, se EC2-1-1: 6.7(4)
Lastflate Ac0 d1 b1⋅ 874 cm2
⋅=:=
Fordelingsflate Ac1 d2 b2⋅ 1276 cm2
⋅=:=
EC2-1-1: ligning (6.63) kj minAc1
Ac03,
1.2=:=
Forhøyet dimensjonerende betongtrykk
fjd kj fcd⋅ 13.7 MPa⋅=:=
Utkrager - EC3-1-8: ligning(6.5) cp tp
fy
3 fjd⋅ γM0⋅⋅ 57 mm⋅=:=
Utstikkende platekant eh d1 hc−( )1
2⋅ 95 mm⋅=:=
Betongtrykksonens effektive areal
beff min cp eh, ( ) tfc+ cp+ 125 mm⋅=:=
leff min bc 2.cp+ b1, ( ) 230 mm⋅=:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 4 av 9
φ acosm0 cp−
d0
2
115.7 deg⋅=:=
s0 π d0⋅φ
π⋅ 68.7 mm⋅=:=
Aeff beff leff⋅
d02
4−
2 s0⋅
d0sin 2 φ⋅( )−
⋅
+
... 27299 mm2
⋅=:=
b.eff
l.eff
Dimensjonerende trykkapasitet FC.Rd Aeff fjd⋅ 374 kN⋅=:=
Påvisning av kapasitet ηC
FC.Ed
FC.Rd0.92=:=
Strekksonens dimensjonerende kapasitet
f.jdF.T.Rd
z.T z.C
N.c.Ed
M.y.Ed
z
Beregningsmodell
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 5 av 9
mx m0 0.8 af⋅ 2⋅− 45.5 mm⋅=:=
ex e1 45 mm⋅=:=
e0 c1 55 mm⋅=:=
w c2 120 mm⋅=:=
nx min ex 1.25 mx⋅, ( ) 45 mm⋅=:=
Flytelinjer etter EC3-1-8: Tabell 6.6 Effektive lengder for en endeplate
leff.cp l1 2 π⋅ mx⋅←
l2 π mx⋅ w+←
l3 π mx⋅ 2 e0⋅+←
min l1 l2, l3, ( )
253 mm⋅=:=
leff.nc l4 4 mx⋅ 1.25 ex⋅+←
l5 e0 2 mx⋅+ 0.625 ex⋅+←
l6 0.5 b1⋅←
l7 0.5 w⋅ 2 mx⋅+ 0.625 ex⋅+←
min l4 l5, l6, l7, ( )
115 mm⋅=:=
leff.1 min leff.nc leff.cp, ( ) 115 mm⋅=:=
leff.2 leff.nc 115 mm⋅=:=
Dimensjonerende kapasitet FT,Rd i et et T-stykke etter EC3-1-8: Tabell 6.2
Mpl.1.Rd leff.1 tp2
⋅fy
4 γM0⋅⋅ 3.89 kNm⋅=:=
Mpl.2.Rd leff.2 tp2
⋅fy
4 γM0⋅⋅ 3.89 kNm⋅=:=
Boltens strekkapasitet Ft.Rd
0.9 fub⋅ As⋅
γM2203 kN⋅=:=
Boltens forankringslengde lb 450 mm⋅:=
Antall rader med bolter nb 1:=
Mutterhøyde mmin 20.2 mm⋅:=
Skivetykkelse tw 10 mm⋅:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 6 av 9
Tykkelse understøp tg 50 mm⋅:=
Boltens tøyninglengde Lb min 8 d⋅ lb, ( ) tg+ tp+ tw+mmin
2+ 282 mm⋅=:=
Maks tøyningslengde Lb.max
8.8 mx3
⋅ As⋅ nb⋅
leff.1 tp3
⋅
318 mm⋅=:=
Q 1 Lb Lb.max≤if
0 otherwise
1=:=
hevarmkrefter "kan opptre" Q 1=if
"kan IKKE opptre" otherwise
"kan opptre"=:=
Fundamentboltenes strekkapasitet
FT.Rd FT.1.Rd
4 Mpl.1.Rd⋅
mx←
FT.2.Rd
2 Mpl.2.Rd⋅ nx 2⋅ Ft.Rd⋅+
mx nx+←
FT.12.Rd
2 Mpl.1.Rd⋅
mx←
FT.3.Rd 2 Ft.Rd⋅←
FT.Rd min FT.1.Rd FT.2.Rd, FT.3.Rd, ( )← Q 1=if
FT.Rd min FT.12.Rd FT.3.Rd, ( )← Q 0=if
288 kN⋅=:=
Påvisning av kapasitet
ηT
FT.Ed
FT.Rd0.64=:=
Fundamentboltenes strekk & heftkapasitet
Boltens strekkapasitet Ft.Rd 203kN=
Betongens dimensjonerende strekkfasthet - EC2-1-2: ligning (3.16)
fctd
αct fctk.0.05⋅
γc1.13MPa=:=
Betongens dimensjonerende heftfasthet - EC2-1-2: ligning (8.2)
η1 1:= Såkalt gode forhold pga. vertikalt innstøpte bolter
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 7 av 9
η2 1 d 32 mm⋅≤if
1.32d
100 mm⋅−
d 32 mm⋅>if
1=:=
fbd 2.25 η1⋅ η2⋅ fctd⋅ 2.55MPa=:=
c.k2
c.2 - d
c.k1
Forankringslengde lb 450mm=
Boltavstander ck1
b2 c2− d−
273mm=:=
ck2
d2 e2− d−
263mm=:=
c2 d−
248mm=
Minste avstand cd min ck1 ck2, c2 d−
2,
48mm=:=
α1 1:=
α2 0.7 cd 3 d⋅≥if
1 0.15
cd
d1−
⋅−
d cd< 3 d⋅≤if
1 cd d≤if
0.85=:=
Fundamentboltens heftkapasitet
Fta.Rd
π d⋅ lb⋅ fbd⋅
α1 α2⋅101.8kN=:= nb 1=
ηta
FT.Ed
2 Fta.Rd⋅0.91=:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 8 av 9
Søylefotens momentkapasitet
Beregningsmessig eksentrisitet
ec
My.Ed
Nc.Ed363 mm⋅=:=
Kontroll av beregningsforutsetning
fundamentboltene "påkjent strekk" ec
z1
2≥if
"ubelastet" otherwise
"påkjent strekk"=:=
Mj.Rd Mj.1.Rd
FC.Rd z⋅
1
zT
ec−
←
Mj.2.Rd
FT.Rd z⋅
1
zT
ec−
←
Mj.Rd min Mj.1.Rd Mj.2.Rd, ( )←
113 kNm⋅=:=
Påvisning av søylefotens momentkapasitet
ηM
My.Ed
Mj.Rd0.51=:=
Søylefotens skjærkraftkapasitet
Pga. overstore bolthull, dvs. d0 = 34 mm, medregnes ikke boltenes skjærkapasitet.
Friksjonskoeffisienten - se EC3-1-8: ligning (6.1)
Cf.d 0.20:=
Friksjonskapasiteten mellom fotplaten og injeksjonsmassen
Ff.Rd Cf.d Nc.Ed⋅ 32kN=:=
ηv
Vz.Ed
Ff.Rd0.94=:=
Minimumssveis
Kilsveisene mellom søylesteget og fotplata
aw.min
fy
fu
γM2
γM0⋅
βw
2⋅ twc⋅ 3 mm⋅=:=
Sign: Dato/date:BA 2013-05-27Ktr./Check: Dato/date:
Prosjekt/Project: DetaljhåndbokaBeregningseksempel PF2Prosjektnr: 513 00 75
Side 9 av 9
Kilsveisene mellom søyleflensene og fotplata
af.min
fy
fu
γM2
γM0⋅
βw
2⋅ tfc⋅ 5 mm⋅=:=
kilsveisene "er OK!" aw aw.min≥ af af.min≥∧if
"må kontrolleres" otherwise
:=
kilsveisene "må kontrolleres"=
Konklusjon ηj max ηC ηT, ηM, ( ) 0.92=:=
Søylefot "er OK!" ηj 1≤if
"er IKKE ok!" otherwise
"er OK!"=:=