Partea I PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE1. Analiza funcional constructiv a piesei1.1 Codificarea i clasificarea suprafeelor piesei1.2 Caracteristicile geometrice constructive prescrise piesei. Rolul funcional al piesei1.3 Caracteristicile materialului piesei2. Tehnologicitatea construciei piesei Proiectarea semifabricatului2.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de obinere a semifabricatului2.2 Adoptarea adaosurilor totale de prelucrare2.3 Adoptarea procedeului economic de realizare a semifabricatului2.4 Stabilirea tratamentelor termice primare necesare2.5 Realizarea desenului de execuie a semifabricatu3. Proiectarea variantelor preliminare de proces tehnologic3.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de prelucrare a suprafeelor semifabricatului3.2 ncadrarea piesei ntr-o familie i grup de piese, reguli de proiectare i restricii specifice3.3 Stabilirea coninutului i succesiunii operaiilor procesului tehnologic (dou variante4. Proiectarea primei variante de proces tehnologicPartea a II-a PROIECTAREA AMENAJRII SPAIALE A SISTEMULUI DE PRODUCIE1. Datele iniiale1.1 Componentele produsului executate n cadrul sistemului de producie1.2 Condiiile generale de producie1.3 Condiiile specifice ale fabricaiei2. Determinarea traficului reperelor n cadrul sistemului de producie2.1 Elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat2.2 Determinarea tipului de producie2.3 Stabilirea formelor de organizare a proceselor de producie2.4 Determinarea mrimii loturilor de fabricaie economice i a celor de transport economice (dup caz)2.5 Stabilirea intensitii de trafic a reperelor3. Stabilirea necesarului de resurse de producie3.1 Stabilirea tipurilor de utilaje3.2 Determinarea numrului de utilaje3.3 Stabilirea suprafeelor necesare4. Proiectarea amenajrii sistemului de producie4.1 Determinarea poziiei relative a resurselor de producie4.2 Adaptarea amplasrii teoretice la condiiile reale4.3 Organizarea locurilor de munc din cadrul sistemului de produciePartea a III-aMANAGEMENTUL PROIECTULUI DE PRODUCIE1. Managementul proiectului n condiii de resurse nelimitate i fr date impuse.1.1 Ipotezele de baz11.2 Determinarea parametrilor de programare i conducere : durata ciclului de producie, perioada de repetare a loturilor1.3 Elaborarea programelor de lucru i a planurilor de sarcin cumulat1.4 Corelarea programelor de lucru cu PPD2. Managementul proiectului n condiii de resurse limitate i cu date impuse2.1 Ipotezele de baz2.2 Elaborarea reelei logice a proiectului de producie.2.3 Managementul proiectului n funcie de timp2.4 Managementul proiectului n funcie de resurse2.5 Managementul proiectului prin ordonanarea resurselor2.6 Selectarea scenariului optim2.7 Corelarea programelor de lucru cu PPD3. Compararea variantelor3.1 n funcie de durata ciclului de producie3.2 n funcie de numrul de resurse i de gradul de utilizare a acestor3.3 n funcie de sarcina de producie raportat la unitatea convenional4.Concluzii privind managementul proiectului de producie2PARTEA I.PROIECTAREA TEHNOLOGIEI DE FABRICAIE1. Analiza funcional - constructiv a piesei1.1 Codificarea i clasificarea suprafeelor pieseiSuprafeele piesei pot fi simple sau comlexe.Conform figurii 1, suprafeele piesei sunt notate cu Sk , k = 1..21.Astfel,- Suprafeele simple sunt: S1, S2, S4, S5, S6, S8, S9, S11-S16, - Suprafeele complexe sunt: S3, S7, S10, S17. S13S12S11S10S9 S8 S7 S6 S5 S4 S3S20 S21 S22S1S2S17 S18 S19S16 S14 S15S23Fig. 131.2 Caracteristicile geometric constructive prescrise piesei. Rolul funcional al pieseiSe analizeazcaracteristicile geometrice constructive prescrise piesei. Astfel, fiecare suprafa Sk se analizeaz din punct de vedere al:- caracteristicilor dimensionale;- caracteristicilor de form (macro-geometric i micro-geometric, rugozitate);- caracteristicilor de pozitie reciproc.Aceast analiz se prezint sintetic, n tabelul urmtor:Tabelul 1SKForma suprafeei DimensiuniRugozitateTreapta(clasa)Tolerane de form [mm]Poziia reciprocAlte condiiiS4 Cilindric exterioar 25 6.3 T12 - -Cot liberS6 Cilindric exterioar 45 6.3 T12 - -Cot liberS8 Cilindric exterioar 42042 . 0026 . 0++1.6 T7 -0.02 P-S12 Cilindric interioar 24+0.0210.8 T6 -Baza de referin P-S15 Cilindric interioar 4.8 6.3 T11 - -Cot liberS16 Cilindric interioar 8 6.3 T11 - -Cot liberS18 Cilindrica interioara 20 6.3 T11 - -Cot liberS20 Cilindric interioar 10 6.3 T11 - -Cot liberS22 Cilindrica interioara 6.5 6.3 T11 - -Cot liberS1 Plan frontal103/ 6.5/ 256.3 T12 - - -S13 Plan frontal103/24+0.021/456.3 T12 - - -S2Conic exterioar (teitur)1x4506.3 T11 - -Cot liberS5 Conic exterioar 17x6006.3 T9 - - -S9Conic exterioar (teitur)4x4506.3 T9 - - -S11Conic interioar (teitur)1x4506.3 T9 - -Cot liberS19Conic interioar (teitur)2.5x12006.3 T9 - -Cot liberS21Conic interioar (teitur)1x12006.3 T9 - -Cot liberS23 Conic interioar1x4506.3 T9 - - Cot 4(teitur) liberS3Complex de tip canal pan2.5/21-0.3/4 6.3 T11 - - -S7 Complex degajare41.5042 . 0026 . 0++/26.3 T11 - - -S10Complex de tip canal de pan interior80.018/27.3+0.26.3 T11 - - -S17 Complex (degajare) 5/32 6.3 T12 - -Cot liberS14Suprafat elicoidal (filet interior)M6x1 6.3 g6 - - -Ordonareasuprafeelor Sks-afcut astfel: nti suprafeelecilindrice(exterioare/ interioare), apoi cele plane, conice i, n final cele complexe.Suprafeele piesei sencadreaz n una din categoriile: principale (funcionale), tehnologice sau libere. Astfel:Categoria de suprafaCodul suprafeeiRolul suprafeeiPrincipal (funcional)S4, S8, S12Suprafee cilindrice care formeaz ajustaje cu alte componente din care face parte piesaS1, S13 Suprafee frontale cu rol de sprijinS3, S10 Montarea unei peneTehnologic S2, S9, S11, S22Monatarea uoar a pieseiS7 Asigur ieirea sculelor1.3 Caracteristicile materialului pieseiMaterialul piesei Arbore este OLC 45 STAS 880-80.Oelurile carbon de calitate sunt oeluri nealiate, obinute printr-o elaborare ngrijit i cuungraddepurificarechimicridicat.Laacesteoeluri segaranteazatt compoziia chimic ct i caracteristicile mecanice. Ele se folosesc n mod obinuit tratate termic prin cementare sau mbuntire, n construcii mecanice supuse la solicitri mari.1.3.1. Compoziia chimicC[%] Mn[%] Si[%] P[%] S[%] Cr[%] Ni[%] Cu[%] As[%]0.42-0.5 0.5-0.8 0.17-0.37 Max 0.04 Max 0.04 Max 0.3 Max 0.3 Max 0.3 Max 0.31.3.2. Caracteristici mecaniceStareaLimita de curgere0[kgf/mm2]Rezistena la traciune r[kgf/mm2]Alungirea la rupere5[%]Gtuirea la rupereZ[%]Duritatea Brinell[max HB]Stare laminatStare recoaptNormalizat 36 62 18 35 229 197mbuntit 40 66 17 36 - -51.3.3 Tratamente termice i termochimiceForjare[0C]Recoacere de nmuiere Normalizare Revenire[0C] Rcire [0C] Rcire [0C] Rcire8501100 680 700 cuptor 830850 aer830850 ap/ulei550650 aerOelurile cabon de calitate pot fi nu numai mbuntite (clite i revenite la temperatura de mbuntire), dar i tratate superficial , prin nclzirea rapid a zonei superficiale a oelurilor de ap sau ulei. De aceea, aceste oeluri se folosesc adesea pentru roi dinate, suprafee de alunecare, boluri etc.1.4 Tehnologicitatea construciei pieseiAnaliza tehnologicitii piesei se refer la condiiile de tehnologicitate impuse piesei de rolul funcionali de procedeele de fabricare ale acesteia,i totodat cuprinde calculul unor indici absolui de tehnologicitate, masaprodusuluii gradul deunificare aelementelor constructive.Calculul masei produsului:m = VPentru oel, = 7,8 [g/cm3];V = R2 h;V = 3.14 [(252x31) + (452x70) (242x60) (6.52x30)] [mm3]m = 50534.375 7.8 = 0.395 [Kg]Concordana formei constructive cu posibilitile de realizareDin punct de vedere al concordanei formei constructive a piesei cu particularitile diferitelor metode i procedee de fabricare se poate meniona:- profilul exterior i interior se poate realiza uor prin strunjire;- rectificrile profilului exterior si interior se pot executa uor;- gaura este accesibil, deci nu ridic probleme de gurire;- suprafaa frezat prezint o bun tehnologicitate;nconcluzie, avndnvederecele expusemai sus, putemconcluziona cpiesa prezint o bun tehnologicitate, neridicnd probleme deosebite pentru execuie.Gradul de unificare a elementelor constructiveTipul elementului constructivCodul suprafeelor/nr. total elemente, etCodul suprafeelor /nr. elemente cu dim. diferite, edGradul de unificare constructiv :e = ed / etSuprafee cilindrice exterioareS4, S6, S8 / 3 S4, S6, S8 / 3 1Suprafee cilindrice interioareS12, S16, S17, S18, S19, S22 / 6S12, S17, S18, S19, S21 / 6 1Suprafee plan frontaleS1, S3 / 2 S1, S3 / 2 1Suprafee conice S2, S5, S9, S11, S18, S20,S2, S5, S9, S11, S18, S20,0.576Tipul elementului constructivCodul suprafeelor/nr. total elemente, etCodul suprafeelor /nr. elemente cu dim. diferite, edGradul de unificare constructiv :e = ed / etS22 / 7 S22 / 4Suprafee complexe de tip canal panS3, S10 / 2 S3, S10 / 2 1Suprafee complexe de tip degajareS7 / 1 S7 / 0 0Suprafee elicoidale S14 / 1 S14 / 0 0Guri netede S15 / 1 S15 / 0 0Guri adancite S16 / 1 S16 / 0 0m - gradul mediu de unificare al elementelor constructivem = 0.507Gruparea suprafeelor pe tipuri de suprafee i procedee aplicabile acestoraTip suprafa Nr. (cod) suprafaProcedee de prelucrare aplicabile tipului de suprafaObservaii privind respectarea condiiilor de tehnologicitateCilindric exterioarS4, S6, S8 Strunjire Posibil de realizatCilindric exterioarS8 Strunjire Posibil de realizatCilindric interioar S12 Strunjire, rectificare Posibil de realizatCilindric interioar (teitur)S11, S19, S21, S23 Strunjire Posibil de realizatCilindric exterioar(teitur)S2, S5, S9 Strunjire Posibil de realizatComplex(degajare)S7 Strunjire Posibil de realizatCilindric interioarS14 Filetare Posibil de realizatCilindric interioarS15 Gaurire Posibil de realizatCilindric interioarS16 Adancire Posibil de realizatPlan frontal S1, S13 Strunjire Posibil de realizatComplex (canal pan)S3 Frezare Posibil de realizatComplex (canal pan interior)S10 Mortezare Posibil de realizatComplexS17 Strunjire Posibil de realizat7(degajare)1. Proiectarea semifabricatului2.1. Stabilirea procedeelor de obtinere a semifabricatuluiMaterialul OLC45 este un oel de mbuntire care poate fi supus deformrii plastice. a.Laminare Folosirea semifabricatelor sub form de bare laminate este indicat n cazul produciei de unicate i serie mic.Semifabricatele sub formde bare laminate se pot folosii n cadrul produciei de serie i mas, n special pentru piese din clasa arborilor, atunci cnd diferena ntre treptele arborilor este mic. Fig. 2b. MatriareSemifabricatele matriate prezint avantaje nsemnate n comparaie cu semifabricatele forjate liber .8Laacest tipdesemifabricatesemicoreazsauseexcludadaosuriletehnologice, inevitabile la piese cu variaii brute a formei, se reduc adaosurile de prelucrare, iar toleranele se micoreaz de 3...4 ori.Matriarea la cald permite obinerea de semifabricate cu precizie ridicat,practic pentru piese cu orice configuraie, asigur o structur mai omogen a metalului, o calitate mai bun a suprafeei.Costul relativridicat al matrielor facecaacest procedeusfierentabil pentruun numr de piese corespunzator cel puin produciei de serie mijlocie.Matriarea constituie procedeul de prelucrare prin presiune a metalelor i aliajelor prin care materialul n timpul deformrii plastice se deformeaz simultan n ntreg volumul, iar curgerea acestuiaestecondiionatde formaidimensiunilecavitilorsculelor(matrie). Dup matriare urmeaz operaia de debavurare, adic de nlturare a surplusului de material colectat n bavur.Pentrumicorareaadaosuluitehnologicse va urmri geometriapiesei prinmatriare bilateral,undesurplusul de material se gsete n planul de separaie. Canalul de bavur poatepreluananumitelimite surplusul dematerial permindobinereadedimensiuni exacte, din semifabricate cu dimensiuni neexacte. Stabilirea planului de separaie va ine seama de posibilitile de execuie, extragerea piesei matriate i deconsumul dematerial nadaosul tehnologic, modul decurgerea materialului n bavur. Matriarea pe maini de forjat vertical (MFV) Mainile de forjat orizontal sunt din punct de vedere constructiv asemntoare cu presele mecanice cu excentric. Din punct de vedere constructiv exist dou tipuri de MFV :- cu planul de separaie al matrielor situat orizontal;- cu planul de separaie al matrielor situat vertical; Schia semifabricatului obinut pe masina de forjat verticalFig. 32.2. Adoptarea adaosurilor totale de prelucrarePentru semifabricatele stabilite anterior se prezint tabelar mrimile adaosurilor totale de prelucrare (tab. 2.1, tab. 2.3), a nclinaiilor i a razelor de racordare (adaosuri tehnologice, tab 2.2)9Semifabricat matriatpe preseTab. 2.1 SuprafaaSkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareDimensiunea suprafeeisemifabricatuluiS1, S13 103 1.5 106S6 45 1.5 48S4 25 1 27Tab. 2.2R6R6R631+1-0.6106+1.4-0.7O48+1.2-0.63 3O27+0.8-0.650.5+1-0.612.5Semifabricat laminatTabelul 2.3 SuprafaaSkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareDimensiunea suprafeeiSemifabricatuluiS6 45 2.5 50S1, S13 103 1.5 106106502.3 Adoptarea procedeului economic de realizare a semifabricatului10Raz de racordare exterior R6nclinaii tehnologice exterior 3oTabelul 2.4CriteriulPonderea criteriuluiTip semifabricatNote pe tip semifabricatPunctaj pe tip semifabricatMatriat Laminat Matriat LaminatGradul de apropiere a semifabricatului de pies0.20Matriat5 2 1 0.4LaminatPrecizia semifabricatului0.50Matriat2 3 1 1.5LaminatCostul semifabricatului 0.30Matriat3 2 0.9 0.6LaminatTOTAL PUNCTAJ PE SEMIFABRICAT 2.9 2.51. Gradul de apropiere a semifabricatului de pies se apreciaz pe baza volumului relativ de material ndeprtat, determinat cu ajutorul relaiei urmtoare:Vr.material = 100 at semifabricpiesa at semifabricVV VCalculul masei produsului:m = VPentru oel, = 7,8 [g/cm3];V = R2 h;Vpies = 50534.375 [mm3]Vsemifabricat matriat = 60648.280 [mm3]Vsemifabricat laminat = 61088[cm3]2. Precizia semifabricatuluiPrecizia semifabricatului se apreciaz n raport cu suprafaa de precizie cea mai mare apiesei (exceptnddantura). nacest scopsevorutilizatabelelecutreptedepreciziei rugozitate medie economic specifice procedeelor de semifabricare. Notele pentru acest criteriu se acord conform tabelului urmtor.Diferena ntre treptele de precizie/ rugozitate*semifabricat pies1 3 4 67 89 1011Nota acordat 5 4 3 2 13.Costurile semifabricatuluiAcest criteriu se refer la costurile legate de procedeul de obinere a semifabricatului. Notele acordate acestui criteriu sunt conform tabelului urmtor.Metoda de obinere a semifabricatului Nota acordatLaminat la cald5 Tras la rece4Matriat1 3 (n funcie de gradulde complexitate a semifabricatului)Analiznd datele din tabelul 2.4, semifabricatul matri ateste cel mai economic.Masa semifabricatului matriat = 1.20 kg 112.4 Stabilirea tratamentelor primare Tratamentul termic primar are ca scop mbuntirea prelucrabilitii semifabricatului (prin achiere) i de detensionare a acestuia.Tratamenteletermiceprimare(conformSTAS791-88)sunt (conformtabelului 10):Tabelul 2.5Marca oeluluiRecoacere de nmuiereSAURecoacere intermediarOLC 45TempoCMediul de rcireTempoCMediul de rcire650700cuptor650880Cuptor2.5 Realizarea desenului de execuieAcesta este realizat n Plana 2.Tabelul 2.6SuprafaaSkDimensiunea suprafeei pieseiAdaos total de prelucrareAbateriDimensiunea suprafeeisemifabricatuluiS1, S13 103 1.54 . 17 . 0+1064 . 17 . 0+S6 45 1.52 . 16 . 0+832 . 16 . 0+S4 25 18 . 06 . 0+538 . 06 . 0+12R6R612.5R631+1-0.6106+1.4-0.7O48+1.2-0.63 3O27+0.8-0.650.5+1-0.6Adaos de inclinare a suprafetelorAdaos de prelucrare prin aschiereSCHITA SEMIFABRICATULUIUNIVERSITATEA DIN PITESTI FACULTATEA DE MECANICA SI TEHNOLOGIE INGINERIE ECONOMICA INDUSTRIALAAs.univ Rotaru AnaDesenatAprobatVerificatARTICOL NR. NUME FISIERProiectatSEMIFABRICATOLC 45Material; Scara1:1Masa neta:1.2 Kg ArboreDumitrache D.133. Proiectarea variantelor preliminare de proces tehnologic3.1 Stabilirea metodelor i procedeelor de prelucrare a suprafeelor semifabricatuluiStabilirea etapelori a procedeelor de prelucrare a unei suprafee a piesei se face, n general, n funcie de mai muli factori, cum sunt:- caracteristicile geometrice prescrise suprafeei: forma suprafeei, precizia dimensional, de form i poziie relative, rugozitatea; - forma constructiv i dimensiunile piesei(semifabricatului);- volumul de producie (caracteristicile produciei);- mijloacele de producie disponibile;- cost de fabricaie impus.Prelucrarea unei suprafee a piesei printr-o succesiune de prelucrri se poate face n mai multe etape: degroare, semifinisare, finisare sau superfinisare/netezire.SkForma/Caracteristici geometrice prescriseVarianta de succesiuneNr. etape de prel.Succesiunea de prelucrriEtapa 1 Etapa2 Etapa 3S4Cilindric exterioar 25,T12(IT = 210m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroare T12(IT = 210)Ra = 6.3S6Cilindric exterioar 45,T12 (IT = 250 m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroare T12(IT = 250)Ra = 6.3S8Cilindric exterioar 42042 . 0026 . 0++,T12 (IT = 16 m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degrosareT12 (IT=250)Ra = 6.3S12Cilindric interioar 24+0.021,T6 (IT = 13 m)Ra = 0.8 mI 3Strunjire degroareT12 (IT=210)Ra = 6.3Strunjire finisareT9(IT=52)Ra = 3.2RectificareT7(IT=13)Ra = 0.8S15Cilindric interioar 4.8,T11 (IT = 90 m)Ra = 6.3 mI 1Gurire 4.8T11Ra = 6.3 mS16Cilindric interioar 8,T11 (IT = 90 m)Ra = 6.3 mI 1Adncire 8T11Ra = 6.3 mS18 Cilindric interioar 20, I 2 Gurire 10Lrgire 14T11 (IT = 130 m)Ra = 6.3 mT11Ra = 6.3 m20T11Ra=6.3mS20Cilindric interioar 10, T11 (IT =110m)Ra = 6.3 mI 1Gurire 10 T11Ra = 6.3 mS22Cilindric interioar 6.5, T11 (IT =90m)Ra = 6.3 mI 1Gurire 6.5 T11 Ra = 6.3 mS1Plan frontal 103/ 6.5/25, T12 (IT = 350 m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT12 (IT=350)Ra = 6.3S13Plan frontal103/24+0.021/45,T12 (IT = 350m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT12 (IT=350)Ra = 6.3S2Conic exterioar (teitur) 1x450, T11 (IT = 25m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=25)Ra = 6.3S5Conic exterioar17x600, T9 (IT = 43m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=43)Ra = 6.3S9Conic exterioar (teitur) 4x450, T9 (IT = 30m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=30)Ra = 6.3S11Conic interioar (teitur) 1x450, T9 (IT = 25m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=25)Ra = 6.3S18Conic interioar (teitur) 2.5x1200, T9 (IT = 25m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=25)Ra = 6.3S21Conic interioar (teitur) 1x1200, T9 (IT = 25m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=25)Ra = 6.3S23Conic interioar (teitur) 1x450, T9 (IT = 25m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9 (IT=25)Ra = 6.3S3Complex (canal pan)2.5/21-0.3/4, T11 (IT = 162m)Ra = 6.3 mI 1Frezare T11 (IT =162)Ra = 6.3 15S7Complex (degajare) 41.5042 . 0026 . 0++/2,T11 (IT = 162 m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degroareT9(IT=162)Ra = 6.3S10Complex (canal interior)80.018/27.3+0.2,T11 (IT =15m)Ra = 6.3mI 1Broare T 7(IT = 15)Ra = 6.3II 1Mortezare T 11(IT = 15)Ra = 6.3S17Complex (canal interior) 5/32, T12 (IT = 250 m)Ra = 6.3 mI 1Strunjire degrosare T12(IT =250 )Ra = 6.3S14Elicoidal (filet interior) M6x1, g6Ra = 6.3 mI 1 Filetare3.2. Principii generale de proiectare i restricii specifice grupului din care face parte piesa3.2.1. Principii generale de proiectare1. Minimizareanumrului deoperaii i anumrului deschimbri alesculelor, n scopul micorrii costului de producie i creterii productivitii.Se realizeaz prin:- asocierea unui numr maxim de faze unei operaii- exploatarea la maxim a posibilitilor mainii-unelte2. Minimizarea numrului de orientri-fixri ale semifabricatului, n scopul realizrii preciziei impuse suprafeelor piesei.Se va urmri:- asigurarea coincidenei dintre bazele tehnologice i bazele de cotare - asigurarea unei accesibiliti maxime spre suprafeele de prelucrat - utilizarea unui dispozitiv port-pies ct mai simplu- asigurarea meninerii orientrii piesei prin alegerea unui mecanism de fixare care s respecte realizarea forei de strngere necesare, s nu permit apariia deformaiilor n sistemul tehnologic, s nu permit deteriorarea suprafeei piesei3. Realizarea etapelor de finisare de precizie dup ce toate etapele de degroare au fost terminate4. Orientarea bavurilor spre interiorul teiturilor (toate intrrile sau ieirile sculei din materialul piesei conduc la apariia bavurilor).Structura unui proces tehnologic tip de prelucrare a unei piese de revoluie respect aceste reguli de baz i depinde de elementele sistemului tehnologic de prelucrare utilizat: tipul semifabricatului, tipul utilajului (strung normal, strung automat, strung CN etc.), tipul sculelor achietoare.163.2.2. Restricii specifice grupului din care face parte piesaAvndnvedereformai dimensiunile,piesa face parte dincategoria pieselor de revoluie, iar ca tip este o pies inel sau disc cu raportul dintre lungime i diametru mai mic dectpatru.Principiile generale de proiectare a proceselor tehnologice, rezultate din aplicarea criteriilor de proiectare, pot fi restrnse la urmtoarele:1. suprapunerea bazelor tehnologice cu bazele funcionale2. minimizarea numrului de scheme de orientarei fixarei a celuide orientri-fixri ale piesei3. minimizarea numrului operaiilor din proces4. unificarea constructiv a SDV-urilor5. concentrarea sau diferenierea prelucrrilor6. rationalizarea continutului primei operatii si a celor finale7. prevederea corect a operaiilor de tratamant termic8. stabilirea raional a operaiilor de control tehnic9. prelucrarea suplimentar a suprafeelor tehnologice permanente10. uniformizarea timpilor unitari ai operaiilorGrupareaprelucrrii noperaiii stabilirea succesiunii operaiilor sebazeaz pe respectarea principiilor de proiectare a proceselor tehnologicei a anumitorrestricii (condiionri) de natur geometric, tehnologic i economic la care este supus piesa.Tab 3.2Restricii (condiionri) de natur geometric, tehnologic i economic Desenul de execuie a pieseiCondiia impusOrdinea prelucrrilorRestricii geometrice i dimensionale0.02PP0.8O24+0.021O42+0.042+0.026Coaxialitatea suprafeei cilindrice interioare cu baza de referin, suprafaa cilindric exterioarSuprafeele se prelucreaz n aceeai orientare i fixare a piesei (universal cu bacuri), deasemenea se vor rectifica n aceeai operaie(prindere n universal cu bacuri).Restriciile tehnologiceSuccesiunea etapelor de prelucrareLa piesele suficient de rigide etapele de finisare pot fi realizate imediat dup etapele de degroare17Protejarea vrfului sculei de rectificat.Rectificarea suprafeei cilindrice exterioare se execut dup realizarea canalului de degajare.3.3 Stabilirea coninutului i succesiunii operaiilor procesului tehnologicNumr operaie, denumire, schiMaina unealt, scula, dispozitiv, verificatorOperaia 10 Strunjire In(v)1.6 6.3S6 S9 S8 S7S11S12S13S17 S18S20S19T02Svn (v)T01T04T05T07T06T08T03T09104,5O20O42,3+0.074O23.7+0.052O102O41O325255972244451x456.3 1.6O45C1 (T01): S13(D) / S9(D) / S8(D) / S6(D) C2 (T02): S13C3 (T03): S20C4 (T04): S18C5 (T05): S12(D)C6 (T06): S8(F)C7 (T07): S7(D)C8 (T08): S11(F) / S12(F)C9 (T09): S17(D)Maina unealt: Strung cu CNScule: cuite de strung T MAX PT01 cuit de strunjit exterior (degroare)T02 punctatorT03 burghiu elicoidal 10T04 burghiu elicoidal 20T05 cuit de strunjit interior (degroare)T06 cuit de strunjit exterior (finisare)T07 cuit pentru canal circular (exterior)T08 cuit de strunjit interior (finisare)T09 cuit pentru canal circular (interior)Dispozitiv : dispozitiv universalVerificator :- pentru diametre exterioare calibre potcoav T-NT;-pentru diametre interioare calibre tampon T-NT- pentru lungimi ubler 0.02 mmFrecvena de msurare: 1/10 18pieseOperaia 20 Strunjire IIT03n(v)6.3 S23 S22S1S2S5S4(v) n SvT02T01Svn (v)T04C1 (T01): S1(D) / S2(D) / S4(D) / S5(D) C2 (T02): S22(D)C3 (T03): S22(D)C4 (T04): S23(D) Maina unealt: Strung cu CNScule: cuite de strung T MAX PT01 cuit de strunjit exterior (degroare)T02 punctatorT03 burghiu elicoidalT04 teitorDispozitiv : dispozitiv de prindereVerificator :- pentru diametre exterioare calibre potcoav T-NT;-pentru diametre interioare calibre tampon T-NT- pentru lungimi ublerFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 30 Gurire, adncire, filetareS6,3Svn (v)n Sv(v)T01 T02 T03S16 S14(v) n S15Maina unealt: GPR45Scule: T01 - burghiu elicoidal 4.8T02 - adncitor 8T03 - tarod M6 Dispozitiv : dispozitiv de guritVerificator :- pentru diametru gurii calibre tampon;- pentru lungimi ubler- pentru filet calibru tampon filetat T NTFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 40 Frezare19SlSv(v) n S6.3S3Masina unealt: main de frezat universal FU32Scule: - frez cilindro-frontal cu coadDispozitiv : de frezatVerificator :- ublerFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 50 MortezareSv6.3StS10Maina unealt: Main de mortezat Zeimerman WerheScule: - cuit de mortezat Dispozitiv : dispozitiv de mortezatVerificator :- pentru lungime ublerFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 60 Control intermediarMasa de controlSe controleaz cu :- ubler universal 0-150mm- calibru potcoav T-NT- calibru tampon T-NT- calibru inel filetat M56x1Operaia 70 Tratament termicCuptorClire revenire joas20Operaia 80 Rectificare alezajn(v)n(v)Sl0.8S12Maina unealt: maina de rectificat interior RPO 320 CNScula: corp abraziv cilindric planDispozitiv: dispozitiv de prindereVerificator: - micrometru de interior v.d=0,002mm- pasametruv.d=0,002mmFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 90 Control tehnic finalBanc de control cu dipozitive specialeSe controleaz cotele cu ajutorul:-micrometru de interiorv.d=0,002mm-rugozimetru-micrometru de exterior v.d.=0,001mm-micrometru de filet exterior v.d=0.001m-ubler universal 0-150mmRugozitatea alezajului i a suprafeeiVARIANTA IINumr operaie, denumire, schi Maina unealt, scula, dispozitiv, verificatorOperaia 10 Strunjire I Idem Varianta I Idem Varianta IOperaia 20 Strunjire II Idem Varianta I Idem Varianta IOperaia 30 Gurire 4S6.3n (v)S14SvMaina unealt: G25Scule: - burghiu elicoidal 4Dispozitiv : de gurit cu indexareVerificator :- pentru diametru gurii calibre tampon;- pentru lungimi sublerFrecvena de msurare: 1/10 piese21Operaia 40 Gurire 8n Sv(v)S15S6.3Maina unealt: G25Scule: - burghiu elicoidal 8Dispozitiv : de gurit cu indexareVerificator :- pentru diametru gurii calibre tampon;- pentru lungimi ublerFrecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 50 Filetare M6S14Sv(v) n S6.3Maina unealt: G25Scule: - tesitor M6Dispozitiv : de gurit cu indexareVerificator :- pentru diametru gurii calibre tampon conic;Frecvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 60 Frezare Idem Varianta I Idem Varianta IOperaia 70 Mortezare Idem Varianta I Idem Varianta I22Operaia 80 Control intemediar Idem Varianta IOperaia 90 Tratament termic Idem Varianta IOperaia 100 Rectificare alezaj interiorn(v)n(v)Sl0.8Maina unealt: masina de rectificat interior WMW450Scula: corp abraziv cilindricDispozitiv: dispozitiv de prindereVerificator: micrometru de interior v.d=0,002mmFrcvena de msurare: 1/10 pieseOperaia 110 Control tehnic final Idem Varianta I Cap 4. Proiectarea primei variante de proces tehnologic4.1 Stabilirea adaosurilor de prelucrare i a dimensiunilor intermediareRelaii de calcul al dimensiunilor intermediare 1. Prelucrarea suprafeelor cu adaos simetric (cilindrice) i reglare automat la dimensiune a STRelaii de calcul pentru suprafee exterioare:di-1nom = dinom + 2Api nom Relaii de calcul pentru suprafee interioaredi-1nom = dinom 2Api nom 2. Prelucrarea suprafeelor cu adaos asimetric i reglare automat la dimensiune a STRelaii de calcul pentru suprafee exterioare:di-1 nom =di nom + Api nomSuprafaa S8 cilindric exterioar: 42042 . 0026 . 0++ mm2Ap = 0.30 (Tab 9.8 Picos)- Strunjire de finisare: Af/2 = (0.2 ...... 0.25) (At Af)Af/2 = 0.25 (2,5 0.3) = 0.6 mmdf/2 = 42 + 0.6 = 42,6 mm- Strunjire de degroare: Ad = (0.8 ...... 0.75) (At Af) i=2 treceri pentru strunjire degroareAd = 48 42.6 = 5.4 mmti1=ti2=2.7 mmdd1 =48 2.7 = 45.3mm23dd2=45.3 2.7 = 42.6 mm Etape de prelucrare a suprafeei S13Adaos total / intermediarDimensiunea nominal Dnom [mm]Dimensiunea prescris [mm]Denumirea etapeiT[mm]Ai / As [mm]Matriare 1.8 -0.6/ +1.2 6 48 482 . 16 . 0+Strunjire de degroare0.3 0 / -0.3 5.4 45.3 / 42.645.303 . 0 / 42.603 . 0 Strunjire de finisare0.016+0.042 / +0.0260.6 42 42042 . 0026 . 0++Suprafaa S12 cilindric interioar: 24+0.021 mm2Ap = 0.30 (Tab 9.10Pico)- Rectificare: d = 24 - 0.30 = 23.7 mm- Strunjire de semifinisare: Af/2 = (0.2 ...... 0.25) (At Af)Af/2 = 0.2 (4 0.3)= 0.54mm=0,7mmdf/2 = 23.7 0.7 = 23 mm=23mm-Strunjire degroare Ad = (0.8 ...... 0.75) (At Af)Ad = 23-20=3 mmDd/2 =23 - 3 = 20 mm Etape de prelucrare a suprafeei S19Adaos total / intermediarDimensiunea nominal Dnom [mm]Dimensiunea prescris [mm]Denumirea etapeiT[mm]Ai / As [mm]Strunjire de degroare0,21 0/0,21 3 23 23+0,21Strunjire de semifinisare0.052 0 / +0.052 0,7 23,7 23,7+0,052Rectificare 0.021 0/ +0.021 0.3 24 24+0,0214.2 Proiectarea operaiilor procesului tehnologicObiectivul acestei etape este de a proiecta fiecare operaie a procesului tehnologic considerat.Operaiileprocesului tehnologicvor fi analizatei proiectatenordineadinprocesul tehnologic. Proiectarea detaliat a unei operaii const n parcurgerea succesiv a urmtorilor pai :A. Intocmirea schiei operaieiB. Precizarea fazelor de lucru ale operaieiC. Stabilirea principalelor caracteristici ale elementelor sistemului tehnologicD. Stabilirea metodei de reglare la dimensiune a sistemului tehnologicE. Determinarea valorilor parametrilor regimului de lucruF. Stabilirea componentelor ciclului de munc i determinarea normei de timpG. Elaborarea programului de comand numeric24Operaia 10 Strunjire IA. Schia operaiein(v)1.6 6.3S6 S9 S8 S7S11S12S13S17 S18S20S19T02Svn (v)T01T04T05T07T06T08T03T09104,5O20O42,3+0.074O23.7+0.052O102O41O325255972244451x456.3 1.6O45B. Fazele operaiei:A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv:1. Strunjire exterioar de degroare la cot; T01B. Indexare turel;2. Punctare; T02C. Indexare turel;3. Gurire la 10; T03D. Indexare turel:4. Gurire - Lrgire la 20; T04E. Indexare turel;255. Strunjire cilindric interioar de degroare la cota 60mm; T05F. Indexare turel;6. Strunjire cilindric exterioar de finisare la cota 60mm; T06G.Indexare turel;7. Strunjire canal circular exterior 54x2mm; T07H.Indexare turel;8. Strunjire cilindric interioar de finisare la cota 60mm; T08I.Indexare turel;9. Strunjire canal circular interior 54x2mm; T09D. Desprins piesa din dispozitivEtapa Schia operaieiPUNCTELE CARACTERISTICEX Z1.1Strunjire degroare frontal i cilindric exterioar6.3T015 431n(v)zxO45O4280,5104,54521 42104.52 0 104.53 4280.54 4580.55 4545261.2PunctareST02xzn(v)6.3O23,41 2104,598,51 0 104.52 0 98.51.3Gurire 10T032 1xzn(v)6.332,5O10104,51 0 104.52 0 32.51.4Gurire 202 1T046.3n(v)zx104,545,5O201 0 104.520 45.5271.5Strunjire cilindric interioar de degroare3T052xzn(v)6.3152,5O23+0.21104,51 23 104.52 23 52.53 20 52.51.6Strunjire cilindric exterioar de finisareT061.6n(v)zx2O42,3+0.07480,513100,5104,5O34134 104.52 42 100.5342 80.51.7Strunjire canal circular exterior21T07xzn(v)6.3O4182,580,5142 82.5241 82.5281.8Strunjire cilindric interioar de finisare52,5T0843 211.6n(v)zxO23.7+0.052104,5O25,7103,51 25.7104.52 24.7103.53 24.752.54 20 52.51.9Strunjire canal circular interior12zxT096.3n(v)57.552,5O321 20 54.52 32 54.5C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologicMaina-unealt: Strung cu comand numeric Super Quick Turn 10MSpecificaii standard ale mainii: Diametrul maxim al piesei................................................................230 mm Lungimea maxim a piesei................................................................305 mm Cursa pe axa ......................................................................................160 mm Cursa pe axa Z....................................................................................360 mm Viteza axului.....................................................................................35 6000 Numrul de viteze ale axului...........................................................pas cu pas Adaosul minim de indexare a axului.....................................................0,0010 Tipul turelei...................................................................Tambur dodecagonal Capacitatea turelei...............................................................................12 scule Timpul de indexare a turelei (bucat cu bucat)...................................1,8 sec Rata de avans rapid: ....................................X, Z: 30000 mm/min, C: 400 rpm 29 Motorul arborelui principal...................................................................7,5kWDimensiuni maina: Inlime.............................................................................................1892 mm Spaiul necesar la sol........................................................2805 mm x 465 mm Greutate...............................................................................................4100 kgDispozitiv de orientare i fixare a piesei: universal cu trei bacuri;Sculele de prelucrare sunt: cuite normale de prelucrare prin aschiere, formate din suport i placue schimbabile din carburi metalice, specifice prelucrarilor ce se execut (degroare/finisare suprafee exterioare i interioare);Pentrustrunjireaexterioarcilindrici plan, cuitulT01,i avndnvederede asemeneaadaosul deprelucrareesterecomandat sseutilizezesistemul deprindereT-MAXP (placue cu geometrie negativ) fig.1, sistemul CoroTurn RC impunnd o seciune minim a suportului de 20x20 i nu poate fi montat n turel.Din Coroghid se va alege o placu tip C80, adic o placu rombic cu unghiul la vrf de 80(fig.2).Se va alege un suport de tip PCLNL ce poate lucra att cuavans longitudinal cti cu avans transversal, cu un unghi de atac de 95(pag. A116) cu placuta tip C (pag A57), fig.3.Se va alege suportul tip PCLNL 16 16 H 09 care permite realizarea unei adncimi de achiere ap= 3.5 mm ceea ce este suficient din punct de vedere al adaosului de prelucrare la degroare.Semnificaia codului suportului sculei de strunjit:Tab.4.2.1.NotaiaSemnificaiaP Fixare pe interiorC Placu rombic cu unghiul la vrf de 80L Unghiul de atac Kr= 95NUnghiul de aezare constructive al placuei = 0L Direcia de achiere, spre stnga16 Inlimea suportului, 16 mm16 Limea suportului, 16 mmH Lungimea suportului, 100mm09 Dimensiunea caracteristic a placuei, 9 mmSe va alege tipul placuei i nuana de carburFig. 1 Sisteme de prindere a placuelor n suport30Fig. 2 Placu de tip C cu unghiul la vrf de 80 Fig. 3 Tipul de suport n funcie de unghiul de atac Kr i dimensiunea caracteristic a placuei31Nuana de carbur recomandat este GC 4025.Placua aleas este CNMG 09-03-08 PM. Semnificaia codului placuei:Tab.4.2.2C Forma placuei, rombic cu unghiul la vrf de 80N Unghiul de aezare constructive=0M Clasa de toleranGTipul constructive: cu alezaj central i canale de fragmentare pe ambele pri09 Dimensiunea caracteristic: 9.525 mm03 Grosimea placuei:3.18 mm08 Raza la vrf:0.8 mmP Specificaia constructorului ISO PM Specificaia constructorului degroareT02: burghiu de centruire (Vlase A.)Tab 4.2.3T02dl1AR0-0,5R1 K1 K2Unghiul de nclinare al canalului elicoidalNominalAbaterilimit2 1,5 0,62+0.03-0.063 0,5 0,14 0,40 9...16T03:- burghiu 10 - se alege din COROGHID: 32- tip R420.22-0127L20-41 cu avans longitudinal ;- placue: 2 placue de tip LCMX 02 02 04C-53 1020T04: - burghiu 20 - se alege din COROGHID- tip R416.22-0127L20-41 cu avans longitudinal ;- placue: 2 placue de tip LCMX 02 02 04C-53 1020T05: - cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de degroare interioar;- placua: CNMG 09 03 08-PM;- suport: SCLCL 16 16 H;

T06: - cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de finisare exterioar;- placua: VBMT 16 04 04-UM 4015;- suport: SVJNL 16 16 H;T07:- cuit T-MAX P cuit pentru degajare exterioar;- placu: N123E2-0200-0002-CM;- suport: RF1123E12-122B;T08:- cuit T-MAX P cuit pentru strunjire de finisare interioar;- placu: VNMG 16 04 04 PF;33- suport: SVQCL 16 16 H;T09: - cuit T-MAX P cuit pentru degajare interioar;- placua: R151.2-200 05-5F;- suport: RAG 151.22-32S-20.Verificatoare: ubler cu valoarea diviziunii 0,01mm ; Calibru D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic: se face cu piesa de prob.E. Valorile parametrilor regimului de achiere:Tab.4.2.4 valorile regimului de achiere pentru fiecare etap n parteEtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafaaD[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPkwS. degrExtCNMG 09-03-08 PMT-MAX PS1345/1031.5 103 6.3 0.04 0.210 32811604.6S9 42/4502 5 6.3 0.02 0.210 32811603.8S8 42 5 24 6.3 0.17 0.210 33012805.4S6 45 1.5 30 6.3 0.12 0.210 33012805.4Punctareburghiu de centruireS13 2 2 6 6.3 10 0.01 1212000.4Gurire 10burghiu 10 S20 10 6.35 72 6.3 21 0.0724.761912.8Gurire 20burghiu 20 S18 20 3.65 60 6.3 32 0.1224.739316.8S. degrintCNMG 09 03 08-PMT-MAX PS12 24 3 52 6.3 0.08 0.350 28613082.4S. finisextVBMT 16 04 04-UM 4015T-MAX US8 42 0.7 18 1.6 0.06 0.240 34213083.2S. canalextN123E2-0200-0002-CMS7 41 1 2 6.3 0.11 0.230 48014373.4S. finisintVNMG 16 04 04 PFT-MAX US11 1x4501 1 1.6 0.02 0.157 45912591.6S12 24 0.7 52 1.6 0.21 0.157 45912592.5S. canalintR151.2-200 05-5FS16 32 4 5 6.3 0.16 0.168 47012821.8F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; 34Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregatire-incheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.tb = L/ v f x 103unde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).Timpul de baz :Tb = tb1 + tb2 + tb3 + tb4 + tb5 + tb6 + tb7 + tb8 + tb9=35 + 10 + 21 + 32 + 8 + 6 + 11 + 23 + 16 = 162 cmintb1 timpul de baz la strunjire degro are exterioar; tb2 timpul de baz la punctare;tb3 timpul de baz la gurire 10;tb4 timpul de baz la gurire 20;tb5 timpul de baz la strunjire degro are interioar; tb6 timpul de baz la strunjire finisare exterioar;tb7 timpul de baz la strunjire canal circular exterior;tb8 timpul de baz la strunjire finisare interioar;tb9 timpul de baz la strunjire canal circular interior.Timpul auxiliar-manual:Ta = 97 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 48 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 162 + 97 + 48= 307 cmin/buc = 3.07 min/bucTimpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 16 min/lotNorma de timp pe opera ie: TN = Tu +Tpi/N = 3.07 + 16/450 = 3.08 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =16 + 4503.07 = 1397.5 min/lotOpera ia 2 0 Strunjire IIA. Schi a opera iei 35T04(v) n SvT01T02Svn (v)S4S5S2S1S22 S236.3n(v)103O25O6.53031601x451x45B. Fazele opera iei: A. Orientareai fixarea piesei n dispozitiv:1. Strunjire exterioar de degro are; B. Indexare turel2. Centruire;C. Indexare turel4. Gurire la cota 6.5 mmD. Indexare turel3. Te ire la 1x45; E. Desprindere pies din dispozitiv36Etapa Schi a opera ieiPUNCTELE CARACTERISTICEX Z2.1Strunjire exterioar de degroare54321zxT01n(v)6.35210310272O25O231 23 1032 0 1033 25 1024 25 725 45 522.2PunctareT02zxn(v)6.33.460O22 1103971 0 1032 0 972.3Gurire 6.5T032 1zxn(v)6.373O6,51031 0 1032 0 73372.4Teirexzn(v)6.3T0421102103O8,51 0 1032 0 102C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologic :Ma ina-unealt : Strung cu comand numeric Super Quick Turn 10MSpecifica ii standard ale ma inii: Diametrul maxim al piesei.................................................................230 mm Lungimea maxim a piese.................................................................305 mm Cursa pe axa X...................................................................................160 mm Cursa pe axa Z....................................................................................360 mm Viteza axului....................................................................................35 6000 Numrul de viteze ale axului..........................................................pas cu pas Adaosul minim de indexare a axului.....................................................0,0010 Tipul turelei....................................................................Tambur dodecagonal Capacitatea turelei...............................................................................12 scule Timpul de indexare a turelei (bucat cu bucat)...................................1,8 sec Rata de avans rapid: ....................................X, Z: 30000 mm/min, C: 400 rpm Motorul arborelui principal...................................................................7,5kWDimensiuni ma in : Inl ime .............................................................................................1892 mm Spa iul necesar la sol .......................................................2805 mm x 465 mm Greutate...............................................................................................4100 kgDispozitiv de orientare i fixare a piesei: universal cu trei bacuri;Sculele de prelucrare sunt: cu ite normale de prelucrare prin a chiere, formate din suporti placu e schimbabile din carburi metalice, specifice prelucrrilor ce se execut (degro are/finisare suprafe e exterioarei interioare); Se va utilizapentru alegerea sculelor de strunjit, catalogul firmei SANDVIK COROMANT.Pentru gaur se va folosi un centruitor, un burghiui un te itor. T01:- cuit TMAX P cuit pentru strunjire de degroare exterioar;- cod placu : CNMG 09 04 08 PM;- cod suport (pentru exterior): PCLNL 16 16 H 09;38T02:- burghiu de centruire, forma A, STAS 1114/2-82T03:- burghiu elicoidal scurt, cu coad conic, STAS 575-88, 15T04:- adncitor conic cu unghiul la vrf de 90 cu coad conic, STAS 1367/1-78Verificatoare: Calibru tampon pentru verificarea diametrelor,ublerSTAS 2301/ 87. D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic se face cu piesa de prob.E. Parametrii regimului de achiere:Parametrii regimului de lucru sunt:Tab.4.2.4 Valorile regimului de a chiere pentru fiecare etap n parte EtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafaaD[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPKwS. degr. ExtCNMG 09 04 08 PM4025;T-MAX P,leverS16.5/251 103 6.3 0.080.40223811602.4S2 1x4501 1 6.3 0.020.402238 916 2.4S4 25 1 21 6.3 0.120.40223811672.8S5 25 / 45 1 54 6.3 0.040.40223811202.8Punctareburghiu de centruireS1 2 2 6 6.3 10 0.01 1212000.4Gurire 6.5burghiu elicoidal 6.5S22 6.5 3.25 30 6.3 45 0.1325.5112 1.371Te ire adncitor conicS23 9001 1 6.3 14 0.4 1212201F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.39tb = L/ v f x 103unde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).Stabilireacomponentelor ciclului de munc const n definirea exact a activit ilor pecareoperatorul i sistemul tehnologicleauderealizat nvedereaexecutrii opera iei (definirea elementelor procesului de munca). In acest scop trebuiesc cunoscute :- schi a opera iei; - fazele opera ieii schi ele ciclurilor de lucru (n cazul prelucrrii pe sisteme tehnologice comandate numeric);- caracteristicile elementelor sistemului tehnologic (ma ina-unealt, dispozitivul de orientarei fixare a piesei, sculele de prelucre, verificatoarele utilizate); - metoda de reglare la dimensiune a sistemului tehnologic;- valorile parametrilor regimului de a chiere pentru fiecare faz/ciclu de lucru. Pentrustabilireaelementelor componenetealeprocesului demuncsentocme te, mai nti, o schi a amenajrii locului de munca, fig. 4. Precizarea elementelor ciclului de munci a elementelor din componen a normei de timp se concretizeaz n completarea unui formular specific, tabelul 4.2.5.40Tabelul 4.2.5Denumire pies Arbore Nr. i denumire operaie20, Strunjire partea a II-aMaterial pies OLC 45 Maina-unealtStrung cu comand numeric-GT400Nr. crt.Denumirea activitii S.D.V. urileutilizateRegim de achiere Timpi [ cmin]v f(s) na(t)i vf L tb tam ta tma tf1 Apucare SF (din container)Dispozitiv:Universal cu trei bacuri- Cu it de strung cu placu - T-MAX P- levier- Burghiu de centruire, forma A- Burghiu elicoidal scurt 6.5-Adncitor conicubler cu vdiv = 0,1 mmi pentru diametre calibre potcoav122 Orientare SF n dispozitiv 303 Inchidere capac de protec ie 104 Pornire (apasare pe buton) 25 Deplasare cu avans rapid a sculei956 Strunjire de degro are contur ext X X X X X X7 Revenire scul(avans rapid)8 Indexare turel9 Deplasare cu avans rapid a sculei10 Centruire X X X X X X11 Revenire scul(avans rapid)12 Indexare turel13 Gurire 6.5 X X X X X X14 Revenire scul(avans rapid)15 Indexare turel16 Deplasare cu avans rapid a sculei17 Teire X X X X X X18 Revenire scul(avans rapid)19 Ridicare capac de protec ie 1020 Desprindere pies din universal 3021 Cur are dispozitiv de a chii 622 Depozitare pies n container 823 Control pies(F=1/10) 155Ciclograma operaieiTotal categorii de timp [cmin]95 -108- 15.5tftam Timp de pregtire-ncheiere, Tp [min/lot]8tmatbta Timp unitar, Tu [min/buc] 2.3554 149 108235 Scaratimpului, [cmin]Norma de timp, TN [min/buc] 2.36Numr de piese pe lot [buc] 450Durata execuiei lotului de piese, [min/lot]1065.5Elemetele normei de timp pe opera ie sunt: timpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese) rezult din ciclograma opera iei: activit ile 1 22 se realizeaz la fiecare pies n parte (cumuleaz234.06 [cmin]), iar activitatea 23, activitate frecven ial se realizeaz o dat la 10 piese (durata ce revine unei piese este de 155/10=15.5).Se ob ine T u = 235 [cmin/buc] = 2.35 [min/buc]. Norma de timp pe operaie este: TN = Tu + Tpi / N = 2.35 + 8/450 = 236 [cmin/buc] = 2.36 [min/buc]41 n care N reprezint numrul de piese din lot. Durata necesar executrii lotului de piese, DN este:DN = Tpi + N Tu = 8 + 450 2.35 = 164.5 [min/lot]Timpul de baz :Tb = tb1 + tb2 + tb3 + tb4 = 26 + 10 + 45 + 14 = 95cminTimpul auxiliar-manual:Ta = 108 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 32 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 95 + 108 + 32= 235 cmin/buc = 2.35 min/bucTimpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 8 min/lotNorma de timp pe operaie:TN = Tu +Tpi/N = 2.35 + 8/450 = 2.36 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =8 + 4502.35 = 1065.5 min/lotOpera ia 3 0 Gurire, adncire, filetareA. Schi a opera iei 42n (v)S14 S16T03 T02 T01(v)Svn (v) n Sv6,3SO4.88O82S15B. Fazele operaiei:A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv;1. Gurire 4.8;C. Indexare turel;2. Gurire 8;D. Indexare turel;3. Filetare M6;E. Indexare pies;F. Desprindere pies.C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologic43Ma ina-unealt : Ma ina de gurit cu comand numeric GPR 45: Diametric maxim de gurire n o el cu r = 5060 daN/mm..45 Cursa vertical a ppu ii .mm...500 Cursa longitudinal a saniei mm420 Cursa transversala a mesei ..mm710 Suprafa a util a mesei mm500x800 Nr. de loca uri de scule n capul revolver.......6 Nr. treptei de tura ii.12 Domeniul tura iilor ..rot/min.56..2500 Domeniul avansurilor(variabil continuu) mm/min4...4000 Puterea motorului principal ..kw..4 Masa ma inii .kg.5000 Dimensiunile de gabarit: Lungimea .mm2085 L imea mm1990 Inl imea mm.2770 Accesorii:- masa rotativ;- dispozitiv de gurire rapid;- microscop de centrare;- dispozitiv de prereglare a sculelor.Dispozitiv de orientarei fixare a piesei: dispozitiv special de gurit indexabil.Sculele de prelucrare: - T01 -burghiu scurt cu coad cilindric de tip N STAS 573- 80, simbol A1- lungimea prtii active, l = 63 mm i - lungimea total L = 144 mm, realizat din o el rapid Rp 3.- unghiul la vrf 2 = 118;- unghiul de a e zare = 14;- unghiul de degajare = 25;- durabilitatea recomandat este : T = 20 min.- T03 - adncitor cu coad cilindrici cep de ghidare fix de STAS 6411 - T03 tarod Verificatoare:Calibru tampon pentru verificarea diametrelor, ubler cu valoarea diviziunii 0,1 mm pentru verificarea dinstantei, STAS 2301/ 87.D. Metoda de reglare a sistemului tehnologic : cu piese de prob;E. Parametrii regimului de achiere:EtapaCaracteristicile sculeiSuprafa a D[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPkwGurire 4.8burghiu elicoidal 4.8S15 4.8 2.4 11 6.3 0.55 0.1032.1915500.320Adncire 8adancitor cu coad cilindric S16 8 1.6 2 6.3 0.63 0.714.42417 0.450FiletareTarod M6 S14 M6 2.4 2 6.3 0.46 0.75 5.05 115 0.34244M6F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Stabilireacomponentelor ciclului de munc const n definirea exact a activit ilor pecareoperatorul i sistemul tehnologicleauderealizat nvedereaexecutrii opera iei (definirea elementelor procesului de munc). In acest scop trebuie cunoscute :- schi a opera iei; - fazele opera ieii schi ele ciclurilor de lucru (n cazul prelucr rii pe sisteme tehnologice comandate numeric);- caracteristicile elementelor sistemului tehnologic (ma ina-unealt, dispozitivul de orientarei fixare a piesei, sculele de prelucre, verificatoarele utilizate); - metoda de reglare la dimensiune a sistemului tehnologic;- valorile parametrilor regimului de a chiere pentru fiecare faz/ciclu de lucru. Pentrustabilireaelementelor componenetealeprocesului demuncsentocme te, mai nti, o schi a amenajrii locului de munca, fig. 4. Precizarea elementelor ciclului de muncai a elementelor din componen a normei de timp se concretizeaz n completarea unui formular specific, tabelul 4.2.5.45Tabelul 4.2.5Denumire pies ArboreNr. i denumire operaie30 ,Centruire, gaurire, adancire,filetare M6Material pies OLC 45Maina-unealtMasina de gaurit cu comanda numerica GPR 45Nr. crt.Denumirea activitii S.D.V. urileutilizateRegim de achiere Timpi [ cmin]v f(s) na(t) i vf L tb tam ta tma tf1Apucare SF (din container)Dispozitiv: de gurit- Centruitor: STAS 1114/2-82- Burghiu: STAS 575-88, 4.8- Burghiu: STAS 575-88, 8- Tarod: M6Calibru tampon pentru verificarea diametrului Calibre pentru filete82Orientare-fixare SF n dispozitiv443Pornire (apsare pe buton)24Deplasare cu avans rapid a sculei1645 Centruire6Retragere scul (avans rapid)7 Indexare turel8Deplasare cu avans rapid a sculei5 Gurire 4.86Retragere scul (avans rapid)7 Indexare turel8Deplasare cu avans rapid a sculei9 Gurire 810Retragere scul (avans rapid)11 Indexare turel12Deplasare cu avans rapid a sculei13 Filetare cu tarod M614Retragere scul (avans rapid)15Desprindere pies din dispozitiv3016Cur are dispozitiv de a chii 817Depozitare pies n container818 Control pies 150Ciclograma operaiei Total categorii de timp [cmin] 164 - 100 - 15tmatb Timp de pregtire-ncheiere, Tp [min] 15.5tamta Timp unitar, Tu [min] 2.6454 218 264Timpul unitar, [cmin]Numr de piese pe lot [buc] 450 Durata execuiei lotului de piese, [min] 1203.5Elemetele normei de timp pe opera ie sunt: timpul unitar (care se consumidentic pentru realizarea unei piese) rezult din ciclograma opera iei: activit ile 1 17 se realizeaz la fiecare pies n parte 46(cumuleaz196[cmin]), iar activitatea18, activitatemascatserealizeazn15 [cmin].Se obine Tu = 264 cmin/buc = 2.64 min/buc. Norma de timp pe operaie este: TN = Tu + Tpi / N = 2.64 + 15.5/450 = 2.65 min/buc n care N reprezint numrul de piese din lot. Durata necesar executrii lotului de piese, DN este:DN = Tpi + N Tu = 15.5 + 4502.64 = 1203.5 min/lotTimpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.tb = L/ v f x 103unde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).Timpul de baz :Tb = tb1 + tb2 + tb3 = 55 + 63 + 46 = 164cmintb1 timpul de baz la gurire;tb2 timpul de baz la adncire;tb3 timpul de baz la filetare;Timpul auxiliar-manual:Ta = 54 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 46 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 164 + 54 + 46= 264 cmin/buc = 2.64 min/bucTimpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 15.5 min/lotNorma de timp pe operaie:TN = Tu +Tpi/N = 2.64 + 15.5/450 = 2.66 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =15.5 + 4502.64 = 1203.5 min/lot47Opera ia 40 Frezare A. Schi a opera iei1.6BB4 0-0,032.5+0.1B-BSl(v) n S1.621B. Fazele operaiei:A. Orientare pies;1.Frezare canal;B. Desprindere pies;C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologic:Maina unealt: Main de frezat universal FU32 cu urmatoarele caracteristici:- suprafaa mesei, mm S=350x 1850- lungimea mesei, mmL=1180- puterea motorului principal, kw P=8- turaia axului principal, rot/ min:36,50,66,90,120,160,210,280.376,500,675,900- avansul longitudinal al mesei, mm:16;24; 36; 56; 68; 85; 102, 124; 150; 278; 355; 520.- avansul transversal, mm:1/2 din avansul longitudinal;- avansul vertical : 1/3 din avansul longitudinal .Scula de prelucrare:frez cilindro-frontal cu coad conic 8x108 STAS 1683-80, avnd urmtoarele caracteristici:Tabel 4.10Diametru Nr din i L l l14 3541920 Durabilitatea recomandat este T=60min [tab 4.43]Dispozitivele de orientare i fixare:48- prisme pentru suprafee cilindrice;- cepi sau plcue pentru suprafee frontale.Verificatoare: ubler cu valoarea diviziunii de 0,01 mm, STAS 2301/ 87.D.Prezentarea metodei de reglare a sistemului tehnologic: reglare cu calibru .E.Determinarea valorilor parametrilor regimului de lucru:EtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafa a D[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPkwFrezarefrez cilindro-frontal cu coad conicS3 4/2.5 2.5 21 1.6 10.3 0.0616.95738.4556F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.tb = L xi / v f x 103unde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).Timpul de baz :Tb = 310 06 . 0 95 . 161 21 = 103.34 cminTtb timpul de baz la mortezare;Timpul auxiliar-manual:Ta = 78 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 52 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 103.34 + 78 + 52= 233.34 cmin/buc = 2.33 min/buc49Timpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 16 min/lotNorma de timp pe operaie:TN = Tu +Tpi/N = 2.33 + 16/450 = 2.35 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =16 + 4502.33 = 1064.5 min/lotOpera ia 50 Mortezare A. Schi a opera iei 5227.3+0.280.18Sv6.3StB. Fazele operaiei:A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv;501. Mortezare;B. Desprindere pies.C. Caracteristicile elementelor sistemului tehnologicMa ina-unealt: Ma ina de mortezat Zeimerman Werhe avnd urmatoarele carcteristici: Diametrul mesei mm600 Lungimea cursei mm250 Puterea ..kw..2.2 Curse duble pe minut 42, 68, 100, 140Dispozitivul de orientarei fixare a piesei: macanism autocentrant;Scule de prelucrare: Cu it de mortezatSTAS 361-80avnd urmatoarele caracteristici: - materialul sculeiRp3;- sec iunea rotund=32x20 - unghiul de a ezare = 10 - unghiul de degajare = 12Verificatoare:ubler cu valoarea diviziunii de 0.02 mm. D. Metoda de reglare a sisitemului tehnologic: se face cu piese de prob.E. Valorile parametrilor regimului de a chiere EtapaCaracteristicile sculeiSistemul de prindereSuprafa a D[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPKwMortezareCu it de mortezatS10 8 3 82 6.3 21.48 0.16 21 - 2.6F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.tb = L i / v funde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).51Timpul de baz :Tb = 16 . 0 216 47 = 214.85 cminTtb timpul de baz la mortezare;Timpul auxiliar-manual:Ta = 68 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 35 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 214.85 + 68 + 35= 317.85 cmin/buc = 3.18 min/bucTimpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 14 min/lotNorma de timp pe operaie:TN = Tu +Tpi/N = 3.18 + 14/450 = 3.20 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =14 + 4503.18 = 1445 min/lotOpera ia 6 0 Control intermediarTu = 3[min] Tp = 16 [min]Tn = 3 + n16 ; Tn = 3.04 [min]Opera ia 7 0 Tratament termicTu = 5 [min]Tp = 10 [min]Tn = 5 +n10; Tn = 5,02 [min]Opera ia 8 0 Rectificare alezajA. Schi a opera iei520.8Sln(v)n(v)24+0.02147B. Fazele opera iei: A. Orientarea i fixarea piesei n dispozitiv;1. Rectificare suprafe e interioare ;B. Desprindere pies.C.Stabilirea principalelor caracteristici ale elementelor sistemului tehnologic Ma ina-unealt : Ma in de rectificat exterioar/interior cu comand numeric RPO 320 CNCaracteristicile ma inii de rectificat: Capacitate:- diametrul periferic maxim de rectificat ..mm..320- domeniul dimetrelor interioare ...mm...6-100- adncimea maxim de rectificat .mm..100- distan a de la arborele principal la partea inferioar mm1000 Sistemul de control:- control ...FANUC 0i-TCAlte caracteristici:- cursa axei x ...............mm400- avansul maxim pe axa x .....mm/min...10000- cre terea minim pe axa x ...mm.0.0001- rezolu ia axei x pe scala liniar ....mm.0.0001- unghi axial +15 -5- metoda de prindere manual- tura iarot/min....0-10000 Masa ma inii: - cursele axelor Y,Z .mm...300- avansurile maxime pe axele Y, Z.mm/min..18000- lungimea de .mm0.0001Alte caracteristici:- lubrificator automat .l......2- capacitatea rezervorului cu lichide de rcire ...l..300- filtru+separator de lichid de racire ..l40- nlimea rezervorului cu lichid de rcire mm.480- greutatea ma inii .kg..5000 53Dispozitivul de orientare i fixare a piesei:universal cu trei bacuriVerificator: micrometru de interior cu valoarea diviziunii de 0,002 mm; pasametruScula utilizat:Corpul abraziv cilindric pentru prelucrarea suprafe ei cilindrice interioare 24: 1 17X5X5 STAS 601/1 84 11A 36 L 7 VTab. 4.2.7 Semnificatia codului corpului abraziv1 cod form17 Diametrul exterior, D5 Diametrul interior, d5 Limea , HSTAS 601/1-84 STAS form i dimensiuni11A Cod material-electrocorindon normal36 Granula ia L Duritatea medie7 Structura deschisV Liant ceramicD. Prezentarea metodei de reglare a sistemului tehnologic: reglare automat la dimensiune.E. Determinarea parametrilor regimului de lucruEtapaCaracteristicile sculeiSuprafa a D[mm]t[mm]L[mm]Ra[m]Tb[min]s[mm/rot]Vcm/minnrot/minPKwRectificareCorp abraziv cilindricS12 24 0.15 47 0.8 0.357 0.009 3014002.4F. Stabilirea componentelor ciclului de munci determinarea normei de timp Timpul de baz (tb) = timpul n care are loc prelucrarea nemijlocit a semifabricatului i care depinde doar de sistemul tehnologic; Timpul auxiliar-mecanic (tam)= timpul n care se efectueaz activiti care depind deopotriv de operator i de sistemul tehnologic;Timpul auxiliar-manual (ta)=timpul cecorespundeunei activiti umane, caredepinde numai de aciunea operatorului;Timpul mascat (tma) = timpul destinat unor activiti ce se desfoar n acelai timp cu o alt activitate, durata acesteia din urm fiind cea considerat n calculul normei de timp. Timpul de pregtire-ncheiere (Tpi) = se determin pentru toat seria (lotul) de piese;i = numrul de treceri.tb = L i / v 103unde: - v (viteza de achiere, n [m/min]); - f (avansul de achiere, n [mm/rot] la strunjire, gurire i rectificare sau avansul pe dinte,la frezare);54- n (turaia arborelui principal, n [rot/min]);- i (numrul de treceri), vf (viteza de avans, n [mm/min]); - L (lungimea de calcul, n [mm], care este specific procedeului de prelucrare i schemei de lucru aplicate).Timpul de baz :Tb = 35.7 cminTimpul auxiliar-manual:Ta = 55 cmin (include timpul de apucare a semifabricatului, de pornire/oprire a ma inii, de orientare/desprindere a semifabricatului, depozitare a semifabricatului, de cur are); Timpul auxiliar-mecanic:Tam = 45 cminTimpul unitar (care se consum identic pentru realizarea unei piese):Tu = Tb + Ta + Tam = 35.7 + 55 + 45= 135.7 cmin/buc = 1.36 min/bucTimpul de pregtire-ncheiere:Tpi = 11 min/lotNorma de timp pe operaie:TN = Tu +Tpi/N = 1.36 + 11/450 = 1.38 min/bucDurata necesar executrii lotului piese, DN:DN = Tpi + N Tu =11 + 4501.36 = 623 min/lotOpera ia 90 Control tehnic final 55PARTEA A II-A. PROIECTAREA AMENAJRII SPAIALE A SISTEMULUI DE PRODUCIE1. Datele iniiale1.1.Componentele produsului executate n cadrul sistemului de producieStructura de dezagregare a produsului P, arbore este prezentat n fig. 1.1.Dintre componentele (reperele) acestuia, doar 3 vor fi executate n cadrul sistemului de producie, i anume R6, R9 i R10, celelalte fiind realizate de colaboratori i furnizori.56PRODUSUL PANSAMBLURIA1=1 A2=2 A3=1 A4=1A5=2A6=1SUBANSAMBLURISIREPEREA12=1 A21=2 A22=1 A31=2A32=2A41=1 A42=1A11=2R1=1 R2=1R3=2 R4=2 R5=2R6=1R7=1R8=1 R9=1 R10=1R11=1 R12=1 R13=1 R14=1R15=2 R16=2 R17=21.2.Condiiile generale de producie Beneficiar: S.C. MECANICA S.A. Executant: Catedra de Tehnologie i Management Cerine de producie :o volumul produciei anuale a produsului (contractat): 700 buc/ano livrarea produsului se face trimestrial, n cantiti egale Stocurile iniiale (produs i componente): cele din tab. 1.2 Durata ciclului de asamblare a produsului: 1 sptmn Fondul de timp :o numrul de zile lucrtoare, zl = 250 [zile/an];o numrul de schimburi dintr-o zi: ks = 1 [schimb/zi];o numrul de ore pe schimb: h = 8 [ore/schimb];o timpul de ntreruperi reglementate pe schimb: tr = 1 [ore/schimb].Tabelul 1.2 Stocurile iniialeComponentul Produsul P Reperul R6 Reperul R9 Reperul R10Stocul iniial [buc]10 20 20 30 1.3.Condiiile specifice ale fabricaieiDatelespecificeproceselor tehnologicedeexecuieacelor trei reperesunt prezentaten tabelele 1.3.1, 1.3.2 i 1.3.3Tabelul 1.3.1 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R6Denumire reper Cod reper Material MasCorp superior FC250 8,2Nr. crt.Operaia Timpul normat Resursa necesarDenumirea Cod Tu [min/buc]Tp [min/lot]Denumire Cod1 Frezare talp F61 3,2 34 Main de frezat unv. FU 32R12 Prelucrare guri tehnologiceG61 3,8 22 Maina de gurit verticala G25R23 Gurire-lrgire-alezare-filetareCH6112,8 180 Centru de prelucrare orizontal CH80R34 Strunjire canale S61 4,4 40 Strung normal SNA 400R45 Control tehnic final C61 3,9 22 Banc de control BC R557Tabelul 1.3.2 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R9Denumire reper Cod reper Material MasCorpul suportului 35CrNi15 6,7Nr. crt.Operaia Timpul normat Resursa necesarDenumirea Cod Tu [min/buc]Tp [min/lot]Denumire Cod1 Strunjire S91 4,2 32 Strung normal SNA400 R42 Rectificare plana RP91 6,2 28 Maina de rectificat planRP 400R63 Frezare canale F91 5,3 34 Maina de frezat universala FU32R14 Gurire-filetare G91 4,8 22 Maina de gurit verticala G25R25 Frezare profil GH9112,3 120 Centru de prelucrare orizontal CH80R36 Control tehnic final C91 3,2 18 Banc de control BC R5Tabelul 1.3.3 Date specifice procesului tehnologic de execuie a reperului R10Denumire reper Cod reper Material MasArbore OLC 45 4,1Nr. crt.Operaia Timpul normat Resursa necesarDenumirea Cod Tu [min/buc]Tp [min/lot]Denumire Cod1 Strunjire I S11 3,07 16 Strung CN R7-12 Strunjire II S12 2,35 8 Strung CN R7-23 Gurire-adncire-filetareG11 2,6415,5Ma ina de gaurit CN GPR45R84Frezare F11 2,33 16Ma ina de frezat universal FU32R15 Mortezare M11 3,18 14 Ma ina de mortezat R96Rectificare alezajRA112,84 11Ma ina de rectificat interior CN R107 Control tehnic final C112,7 18 Banc de control BC R5Semifabricatele se cumpr de la un furnizor, costurile acestora fiind :- Cm1 = 4 [lei]- Cm2 = 4 [lei]- Cm3 = 3,5 [lei]Datele specifice cheltuielilor de producie din cadrul atelierului sunt urmtoarele :- salariul mediu orar al operatorilor de la posturile de lucru: Sk = 5,2 [lei/or];- salariul orar al operatorilor reglori: Srk = 5,4 [lei/or];- cota orar de ntreinere i funcionare a resurselor de producie productive: ak = 3,2 [lei/ora];58- regia sistemului de producie n care se execut piesele: Rf = 150%;- coeficientul pierderilor suportate de ntreprindere datorit imobilizrii capitalului circulant (a banilor) n perioada fabricrii pieselor: E=0,3;- coeficientul de amortizare a resurselor de producie (amortizare liniar n decurs de 10 ani): a = 0,1;- coeficientul de transmitere a amortizrii: kam= M; M coeficient de densitate a procesului de producie care se determin prin calcul;- valoarea medie actual a unei resurse de producie (maina unealt sau instalaie utilizat pentru realizarea produciei): Vm = 25 000 [lei].Durata activitilor de mentenan i suprafaa tehnologic unitar a tipurilor de utilaje sunt prezentate n tabelul 1.3.4Tabelul 1.3.4 Durata activitilor de mentenan i suprafaa tehnologic a tipurilor de utilajeTip resurs StrungMain de frezatMain deguritMain de rectificatMasin de mortezatInstalaie tratamentRecepie semifab.Depozit semifab.Post de controlDurata activ. de mentenan [ore/an]96 112 80 104 80 48 12 12 12Suprafaa ocupat [m2]4 6 2 4 4 8 12 12 2De asemenea, se cunosc mrimile suprafeelor urmtoarelor zone din cadrul sistemului de producie :- recepie semifabricate : 12 m2 ;- depozitare piese finite : 12 m2 ;- instalaie de tratament termic : 8 m2.2.Determinarea traficului reperelor n cadrul sistemului de producie Determinarea traficului reperelor executate n cadrul sistemului de producie urmrete stabilirea numrului de loturi dinfiecare tipdereper caresunt transportate nvederea execuiei ntre resursele de producie. Pentru stabilirea acestora trebuie stabilite mai nti :- cantitile anuale de repere ;- formele de organizare a proceselor de producie pentru fiecare reper.2.1.Elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat Ipotezele care se au n vedere la elaborarea planului cu necesarul reperelor de fabricat sunt : structura de dezagregare a produsului este cea din fig. 1.1. volumul produciei anuale a produsului este de 700 buc/an. stocurile iniiale (produs i componente) sunt cele din tab. 1.2. durata ciclului de asamblare a produsului este de 1 sptmn.59Pentruastabili acestplanestenecesar, mai nti, stabilireaplanului deproducie director (PPD). PPD conine ealonarea pe perioada de producie (un an) a cantitilor din produsul P ce trebuie realizate pentru satisfacerea cerinelor de producie.- calcul cantitate net : CN = volum contractat - stoc iniial- distribuire cantitate net pe trimestre (S13, S26, S39, S52) : CNt = CN / 4- reprezentare grafic PPD Cunoscnd PPD si SPD se poate stabili planul cu necesarul reperelor de fabricat.Deoarece durata de asamblare a produsului este de 1 sptmn,iar livrarea produsului se face trimestrial,va trebui ca reperele sa fie gata cu o sptmn nainte de sfar itul fiecrui trimestru (S12, S25, S38, S51). - calcul Necesar Brut trimestrial: NBt = CNt x coef. articol- calcul Necesar Net trimestrial: NNt = NBt stoc ini ial Deoarece cantit ile trimestriale de realizat nu variaz semnificativ,pentru o programare-conducere mai u oar a fabrica iei celor trei repere,se va lua n calcul cantitatea net anual a reperelor:Ng = suma (NNt) Calcul Necesarului Brut:CB = 2xVpCB = cererea brutVp = volumul produsuluiPentru reperul R6: CB5= 2x700 = 1400Pentru reperul R9: CB6 = 2x700 = 1400Pentru reperul R10: CB9 = 2x700 = 1400 CNR6 = NgR5= 260 + 400 + 400 + 300 = 1360 buc/anCNR9= NgR6 = 260 + 400 + 400 + 300 = 1360 buc/anCNR10= NgR9 = 250 + 400 + 400 + 300 = 1350 buc/an CBR5 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/anCBR6 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/anCBR9 = 280 + 400 + 400 + 300 = 1380 buc/anTrim. I Trim. II Trim. III Trim. IVR6 NB 280 400 400 300NN 260 400 400 300R9 NB 280 400 400 300NN 260 400 400 300R10 NB 280 400 400 300NN 250 400 400 3002.2.Determinarea tipului de producieTipul de producie este determinat de un ansamblu de factori independeni care prin aciunea lor, determin proporiile obiective ale desfurrii proceselor de producie n timp i spaiu. Tipologia produciei poate fi determinat la nivel de proces tehnologic sau la nivel de verig productiv.60n cazul proiectului de producie analizat, se impune determinarea tipului de producie lanivel deproces tehnologic (nivel reper - operaii ), cuscopul deastabili formade organizare optim a produciei fiecrui reper. Coeficientul tipului de producie se determin cu relaia:TPk = ukgTR,unde:Rg = ritmul mediu al fabricaiei, n [min/buc];Tuk = timpul unitar al operaiei k, n [min/buc].n funcie de valorile coeficientului TPk, operaiile procesului tehnologic se ncadreaz dup cum urmeaz: TPk 1, producie de mas (M) 1 < TPk 10, producie de serie mare (SM) 10 < TPk 20, producie de serie mijlocie (SMJ) TPk > 20, producie de serie mic (Sm)Nr. de zile lucrtoare: z = 250 [zile/an]Nr. de schimburi:ks = 1 [schimb/zi]Nr. deore pe schimb: h = 8 [ore/schimb] Fondulnominal de timp se determin cu relaia: Fn = z ks h [ore/an] Fn = 250 1 8=> Fn = 2000[ore] Ritmul mediu al fabricaiei (Rg) se determin cu relaia:Rg = NgFn 60 [min/buc] n care: Ng volumul produciei, n buciNg6= 1360Ng9= 1360Ng10 1350Rg6=

13602000 60 => Rg3 = 88,23[min/buc]Rg9 = 13602000 60 => Rg9 = 88,23 [min/buc]Rg10 = 13502000 60 => Rg10 = 88,89[in/buc]Caracteristicile tipologice pentru cele trei piese:innd cont de timpii unitari corespunztori fabricaiei fiecrei piese, dai n tabelele 1, 2 si 3 rezult urmtorii coeficieni ai tipului de producie prezentai n tabelul 2.2.1.61

Tabelul 2.2.1Nr. op.R6 R9 R10Tu1]1

bucminRgTpkgTip prodTu1]1

bucminRgTpkgTip prodTu1]1

bucminRgTpkgTip prod1 3,288,2327,57Sm 4.288,2321 Sm 3,0788,8928,95 Sm2 3,823,21Sm 6.214.23SMj2,35 37,82 Sm3 12,8 6,89 SM 5.316.64SMj 2,64 33,67 Sm4 4,420,05Sm 4.818.38SMj 2,33 38,15 Sm5 3,922,62Sm 12.3 7.17 SM 3,18 27,95 Sm6 3.227.57Sm 2,84 31,29 Sm7 2,7 32,92 Sm2.3.Stabilirea formelor de organizare a proceselor de producien cazul ncare producia de serie mic este preponderent se alege forma de organizare succesiv.n cazul n care producia de serie mijlocie este preponderent sau avem de-a face cu un amestec de tipuri de producie (mijlocie, mic , mare) se alege forma de organizare mixt.n cazul n care producia de serie mare este preponderent se alege forma de organizare paralel. Se calculeaz ponderea operaiilor corespunztoare fiecarui tip de producie:A% = nSM 100;B% = nSM 100 ;C% = nSMj 100; D% = nSm 100unde: n numrul total de operaii din procesul tehnologic de fabricaie al reperului R;Pentru reperul R6A% = 0 % M; B% = 20%SM;C% = 0% SMj; D% = 80% Sm Pentru reperul R9:A% = 0 % M; B% = 16.66 % SM;C% = 49.98% SMj; D% = 33.32 % Sm Pentru reperul R10:A% = 0 % M; B% = 0 % SM;C% = 0% SMj; D% = 100%Sm62Structura tipologic a produciei, corespunztoare fabricaiei celor trei piese, se prezint n tabelul 2.3.Tabelul 2.3.ReperStructura tipologicM[%]SM[%]SMj[%]Sm[%]Forma de organizareR6 0 20 0 80 SuccesivR 9 0 16.66 49.98 33.32 MixtR 10 0 0 0 100 Succesiv2.4.Determinarea mrimii loturilor de fabricaie economice i a celor de transport economiceDeterminarea lotului de fabricaie optim se realizeaz cu relaia:No = ( ) E Z C CL Nmg + 12 n care: Ng volumul produciei la nivel de reper, identic cu necesarul brut; L Costul total la nivel de lot L = A + B unde: A costurile de pregtire-ncheiere a fabricaiei i pentru activitile administrative de lansare a lotului; Bcosturiledentreinere i funcionare a capacitilor de producie pe durata pregtirii-ncheierii fabricaiei.A = ,_

+nkrk pikS Tp16011001 mk B = nkk k pikm a T1601 unde: p coeficient dat, p = 10% Tpik timpul normat pentru pregtirea-ncheierea lucrrilor la fiecare operaie k, n min/lot; Srk retribuia orar a operatorilor reglori, de la fiecare operaie k, Srk= 5,4 lei/or; ak coeficient dat, ak = 3,2 [lei/or]; mk numrul resurselor de producie de acelai tip, care particip la realizarea fiecrei operaii k, mk = 1Cm costul semifabricatului la nivel de reperC1 Costuri curente, se mai numesc i costuri independente de lotul de fabricaie. Ele se repet la prelucrarea fiecrei piese din lot. Relaia de calcul a acestor costuri este: C1 = Cm + Cr + Cif+ Cind [lei/buc]63Cr costul implicat de retribuia personalului direct productiv, care poate fi exprimat cu relaia: Cr = nkk ukS T1601 [lei/buc] Cif costurile de ntreinere i funcionare a capacitii de producie, pe durata lucrului efectiv. Aceste costuri se determin cu relaia: Cif = nkk k ukm a T1601 [lei/buc] Cind costuri indirecte (de regie) ale seciei de producie care se exprim cu relaia:Cind = rfCR100 [lei/buc]unde: Tuk - timpul unitar consumat pentru executarea fiecrei opera ii k, n min/buc; Sk - retribuia orar a operatorilor direci care particip la execuia fiecrei operaii k,Sk = 5,2 lei/or; ak - cota orar a costurilor de ntreinere i funcionare a capacitii de producie, pentru fiecare operaie k, n lei/or;mk - numrul de resurse de producie de acelai tipcare particip la realizarea fiecrei operaii k;Rf = 150% - regia seciei n care se execut prelucrarea lotului de piese identice;E = 0,3 [lei/an investiii];Z - se calculeaz n funcie de forma de organizare: Pentru forma de organizare mixt:Zm = gmRX

Pentru forma de organizare succesiv:Zs = gsRX

Pentru (Tuk - Tuk+1) se consider doar diferenele pozitive i de asemenea se adaug o ultim operaie fictiv, de durat 0.Raportulne= NeNg reprezint numrul de loturi care se lanseaz n fabricaie,n perioada analizat. Raportulnte= NteNe reprezint numrul de loturilor de transport, pe un ciclu de producie complet.Pentru reperul R6 Tabelul 2.4.1.Caracteristici Operaia 1 2 3 4 5Norme de timptui[min/buc]3,2 3,8 12,8 4,4 3,9tpi [min/lot]34 22 180 40 22Nr. de maini mi [buc]1 1 1 1 1Costuri de producieai [lei/or]3,2 3,2 3,2 3,2 3,2Sk [lei/or]5,2 5,2 5,2 5,2 5,2Srk [lei/or]5,4 5,4 5,4 5,4 5,4Cm = 4[lei/ ]Rf = 150 % P = 10 %E = 0,3 [lei] Ct = 4,5[lei/buc]64 L = A + B A = (1+10010)601 (34+22+180+40+22) 5,41 => A= 29,5 [lei/lot] B =601 (34+22+180+40+22) 3,21 =>B = 15,9 [lei/lot] L = A+B=29,5 + 15,9=45,4=> L = 35,646 [lei/lot] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind

Cr =601(3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) 5,2Cr = 2,43 [lei/buc]Cif = 601(3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) 3,21Cif = 1,5 [lei/buc]Cind =43 , 2100150=> Cind = 3,645 [lei/buc] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind => C1 = 4+2,43+1,5+3,64 = 11,57C1 = 11,57 [lei/buc]

Fn = z1 ks h = 250 1 8 => Fn = 2000 [ore]Rg6 =88,23[min/buc]Zs = 23 , 881(3,2+3,8+12,8+4,4+3,9) =>Zs = 0,318N0 = 3 , 0 31 , 0 ) 07 , 12 5 , 4 (4 , 45 1360 2 + => N0=281,54 => Ne 272 [buc]Mrimea lotului economic, Ne, se determin cu relaia:egNN Z=> Ne = 272, pentru c2721360 = 5 Z Ne = 272 [buc];ne = 5 Valoarea No rezultat pentru mrimea lotului de fabrica ie trebuie rotunjit, n plus sau n minus, la un numr ntreg, care s permit lansarea unui numr ntreg de loturi de fabrica ie(Ng / Nec = intreg)Rezult c mrimea lotului economic de fabricatie este:Nec = 272 [buc]Pentru reperul R9 Tabelul 2.4.2.Caracteristici Operaia 1 2 3 4 5 6Norma de timptui[min/buc]4,2 6,2 5,3 4,8 12,3 3,2tpi [min/lot]32 28 34 22 120 18Nr. de maini mi [buc]1 1 1 1 1 1Costuri de producieai [lei/or]3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2Sk [lei/or]5,2 5,2 5,2 5,2 5,2 5,2Srk [lei/or]5,4 5,4 5,4 5,4 5,4 5,4Cm = 4[lei/ ]Rf = 150 % P = 10 %E = 0,3 [lei] Ct = 4,5 [lei/buc] 65L = A + B A = (1+10010) 601 (32 + 28 + 34 + 22 +120+ 18) 5,4 1 => A = 25,14[lei/lot] B =601 (32 + 28 +34+ 22 + 120 + 18) 3,2=>B = 13,54[lei/lot] L = 25,14 + 13,54=> L = 38,68 [lei/lot] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind

Cr =601 (4,2+6,2+5,3+4,8+12,3+3,2) 5,2Cr = 3,12 [lei/buc]Cif = 601 (4,2+6,2+5,3+4,8+12,3+3,2) 3,21Cif = 1,92 [lei/buc]Cind =12 , 3100150=> Cind = 4,68[lei/buc] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind => C1 =4 +3,12 + 1,92 + 4,68 = 13,72C1 = 13,72 [lei/buc]

Fn = z1 ks h = 250 1 8 => Fn = 2000 [ore]Rg9 = 88,23[min/buc]Zm = 23 , 88) 0 2 , 3 ( ) 2 , 3 3 , 12 ( ) 8 , 4 3 , 5 ( ) 3 , 5 2 , 6 ( + + + =>Zm= 0,15N0 = 3 , 0 15 , 0 ) 72 , 13 4 (68 , 38 1360 2 + => N0 206 [buc]Mrimea lotului economic, Ne, se determin cu relaia:egNN Z=> Ne = 272, pentru c2721360 = 5 Z Nec = 272 [buc];ne = 5 Valoarea No rezultat pentru mrimea lotului de fabrica ie trebuie rotunjit, n plus sau n minus, la un numr ntreg, care s permit lansarea unui numr ntreag de loturi de fabrica ie (Ng / Nec = intreg)Rezult c mrimea lotului economic de fabrica ie este: Nec = 272 [buc]Lotul de transport optim :Nto =E Z L C C NCt N Nm eg e + + ] ) ( [21 Nto =[ ] 3 , 0 15 , 0 68 , 38 ) 72 , 13 5 , 4 ( 2725 , 4 1360 272 2 + + => Nto 69 [buc]Lotul de transport ecomonic:Ntec = 136 pentru ca teeNN Z136272= 2Ntec = 136 [buc]Pentru reperul R10 Tabelul 2.4.3.66Caracteristici Operaia 1 2 3 4 5 6 7Norme de timptui[min/buc]3,07 2,35 2,64 2,33 3,18 2,84 2,7tpi [min/lot]16 8 15,5 16 14 11 18Nr. de maini mi [buc]1 1 1 1 1 1 1Costuri de producieai [lei/or]3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2Sk [lei/or]5,2 5,2 5,2 5,2 5,2 5,2 5,2Srk [lei/or]5,4 5,4 5,4 5,4 5,4 5,4 5,4Cm = 3,5[lei/ ]Rf = 150 % P = 10 %E = 0,3 [lei] Ct = 4,5[lei/buc] L = A + B A = (1+10010)601 (16 + 8+15,5 + 16 + 14 + 11+18) 5,41 => A= 9,75 [lei/lot] B =601 (16 + 8+15,5 + 16 + 14 + 11+18) 3,21 =>B = 5,25[lei/lot] L = 9,75+5,25=> L = 15 [lei/lot] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind

Cr =601 (3,07 + 2,35 +2,64 + 2,33 + 3,18 + 2,84 + 2,7) 5,2Cr = 1,65 [lei/buc]Cif = 601 (3,07 + 2,35 + 2,64 + 2,33 + 3,18 + 2,84 + 2,7) 3,2 1Cif = 1,01[lei/buc]Cind =65 , 1100150=> Cind = 2,47[lei/buc] C1 = Cm + Cr + Cif + Cind => C1 =3,5 +1,65 + 1,01 + 2,47 C1 = 8,63 [lei/buc]

Fn = z1 ks h = 250 1 8 => Fn = 2000 [ore]Rg10 =60Fn /Ng10 =88,89[min/buc]Zs = 89 , 88) 0 7 , 2 ( ) 7 , 2 84 , 2 ( ) 84 , 2 18 , 3 ( ) 33 , 2 64 , 2 ( ) 35 , 2 07 , 3 ( + + + + =>Zs = 0,04N0 = 3 , 0 04 , 0 ) 63 , 8 5 , 3 (15 1350 2 + =>N0=528,49 => N0 450[buc]Mrimea lotului economic, Ne, se determin cu relaia:egNN Z=> Ne = 450, pentru c4501360 = 3 Z Ne =450 [buc];ne = 3 Valoarea No rezultat pentru mrimea lotului de fabrica ie trebuie rotunjit, n plus sau n minus, la un numr ntreg, care s permit lansarea unui numr ntreg de loturi de fabrica ie (Ng / Nec = intreg)Rezult c mrimea lotului economic de fabrica ie este: Nec =450[buc] 2.5.Stabilirea intensitii de trafic a reperelor67Intensitatea traficului n cadrul sistemului de producie este dat de numrul de loturi din fiecare tip de reper care sunt transportate ntre resursele de producie. Aceast intensitate se calculeaz pentru fiecare reper astfel :

IT = Ng / NecsuccesivIT = Ng / Ntec mixtPentru reperul R6 (succesiv): IT= Ng/ Nec = 1360/272= 5[buc]Pentru reperul R9 (mixt): IT= Ng/ Ntec = 1360/136= 10[buc]Pentru reperul R10 (succesiv): IT= Ng/ Nec = 1350/450= 3[buc] 3. Stabilirea necesarului de utilaje 3.1.Stabilirea tipurilor de utilajeTipulutilajelor caretrebuie amplasate n cadrul sistemului de producie rezult din analiza proceselor tehnologice de fabricaie a celor trei repere (tabelele 1.3.1, 1.3.2 i 1.3.3). Aceste sunt prezentate n tabelul 3.1.1.Tabelul 3.1.1. Tipurile de utilaje din cadrul sistemului de producieReperulTipul utilajelor i operaiile executate pe acesteaStrung Ma in de frezatMa in de guritCentru de prelucrareMa in de mortezatMa in de rectificatBanc de controlR6 S61F61 G61CH61--- RC31C61R9 S91F91G91CH90---RP91 C91R10 S11; S12F11G11--- M11RA11C11Tabelul 3.1.2.Alocarea opera iilor procesului tehnologic pe resursele sistemului de produc ie ReperTipul i codurile utilajelor i operaiile executate pe acesteaStrungSNA400R4StrungCNR7 M. defrezat unv. FU32R1M. de gurit vertical G25R2M. de mortezat R9Centru de prelucr.orizontal CH80R3M. de rectificat interiorCNR10M. de gurit CN GPR45R8M. de rectificat plan RP 400R6 Banc de control BCR5R6 S61--- F61G61--- CH61--- ------ C61R9 S91--- F91G91--- CH91--- --- RP91C91R10--- S11;S12F11--- M11--- RA11G11--- C11S-a ncercat nc din aceast faz o repartizare ra ional a operaiilor pe utilajele de acelai tip, pentru a obine o ncrcare echilibrat a acestora.683.2.Stabilirea numrului de utilajeCalculul necesarului de utilaje pentru fiecare tip de utilaj se face n funcie de timpul necesar realizrii tuturor operaiilor prevzute (execuie i reglare) i de timpul disponibil al acestora.- se calculeaz timpul executrii pieselor dintr-un lot, la fiecare operaie din procesele tehnologice ale celor trei repere, tab. 3.2.1.Tabelul 3.2.1T/lot R6 R9 R10Nr. Op.Cod utilaj T/lotCod utilaj T/lotCod utilaj T/lot1F61870,4S91 1142,4S111381,52G61 1033,6RP91 1686,4S121057,53CH61 3481,6F91 1441,6G1111884S61 1196,8G91 1305,6F111048,55C61 1060,8CH91 3345,6M1114316 C91 870,4 RA11 12787C111215Exemplu : prelucrarea unui lot de piese P1 la operaia 1 necesit:2 [min/buc] x 250 [buc/lot] = 500 [min/lot] T= Tui Nec- se calculeaz timpul necesar realizrii tuturor loturilor de piese, la fiecare operaie din procesele tehnologice ale celor trei repere, tab. 3.2.2.Tabelul 3.2.2.Tt R6 R9 R10Nr. Op.Cod utilaj TCod utilaj TCod utilaj T1F614522S91 11744S114192,52G615278RP91 17144S1285243CH6118308F91 14756G113610,54S616184G91 13276F113193,55C615414GH91 34656M1143356 C91 8884 RA11 3867697C113699Exemplu : prelucrarea pieselor P1 la operaia 1 (realizat la grupa A) necesit : 12[loturi/lun] x ( 15 [min/lot] + 500 [min/lot]) = 6180 [min]Tt= IT (Tpii+ T)- se determin timpul total necesar realizrii reperelor pe fiecare tip de utilaj, tab. 3.2.3.Tabelul 3.2.3.Cod utilajTimp necesar pe reper [min]Timp total necesar R6 R9 R10 R1 4522 14756 3193,5 22471,5R2 5278 13276 --- 18554R3 18308 34656 --- 52964R4 6184 11744 --- 17928R5 5414 8884 3699 17997 R6 --- 17144 --- 17144 R7 --- --- 12716,5 12716,5R8 --- --- 3610,5 3610,5R9 --- --- 4335 4335R10 --- --- 3867 3867 - se determin fondul de timp disponibil al fiecrui tip de utilaj :fdi = zl ks (h tr) Tmi [ore/an]Se obin rezultatele din tab. 3.2.4.Tabelul 3.2.4.Cod utilajR1 R2 R3 R4 R5 R6 R7R8 R9 R10fdj [ore/an]163816701606165417381646 165416701670 1646- se calculeaz numrul de maini necesare fiecrui tip de utilaj :raport ntre timpul total necesar (tab. 3.2.3) i fondul de timp disponibil al utilajului (tab. 3.2.4.)- seadoptnumrul demaini canumr ntreg(prinrotunjirenplus, daceste cazul) ;- se determin gradul de ncrcare al fiecrui utilaj, tab. 3.2.5.

Tabelul 3.2.5.CodR1 R2 R3 R4 R5 R7 R8 R9 R1070utilaj R6mi calc0,22 0,180,540,180,170,170,12 0,03 0,04 0,03mi ad1 1 1 1 1 1 1 1 1 1k i0,22 0,180,540,18 0,170,170,12 0,03 0,04 0,033.3.Stabilirea suprafeelor necesareIn cazul n care au rezultat ca fiind necesare mai multe utilaje de un anume tip, se stabilete suprafaa necesar acestui grupde utilaje. Suprafaa total necesar utilajelor rezult prin nsumarea suprafeelor necesare grupelor de utilaje, tab. 3.2.6. Tabelul 3. 2.6.Cod utilaj SF R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 PF TotalSi nec4 6 2 10 4 2 4 42 4 4 4 504. Proiectarea amenajrii sistemului de producie4.1 Determinarea poziiei relative a resurselor de producie Deoarece fluxurile celor treipiese care se fabric sunt diferite, amplasarea grupurilor de maini care particip la fabricarea acestora se optimizeaz aplicnd metoda verigilor.Matricea de amplasare,completat cu indicii de flux totali i cu numrul corespunztor de verigi al fiecrei resurse, este reprezentat n tabelul 4.1. Diagrama multiprodus Tabelul 4.1PRODUSUL Numrul operaiei / activitii0 1 2 3 4 5 6 7Utilajul pe care se realizeaz activitateaP65Proc tehn SF R1 R2 R3 R4 R5 PF---Leg. de prodSF-R1; R1-R2; R2-R3; R3-R4; R4-R5;R5-PFP910Proc tehn SF R6 R4 R1 R2 R3 R5 PF -Leg. de prodSF-R6;R6-R4;R4-R1;R1-R2;R2-R3;R3-R5;R5-PF;P103Proc tehn SF R7 R8 R1 R9 R10 R5 PF -Leg. de prodSF-R7;R7-R8;R8-R1;R1-R9;R9-R10;R10-R5;R5-PF;1) Stabilirea ordinii de amplasare a resurselor71Pe baza datelor din tabelul 4.1 diagramamultiprodus se determin numrul de verigi idelegturi pecarelerealizeazfiecareresurs.Acestea sunt prezentate ntabelul4.2 numit Tabelul verigilor i legturilor. Tabelul 4.2 Tabelul verigilor i a legturilorV sumacelulelor completate pe vertical i pe orizontalL numrulproduselor de pe vertical i de pe orizontal Se stabilete intensitatea de trafic a resurselor plecnd de la tabelul verigilor si legturilor. Serealizeazuntabel deaceeai formcuprecedentul, ncaresenlocuiete simbolul fiecrui produs cu numrul corespunztor de loturi. Tabelul 4.3. Intesit ile de trafic 72Ri SF R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 PFPF - - - - - P6,P9,P10- - - - - 1V3LR10 - - - - -P10 - - - P102V,2LR9 - P10 - - - - - - - 2V,2LR8 - P10 - - - - - P10 2V,2LR7 P10 - - - - - - 2V,2LR6 P9 - - P9 - 2V,2LR5 - - - - P6 3V,5LR4 - P9 - P6 4V,4LR3 - - P6,P9 3V,4LR2 - P6,P9 2V,4LR1 P6 5V,6LSF 3V,3L - ntr-o celul se trece suma loturilor produselor din celula respectiv -n celulele de pe diagonala mare se trece suma cantitilor de pe vertical i de pe orizontala fiecrei resurse.Se stabileteordineadeamplasare a resurselor, ea fiinddatdeordinea descresctoare a valorilor intensitilor de trafic determinate anterior.Dac numrul loturilor produselor de realizat este acelai, ordinea de amplasare a utilajelor este stabilita pe baza numrului de verigi i de legturi de producie ale resurselor.Ordinea de amplasare a resurselor este:R1-R3-R2-R4-R5-R6-SF-PF-R7-R8-R9-R10Amplasarea teoretica preliminara a unitatilor: Primele resurse care se amplaseaz n nodurile din centrul reelei sunt primele resurse R1 R3 R2, care vor ocupa nodurile din vrfurile unui triunghi. Urmtoarea resurs de amplasat este R4. Aceasta poate fi amplasat astfel: - n faa laturiiR1-R3; - n faa laturii R3R2; -n faa laturii R2R1.Se calculeaz, pentru fiecare caz, intensitatea de trafic pe care o are R4 cu resursele care ocup vrfurile laturiin faa creia poate fi amplasat.R4R1 + R4R3 = 10 + 5 = 15 R4R3 + R4R2=5 + 0= 5R4R2+ R4R1= 0+ 10= 10Resursa R4 va fi amplasat n faa laturii R1-R3. Urmtoarea resurs de amplasat este R5. Aceasta poate fi amplasat astfel: -n faa laturii R1 - R4;-n faa laturii R4 - R3; -n faa laturii R3 - R2;-n faa laturii R2 - R1;73Ri SF R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 R10 PFPF - - - - - 18 - - - - - 18R10 - - - - - 3 - - - 36R9 - 3 - - - - - - - 6R8 - 3 - - - - - 3 6R7 3 - - - - - - 6R6 10 - - - 10 - 20R5 - - - 10 5 26R4 - 10 - 5 30R3 - - 15 30R2 - 15 30R1 5 36SF 18R1R2R3R4R4R4R1R2R3R5R4R5R5 Intesitile de trafic pe care R5 le are cu resursele ce ocup vrfurile laturii n faa creia poate fi amplasat sunt:R5R1 + R5R4= 0+5=5R5R4 + R5R3= 5+ 10= 15R5R3 + R5R2 =10+0=10R5R2 + R5R1 = 0+ 0= 0 Resursa R5 va fi amplasat n faa legturii R4-R3.Urmtoarea resurs de amplasat este SF. Aceasta poate fi amplasat astfel: -n faa laturii R1 - R4;- n faa laturii R4 - R5 ; -n faa laturii R5 - R3; -n faa laturii R3 R2;- n faa laturii R2 R1.