integralne meritve delovnih karakteristik turbinskih...
TRANSCRIPT
Eksperimentalno modeliranje
vsebuje oblikovanje funkcijskih odvisnosti med spremenljivkami poljubnih procesov v strojih in napravah. Spremenljivke so največkrat dobljene z meritvami ali z numeričnimi simulacijami na različnih krajevnih in časovnih skalah
INTEGRALNE MERITVE
-delavne karakteristike strojev-meritve funkcionalnih spremenljivk na strojih in napravah-meritve spremenljivk procesov……
LOKALNE ČASOVNOSPREMENLJIVE VELIČINE
meritve časovno in prostorskovariabilnih spremenljivk:-hitrosti tekočin,-tlaka,-temperature,-koncentracij,-vibracije…….
Integralski pristop Diferencialni pristop
TESTIRANJE DELOVNIH KARAKTERISTIK TURBINSKIH STROJEV
NA ODPRTIH
PRESKUŠEVALIŠČIH
Najpogosteje se uporabljajo “ODPRTE”
eksperimentalne postaje za merjenje delovnih karakteristik ventilatorjev.Stanje na mejah opazovanega delovnega stroja določa lastnosti in sposobnost stroja.Meje delovnega stroja so določene z: geometrijskimi, snovnimi in energijskimi parametri.Postopki merjenja so standardizirani
in primerljivi med
seboj.
Načini vgradnje ventilatorja:
A-vgradnja ventilatorja v steni,B-prosta vstopna ravnina ventilatorja in izstop v tlačni cevovodC-priključena sesalna cev in prosta izstopna ravnina,D-vgradnja ventilatorja v cev
A
B C
D
Merjenje
in vrednotenje
•Merjenje absolutnega atmosferskega tlaka•Merjenje temperature (suhi , mokri termometer)•Merjenje statičnega tlaka•Izračun gostote zraka•Izračun volumskega -
masnega pretoka fluida
•Merjenje
ali izračun totalnega tlaka•Algoritmi izračuna karakteristike ventilatorja•Določanje normiranih karakteristik ventilatorja
Spremenljivke mernega
sistema:
-Ax
presek kanala na poljubni lokaciji testne sekcije-A1
vstopni presek ventilatorja-A2
izstopni presek ventilatorja-t
temperatura fluida
-absolutna temperatura fluida-td
temperatura suhega termometra-tw
temperatura vlažnega termometra-pa
atmosferski tlak-px
statični tlak -specifična gostota medija na lokaciji x
-volumski pretok na lokaciji x
15,273+= tθ
xw
xx R
pθ
ρ =
x
mVx
qqρ
=
sax ppp Δ±=
Spremenljivke mernega
sistema:
-dinamični tlak na lokaciji x
-diferenca totalnega tlaka
-srednja gostota fluida
-specifična energija toka
-faktor razporeditve kinetične energije
22
21
2 ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛==
x
m
x
mvxdx A
qvpρ
ρ
12 ttt ppp −=Δ
221 ρρρ +
=m
22
21
1
22
212 m
Am
Am
vvppy ααρ
−+−
=
2
2
mxm
Axx
Ax vq
dAv∫∫=
ρα
Spremenljivke mernega
sistema:
-aerodinamska
moč
ventilatorja
-n vrtilna frekvenca rotorja ventilatorja
-aerodinamski
izkoristek ventilatorja
-Re
na lokaciji x
-brezdimenzijska
števila
yqP mu =
r
u
PP
=η
x
m
x
xmxDx D
qDvπμν4Re ==
uDq
rm
m2ρ
=Φ2u
p
m
t
ρΔ
=Ψη
λ ΦΨ=
Zaznavala:Tlačna zaznavala:
Umerjanje tlačnih zaznaval se izvaja z etalonskimi
tlačnimizaznavali z merilno negotovostjo +-
0,25%
odnosno manjše 0,5 Pa.
Pozicija manometra:
L1
L2
L3
L4
L1
=L2
=L3
=L4
Konstrukcija tlačnih priključkov:
1,5 <a < 5 mm < 0,1 D
Oblika tlačnega priključka in izvrtine v steno cevovoda signifikantno vpliva na izmerjeno vrednost.Srednjo vrednost statičnega tlaka po merjenem preseku lahko izvedemo z simetrično povezavo tlačnih priključkov.
Temperaturna zaznavala:Merilna negotovost temperaturnih zaznaval je cca
±0,5 ºC po
izvedbi kalibracije
zaznavala.Če je zaznavalo vstavljeno v zračni tok, vpliva na meritev hitrost gibanja fluida. Vrednost izmerjene temperature se nahajablizu totalne temperature, ki upošteva tudi kinetični del energijeČe je hitrost toka cca
25 m/s se temperatura poveča za cca
0,31
oC
Merjenje temperatur se izvaja z:Hg
termometri, polprevodniškimi termometri
in termočleni.
Termometri so normalno postavljeni neposredno v zračni tok na 1/3 premera cevovoda. Temperaturi suhega in vlažnega termometra sta izmerjeni na vstopu v zračni kanal. “Mokri termo”
meter mora biti izpostavljen gibanju zraka (minimalna hitrost cca 3m/s)
Meritve moči:
Meritve moči na ventilatorjih so izvedene preko večparcialnih meritev. Skupna dovoljena merilna negotovost znaša ±2%-meritve moči z merjenjem sile reakcije
na ohišju el.motorja
Merilna negotovost –sila ±0,2%, dolžina ročice ±0,2%, -merilnik torzijskega momenta
–
merilna negotovost manjša od
±0,2%, Potrebna je kontrola momenta pred in po izvedbi posameznih meritev.-Meritev moči na osnovi merjenja električnih veličin
el. motorja
(napetost, tok, vrtilna frekvenca in podatkov na el.motorju
v nominalni obratovalni točki (cos
φ, izkoristek el.motorja)
Merilna negotovost (napetost ±6%, frekvenca ±1%) Priporočena je izvedba z umerjanjem el.motorja!
Meritve geometrijskih karakteristik:
Za določevanje aerodinamskih
karakteristik so izrednega pomenaizmere geometrijskih parametrov kot so (premeri cevi in oblike)-Merilna negotovost pretočne površine naj ne presega vrednosti ±1%.
Pri izmeri prečnih presekov se izbere več
ekvidistančnihmeridianskih
ravnin, kjer se izvede meritev pripadajočih premerov.
Če je prisotno odstopanje večje od ±2% , se število merilnih ravninpodvoji.
Obstajajo različni empirični algoritmi izračuna gostote:
kjer je uparjalni tlak podan z:
Pri temperaturah nižje od 23 oC
lahko uporabimo poenostavljeno obliko katere negotovost ne presega ±0,5%
( )( )a
vaa t
pp+
−=
2731000378,0484,3ρ
( )waanasv ttAppp −−=
( )a
aa t
p+
=2731000
468,3ρ
Izračun gostote zraka:
Za določevanje Re
števila je potrebno poznati viskoznost plina. Vpliv viskoznosti je signifikanten v mejni plasti in vpliva na točnost merjenja volumskega pretoka.
Izračun viskoznosti zraka:
Viskoznost zraka je značilno odvisna od temperature. V področju -20oC do 100oC se uporablja formula: ( ) 610048,01,17 −+= xtμ
Izračun volumskega toka fluida:
Obstaja več
možnih merilnih postopkov za merjenje masnega odnosno volumskega pretoka zraka. Med najpogostejše spadajometode na principu zastojnega tlaka.-merjenje z zaslonko,-venturijevimi
šobami ali cevmi
Pogoste so izvedbe z več
paralelno vgrajenimi elementi,ki omogočajo meritve v širokem merilnem področju ob Zagotavljanju majhne merilne negotovosti.Obstajajo vgradnje v cevovodih, na začetku cevovoda in naizstopu iz cevovoda.Izbor, konstrukcija in izdelava opreme na tem področju temeljiNa standardu ISO 5167-1
Pri prehodu tekočine skozi zožitev se hitrost poveča, statični tlak pa se zmanjša v skladu z gibalno -
Bernulievo
enačbo. Ta fenomen se uporablja za določevanje volumskega ali masnega pretoka za ne stisljive in stisljive tekočine.Slabost teh metod so tlačne izgube, ki so posledica ovire v pretočnem polju.Velikost izgub je pri enaki tlačni diferenci na merilniku odvisna predvsem od tipa merilnika.Tlačna izguba vpliva preko produkta z volumskim pretokom na energetske izgube, ki nastanejo pri tem.
Tlak na steni cevi Tlačne izgube
Tlak v osicevi
Izračun volumskega toka fluida:
o
izgizg VpP Δ=
Izračun volumskega toka fluida:Splošni izraz za izračun masnega pretoka diferencialnega tlačnegaMerilnika je podan z izrazom:
pdq um Δ= ραεπ 24
2
Qm
masni
pretok fluidad
premer
merilnika na mestu zožitve
ρu
gostota
zraka pred vstopom v merilnik pretokaΔp
diferenca
statičnega tlaka na priključkih merilnika pretoka
α
koeficient
pretoka
ε
ekspanzijski
koeficient1ppΔ
=ε
Re),(mf=α
νwD
AAm == Re,
1
0
pdq um Δ= ραεπ 24
2
Izračun volumskega toka fluida:
Pretočni -
kontrakcijski
koeficijent
αje odvisen od razmerja vstopnega preseka in preseka na mestu zožitve merilnika pretoka m, ter Re
števila,
Izračunanega na vstopnem preseku merilnika
Pri dovolj velikih Re
številih je α
konstantna za izbrano razmerje
m
m=kons
V področjih z manjšimi Re
števili je odstopanje α
večje. Standard predvideva korekcijo koeficienta
α
Rekoαα =
Izračun volumskega toka fluida:
kRe
νwD
AAm == Re,
1
0
Volumski pretok -
konstrukcija zaslonk
Izračun izvedba in montaža zaslonk se izvaja v skladu z različnimi standardi in priporočili kot so: AGA, ASME, ASA, DIN, GOST….Pri preračunu zaslonke moramo upoštevati:(snovne lastnosti fluida, homogenost medija, Re
število,
agresivnost medija, temperatura, tlak,….)Tok fluida
mora biti brez vrtinčenja, osno simetričen in
stacionaren.Izrednega pomena so izvedba in lokacija priključkov.Pri zaslonki je pomembna oblika grla in hrapavost površine.
Standardna zaslonka je koncentrična ostroroba zaslonka.Najpogostejša izvedba zaslonke po standardu DIN 1952.Premer grla d je najpomembnejša mera, ki je kontrolirana z mikrometrom v več
ravninah. Srednja
vrednost predstavlja nominalni premer grla zaslonke.Vstopni rob zaslonke mora biti oster -
ne raziglen.
Volumski pretok-konstrukcija zaslonk
Šobe se uporabljajo za merjenje pretokov na cevovodnih sistemih premera D>50 mm in 0,05<m<0,65.Tlačne izgube na šobah so manjše kot na zaslonkah, kar predstavlja eno od osnovnih prednosti. Pri abrazivnih
tekočinah so šobe manj občutljive na
spremembo oblike zaradi erozije.
Volumski pretok-konstrukcija šob
Predstavljena je šoba izdelana po ASME priporočilih, kjer je kontura grla oblikovana po elipsi različnih goriščnih razdalji.Profil šobe se kontrolira pr izdelavi (CNC ali šablona)Položaj merjenja je mogoč
v vseh legah.
Točnost meritev je enaka pri zaslonki kot pri šobi !!
Volumski pretok-konstrukcija šob
Po priporočilih ISO/TK 30 pod nazivom normalna Venturijeva
cev spada predstavljeni merilnik pretoka,
sestavljen iz: vstopnega konusa in izstopnega difuzorja
pod kotom φ
=5 do 15 o.
Vstopni konus in cilindrična cev morata biti soosna.Prednost Venturijeve
cevi je v tem, da za izstopnim
difuzorjem
ni potrebna signifikantna razdalja ravnega cevovoda.
Volumski pretok-konstrukcija šob
Venturijeva
šoba je merilnik pretoka, kjer je sprednji vstopni del oblikovan kot šoba, izstopni del pa kot venturijeva
cev -
difuzor, ki zagotavlja rekuperacijo
tlaka in zmanjšuje izgube v cevovodnem sistemu. Poznamo kratke in dolge izvedbe.
Volumski pretok-konstrukcija šob
Tlačne diference in izgube tlakov na različnih izvedbah merilnikov
1-
konično odnosno zaobljenoustje grla šobe2-
zaslonka
3-venturije
cev z vstopnim inizstopnim konusom
d/D
1din
izg
ppΔ
Integralne karakteristike ventilatorjaKarakteristike ventilatorje so običajno podane pri konstantnih robnih pogojih:-izbrani vrtilni frekvenci rotorja ventilatorja no
in-izbrani nominalni gostoti fluida
( pri zraku je to največkrat ρo
=1,2 kg/m3
Karakteristika se lahko poda v obliki:Diference totalnih tlakov ali pa diference statičnega tlaka na ventilatorju v odvisnosti od volumskega pretoka fluida
-Δpt
diferenca totalnega tlaka-Δps
diferenca statičnega tlaka-qv1 volumski pretok preračunan na vstopne pogoje-P moč
na gredi ventilatorja-ηt
totalni izkoristek-ηs statični izkoristek-1 Delovno področje stroja
( )ϕψ⇒⎟⎠⎞
⎜⎝⎛Δ
oVp
Karakteristike –
z vodilnikom
reguliranega aksialneg
ventilatorja
Karakteristika ventilatorja z regulacijskim vstopnim vodilnikom. S spremenjeno vstopno vrtinčnostjo
ki je dosežena s spreminjanjem vstopnega -
natočnega
kota na rotor ventilatorja,vpliva na energijske pretvorbe v ventilatorju. Vsaka od delnih karakteristik pripada izbranemu kotu vodilnih lopatic.
q –
vstopni volumski pretokΔpt–
diferenca totalnega tlakaPg
- moč
na gredi ventilatorja1-
potek moči na grdi ventilatorja2-potek diference totalnega tlaka3-potek totalnega izkoristka ventilatorja4-dinamični tlak na izstopu iz ventilatorja
Karakteristike so preračunane na nominalne vrtljaje rotorja ventilatorja no
in nominalno gostoto ρo
.. Izkoristek je podan z izolinijami
konstantnega izkoristka.
( ) konskons
oVp =
=
⇒⎟⎠⎞
⎜⎝⎛Δ α
α
ϕψ
Verifikacija nominalne obratovalne točke ventilatorja
Nominalna točka običajno leži v področju največjega izkoristka.Nominalne obratovalne točke (Q, Δpt
, n) so običajno tudipodane v prospektnih
gradivih
V področju nominalne delovne točke se izvaja test delovne karakteristike, kotje prikazano na diagramu.
1.
nominalna delovnatočka
2
karakteristika ventilatorja3
sistemska uporovnakarakteristika
EKSPERIMENTALNA ANALIZA –
INTEGRALNE KARAKTERISTIKE
(1)
Merilna postaja po standardu ISO 5801:2006(2)
Odmevnica(3)
Mesto vgradnje aksialnega ventilatorja(4)
Umirjevalne
mreže(5)
Šobe za merjenje volumskega pretoka(6)
Zaznavala za merjenje temperature in relativne vlažnosti(7)
Zaznavalo za barometrski tlak(8)
Dušilniki hrupa(9)
Zračni filter(10)
Regulacija pretoka(11)
Pomožni ventilator(12)
Dušilniki hrupa(13)
Smer zračnega toka
Elementi eksperimentalnih postaj za merjenje integralnih karakteristikKinetična energija izstopnega vrtinca na izstopni strani ventilatorjase delno rekuperira
v tlačno energijo v dolgi ravni cevi , kjer je
L>100 D cevi. Kinetična energija vrtinca pa se na steni cevovoda odražakot dodatni statični tlak, ki je posledica centrifugalne silevrtinčnega toka. Ta pojav je potrebno odpraviti, da bi dosegli pravilno vrednost statičnega tlaka v cevovodu. V cevovod se vgrajujejousmerniki toka
Zvezdasti tip usmernikaCelični tip usmernika
Priključitev testiranega ventilatorja na tlačni cevovod
Da bi lahko izmerili karakteristiko ventilatorja je potrebnapriključitev ventilatorja na cevovod (na tlačni ali sesalni straniventilatorja), kar omogoča nastavitev tlačne diference in meritev volumskega pretoka zraka. V primeru priključitve ventilatorja na tlačni strani je potrebnavgradnja usmernika.
1-
merjeni ventilator2-
priključek ventilatorja na cevovod2-
4 tlačni cevovod –
šrafirano področje med ventilatorjem in mer. priključkom4-
tlačni priključek
Priključitev testiranega ventilatorja na sesalni cevovod
1 –
vstopno ustje ventilatorja –
priključek ventilatorja2 –
izstopno ustje ventilatorja3-
tlačni priključek4-
merjeni ventilator
V primeru vgradnje merjenega ventilatorja na sesalni cevovodse usmernik ne vgrajuje.V obeh primerih pa je pri izračunu karakteristike potrebnodoločiti tlačne izgube v delu cevovoda (šrafirano polje)med merilnim mestom in priključno ravnino ventilatorja
Ocena tlačnih izgub
v cevovodu med tlačnim priključkom inpriključno ravnino ventilatorja. Ta se določi na osnovi empiričnihrelacij, ki so določene s standardi.V tem primeru je potrebno upoštevati vse zahteve standarda
( ) 3,04
24 Re42,0005,0, DDv
DLp +==Δ λρλ
Tlačne izgube v prostem –
ravnem cevovodu:
Tlačne izgube v usmerniku:
( ) 12,04
24 Re95,0, −==Δ DDvp ξξρ
V primeru, da so prisotne geometrijske omejitve in ni mogočeizpolnjevati zahteve standarda, je potrebno izvesti umerjanjepriključnih elementov.
Za celični usmernik
Vgradnja merjenih ventilatorjev v steno
Vgradnja je mogoča v preskusne postaje okroglegaali pravokotnega prečnega preseka ob spoštovanju minimalnihrazmerji med premerom postaje in premerom ventilatorja
Dx
Eksperimentalna postaja s paralelno vgrajenimi šobami Rešitev omogoča širok razpon merilnega območja pretoka.Z različnimi kombinacijami aktivnih merilnih šob (lahko tudizaslon) je dosežena zvezno merjenje pretoka z najmanjšo merilnonegotovostjo-Šobe morajo biti v merilni ravnimi razporejene simetrično-Spoštovana mora biti minimalna razdalja med njimi. Ta je določena sStandardi.