ﻩژوﺮﭘ ﺖﺳﺮﻬﻓ · 1 ﻩژوﺮﭘ ﺖﺳﺮﻬﻓ (ﻦﻴﻣز ﭗﻴﺗ و...

1

فهرست پروژه

)زمين تيپمقاومت مجاز خاک و ( زمينمشخصات :فصل اول. 1

)فوالد و بتن (مشخصات مصالح مصرفی :فصل دوم . 2 )آيين نامه و نرم افزار طراحی (معيارهای تحليل و طراحی :فصل سوم . 3 )بار مرده و زنده بام و طبقات و راه پله (بارگذاری ثقلی :فصل چهارم. 4

طراحی پله :فصل پنجم . 5 ....)محاسبه ضريب زلزله در دو جهت و (بارگذاری جانبی :فصل ششم . 6

)معرفی ترکيب بارها و جزئيات طراحی( تحليل سازه :فصل هفتم . 7

) تيرها و ستون ها,باد بندها (طراحی اوليه سازه :فصل هشتم . 8

)ای تيرچه وسقفطراحی ميلگرده ( طراحی سقف :فصل نهم . 9

)SAFEبوسيله نرم افزار ( طراحی پی :فصل دهم . 10

خروجی های گرافيکی و متنی حاصل از طراحی سازه: فصل يازدهم. 11

نقشه های اجرايی ضميمه پروژه است

2

اطالعات کلی ساختمان

ه موردنظرزمين می باشد و کاربری ساز به همراه زير طبقه 5ساختمان مورد نظر يک ساختمان

متر مربع ميباشد296 طبقه که مساحت هر مسکونی بوده که هر طبقه شامل يک واحد می باشد

است و از شمال متری12 کوچه مشرف به ساختمان از نظر موقعيت شمالی بوده که از جنوب

.ميشوددريافت نور و تهويه هوای اتاقها از يک پاسيو در نمای شمالی استفاده بسته بوده و برای

متر از کل مساحت ساختمان در هر طبقه به راه 18.8 متر بوده که 277زير بنای مفيد هر واحد

. است ضلع جنوبی ورودی ساختمان از طرف وپله و آسانسور اختصاص داده شده است

.ساختمان مورد نظر از طرف ضلع غربی و شرقی مشرف به همسايه است

زير زمين شامل قرار دارند که 0.00 متر پايينتر از تراز 1.20 زير زمين و پارکينگ ساختمان

5 انباری و يک موتور خانه ميباشد که در ضلع شمالی قرار دارند و پارکينگ ظرفيت پارک 5

استاتومبيل سواری را دارد که ورودی دسترسی به پارکينگ بصورت شيبدار از ضلع جنوبی

سرويس , دارای دو اتاق خواب در ضلع شمالی و يک حمام کليه طبقات تيپ هستند و هر طبقه

. هال خصوصی و يک سالن پذيرايی در ضلع جنوبی ميباشد,آشپز خانه

سانتيمتر است که در نمای 20ديوارهای پيرامونی ساختمان از جنس آجر مجوف با ضخامت

از جنس آجر مجوف به و ديوارهای داخلی. درصد باز شو محاسبه ميشود 40جنوبی ساختمان

نمای ساختمان در . ناز کاريها بصورت فرضی انتخاب شده اند . سانتيمتر است 10ضخامت

.نما سازی استفاده ميشودضلع جنوبی از سنگ گرانيت و در نمای شمالی از سيمان سفيد برای

از X حورمجهت است که در مجزا ازهم سيستم 2ای بصورت نظر سازهساختمان مورد نظر از

است و در جهت اتصاالت گير دار استفاده شده که در اين جهت تمام قاب خمشی فوالدی معمولی

هستنداتصاالت مفصلی استفاده شده که در اين جهت تمام )همگرا(مهار بندی هم محور Y محور

3

فصل اول

مشخصات زمين

ه خيزی دارای خطر نسبی زياد است محل احداث ساختمان در شهر ماکو بوده که از نظر زلزل

که از طرف ) 20×15( به ساختمان اختصاص داده شده آناز% 60 که 33×15زمين و ابعاد

. متری و از سه طرف ديگر بسته است12جنوبی به کوچه ضلع

و با توجه بصورت پروژه معرفی شده است 2cm/kg 2فشار مجاز خاک برای طراحی پی ها

. ميباشد و شرايط محيط متوسط در نظر گرفته ميشود) I( يک ز نوع گروه زمين ا

پی های ساختمان با توجه صورت پروژه از نوع نواری در نظر گرفته ميشود که بوسيله شناژ

.قرار دارد -401. سطح پی ها در تراز . به هم متصل ميشوند

. ميليمتر در نظر گرفته ميشود75رابر برای تمامی پی های سازه مقدار پوشش برای آرماتور ب

قبل اجرای عمليات آرماتور بندی و قالب بندی شالوده ها روی بستر خاک تسطيح شده يک اليه

ميليمتر به منظور ايجاد سطح 100 کيلو گرم بر مترمکعب به ضخامت 150بتن مگر با عيار

تداخل خاک به بتن شالوده ريخته صاف برای پياده کردن محور ستون ها و همچنين جلوگيری از

. قسمتی از پی مدل سازی ميشودندر هنگام مدل سازی پی سازه شناژ نيز به عنواميشود

. استفاده شده است 37SAFE V.برای طراحی پی های سازه از نرم افزار

4

فصل دوم

مشخصات مصالح مصرفی

اسکلت باربر و از مصالح بتنی برای مدل در اين ساختمان از مصالح فوالدی برای اعضای

مشخصات بتن فقط. مشخصات مصالح مصرفی بصورت زير است.سازی سقف استفاده ميشود

.برای دادن مشخصات سقف درج ميشود و در طراحی سازه هيچ دخالتی ندارد :فوالد . 1

:بتن. 2

مشخصات تحليلی مصالح الحمشخصات طراحی مص نام مشخصه مقدار مشخصه نام مشخصه مقدار مشخصه

210 kg/ cm2 مقاومت فشاری بتن f /

c 245 kg/cm2 جرم واحد حجم M

3000 kg/cm2 تنش تسليم ميلگرد fy طولی

2400 kg/cm3 وزن واحد حجم w

3000 kg/cm2 تنش تسليم خاموت fys برشی

2.20×10 9 kg/cm2 مدول اال سيتيستهEc

עضريب پواسون 0.2

مشخصات تحليلی مصالح مشخصات طراحی مصالح نام مشخصه قدار مشخصهم نام مشخصه مقدار مشخصه

2400 kg/ cm2 تنش تسليم fy 785 kg/cm2 جرم واحد حجم M

4000 kg/cm2 گسيختگیتنش fu 7850 kg/cm3 وزن واحد حجم w

Ecمدول اال سيتيسته kg/cm2 10 10×2.04 واحد وزن 1

עضريب پواسون 0.3

5

فصل سوم

معيارهای تحليل و طراحی :استانداردها و آيين نامه ها . 1

A. بارهای وارد بر ساختمان(مبحث ششم مقررات ملی ساختمان: ثقلی بارگذاری( B . ايران2800آيين نامه :بارگذاری جانبی

C . یفوالدطرح و اجرای ساختمان های ( مبحث دهم مقررات ملی ساختمان .1: احی طر( استاندارد جوش و پرچ مبحث دهم مقرارت ملی ساختمان.2 امريکا برای تحليل و طراحی اعضای اسکلت فلزی AISCآيين نامه .3

مشخصات مقاطع فلزی اعضای سازه از مقاطع آماده بصورت فايل ورودی استفاده .شودمي

:نرم افزار طراحی . 2

وکه قابليت های خوبی برای طراحی قابهای فوالدی دارد 08ETABS V.نرم افزار

و برای طراحی اين سازه از آيين نامه . بسياری از آيين نامه های طراحی را پشتيبانی ميکند

89ASD-ASICکه شامل طرح . که تقريبا همان آيين نامه فوالد ايران است استفاده ميشود SAFEاين نرم افزار رابط مستقيمی با نرم افزار . مجاز استتنش هایمحاسبه بر حسب و

. استفاده ميشود SAFE بصورت فايل ورودی در ETABSکه از خروجی نرم افزار دارد

6

فصل چهارم ثقلیبارگذاری

بار مرده . 1کرد يکطرفه می باشد مشخصات تيرچه پوشش سازه ای کف ها متشکل از تيرچه بلوک با عمل

بلوک به شرح زير است کيلوگرم11 سانتيمتر و با وزن 40×25×20 بلوک سفالی با ابعاد─A.بار مرده کف طبقات:

سطح وزن واحد

kg/m2 وزن واحد تعداد

kg/m3 حجم

ضخامت به مترm

نوع اليه

موزاييک 0.025 2200 1 55

سيمان مالت ماسه و 0.025 2100 1 52.5

پوکه معدنی 0.05 600 1 30

دال بتنی 0.05 2400 1 120

تيرچه بتنی 0.25×0.1 2400 2 120

بلوک ─ 11 8 88

خاک گچ و 0.015 1600 1 24

اندود گچ 0.01 1300 1 13

مجموع

520 kg/m2

7

B .بار مرده کف بام و خرپشته:

وزن واحد

kg/m2 سطح تعداد

وزن واحد

kg/m3 حجم


نوع اليه

آسفالت 0.025 2200 1 55

دو اليه قير گونی ─ ─ ─ 15

ماسه و سيمان 0.025 2100 1 52.5

بتن سبک 0.15 800 1 120

دال بتنی 0.05 2400 1 120

تيرچه بتنی 0.25×0.1 2400 2 120

بلوک 0.01 11 8 88

خاک گچ و 0.01 1600 1 24

اندود گچ 0.01 1300 1 13

مجموع

600 kg/m2

8

C .ديوارها پيرامونی و داخلی:

: داريم و يک ديوار داخلی نوع ديوار پيرامونیسهدر اين ساختمان کال :ديوارهای پيرامونی شمالی به جنوبی . 1

الع شرقی و غربی ساختمان قرار دارند و امتداد آنها از شمال به جنوب اين ديوارها در اض

چون اين ديوارها در تماس با ديوار خانه همسايه می باشد لذا نياز به روکار ندارد می باشد

وزن واحد


حجم وزن واحد

kg/m3 ضخامت به متر

m نوع اليه

آجر مجوف و مالت 0.2 850 1 170

گچ و خاک 0.02 1600 1 32

سفيد کاری 0.01 1300 1 13

215 kg/m2 جمع

kg/m 625 = 2.9 × 215 : بار گسترده ناشی از ديوار پيرامونی بدون نما

9

:شمالیرامونی ديوارهای پي . 2

در اين.اين ديوارها در امتداد شرقی به غربی بوده و در قسمت شمال ساختمان قرار دارند

همچنين ضخامت. نوع ديوارها بدليل در مقابل ديد نبودن از سيمان سفيد استفاده ميشود

. سانتيمتر ميباشد20آجری ديوار

وزن واحد



kg/m3


نوع اليه

ماسه و سيمان 0.020 2100 1 42


گچ و خاک 0.02 1600 1 32

سفيد کاری 0.01 1300 1 13

260 kg/m2 عجم

kg/m 755 = 2.9 ×260 : با نمای سيمانیبار گسترده ناشی از ديوار

10

:جنوبیديوارهای پيرامونی . 3

در اين . اين ديوارها در امتداد شرقی به غربی بوده و در قسمت جنوب ساختمان قرار دارند

.ش استفاده شده استنوع ديوارها بدليل در مقابل ديد بودن از سنگ گرانيت برای پوش

. سانتيمتر ميباشد20همچنين ضخامت آجری ديوار

وزن واحد



kg/m3 ضخامت به متر

m نوع اليه

سنگ گرانيت 0.020 2800 1 56

الت پشت سنگم 0.02 2100 1 42


گچ و خاک 0.02 1600 1 32

سفيد کاری 0.01 1300 1 13

315 kg/m2 جمع

11

: بازشو داريم 40% در ديوارهای جنوبی چون اين ديوارها در نماهای ساختمان هستند پس

:ب اين ميزان بازشو وزن واحد سطح اين ديوارها برابر خواهد بود با با احتسا

315 × ( 1 – 0.4 ) = 189 kg/m2 kg/m 550 = 2.9 × 189: بار گسترده ناشی از ديوار پيرامونی با باز شو

) :تيغه(ديوار های داخلی . 4

وزن واحد



kg/m3

ضخامت به متر m

نوع اليه


گچ و خاک 0.02 1600 2 64

سفيد کاری 0.01 1300 2 26

175 kg/m2 جمع

كاري سفيد

وخاک گچ

مجوف آجر ومالت

12

ل سطح تبديل کرد و در محاسبات وزن تيغه داخلی را ميتوان بصورت با ر معاد قرار داد

سطح وزن واحد ) ton(بار کلی kg/m2 ارتفاع تيغه )m ( تيغه کلطول

)m (

25.5 175 2.9 50

: 25.5 tonوزن کل

: 277 m2 طبقه هرمساحت

2m/kg100 ≈ 93 = 277÷ 00 552 : بار گسترده کل دور چينی بام با نما. 5

وزن واحد



kg/m3


نوع اليه

و مالتفشاریآجر 0.20 1850 1 370

سنگ گرانيت 0.02 2800 1 56

مالت پشت سنگ و 0.02 2100 2 84 روی ديوار

510 kg/m2 جمع

m/kg 410= .8 0× 10 5 : بار گسترده جان پناه با نما

13

نمابدوندور چينی بام . 6

وزن واحد



kg/m3 مترضخامت به

m نوع اليه

و مالتفشاریآجر 0.20 850 1 370

سيمان ماسه و 0.02 2100 1 42

روی ديوارمالت 0.02 2100 1 42

455 kg/m2 جمع

m/kg 365= .8 0 × 455 : بار گسترده جان پناه بدون نما

:تتوضيحا

قرار داده عينا آن روی تيرهای اطرافمستقيما نيز وزن ديوارپاسيو ديوار اطراف 3برای

: در نظر ميگيريم پس داريم باز شو 40% بعلت وجود پنجره ميشود ولی

m/kg 453 = .92× ) .40 0–1 (× 260 : بار گسترده ديوار پاسيو

تير نيز وزن ديوار مستقيما روی که در طرف ديگر راه پله است لهديوار اطراف راه پبرای : پس داريم . و اين شامل طبقه بام نيز ميشودميشودآن قرار داده زير

m/kg 755 = .92× 260 : بار گسترده ديوار راه پله

14

را به DECK) سطحی عنصر( وزن سقف تيرچه بلوک ETABSبرنامه

–بنابر اين وزن تيرچه . خودکار به همراه بار وزن اسکلت محاسبه می کند طور

.دال بايد از بارهای مرده طبقات و بام کم شود

0.05 × 0.1× 2400 + (100/ 50) × 0.25 × 0.1× 2400 = 240

بنابراين بار مرده طبقات و بام که بايد به سطح طبقات اعمال ميشود به صورت .بود خواهدزير

kg/m2 380 = 240- 100 + 520 : بار سطحی طبقات kg/m2 360 = 240-600 : بار سطحی بام

15

D .پله راهبارگذاری :

و مشخصات هندسی پله بصورت زير پله داريم 16برای هر طبقه به غير طبقه همکف حدود

: است

متر 0.2: پيشانی .1 متر0.3 :رپا خو. 2 متر1.2: عرض پله . 3

: شکل و جزئيات هندسی پله در شکل آمده است

وزن شمشيری راه سپس وجهت بارگذاری راه پله ابتدا وزن يک پله را محاسبه

پله را محاسبه ميکنيم

ه پله بر سطح آن بار مرده پله را برحسب کيلو گرم بر بدين ترتيب با تقسيم وزن شمشيری را

.متر مربع حساب ميشود

16

اين بار در هر شمشيری پله توسط تير فوالدی بصورت شمشيری به تيرهای قاب اصلی

بار پله بصورت بار گسترده خطی ظاهر بنابراين بر روی تيرهای قاب اصلی. منتقل ميشود

: داريم راتوضيحات زيرميشود با توجه به دتايل پله

:ای و پوشش های رويه و زيرين پله مشخصات کلی سازه


kg/m3 يا طول

kg/m2


رديف نوع اليه مصالح

سنگ پله تراورتن 0.03 2400 1 اليه رويه

15.8 ------ IPE 16 2 تير آهن

3 پوشش سازه ای دال بتنی 0.15 2400

خاک گچ و 0.02 1600 4 نازک کاری آستر

5 نازک کاری نهايی سفيد کاری 0.01 1300

17

:خورها جزئيات محاسبه وزن پا

:ابعاد يک پله

36 = 220 + 230

وزنkg

حجم وزن واحد kg/m3 يا طول

kg/m2

عرض m

طولm

ضخامتm رديف نوع اليه مصالح

سنگ پله 0.03 1.20 0.35 2400 30.3 1 اليه روين تراورتن

11.4 15.8 ----- 2 × 0.36 ----- IPE 16 2 تير آهن

پوشش سازه ای دال بتنی 0.15 1.20 0.36 2400 155.5 3

4 نازک کاری آستر خاک گچ و 0.02 1.20 0.36 1600 13.83

نازک کاری سفيد کاری 0.01 1.20 0.36 1300 5.62 5 نهايی

86.4 2400 مثلثی شکل

½×(0.20 × 0.3) ×1.20=0.036

بتن پر کننده بتنی 6 اضافی زير پله

kg303 جمع

18

:محاسبه وزن پاگردها

بدون احتساب تير آهندوزن پا گر : 871× 1 20.×31. 5 =302

با احتساب تير آهندوزن پا گر: 023)+ 2×15 8.×351. = (345

m / kg650 =345 +303: محاسبه بار مرده راه پله

وزن يک رديف پله 2424 = 8× 303 :

شمشيریطول2 240 : + 2.885= 1602

بار گسترده وارد بر شمشيری : 2424 /2 885. =3840.

وزن واحد

kg/m2 سطح حجم وزن واحد

kg/m3 ضخامت

m رديف نوع اليه مصالح

1 اليه روين سنگ تراورتن 0.03 2400 72

2 پوشش سازه ای تيرچه بتنی 0.20 350 70

نازک کاری خاک گچ و 0.02 1600 32 3 آستر

نازک کاری سفيد کاری 0.01 1300 13 4 نهايی

2cm/ kg187

19

:بار گذاری نهايی

kg/m2 طبق آيين نامه بار گذاری ايران بار زنده راه پله برای اماکن مسکونی

است350

بارگذاری تيرهای پيرامونی

:همکف

:در اضالع شرقی و غربی

kg/m 625 = 2.9 × 215 : بار گسترده ناشی از ديوار پيرامونی بدون نما

:مالیدر ضلع ش

m/kg 755 = .92× 260: بار گسترده ناشی از ديوار با نمای سيمانی

:در ضلع جنوبی

kg/m 550 = 2.9 × 189: بار گسترده ناشی از ديوار پيرامونی با باز شو

بار زنده بار مرده طبقه

kg/m2 200 kg/m2 380 همکف

kg/m2 150 kg/m2 360 بام

kg/m2 350 kg/m2 650 راه پله

20

:توضيحات همکف

m/kg 453 = .92× ) .40 0–1 (× 260: بار گسترده ديوار پاسيو

m/kg 755 = .92× 260 : بار گسترده ديوار راه پله

:بام

m/kg 410= .8 0× 510 : بار گسترده جان پناه با نما

m/kg 365= .8 0× 455 : بار گسترده جان پناه بدون نما

:پله

.بار مورد نظر بصورت بار گسترده خطی به تيرهای اتاق پله وارد می کنيم

استm.8 4 عرض اتاق راه پله

m/ kg 1560=650×)2/.84 : (بار مرده

m/ kg840 =503×)2/.84: ( زندهبار

ديوار با نما روی تير پله ميان طبقه378 =315×1.20 :

m/ kg938 1=1560+ 378 : کل بار مرده

21

فصل پنجم

طراحی راه پله

تعداد پله 8 :

وزن هر پله: 303

: 8 × 303 = 2424 =2.43 ton وزن کل پله

: 2.885 m طول شمشيری

ton.840 0= .885 2/.43 2= L / DL

Cos θ = 1.60/ 2.885 = 0.555

m/ton.51 1= .555 0/ .840 0= θ Cos /DL= W وزن تصوير شده افقی

ton.45 0= .5449=.30 1×345 = W ناشی از پاگرد

ton.445 0=455 =350×20.1= LL

تقسيم ميکنيم2بعلت استفاده از دو شمشيری کليه بارها بر

LL= 0.445/2 =0.228 t/m

: 1.51 /2 = 0.775 t/m بار وارد پاخورها

: 0.345 /2 = 0.170 t/m هابار وارد بر پاگرد

m/t.04 1= .775 0+.288 0: پاخورها

m/t.46 0= .1700+ .2880: پاگردها

22

: طراحی برحسب لنگر ماکزيمم

S=Mmax/ 0.6 Fb= 2.16×105 /1440 =150 cm3

18IPE ≈ :مشخصات مقطع مورد نظر

H=180

B=91

I=1320

tw=5.3 tf =8

A=23.9

WX=146

23

فصل ششم

نبیبار گذاری جا

معموال در ساختمان اثر باد يا زلزله . منظور از بارهای جانبی بارهای زلزله يا باد می باشد

بر اساس آيين نامه، برش پايه باد و . در نظر گرفته ميشود و اثر توام اين دوبار الزم نيست

رش پايه زلزله بدست می آيد سپس دو برش پايه با هم مقايسه ميشوند و از بين دو برش، ب

حداکثر مالک طراحی خواهد بود معموال در ساختمانهای کوتاه ، زلزله بار جانبی غالب

. در پروژه حاضر نيز اثر زلزله بار جانبی غالب می باشد. ميباشد

در مورد منظم يا نا منظم بودن ساختمان در پالن ايران2800 آيين نامه 1-2-6-1با توجه بند

تمان دارای شکل متقارن و يا تقريبا متقارن نسبت به محورهای اصلی پالن ساخ– الفد ساختمان باشد که معموال عناصر مقاوم در برابر زلزله در امتداد آن محورها قرار دارن

بعد خارجی ساختمان در % 25و در صورت وجود پيشامدگی در پالن ،اندازه آن در هر امتداد آن امتداد تجاوز ننمايد

%25<)L/A(

در هر طبقه فاصله بين مرکز جرم و مرکز سختی در هريک از دو امتداد متعامد ساختمان -ب

درصد بعد ساختمان در آن ساختمان در آن امتداد بيشتر نباشد% 20از

24

بيشتر نبوده و % 50 تغييرات ناگهانی در سختی ديافراگم هر طبقه نسبت به طبقه مجاور از -پ .سطح کل ديافراگم تجاوز ننمايد % 50مجموع سطوح باز شو از

در مسير انتقال نيروی جانبی به زمين انقطاعی مانند تغيير صفحه اجزای بار بر جانبی -ت

.در طبقات وجود نداشته باشد

.است منظم پالن درساختمان. کليه بندها را رعايت شده است اينکهدر اين ساختمان با توجه به ◙ ساختمان فوق در ارتفاع هم منظم است ◙

ايران 2800 آيين نامه 1-3-2با توجه به بند

تحليل استاتيکی استفاده کرد و نيازی به تحليل ميتوان از ادر اين نوع ساختمان ه ديناميکی نيست

متر از تراز پايه 50ساختمانهای منظم با ارتفاع کمتر از . 1 متر از تراز پايه18 طبقه و کمتر و يا با ارتفاع از 5تمانهای نا منظم ساخ.2

پس با توجه به معيارهای باال ساختمان زير منظم است پس از امکان .استفاده از بار گذاری استاتيکی معادل وجود دارد

بار گذاری جانبی زلزله

ضريب که کافی است تنها ونيازی به توزيع بار زلزله وجود ندارد ETABSدر برنامه

برنامه به طور خودکار وزن. محاسبه شده ، به برنامه معرفی شود Y و Xجهات درزلزله برش پايه و با توجه به اين وزن ها و ضريب زلزله معرفی شده می کندطبقات را محاسبه

.زيع خواهد کرداين برش پايه را بين طبقات توپس از آن ساختمان را محاسبه می کند و

محاسبات را تنها در نيستبا توجه به اينکه سيستم باربر جانبی در دو جهت ساختمان يکسان

قاب خمشی Xساختمان مورد نظر ما در جهت .محاسبات در هر دو جهت جداگانه انجام ميدهيم

.ده شده است از قاب مفصلی با مهار بندهای هم محور استفا Yفوالدی معمولی است و در جهت

25

sec43

43

71.0)6.18(08.008.0 =×== HTx

).(07.0 VTFT =

برآورد ضريب زلزله

مورد نظر در شهر ماکو واقع شده که از نوع خطر نسبی زلزله در رديف زياد سازه

– جداگانه ضريب زلزله را بدست YوX بدين جهت در دو محور .قرار دارد

ميآوريم

)همگرا دیمهار بن( قاب مفصلی Y و در جهت محور قاب خمشی معمولی Xدر جهت محور

.300= A --------------------------------------------- زياد(ضريب منطقه(

6= R ----------------------------------------رهت محوج در ضريب رفتارX

6= R ----------------------------------------رهت محوج در ضريب رفتارY

.01= I --------------------------------------------- متوسط(ضريب اهميت(

sec4.0= 0T ------------------------------تيپ زمين( پريود ارتعاش خاکI(

m.818= H ---------------------------------------------ارتفاع ساختمان

Xمحاسبه ضريب زلزله در جهت

:)پريود تجربی ساختمان(یزمان تناوب تدريج

است بايد نيروی شالقی در نظر گرفته شودTX <0.70با توجه به اينکه

26

50.27.171.04.05.25.2

32

32

0 ≤=⎥⎦⎤

⎢⎣⎡×=⎥⎦

⎤⎢⎣⎡=TTBx

085.06

0.170.130.0=

××==

RABICx

sec56.0448.025.1 =×=yT

sec43

43

448.0)6.18(05.005.0 =×== HTy

: ساختمانضريب بازتاب

:زلزلهضريب

Yمحاسبه ضريب زلزله در جهت

) :پريود تجربی ساختمان(زمان تناوب تدريجی

از زمان ) زمان فوق ( اگر زمان تناوب تجربی 2800يين نامه آ5-4-2با توجه به تبصره بند

تئوری يعنی محاسبه شده بوسيله کامپيوتر کوچکتر شود می توان از زمان تناوب محاسبه شده

در اين . برابر زمان تناوب تجربی بيشتر نشود1.25استفاده کرد به اين شرط که از ) تئوری (

---ناوب تجربی اعمال ميکنيم و بعد تحليل آن را کنترل را به زمان ت1.25مرحله ضريب

در اکثر مواقع زمان تناوب محاسبه . ميکنيم و در صورت نياز زمان تناوب را اصالح ميکنيم

افزايش را اعمال کرد و ميتوان اين.شده از زمان تجربی بيشتر است

27

50.2256.040.05.25.2

32

32

0 ≤=⎥⎦⎤

⎢⎣⎡×=⎥⎦

⎤⎢⎣⎡=TTBy

1.06

0.1230.0=

××==

RABICy

R03.0

R02.0

0031.002.00046.003.06 ==⇒=RR

R

: ساختمانضريب بازتاب

:زلزلهضريب

:محاسبه جرم طبقات

ميتوان جرم ETABSدر برنامه . جهت توزيع نيروی زلزله به وزن هر طبقه نياز داريم

2800مطابق آيين نامه . ساختمان را براساس ترکيب بار مرده و زنده وارد بر آن بدست آورد

.بدست می آيد LL.20+DL ايران جرم ساختمان مسکونی از ترکيب بار

پس از تحليل مدل ، زمان تناوب . بقات در برآورد زمان تناوب سازه استفاده ميشود از جرم ط

.مقايسه ميکنيم)را با زمان تناوبی بدست آمده از آيين نامه ) حاصل از تحليل (محاسباتی

:کنترل معيار تغيير مکان آيين نامه ای

ی هر طبقه و يا بام در اثر تغيير مکان نسب2800 آيين نامه 14-4-2 و 13-4-2طبق بند

د از زلزله د و در صورتيکه نباي از برابر ارتفاع آن طبقه تجاوز کن

پس بايد اعداد زير را بعد . تحليل شودΔ-Pبرابر ارتفاع طبقه بيشتر باشد بايد سازه به روش

تحليل کنترل کرد

28

:برش پايه

الزم نيست اما برای طراحی اوليه ETABSاسبه برش پايه در نرم افزار با توجه به اينکه مح

که ضريب زلزله در آن طرف Yباد بندها ونيز کنترل لنگر واژگونی در جهت محور

نيروی تراز طبقات و محاسبه را برش پايه, در آن طرفدبيشتر است وهم بعلت وجود باد بن

.کنترل ميکنيمرا

:وزن طبقات

)تن(محاسبات نوع بار رديف

137.8سقفوزن 1

وزن ديوار 2 46.37 پيرامونی

25.5 تيغه ها 3

265×(0.94×0.20+0.06×0.35)×0.20 بار زنده 4

وزن 5 50kg×265 اسکلت

ton 234 جمع

29

9.1376

13790.1230.0=

×××===

RABIWCWV

4.14417)6.18(209)4.152.1298.56.2(2346

1

=×+++++×=∑=

ii

iHW

:وزن بام

)تن(محاسبات نوع بار رديف

159 سقفوزن 1

وزن ديوار 2 28.6 پيرامونی

----------- تيغه ها 3

265×0.15×0.20 بار زنده 4

50kg× 265 وزن اسکلت 5

ton 209 جمع

ton79 13) = 209) +(234(× 5 : وزن کل ساختمان

محاسبه برش پايه :

:محاسبه نيروی تراز طبقات

است متر3.2 ولی بقيه طبقات متر 2.6ارتفاع زير زمين از کف تا تراز طبقه اول

30

2.54.144176.22349.137

98.124.144178.52349.137

14.204.1441792349.137

30.274.144172.122349.137

46.344.144174.152349.137

18.374.144176.182099.137

111

222

333

444

555

666

=×

×=×=

=×

×=×=

=×

×=×=

=×

×=×=

=×

×=×=

=×

×=×=

∑

∑

∑

∑

∑

∑

WhhWVV

WhhWVV

WhhWVV

WhhWVV

WhhWVV

WhhWVV

31

:پيچش ساختمان

: داريم 2800 آيين نامه 1-11-4-2بر اساس بند فاصله افقی متر در صورتيکه 18 يا حداکثر ارتفاع طبقه يا کوتاه تر و5در ساختمانهای «

درصد بعد ساختمان 5بين مرکز جر م طبقات باالتر نسبت به مرکز سختی هر طبقه کمتر از محاسبه ساختمان در برابر لنگر پيچشی ‘درآن طبقه در امتداد عمود بر نيروهای جانبی باشد

ولی . در غير اينصورت اين ساختمان ها بايد برای پيچش نيز محاسبه گردند . ت نيس الزامی » .... .ميتوان در مورد آنه از لنگر پيچشی اتفاقی صرف نظر نمود

پس بايد پيچش نميکند احراز راشرايط نکات باال ساختمان مورد نظرمابا توجه به

کزيت مرکز جرم نسبت به پيچش در اثر خروج از مر. اتفاقی را در نظر گرفت مرکز سختی به علت انجام تحليل سه بعدی به طور خودکار در نظر گرفته ميشود

از آنجا که خروج از مرکزيت اتفاقی برای هر راستا ممکن است اتفاق بيافتد لذا حالت بارگذاری زلزله 4 و در مجموع برای هر راستا دو حالت بارگذاری زلزله

. بعد پالن است %5آيين نامه خروج از مرکزيت اتفاقی خواهيم داشت طبق

EPX= EX + Eccen Y EPY= EY + Eccen X ENX= EX - Eccen Y ENY= EY + Eccen X

:ر برابر لنگر واژگونی محاسبه ساختمان د

سانتيمتر در نظر گرفتيم70ضخامت فونداسيون

M. T8274 =6×1379= D W×=RM : لنگر مقاوم

: Mo= Fi×Hiواژگونیلنگر :Hi ضخامت فونداسيون ميباشد+ فاصله هر تراز

(19.5×37.18)+(16.1×34.46)+(12.9×27.30)+(9.7×20.14)+

(6.5×12.98)+(3.3×5.2)= Mo=1928.874

: MR÷ Mo= 4.29 < 1.75 کنترل ضريب اطمينان

سازه مشکل واژگونی ندارد

32

فصل هفتم

تحليل سازه

:ترکيبات بارگذاری

زيرکه بصورت . مختلف اعمال شده است ترکيب بارگذاری 9برای انجام تحليل سازه کال از

.ميباشد

رديف نام ترکيب شرح

DL+LL TBAR1 1

DL+LL+EPX TBAR2 2

DL+LL–EPX TBAR3 3

DL+LL+ENX TBAR4 4

DL+LL–ENX TBAR5 5

DL+LL+EPY TBAR6 6

DL+LL–EPY TBAR7 7

DL+LL+ENY TBAR8 8

DL+LL–ENY TBAR9 9

يد ترکيبات زير در نظر گرفته شونددر طراحی سازه های فوالدی مطابق آيين نامه ايران با

DL+LL 0.75(DL+LL±EL) 0.75( DL±EL)

کاهش بار نيازی به اين ضرايب نيست و برنامه ضريب AISCاما در آيين نامه

تنش مجاز لحاظ خواهد کرد 1.33را بصورت افزايش

33

:جزئيات تحليل و طراحی در 9 تا 6يب بارهای ترکد ستونهای متصل به باد بنUPLIFT جهت کنترل . 1

جهت طراحی نهايی استفاده ميشود 18IPE 2 در مدل سازی برای تحليل اوليه برای طراحی مقاطع ستونها از . 2

. که در طراحی نهايی از ورق تقويتی نيز استفاده خواهد شداستفاده ميشود فاده است )27 تا 14 های لپرو في( IPEدر طراحی اوليه تيرها از مقاطع . 3

.ميشود که در طراحی نهايی از ورق های تقويتی نيز استفاده خواهد شد )41 تا 6 های لفيپرو( ناودانی دوبلها نيز از مقاطع ددر طراحی باد بن. 4

که BOXاستفاده ميشود که برای مدل سازی آنها در برنامه از مقاطع جعبه ای ها از د مهار بن.ه هم هستندتقريبا از نظر رفتار سازهای و شکل ظاهری شبيه ب

هستند) x (نوع ضربدری

ضخامت جان tw

ضخامت بال t f عرض)b( ارتفاع)h( نام مقطع

0.60 0.60 6 6 2UNP 6

0.60 0.80 9 8 2UNP 8

060 0.85 10 10 2UNP 10

0.70 0.90 11 12 2UNP 12

0.70 1.00 12 14 2UNP 14

. مفصلی هستند گيردار و در جهت X در جهت ت در مدل سازی کليه اتصاال. 5

تيرهای نيم طبقه اتاق پله .تيرهای اطراف اتاق آسانسور بصورت مفصلی هستند

.در موقعيت آن مدل سازی ميشود

34

فصل هشتم

طراحی اوليه اعضا سازه

:باد بند . 1

در طرفين سازه و در پانل های ميانی قاب های کناری دو رديف باد بند در هر طرف داريم .فرض می کنيم تمام نيروهای جانبی توسط اين دو رديف باد بند تحمل ميشود

. متر فرض شده است5.4 متر و عرض دهانه 3.2طول ستون

: اعضای فشاری فشاری بادر نظر گرفتن مقاومتطراحی

ton.26 137=.25+.9812+.1420+.3027+.4634+.1837 : کل برش ها طبقات

KX=0.7 KY=0.5 F1=F2 2F1×Cosα=137.3 Cosα =( 5.4 / 6) =0.90 F1=F2= 76.3

35

1.191000

101.19)(3

=×

=Aneed

tontonPtontonP

cmkgF

C

a

y

C

x

1.194.171033.1225931.19131022593

/593)135(23101.212

9033.36005.0

131135

1351.36007.0

3

3

22

62

<=×××=

<=××=

=×

××=

=×

=

=>=⇒

=×

=

−

−

π

λ

λ

λ

:در هر طرف داريم داريم دچون دو رديف باد بن

76.3 ÷ 4 = 19.1

α = 1000 kg/cm2 فرضی

2cm11= A : 8UNP 2cm10 =Aالزم(تکی(

Cm4 106 IX= IY=19.4 cm4

ey=1.45 cm

2UNP 8 : A= 2×11 =22 cm2

rx= 3.1 cm IX=212 cm4

ry = 3.33 cm IY=243 cm4

: امتحان ميکنيم10UNP2برای

A=27 cm2 rx= 3.91 cm ry = 3.75 cm

36

tontonP

cmkgF

C

a

y

C

x

1.197.221027841

/841)82.0(125.0)82.0(375.067.1

)82.05.01(2400

8075.36005.0

82.0131107131107

5.10791.36007.0

3

22

2

<=××=

=×−×+

×−×=

=×

=

==→=>=⇒

=×

=

−

λ

βλ

λ

3005.107

300)(

07.17)2400(6.0

101.1975.0

1.19

max

max

23

max

<=

<

=⇒××

=

=

λrKl

kcmAA

tonT

gg

: کنترل ميکنيمکششحاال برای

37

96027256.0220

101.62.

9604.0

657.3531852056.0

49371172202

101070220024.4921584

108.7

/158466.0

1.6.8.7

3max

32

35

max

2maxmax

<=×××

==

<==

<⇒<==

==→×+

=×+→=×

==

==

==

WV

VVyV

yWW

X

breq

yb

thVf

FfFF

Fthhcmt

olShearContr

cmWcmAcmPLIPE

cmDmmPLIPEcmFMW

cmkgFF

tonVmtM

cmcmIElM

cmL

2.241.024010101.248

)530(101.75..48

5

2.2240530

240

6

252

<=××××××

=××

=

===

δ

δ

:تيرها . 2

برشی حاصل بعد از تحليل اوليه سازه با ترکيب بارهای موجود ماکزيمم لنگر خمش و نيروی بدست آورده و طراحی اوليه ) DL+LL+EL( تحليل سازه را با استفاده از ترکيب بار از

. را انجام می دهيم و ستونهاآورده و طراحی اوليه تيرها

: را در محور يک کنترل ميکنيم 1AB برای مثال تير

از . را رعايت ميکند شرط اتکای جانبیبه علت وجود سقف تيرچه بلوک فرض ميکنيم تير .کنترل فشردگی صرفه نظر ميشود

ير يه به اين که اين تير در جهت خمشی سازه است اما کنترل تغبا توج: کنترل تغيير مکان .ستمکان با فرض مفصلی بودن انجام ميشود که در جهت اطمينان ا

38

زير خمش و برش کمی بيشتر از اعداد: طراحی نهايیدر طبقات : xتيرهای محور سانتيمتر 11 )22( سانتيمتر و نمره 10از هم ) 20(فاصله تيرهای نمره . ستا

مشخصات تير Vmax Mmax مقطع پيشنهادی ورق تقويتی

2PL60*10 2IPE220 6.1 7.8 AB 1

2PL 120*20 2IPE220 10 12.7 AB 2

2PL180*20 2IPE200 11.4 14.4 AB 3

2PL140*20 2IPE220 9.9 13.8 AB 4

2PL180*10 2IPE220 6.7 8.5 AB 5

2PL30*5 IPE180 2.7 2.2 ST1 BC 1

2PL40*10 2IPE200 4.5 3.9 BC 2

2PL50*10 2IPE200 7.4 6 BC 3

2PL40*10 2IPE200 7 5.7 BC 4

2PL30*10 2IPE200 4.3 3.5 BC 5

2PL120*10 2IPE220 6.8 9.5 CE 1

2PL180*10 2IPE220 11 15.4 CE 2

2PL180*20 2IPE200 10.2 14.3 CE 3

2PL30*10 2IPE200 3 2.2 CD 4

2PL30*10 2IPE200 3.8 2.8 CD 5

------ IPE160 2.3 1.1 DE 4

------ IPE200 3.8 2.5 پله ميان طبقه

---- IPE200 2.3 2.5 طرفين آسانسور

2PL30*5 IPE16 2.9 1.8 خر پشته

39

بامدر : xتيرهای محور

Vmax t Mmax مقطع پيشنهادی ورق تقويتیt.m مشخصات تير

2PL60*10 2IPE200 4.8 6.1 AB 1

2PL100*20 2IPE220 9.1 11.6 AB 2

2PL160*20 2IPE200 10.4 13.2 AB 3

2PL120*20 2IPE220 10.8 12.6 AB 4

2PL50*10 2IPE220 5.9 7.5 AB 5

IPE140 ------ ----- BC 1

2PL30*10 2IPE200 4 3.3 BC 2

2PL30*10 2IPE200 6.7 5.5 BC 3

2PL30*10 2IPE200 6.4 5.2 BC 4

2PL30*10 2IPE200 3.8 3.1 BC 5

2PL50*10 2IPE220 5.3 7.4 CE 1

2PL140*20 2IPE220 10 14.1 CE 2

2PL160*20 2IPE200 9.3 13.1 CE 3

2PL30*10 2IPE200 2.8 2 CD 4

2PL30*10 2IPE200 3.3 2.5 CD 5

IPE160 2.3 1.1 DE 4

IPE200 3.8 2.5 پله ميان طبقه

2PL30*10 IPE180 2.3 2.5 طرفين آسانسور

2PL30*10 IPE16 2.9 1.8 پشتهخر

40

در طبقات : Yتيرهای محور

مشخصات تير Vmax Mmax مقطع پيشنهادی ورق تقويتی

IPE140 1.3 1.8 A 1-2

2PL30*10 IPE180 1.7 2.3 A 2-3

--- IPE180 1.7 2.1 A 3-4

IPE180 1.6 1.9 A 4-5

IPE140 0.9 0.9 B 1-2

IPE140 0.1 0.1 B 2-3

IPE140 0.1 0.1 B 3-4

IPE140 0.1 0.1 B 4-5

IPE140 1 0.9 C 1-2

IPE140 0.1 0.1 C 2-3

IPE140 0.1 0.1 C 3-4

IPE140 0.1 0.1 C 4-5

IPE180 1 1.2 D 4-5

IPE140 1.3 1.2 E 1-2

2PL30*10 IPE180 1.8 1.3 E 2-3

IPE140 1 1 E 3-4

IPE180 1.6 1.9 E 4-5

IPE140 1.6 0.8 طرفين آسانسور

41

در بام : Yتيرهای محور

مشخصات تير Vmax Mmax ی مقطع پيشنهاد ورق تقويتی

IPE140 0.8 0.8 A 1-2

2PL60*5 IPE140 1.1 1.4 A 2-3

2PL40*5 IPE140 1 1.3 A 3-4

IPE140 1 1.2 A 4-5

IPE140 0.8 0.8 B 1-2

IPE140 0.1 0.1 B 2-3

IPE140 0.1 0.1 B 3-4

IPE140 0.1 0.1 B 4-5

IPE140 0.8 0.8 C 1-2

IPE140 0.1 0.1 C 2-3

IPE140 1.4 0.7 C 3-4

IPE140 0.1 0.1 C 4-5

IPE180 1.9 2.3 D 4-5

IPE140 0.8 0.8 E 1-2

2PL60*5 IPE140 1 1.4 E 2-3

IPE140 0.7 0.5 E 3-4

IPE180 1.9 2.3 E 4-5

IPE140 1.5 0.8 طرفين آسانسور

42

tontonFAP

cmkgF

C

a

a

y

C

x

1037.118108.911294

/1294)8.0(125.0)3.0(375.067.1

)3.05.01(2400

1.4098.73201

30.0131

1.401311.40

7.3749.83201

3

22

2

<=××=×=

=×−×+

×−×=

=×

=

==→=<=⇒

=×

=

−

λ

βλ

λ

: ستونها

که يک ستون کناری است انتخاب ميکنيم در اين فقط با A3برای مثال ستون

.ود لنگر صرف نظر ميکنيمنيروی محوری طراحی ميکنيم و از ور

که بيشترين نيروی محوری به ستون 3برای طراحی اين ستون از ترکيب بار

در 1را عدد ) اولر( برای اطمينان ضريب طول موثر.وارد ميکند استفاده ميکنيم

نظر ميگيريم

TON103 = P

را کنترل 10mm D=180mm×202IPE180 + 2PL 2برای اين ستون

.يمميکن :مشخصات مقطع

A= 91.8 cm2 IX = 6615 cm4 IY = 6615 cm4 rx=8.49 cm ry= 7.98 cm

.ميتوانيم مقطع را ضعيف تر نيز انتخاب کنيم

43

فصل نهم

محاسبه تيرچه سقف

. متر طول دارد5.2وژه محاسبه ميکنيم که تيرچه را برای بزرگترين دهانه در سازه پر

: 520 kg/m مرده کف بار

:100 kg/m بار تيغهسر

: 200 kg/m بار زنده P= PLL+PDL= 520+100+200=820 kg/m

m/ kg1108= 200 ×.6 1+620 ×.4 1= LLP.6 1+LLP.4 1=q

:تعيين ابعاد تيرچه و آرماتورهای مورد نياز

: H=1/20 ×L ضخامت سقف همراه با تيرچه وبتن

cm520 :L =طول دهانه

cm30= Hcm 26 =520 ×20 /1= H

cm50 = 1L :فاصله تيرچه ها

cm 10= B .5 3/H ≥B : پاشنه تيرچهعرض

cm5 = e cm.16 4= 50 × 12 /1 = 1× L)12/1= (e : تيرچه ارتفاع پاشنه

44

)2

(87.0 feys

hhfAM −=

1421.3

)257.27(280087.083.18

83.188

2.55548

7.278.05.130

1

22

Φ=→=

−×××=

=×

==

=−−==

AA

A

qlM

cmdh

S

S

e

m / kg1108= 200 ×.6 1+620 ×.4 1= LLP.6 1+LLP.4 1=q

q/= 1108/2 = 554 kg/m وزن وارد بر هر متر بلوک

فرمول محاسبه ميلگردهای کششی

he= ضخامت سقف hf=ضخامت دال بتنی باالی تيرچه

1. محاسبه ميلگردهای کششی:

2. محاسبه ميلگردهای فشاری:

انه های مختلف به شرح زير برای ميلگردهای فشاری احتياجی به محاسبه نيست و برای ده:است

Φ 6 : متری3دهانه

Φ 8 : متری4 تا 3دهانه

Φ 10 : 5.5 تا 4دهانه

Φ 12 : متری7 تا 5.5دهانه

. استفاده می کنيم Φ =2 A 10پس ما از آرماتور شماره

45

841.0

42.0)6.079.0(7.2720009.0

205.1440)cos(sin9.0

.

2.477.5107.279.0

5.14409.0

5.14402

2.55542

2

max

max

..

Φ→=

=+×××

×=

+×××=

>=⇒××

==

=×

==

cmA

htVA

dhV

qlV

t

et

e

αασ

ττ

621.04875.0

875.051001000

75.1

4

2

Φ⇒==

=××

A

cm

6156.04625.0

625.051001000

25.1

5

2

Φ⇒==

=××

A

cm

3. محاسبه خاموتها:

استΦ =3A 8پس :محاسبه آرماتور حرارتی عمود بر تيرچه ها. 4

به جهت صلبيت سقف و جلوگيری از ترک و جذب تنش های مختلف ناشی از انبساط و انقباض بتن در دو جهت عمود و موازی تيرچه ها از آرماتورهای

ده ميکنيمحرارتی استفا : بر تيرچه هاموازیمحاسبه آرماتور حرارتی . 5

46

8

47.01.3015.0015.0

1.12.551

51

6

216

6

Φ=

=×=×=

=×→×=

A

cmAA

mLLA

102775.0255.1

55.11.35.021

7

217

Φ⇒=⇒

=×=×=

A

cmAA

: منفی ممانمحاسبه آرماتور. 6

ريم )مفصلی (با وجود اينکه در محاسبات تيرچه را با تکيه گاه ساده . در نظر ميگياتور داقل آرم ای تيرچه ح ی در دو انته اد لنگر منف ال ايج وگيری از احتم رای جل ب

ه طول 15%سمت فوقانی با سطح منفی در ق اتور کششی و ب ه 5/1سطح آرم دهان در نظر ميگيريم و انتهای آنها را به در تيرها مهار ميکنيم

:کالف عرضیمحاسبه آرماتورهای . 7

در جهت عمود بر تيرچه ها با ) کمانش جانبی (برای جلوگيری از پيچش تيرچه ها ی کوچک تيرچ ناژ بتن د و عرض اجرای يک ش ديگر وصل ميکنن ه هم ا را ب ه ه

ن ت از اي قف اس اع س ر ارتف اع آن براب نه و ارتف رض پاش دازه ع ه ان الف ب کر . متر استفاده ميکنند 4آرماتورها در دهانه بزرگتر از ه های بزرگت و برای دهان

ر از kg/m2 350 مترو بار زنده بيشتر از 4از ه بزرگت رای دهان از دو کالف و ب . کالف استفاده ميکنيم3 متر از7 داری شده . 8 ميتوانيم در صورت تشخيص ضعيف بودن خاموت تيرچه های خري

. بصورت ادکا در دو طرف تيرچه استفاده کردآرماتورهای تقويت برشیاز ه . 9 ند دآن صورت در وسط دهان م ضعيف باش ای کششی ه ر آرماتوره ز اگ وني

روی پاشنه تير چه قرار دهيمت وسط دهانهيک آرماتور تقويطبق محاسبات

47

:دتايل

ــه مقطــــع تيرچـــ

ــالف عرضـــي ك

48

:ميلگردها در سقف محاسبه وزن

:انجام شده استمحاسبات زير برای يک متر طول

وزن ميلگرد×طول تيرچه×تعداد ميلگرد×تعداد تيرچه در هر متر = وزن

kg .844= .211×1×2 ×2 : ميلگردهای کششی

kg.234 1= .617 0× 1×1×2 : ميلگردهای فشاری

kg.888 0= .222 0× 1×4×1 : ميلگرد حرارتی عمود بر تيرچه

kg.444 0= .222 0× 1×2×1 : ميلگرد حرارتی موازی با تيرچه

kg.237 0= .2 5) / .6170× 1×2 : ( کالف عرضی

kg.395 0= .395 0×) .25)/2 ×.30 1×2 : ( ( ميلگرد منفی

kg.1 8= .395 0+.2370+.4440+.8880+.2341+.844 = مجموع

برای اطمينان از ميلگرد اضافی استفاده شده است برای دهانه های : توضيحات

. آورده ميشودپالن فرق خواهد کرد جدول کامل در بزرگتر نمره ميلگردها

49

فصل دهم

طراحی پی

: نکات زير رعايت شده ميشودSAFEدر طراحی بصورت توسط نرم افزار . انتخاب ميشودBOX ( 20*20(مقطع ستون ها روی پی بصورت جعبه ای . 1 يم ابعاد صفحه صفحه زير ستون نياز داربرای کنترل برش منگنه ای به ابعاد . 2

. انتخاب شده است 48 * 48زير ستون ميليمتر در 75 سانتی متر در نظر گرفته ميشود پوشش ميلگرد70ضخامت پی . 3

.عرض نوارهای پی در پالن آمده است.نظر گرفته ميشود

:مشخصات مصالح بتنی

W=2400 kg/cm2 :وزن واحد حجم

Ec=2. 38×109: مدل االستيسيته بتن

ע 0.2 =: ضريب پواسون

kg/ cm2 =fc 250 :مقاومت فشاری بتن

/

fy=4000 kg/ cm2 : مقاومت کششی ميلگرد

:مشخصات خاک

qa=2 kg/cm2: مقاومت خاک

.kg/cm3 =qa2 KS = 1 2.4 : ضريب بستر خاک

50

:معرفی ترکيب بارها

.برای کنترل فشار خاک زير پی ترکيبات زير معرفی ميشوند

DEAD + LIVE ---------------------------------------------------- PS1

(DEAD+LIVE+EPX)-----------------------------------------PS20.75

(DEAD+LIVE- EPX)-----------------------------------------PS30.75

(DEAD+LIVE+ ENX) ---------------------------------------PS40.75

(DEAD+LIVE- ENX) ----------------------------------------PS50.75

(DEAD+LIVE+ EPY) ----------------------------------------PS60.75

(DEAD+LIVE- EPY) ----------------------------------------PS70.75

(DEAD+LIVE+ ENY) ---------------------------------------PS80.75

(DEAD+LIVE- ENY) ---------------------------------------PS90.75

51

مراجع

دکتر والدی2 و 1جزوه درسی سازه های فوالدی . 1 مقررات ملی ساختمان مبحث دهم .2 1راهنمای مبحث دهم جلد . 3

ﻩژوﺮﭘ ﺖﺳﺮﻬﻓ · 1 ﻩژوﺮﭘ ﺖﺳﺮﻬﻓ (ﻦﻴﻣز ﭗﻴﺗ و...

Documents