LOSAS PERIMETRALMENTE APOYADAS

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APOYADAS

Las losas perimetralmente apoyadas sobre vigas o

muros, tienen la caracterstica estructural de que la

rigidez a flexin de sus apoyos es mucho mayor

Losas Perimetralmente Apoyadas

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rigidez a flexin de sus apoyos es mucho mayor

que la rigidez a flexin de la propia losa.

stas losas pueden ser macizas o aligeradas.

Comportamiento

Las losas perimetralmente apoyadas forman parte de

sistemas estructurales, pero por simplicidad es posible

analizarlas considerndolas aisladas con suficiente

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analizarlas considerndolas aisladas con suficiente

aproximacin.

El comportamiento observado en stas losas desde la

carga inicial hasta la falla es el siguiente:

Zona inelstica amplia (p

Uno de los mtodos que resulta ms prctico es elmtodo de coeficientes de momento, que es elespecificado en las NTC-04 del Reglamento deConstrucciones para el Distrito Federal.

MTODO GENERAL APROXIMADO PARA ANLISISDE LOSAS PERIMETRALMENTE APOYADAS DEACUERDO CON EL RCDF-04

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El mtodo parte de soluciones exactas de la teora deelasticidad, con modificaciones para tomar en cuenta lasdiferencias entre las condiciones reales de las losas deconcreto reforzado y las condiciones ideales consideradasen las soluciones tericas. stas diferencias son lassiguientes:

Las distribuciones de momento en las losas de

concreto reforzado son diferentes de las

distribuciones elsticas debido al agrietamiento.

Condiciones reales / soluciones tericas

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Las condiciones de apoyo de las losas reales no

corresponden a los de las soluciones tericas. Las

vigas de apoyo tienen rigidez finita, y las tericas se

idealizan como infinitamente rgidas.

La variacin de los momentos en las soluciones

tericas no es prctica para el diseo, por lo que deben

adaptarse a distribuciones apropiadas para colocar el

refuerzo de la losa.

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El mtodo de coeficientes de momento, es aplicable si secumplen las siguientes condiciones:

a. Los tableros son aproximadamente rectangulares.

b. La distribucin de las cargas es aproximadamente uniformeen cada tablero.

c. Los momentos flexionantes negativos en el apoyo comn

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c. Los momentos flexionantes negativos en el apoyo comnde dos tableros adyacentes difieren entre s en unacantidad no mayor que 50 por ciento del menor de ellos.

d. La relacin entre carga viva y muerta no es mayor de 2.5para losas monolticas con sus apoyos, ni mayor de 1.5 enotros casos.

Peralte mnimo

Podr omitirse el clculo de deflexiones si el peralte

efectivo no es menor que el permetro del tablero entre

250 para concreto clase 1, y 170 para concreto clase 2.

REVISIN DEL ESTADO LMITE DE SERVICIO PORDEFLEXIONES

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En este clculo, la longitud de lados discontinuos se

incrementar 50 por ciento si los apoyos de la losa no son

monolticos con ella, y 25 por ciento cuando lo sean. En

losas alargadas no es necesario tomar un peralte mayor

que el que corresponde a un tablero con a2=2a1.

La limitacin anterior es aplicable a losas en que

fs 2520 kg/cm y ws 380 kg/m

para otras combinaciones de fs y ws el peralte efectivomnimo se obtendr multiplicando por

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4032.0 wfs

el valor obtenido segn el prrafo anterior. En esta expresinfs es el esfuerzo en el acero y ws es la carga uniformementedistribuida en condiciones de servicio, fs puede suponerseigual a 0.6fy (fs en kg/cm y w en kg/m)

Clculo de momentos por el mtodo de coeficientes.

Los coeficientes de la siguiente tabla multiplicados por104wua1, dan momentos flexionantes por unidad deancho; si wu est en kg/m y a1 en m, el momento resultaen kg-m/m.

REVISIN DE LOS ESTADOS LMITE DE FALLA PORFLEXIN

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Caso I. Losa colada monolticamente con sus apoyos.Caso II. Losa no colada monolticamente con sus apoyos.

en kg-m/m.

Para el caso I, a1 y a2 pueden tomarse como los claroslibres entre paos de vigas; para el caso II se tomarncomo los claros entre ejes.

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Distribucin de momentos flexionantes entre tablerosadyacentes

Cuando los momentos obtenidos en el borde comn de

dos tableros adyacentes sean distintos, se distribuir dos

tercios del momento de desequilibrio entre los dos

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tercios del momento de desequilibrio entre los dos

tableros si stos son monolticos con sus apoyos, o la

totalidad de dicho momento si no lo son. Para la

distribucin se supondr que la rigidez del tablero es

proporcional a d/a1.

Disposiciones sobre el refuerzo

Para el corte de varillas, se supondrn lneas de inflexin a un sexto del claro corto desde los bordes del tablero para momento

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Lecho superior: a1/5 + d

tablero para momento positivo, y a un quinto del claro corto desde los bordes del tablero para momento negativo. Por lo tanto:

Lecho inferior: a1/6 - d

Limitaciones de refuerzo

En toda direccin en que la dimensin de un elementoestructural sea mayor que 1.5 m, el rea de refuerzomnimo ser:

= 660 1xa donde

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+=

)100(

660

1

11 xf

xa

ys

as1 rea transversal del refuerzo en cm/cm.x1 dimensin mnima del elemento medida

perpendicularmente al refuerzo en cm.Si x1 es mayor que 15 cm debe colocarse el refuerzo en

dos capas.

donde

En elementos estructurales expuestos directamente a laintemperie o en contacto con el terreno, el refuerzo noser menor de 1.5as1.

Por sencillez, en vez de emplear la frmula anterior puedesuministrarse un refuerzo mnimo con cuanta igual a0.002 en elementos estructurales protegidos de laintemperie, y 0.003 en los expuestos a ella, o que estn

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intemperie, y 0.003 en los expuestos a ella, o que estnen contacto con el terreno.

La separacin del refuerzo por cambios volumtricos noexceder de 50 cm ni de 3.5x1. En la proximidad decargas concentradas superiores a 1000 kg, la separacindel refuerzo no debe exceder de 2.5d, donde d es elperalte efectivo de la losa.

Se supondr que la seccin crtica se encuentra a un peralteefectivo del pao del apoyo. La fuerza cortante actuante enun ancho unitario se calcular con la expresin:

REVISIN DE LOS ESTADOS LMITE DE FALLA PORFUERZA CORTANTE

wa

ad

aV

= 11 5.095.02u u

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Cuando haya bordes continuos y bordes discontinuos, Vuse incrementar en 15 por ciento. La fuerza cortanteresistente de la losa, se supondr igual a:

wa

dV

=2

5.095.02u u

VR =