humedad compactante y sus implicaciones agrícolas en dos suelos franco arenoso de ... · 2017. 6....

Revista UDO Agrícola 9 (4): 937-950. 2009 937

Humedad compactante y sus implicaciones agrícolas en dos suelos franco arenoso de sabana del estado Monagas, Venezuela

Venezuela Monagas state two sandy loam savanna soil compaction wetness and its agricultural implications

Américo HOSSNE GARCÍA , Yosmer Noel MAYORCA JAIME, Luis Daniel SALAZAR BASTARDO, Fernán Andrés SUBERO LLOVERA y Angela Maryelis ZACILLO CONTRERAS

Universidad de Oriente, Núcleo de Monagas. Apartado Postal 414, Maturín, Estado Monagas, Venezuela Zona

6201-A E-mail: [email protected] Autor para correspondencia

Recibido: 25/05/2009 Fin de primer arbitraje: 15/08/2009 Primera revisión recibida: 09/09/2009 Fin de segundo arbitraje: 17/09/2009 Segunda revisión recibida: 30/09/2009 Aceptado: 05/10/2009

RESUMEN

La compactación es un proceso que causa un aumento de la densidad aparente, acompañada por una disminución en el volumen de aire. La compactación de los suelos agrícolas está en relación con el tamaño de los agregados, humedad del suelo, los procesos de manejo y del estado biótico en que se encuentran. Para el manejo y utilización de los suelos agrícolas es necesario conocer sus condiciones de humedad para un mejor empleo sin causar cambios estructurales agrícolas desfavorables. Los suelos arenosos o francos arenosos son altamente susceptibles a la compactación sobre todo en las capas superiores. El proceso es influenciado por la humedad y la energía compactante producto de los mecanismos energizantes; en especial, aquellos originados por la mecanización y el proceso de contracción-expansión. El objetivo general consistió en estudiar la compactación por proceso energizantes con fines de manejos apropiados de dos suelos de sabana. Los objetivos específicos fueron: (a) Determinar la energía de compactación (EC), la densidad aparente seca óptima (S(óptima)), la humedad óptima (wóptima) de compactación, la densidad seca in situ (S(insitu)), el volumen de aire óptimo (VVa(óptima)), la compactación relativa (RC) y la solidez óptima (iS(óptima)), (b) Las correlaciones e implicaciones en los procesos de mecanización y crecimiento de las plantas. Metodológicamente en cada condición de suelo se usó la prueba de compactación AASHO, se agregaron las rectas de saturación a 100 %, 95 % y 80 %, el análisis de regresión para interpretar la proporción de la variación entre los parámetros de las curvas de regresión y el análisis de varianza y la prueba de la mínima diferencia significativa. Entre los resultados con un EC de 16,49 kg*cm*cm-3 (1,62 MJm-3) se obtuvo: una S(óptima) entre 1,736-1,832 g/cm3, wóptima entre 8,74-11,65, S(insitu) entre 1,582-1,749 g/cm3

, VVa(óptima) entre 13,74-15,70%, RC entre 91,13-95,47% y iS(óptima) entre 66,05-69,61%. Se concluyó que la humedad de compactación óptima se encontró cercana y dentro de la capacidad de campo y por debajo del límite plástico. Siempre habrá suficiente aire en los poros para el desarrollo radicular. Palabras clave: Compactación, Prueba Proctor, densidad aparente, volumen de aire, solidez del suelo

ABSTRACT

The compaction process causes an increase of the apparent density, accompanied by a decrease in the volume of air. The agricultural soil compaction is in direct relationship with the size of the soil particles, soil humidity, the handling processes and the soil biotic state. For the handling and use of the agricultural soils, it is necessary to know its conditions of humidity for a better employment without causing unfavorable agricultural structural changes. The sandy or sandy loam soil is highly susceptible compaction, mainly in the superior layers. The process is influenced by the humidity and the compaction energy product of the energizing mechanisms; especially, those originated by the mechanization and the contraction-expansion process. The general objective consisted on studying the compaction dew to energizing process with ends of appropriate handlings of two savanna soil. The specific objectives were: (a) To determine the compaction energy (EC), the optimal dry apparent density (S(optima)), the optimal compaction humidity (woptima), the insitu dry apparent density (S(insitu)), the optimal air volume (VVa(optima)), the relative compaction (RC) and the optimal soil solidity (iS(óptima)), (b) The correlations and implications in the mechanization processes and plants growth. Methodologically in each soil condition the compaction AASHO test was used, the saturation straight line were added to 100%, 95% and 80%, the regression analysis to interpret the proportion of the variation between the parameters of the regression curves and the variance analysis and the test of the minimum significant difference. Among the results with EC of 16,49 kg*cm*cm-3 (1,62 MJm-3), it was found: S(óptima) 1,736-1,832 g/cm3, wóptima 8,74-11,65, S(insitu) 1,582-1,749 g/cm3, VVA(óptima) 13,74-15,70%, RC 91,13-95,47% and iS(óptima) 66,05-69,61%. On concluded, that the optimal compaction soil water content was at or near the field capacity and below the plastic limit. The root development will always counts with air. Key words: Compaction, Proctor test, apparent density, air volume, soil solidity

Hossne García et al. Humedad compactante y sus implicaciones agrícolas en dos suelos franco arenoso de sabana


INTRODUCCIÓN

La compactación produce alteraciones en las condiciones físicas y mecánicas produciendo cambios en las relaciones óptimas que deben existir entre la planta, el suelo, el contenido de nutrientes, el contenido de agua y aire. Para el manejo y utilización de los suelos agrícolas, es necesario conocer sus condiciones de humedad para un mejor uso sin causar cambios estructurales agrícolas desfavorables. Los suelos agrícolas de sabana son demasiado sensibles a la compactación y al encostramiento que ameritan investigaciones por cuanto, inclusive, las lluvias producen la formación de costras en estos suelos que por muy delgadas que sean impiden la infiltración y el desarrollo radicular. El estado de compactación de los suelos es considerado particularmente importante en la restricción al crecimiento de las raíces, y como el contenido de humedad del suelo y su interacción con la densidad aparente tiene una marcada influencia en las proporciones de alargamiento de la raíz, las condiciones de humedades típicas deben usarse en la evaluación del estado de compactación del suelo (Maurya y Lal, 1979).

McBride (1989) recomendó que el modelaje

de la susceptibilidad del suelo a la compactación pudiera contribuir a mejorar la predicción y entendimiento del comportamiento compresivo observado, y era una importante área que cada día abarca la investigación en el mundo en donde la agricultura mecanizada es cada día más practicada. La compactación de los suelos arenosos es producto del arreglo de sus partículas. Las arcillas caoliníticas normalmente conforman arreglos gruesos debido al acomodo de sus capas produciendo una baja superficie específica, pero siempre proporcionan mejor aireación que los suelos con partículas mucho más finas. De acuerdo Dertour et al., (1993) la resistencia al aplastado y encogimiento potencial de los agregados de 2 a 3,4 mm fueron medidos con el fin de estudiar la implicación de los elementos estructurales en el proceso de compactación. Sus resultados, mostraron que el tamaño de los agregados no tiene efecto importante sobre el aspecto general de las curvas de compresión, y la compresibilidad de los agregados grandes es función sobre todo de la retención de agua y la intensidad de la carga aplicada. Los suelos de granos finos necesitan más agua para alcanzar compactación óptima que los suelos de granos gruesos. Braunack et al., (1979) reportaron que los agregados más pequeños tienen una tensión de tracción mayor que la de los agregados más

grandes; es decir, los estratos de agregados pequeños serían menos fácil compactados que los estratos de agregados más grandes bajo el mismo contenido de humedad. De acuerdo a Mcbride (1989) los parámetros densidad, humedad y las funciones de tensión con fuertes influencias de la humedad, textura, contenido de materia orgánica y los índices de Atterberg son las variables independientes predominantes. Faure (1981) determinó dos puntos en la curva densidad seca versus contenido de humedad que corresponden a los límites líquidos y plásticos. Parece ser que por debajo del límite plástico, la compactación se alcanza independientemente del contenido de humedad, y la máxima densidad se logra en un punto cercano al límite líquido.

Normalmente se les caracteriza a los suelos

franco arenoso con una densidad aparente seca promedio de alrededor 1800 kg/m3 y una densidad de las partículas de 2630 kg/m3; esto genera un espacio poroso de 31,56 %, relación de solidez de 68,44 % y un volumen de aire del 10% para w = 12 %. Esta condición física está considerada por la bibliografía como un suelo compactado, con una porosidad inadecuada para las plantas; en cambio, para un suelo franco arcilloso con una densidad aparente seca de 1550 kg/m3 y una densidad de las partículas de 2600 kg/m3, genera un espacio poroso de 40,38 %, relación de solidez de 59,62 % y un volumen de aire del 14% para w = 17 %. A éste no se le considera compactado producto de su mayor superficie específica debido a poros muy pequeños, el agua domina y el contenido de poros aeríferos posiblemente no son satisfactorios para el crecimiento de las plantas (Daniels, 1997). El objetivo de este trabajo consistió en determinar la densidad aparente y humedad óptima, la energía de compactación, el volumen óptimo de aire, la compactación relativa, la solidez óptima y las correlaciones e implicaciones agrícolas.

MATERIALES Y MÉTODOS

Este estudio se realizó en dos sitios diferentes

de las sabanas del Estado Monagas en Venezuela, situada a 147 m.s.n.m. y coordenadas geográficas de 9° 41´ 33´´ latitud Norte y 63º 23’ de longitud Oeste; con una precipitación anual de 1127 mm y una temperatura media anual de 27,5 ºC. Bajo una vegetación típica de sabana: chaparro (Curatella americana) (Dilleniaceae), merey (Anacardium occidentale) (Anacardiaceae), paja peluda (Trachypogon sp. y Axonopus sp) (Graminea), manteco (Byrsonima crassifolia) (Malpighiaceae),



mastranto (Hyptis suaveolens) (Lamiaceae), Gramineas, Ciperaceas, etc. El área de trabajo seleccionado del suelo en estudio pertenece a las condiciones de un Ultisol y al subgrupo de los Oxic Paleustults familia de temperatura Isohipertérmico (Espinoza, 1970). El Cuadro 1 muestra las características físicas del suelo estudiado. El tamaño de las partículas se encuentra en el rango establecido por Estrada (1965). En la Figura 1 se evidencia la mayor representatividad de arenas de ese suelo en especial las arenas finas, con una mayor existencia de los componentes más finos. Estos suelos son utilizados en la explotación de muchos rubros, con

labores de encalado y fertilización, como maíz, sorgo, yuca y pastizales. Entre los cationes cambiables se encuentre el Ca con 0,28-0,79 y Al con 0,68-0,96 m.e.q./100 g de suelo.

Los dos suelos estudiados tienen un contenido de arcillas caoliníticas que acrecientan al profundizar y la retención de agua también aumenta. Al respecto, Gaspar (1983) reportó que para 1/3 de atmósfera, la retención de humedad varió de 7,68 a 12,01% aumentando al profundizar en el perfil del suelo. Faure (1981) estableció que el contenido de agua del suelo es proporcional al contenido de caolinita.

Cuadro 1. Componentes físicos en porcentajes y diámetro de las partículas en mm de dos suelos estudiados de sabana del Estado Monagas.

Contenido Suelo 1 Suelo 2 Diámetro de

las partículas 0 - 300 mm 300- 600 mm 0 - 300 mm 300- 600 mm % % % % mm

Arena muy gruesa 0,18 0,37 1,77 0,50 1,411 Arena gruesa 2,87 1,93 22,43 6,58 0,72 Arena media 8,90 7,49 24,01 10,94 0,37 Arena fina 30,72 7,22 22,13 27,74 0,1511 Arena muy fina 10,51 14,06 6,97 8,39 0,07 Arena total 53,18 31,07 78,51 60,15 Limo 34,62 52,73 18,23 29,65 0,053 Arcilla (caolinita) 12,2 16,2 5,2 10,2 0,024 Materia orgánica 1,29 0,86 0,49 0,46

Clase textural Franco arenoso Franco limoso Franco arenoso Franco arenoso

Figura 1. Contenido físico en los horizontes estudiados de dos tipos de suelo de sabana del Estado Monagas.



Hossne y Salazar (2004) obtuvieron una retención de humedad de 7,68 a 12,01 %, aumentando al profundizar en el perfil del suelo. Es muy común en estos suelos la formación de costras producidas por las lluvias posiblemente debido a la presencia de caolinita y partículas muy finas de arenas. En relación, las terrazas estudias por Lesturgez (2005) mostraron estar cubiertas por hojuelas de silicón y costras de arcillas, hechas principalmente de caolinita. Bielders and Baveye (1995) en su estudio reportaron que la formación de costras en suelos de textura gruesa era iniciada por el desplazamiento de micro agregados u otras partículas pequeñas de las capas lavadas seguidas de su acumulación por esfuerzos mecánicos. Assouline (2002) reportó que debido a la pequeña cohesión inter partículas que resultaba en muy pequeña estabilidad de los agregados, los suelos arenosos son altamente sensitivos a formar superficies costrosas. Ducreux (1984) reportó que el bajo contenido de arcilla del horizonte superior del suelo estudiado de 8 a 12 % y la presencia de caolinita fueron responsables de la tendencia de los agregados a endurecerse a través de la cementación durante la fase del ciclo de secamiento.

El muestreo estratificado se basó en el trabajo realizado por Espinoza (1970), donde se practicó una estratificación de los suelos presentes en el área que corresponden a la Unidad Maturín clasificado con textura superficial franco arenosa. En esta zona se seleccionaron dos áreas que representaron las condiciones de suelos de sabana. Ambos suelos mostraron una textura franco arenoso en el horizonte

superficial como lo reportan los valores obtenidos por el análisis hecho en la muestras de suelo. Para la obtención de las muestras se realizó en las áreas representativas un muestreo aleatorio con la excavación de cinco calicatas (60*80*80 cm) a 30 m de distancia entre calicatas. Con el uso del Uhland se tomaron desde cero (0) a cinco (5) muestras cada diez cm para un total de treinta (30) muestras por calicata. Las muestras fueron sometidas a la determinación de la densidad aparente seca y del contenido de humedad gravimétricamente. El material se desmenuzó, una parte para determinar el perfil fisicoquímico (textura y materia orgánica), y el restante se pasó por el tamiz número 10 (2 mm) para la prueba de compactación.

El muestreador Uhland (Figura 2a) utilizado

fue el Humbolt modelo N° H-4203.38325, de 8235 g masa total, Barra de 89,50 cm de largo 2260 g, donde se desplazó el martillo de 21,30 cm de altura de 4240 g; en la parte inferior de la barra se acopló el cilindro de 7,10 cm de 1825 g con una tuerca. Equipo de ensayo de compactación Proctor (Figura 2b) con molde modificado de compactación cilíndrico con extensión o collar marca Soiltest, Modelo N° CN-404, de diámetro referencial de 6 pulgadas (152,5 mm), martillo pistón compactador modificado de 4,54 kg de masa, con una caída libre de 457,2 mm, la cara del golpe del pistón tiene un diámetro de 50,8 mm.

Los parámetros usados y determinados fueron: humedad gravimétrica (w), densidad aparente seca (S), energía de compactación (EC), número de golpes (NG), número de capas (NC), masa del

Figura 2. Equipo Uhland (a) y Proctor (b) utilizados en el estudio de los dos tipos de suelo de sabana del Estado Monagas.



martillo (WP), altura de caída del martillo (HC), volumen total de la muestra (VT), gravedad específica (G), densidad del agua (W) y relación de solidez (iS). Las expresiones matemáticas para la energía de compactación, rectas del contenido de vacíos llenos de aire, compactación relativa (Rc), contenido de vacíos llenos de aire óptimo (VVA(óptimo)), contenido de vacíos llenos de aire (VVA), volumen de aire en cm3 (VA), la relación de solidez (iS), contenido de agua característico de un suelo wC, contenido de arcilla (A), materia orgánica (MO), densidad de las partículas (p), humedad óptima de compactación (wòptima), densidad seca óptima S(óptima) (kN/m3) y el límite plástico (wP):

EC = NG * NC * WP * HC / VT

VVA = VA/VT

(Davison y Sprigman, 2000; Hossne, 2002)

)*1(1)*1(*

1 )()(

)( GwiGwG

V óptimoSW

óptimaSóptimoVA

)1(*1

*VA

WS V

Gw

G

(Davison y Sprigman, 2000; Hossne, 2002) Recta de vacíos de aire: Rc = S (campo)/S (óptima AASHO) (Berry y Reid, 1998; (Davison y Sprigman, 2000; Soane et al., 1981)

iS = VS/VT (Hossne, 2002)

iS(óptimo) = S(óptimo)/p

wC = 0,27*A + 1,52*MO Guérif y Faure (1979)

Wóptima = [1,95-0,38*log(EC)]*wP

Gurtug y Sridharan (2004) (suelos arcillosos)

S(óptima) = 22,68 * e-0,0183* Wòptima Gurtug y Sridharan (2004) (suelos arcillosos)

RESULTADOS Y DISCUSIÓN

En el Cuadro 2 se presentan los valores promedio in situ y óptimo de la densidad seca (S), la humedad gravimétrica (w) óptima, la relación de

solidez (iS), el volumen de vacío lleno de aire (VVA), la compactación relativa (Rc) y contenido característico de agua (wC) de dos suelos a dos profundidades. Se observa que en el suelo 2 se produjo niveles mayores, tanto de compactación óptima como de densidad seca in situ que las del suelo 1, esto fue posiblemente al mayor contenido de materia orgánica, limo y caolinita del suelo 1. El menor valor del contenido de vacío lleno de aire fue para el suelo 1 a la profundidad de 0-30 cm viablemente por su mayor humedad óptima de compactación producto de su alto contenido proporcional de materia orgánica. De acuerdo a Kim (2002) en la atmósfera del suelo se requiere de 3 a 21 % de oxígeno y de 12 a 60 % de poros de aire. Según Pecorari et al., (1993) la presencia de residuos orgánicos posee un efecto protector frente a la compactación de campo. Dentro de la materia orgánica, la fracción ligada adquiere una mayor importancia debido a que aumenta la porosidad textural, modificando el comportamiento global de los suelos frente a la compactación.

El suelo 1 mostró menor compactación

relativa que el suelo 2 y los valores mayores fueron para el horizonte 0-30 cm. Según diversos autores, cuando la compactación relativa supera el 86-90%, se produce una reducción importante de la proporción de macroporos, afectando al normal movimiento de los fluidos. Esto estaría relacionado a un menor crecimiento y rendimiento de los cultivos (Carter, 1990; Lipiec et al., 1991). Berry y Reid (1998) establecieron los valores típicos entre 90 % y 100 %. A bajo contenido de humedad, hay una línea de tendencia que se puede notar que propensa a un contenido de agua característico (wC) (Faure, 1974). El suelo 1 a la profundidad 30-60 cm registró un mayor valor de wC legado por su mayor contenido de caolinita que se puede observar en el Cuadro 1. De acuerdo a Faure (1981) en el caso de la compactación de un suelo rico en caolinita, cuando se aumenta el nivel de energía de compactación, la mezcla es más compactada y wC es disminuido. Al utilizar las ecuaciones de Gurtug y Sridharan (2004) aplicables a suelos de textura fina, al aplicarlas en promedio a los suelos estudiados con un límite plástico de 13,7% se obtuvo: wóptima = 9,97% y S(óptima) = 1,89 g/cm3 que no se encuentran superiores a los resultados promedios obtenidos. Salazar (1994) determinó que el suelo en estudio tiene un límite plástico de 13,7 %. Los suelos de partículas finas necesitan mayor cantidad de humedad para lograr la compactación óptima que los suelos de partículas más gruesas



(Gurtug y Sridharan, 2004).

La Figura 3 presenta las curvas de compactación producto de la correlación de la densidad seca versus la humedad gravimétrica y su posición en relación a las rectas de vacíos de aire o rectas de saturación. La parte húmeda de la curva es asintótica a la línea de saturación que se desplaza a la derecha de la humedad. La recta de 100 % de saturación o 0 % de vacíos de aire mostró que es imposible sacarle todo el aire, las rectas de 0, 10, 15 y 20 % (r2 = 0,99) expresan que un 0, 15, 10 y 20 % de aire quedan en el suelo en función del contenido de humedad del suelo compactado. Las funciones S = f

(w, w2, w3) se obtuvieron al aplicar la regresión para cada tratamiento suelo-profundidad, que al optimizarlas produjeron las humedades y densidades secas óptimas. Según Turnbull y Foster (1957), a bajos contenidos de humedad, la densidad seca aumenta o permanece más o menos constante; esto se observa en las curvas de la Figura 3. La naturaleza de la compactación de los suelos agrícolas tiene influencias significativas en el comportamiento del suelo; por ejemplo, al aumentar la humedad de compactación se debe producir un decrecimiento de la permeabilidad en el lado más seco de la curva, y un leve aumento de la permeabilidad en el lado más húmedo de la curva después de la humedad

Cuadro 2. Densidad seca in situ, densidad seca óptima, humedad óptima, relación de solidez, volumen de vacíos llenos de

aire y compactación relativa obtenidos con el Proctor modificado, y la humedad característica para las muestras de suelo de dos suelos de sabana, en los horizontes 0-30 y 30-60 cm, del Estado Monagas, Venezuela.

Suelo Horizonte S(insitu) S(óptima) wóptima iS(óptima) VVa(óptima) Rc wC

cm % % % % % 1 0-30 1,582 1,736 11,60 66,05 13,74 91,13 5,26 1 30-60 1,591 1,779 9,43 67,63 15,70 89,43 5,68 2 0-30 1,749 1,832 8,74 69,61 14,51 95,47 2,15 2 30-60 1,672 1,805 9,72 68,57 14,04 92,63 3,45

EC = 16,49 kg*cm*cm-3 (1,62 MJm-3) (1649 kN*m*m-3)

Figura 3. Densidad seca (S) en función de la humedad gravimétrica del suelo (w). Se muestran las rectas de saturación y

las curvas para cada profundidad y el suelo respectivo. Resultados para dos suelos (1 y 2) de sabana a las profundidades de 0-30 y 30-60 cm del Estado Monagas.



compactante máxima. Esto significa que la permeabilidad de un suelo tiende al mínimo para el máximo de la humedad compactante de un suelo. Este fenómeno explica cuando por ejemplo se hace el rastreo en suelos seco como normalmente sucede en los suelos de sabana del Estado Monagas, lo cual produce un proceso, por ejemplo, de disminuir la infiltración y por ende una mayor compactación al caer las primeras lluvias. También, se ha observado que las muestras en el lado húmedo, el suelo es más compresible, lo que significa menor compactación. Los suelos arcillosos que sufren de contracción e hinchado (Arcillas 2:1), podrían recuperar por sí solos parcialmente su estado de compactación con humedecimiento y secados subsecuentes; en cambio, para estos suelos arenosos con arcillas caoliníticas es más lento si sucede.

Lo anterior, no sucede, por ejemplo, en suelos con contenido de arcillas montmoriloníticas (Faure, 1981). Méndez Natera et al., (1998) al utilizar el muestreador Uhland presentaron, en una de sus conclusiones, que la densidad seca tendió acrecentar al aumentar la humedad edáfica; esto es posible debido al efecto Proctor producido por el Uhland (Hossne, 2001); afirmado por Lugo (1995). Este fenómeno ha sido conocido desde hace mucho tiempo para la densidad máxima por Lambe (1958) y Jonson y Sallberg (1962). Los resultados obtenidos permiten visualizar o demostrar lo reportado por Badillo y Rodríguez (1975), Hossne (2001) y Rachavan y Mckkyes (1977) quienes concluyeron que el contenido inicial de agua, además de la energía específica de compactación, son los factores más importantes que influyen en la compactación obtenida para estos suelos. Si una cantidad dada de energía compactante se le aplica al suelo, la densidad obtenida sería mayor para una muestra húmeda que para una seca (ASAE, 1971). Coulon y Bruand (1989) en sus conclusiones establecieron que en los suelos arenosos los poros más pequeños que los correspondientes estructurales o poros biológicos fueron modificados por la compactación y que debido a su bajo contenido en arcillas, puede ser la causa de la susceptibilidad a la compactación. Es por ello que los efectos vibratorios producidos por cualquier apero o instrumentos como por ejemplo las rastras, arado, arado rotatorios y el muestreador Uhland causan compactación. Al efecto Bravo y Andreu (1995) observaron que aun cuando los horizontes subsuperficiales presentan mayor contenido de caolinita (11,5 a 11,8 %), la proporción de arenas finas, muy finas y limo son altas, mayores del 60 %,

le confieren a estos suelos una alta susceptibilidad tanto a la degradación superficial (sellado, encostrado, etc.) como a la subsuperficial (compactación). Barber et al., (1989) en sus análisis del límite plástico mostraron que los suelos más susceptibles a la compactación fueron, en general, aquellos con alto contenido de limo, y los menos susceptibles fueron los suelos bien drenados con un contenido de arcilla más limo menor del 18 %. Means et al., (1963) establecieron que los suelos incohesibles pueden ser compactados en condiciones secas, húmedas o sumergidas por los efectos vibratorios como lo favorece el rastreo en estos suelos. Ellos también manifestaron que las arenas medias y finas son más difíciles de compactar cuando están húmedas que cuando están secas o sumergidas debido a las fuerzas de capilaridad; esto es aplicable para estos suelos en estudio. Rachavan et al., (1977) en su estudio de resistencia al corte realizado sobre un suelo arenoso con contenido de humedad desde seco hasta saturado, para presiones normales de 0,17, 0,32 y 61,80 kN/m2 con o sin tensión cortante, demostraron que la compactación fue altísima para cada tensión normal, con o sin carga de corte. Bodman y Constantin (1965) utilizando la teoría de acomodo de las partículas, observaron que las partículas más pequeñas como las del limo se pueden acomodar en los espacios entre los granos de arenas y aumentar la densidad aparente.

Como se observa en el Cuadro 2 y se

visualiza en la Figura 3, los valores óptimos de compactación se obtuvieron entre 8,74 y 11,60 % de humedad gravimétrica que al compararlas con la capacidad de campo de estos suelos que se encuentra 10,3 y 12,8 % (Salazar, 1999; Hossne 2004), se infirió que la máxima compactación ocurre cerca o dentro de la capacidad de campo. Espinoza (1970) determinó la capacidad de campo para el suelo sabana Ultisol de Monagas, encontrando: 11,70 % (0 – 0,2 m), 13,49 % (0,2 m – 0,5 m), 16,89 (0,5 m – 1,0 m) y 19,48 % (1,0 m – 3,50 m), con un promedio total de 15,39 % y entre 0,0 m – 0,5 m de 12,6 %. Al-Kaisi, (2009) reportó que la compactación máxima ocurre cuando la humedad del suelo se encuentra cerca o en rango de la capacidad de campo debido a que la humedad actúa como un lubricante entre las partículas de suelo bajo fuertes presiones. Chancellor (1976) y Ljungars (1977) concluyeron que el contenido de agua es el factor más importante en la compactación causada por el tráfico sobre suelos agrícolas. Holloway y Dexter (1990) concluyeron que el efecto de compactación en los suelos de la Península de Eyre en Australia con



suelos francos y franco arenosos ocurre cuando el uso de maquinarias es utilizado con los suelos húmedos. Boekel (1959, 1963) sugirió que la diferencia entre la capacidad de campo y el límite plástico debería utilizarse como un índice de susceptibilidad de compactación.

Como ha de esperarse, el volumen de vacío lleno de aire disminuyó al aumentar la densidad aparente seca como se observa en la Figura 4, en donde se puede apreciar que para densidades mayores de 1,40 g/cm3, el volumen de aire empezó a disminuir desde un 20%, y que el suelo 1(30-60 cm) mostró tener valores VVA menores en relación a la densidad, estabilizándose y creciendo al aumentar la compactación. Esto último es por lo cual el suelo 1(30-60 cm) tiene la menor relación de compactación. Al resolver el sistema de ecuación conformado con la líneas de 10% de aire y 20% de aire y la ecuación de la curva del suelo 1(30-60 cm) se obtuvieron las densidades secas de 1,78 g/cm3 y 1,64 g/cm3 respectivamente. Según Soane et al., (1981) la aplicación de cargas causa mayor pérdida de poros mayores de 10 m para muestras de agregados que para el caso de suelos imperturbados, el volumen de poros menores de 0,2 m, muestran poco o ningún cambio cuando se someten a presiones mayores de 400 kPa, tanto para los suelos mecanizados como los imperturbados.

En la Figura 5 se observa que el volumen de aire con respecto al aumento de la humedad gravimétrica, decreció; ya que los vacíos se fueron llenando de agua, haciéndose asintótica con la recta de 90 % de saturación. Siempre teniendo más poros de aires el suelo 1. Seed y Chan (1959) encontraron que las muestras secas de caolinita compactadas tienden a ser más rígidas y fuertes que las muestras húmedas óptimas compactadas. Esto es aplicable a estos suelos sobre todo en la formación de terrones muy duros.

La Figura 6 permitió utilizar cuatro dimensiones conformadas por la densidad aparente seca, la humedad gravimétrica, el volumen de aire y la solidez del suelo. Se avizora que tanto la humedad como la densidad influyen en los vacíos de aire y la solidez. Los mayores valores de la solidez están entre 8 y 9,5 % de humedad. Los valores altos de los vacíos llenos de aire se notan a humedades, densidades y solidez muy bajas. Esto se explica considerando que en los suelos arenosos caoliníticos la cohesión es capilar y a humedades menores del 4 % se deshace el menisco entre partículas y el suelo podría entrar en estado polvoriento si se realizan, por ejemplo, labores como la de rastreo. Esto último está apoyado por Rucks et al., (2004), Walczykova et al., (2002), Fredlund y Rachardjo (1993) y Alonso (2002). Emerson (1994) reportó que cuando los agregados de

Figura 4. Volumen de vacío llenos de aire (VVA) versus la densidad seca (S). Se muestran las rectas de saturación y lascurvas para cada profundidad y el suelo respectivo. Resultados para dos suelos (1 y 2) de sabana a lasprofundidades de 0-30 y 30-60 cm del Estado Monagas.



caolinita se secan hasta el punto de marchitez, se desmenuzan severamente; ya que las partículas de caolinita son grandes y por lo tanto los poros entre ellas no se llenan de agua en el punto de marchitez. Shoff y Shah (2003) y Ellis (1980) reportaron que un suelo de granos gruesos alcanza densidades mucho más alta que uno de granos finos que requirió de mayor cantidad de agua por alta superficie de área y que un comportamiento típico de la curva de densidad-humedad obtenida para los suelos incohesibles de granos finos uniformes de arena fue la disminución de la densidad al aumentar la humedad en la porción izquierda de la curva. El punto de marchitez encontrado por Gaspar (1983) fue de 6,19 % y para Fermín (1971) fue de 5,53 % para estos suelos.

Los Cuadros 3 y 4 presentan los resultados del análisis de variancia y la prueba de mínima diferencia significativa. Los mayores valores de la densidad seca fueron de 1,84 g/cm3 para el suelo 2 a la profundidad de 0-30 cm y humedad de 7%, y de 1,83 g/cm3 para el suelo 2 a la profundidad de 30-60 cm y humedad de 9%. Los valores para la densidad óptima compactación como lo muestra el Cuadro 2 variaron muy cercanos pero a mayor humedad óptima de compactación. Los vacíos de aires respectivos fueron de 17,92% y 13,33%. El mayor valor de VVA fue de 45,14% para el suelo 1 a la profundidad de 30-

Figura 6. Volumen de vacío llenos de aire (VVA) versus la

humedad gravimétrica (w), la densidad seca (S) y la relación de solidez (iS). Resultados para dos suelos (1 y 2) de sabana a las profundidades de 0-30 y 30-60 cm del Estado Monagas.

Figura 5. Volumen de vacío llenos de aire (VVA) versus la humedad gravimétrica (w). Se muestran las rectas de 90% desaturación y las curvas para cada profundidad y el suelo respectivo. Resultados para dos suelos (1 y 2) desabana a las profundidades de 0-30 y 30-60 cm del Estado Monagas.



60 con humedad del 3%. La mayor solidez se produjo entre 7% y 9 % de humedad, y la menor de 46,75 % para humedades entre 4,5 % y 3 % como se aprecia en la Figura 6. La media general fue para la densidad seca de 1,66 g/cm3, para la solidez de 63,13% y para volumen de aire de 19,63. Aquí se podría apreciar que estos suelos no se pueden compactar a bajas humedades, en las cuales el suelo se desmenuza. De acuerdo a Shoff y Shah (2003), y Ellis (1980) un suelo de granos gruesos alcanza densidades mucho más alta que uno de granos finos que además requiere de mayor cantidad de agua por su alta superficie de área. Un comportamiento típico de la curva de densidad-agua obtenida para los suelos incohesibles de granos finos uniformes de arena es, a bajas humedades en una porción de la curva, la disminución de la densidad al aumentar la humedad. Esto indica que el suelo estudiado es fácilmente compactado, pero siempre habrá aire en el suelo para el desarrollo radicular.

CONCLUSIONES

Los valores óptimos de compactación se

obtuvieron entre 8,74 y 11,60 % de humedad gravimétrica que al compararlas con la capacidad de campo de estos suelos se infirió que la máxima compactación ocurre cerca o dentro de la capacidad de campo y por debajo del límite plástico. Siempre habrá aire y poca resistencia para el desarrollo radicular. Los efectos vibratorios ocasionados por las gotas de lluvias, tractores, implementos agrícolas y

los reacomodos causados por el efecto Proctor y los impactos, en esas condiciones de humedad favorecerían la compactación y la erosión.

Los valores promedios fueron: 19,63 % para

el volumen de vacíos llenos de aire, 63,13 % para la solidez y 1,66 g/cm3 para la densidad seca. Los valores máximos y mínimos fueron respectivamente: para el volumen de vacíos llenos de aire: 45,14 % para 3 % de humedad y 9,17 % para13 % de humedad, para la solidez: 69,96 % para 7 y 9 % de humedad y 49,88 % para 3 % de humedad, y para la densidad seca: 1,84 g/cm3 para 7 y 9 % y 1,39 g/cm3 para 3 % de humedad.

Estos suelos son susceptibles a la formación de costras, debido posiblemente al bajo contenido de arcillas más finas. Se podría mejorar aumentando el contenido de caolinita de las capas superiores remontando de las inferiores a la capa arable. Para contenidos de humedad por debajo de alrededor del 6 %, se observó una disminución de la densidad aparente seca. El cálculo para estos suelos produjo un wC 4,95%.

Cuando los suelos de sabana en condiciones

de humedades menores al 6 % son compactados, la estructura del suelo flocula o desmenuza (orientación al azar de las partículas), tienen características opuestas cuando el suelo a la humedad óptima es compactado. En una, la densidad disminuye y en la otra aumenta.

Cuadro 3. Análisis de varianza para el volumen de vacíos llenos de aire (VVA), relación de solidez (iS) y densidad seca

(S) ajustada por el efecto combinado profundidad (PRO)*suelo (S)*humedad (w) de dos suelos de sabana del Estado Monagas.

Vacíos llenos de aire (VVA)

Fuente GL Suma de cuadrados Cuadrados medios F P PRO*S*w 31 31188,5 1006,08 69,05 0,0000 Error 224 3263,7 14,57 Media 19,629 CV (%) 19,45

Relación de solidez (iS) PRO*S*w 31 6250,09 201,616 30,57 0,0000 Error 224 1477,54 6,596 Media 63,125 CV (%) 4,07

Densidad seca (ρS) PRO*S*w 31 4,32313 0,13946 30,57 0,0000 Error 224 1,02201 0,00456 Media 1,6602 CV (%) 4,07



Se recomienda que: (a) Las operaciones de labranza, fertilización y siembra sean ejecutadas cuando el suelo esté al lado más seco de la curva densidad-humedad evitando humedades dentro o cerca de la capacidad de campo (b) El uso de neumáticos anchos o más grandes con presión baja que favorecen la flotación, (c) El uso de las mismas huellas disminuye los viajes, (d) El mayor daño ocurre en el primer pase, (e) Uso de implementos con arreglo neumático-huella para la labranza, siembra, cultivo por hilera, asperjado y cosecha, (f) No deben usarse los implementos cuando el suelo está muy

húmedo y (g) No deben usarse los implementos que producen pies compactados como los arados de disco, vertedera, arados rotativos y equipos con tanques de materiales muy pesados en condiciones inadecuadas de humedad o uso sólo en el estado friable.

AGRADECIMIENTOS El autor desea expresar su agradecimiento al Consejo de Investigación de la Universidad de Oriente por el financiamiento de esta investigación.

Cuadro 4. Promedios para el Volumen de vacíos llenos de aire (Vv), Relación de solidez (iS) y la densidad seca (S) para

varias humedades (w), dos profundidades (PRO) de dos suelos (S) de sabana del Estado Monagas.

Independientes Dependientes

Densidad seca (S) Relación de solidez (Is) Vacíos de aire (VVA) PRO S w Media Grupo Media Grupo Media Grupo 30 2 7 1,8399 A 69,958 A 17,916 FG 60 1 9 1,8265 A 69.450 A 13,324 HIJK 30 2 9 1,8193 AB 69,175 AB 15,089 GHI 60 2 9 1,8117 ABC 68,886 ABC 15,236 GH 60 2 7 1,7958 ABCD 68,282 ABCD 19,384 EF 30 2 11 1,7888 ABCDE 68,014 ABCDE 12,548 HIJKL 60 2 11 1,7568 BCDEF 66,799 BCDEF 13,612 HIJ 60 2 13 1,7567 BCDEF 66,796 BCDEF 9,171 LMN 30 2 13 1,7464 CDEFG 66,405 CDEFG 11,332 IJKLM 30 1 9 1,7346 DEFGH 65,953 DEFGH 14,367 GHIJ 60 1 11 1,7304 DEFGHI 65,793 DEFGHI 14,321 GHIJ 30 1 15 1,7257 EFGHI 65,615 EFGHI 9,076 LMN 30 2 15 1,7115 EGHIJ 65,076 FGHIJ 9,850 KLMN 60 1 7 1,6997 FGHIJ 64,628 FGHIJ 22,667 E 30 1 13 1,6988 FGHIJ 64,593 FGHIJ 15,068 GHI 30 1 17 1,6819 GHIJK 63,950 GHIJK 6,998 N 30 2 17 1,6755 HIJKL 63,706 HIJKL 8,695 MN 60 2 15 1,6705 HIJKL 63,516 HIJKL 11,012 JKLM 30 1 11 1,6647 IJKLM 63,297 IJKLM 20,182 EF 60 1 13 1,6553 JKLM 62,939 JKLM 14,313 GHIJ 30 1 7 1,6529 JKLM 62,849 JKLM 22,120 E 60 2 17 1,6300 KLMN 61,976 KLMN 9,694 KLMN 30 2 5 1,6140 LMN 61,371 LMN 30,917 D 60 1 15 1,6125 LMN 61,314 LMN 13,626 HIJ 30 1 5 1,6030 MN 60,951 MN 28,656 D 60 1 5 1,5812 N 60,122 N 31,402 D 60 1 17 1,5808 N 60,106 N 12,040 HIJKLM 60 2 5 1,5090 O 57,376 O 35,510 C 60 2 3 1,4397 P 54,741 P 40,604 B 30 2 3 1,4165 P 53,860 P 42,117 AB 30 1 3 1,3838 P 52,615 P 41,556 AB 60 1 3 1,3118 Q 49,877 Q 45,141 A

Prueba de la Mínima Diferencia Significativa (MDS) (p ≤ 0,05) Letras diferentes indican promedios estadísticamente diferentes.



LITERATURA CITADA Al-Kaisi, M. 2009. Not too early to think about spring

moisture conditions, consideration for soil compaction. Department of Agronomy; Mark Hanna, Department of Agricultural and Biosystem Engineering; Mark Licht, Extension Field Agronomist. Iowa State University Extension, CMS Admin. 5 p.

Alonso, E. 2002. Exploring the limits of unsaturated

soil mechanics: the behavior of coarse granular soil and rockfill. The Eleventh Spencer J. Buchanan Lecture. College Station Hilton 810 University Drive. College Station. TX 77840 USA. http://ceprofs.tamu.edu/briaud/buchanan.htm. 53 p.

American Society of Agricultural Engineers (ASAE).

1971. Compaction of agricultural soils. ASAE Monograph. 299950 Niles Road, St. Joseph, Michigan 49085. 471 p.

Assouline, S. 2002. Modeling soil compaction under

uniaxial compression. Soil Science Society of American Journal. 66: 1784-1787.

Badillo, J. y R. Rodríguez. 1975. Mecánica de los

suelos. 3 Edición. Editorial Limusa, S. A. México. 638 p.

Barber, R. G.; C. Herrera and O. Díaz, O. 1989.

Compaction status and compaction susceptibility of alluvial soils in Santa Cruz, Bolivia. Soil and Tillage Research 15: 153-167.

Boekel, P. 1959. Evaluation of the structure of clay

soils by means of soil consistency. Proceedings of an International Symposium on Soil Structure, 28-31 May 1958, at Ghent, Meded, Landb. Hogesch. Opzoek. Station. Staat. Gent. Deel XXIV, No. 1: 363-367.

Boekel, P. 1963. The effect of organic matter on the

structure of clay soils. Neth. J. Agric. Sci. 11: 250-263.

Bodman, G. B. and G. K. Constantin. 1965. Influence

of particle size distribution on soil compaction. Hilgardia. 36: 567-591

Berry, P. L. y D. Reid. 1998. Mecánica de Suelos.

Traducción: Caicedo, B. y Arrieta, A. McGraw-Hill, Caracas. 415 p.

Bielders, C.L. and P. Baveye. 1995. Processes of structural crust formation on coarse textured soils. European Journal of Soil Science 46: 221-232.

Bravo, C. y E. Andreu. 1995. Propiedades físicas y

producción de maíz (Zea mays L.) en un alfisol del Estado Guárico, Venezuela, bajo sistemas de labranza. Venesuelos 3 (2): 62-68.

Braunack, M. V.; J. S. and A. R. Dexter. 1979. Brittle

fracture of soil aggregates and the compaction of aggregate beds. The Journal of Soil Science 30 (4): 653-667.

Carter, M. R. 1990. Relative measures of soil bulk

density to characterize compaction in tillage studies on fine sandy loams. Canadian Journal of Soil Science 70: 425-433.

Chancellor, W. J. 1971. Effects of compaction on soil

strength. In: K. K. Barnes, W. M. Carlton, H. M. Taylor, R. I. Throckmorton and G. E. Vanden Berg (Organ. Committee), Compaction of Agricultural Soils. Am. Soc. Agric. Eng., St. Joseph, MI. p.190-212.

Coulon, E. and A. Bruand. 1989. Effects of

compaction on the pore space geometry in sandy soils. Soil and Tillage Research 15: 137-152.

Daniels, W. L. 1997. Managing compacted and heavy

(clayey) soils. The Virginia Gardener Newsletter 8 (6): 5 p.

Davison, L. and S. Sprigman. 2000. Compaction.

University of West of England, Bristol. Swiss Federal Technical Institute, Zurich. www. fbe.uwe.ac.uk/public/geocal/cwk. p 13. (Última visita 23/08/2004).

Derdour, H.; S. A. Angers et M. R. Lavertiér. 1993.

Comportement mécanique du sol argileux. Effects de la taille des agrégats, de la teneur en eau et de la pression appliquée. Canadian Journal of Soil Science 74 (2) : 185-191.

Ducreux, A. 1984. Caractérisation mécanique des sols

sableux et sablo-agrileux de la zone Tropicale sèche de l’Afrique de l’Ouest. Etude d’un prototype d’outils permettant de les travailler en période sèche. Thèse de Docteur Ingènieur en Sciences Agronomiques-Option: Pèdologie. Acadèmie de



Montpellier, Universitè des Sciences et Techniques du Languedoc. Montpellier, France.

Ellis, C. I. 1980. Soil compaction at low moisture

content field trials in Sudan. Overseas Centre Transport Research Laboratory. Crowthorne Berkshire RG45 6AU United Kingdom. Seventh Regional Conference for Africa on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Accra 329-340.

Emerson, W. W. 1994. Aggregates slaking and

dispersion class. Bulk properties of soil. Aust. J. Soil Res. 32: 173-184.

Espinoza, J. 1970. Estudio de las Series de Suelo y

Levantamiento Agrológico del Campo Experimental Agrícola de la Sabana de Jusepín. Universidad de Oriente. Escuela de Ingeniería Agronómica, Campus Los Guaritos, Maturín, Estado Monagas Venezuela. 42 p.

Faure, A. 1974. Des caractéristiques mécaniques de la

fraction argileuse dans le mécanisme de tassements des sols. C.R. Acad. Sci., Série D. 278: 1175-1178.

Faure, A. 1981. New conception of plastic and liquid

limits of clay. Soil and Tillage Research 1: 97-105. Fermín, A. 1971. Algunas relaciones suelo-agua de la

Estación Experimental Agrícola de Sabana de la Universidad de Oriente. Trabajo de Grado. Maturín, Estado Monagas, Venezuela. 78 p.

Fredlund, D. G. and H. Rahardjo. 1993. Soil

mechanics for unsaturated soils. Wiley International Science. 544 p.

Gaspar, G. J. 1983. Determinación de diferentes

parámetros físicos del suelo con fines de riego en la Estación Agrícola de Sabana de la Universidad de Oriente. Trabajo de Grado. Universidad de Oriente. Escuela de Ingeniería Agronómica. Departamento de Ingeniería Agrícola. Campo Los Guaritos. Maturín. Estado Monagas. Venezuela. 119 p.

Guérif, J. et A. Faure. 1979. Rôle de la matière

organique sur le comportement des sols au compactage. Etude statistique. Ann. Agron. 30: 387-399.

Gurtug, Y. and A. Sridharan. 2004. Compaction

behavior and prediction of its characteristics of fine

grained soil with particular reference to compaction energy. Soil and Foundation 44: 27-36.

Holloway, R. E. and A. R. Dexter. 1990. Traffic

Intensity on Arable Land on the Eyre Peninsula of South Australia. Journal of Terramechanics 27 (3): 247-259.

Hossne, G.; A. J. 2001. El muestreador Uhland en la

determinación de la humedad de compactación de un suelo Ultisol de sabana del Estado Monagas. XVI Congreso Venezolano de la Ciencia del Suelo. Efectuado del 24 al 27 de septiembre del 2001. En CD con posición FS-06.

Hossne, G.; A. J. 2002. Edafofísica Agrícola.

Universidad de Oriente, Escuela de Ingeniería Agronómica, Departamento de Ingeniería Agrícola. Maturín, Estado Monagas, Venezuela.

Hossne, A y J. Salazar. 2004. Límites de consistencia

y sus implicaciones agrícolas en un suelo ultisol de sabana del Estado Monagas de Venezuela. Agronomía Costarricense 28 (1): 69-80.

Jonson, A. W. and J. R. Sallberg. 1962. Factors

influencing compaction test results. Highway Res. Board Bull., 319, 148 p.

Kim, D. C. 2002. Tree root growth requirements.

University of Georgia Warnell School of Forest Resources. Extension Publication FOR00-5. 8 p.

Lambe, T. W. 1958. The structure of compacted clay.

J. Soil Mech. Found. Div. Proc. Am. Soc. Civil Eng. (SM 2) 1654: 1-34.

Lesturgez, G. 2005. Densification des sols sableux

sous culture mécanisée Cas du Nord-Est Thaïlandais. Doctorat en Science du Sol. Faculté des Sciences de l’Université Henri Poincaré, Nancy (France).

Lipiec, J., I. Hakansson, S. Tarkiewicz and J.

Kassowski. 1991. Soil physical properties and, growth of spring barley as related to the degree of compactness of two soils. Soil and Tillage Research 19: 307-317.

Ljungars, A. 1977. Olika factors betydelse för

tractorernas jordpackningsvertan. Mätningas (1974-1976). (Important of different factor of soil compaction by tractor. Meassurements in 1974-



1976. Agric Collage Sweden, Dep. soil Sci., Rep. 52: 43.

Lugo, J. 1995. Compactación de suelos bajo uso

agrícola. In: Aspectos físicos de los suelos de las sabanas orientales y su efecto sobre la productividad. Compiladores M. Sindoni, L. Caraballo y T. Rodriguez, San Tomé, 5 al 8 de abril de 1994. Maracay, Venezuela, FONAIAP (Publicación especial N° 30): 47-49.

Maurya, P. R. y R. Lal. 1979. Effects of bulk density

and soil moisture on radical elongation, of some tropical crops, In: R, Lal and D, J, Greenland (Editors), Soil Physical Properties and Crop Production in the Tropics, Wiley, pp, 339-348,

McBride, R. A. 1989. Estimation of density-moisture-

stress functions from uniaxial compression of unsaturated, structured soils. Soil and Tillage Research 13: 383-397.

Mean, R. E. and J. V. Parcher. 1963. Physical

Properties of Soils. Oklahoma State University. Charles E. Merrill Publishing co. Columbus, Ohio. 464 p.

Méndez Natera, J.; O. Medina, J. Fendel y J. Merazo.

1998. Relaciones entre características del suelo y la planta en tres variedades de ajonjolí sometidas a diferentes prácticas de manejo. Bioagro 10 (2): 48-56.

Pecorari, C.; A. Andriulo y A. Ausilio. 1993. Aptitud

físico-mecánica de los suelos para el laboreo. II: Efectos de la textura y de la materia orgánica sobre la densidad aparente máxima de algunos suelos de la región pampeana argentina. Pergamino: Instituto Nacional de Tecnología Agropecuaria. (Informe Técnico, 281). 16 p.

Rachavan, G. S. V. and E. McKeys. 1977. Effect of slip-generated shear on soil compaction. Can. Agric. Eng. 19: 40-42.

Rucks, L.; F. García, A. Kaplán, L. J. Ponce y M.

Hill. 2004. Propiedades físicas del suelo. Departamento de suelos y Aguas. Facultad de Agronomía. Universidad de la República.

Salazar, F. J. 1999. Interrelación entre la capacidad de

campo y los límites de consistencia de un Suelo Agrícola de Sabana del Estado Monagas. Trabajo de Grado. Universidad de Oriente. Escuela de Ingeniería Agronómica, Campus Los Guaritos, Maturín, Estado Monagas Venezuela. 150 p.

Seed, H. B. and C. K. Chan. 1959. Structure and

Strength Characteristics of Compacted Clay. Journal of Soil Mechanics Foundation Div. ASCE, Vol. 85, No SM5, 150 p.

Shroff, A. V. and D. L. Shah. 2003. Soil mechanics

and geotechnical engineering. A. A. Balkema Publishing Company. 547 p.

Soane, B. D.; P. S. Blackwell, J. W. Dickson and D. J.

Painter. 1981. Compaction by agricultural vehicles: A review I. Soil and wheel characteristics. Soil and Tillage Research 1 (3): 207-237.

Turnbull, W. J. and C. R. Foster. 1957. Compaction

of a graded crushed stone base course. Proc. 4th Intern. Conf. soil Mech. Found. Eng., 2: 181-185.

Walczykova, M.; J. Walczyk and M. Kormanek.

2002. Determination of forest soil traction parameters. Electronic Journal of Polish Agricultural Universities. Forestry. Volume 5. Issue 2. 11 p.

Yang, S. J. 1974. Compaction studies on mechanized

cane field soils 1. Influence of soil compaction report of Taiwan sugar research institute 64: 11-22.

humedad compactante y sus implicaciones agrícolas en dos suelos franco arenoso de ... · 2017. 6....

Documents