HOJA PRESUPUESTOS

OBRA Edificio Administrativo - TesisUBICACION Lima

REF. Al 31-05-86 FECHA 20-06-86

CODIGO D E S C R I I O N UNID. CANT.

Aligerado Típico - Nivel 2Q(H = 0.25 m)

a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

6945036

Un 5,181

Viga II-C-1 ,4a) Concreto f*c = 210 Kg/cm2 77b) Encofrado 1 7c ) F i e r r o 420

Viga II-3-A,Ja) Concretoi'c = 210 Kg/cm2b) Encofrado

8^1438.2

jo)_Ei erro 804

Viga VA-1,4 (todos los niveles)Incluye viga de conexión enPlaca P-A

a) Concreto f'c =210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

114.4 5,571

Viga Corte 2-2 (todos los nivele

Viga Corte 1-1 (todos los nivele a) Concreto f ’c = 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro 568

HOJA N* 1

HECHO POR JAPGREVISADO POR

C. UNIT.

656

8

675.38 68.35

8.

8.-TL

675_68.35 8.71

675

a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2 m3 | 4.88 675.3b) Encofrado m2 20.0 68.3c) Fierro % I K<3 i 760 8.1

G Viga Corte 3-3 (todos los nivele Ia) Concreto f ’c = 210 Kg/cm2 I í 4.16 675.3b) Encofrado m2 I 33.6 68^3c) Fierro Kq I 320 8.1

» - — — -

_____ _______ i

1 i

>- - — ■ 4—■ - • • t ' 1

*1t!1

P A R C IA L

565.26342863.56 192

2.546.18 1 ,1 75.62^093^20

5,767.75 2,610.971

1 6,583^841

61124

1 2.85202

4,947.28

3,295.83 1 ,361

2,809

TO TA L

143

787

7 ,815^sa

962.5-6-

79,953

7,663.09

11 ,282.45

7,893.34

HOJA PRESUPUESTOS

OBRA Edificio Administrativo -UBICACION Lima

HOJA N2

HECHO POR JAPG

REF. Al 31-05-86 FECHA 20-06-86 REVISADO POR

CODIGO

I*

i

H

K

K

D E S C R I P C I O N

Detalle Corte 4-4 (todos los niveles) H.1 Viga

a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2

UNIO. CANT. C .U N IT .

b) Encofradoc) Fierro

H . 2. Parapetoa) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

Detalle Corte 5-5 (todos los niv1.1 Losas sólidas (e = 0-10 y 0. ___ a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2____b) Encofrado.

2.241IJcl168

3.2063.2216.

eles)

c) Fierro 1.2 Parapeto

a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

Columna C-C3 (todos los niveles)a) Concreto f'c.a 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

1 61 .84-830.. 4 4,440

42,40903.22,952

Placa P-A (todos los niveles)Concreto, fi e a 210. Kg/cm2 Encofrado

Zapata Aislada Z-C3a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b)

1JD.343.2

1 ,165

855.911 ,313

10.22536

---------

Zapata Corrida _Z=A_______a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b) Fierro

48.20 1^568]

P A R C IA L

675.38

8.71

779.7454.87

1,512.851 ,202.961,463.28

8.71

656.56

2 .495.1' 3,467.781,881.36

06,257.6748.62.8.71

779.7454.878.71

779.7457.678.71

fifi,ni| ■ - 779^3454.87

42,318.8538.672.40

33,060.98 49,558.5825,711.92

f i . A f i l . f i - 7

2.491.3410,147.15

8.71

8.71

67,081-. 46,963.298,536.2

TO TA L

12,023.40

295,580.40

18,120.06

212,580.49

4,668,5iL_ . 10,984.92

615,3)3 8.71

29,644.4513,657.28 43,301.73

~V -yS- J*;,

HOJA PRESUPUESTOS

OBRA Edificio Administrativo HOJA N-

UB1CACI0N Lima

REF. Al 31-05-86 FECHA 20-06-86HECHO POR

REVISADO POR

JAPG

CODIGO D E S C R I P C I O N

N

O

i

UNID. CANT. C .U N IT . P A R C IA L TOTAL

de Servicio E-2 (todos los nivelés)N . 1 E

Concreto f *c = 210 Kg/cm2 Encofrado

m3m2

N.2 Losa sólida Corte 6-6a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2 m3b) Encofradoc) Fierro

Tanque Elevado 0.1 Losas sólidas (e = 0.15 y 0.

a) Concreto f'c = 210 Kg/cm2b) Encofradoc) Fierro

0.2 Murosa) Concreto f'c = 210 Kg/cm2h) Fnnnfradoc) Fierro

Tanque CisternaP.1 Losas sólidas (e = 0.15 y 0.2

m2

m3

28.44 1 32.02,046

675.38 19,207.8176.24 10,063.688.71 17,820.66

24.94 656.56 16,374.611 1 0 . 8 48.62__ 5 3.aiJ..Q2,502 8.71 21,792.42

7.29 656.56 4,786.3233.6 358

48.62 1,633.638.71 3,118.18

4.35 779.74 3,391.873.4.7 54.87__ U 903^.99323 8.71 2,813.33

90,646.28

1 7,647.32

C A P I T U L O 14

CONCLUSIONES** *

14.1 Generalidades

14.2 Conclusiones y Recomendaciones

309

m.l GENERALIDADES

En esta tesis se expone un método de trabajo encaminado a desarro­llar el análisis y diseño sismo-resistente de un edificio típico de concreto armado.

En cada capítulo se ha desarrollado la teoría necesaria para cada tipo de análisis a fin de permitir una comprensión profunda de la te­mática expuesta.

Hemos pensado que esta tesis puede servir de guía simplificada pa­ra el diseño de edificios de características similares. Asimismo, es_ ta tesis presenta la ventaja de incluir programas de cómputo en len-guaje Pascal permitiendo ser aplicados directamente en, quizas, la

-

gran mayoría de las microcomputadoras de tamaño estándar.

Por último, en la siguiente sección se expondrán ciertas conclusio nes y recomendaciones derivadas de la experiencia obtenida durante el propio desarrollo del trabajo.

14.2 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

- Es indudable que la experiencia es un factor muy importante para el análisis estructural. En nuestro caso se pudo evitar el Análisis Sísmico en el Sentido Y debido a la alta influencia que ejercen las placas P-A, P-J y P-1. Quizá hubiera bastado una distribución rápida de la carga sísmica mediante una sobresimplificación del Método de Mu to a fin de determinar en forma aproximada los esfuerzos y deformacio nes en las placas. En este caso, para los pórticos no hubiese sido necesario una isostatización ya que su rigidez relativa en ese senti­do es muy baja.

- De manera similar, el análisis estructural por cargas verticales practicado para el Pórtico 3 fue completamente innecesaria por el sim pie hecho de que los techos no se apoyan en ese sentido. A pesar de

► ua:• ■ V f

Ik i

t

- 310 -

haber evidenciado este efecto con la debida anticipación, se prefirió realizar el cómputo indicado por fines pedagógicos.

- Durante el predimensionamiento de las vigas de conexión del Pórti­co 3 del Sentido X se consideró inicialmente mantener la rigidez y el ancho de los tramos restantes obteniéndose una sección peraltada de 40 x 35 cm ,* sin embargo, esta sección inicial resultó ser incapaz de contener adecuadamente el refuerzo de diseño por ser elevado (es nece sario señalar que este tanteo inicial no fue mencionado en los capítulos anteriores). Por lo tanto, se consideró entonces achatar la viga

%obteniéndose, tal como se muestra en el Capítulo 2, una sección final de 110 x 25 cm , la cual resultó ser eficiente para contener todo el refuerzo debido a su gran anchura.

- Es conveniente que en los diseños arquitectónicos se diseñen las vigas de conexión con una longitud relativamente grande a fin de redu cir los esfuerzos de interacción entre el pórtico y la placa.

- Debido a la elevada rigidez de las placas se obtuvo una baja excen tricidad para la torsión en planta. Pudo haber bastado una distribu­ción de esfuerzos por torsión accidental con un factor de seguridad a dicional.

- Durante el predimensionamiento de columnas se trató de uniformizar las secciones ál máximo a fin de compensar el mayor gasto de concreto con la menor habilitación de formas de encofrado y de estribos. Esta uniformización mejora el aspecto arquitectónico y abarata los costos durante la construcción del edificio.

- Se pudo evitar el análisis por cargas verticales en el Pórtico 3 del Sentido X por ser éstas despreciables. En este caso, los únicos tramos realmente cargados resultaron ser los de las vigas de conexión, las cuales fueron diseñadas únicamente por esfuerzos de sismo por ser mucho más elevados.

- La deformación por corte en placas, durante el análisis por cargas horizontales, resultó ser mínima? en todo caso, este efecto incremen­tó los esfuerzos en los pórticos y lo redujo en las placas. Por otro lado,

¿

311

la deformación por corte hizo que la isostatización de los Sistemas W y F sea más imperfecta.

- En los análisis por sismo (tanto en el Sentido X como en el Senti­do Y), el pórtico equivalente asumido por el Método de Khan y Sbarou- nis resultó más rígido que la estructura real. Una recomendación ú- til podría ser el rebajar las rigideces de las columnas del pórtico e quivalente en aproximadamente un 10% en los niveles superiores del e- dificio.

- La velocidad de convergencia del Método de Khan y Sbarounis resul­tó mucho mayor en el Sentido Y que en el Sentido X. Esto debido a que la relación de rigideces Placa/Pórtico resultó ser bastante alta en el Sentido Y, mientras en el Sentido X resultó ser bastante baja.

- Al tener en el Sentido X un Sistema F bastante influyente, se pudo emplear un factor de ductilidad = 5.0. En el Sentido Y, se debió mantener R^ = 4.0 debido a que el sistema aporticado absorve menos del 25% de la carga horizontal en varios niveles del edificio.

Al emplear en ambos sentidos de análisis un factor R^ = 4.0, la a- plicación de las disposiciones reglamentarias para pórticos dúctiles especiales fueron considerados como opcionales; sin embargo, en este caso, como es lógico, lo más económico hubiese sido el no aplicar es­tas disposiciones.

Para el diseño de las vigas de conexión del Pórtico 3 (Viga 3,< 9D-E' y Viga 3, $p-F1) no fue posible mantener las recomendaciones de

ductilidad aplicables a países sísmicos debido a la obtención de mo­mentos flectores significativamente elevados en sus extremos. En es

dete caso, la cuantía de diseño se tuvo que limitar a 0.750^, pues lo contrario se hubiese tenido que modificar el esquema arquitectóni_ co del proyecto.

La aplicación de la teoría de flexocompresión biaxial a las colum ñas de nuestro proyecto fue muy limitada debido a la poca influencia del sismo en el Sentido Y. La flexocompresión biaxial finalmente

312

fue requerida considerando un momento accidental equivalente a generar Pn (max)' sin srokargo* en este caso el diseño pudo realizarse conside­rando únicamente flexocompresión uniaxial en el Sentido X.

- La amplificación de momentos en el Sentido Y no fue necesaria debi­do a la elevada influencia del sistema W en ese sentido.

- Para el análisis sísmico en el Sentido Y se estructuró el modelode análisis condicionado a las Placas P-A y P-J como "un todo" tomando en cuenta la rigidez atenuante de las vigas de conexión existentes en­tre las aberturas dejadas por las puertas tipo P-3 (ver "Response to Lateral Forces", ACI Committee 442). Es posible que al haber empleado aJL tas rigideces en las Placas P-A y P-J se haya sobrecargado la absor­ción sísmica hacia el Sistema W y, por otro lado, se haya rebajado la misma hacia el Sistema F; sin embargo, la diferencia es de por sí lige ra y no produce mayores incrementos sobre el refuerzo algo conservador de las columnas.

%

*

A N E X O

A-l TaDla para Diseño de Elementos a Flexión

A-2 Tablas y Figuras del Portland Cement Association

(PCA) para Diseño de Tanques Rectangulares

A N E X O A -1

DISEÑO DE ELEMENTOS A FLEXION

T A B L A A - l : M O M E N T O R E S I S T E N T E M u / f • c b d 2 - 0 w < 1 - 0 . 5 9 w ) Dfc. S E C C I O N E SR E C T A N G U L A R E S C O N R E F U E R Z O E N T R A C C I O N U N I C A M E N T E

w í . 0 0 0 . 0 0 1 . 0 0 2 . 0 0 3 . 0 0 4 . 0 0 5 . 0 0 6 . 0 0 7 . 0 0 8 . 0 0 9

. 0 0 • . 0 0 0 0 . 0 0 0 9 . 0 0 1 B . 0 0 2 7 . 0 0 3 6 . 0 0 4 5 . 0 0 5 4 . 0 0 6 3 . 0 0 7 2 . <>081

. 0 1 { . 0 0 8 9 . 0 0 9 8 . 0 1 0 7 . 0 1 1 6 . 0 1 2 5 . 0 1 3 4 • 0 1 4 3 . 0 1 5 1 . 0 1 6 0 . 0 1 6 9

. 0 2 : . 0 1 7 8 . 0 1 8 7 . 0 1 9 5 . 0 2 0 4 . 0 2 1 3 . 0 2 2 2 . 0 2 3 0 . 0 2 3 9 . 0 2 4 8 . 0 2 5 7

. 0 3 : . 0 2 6 5 . 0 2 7 4 . 0 2 8 3 . 0 2 9 1 . 0 3 0 0 . 0 3 0 8 . 0 3 1 7 . 0 3 2 6 . 0 3 3 4 . 0 3 4 3

. 0 4 : . 0 3 5 2 . 0 3 6 0 . 0 3 6 9 . 0 3 7 7 . 0 3 8 6 . 0 3 9 4 . 0 4 0 3 . 0 4 1 1 . 0 4 2 0 . 0 4 2 8

. O S i . 0 4 3 7 . 0 4 4 5 . 0 4 5 4 . 0 4 6 2 . 0 4 7 1 . 0 4 7 9 . 0 4 8 7 . 0 4 9 6 . 0 5 0 4 . 0 5 1 3

. 0 6 ! . 0 5 2 1 . 0 5 2 9 . 0 5 3 8 • 0 5 4 6 • 0 5 5 4m * U «J Ó Sm1 . 0 5 7 1 . 0 5 7 9 . 0 5 5 7 . 0 5 9 ó

. 0 7 : . 0 6 0 4 . 0 6 1 2 . 0 6 2 0 . 0 6 2 9 • u 6 ó 7 . 0 6 4 5 • 0 6 5 3 . 0 6 6 2 . 0 6 7 0 . 0 o 7 G

. 0 0 ! . 0 6 8 6 . 0 6 9 4 . 0 7 0 2 . 0 7 1 0 . 0 7 1 9 . 0 7 2 7 . 0 7 3 5 . 0 7 4 3 . 0 7 5 1 . 0 7 5 9

. 0 9 i . 0 7 6 7 . 0 7 7 5 . 0 7 8 3 . 0 7 9 1 . 0 7 9 9 . 0 8 0 7 . 0 8 1 5 . 0 8 2 3 . 0 8 3 1 • 0 0 3 * 7

. 1 0 i . 0 8 4 7 . 0 8 5 5 . 0 8 6 3 . 0 8 7 1 . 0 8 7 9 . 0 0 8 6 . 0 8 9 4 . 0 9 0 2 . 0 9 1 0 . 0 9 1 8

. 1 1 i . 0 9 2 6 . 0 9 3 4 . 0 9 4 1 . 0 9 4 9 . 0 9 5 7 . 0 9 6 5 . 0 9 7 3 . 0 9 8 0 . 0 9 8 8 . 0 9 9 6

. 1 2 ¡ . 1 0 0 4 . 1 0 1 1 . 1 0 1 9 . 1 0 2 7 . 1 0 3 4 . 1 0 4 2 . 1 0 5 0 . 1 0 5 7 . 1 0 6 5 . 1 0 7 3

. 1 3 ¡ . 1 0 8 0 . 1 0 8 8 . 1 0 9 5 . 1 1 0 3 . 1 1 1 1 . 1 1 1 8 . 1 1 2 6 . 1 1 3 3 . 1 1 4 1 . 1 1 4 8

. 1 4 I . 1 1 5 6 . 1 1 6 3 . 1 1 7 1 . 1 1 7 8 . 1 1 8 6 . 1 1 9 3 . 1 2 0 1 . 1 2 0 8 . 1 2 1 6 . 1 2 2 3• 1 5 J . 1 2 3 1 . 1 2 3 8 . 1 2 4 5 • 1 2 5 3 . 1 2 6 0 . 1 2 6 7 . 1 2 7 5 . 1 2 8 2 . 1 2 8 9 . 1 2 9 7• 1 6 : . 1 3 0 4 . 1 3 1 1 . 1 3 1 9 . 1 3 2 6 . 1 3 3 3 . 1 3 4 0 . 1 3 4 8 . 1 3 5 5 . 1 3 6 2 . 1 3 6 9. 1 7 i . 1 3 7 7 . 1 3 8 4 . 1 3 9 1 . 1 3 9 8 . 1 4 0 5 . 1 4 1 2 . 1 4 2 0 . 1 4 2 7 . 1 4 3 4 . 1 4 4 1. I B : . 1 4 4 8 . 1 4 5 5 . 1 4 6 2 . 1 4 6 9 . 1 4 7 6 . 1 4 3 3 . 1 4 9 0 . 1 4 9 7 . 1 5 0 4 . 1 5 1 1. 1 9 : . 1 5 1 8 . 1 5 2 5 . 1 5 3 2 . 1 5 3 9 . 1 5 4 6 • X U OI v.' • 1 5 6 U . 1 5 6 7 . 1 5 7 4 . 1 5 8 1. 2 0 : . 1 5 8 8 . 1 5 9 4 . 1 6 0 1 . 1 6 0 8 . 1 6 1 5 . 1 6 2 2 . 1 6 2 9 • 1 6 3 5 . 1 6 4 2 . 1 6 4 9. 2 1 : . 1 6 5 6 . 1 6 6 3 . 1 6 6 9 • 1 6 7 6 . 1 6 8 3 . 1 6 9 0 . 1 6 9 6 . 1 7 0 3 . 1 7 1 0 . 1 7 1 6. 2 2 i . 1 7 2 3 . 1 7 3 0 . 1 7 3 6 . 1 7 4 3 • 1 7 5 o . 1 7 5 6 . 1 7 6 3 . 1 7 6 9 . 1 7 7 6 . 1 7 8 3

: . 1 7 8 9 . 1 7 9 6 . 1 8 0 2 . 1 0 0 9 . 1 8 1 5 . 1 8 2 2 . 1 0 2 8 . 1 8 3 5 . 1 8 4 1 . 1 8 4 8. 2 4 ! • 1 0 5 4 . 1 8 6 1 . 1 8 6 7 . 1 8 7 3 . 1 8 0 0 . 1 8 8 6 . 1 8 9 3 . 1 8 9 9 . 1 9 0 5 . 1 9 1 2* i . 1 9 1 8 . 1 9 2 4 . 1 9 3 1 . 1 9 3 7 . 1 9 4 3 . 1 9 5 0 . 1 9 5 6 . 1 9 6 2 . 1 9 6 9 . 1 9 7 5• 2 6 ! . 1 9 8 1 . 1 9 8 7 . 1 9 9 4 . 2 0 0 0 . 2 0 0 6 . 2 0 1 2 . 2 0 1 8 . 2 0 2 4 . 2 0 3 1 . 2 0 3 7. 2 7 í . 2 0 4 3 . 2 0 4 9 . 2 0 5 5 . 2 0 6 1 . 2 0 6 7 . 2 0 7 3 . 2 0 8 0 . 2 0 8 6 . 2 0 9 2 . 2 0 9 8. 2 8 J . 2 1 0 4 . 2 1 1 0 . 2 1 1 6 . 2 1 2 2 . 2 1 2 8 . 2 1 3 4 . 2 1 4 0 . 2 1 4 6 . 2 1 5 2 . 2 1 5 8. 2 9 ! . 2 1 6 3 . 2 1 6 9 . 2 1 7 5 . 2 1 8 1 . 2 1 8 7 * X x V o . 2 1 9 9 . 2 2 0 5 . 2 2 1 0 . 2 2 1 6. 3 0 • ^ 2 2 2 2

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Tabla IV

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♦ .027♦ .033*♦.027 * ♦ .030

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♦ .073♦ 030

0.00 Sí 4.0104.009

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