C - 1 APPENDIKS CC - 1 APPENDIKS C

C - 2 APPENDIKS CC - 2 APPENDIKS C

C - 3 APPENDIKS CC - 3 APPENDIKS C

C - 4 APPENDIKS CC - 4 APPENDIKS C

C - 5 APPENDIKS CC - 5 APPENDIKS C

C - 6 APPENDIKS CC - 6 APPENDIKS C

C - 7 APPENDIKS CC - 7 APPENDIKS C

C - 8 APPENDIKS C

C - 9 APPENDIKS CC - 9 APPENDIKS C

C - 10 APPENDIKS CC - 10 APPENDIKS C

C - 11 APPENDIKS CC - 11 APPENDIKS C

C - 12 APPENDIKS CC - 12 APPENDIKS C

C - 13 APPENDIKS CC - 13 APPENDIKS C

C - 14 APPENDIKS CC - 14 APPENDIKS C

C - 15 APPENDIKS CC - 15 APPENDIKS C

C - 16 APPENDIKS CC - 16 APPENDIKS C

C - 17 APPENDIKS CC - 17 APPENDIKS C

C - 18 APPENDIKS CC - 18 APPENDIKS C

C - 19 APPENDIKS CC - 19 APPENDIKS C

C - 20 APPENDIKS CC - 20 APPENDIKS C

C - 21 APPENDIKS CC - 21 APPENDIKS C

C - 22 APPENDIKS CC - 22 APPENDIKS C

C - 23 APPENDIKS CC - 23 APPENDIKS C

C - 24 APPENDIKS CC - 24 APPENDIKS C

C - 25 APPENDIKS CC - 25 APPENDIKS C

C - 26 APPENDIKS C

C - 27 APPENDIKS CC - 27 APPENDIKS C

C - 28 APPENDIKS CC - 28 APPENDIKS C

C - 29 APPENDIKS CC - 29 APPENDIKS C

C - 30 APPENDIKS CC - 30 APPENDIKS C

C - 31 APPENDIKS CC - 31 APPENDIKS C

C - 32 APPENDIKS CC - 32 APPENDIKS C

C - 33 APPENDIKS CC - 33 APPENDIKS C

C - 34 APPENDIKS CC - 34 APPENDIKS C

C - 35 APPENDIKS CC - 35 APPENDIKS C

C - 36 APPENDIKS CC - 36 APPENDIKS C

C - 37 APPENDIKS CC - 37 APPENDIKS C

C - 38 APPENDIKS CC - 38 APPENDIKS C

C - 39 APPENDIKS CC - 39 APPENDIKS C

C - 40 APPENDIKS CC - 40 APPENDIKS C

C - 41 APPENDIKS CC - 41 APPENDIKS C

C - 42 APPENDIKS CC - 42 APPENDIKS C

( )

( )

( )

( )

C - 43 APPENDIKS CC - 43 APPENDIKS C

C - 44 APPENDIKS CC - 44 APPENDIKS C

C - 45 APPENDIKS CC - 45 APPENDIKS C

C - 46 APPENDIKS CC - 46 APPENDIKS C

C - 47 APPENDIKS CC - 47 APPENDIKS C

C - 48 APPENDIKS CC - 48 APPENDIKS C

C - 49 APPENDIKS CC - 49 APPENDIKS C

C - 50 APPENDIKS CC - 50 APPENDIKS C

( )

C - 51 APPENDIKS C

( )

C - 51 APPENDIKS C

C - 52 APPENDIKS CC - 52 APPENDIKS C

C - 53 APPENDIKS CC - 53 APPENDIKS C

C - 54 APPENDIKS CC - 54 APPENDIKS C

C - 55 APPENDIKS CC - 55 APPENDIKS C

C - 56 APPENDIKS CC - 56 APPENDIKS C

C - 57 APPENDIKS C

m

rr

18

)( 222 rD

upp

t

=

C - 57 APPENDIKS C

C - 58 APPENDIKS C

HEATER T1 Steam148 C

298.4 Ft1 Udara Masuk t2 Udara Keluar

30 C 120 C86 F 248 F

T2 Kondensat148 C298 F

Aliran Panas Aliran Dingin

HEATER

C - 58 APPENDIKS C

asumsi : # tube ukuran 3/4 inch 16 BWG, panjang 16 ft disusun persegi dg 1 in pitch

a. Heat transferdari appendiks B diperoleh bahwa panas yang dipertukarkan adalah :

= == == =

2) Menghitung LMTDHot fluid Diff.

298 Higher Temp. 50 t2298 Low Temp. 212 t10 Differences 162

LMTD = t1 - t2

ln t1

t2= 212 - 50

ln 212.450.4

= 162 = 113oF

1.43848

Steam Larutan GlukosaT1, F T2, F t1, F t2, F

298.40 298.40 86 248.00

Q 989103.5 kJ/jam 937472.30 btu/jamm steam 360 kg/jam 793.01 lb/jamm udara 7959.18 kg/jam 17510.20 lb/jam

Cold fluid248

86

162

C - 59 APPENDIKS C

= 162 = 113 F1.43848

Karena massa udara terlalu besar = lb/jamMaka luas area dari inner pipe atau annulus terlalu kecil. Asumsi, berdasarkan trial aliran dipecah dua parallel

c. Menghitung temperatur caloric (Tc dan tc)Tc =1/2 x (T1+T2) = 298 Ftc =1/2 x (t1+t2) = 167 F

d. Trial Ud = 60 Btu/jam.ft2.o(terletak antara 6-60 Btu/jam.ft2.oF)

A = Q/(UD.t) = ft2

Nt = A/(a".l)= buahNt distandartkan dg tabel 9 kernNt standart = 52 buahn = 1 passesIDs = in

Koreksi UD :UD koreksi = Nt x UD trial / Nt standart

= 51 Btu/jam.ft2.oFBtu/jam.ft2.oF(UD mendekati)

17510.20

138.7382

44

10

Kesimpulan hasil perancangan

C - 59 APPENDIKS C

IDs = 10 in OD = 0.75 in,12BWGn' = 1 l = 16 ftB = 2 in n = 1

di = 0.482 insusunan persegi, Pt=1 in, de = in0.95a' = 0.182 in2a" = 0.1963 ft2

shell side (udara)

4) at = in2 4) as = ID C'B / 144 PT n'

(Kern, Table 10) = 0 1

Nt x at 144 1

144 x n = ft2

52 x 0.3144 x 2

= ft2

5) W 5) w

at as==

= lb/(jam)(ft2) = lb/(jam)(ft2)

shell side Tube side

tube side (Steam)

0.302

at =

=

0.0545

0.02

10

evaluasi perpindahan panas

Gt = Gs =

=793.010.0545 0.017

14543.186 1008588

17510.20

x x

x

C - 60 APPENDIKS C

= lb/(jam)(ft ) = lb/(jam)(ft )

6) Pada T = 298oF 6) Pada tc = 167

oF

= cp = cp(Kern Fig. 15) = lb/ft jam

= lb/ft jam

ID = 0.62 (Kern Table 10) De = (Kern Fig. 28)

= ft De = ft

ID x Gt De x Gs

= 0.05 = 0.1 x0.03

= =

7) (jH tidak perlu dihitung, 7) jH = 800 (Kern Fig. 28)karena steam )

8) Pada tc = 167oF

c = 0.3 Btu/(lb)(oF)

(Kern Fig. 3)k udara =

(Kern Table 4)

c x 0.3

k

= 0.25 x0.333333333

14543.186 1008588

0.0339

0.0517

Ret = Res

0.020.05

0.95

0.08

=

0.014

22178.215

=

14543

0.017

1649721.360.05

1008588

0.05

x

C - 60 APPENDIKS C

= 0.90

9) Kondensasi steam (hio) : 9) ho = jH x (c/k)1/3 x k/De

= 1500 Btu/(jam)(ft2)(oF) s= 800 x 0.9 x 0.90

= 8152 Btu/(jam)(ft2)(oF)

ho = 8152 Btu/(jam)(ft2)(oF)

10) Clean Overall Coefficient (Uc) :

UC = hio x ho

hio + ho= x

+

= Btu/(jam)(ft2)(oF)

12) Design Overall Coefficient (UD) :

Eksternal surface per lin ft (a") = ft2 per lin ftTotal surface, A = N x L x a"

= 52 x 16 x 0.20

= ft2

0.079

1266.89

0.1963

163.32

0.02

15001500 8152

8152

C - 61 APPENDIKS C

ft

A x t

163 x 113

= 50.97 Btu/(jam)(ft2)(oF)

13 ) Dirt Factor (Rd)

UC - UD

UC x UD-x

= Btu/(jam)(ft2)(oF)

1) Res = 1) Ret =

f = f =(Kern Fig.29) (Kern Fig.26)

2) N + 1 = 12 x (L/B) 2)

= 12 x 16 5,22.1010 Ds sg t

2= 96

f Gt2 L n

5076102.032697000000

(udara)

Hot fluid, tube side

Tube (steam)

22178.221649721.36

0.0015

163.32

UD =Q

0.0008

Pt =

=

=937472.30

Rd =

=1,266.9 50.969

1266.8859 50.969

0.019

Evaluasi presure dropCold fluid, shell side

C - 61 APPENDIKS C

De = =

12

= 5/6 ft 3) Gt =

V2 =s g = 1 2g

(Kern Fig.27)

Pr = 4 n x V2

s 2g= 4 x 1 0.0010

3) Ps = f Gs2 (N+1) 1

5,22.1010 De sg s =

= PT = Pt Pr

= 0.004= 1.8 psi =

BLOWER (G-321)Fungsi = Menghembuskan udara ke heaterType = CentrifugalDasar pemilihan = Untuk jenis blower ini dapat digunakan untuk kapasitas besar.Massa udara masuk = kg/jam

= kg/sJumlah Blower = 1 buahkapasitas/blower = kg/s

14543.19

0.001

43500000000

0.00188

0.004

2E-030.006

2.217959.19

2.21

10

7.812E+10 +

+

x

C - 62 APPENDIKS C

kapasitas/blower = kg/s

Volumetrik rate = m/sT udara = 30 C = KP1 = 1 atm = kPaP2 = 3 atm = kPaDensitas udara = kg/m (geankoplis,tabel A.3-3 edisi 4)BM udara = udara = (geankoplis, hal 152)kondisi adiabatik

(-Ws) =

= 3.5 x x 0.37Ws = J/kg

=

Brake kW = (-Ws) . m = kW = 341 hp . 1000

Spesifikasi Blower (G-321)Nama = BlowerFungsi = Menghembuskan udara ke heaterJumlah = 1Type = CentrifugalKapasitas = 2.21 kg/sPower = hp

2.21

1.899

-1

303.15101.325303.9751.1644

29.681.4

] - 1 BM P1

84921.8344109598.708

95%

253.99

350.00

RT[

P2 (-1)/

C - 62 APPENDIKS C

CYCLONE ( H-323)Fungsi : menangkap padatan yang terikut udara panas dari rotary dryerLaju Alir Bahan = kg/jam = kg/hari

campuran = kg/m3

0.4

Suhu gas masuk =0F = 100

0 CViskositas udara = cp = 0.078 kg/m.jam

Densitas udara = lb/ft3

= 0.9 kg/m3

Penentuan Dimensi Cyclone

Dpth =

. Ns. Vmax. (p - g)

(Perry 8 ed , eq hal 17-30 )

Ns = jumlah putaran efektif dalam cyclone

0.02212

0.06

879.26 21102.19

Komponen % Berat m (kg/hari) (kg/m3) V (m3/hari)

NaCl 35.86 7567.25 2160 3.503

H2O 64.14 13534.95 1001 13.521

Total 100 21102.19 17.025

1239.50

9. . Bc

C - 63 APPENDIKS C

Ns = jumlah putaran efektif dalam cyclone= 4

Vmax = kecepatan gas masuk cyclone = 20 m/s

Dari Perry 8ed, fig 17 - 39, untuk efisiensi = %

= 10

Dpi = m

Dp,th = Dpi / 10

= m

=

=

Bc = 1.296 meter

Dimensi cyclone :

Bc = Dc4

Dc = 5.1856 meter

De = Dc = 2.6 meter

2

Hc = Dc = 2.6 meter

2

0.000003 9 x 0,0495 x Bc311135.998

99.99

Dpi/Dp,th

0.00003

0.000003

0.000003 9 x 0,08 x Bc x 4 x 20 x (1239,4987-0,9)

C - 63 APPENDIKS C

Lc = 2. Dc = 10.4 meter

Sc = Dc = 0.65 meter

8

Zc = 2. Dc = 10.4 meter

Jc = Dc = 1.3 meter

4Dari Perry 7ed, hal 17-27

Spesifikasi CycloneFungsi : Untuk menangkap padatan yang terikut dengan udara panas dari rotary dryerKecepatan gas masuk = 20 m/sDimensi Cyclone

Bc = 1.3 meter

Dc = 5.2 meter

De = 2.6 meter

Hc = 2.6 meter

Lc = 10.4 meter

Sc = 0.6 meter

Zc = 10.4 meter

Jc = 1.3 meter

SCREW CONVEYOR (J-319)Fungsi : Memindahkan bahan dari centrifuge (H-317) ke Rotary dryer (B-310)Type : Plain spoutes or chutesType : Plain spoutes or chutesDasar pemilihan : Umum digunakan untuk padatan dalam sistem tertutup

Mass rate = kg/jam= lb/jam

bahan = kg/m3= lb/cuft

vol rate = cuft/jam= cuft/menit

Berdasarkan (Badger, Tabel 16-6) :untuk densitas 133.890 lb/cuft, bahan termasuk kelas D dengan F =3

Power Motor = C. L. W. F (Badger, eq 16-5)

Dimana :C : Kapasitas, cuft/menitL : Panjang conveyor, ftW : Densitas bahan, lb/cuftF : Faktor bahan

Panjang conveyor = 15 ft (Tabel 21-6, Perry, 7th editon)

Power motor = 1.61 HPEfisiensi motor =

Power motor = 1 HPDari Perry, 7th edition Tabel 21-6 untuk kapasitas 419 cuft/jam, maka digunakan ukuran :Diameter = 9 in

32119.8670824.292144.36133.89528.98

8.82

33000

60%

C - 64 APPENDIKS C

Kecepatan = 55 rpm

Spesifikasi :Nama = Screw conveyor J-319Fungsi = Memindahkan bahan dari Centrifuge (H-317) ke

Rotary dryer (B-310)Type = Plain spoutes or chutesKapasitas = 529 cuft/jamPanjang = 50 ftDiameter = 9 inKecepatan putaran= 55 rpmPower = 1 HPJumlah = 1 buah

Rotary Dryer (B-310)Fungsi : Mengeringkan kristal garam dengan udara panasKondisi Operasi :Tekanan = 1 atm

Komponen bahan masuk Rotary Dryer

(m3/jam)Volume Rate

12.056

KomponenMass Rate(Kg/jam)

densitas(kg/m3)

NaCl 31526.18 2615.00

C - 65 APPENDIKS C

massa udara yang digunakan = kg/jam

G adalah mass air velocity (0.5 5 kg/m2.det) (Perry ed. 6, halaman 20-33)

G = kg/m2.detik

= kg/m2.jam

= lb/ft2.jam

Area of Dryer =

=

= m2

Area of Dryer = x D2

= x D2

D = m = ftLDL adalah panjang dryerLD

12.0560.59712.653

NaCl 31526.18H2O 593.68Total 32119.86

1457.60

0.5

1800

368.3380441massa udara

2615.00993.97

G1457.603

1800

0.8098

4

0.8097794444

1.015 3.331

= 4 s.d. 10 (Perry ed. 6, halaman 20-32)

= 10

C - 65 APPENDIKS C

L = m = ft

Kecepatan peripheral dryer 0.25-0.5 m/s (Perry ed. 6, halaman 20-33)kec. Peripheral = m/s

= m/menitkec. Putar dryer (N) =

=

= rpmMenghitung waktu tinggal Dryer = 0.23 x L + 0.6 x B x L G

S x N0.9

x D F(20-39) (Perry ed 6 hal 20-33)

= waktu tinggal (menit)L = Panjang Dryer (ft)N = kecepatan putar (rpm)D = Diameter Dryer (ft)

G = air mass velocity (lb/h.ft2)

F = Feed rate ke dryer (lb bahan kering/jam.ft2 dryer cross section)

S = Slope (ft/ft)B = konstanta yang berdasarkan material yang diolah dan mendekati deng

B = 5 x (Dp)-0.5

(20-40)

1.01514.775

8.098 26.568

0.2515

kecepatan periperalD

15

x

C - 66 APPENDIKS C

Dp = Diameter partikel garam = 50 mesh = inch

= mB = 5 x

=

Feed Bahan Kering = kg/jam= lb/jam

Cross section area dryer = 15% x Area Dryer= 15% x

= m2

= ft2

F =

=

= lb/jam.ft2

S = 0-8 cm/m (Perry ed. 6, halaman 20-33)S = cm/m

= ft/ft

= 0.23 x + 0.6 x 0.22 x 3680.01 11 x 3.3

= += menit

5080.044

0.222

25334.7055803.31057

0.020

16.356

Feed Bahan KeringCross section area dryer

55803.3110.011

4945065.31

10.01

16.36 0.0002634

0.8098

0.0110.121

26.568 26.64945065.31x

x

C - 66 APPENDIKS C

Perhitungan Flightdari Perry ed.6, didapatkan:Tinggi Flight = 1/12D-1/8D

= x D= m

Jumlah Flight = 2.4D s.d. 3D= 3 x D= = 4 buah

Menghitung Power Rotary DryerN = kecepatan putar dryer = rpmd = diameter inside dryer = ftD = riding ring diameterD = d + 2

= + 2 = ftw = berat bahan masuk = kg

= lbW = berat equipment+ berat material

Berat Equipment = berat dryer + berat flightBahan yang digunakan baik dryer dan flight adalah mild steel

Densitas mild steel () = kg/m3

Permeabilitass stress mild steel (f) = 124 N/mm2

Pressure di sekitar Dryer = kPa = N/mm2

Design Pressure (p) = x Pressure di sekitar dryer

0.1250.126899836

3.046

14.7753.331

3.331 5.33132119.86

70748.5901

7850

101.3251.5

0.1013

C - 67 APPENDIKS C

Design Pressure (p) = x Pressure di sekitar dryer= x

= N/mm2

Tebal Shellts = p x D

2 x f x J + p= x

2 x x += mm

dalam rotary dryer minimal ketebalannya adalah 8 mm, ,maka ditentukan tebalnya menjadi10 mm karena juga diperhitungkan pengaruh faktor korosinya

Outside Diameter (OD) = D + 2 x ts= + 2 x 0.731= mm= m= ft

V silinder = x ( OD2

- ID2

) x L4

= x x4

= m3

Berat Silinder = V silinder x

1.51.5 0.1013

0.152

0.019

0.152 1015.199124 0.85 0.152

0.731253924

1015.1991016.661

1.0173.336

3.143 0.003 8.098

C - 67 APPENDIKS C

= x= kg= lb

Berat Flight = jumlah flight x tinggi flight x tebal flight x panjang dryer x densitas material

= 4 x 0.13 x x 8.1 x 7850= kg= lb

Berat Equipment = Berat Silinder + Berat Flight= += lb

W = Berat Equipment + w= += lb

bhp = N ( 5 d w + 0.19 D W + 0.3 x W)

= 14.8 x [ + + ]

= bhp= kW

Spesifikasi Dryer

0.019 7850148.420

326.9167438

193.6015426.4350136

326.9167438 426.435014753.3517574

753.3517574 70748.5900971501.94185

100000

100000.0179.709134.782

0.006

1119303 73372.47 23595.64

x x xx

C - 68 APPENDIKS C

Spesifikasi DryerFungsi = mengeringkan kristal garam dengan udara panasJumlah = 1 buahKapasitas = kg/jamInside Diameter Dryer = mOutside Diameter Dryer = mPanjang Dryer = mKecepatan Putar Dryer = rpmWaktu Tinggal = menitJumlah Flight = 4 buahTinggi Flight = 0.1 mTebal Flight = mPower Pompa = kW

SCREW CONVEYOR dari Rotary Dryer (J-324)Untuk memindahkan garam dari cyclone menuju bucket elevator

`

32119.861.0151.0178.098

14.77516.356

0.006134.782

Fungsi:

C - 68 APPENDIKS C

Tampak dari depan Tampak dari samping

Komponen masuk Rotary Dryer

Mass Rate ==

bahan == =

volume rate ===

karena bahan yang dialirkan adalah garam didapatkan bahan kelas C dimana F = 2.5dimana F adalah faktor bahan(Badger, Tabel 16-6)dari Fig.16-20 didapatkan panjang dan kecepatan putardiameter = inch = 0.8 ft

mass rate/volume rate2610.954 kg/m3162.849 lb/cuft

Mass Rate/ bahan422.551 cuft/jam

7.043 cuft/menit

11.9350.03011.965

KomponenMass Rate densitas(Kg/jam) (kg/m3)

9

Volume Rate(m3/jam)

NaCl 31210.92 2615H2O 29.68 993.965Total 31240.60

31240.60 kg/jam68811.90 lb/jam

C - 69 APPENDIKS C

diameter = inch = 0.8 ftkecepatan putar = rpmMenghitung Power MotorPerhitungan Power motor menggunakan Badger halaman 713Power Motor = CxLxWxF

C = Kapasitas (cuft/menit)L = Panjang Conveyor (ft)W = Densitas Bahan (lb/cuft)F = Faktor Bahanditentukan panjang conveyor 15 ftPower Motor = 7.04 x 15.0 x x

= 1.30 hpkarena power motor sebesar 1.30 hp maka dikalikan 2 (Badger, halaman 713)Power Motor Screw Conveyor = 1.30 x 2

= 2.61 hpSpesifikasi Screw Conveyor:

: Untuk memindahkan garam dari cyclone menuju bucket elevator: kg/jam: ft = m: ft = m: rpm: hp: buah

BUCKET ELEVATOR (J-326)

Kapasitas 31240.60Panjang 15 4.572Diameter 0.75 0.2286Kecepatan 62Power 5Jumlah 1

962

33000

2.5

Fungsi

162.8533000

C - 69 APPENDIKS C

Fungsi: Memindahkan bahan dari screw conveyor (J-325) ke crusher (C-327)Type: Continuous discharge bucket elevatorDasar pemilihan : Untuk memindahkan bahan dengan ketinggian tertentu

Mass rate = kg/jam= ton/jam

Tinggi Bucket = Tinggi (Crusher + Screen + Silo + Jarak dari dasar)= (7 + 3 + 45 + 5)= 60 ft

Perhitungan Power : (Perry 7th edition, Tabel 21-8)Kapasitas maksimum = 27 ton/jamPower head shaft = 1.6 hpPower tambahan = 0 hp per ft

= 2.4 hpPower total = 4 hpEfisiensi motor = 80%Power motor = 5 hpDari Perry 7th edition, tabel 21-8 sesuai dengan kapasitas dipilih spesifikasi sebagai berikut :SpesifikasiNama = Bucket Elevator (J-326)Type = Memindahkan bahan dari Screw conveyor (J-325) ke

crusher (C-327)

31519.8831.52

C - 70 APPENDIKS C

crusher (C-327)Kapasitas maksimum = 27Ukuran = 8 in x 5 in x 5 1/2 inBucket spacing = 14Tinggi Elevator = 60Ukuran feed (max) = 1Bucket speed = 225Putaran head shaft = 43Lebar belt = 9Power total = 4Alat pembantu = Hopper chute (pengumpan)Jumlah = 1

CRUSHER (C-326)Fungsi : Menghaluskan kristal garam hingga ukuran 50 meshOperasi : Kontinyu (per jam)Kapasitas 31.560 ton/jam

Berdasarkan Perry 7th edition, tabel 20-12 dan sesuai kebutuhan kapasitas maka ditetapkan crusher dengan spesifikasi sebagai berikut :Type = Cone crusherkapasitas = ton/jamFeed Opening = 3 inkecepatan = 575 rpmPower motor = 30 hpSpesifikasi :Type = Cone crusher

31.56

C - 70 APPENDIKS C

Fungsi = Menghaluskan kristal garam hingga ukuran 50 meshKapasitas = ton/jamDischarge Setting= 0.25 inKecepatan = 575 rpmPower motor = 30 hpBahan = Carbon steelJumlah = 1 buah

SCREEN (H-327)Fungsi : Memisahkan kristal garam menjadi ukuran 50 meshOperasi : kontinyu (per jam)Dasar Perencanaan Kapasitas = ton/jam

= lb/jamUkuran = 50 meshJenis = High speed vibrating screen

Dari Tabel 19-6, Perry 7th edition, diperoleh :Untuk ukuran 1 mm : Diameter wire (d) = 0.0085 in = 0.2 mm

Sieve opening (a) = 0.0117 in = 0.3 mm

Perkiraan kapasitas screen :A =

Dimana :Ct : Rate bahan masuk, lb/jam

35.06777322.735

31.56

0.4 x CtCu x FOA x FS

Dp =

C - 71 APPENDIKS C

Dimana :Ct : Rate bahan masuk, lb/jam

Cu : Kapasitas unit = 0.4 ton/jam ft2

FOA : Luas bukaan (%)Fs : Luas faktor slot = 1

Dari persamaan 21-5, fig 21-16, Perry 7th edition diketahui rumus faktor bukaan :

FOA = 100 a 2

a + dDimana :a = Diameter bukaan

d = Diameter weirSehingga,

FOA = 100 0.215 2

0.215 + 0.297 = 18

A = 1.989 ft2

Disiapkan screen dengan tambahan luas sebesar 50 %Luas total= A x 1.5

= 2.98 ft2

Spesifikasi :Fungsi = Memisahkan kristal garam menjadi ukuran 50 meshKapasitas = ton/jamType = High speed vibrating screenUkuran = 50 mesh

Luas total = 2.98 ft2

35.067

C - 71 APPENDIKS C

BELT CONVEYOR (J - 328)Fungsi : Mengembalikan produk yang tidak lolos screening kembali ke crusherLaju Alir Bahan = kg/jam = kg/hariWaktu loading bin NaCl = 1 jamMassa Bahan Total = 84 ton/hariLaju Alir Bahan = 3.5 ton/jamDari tabel 5-5 Walas (Chemical Proses eq.) p-81, dipilihLebar Belt = 18 inch = 0.5 meter

running angle of repose = 19

Inklinasi =5

Kapasitas Belt pada 100 ft/min = 5.1 ton/jam (tabel 5.5 walas)Kec.belt (u) yang diperlukan = 2.81/5.07 x 100

= 69.2 ft/min = meter/jam

Dari tabel 5-5 Walas diperolehKecepatan maksimum belt yang direkomendasikan = 300 ft/min = meter/jamJarak yang ditempuh = 20 meter

Tinggi Conveyor (H) = 20 tan 5o = 1.8 meter (walas hal 83)

Panjang Conveyor = 20/cos 5o = 21 meter (walas hal 83)

Penentuan Power Belt Conveyor (Walas hal 81)Power = P horisontal + P vertikal + P emptyP horisontal = (0,4+L/300) x (W/100)

84149.04

5486.13

3506.21

1264.66

C - 72 APPENDIKS C

P horisontal = (0,4+L/300) x (W/100)= (0,4 + 20/300) x (2,81/100)= hp

P vertikal = 0,001 HW (Grafik 5-5 Walas : 82)= 0,001 x 1,75 x 2,81= hp

P empty = 127.3 x 383100

= 0.382 hp

Power = 0,002 + 0,0014 + 0,38= 0.40 hp

Eff. Motor = 0.7Power = 0,385/0,7

= 0.578Dipilih motor dengan Power = 1 hpSpesifikasiNama alat = Belt ConveyorFungsi = Mengembalikan produk yang tidak lolos screening kembali ke

crusherTipe = Continuous Flow ConveyorKapasitas = 3.5 ton/jamlebar belt = 0.5 meterTinggi Conveyor = 1.8 meter

0.0061

0.016

C - 72 APPENDIKS C

Panjang Conveyor = 21 meterspeed = meter/jam (operasi)Daya power = 1 hpJumlah = 1

TANGKI PRODUK (F-320)Fungsi : Menampung produk dengan kemurnian 99,98%

Bentuk : Silinder dengan tutup atas dished head dan bagian bawah konis 120o

Bahan Kontruksi : type 316, grade M (SA-240), Stainless SteelSistem operasi : BatchJumlah : 1 buah

Viskositas air pada suhu 30 oC = cp = 3 kg/m.jam

Densitas air pada suhu 30 oC = kg/m3

Rate Aliran Masuk = kg/jam = ton/jam

1 2.2

0 1.0

1

vol larutan = m3/jam

NaCl 31555 2160 14.61 240.73

H2O 6.31 996 0.01 2.88

Total 31560.84 14.61

14.61

1264.66

0.80

996

KomponenMassa

x s.g r (kg/m3)volume

(kg/jam) (m3/jam) kg/m.jam

31560.84 31.56

C - 73 APPENDIKS C

vol larutan = m /jamm campuran = cp = campuran = massa total

volume total

=

Vol. larutan = m3/mixing cycle time

Banyak tangki = 1 buah

Volume larutan = m3

Volume larutan = Volume totalVolume tangki = x

= m3

Menentukan Dimensi TangkiTangki berupa silinder tegak dengan tutup atas dan bawah standart dished headdimensi tinggi silinder / diameter bejana ( Hs / D ) = 1.5

Volume silinder = 14

= 1 x D2 x 1,5D

4

= 0.25 x 1.5 x 3.14 x D3

= 1.2 x D3

Volume tutup atas = x D3

2159.5 kg/m3

14.61

14.6180%100 14.615

80

18.269

x D2 x H

0.0847

14.6111 243.6 kg/m.jam

C - 73 APPENDIKS C

Volume konis =24 x tan (0,5 )

=

24 x tan (0,5 x 120o)

=

24 x tan (60o)

=

Volum total = volume silinder + volume konis + volume tutup atas

= 1.2 x D3

+ x D3

+

= x D3

D3 = 14D = 2.4 m = 94.09388 in

standart OD = 90 in = 2.286 m(Brownell & Young, hal 90)

tinggi silinder (Hs) = 1.5 x OD= 1.5 x 2.3= 3.4 m

tinggi konis (Hc) =24 x tan (0,5 )

=o

0.085

18.269 1.3382

OD

2.286

x D3

x D3

3,14 x D3

0.076 x D3

18.269 0.076

C - 74 APPENDIKS C

24 x tan (60o)= m

Tinggi tutup (Hd) = xOD= m

Tinggi bejana (H) = tinggi silinder + tinggi konis + tinggi dished head= 3.4 + += m

vol. larutan dalam konis = volume konis

= 0,076 x OD3

= x (2,29)3

= m3

volume larutan dalam = volume larutan dalam bejana - volume larutan silinder dalam konis

= -

= m3

tinggi larutan dalam = volume larutan dalam silinder

silinder /4 x OD2

= 4.2 mtinggi larutan dalam = tinggi larutan dalam silinder + tinggi larutanbejana (Hb) dalam dished head

0.055

0.1690.386

0.055 0.3863.870

0.076

0.908

18.269 0.908

17.361

C - 74 APPENDIKS C

= += m

Menentukan Tekanan Desain (Pd)

Tekanan operasi tangki sama dengan tekanan atmosfir ditambah dengan tekanan parsial bahan

P Operasi = 15 psi

P bahan = bahan x g x Hb

= x 9.8 x

= N/m2

= 14.2 psiP Total = + P Operasi

= + 14.7 = 29 psi

Pdesain = x P Total

= x 29= 30 psi

Menentukan Ketebalan SilinderDipergunakan bahan yang terbuat dari stainless steel dengan spesifikasi :type 316, grade M (SA-240) (Appendiks D, Brownell & Young hal : 342)

f = psi (Appendiks D, Brownell & Young hal : 342)E = (Tabel 2.1, Kusnarjo, hal 14)C =

= + C

4.618

2159.50 4.618

97738.12P bahan14.22

1.05

1.05

187500.80.13

t Pi x OD

4.232 0.386

C - 75 APPENDIKS C

= + C

= 0.1 += in

tebal plate standart (diambil) = 5 in (tabel 5.7, B & Y hal : 90)10

= 0.4 in = meter

OD = ID - 2 t silinderOD = ID - 2 x 0.4ID = 89.24 in = 2.3 m

Menentukan Ketebalan Konis :

= + C

= + C

= += in

tebal plate standart (diambil) = 5 in (tabel 5.7, B & Y hal : 90)10

= 0.5 in = meter

Menentukan Dimensi Tutup Atas (dished head)OD = 90 in

2 (f.E + 0,4 Pi)

2(f.E + 0,4 Pi) x cos (0,5 )27 x 96

2(18750 x 0,8 + 0,4 27) x cos (60o)0.127 0.130.252

0.013

t silinder Pi x OD

0.21

0.010

t konis Pi x OD

0.13

C - 75 APPENDIKS C

r = 90 in (tabel 5.7, B & Y hal : 90)icr = 6.125 in

t head = + C

t head = 0.08 + 0.13

t head = in

tebal dish head standar (diambil) = in = msf = 2 in = 0.1 m

Perhitungan Diameter NozzleInlet dan outlet Nozzle samaAssumsi aliran turbulen

Di, optimal = 3,9 x Qf0.45 x 0.13

= 3.9 x x= in= m

Dari Geankoplis App A.5.1 ditentukan :Nominal size : 1in sch 40didapat : OD = in = m

ID = in = m

A = ft2

= m2

0.205

0.4 0.010

3.343 2.71335.3740.899

1.315 0.0331.049 0.027

0.0060 0.000558

0,885 x Pi x r2 (f.E - 0,1Pi)

C - 76 APPENDIKS C

A = ft = mCek jenis aliran :

= Q =A

= m/jam

Nre = D vm

= x x

= (memenuhi)Nre > 2100, maka asumsi awal bahwa aliran turbulen benar sehingga ukuran pipa keluar pompa dipilih 1 in sch 40

SpesifikasiNama alat = Tangki ProdukFungsi = Menampung produk dengan kemurnian 99,98%Bahan = type 316, grade M (SA-240), Stainless SteelKapasitas = ton/jamTebal Tangki = meterTinggi Tangki = meterDiameter Tangki = meterJumlah = 1

POMPA MIXER Na2CO3 (L-116)Fungsi : Untuk memompa air pemanas ke mixer Na2CO3

31.5610.0103.8702.267

0.0005626191.60

2159.50 0.027 26191.60

0.0060 0.000558

Kecepatan aliran (v) 14.61

243.610

6186

C - 76 APPENDIKS C

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 1.71= in

Jadi digunakan D pipa : 2 in IPS sch. 80 (Kern,table.11,p.844)OD = in = ft

3.000 9.8423.000 9.842

411

1 14.696

1 14.696

0.050

61.390

1.0151.734

2.38 0.198333333

5037.870 kg/jam = 3.085

0.982 61.390.46 0.000

5128.960 0.050 22.582

C - 77 APPENDIKS C

OD = in = ftID = in = ft = 0.05 m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

(Asumsi benar)

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

0.051

Kc = 0.550 x( 1 - A )

A1

= 0

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.55 x6.01264.348

1.939 0.161583333

3 0.020495701

v = =0.050

= 2.452 ft/s0.020

NRe = r x D x v =24.323

= 78893.1m 0.000

2.38 0.198333333

C - 77 APPENDIKS C

Elbow 90o Kf =Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 4 buah elbow 90o

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmTotal friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :

= 0.170 x6.01264.348

0.016

0.857

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x6.01264.348

0.561

hf3 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

0.7506.0000.170

hf1 = 4 Kf xv2

2 x a x gc

= 3.000 x6.01264.348

0.280

(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

DP = = psia

v1 = ft/s

v2 = ft/s

DP g

r gc

= lbf.ft/lbm

Efisiensi pompa,hp= 40% (Peter&Timerhauss,f.14-37,p.520)

= m x Ws =

h

= hp

Efisiensi motor, hm= 80% (Peter&Timerhauss,f.14-38,p.521)

BHP

hmJadi digunakan power pompa = 1 hp

Spesifikasi Pompa Air pemanas Mixer Na2CO3 (L-116) :Fungsi : Untuk memompa air pemanas ke mixer Na2CO3Type : Centrifugal pumpJumlah : buahBahan : Stainless steel 304Kapasitas : kg/jam

1

5037.87

+ 1.51461.39 64.34811.450

BHP 35.324

0.400

88.311 lbf.ft/s = 0.161

Konsumsi power = =0.1606

= 0.2007 hp0.80

P2 - P1 0.000

0.000

2.452

- Ws = + DZ +(v2

2 - v12)

+ SF2 x a x gc

=0.000

+ 9.842 +6.012

C - 79 APPENDIKS C

Kapasitas : kg/jamDiameter pipa : : in IPS sch.40Panjang pipa : : mHead pompa : lbf.ft/lbmEfisiensi pompa :Efisiensi motor :Power pompa : hp

POMPA REAKTOR (L-211)Fungsi : Untuk memompa larutan braine dari Reaktor ke Flokulator

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :

3.000 9.8420.000 0.000

411

1 14.696

1 14.696

5037.872

3.00011.450

40%80%

1

0.00 kg/jam = 0.00

0.000 0.0000.00 0.000

0 #DIV/0! 0.00

C - 79 APPENDIKS C

Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 0.00= in

Jadi digunakan D pipa : ### in IPS sch. #DIV/0! (Kern,table.11,p.844)OD = in = ftID = in = ft = #### m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

###

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Kc = 0.550 x( 1 - A )

A1

= 0

#DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

v = =#DIV/0!

= #DIV/0! ft/s#DIV/0!

NRe = r x D x v =#DIV/0!

= #DIV/0!m 0.000

#DIV/0!

0.000

#DIV/0!#DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

C - 80 APPENDIKS C

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

Elbow 90o Kf =Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 4 buah elbow 90o

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hf3 = 1 Kf xv2

#DIV/0!

0.7506.0000.170

hf1 = 4 Kf xv2

2 x a x gc

= 3.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.55 x#DIV/0!64.348

C - 80 APPENDIKS C

= lbf.ft/lbmTotal friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

Spesifikasi Pompa Reaktor (L-211) :Fungsi : Untuk memompa larutan braine dari Reaktor ke FlokulatorType : Centrifugal pumpJumlah : buahBahan : Stainless steel 304Kapasitas : kg/jamDiameter pipa : : in IPS sch.40Panjang pipa : : mHead pompa : lbf.ft/lbmEfisiensi pompa :Efisiensi motor :Power pompa : hp

POMPA TANGKI PENAMPUNG I (L-215)Fungsi : Untuk memompa larutan braine dari Tangki penampung I ke Tangki Netralisasi

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

o

3.000 9.8421.5 4.921

1

0.00#DIV/0!

3.000#DIV/0!

72%84%

#DIV/0!

0.00 kg/jam = 0.000

0.000 0.0000.00 0.000

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

C - 82 APPENDIKS C

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 0.00= in

Jadi digunakan D pipa : ### in IPS sch. #DIV/0! (Kern,table.11,p.844)OD = in = ftID = in = ft = #### m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

#DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

v = =#DIV/0!

= #DIV/0! ft/s#DIV/0!

NRe = r x D x v =#DIV/0!

= #DIV/0!m 0.000

411

1 14.696

1 14.696

#DIV/0!

0.000

#DIV/0!#DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

C - 82 APPENDIKS C

###

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

Elbow 90o Kf =Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 4 buah elbow 90o

#DIV/0!

0.7506.0000.170

hf1 = 4 Kf xv2

2 x a x gc

= 3.000 x#DIV/0!64.348

Kc = 0.55 x( 1 - A )

A1

= 0

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.55 x#DIV/0!64.348

C - 83 APPENDIKS C

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

= lbf.ft/lbm

Total friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

=#DIV/0!

= #DIV/0! lbf.ft/lbm#DIV/0!

= 0.170 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

#DIV/0!

9.8420.000046

e/D #DIV/0!f 0.015

Ff = 4f xDL x v2

D x gc

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hf3 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

64.348#DIV/0!

C - 83 APPENDIKS C

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 0.00= in

Jadi digunakan D pipa : ### in IPS sch. #DIV/0! (Kern,table.11,p.844)OD = in = ft

3.000 9.8420.000 0.000

411

1 14.696

1 14.696

#DIV/0!

0.000

#DIV/0!#DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

0.00 kg/jam = 0.000

0.000 0.0000.00 0.000

0 #DIV/0! 0.00

C - 85 APPENDIKS C

OD = in = ftID = in = ft = #### m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

###

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

Elbow 90o Kf =

#DIV/0!

0.750

Kc = 0.55 x( 1 - A )

A1

= 0

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.55 x#DIV/0!64.348

#DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

v = =#DIV/0!

= #DIV/0! ft/s#DIV/0!

NRe = r x D x v =#DIV/0!

= #DIV/0!m 0.000

#DIV/0! #DIV/0!

C - 85 APPENDIKS C

Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 4 buah elbow 90o

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmTotal friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :

= 0.170 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

#DIV/0!

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hf3 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

6.0000.170

hf1 = 4 Kf xv2

2 x a x gc

= 3.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

v1 = ft/s

v2 = ft/s

DP g

r gc

= lbf.ft/lbm

Efisiensi pompa,hp= 70% (Peter&Timerhauss,f.14-37,p.520)

= m x Ws =

h

= hp

Efisiensi motor, hm= 87% (Peter&Timerhauss,f.14-38,p.521)

BHP

hmJadi digunakan power pompa = #DIV/0! hp

Spesifikasi Pompa tangki Netralisasi (L-217) :Fungsi : Untuk memompa larutan braine dari Tangki Netralisasi ke

Tangki penampung IIType : Centrifugal pumpJumlah : buahBahan : Stainless steel 304Kapasitas : kg/jamDiameter pipa : : in IPS sch.40Panjang pipa : : m

1

0#DIV/0!

3.000

+ #DIV/0!0.00 64.348

#DIV/0!

BHP #DIV/0!

0.700

#DIV/0! lbf.ft/s = #DIV/0!

Konsumsi power = =#DIV/0!

= #DIV/0! hp0.87

0.000

#DIV/0!

- Ws = + DZ +(v2

2 - v12)

+ SF2 x a x gc

=0.000

+ 0.000 +#DIV/0!

C - 87 APPENDIKS C

Panjang pipa : : mHead pompa : lbf.ft/lbmEfisiensi pompa :Efisiensi motor :Power pompa : hp

POMPA TANGKI PENAMPUNG II (L-219)Fungsi : Untuk memompa larutan braine dari tangki penampung II ke Evaporator

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :

3.000 9.84230.000 98.424

311

1 14.696

1 14.696

3.000#DIV/0!

70%87%

#DIV/0!

0.00 kg/jam = 0.000

0.000 0.0000.00 0.000

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

C - 87 APPENDIKS C

Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 0.00= in

Jadi digunakan D pipa : ### in IPS sch. #DIV/0! (Kern,table.11,p.844)OD = in = ftID = in = ft = #### m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

###

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Kc = 0.550 x( 1 - A )

A1

= 0

#DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

v = =#DIV/0!

= #DIV/0! ft/s#DIV/0!

NRe = r x D x v =#DIV/0!

= #DIV/0!m 0.000

#DIV/0!

0.000

#DIV/0!#DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

C - 88 APPENDIKS C

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

Elbow 90o Kf =Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 3 buah elbow 90o

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hf3 = 1 Kf xv2

#DIV/0!

0.7506.0000.170

hf1 = 3 Kf xv2

2 x a x gc

= 2.250 x#DIV/0!64.348

#DIV/0!

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.550 x#DIV/0!64.348

C - 88 APPENDIKS C

= lbf.ft/lbm

Total friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

Spesifikasi Pompa tangki penampung sementara (L-219) :Fungsi : Untuk memompa larutan brine dari Tangki penampung II ke

EvaporatorType : Centrifugal pumpJumlah : buahBahan : Stainless steel 304Kapasitas : kg/jamDiameter pipa : : in IPS sch.40Panjang pipa : : mHead pompa : lbf.ft/lbmEfisiensi pompa :Efisiensi motor :Power pompa : hp

POMPA CENTRIFUGE (L-316)Fungsi : Untuk memompa larutan magma dari tangki penampung III ke Centrifuge

Rate feed = lbm/s

r camp = kg/L = lb/ft3

m camp = cp = lb/(ft).(s)

Q = L/jam = ft3/s = gpm

Untuk bagian perpipaan akan direncanakan :Panjang pipa lurus = m = ft17 55.774

1

0#DIV/0!

3.000#DIV/0!

70%88%

#DIV/0!

47494.390 kg/jam = 29.085

1.672 104.4760.91 0.001

28412.363 0.278 125.096

C - 90 APPENDIKS C

Panjang pipa lurus = m = ftBeda ketinggian = m = ft

Elbow 90o = buahGlobe valve = buah (wide open)Gate valve = buah (wide open)

P1 = atm = psia

P2 = atm = psia

Perhitungan diameter pipa :Asumsi : aliran turbulen (NRe > 4000)

Q = ft3/s

r = lb/ft3

Di optimum = 3.9 Q0.45 x r0.13 (Peters&Timerhauss,Pers15,p496)

= x 1.83= in

Jadi digunakan D pipa : 4 in IPS sch. 40 (Kern,table.11,p.844)OD = in = ftID = in = ft = 0.10 m

A = in2 = ft2

Kecepatan alir :QA

Cek NRe :

4.026 0.336

13 0.088

v = =0.278

= 3.151 ft/s0.088

NRe = r x D x v =110.436

= 180700.5m 0.001

17 55.7744 13.123

211

1 14.696

1 14.696

0.278

104.476

2.1944.015

4.5 0.375

C - 90 APPENDIKS C

(Asumsi benar)

Perhitungan friction losses :(a) Sudden contraction dari outlet tangki (Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

Karena A1 >>>> A2 maka : A2

A1

Jadi, Kc = 0.55 dan a = 1 (turbulen)

(Geankoplis,pers.2.10-16,p.93)

= lbf.ft/lbm(b) Friksi pada sambungan dan valve

Elbow 90o Kf =Globe valve Kf =Gate valve Kf =

Friksi pada 2 buah elbow 90o

0.085

0.7506.0000.170

hf1 = 2 Kf xv2

2 x a x gc

= 1.500 x9.92764.348

Kc = 0.55 x( 1 - A )

A1

= 0

hc = Kc xv2

2 x a x gc

= 0.55 x9.92764.348

C - 91 APPENDIKS C

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah globe valve (wide open) :

= lbf.ft/lbmFriksi pada 1 buah gate valve (wide open) :

= lbf.ft/lbm

Total friksi pada sambungan dan valve :

Shf = hf1 + hf2 + hf3 = lbf.ft/lbm(c) Friksi pada pipa lurus :L = ftMaterial pipa : commercial steel e = m

== (Geankoplis Gb. 2.10-3, hlm 88)

(Geankoplis, pers.2.10-6,hlm 89)

=41.520

= 3.846 lbf.ft/lbm10.794

= 0.170 x9.92764.348

0.026

1.183

55.7740.000046

e/D 0.0004498f 0.019

Ff = 4f xDL x v2

D x gc

hf2 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

= 6.000 x9.92764.348

0.926

hf3 = 1 Kf xv2

2 x a x gc

64.3480.231

C - 91 APPENDIKS C

(d) Sudden expansion ke inlet tangki :A

A1 (Geankoplis,pers.2.10-15,p.93)

Karena A1

HEATER T1 Steam148 C

298.4 Ft1 Udara Masuk t2 Udara Keluar

30 C 120 C86 F 248 F

T2 Kondensat148 C298 F

asumsi : # tube ukuran 3/4 inch 16 BWG, panjang 16 ft disusun persegi dg 1 in pitch

a. Heat transferdari appendiks B diperoleh bahwa panas yang dipertukarkan adalah :

= == == =

298.40 298.40 86 248.00

Q 989103.5 kJ/jam 937472.30 btu/jamm steam 360 kg/jam 793.01 lb/jamm udara 7959.18 kg/jam 17510.20 lb/jam

Aliran Panas Aliran DinginSteam Larutan Glukosa

T1, F T2, F t1, F t2, F

HEATER

2) Menghitung LMTDHot fluid Diff.

298 Higher Temp. 50 t2298 Low Temp. 212 t10 Differences 162

LMTD = t1 - t2

ln t1

t2= 212 - 50

ln 212.450.4

= 162 = 113oF

1.43848

Karena massa udara terlalu besar = lb/jamMaka luas area dari inner pipe atau annulus terlalu kecil. Asumsi, berdasarkan trial aliran dipecah dua parallel

c. Menghitung temperatur caloric (Tc dan tc)Tc =1/2 x (T1+T2) = 298 Ftc =1/2 x (t1+t2) = 167 F

d. Trial Ud = 60 Btu/jam.ft2.o(terletak antara 6-60 Btu/jam.ft2.oF)

A = Q/(UD.t) = ft2

Cold fluid248

86

162

17510.20

138.7382

C - 93 APPENDIKS C

Nt = A/(a".l)= buahNt distandartkan dg tabel 9 kernNt standart = 52 buahn = 1 passesIDs = in

Koreksi UD :UD koreksi = Nt x UD trial / Nt standart

= 51 Btu/jam.ft2.oFBtu/jam.ft2.oF(UD mendekati)

IDs = 10 in OD = 0.75 in,12BWGn' = 1 l = 16 ftB = 2 in n = 1

di = 0.482 insusunan persegi, Pt=1 in, de = in0.95a' = 0.182 in2a" = 0.1963 ft2

shell side (udara)

44

10

Kesimpulan hasil perancanganshell side Tube side

evaluasi perpindahan panastube side (Steam)

C - 94 APPENDIKS C

shell side (udara)

4) at = in2 4) as = ID C'B / 144 PT n'

(Kern, Table 10) = 0 1

Nt x at 144 1

144 x n = ft2

52 x 0.3144 x 2

= ft2

5) W 5) w

at as==

= lb/(jam)(ft2) = lb/(jam)(ft2)

6) Pada T = 298oF 6) Pada tc = 167

oF

= cp = cp(Kern Fig. 15) = lb/ft jam

= lb/ft jam

ID = 0.62 (Kern Table 10) De = (Kern Fig. 28)

= ft De = ft

ID x Gt De x Gs

= 0.05 = 0.1 x0.03

0.0339

0.95

0.0517 0.08

Ret = Res =

14543 10085880.05

=

0.0545

Gt = Gs =

=793.01 17510.20

0.0545 0.017

14543.186 1008588

0.014 0.020.05

tube side (Steam)

0.302

10

at =0.02

x

x x

x

C - 94 APPENDIKS C

= =

7) (jH tidak perlu dihitung, 7) jH = 800 (Kern Fig. 28)karena steam )

8) Pada tc = 167oF

c = 0.3 Btu/(lb)(oF)

(Kern Fig. 3)k udara =

(Kern Table 4)

c x 0.3

k

= 0.25 x0.333333333

= 0.90

9) Kondensasi steam (hio) : 9) ho = jH x (c/k)1/3 x k/De

= 1500 Btu/(jam)(ft2)(oF) s= 800 x 0.9 x 0.90

= 8152 Btu/(jam)(ft2)(oF)

ho = 8152 Btu/(jam)(ft2)(oF)

0.050.02

0.079

22178.215 1649721.36

0.017

=

C - 95 APPENDIKS C

10) Clean Overall Coefficient (Uc) :

UC = hio x ho

hio + ho= x

+

= Btu/(jam)(ft2)(oF)

12) Design Overall Coefficient (UD) :

Eksternal surface per lin ft (a") = ft2 per lin ftTotal surface, A = N x L x a"

= 52 x 16 x 0.20

= ft2

A x t

163 x 113

= 50.97 Btu/(jam)(ft2)(oF)

13 ) Dirt Factor (Rd)

UC - UD

UC x UD-x

Rd =

=1,266.9 50.969

1266.8859 50.969

1500 81521500 8152

1266.89

0.1963

163.32

UD =Q

=937472.30

C - 95 APPENDIKS C

= Btu/(jam)(ft2)(oF)

1) Res = 1) Ret =

f = f =(Kern Fig.29) (Kern Fig.26)

2) N + 1 = 12 x (L/B) 2)

= 12 x 16 5,22.1010 Ds sg t

2= 96

De = =

12

= 5/6 ft 3) Gt =

V2 =s g = 1 2g

(Kern Fig.27)

Pr = 4 n x V2

s 2g= 4 x 1 0.0010

3) Ps = f Gs2 (N+1) 1

10

Pt =f Gt2 L n

=5076102.032697000000

10 0.00188

14543.19

0.001

0.019

Evaluasi presure dropCold fluid, shell side Hot fluid, tube side

(udara) Tube (steam)

1649721.36 22178.22

0.0008 0.0015

x

C - 96 APPENDIKS C

3) 1

5,22.1010 De sg s =

= PT = Pt Pr

= 0.004= 1.8 psi = 0.006

0.004

7.812E+10

43500000000 2E-03

C - 96 APPENDIKS C

C - 97 APPENDIKS CC - 97 APPENDIKS C

C - 98 APPENDIKS CC - 98 APPENDIKS C

C - 99 APPENDIKS CC - 99 APPENDIKS C

C - 100 APPENDIKS CC - 100 APPENDIKS C

C - 101 APPENDIKS CC - 101 APPENDIKS C

C - 102 APPENDIKS CC - 102 APPENDIKS C

C - 103 APPENDIKS CC - 103 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0139206 8.476 #DIV/0! ####

C - 104 APPENDIKS C

C - 105 APPENDIKS C

12345678

9

10 Jacket Mixer Na2CO350 11 Jacket Reaktor60 12

13

Tangki penampung II

APPENDIKS CPERHITUNGAN SPESIFIKASI ALAT

Pompa mixer Na2CO3Pompa Reaktor

Flokulator Pompa FlokulatorClarifier Pompa Tank ITangki penampung I Pompa NetralisasiNetralisasi Pompa Tank II

Mixer Na2CO3

Vacum PanBarometric CondensorSteam Jet ejector

Reaktor

Pompa Evap IEvap I Pompa Evap II

Evap II Pompa Vacum Pan

Jacket NetralisasiBooster

C - 105 APPENDIKS C

C - 106 APPENDIKS CC - 106 APPENDIKS C

C - 107 APPENDIKS CC - 107 APPENDIKS C

C - 108 APPENDIKS CC - 108 APPENDIKS C

C - 109 APPENDIKS CC - 109 APPENDIKS C

123

Mixer Na2CO3ReaktorFlokulator

Pompa mixer Na2CO3Pompa ReaktorPompa Flokulator

C - 110 APPENDIKS C

3456789

10 Jacket Mixer Na2CO350 0.988 11 Jacket Reaktor60 0.983 12

13

FlokulatorClarifierTangki penampung INetralisasiTangki penampung IIEvap IEvap IIVacum PanBarometric CondensorSteam Jet ejectorBooster

Pompa FlokulatorPompa Tank IPompa NetralisasiPompa Tank IIPompa Evap IPompa Evap IIPompa Vacum Pan

Jacket Netralisasi

C - 110 APPENDIKS C

C - 111 APPENDIKS CC - 111 APPENDIKS C

C - 112 APPENDIKS CC - 112 APPENDIKS C

C - 113 APPENDIKS CC - 113 APPENDIKS C

C - 114 APPENDIKS CC - 114 APPENDIKS C

C - 115 APPENDIKS CC - 115 APPENDIKS C

C - 116 APPENDIKS CC - 116 APPENDIKS C

C - 117 APPENDIKS CC - 117 APPENDIKS C

C - 118 APPENDIKS CC - 118 APPENDIKS C

C - 119 APPENDIKS CC - 119 APPENDIKS C

C - 120 APPENDIKS CC - 120 APPENDIKS C

C - 121 APPENDIKS CC - 121 APPENDIKS C

C - 122 APPENDIKS CC - 122 APPENDIKS C

C - 123 APPENDIKS CC - 123 APPENDIKS C

C - 124 APPENDIKS CC - 124 APPENDIKS C

C - 125 APPENDIKS CC - 125 APPENDIKS C

C - 126 APPENDIKS CC - 126 APPENDIKS C

C - 127 APPENDIKS CC - 127 APPENDIKS C

C - 128 APPENDIKS CC - 128 APPENDIKS C

=C - 129 APPENDIKS CC - 129 APPENDIKS C

C - 130 APPENDIKS CC - 130 APPENDIKS C

C - 131 APPENDIKS CC - 131 APPENDIKS C

C - 132 APPENDIKS CC - 132 APPENDIKS C

C - 133 APPENDIKS CC - 133 APPENDIKS C

C - 134 APPENDIKS CC - 134 APPENDIKS C

C - 135 APPENDIKS CC - 135 APPENDIKS C

C - 136 APPENDIKS CC - 136 APPENDIKS C

C - 137 APPENDIKS CC - 137 APPENDIKS C

C - 138 APPENDIKS CC - 138 APPENDIKS C

C - 139 APPENDIKS CC - 139 APPENDIKS C

C - 140 APPENDIKS CC - 140 APPENDIKS C

C - 141 APPENDIKS CC - 141 APPENDIKS C

C - 142 APPENDIKS CC - 142 APPENDIKS C

C - 143 APPENDIKS CC - 143 APPENDIKS C

C - 144 APPENDIKS CC - 144 APPENDIKS C

C - 145 APPENDIKS CC - 145 APPENDIKS C

C - 146 APPENDIKS CC - 146 APPENDIKS C

C - 147 APPENDIKS CC - 147 APPENDIKS C

C - 148 APPENDIKS CC - 148 APPENDIKS C

C - 149 APPENDIKS CC - 149 APPENDIKS C

C - 150 APPENDIKS CC - 150 APPENDIKS C

C - 151 APPENDIKS CC - 151 APPENDIKS C

C - 152 APPENDIKS CC - 152 APPENDIKS C

C - 153 APPENDIKS CC - 153 APPENDIKS C

C - 154 APPENDIKS CC - 154 APPENDIKS C

C - 155 APPENDIKS CC - 155 APPENDIKS C

C - 156 APPENDIKS CC - 156 APPENDIKS C

C - 157 APPENDIKS CC - 157 APPENDIKS C

C - 158 APPENDIKS C

(geankoplis,tabel A.3-3 edisi 4)

C - 158 APPENDIKS C

C - 159 APPENDIKS CC - 159 APPENDIKS C

C - 160 APPENDIKS CC - 160 APPENDIKS C

C - 161 APPENDIKS CC - 161 APPENDIKS C

C - 162 APPENDIKS CC - 162 APPENDIKS C

Pressure di sekitar dryer

C - 163 APPENDIKS C

Pressure di sekitar dryer

C - 163 APPENDIKS C

C - 164 APPENDIKS CC - 164 APPENDIKS C

C - 165 APPENDIKS CC - 165 APPENDIKS C

C - 166 APPENDIKS CC - 166 APPENDIKS C

C - 167 APPENDIKS CC - 167 APPENDIKS C

C - 168 APPENDIKS CC - 168 APPENDIKS C

C - 169 APPENDIKS CC - 169 APPENDIKS C

C - 170 APPENDIKS CC - 170 APPENDIKS C

C - 171 APPENDIKS CC - 171 APPENDIKS C

C - 172 APPENDIKS CC - 172 APPENDIKS C

C - 173 APPENDIKS CC - 173 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0225045 6.666 6.666 -0

C - 174 APPENDIKS C

C - 175 APPENDIKS CC - 175 APPENDIKS C

C - 176 APPENDIKS CC - 176 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0152066 8.109 #DIV/0! ####

C - 177 APPENDIKS C

C - 178 APPENDIKS CC - 178 APPENDIKS C

C - 179 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0152198 8.106 #DIV/0! ####

C - 179 APPENDIKS C

C - 180 APPENDIKS CC - 180 APPENDIKS C

C - 181 APPENDIKS CC - 181 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0152533 8.097 #DIV/0! ####

C - 182 APPENDIKS C

C - 183 APPENDIKS CC - 183 APPENDIKS C

C - 184 APPENDIKS CC - 184 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.015253 8.097 #DIV/0! ####

C - 185 APPENDIKS C

C - 186 APPENDIKS CC - 186 APPENDIKS C

C - 187 APPENDIKS C

fanning factro friction (Colebrook Equation)

f kiri kanan error0.0187483 7.303 7.3033 0

C - 187 APPENDIKS C

C - 188 APPENDIKS CC - 188 APPENDIKS C

C - 189 APPENDIKS CC - 189 APPENDIKS C

C - 190 APPENDIKS CC - 190 APPENDIKS C

C - 191 APPENDIKS CC - 191 APPENDIKS C

C - 192 APPENDIKS CC - 192 APPENDIKS C

C - 193 APPENDIKS CC - 193 APPENDIKS C

C - 194 APPENDIKS CC - 194 APPENDIKS C

C - 195 APPENDIKS CC - 195 APPENDIKS C

C - 196 APPENDIKS CC - 196 APPENDIKS C

C - 197 APPENDIKS CC - 197 APPENDIKS C

C - 198 APPENDIKS CC - 198 APPENDIKS C

C - 199 APPENDIKS CC - 199 APPENDIKS C

C - 200 APPENDIKS CC - 200 APPENDIKS C

C - 201 APPENDIKS CC - 201 APPENDIKS C

C - 202 APPENDIKS CC - 202 APPENDIKS C

C - 203 APPENDIKS CC - 203 APPENDIKS C

C - 204 APPENDIKS CC - 204 APPENDIKS C

C - 205 APPENDIKS CC - 205 APPENDIKS C

C - 206 APPENDIKS CC - 206 APPENDIKS C

C - 207 APPENDIKS CC - 207 APPENDIKS C

C - 208 APPENDIKS CC - 208 APPENDIKS C

C - 209 APPENDIKS CC - 209 APPENDIKS C

C - 210 APPENDIKS CC - 210 APPENDIKS C

C - 211 APPENDIKS CC - 211 APPENDIKS C

C - 212 APPENDIKS CC - 212 APPENDIKS C

C - 213 APPENDIKS CC - 213 APPENDIKS C

C - 214 APPENDIKS CC - 214 APPENDIKS C

C - 215 APPENDIKS CC - 215 APPENDIKS C

C - 216 APPENDIKS CC - 216 APPENDIKS C

C - 217 APPENDIKS CC - 217 APPENDIKS C

C - 218 APPENDIKS CC - 218 APPENDIKS C

C - 219 APPENDIKS CC - 219 APPENDIKS C

C - 220 APPENDIKS CC - 220 APPENDIKS C

C - 221 APPENDIKS CC - 221 APPENDIKS C

C - 222 APPENDIKS CC - 222 APPENDIKS C

C - 223 APPENDIKS CC - 223 APPENDIKS C

mC - 224 APPENDIKS CC - 224 APPENDIKS C

Fraksi x s.g

#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!#REF!

#REF!

#REF!

(Geankoplis, A-2.3)

C - 225 APPENDIKS C

x ID3

C - 225 APPENDIKS C

#### ft= #REF! in

ft (Standarisasi)

C - 226 APPENDIKS CC - 226 APPENDIKS C

ft

C - 227 APPENDIKS CC - 227 APPENDIKS C

C - 228 APPENDIKS CC - 228 APPENDIKS C

C - 229 APPENDIKS CC - 229 APPENDIKS C

C - 230 APPENDIKS CC - 230 APPENDIKS C

C - 231 APPENDIKS CC - 231 APPENDIKS C

C - 232 APPENDIKS CC - 232 APPENDIKS C

C - 233 APPENDIKS CC - 233 APPENDIKS C

C - 234 APPENDIKS CC - 234 APPENDIKS C

C - 235 APPENDIKS CC - 235 APPENDIKS C

C - 236 APPENDIKS CC - 236 APPENDIKS C

C - 237 APPENDIKS CC - 237 APPENDIKS C

C - 238 APPENDIKS CC - 238 APPENDIKS C

C - 239 APPENDIKS CC - 239 APPENDIKS C

C - 240 APPENDIKS CC - 240 APPENDIKS C

C - 241 APPENDIKS CC - 241 APPENDIKS C

C - 242 APPENDIKS CC - 242 APPENDIKS C

C - 243 APPENDIKS CC - 243 APPENDIKS C

C - 244 APPENDIKS CC - 244 APPENDIKS C

C - 245 APPENDIKS CC - 245 APPENDIKS C

C - 246 APPENDIKS CC - 246 APPENDIKS C

C - 247 APPENDIKS CC - 247 APPENDIKS C

C - 248 APPENDIKS CC - 248 APPENDIKS C

C - 249 APPENDIKS CC - 249 APPENDIKS C

C - 250 APPENDIKS CC - 250 APPENDIKS C

C - 251 APPENDIKS CC - 251 APPENDIKS C

C - 252 APPENDIKS CC - 252 APPENDIKS C

C - 253 APPENDIKS CC - 253 APPENDIKS C

C - 254 APPENDIKS CC - 254 APPENDIKS C

C - 255 APPENDIKS CC - 255 APPENDIKS C

C - 256 APPENDIKS CC - 256 APPENDIKS C

C - 257 APPENDIKS CC - 257 APPENDIKS C

C - 258 APPENDIKS CC - 258 APPENDIKS C

C - 259 APPENDIKS CC - 259 APPENDIKS C

C - 260 APPENDIKS CC - 260 APPENDIKS C

C - 261 APPENDIKS CC - 261 APPENDIKS C

C - 262 APPENDIKS CC - 262 APPENDIKS C

C - 263 APPENDIKS CC - 263 APPENDIKS C

C - 264 APPENDIKS CC - 264 APPENDIKS C

C - 265 APPENDIKS CC - 265 APPENDIKS C

C - 266 APPENDIKS CC - 266 APPENDIKS C

C - 267 APPENDIKS CC - 267 APPENDIKS C

C - 268 APPENDIKS CC - 268 APPENDIKS C

C - 269 APPENDIKS CC - 269 APPENDIKS C

C - 270 APPENDIKS CC - 270 APPENDIKS C

C - 271 APPENDIKS CC - 271 APPENDIKS C

C - 272 APPENDIKS CC - 272 APPENDIKS C

C - 273 APPENDIKS CC - 273 APPENDIKS C

C - 274 APPENDIKS CC - 274 APPENDIKS C

C - 275 APPENDIKS CC - 275 APPENDIKS C

C - 276 APPENDIKS CC - 276 APPENDIKS C

C - 277 APPENDIKS CC - 277 APPENDIKS C

C - 278 APPENDIKS CC - 278 APPENDIKS C

C - 279 APPENDIKS CC - 279 APPENDIKS C

C - 280 APPENDIKS CC - 280 APPENDIKS C

C - 281 APPENDIKS CC - 281 APPENDIKS C

C - 282 APPENDIKS CC - 282 APPENDIKS C

C - 283 APPENDIKS CC - 283 APPENDIKS C

C - 284 APPENDIKS CC - 284 APPENDIKS C

C - 285 APPENDIKS CC - 285 APPENDIKS C

C - 286 APPENDIKS CC - 286 APPENDIKS C

C - 287 APPENDIKS CC - 287 APPENDIKS C

C - 288 APPENDIKS CC - 288 APPENDIKS C