friksi.pdf
DESCRIPTION
FRIKSITRANSCRIPT
Καθ. Ι. ΠασπαλιάρηςΕργαστήριο Μεταλλουργίας ΕΜΠΚαθ. Ι. Πασπαλιάρης
Εργαστήριο Μεταλλουργίας ΕΜΠ
ΜάθημαΜάθημα
Φρύξη Στερεών Πρώτων ΥλώνΦρύξη Στερεών Πρώτων Υλών
Εξαγωγική ΜεταλλουργίαΕξαγωγική Μεταλλουργία
Slide 2
Βασικοί Τύποι ΜεταλλευμάτωνΒασικοί Τύποι Μεταλλευμάτων
Οξειδωμένα Μεταλλεύματαπεριέχουν τα μεταλλικά ορυκτάμε τη μορφή ΟξειδίωνΟξειδίων ΜΜxxOOyy
Θειούχα Μεταλλεύματαπεριέχουν τα μεταλλικά ορυκτάμε τη μορφή ΣουλφιδίωνΣουλφιδίων ΜΜxxSSyy
Κατηγορίες οξειδίων
Τα οξείδια είναι πολύ σημαντικάστη μεταλλουργία αφούδημιουργούν πολλά από ταμεταλλεύματα από τα οποία γίνεταιεξαγωγή των μετάλλων. Κοινάοξείδια είναι:
αιματίτης Fe2O3μαγνητίτης Fe3O4χρωμίτης (Fe,Mg)Cr2O4, ρουτίλιο ΤiO2, λειμωνίτης Fe2O3.H2O,πυρολουσίτης ΜnO2
Η κατηγορία των οξειδίωνπεριλαμβάνει τα:οξείδια και ταυδροξείδια των ορυκτών.
Ταξινόμηση ορυκτών
Αιματίτης
Αιματίτης
Ρουτίλιο
ΠυρολουσίτηςΛειμονίτης
Χρωμίτης
Ταξινόμηση ορυκτώνΣιδηροπυρίτηςΜε Αιματίτη
Σιδηροπυρίτης
Σιδηροπυρίτηςμε
Αιματίτη
Κατηγορίες σουλφιδίων
Πολλά σουλφίδια είναιοικονομικώς σημαντικάσαν μεταλλεύματα. Tαπλέον συνηθισμένασουλφίδια είναι:
Σιδηροπυρίτης, FeS2
Χαλκοπυρίτης, CuFeSΓαληνίτης, PbSΣφαλερίτης, ZnSΚιννάβαρη, ΗgS
Ταξινόμηση ορυκτών
Χαλκοπυρίτης
Χαλκοπυρίτης
Χαλκοπυρίτης
Χαλκοπυρίτης
Κατηγορία σουλφιδίων
Πολλά σουλφίδια είναιοικονομικώς σημαντικά σανμεταλλεύματα. Tα πλέονσυνηθισμένα σουλφίδια είναι:
Σιδηροπυρίτης FeS2
Χαλκοπυρίτης CuFeSΓαληνίτης PbSΣφαλερίτης ZnS
Ταξινόμηση Ορυκτών
Χαλκοπυρίτης
Γαληνίτης
Σφαλερίτης
Σφαλερίτης
Κατηγορία σουλφιδίων
Πολλά σουλφίδια είναιοικονομικώς σημαντικάσαν μεταλλεύματα. Tαπλέον συνηθισμένασουλφίδια είναι:
Σιδηροπυρίτης FeS2Χαλκοπυρίτης CuFeSΓαληνίτης PbSΣφαλερίτης ZnSΚιννάβαρη ΗgS
Κιννάβαρη
ΚυπρίτηςΚυπρίτης CuCu22OO ΜαλαχίτηςΜαλαχίτης CuCOCuCO33.Cu(OH).Cu(OH)22
ΧαλκοσίνηςΧαλκοσίνης CuCu22SS ΧαλκοπυρίτηςΧαλκοπυρίτης CuFeSCuFeS22
Μεταλλεύματα Χαλκού
Οξειδωμένα10% ΣυνόλουΠαραγωγής Cu
Θειούχα90% ΣυνόλουΠαραγωγής Cu
Slide 8
Παραγωγή Μετάλλων απόΟξειδωμένα ΜεταλλεύματαΠαραγωγή Μετάλλων απόΟξειδωμένα Μεταλλεύματα
Οξειδωμένα Μεταλλεύματα περιέχουν τα μεταλλικάορυκτά με τη μορφήΟξειδίωνΟξειδίων ΜΜxOyxOy
Βασική Πυρομεταλλουργική Κατεργασία για ναπαραχθούν μέταλλαμέταλλα από οξειδωμένα μεταλλεύματα
είναι η ΑναγωγήΑναγωγή τωντων οξειδίωνοξειδίων
Slide 9
Αναγωγικά μέσαΑναγωγικά μέσα
Πως μπορεί να απομακρυνθεί το O2(g) από ένα οξείδιο ενόςμετάλλου και έτσι να γίνει δυνατή η παραγωγή καθαρού μετάλλου?
ΜΟ + Χ = Μ + ΧΟ
Πρέπει να βρούμε μια χημική ένωση Χ που η χημική της συγγένειαμε το οξυγόνο να είναι μεγαλύτερη από αυτή του μετάλλου σε
κάποιες συνθήκες πίεσης και θερμοκρασίας.
Η χημική ένωση Χ ονομάζεται αναγωγικό μέσο
Slide 10
Αναγωγικά μέσαΑναγωγικά μέσα
Αναγωγικά μέσα μπορεί να είναι:
2. Ο άνθρακας ο οποίος μπορεί να ανάγει το οξείδιο σχηματίζονταςCO2(g) ή CO(g)
1. Μέταλλα που έχουν μεγαλύτερη χημική συγγένεια με το O2(g)από αυτή του μετάλλου που θέλουμε να παράγουμε.
3. Το CO(g) το οποίο μπορεί να ανάγει το οξείδιο σχηματίζοντας CO2(g)
4. Το H2(g) το οποίο μπορεί να ανάγει το οξείδιο σχηματίζοντας H2O(g)
5. Μίγμα CO(g) και H2(g) το οποίο μπορεί να ανάγει το οξείδιοσχηματίζοντας CO2(g) και H2O(g)
Slide 11
C+ O2 (g) = CO2 (g)
Όλα τα οξείδια των μετάλλωνπου βρίσκονται πάνω από τηνκόκκινη γραμμή ανάγονται απότον άνθρακα προς CΟ2(g) σε
ανάλογη θερμοκρασίαΑναγωγήοξειδίων μεάνθρακα
Αναγωγήοξειδίων μεάνθρακα
Slide 12
2 C+ O2 (g) = 2 CO
(g)
Όλα τα οξείδια των μετάλλωνπου βρίσκονται πάνω από τηνκόκκινη γραμμή ανάγονται απότον άνθρακα προς CΟ (g) σε
ανάλογη θερμοκρασίαΑναγωγήοξειδίων μεάνθρακα
Αναγωγήοξειδίων μεάνθρακα
Slide 13
2 CO + O(2) = 2 CO2
Όλα τα οξείδια των μετάλλωνπου βρίσκονται πάνω από τηνκόκκινη γραμμή ανάγονται απότο μονοξείδιο του άνθρακα προς
Μ και CΟ2 (g) σε ανάλογηθερμοκρασίαΑναγωγή
οξειδίων μεμονοξείδιο του
άνθρακα
Αναγωγήοξειδίων με
μονοξείδιο τουάνθρακα
Slide 14
Όλα τα οξείδια των μετάλλωνπου βρίσκονται πάνω από τηνκόκκινη γραμμή ανάγονται απότο υδρογόνο προς Μ και Η2Ο(g)
σε ανάλογη θερμοκρασίαΑναγωγήοξειδίων μευδρογόνο
Αναγωγήοξειδίων μευδρογόνο 2H2 + O2(g)= 2 H2O
Slide 15
2ΜxSy(s) + yC = 2xM + yCS2(g)
ΜxSy(s) + yH2(g)= xM + yH2S(g)
Μπορεί άραγε να γίνει απευθείαςαναγωγή των σουλφιδίων με τα συνήθη
αναγωγικά μέσα δηλαδή μεC, CO(g) και Η2(g) ?
Σύμφωνα με τις αντιδράσεις:
Απευθείας Αναγωγή ΣουλφιδίωνΑπευθείας Αναγωγή Σουλφιδίων
Slide 16
C+ S2(g) = CS2(g)
Όλα τα σουλφίδια των μετάλλων πουβρίσκονται κάτω από την κόκκινη γραμμή
ΔΕΝμπορούν να αναχθούν από τον άνθρακα
προς Μ και CS2(g)
Απευθείας Αναγωγή ΣουλφιδίωνΑπευθείας Αναγωγή Σουλφιδίων
Slide 17
2 H2(g) + S2(g) = H2 S (g)
Όλα τα σουλφίδια των μετάλλων πουβρίσκονται κάτω από την κόκκινη γραμμή
ΔΕΝμπορούν να αναχθούν από το υδρογόνο
προς Μ και H2S (g)
Απευθείας Αναγωγή ΣουλφιδίωνΑπευθείας Αναγωγή Σουλφιδίων
Slide 18
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα ΣουλφίδιαΠως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια
Συνεπώς η απευθείας αναγωγή των θειούχωνμεταλλευμάτων για παραγωγή μετάλλων δενδενείναιείναι ηη κατάλληληκατάλληλη μέθοδοςμέθοδος και επομένωςπρέπει να βρεθεί μια άλλη μέθοδος για τηνκατεργασία των θειούχων μεταλλευμάτων.
Ποια μπορεί να είναι αυτή;
Slide 19
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα ΣουλφίδιαΠως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια
Τρεις είναι οι βασικοί δρόμοι που μπορώ να κατεργαστώ ταθειούχα μεταλλεύματα:
α) ΟξείδωσηΟξείδωση τουτου σουλφιδίουσουλφιδίου σεσε οξείδιοοξείδιο και ακολούθως αναγωγήτου οξειδίου με άνθρακαάνθρακα, , μονοξείδιομονοξείδιο τουτου άνθρακαάνθρακα ήή υδρογόνουδρογόνο σεμέταλλο. Η μέθοδος αυτή εφαρμόζεται στην παραγωγήπαραγωγή μετάλλωνμετάλλωνόπως ο μόλυβδος και ο ψευδάργυρος.
β) ΟξείδωσηΟξείδωση τουτου σουλφιδίουσουλφιδίου σεσε θειικόθειικό άλαςάλας, διαλυτοποίηση τουάλατος με νερό και ανάκτηση του μετάλλου με ηλεκτρόλυση.
γ) ΟξείδωσηΟξείδωση τουτου σουλφιδίουσουλφιδίου απευθείαςαπευθείας σεσε μέταλλομέταλλο. Η μέθοδοςαυτή εφαρμόζεται σε μέταλλα που έχουν χαμηλή χημική συγγένειαμε το οξυγόνο όπως ο Χαλκός.
Slide 20
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα ΣουλφίδιαΠως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια
ΜxSy(s) ΜxΟy(s)
Μ (l)
OξείδωσηΜxSy + 3y/2 O2(g) = MxOy + ySO2 (g)
ΑναγωγήΜxΟy + CO(g) = x M + (y+1)/2 CO2(g)
Σουλφίδιο Οξείδιο
Μέταλλο
Απομάκρυνσηθείου σαν SO2 (g)
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδιαπαράδειγμα (α’ τρόπος)
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδιαπαράδειγμα (α’ τρόπος)
Σουλφίδιο Οξείδιο
Μέταλλο
Απομάκρυνσηθείου σαν SO2 (g)
ΟξειδωτικήΦρύξη
Απομάκρυνση O2 (g)
Αναγωγή
Γαληνίτης
Φρύγμα
Slide 22
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα ΣουλφίδιαΠως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια
Συγκέντρωση σουλφιδίων
Τήξη για παραγωγή μετάλλου και SO2
Ακάθαρτο μέταλλο
Καθαρισμός μετάλλου
Μέταλλο επιθυμητής καθαρότητας
από μέταλλα με χαμηλή συγγένεια μετο οξυγόνο (π.χ. Cu)
από μέταλλα με υψηλή συγγένεια με τοοξυγόνο (π.χ. Zn)
Πύρωση γιασχηματισμόοξειδίου
Αναγωγή με άνθρακα, υδρογόνο ή άλλαπεριοριστικά μέσα
Ακάθαρτο μέταλλο
Καθαρισμός μετάλλου
Μέταλλο επιθυμητήςκαθαρότητας
Slide 23
Παραγωγή Μολύβδου από συμπύκνωμα PbSΠαραγωγή Μολύβδου από συμπύκνωμα PbS
Οξειδωτική Φρύξη
Κάμινος Dwight-Lloyd
Αναγωγή τουΟξειδίου
Εξευγενισμός τουΑργού Μετάλλου
Slide 24
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια(β’ τρόπος)Πως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια(β’ τρόπος)
Σουλφίδιο Θειικό Άλας
Μέταλλο
Παραγωγήευδιάλυτου ΜSO4
ΘειωτικήΦρύξη
Ηλεκτρόλυση
Slide 25
Φρύξη Πρώτων Υλών και ΜεταλλευμάτωνΦρύξη Πρώτων Υλών και Μεταλλευμάτων
Σκοπός της Φρύξης (Roasting) είναι συνήθως ηαπομάκρυνση του θείου από τις θειούχες ενώσεις ήγενικότερα η αλλαγή του χημικού χαρακτήρα της πρώτηςύλης ή του μεταλλεύματος.
Η φρύξη είναι μια διεργασία που διεξάγεται σε ψηλήθερμοκρασία χωρίς όμως να φθάνει στη θερμοκρασία τήξηςτων υλικών.
Ανάλογα με το σκοπό η φρύξη μπορεί να είναι οξειδωτική,θειωτική, αναγωγική, χλωριωτική ή ακόμη να συνοδεύεταικαι από συσσωμάτωση.
Slide 26
1. Οξειδωτική Φρύξη1. Οξειδωτική Φρύξη
Σκοπός της οξειδωτικής φρύξης είναι η μερική ή ολικήαπομάκρυνση του θείου από τα θειούχα μεταλλεύματα
Παράδειγμα μερικής οξειδωτικής φρύξης
FeS2(s) + O2(g) = FeS + SO2(g), T = 500 oC
α. Είναι η παραπάνω μερική οξειδωτική φρύξη, αυθόρμητηχημική αντίδραση;
β. Πόση ενέργεια εκλύεται με την φρύξη 1 kg FeS2 σεκανονικές συνθήκες;
Slide 27
FeS2(s) + O2(g) = FeS + SO2(g), T = 500oC
α. Είναι η παραπάνω μερική οξειδωτική φρύξη αυθόρμητηχημική αντίδραση;ΔG = ΔH – T ΔS = -54523 cal/mol – 298 K x 12.11 cal/molK =ΔG = -57831 cal/mol FeS2
β. Πόση ενέργεια εκλύεται με την φρύξη 1 kg FeS2 σεκανονικές συνθήκες;ΔH = -54523 cal/mol FeS2 = -54523 cal/mol FeS2 x 1/120 mol FeS2/gFeS2 = 454 cal/gFeS2 = 454 kcal/kg
1α.Μερική Οξειδωτική Φρύξη1α.Μερική Οξειδωτική Φρύξη
Slide 28
1β.Ολική Οξειδωτική Φρύξη1β.Ολική Οξειδωτική Φρύξη
Σκοπός της οξειδωτικής φρύξης είναι η μερική ή ολικήαπομάκρυνση του θείου από τα θειούχα μεταλλεύματα.
Παράδειγμα ολικής οξειδωτικής φρύξης
2 FeS(s) + 3 O2(g) = 2 FeΟ + 2 SO2 (g)
Slide 29
Ολική Οξειδωτική ΦρύξηΟλική Οξειδωτική Φρύξη
Το σημαντικότερο πρόβλημα της οξειδωτικής φρύξης είναι ηπαραγωγή SO2(g) και η συνακόλουθη διαχείρισή του, επειδήδεν μπορεί να απορριφθεί στην ατμόσφαιρά λόγωσχηματισμού όξινης βροχής.
Η συνηθέστερη λύση είναι η χρησιμοποίηση του SO2 (g) για τηνπαραγωγή θειικού οξέος όταν η περιεκτικότητα τωνκαπναερίων είναι μεγαλύτερη από 4%.
Το πρόβλημα δυσκολεύει ακόμη περισσότερο όταν η πρώτηύλη περιέχει αρσενικό γιατί αυτό κατά τη φρύξη σχηματίζειAs4O6 σε υψηλή θερμοκρασία ή As2O3 σε θερμοκρασίαχαμηλότερη από 180οC ενώσεις που είναι πτητικές καιακολουθούν τα καπναέρια.
Slide 30
Σκοπός της θειωτικής φρύξης είναι η παραγωγή θειικώνενώσεων (MSO4) οι οποίες είναι υδατοδιαλυτές.
Οι χημικές αντιδράσεις που συμβαίνουν είναι οι ακόλουθες:
MS(s) + 3/2 O2(g) = MO(s) + SO2(g)SO2(g) + ½ O2(g) = SO3(g) (καταλύεται από οξείδια όπως Fe2Ο3)MO(s) + SO3(g) = MSO4(s)
Δηλαδή το παραγόμενο από τη φρύξη SO2(g) οξειδώνεται σεSO3(g) το οποίο με τη σειρά του αντιδρά με το οξείδιο τουμετάλλου για την παραγωγή ευδιάλυτου θειικού άλατος.
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
Slide 31
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
Συνεπώς για να επιτευχθεί η παραγωγή θειικήςένωσης οι συνθήκες στην κάμινο πρέπει ναδιασφαλίζουν:α) Επαρκή συγκέντρωση SO3(g).
β) Μη διάσπαση του SO3(g) σε SO3(g) και O2(g).
γ) Μη διάσπαση της σχηματιζόμενης θειικήςένωσης.
Πως μπορεί να γίνει αυτό;
Slide 32
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
Για να μπορέσουμε να επιτύχουμε τη θειωτική φρύξηπρέπει να ελέγξουμε την ατμόσφαιρα του αντιδραστήραμέσα στον οποίο διεξάγεται η φρύξη όπως επίσης και τηθερμοκρασία της φρύξης έτσι ώστε να μην διασπαστούν οισχηματιζόμενες θειικές ενώσεις (MSO4) ή το SO3(g).
Η θειωτική φρύξη συνήθως πραγματοποιείται μεταξύ400 – 800 οC.
Slide 33
Ας προσπαθήσουμε όμως να απαντήσουμε σταπαρακάτω ερωτήματα που έχουν προκύψει σχετικά μετις συνθήκες διεξαγωγής της θειωτικής φρύξης.α. Σε ποια θερμοκρασία διασπάται το SO3(g)?
β. Ποια πρέπει να είναι η μέγιστη θερμοκρασία ώστε να
μην έχω διάσπαση των θειικών ενώσεων?
γ. Ποιες πρέπει να είναι συνθήκες στην ατμόσφαιρα της
καμίνου για να έχω σχηματισμό θειικών ενώσεων?
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
Slide 34
SO3(g) = SO2(g) + 0.5O2(g)
-10
-5
0
5
10
15
20
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000
T, C
ΔG
, kca
l/mol
SO
3(g)
SO3(g) = SO2(g) + 0.5O2(g)
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
α. Σε ποια θερμοκρασία διασπάται το SO3 (g)
Συνεπώς για να μην διασπαστεί το SO3(g) σε SO2 (g) και O2 (g) ηθερμοκρασία πρέπει να είναι μικρότερη από 800 οC.
Slide 35
ZnSO4 = ZnO + SO2(g) + 0.5O2(g)
-30-20-10
010203040506070
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
1400
1500
T, C
ΔG
, kca
l/mol
ZnS
O4
ZnSO4 = ZnO + SO2(g) + 0.5O2(g)
2. Θειωτική Φρύξη2. Θειωτική Φρύξη
β. Ποια πρέπει να είναι η μέγιστη θερμοκρασία ώστε να μηνέχω διάσπαση των θειικών ενώσεων?
Slide 36
ΦρύξηΦρύξη
Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θα σχηματιστεί σεμια κάμινο φρύξης;
Aς δεχτούμε ότι στην κάμινο συμβαίνει μόνο οξείδωση τηςθειούχου ένωσης του μετάλλου σύμφωνα με την αντίδραση:
MS(s) + O2(g) = M(s) + SO2(g) , k = pSO2 / pO2
Συνεπώς το ποια ένωση θα σχηματιστεί εξαρτάται από:την θερμοκρασίατην μερική πίεση του pSO2(g)
την μερική πίεση του pO2(g)
Slide 37
ΦρύξηΦρύξη Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θασχηματιστεί σε μια κάμινο φρύξης;
MS(s) + O2(g) = M (s) + SO2(g) k = pSO2 / pO2
Συνεπώς το ποια ένωση θα σχηματιστεί εξαρτάται από:
την θερμοκρασία
την μερική πίεση του pSO2(g)
την μερική πίεση του pO2(g)
k < 1 == lnk< 0 = ΔGoT > 0 = Αντίδραση προς τα δεξιά
k = 1 == lnk=< 0 = ΔGoT = 0 = Iσορροπία
k > 1 == lnk> 0 = ΔGoT < 0 = Αντίδραση προς τα αριστερά
2Pb + O2(g) = 2PbOT deltaH deltaS deltaG K Log(K)C kcal cal/K kcal
0 ‐104,285 ‐47,342 ‐91,354 1,26E+73 73,099100 ‐104,056 ‐46,631 ‐86,655 5,72E+50 50,757200 ‐103,778 ‐45,974 ‐82,026 7,78E+37 37,891300 ‐103,483 ‐45,408 ‐77,457 3,45E+29 29,538400 ‐105,494 ‐48,774 ‐72,662 3,92E+23 23,593500 ‐105,154 ‐48,303 ‐67,808 1,48E+19 19,169600 ‐104,748 ‐47,81 ‐63,003 5,90E+15 15,771700 ‐104,275 ‐47,298 ‐58,247 1,21E+13 13,082800 ‐103,736 ‐46,772 ‐53,543 8,04E+10 10,905900 ‐90,898 ‐35,679 ‐49,042 1,37E+09 9,137
1000 ‐90,025 ‐34,965 ‐45,51 6,50E+07 7,813 Slide 38
ΦρύξηΦρύξη Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θασχηματιστεί σε μια κάμινο φρύξης;
Pb(s) + O2(g) = PbO (s) k = 1 / pO2log k = – log pO2
Παράδειγμα: Μ = Pb, T = 900 oC
log pO2 = - 9.137
0-2-4-6-8-10-12-14-16-18
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 900,00
Predominance Diagram for Pb-O-S System
PbPbPbOPbO
PbSPbS
PbSO4PbSO4
Slide 39
ΦρύξηΦρύξη Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θασχηματιστεί σε μια κάμινο φρύξης;
Pb(s) + O2(g) = PbO (s) k = 1 / pO2log k = – log pO2
Παράδειγμα: Μ = Pb, T = 900 oC
log pO2 = - 9.137ΣταθερήφάσηPbO
Σταθερήφάση
Pb
log pSO2
log pO2
PbS + O2(g) = Pb + SO2(g)T deltaH deltaS deltaG K Log(K)C kcal cal/K kcal
0 ‐47,095 4,239 ‐48,253 4,08E+38 38,611100 ‐47,377 3,356 ‐48,629 3,05E+28 28,484200 ‐47,611 2,798 ‐48,935 4,03E+22 22,605300 ‐47,785 2,462 ‐49,196 5,77E+18 18,761400 ‐46,742 4,203 ‐49,572 1,25E+16 16,096500 ‐46,833 4,078 ‐49,986 1,35E+14 14,131600 ‐46,926 3,965 ‐50,388 4,10E+12 12,613700 ‐47,032 3,85 ‐50,779 2,54E+11 11,405800 ‐47,156 3,729 ‐51,158 2,63E+10 10,419900 ‐47,307 3,595 ‐51,524 3,98E+09 9,599
1000 ‐47,489 3,446 ‐51,876 8,05E+08 8,906 Slide 40
ΦρύξηΦρύξη Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θασχηματιστεί σε μια κάμινο φρύξης;
PbS(s) + O2(g) = Pb(s) + SO2(g) k = pSO2 / pO2log k = log pSO2 – log pO2
Παράδειγμα: Μ = Pb, T = 900 oC
log pSO2 = 9.599 + log pO2
Slide 41
ΦρύξηΦρύξη Πως μπορώ να προβλέψω ποια ένωση θασχηματιστεί σε μια κάμινο φρύξης;
PbS(s) + O2(g) = Pb (s) + SO2(g) k = pSO2 / pO2log k = log pSO2 – log pO2
Παράδειγμα: Μ = Pb, T = 900 oC
0-2-4-6-8-10-12-14-16-18
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 900,00
Predominance Diagram for Pb-O-S System
PbPbPbOPbO
PbSPbS
PbSO4PbSO4
Slide 41
log pSO2 = 9.59 + pO2log pSO2 = 9.59 + -18
log pSO2 = 8.4 PbO
log pSO2
log pO2
Pb
PbS
Slide 42
ΦρύξηΦρύξη Σύστημα Pb – S – O T = 900 oC
Slide 42
0-2-4-6-8-10-12-14-16-18
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 900,00
Predominance Diagram for Pb-O-S System
PbPbPbOPbO
PbSPbS
PbSO4PbSO4
log pSO2
log pO2
Pb(s) + O2(g) = PbO (s) k = 1 / pO2 log k = – log pO2
log pO2 = - 9.137
ΣταθερήφάσηPbO
Σταθερήφάση
Pb
PbOPb
PbS(s) + O2(g) = Pb (s) + SO2(g) k = pSO2 / pO2log k = log pSO2 – log pO2
log pSO2 = 9.59 + pO2log pSO2 = 9.59 + -18
log pSO2 = 8.4
PbSPbSO4
Slide 43
Θειωτική ΦρύξηΘειωτική Φρύξη
Οι πιθανές χημικές αντιδράσεις που μπορεί να συμβούν είναιοι ακόλουθες:
MS(s) + O2(g) = M(s) + SO2(g)M (s) + ½ O2 (g) = MΟ(s)MS (s) + 3/2 O2 (g) = MO(s) + SO2(g)SO2(g) + ½ O2(g) = SO3(g)MO(s) + SO2(g) + ½ O2(g) = MSO4(s)MS(s) + 2O2(g) = MSO4(s)
γ. Ποιες πρέπει να είναι συνθήκες στην ατμόσφαιρα τηςκαμίνου για να έχω σχηματισμό θειικών ενώσεων?
Slide 44
Θειωτική ΦρύξηΘειωτική Φρύξη
MS(s) + O2(g) = M(s) + SO2 (g)M(s) + 0.5O2(g) = MΟ(s)MS(s) + 1.5 O2(g) = MO(s) + SO2(g)MO(s) + SO2(g) + ½ O2(g) = MSO4(s)MS(s) + 2O2(g) = MSO4(s)SO2(g) + 0.5 O2(g) = SO3(g)
Για τις αντιδράσεις αυτές από την ισορροπία προκύπτει:log pSO2 – log pO2 = log k1
log pO2 = - log k22 log pSO2 – 3 log pO2 = log k32 log pSO2 + log pO2 = - log k4
2 log pO2 = - log k5
Slide 45
Θειωτική ΦρύξηΘειωτική Φρύξη
MS(s) + O2(g) = M(s) + SO2 (g)M(s) + 0.5O2(g) = MΟ(s)MS(s) + 1.5 O2(g) = MO(s) + SO2(g)MO(s) + SO2(g) + ½ O2(g) = MSO4(s)MS(s) + 2O2(g) = MSO4(s)SO2(g) + 0.5 O2(g) = SO3(g)
log pSO2 – log pO2 = log k1
log pO2 = - log k2
2 log pSO2 – 3 log pO2 = log k3
2 log pSO2 + log pO2 = - log k4
2 log pO2 = - log k5
Slide 46
Συνθήκες Σχηματισμού Θειικών ΕνώσεωνΣυνθήκες Σχηματισμού Θειικών Ενώσεων
Η δημιουργία θειικών ενώσεωνκατά τη φρύξη απαιτεί :
α) χαμηλή θερμοκρασία καιβ) υψηλές πιέσεις SO2(g) και O2(g)
οι οποίες όμως είναι διαφορετικέςαπό μέταλλο σε μέταλλο.
Υψηλό pO2
Υψηλό pSO2
Slide 47
Οξειδωτική ΦρύξηΠαράδειγμαΟξειδωτική ΦρύξηΠαράδειγμα
Σε μια κάμινο διενεργείται φρύξη θειούχου νικελίου σε θερμοκρασία 1000 Κ. Ηατμόσφαιρα περιέχει 5% Ο2(g) και 8% SO2(g) ενώ η ολική πίεση είναι 1 atm. Ποιοπιστεύεται ότι είναι το προϊόν που θα σχηματιστεί;
pO2 = 0.05 x 1 atm = 0.05 atm
log pO2 = log 0.05 = - 1.3
pSO2 = 0.08 x 1 atm = 0.08 atm
log pSO2 = log 0.08 = - 1.09
0-2-4-6-8-10-12-14-16-18-20
8
6
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
-12
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 730,00
Predominance Diagram for Ni-O-S System
NiNi
NiONiO
NiSNiS
Ni3S2Ni3S2
NiSO4NiSO4
Slide 48
Οξειδωτική ΦρύξηΠαράδειγμαΟξειδωτική ΦρύξηΠαράδειγμα
Σε μια κάμινο διενεργείται φρύξη θειούχου νικελίου σε θερμοκρασία 1000 Κ. Ηατμόσφαιρα περιέχει 5% Ο2(g) και 8% SO2(g) ενώ η ολική πίεση είναι 1 atm. Ποιο πιστεύεται ότι είναι το προϊόν που θα σχηματιστεί;
log pO2 = - 1.3
log pSO2 = - 1.09
0-2-4-6-8-10-12-14-16-18-20
8
6
4
2
0
-2
-4
-6
-8
-10
-12
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 730,00
Predominance Diagram for Ni-O-S System
NiNi
NiONiO
NiSNiS
Ni3S2Ni3S2
NiSO4NiSO4
ΣταθερήφάσηNiSO4
0-5-10-15-20-25-30-35-40
0
-5
-10
-15
-20
-25
-30
-35
-40
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 600,00
Predominance Diagram for Fe-O-S System
FeFe
Fe2O3Fe2O3Fe3O4Fe3O4
FeS2FeS2
FeSO4FeSO4
Slide 49
Θειωτική ΦρύξηΠαράδειγμαΘειωτική ΦρύξηΠαράδειγμα
ΣταθερήφάσηFeSO4
Σε μια κάμινο διενεργείται φρύξη σιδηροπυρίτη (FeS2). Σε ποιες συνθήκες (θερμοκρασία. pSO2, pO2) πρέπει να γίνει ηκατεργασία για να σχηματιστεί θειικός σίδηρος (FeSO4)?
T = 600 oC
0-5-10-15-20-25-30-35-40
0
-5
-10
-15
-20
-25
-30
-35
-40
log pSO2(g)
log pO2(g)Constant value:T / °C = 300,00
Predominance Diagram for Fe-O-S System
Fe2O3Fe2O3
Fe3O4Fe3O4
FeS2FeS2
FeSO4FeSO4
Slide 50
Θειωτική ΦρύξηΠαράδειγμαΘειωτική ΦρύξηΠαράδειγμα
ΣταθερήφάσηFeSO4
Σε μια κάμινο διενεργείται φρύξη σιδηροπυρίτη (FeS2). Σε ποιες συνθήκες (θερμοκρασία. pSO2, pO2) πρέπει να γίνει ηκατεργασία για να σχηματιστεί θειικός σίδηρος (FeSO4)?
T = 300 oC
Slide 51
Κάμινοι που χρησιμοποιούνται στην ΦρύξηΚάμινοι που χρησιμοποιούνται στην Φρύξη
1. Πολλαπλών Δαπέδων2. Περιστροφική Κάμινος3. Κάμινος Ακαριαίας Δράσης4. Κάμινος Ρευστοστερεού Στρώματος5. Κάμινος Dwight – Lloyd
Slide 52
Κάμινοι που χρησιμοποιούνται στην ΦρύξηΚάμινοι που χρησιμοποιούνται στην Φρύξη
1.1. ΠολλαπλώνΠολλαπλών ΔαπέδωνΔαπέδων
Slide 53
A. Κάμινος πολλαπλών δαπέδωνA. Κάμινος πολλαπλών δαπέδων
Slide 54
A. Κάμινος πολλαπλών δαπέδωνA. Κάμινος πολλαπλών δαπέδων
Κατακόρυφος χαλύβδινοςκύλινδρος
H= 15 m, D = 6 mΠατώματα: 6 -12Δυναμικότητα: 0.5 – 1 t/m2hΚίνηση αερίων:κατά αντιροή με το φορτίοΚαπναέρια με: 4-6% SO2(g)
Περιστροφική Κάμινος
Β. Περιστροφική κάμινοςΒ. Περιστροφική κάμινος
Slide 56
Β. Περιστροφική κάμινοςΒ. Περιστροφική κάμινος
Οριζόντιος χαλύβδινοςκύλινδρος
L = 6 - 160 m, D = 1 – 10 mKλίση: 2 – 4ο
Περιστροφή: 0.5 - 5 min-1
Δυναμικότητα: 400 t/hΚίνηση αερίων: κατά αντιροή ήομοροή με το φορτίοΚαπναέρια με: 4-6% SO2(g)
Slide 57
B. Περιστροφική κάμινοςB. Περιστροφική κάμινος
Οριζόντιος χαλύβδινοςκύλινδρος
L = 6 - 160 m, D = 1 – 10 mKλίση: 2 – 4ο
Περιστροφή: 0.5 - 5 min-1
Δυναμικότητα: 400 t/hΚίνηση αερίων: κατά αντιροή ήομοροή με το φορτίοΚαπναέρια με: 4-6% SO2(g)
Slide 58
Β1.Εργαστηριακή Περιστροφική κάμινοςΒ1.Εργαστηριακή Περιστροφική κάμινος
Στην ίδια κάμινο μπορείαν γίνει ταυτόχρονα σεδιαφορετικές ζώνες
ΞήρανσηΠροθέρμανσηΠύρωσηΦρύξηΑναγωγήτου μεταλλεύματος
Slide 59
1650 οC
815 οC
1370 οC
1093 οC80 οC
900 - 1100 οC
100 m
Β2. Πύρωση CaCO3 σε Περιστροφική κάμινο (α)Β2. Πύρωση CaCO3 σε Περιστροφική κάμινο (α)
Slide 60
1650 οC
815 οC
1370 οC
1093 οC
80 οC
900 - 1100 οC
Για την εύρυθμη λειτουργία της καμίνου εκτός από την ξήρανση καιτην πύρωση πρέπει να γίνει και συσσωμάτωση του υλικού.
Παραγωγικότητα: 350 t/dayΠοσοστό στερεών: 70%
Β2. Πύρωση CaCO3 σε Περιστροφική κάμινο (β)Β2. Πύρωση CaCO3 σε Περιστροφική κάμινο (β)
Slide 61
Παραγωγικότητα: 350 t/dayΠοσοστό στερεών: 70%
Β3. Σχηματισμός δακτυλίων στηνΠεριστροφική κάμινο (α)Β3. Σχηματισμός δακτυλίων στηνΠεριστροφική κάμινο (α)
- Σχηματισμόςδακτυλίων σκόνης κατάτην εκκίνηση τηςκαμίνουΟι δακτύλιοι αυτοίπέφτουν κατά τηδιάρκεια της λειτουργίαςκαι δεν δημιουργούνπροβλήματα στηνπαραγωγική διαδικασία
- Καθώς πλησιάζουμε στηζώνη πύρωσης οσχηματισμός εύτηκτωνενώσεων σε συνδυασμό μετην περιστροφική κίνησητης καμίνου δημιουργούνσυσσωματώματα ορισμένααπό τα οποία κολλάνε στατοιχώματα της καμίνουσχηματίζοντας δακτυλίους
- Η περιεκτικότητα σευγρασία του υλικού μετά τηζώνη ξήρανσης πρέπει ναείναι χαμηλότερη από 5%, διαφορετικά το υλικόκολλάει στα τοιχώματασχηματίζοντας δακτυλίους
Slide 62
Β4. Σχηματισμός δακτυλίων στηνΠεριστροφική κάμινο (β)Β4. Σχηματισμός δακτυλίων στηνΠεριστροφική κάμινο (β)
Σχηματισμός δακτυλίωνσκόνης κατά τηνεκκίνηση της καμίνουΟι δακτύλιοι αυτοίπέφτουν κατά τηδιάρκεια της λειτουργίαςκαι δεν δημιουργούνπροβλήματα στηνπαραγωγική διαδικασία
Καθώς πλησιάζουμε στηζώνη πύρωσης οσχηματισμός εύτηκτωνενώσεων σε συνδυασμό μετην περιστροφική κίνησητης καμίνου δημιουργούνσυσσωματώματα ορισμένααπό τα οποία κολλάνε στατοιχώματα της καμίνουσχηματίζοντας δακτυλίους
Η περιεκτικότητα σευγρασία του υλικού μετά τηζώνη ξήρανσης πρέπει ναείναι χαμηλότερη από 5%, διαφορετικά το υλικόκολλάει στα τοιχώματασχηματίζοντας δακτυλίους
Παραγωγικότητα: 350 t/dayΠοσοστό στερεών: 70%
Slide 63
Β5. Σχεδιασμός Περιστροφικής καμίνουΒ5. Σχεδιασμός Περιστροφικής καμίνου
Ο σχεδιασμός της περιστροφικής καμίνου βασίζεταιστον προσδιορισμό του λόγου.
CC = Ορμή του εισαγόμενου αέρα + καυσίμου / Ορμή τουδευτερεύοντος αέρα
Ψηλές τιμές του CC >> 2 έχουν συνέπεια τη δημιουργίαμικρής ζώνης καύσης που καταλήγει σε καταστροφήτων πυριμάχων.
Χαμηλές τιμές CC << 2 έχουν συνέπεια τη δημιουργίαμεγάλων ζωνών καύσης με αποτέλεσμα να έχουμεψηλές περιεκτικότητες σε CO στην έξοδο της καμίνου.
Slide 64
Β6. Μοντελοποίηση της ροής σεΠεριστροφική κάμινο (α)Β6. Μοντελοποίηση της ροής σεΠεριστροφική κάμινο (α)
Χρήση καυστήρα χαμηλής ορμής CC = 2.5Καλύτερο προφίλ καύσηςΜήκος φλόγας 20 m
Πολύ μικρό μήκος φλόγας λόγω χρήσηςκαυστήρα υψηλής ορμής)Μεγάλη ανακυκλοφορίαΜήκος φλόγας 12 m
Slide 65
Β6. Μοντελοποίηση της ροής σεΠεριστροφική κάμινο (β)Β6. Μοντελοποίηση της ροής σεΠεριστροφική κάμινο (β)
Slide 66
Κάμινος Ακαριαίας Δράσης
Γ. Αντιδραστήρας Ακαριαίας ΦρύξηςΓ. Αντιδραστήρας Ακαριαίας Φρύξης
Slide 67
Ο αντιδραστήρας ακαριαίαςφρύξης προήλθε από την
κάμινο πολλαπλών δαπέδωνΜε αφαίρεση των μεσαίωνπατωμάτων δημιουργήθηκε
ο θάλαμος φρύξης
Τα ανώτερα πατώματαχρησιμεύουν για ξήρανσηενώ τα κατώτερα για φρύξη
Γ. Αντιδραστήρας Ακαριαίας ΦρύξηςΓ. Αντιδραστήρας Ακαριαίας Φρύξης
Slide 68
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματοςΔ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος
Κάμινος Ρευστοστερεού Στρώματος
Slide 69
Ο αντιδραστήραςρευστοστερεού στρώματος(fluidised bed) αποτελείταιαπό κυλινδρικό χαλύβδινοδοχείο διαμέτρου 5 – 7 m, επενδεδυμένου με πυρίμαχουλικό και κωνικό πυθμένα
Στο πάνω μέρος του κώνου υπάρχειδιάτρητος πυθμένας από τον οποίο
εισέρχεται ο αέρας για τηρευστοστεραιώρηση του μεταλλεύματος οι
οπές έχουν διάμετρο 1-4 mm καικαταλαμβάνουν το 1/20 – 1/50 της
επιφάνειας
Είσοδος αέρα
Η ταχύτητα του αέρα είναι μεταξύ5 – 50 cm/s και η δυναμικότητα
του αντιδραστήρα 5 – 50 t/m2 24 h
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (1)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (1)
Slide 70
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματοςΔ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος
Slide 71
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (2)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (2)
Η ροή ενός ρευστού μέσα απόένα στρώμα στερεώνπεριγράφεται από τηνεξίσωση του Ergunη οποία δείχνει ότι η πτώσηπίεσης στη ρευστοστερεάκλίνη εξαρτάται από:το ύψος της κλίνης, το ιξώδες του ρευστού, την πυκνότητα του ρευστού
και είναι αντιστρόφωςανάλογος της διαμέτρου τωντεμαχιδίων.
Slide 72
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (3)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (3)
Η ροή ενός ρευστού μέσα από ένα στρώμα στερεώνπεριγράφεται από την εξίσωση του Ergun η οποίαδείχνει ότι η πτώση πίεσης στη ρευστοστερεά κλίνηεξαρτάται από το:ύψος της κλίνης, το ιξώδες του ρευστού, την πυκνότητα του ρευστού και
είναι αντιστρόφως ανάλογος της διαμέτρου τωντεμαχιδίων.
Slide 73
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (4)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (4)
Ρευστοαιώρηση γυάλινων σφαιρών
Ο αέρας εισέρχεται από τον πυθμένα τουκυλίνδρου ομοιόμορφα.Οι σκούρες περιοχές αντιπροσωπεύουν
ζώνες με υψηλή πυκνότητα γυάλινωνσφαιρών.Οι λευκές είναι περιοχές που επικρατεί
ο αέρας.
Slide 74
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (5)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (5)
Ρευστοαιώρηση λεπτομερούς στερεούΟ αέρας εισέρχεται από τον πυθμένα του κυλίνδρουομοιόμορφα.Μικρές φυσαλίδες σχηματίζονται στον πυθμένα και στατοιχώματα του δοχείου οι οποίες μεγαλώνουν σε μέγεθοςκαθώς ανέρχονται στον αντιδραστήρα μετακινούμενεςσυνήθως προς το κέντρο.Οι σκούρες περιοχές αντιπροσωπεύουν ζώνες με υψηλή
πυκνότητα γυάλινων σφαιρώνΟι λευκές είναι περιοχές που επικρατεί ο αέρας
Οι φυσαλίδες επιμηκύνονται καθώς ανέρχονται στο στρώμαρευστοαιώρησης.
Slide 75
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (6)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (6)
Ρευστοαιώρηση στην περιοχή ταχυτήτων σχηματισμούφυσαλίδων που χαρακτηρίζεται από το σχηματισμόφυσαλίδων που μεγαλώνουν και ενοποιούνται σε μεγαλύτερεςφυσαλίδες:Διαστάσεις στρώματος: 20.00 X 80.00 (cm)Υψος στρώματος: 80.00 (cm)Αέριο άζωτοΙξώδες: 0.175e-3 (g/(cm.s))Πυκνότητα: 0.12e-2 (g/cm3)Στερεό Υλικό: ΆμμοςΔιάμετρος τεμαχιδίων: 0.03 (cm)Πυκνότητα: 2.6 (g/cm3)Ταχύτητα αερίου: 8.00 (cm/s)
Slide 76
Ρευστοαιώρηση γυάλινων σφαιρών σε
αντιδραστήρα μεγάλης διαμέτρου με αέριο.
Διατομή στρώματος: 1 m2
Υψος στρώματος: 220.00 (cm)
Αέριο Helium: 60 atm
Στερεό Υλικό: Γυαλί
Διάμετρος τεμαχιδίων: 0.1 (cm)
Πυκνότητα: 2.77 (g/cm3)
Ταχύτητα ρευστοαιώρησης: 33.00 (cm/s)
Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (7)Δ. Αντιδραστήρας Ρευστοστερεού στρώματος (7)
Slide 77
Κάμινος Dwight - Lloyd
Κάμινοι που χρησιμοποιούνται στην ΦρύξηΚάμινοι που χρησιμοποιούνται στην Φρύξη
Slide 78
Πως πρέπει να κατεργαστώ τα ΣουλφίδιαΠως πρέπει να κατεργαστώ τα Σουλφίδια
Slide 79
Οξειδωτική ΦρύξηΠαράδειγμαΟξειδωτικήΟξειδωτική ΦρύξηΦρύξηΠαράδειγμαΠαράδειγμα
MS(s) + O2(g) = M (s) + SO2(g)
M (s) + 0.5 O2(g) = MΟ (s)
MS(s) + 1.5 O2(g) = MO(s) + SO2(g)
MO(s) + SO2(g) + ½ O2(g) = MSO4(s)
MS(s) + 2 O2(g) = MSO4(s)
SO2(g) + 0.5 O2(g) = SO3(g)
Χαλκούχο μετάλλευμα που περιέχει 20% Cu2S, 40% FeS2, 30% SiO2, 10% H2Oυποβάλλεται σε φρύξη με περίσσεια αέρα 100%. Η φρύξη του μεταλλεύματοςείναι πλήρης και όλο το περιεχόμενο θείο σχηματίζει SO2(g). Να βρεθεί ο όγκος του αέρα που απαιτείται για να γίνει η φρύξη 1 t/hμεταλλεύματος καθώς και η σύσταση των καπναερίων.