PLIEGUE DE PROPAGACION DE FALLA

Son el tipo más común a veces se observa en el afloramiento y sísmica (Figs. 1-

23 y 1-24), y tales como los  plegamientos por flexión de falla son conocidos por

ser buenos productores. Los pliegues de propagación de falla, como su nombre lo

indica, poseen la característica particular  que como el pliegue crece la

deformación avanza hasta la punta de una falla inversa de propagación de ahí el

nombre de pliegues de propagación de falla. Mientras la estructura no ha sido

fallada a través (es decir, estado sujeto a la penetración), el deslizamiento es

consumido por desplazamientos de planos de estratificación localizados a lo largo

de la extremidad frontal del pliegue (Fig 1-25c)

Los pliegues de propagación de fallas normalmente tienen ángulos superiores de

corte que el plegamiento por flexión de falla. En el rango de alrededor de 20

grados a 40 grados, lo que hace que este tipo de plegado de poseer buzamiento

de las extremidades frontales volcados que no son imágenes en las secciones

sísmicas, junto con una asimetría característica (Fig. 1-26). Esta impresionante

asimetría, cuando fotografiando en seis millas o secciones, da la apariencia de

una llamativa serpiente dando lugar a la expresión "cabeza de serpiente"

La cinemática de pliegues de propagación de fallas son los siguientes: una falla,

propagándose hacia arriba desde un desprendimiento subcutáneo, causa que la

punta de los estratos de la propagación de falla se doblen hacia arriba para subir

la rampa (Fig 1-25a). así como en curvatura de falla plegable, los estratos también

rodaran por la rampa creando fallas de cabalgamiento de propagación y por medio

de la superficie axial B, creando el panel de pendiente trasero perfilado por

superficies axiales B y B' (Fig. 1-25a).

Como el pliegue crece en amplitud y la falla de propagación se mueve hacia

adelante, este incorpora más material en la extremidad frontal de la estructura, en

consecuencia como la falla se mueve hacia adelante y, como superficie axial A 'se

aleja de la superficie axial A, la superficie A’ incorpora el punto 2 de la Fig 1-25b

en la extremidad frontal del buzamiento. Con el aumento de la deformación, los

bloques del buzamiento definidos por superficies axiales AA’ y BB’ Broaden (Fig 1-

25c). Observe también que la superficie axial B 'es una superficie activa en que se

modifica la inclinación de la superficie axial A como superficie axial B' se mueve

hacia adelante. Esto tiene el efecto de aumentar la amplitud de la pliegue

sometiendo las capas estructuralmente inferiores para plegado apretado y la

incorporación de más material en la extremidad posterior de la estructura (Fig. 1-

25c). La superficie axial activo también tiene el efecto de fractura de la roca.

El plegamiento de propagación de falla puede exhibir una variedad de estilos

estructurales dependiendo del ángulo de corte (Fig. 1-26) y la cantidad de

deslizamiento. A medida que el ángulo de corte aumenta, y por la misma cantidad

de deslizamiento, el plegado parecerá ser más simétrica en las secciones

sísmicas pesar de que la cantidad de deslizamiento se mantiene sin cambios. Si

las formas de plegado de acuerdo con los procesos descritos en la Fig. 1-25, el

ángulo de corte se puede determinar directamente del buzamiento de los estratos

dentro del panel del buzamiento de atrás ya que son paralelas.

Dada cantidades adicionales de buzamiento, la propagación de falla puede

encontrar un débil o incompetentemente horizonte que es paralelo a la

estratificación y convertirse en un pliegue de falla curvo hibrido (Fig 1-27c). Por

otra parte, la estructura puede romper el anticlinal, el sinclinal, o las partes de las

extremidades ascendiendo los estratos más antiguos y anteponiéndose en las

capas más jóvenes, creando geometrías más complejas (Fig. 1-27a, B y D).

Figura 1-23.

Como con pliegues de curva de falta, los pliegues de propagación de falta pueden

ser equilibrados utilizando fórmula o gráficos (Suppe y Medwedeff 1984; Suppe

1988) (Fig. 1-28). En afloramiento o en secciones sísmicas, los pliegues de

propagación de falla pueden equilibrarse mediante la observación ya sea en el

ángulo de rampa (θ) o la parte posterior del buzamiento del pliegue. Recuerde que

la profundidad corregida de la sísmica o de escoger secciones son escalas de uno

a uno. Esto puede ser fácilmente realizado por la diagonalización de los

destacados estratos sísmicos y por corrección de profundidad de los perfiles

diagonalizados utilizando intervalos o velocidades de apilamiento. Hemos

encontrado que este procedimiento es adecuado para la mayoría de los casos.

Vamos a estudiar un caso sencillo para equilibrar pliegues de propagación de falla.

Por ejemplo, usted puede observar estratos en una sección sísmica profunda

convertida, buzamientos de 30 grados y cubre estratos planas. A medida que las

estratos de la extremidad traseras están decididos a buzar los 30 grados, los

correspondientes ángulos axiales YP y YP* pueden ahora ser leídos de las Fig. 1-

28 (alrededor de 53 grados y 38 grados, respectivamente). El método de torcedura

ahora puede ser empleado como siguiente: construir una rampa de buzamiento de

30 grados. En la punta de la falta de empuje, la construcción de la superficie axial

YP estructuralmente inferior que sumerge a los 53 grados (Figura 1-29). La punta

de la falla inversa también determina la posición del punto de ramificación a lo

largo de Superficies axiales YP y YP* (Fig. 1-28). A medida que la inclinación de la

extremidad delantera (β) se define por:

β=θ+2¿

Figura 1-24.

Figura 1-25.

(véase la Fig. 1-28, 1-29b), el buzamiento la extremidad frontal en este caso es de

106 grados. La posición del punto de ramificación se encuentra proyectando el

horizonte, que está en el nivel del extremo de la falla, desde la derecha. Este

horizonte se dobla hacia arriba por la superficie axial activa (superficie B, Fig.1-

25), es atravesada (105 grados, Fig. 1-29b), y luego se proyecta hacia arriba hasta

donde se termina en la intersección con la parte delantera del panel de

buzamiento. La longitud del panel frontal de buzamiento ahora determina donde

termina la hoja a lo largo del desprendimiento subcutáneo. A continuación, la

superficie axial estructuralmente superior "Yp se puede dibujar en, junto con el -y

inferior; superficie axial (Fig. 1-29b). The elements of the structure are now

complete, additional layers can be projected throughout the structure, and the line

lengths can be measured for area confirmation (Fig. 1-29c).

Figura 1-26.

ESTRUCTURA IMBRICADOS

Una estructura tectónica que muestra una serie de casi paralelos y superpuestos

fallas menores, fallas inversas de alto ángulo, o diapositivas, y se caracteriza por

cortes de rocas, hojas, láminas, bloques o cuñas que son aprox. equidistante y

tienen la misma cilindrada y que son todos muy inclinadas en la misma dirección

(hacia la fuente de estrés)

Una estructura sedimentaria caracterizada por la imbricación de todas las piedras

inclinadas en la misma dirección, con sus caras planas común de mostrar un

chapuzón aguas arriba.

A medida que el cinturón de empuje mueve progresivamente durante el antepaís,

hay una tendencia para las nuevas fallas de empuje para formar cerca de la punta

(frontal) de la cuña de empuje y para estos empujes a buscar un nivel inferior. Las

fallas de empuje que se forman a nivel estructural superior han sido, tal vez de

manera inapropiada, llamado fuera de la secuencia de impulsos. Cuando se forma

un falla de empuje por debajo de una o unas pre fallas existentes, el movimiento a

lo largo de la falla más profundo causará que la falla de poca profundidad se

doble o pliegue, y la deformación puede producir algunas geometrías bastante

interesantes y complejos (Fig. 1-30).

Figura 1-27.

Figura 1-28.

Figura 1-29.

Figura 1-30.

Este complejo proceso se describe mejor a través del ejemplo. Supondremos

primero que una curvada falla de pliegue formado cerca de la parte frontal de una

cuña de empuje, como se muestra en la Fig. 1-31a. En este ejemplo hemos

supuesto que el ángulo de corte es (como antes) 20 grados, y que el falla formada

por rampa AB. Ahora podemos determinar los ángulos del panel buzamiento

frontales utilizando los métodos desarrollados en el apartado de falla doble

pliegues. Supondremos también para propósitos de demostración de que, en un

punto particular en el tiempo, otras formas de rampa en frente de la rampa que

forma el pliegue curvo fallado. La nueva rampa que forma a lo largo del

desprendimiento subcutáneo inferior es CD (Fig. 1-31b).

Esta estructura en forma de cuña, que está completamente rodeada por las

rampas de AB y CD y pisos BD y AC. se llama cabalgamiento (Boyer y Elliott

1982). Si varios cabalgamiento s suben sus rampas, entonces forman un dúplex

de empujes imbricadas plegados (Fig. 1-30).

Figura 1-31.

Figura 1-31.

Siguientemente asumimos, una vez más con fines de demostración. que el empuje

ha avanzado a una etapa que la distancia original entre los puntos A y C se ha

reducido a la mitad exactamente, lo que significa que sólo una parte del

cabalgamiento en forma de rombo-se ha movido a la parte superior plana (Fig. 1-

3 le). Como las porciones frontales de cabalgamiento en forma de rombo- suben

la rampa, sus pociones frontales se doblan en la misma manera que las capas se

deforman durante el plegamiento curvo de la falla. Así, por esta parte de la

deformación, estamos en condiciones de determinar la forma de deformación del

cabalgamiento utilizando el método de la torcedura y las técnicas desarrolladas

en el apartado de Falla Doble de pliegues. ahora resulta que como el

cabalgamiento se mueve en la rampa de 20 grados y en un plano superior, tendrá

el mismo ángulo de inclinación frontal (B) como el pliegue curva falla tenía cuando

se trasladó hasta la rampa AB en la Figura. 1-3Ja. Por lo tanto, el ángulo de

inclinación frontal se puede determinar que 23 grados a partir de la Fig. 1-20, o de

la Tabla 1-1. y la cantidad de deslizamiento consumida por la flexión de las capas

dentro del panel frontal inmersión del cabalgamiento puede determinarse a partir

Fig. 1-22, que en este caso se trata de 0,87 del total de deslizamiento, o 0.87 de Yi

AC (Fig. 9.3 le). Por lo tanto, después de la deformación, la distancia DD 'será

igual a 0,87 de la distancia original AC en la Fig. 1-31 b.

A continuación bisecan el ángulo entre las partes del cabalgamiento que estaban

doblados (donde se montó encima de la rampa) y sus partes no deformadas (en

este caso 78,5 grados). A continuación bisecan el ángulo entre las partes del

cabalgamiento que fueron dobladas (donde se montó la rampa) y sus partes no

deformadas (en este caso 78,5 grados), y luego proyectamos la parte superior

(parte superior más) capas del cabalgamiento a la izquierda. Como el tramo de

estrato requiere consistencia esto hace que las capas sean de la misma longitud

antes y después de la deformación, la longitud BD antes de la deformación (Fig. 1-

31b) debe ser de igual longitud BD’ después de la deformación (Fig. 1-31d).

El problema de la deformación de cabalgamiento puede ahora proceder de las

siguientes. La porción de rampa AB localizada cerca del punto B (Fig. 1-31b)

cabalgado hasta CD sin ser deformado. Como el ángulo de corte de 20 grados, la

porción superior de la rampa AB puede ser proyectada hacia abajo a unos 20

grados en el ángulo visto en la Figura 1-31d. Similarmente, la porción inferior de

rampa AB (localizada cerca del punto A de la Figura 1-31b) se desliza a lo largo

del plano inferior sin ser deformado, y por tanto la porción inferior de la rampa AB

puede proyectarse hacia arriba a 20 grados de ángulo (visto en la línea AE en la

Figura 1-31d).

Tabla 1-1.

La porción central de la rampa de todos modos ha estado sujeto a la deformación

como la rampa CD del cabalgamiento se movió hacia arriba mediante la superficie

axial EC. La superficie EC es clavada a la escabel (parte subyacente de una falla)

inferior y cortada en el punto C en la Fig. 1-31d. Como la rampa CD está a un

ángulo inicial de 20 grados, la superficie axial EC buza a 80 grados.

Nosotros tenemos ahora que determinar que, como la falla AB se mueve mediante

la superficie axial EC, esta deber ser deformada (curvas ascendentes); y como la

rampa AB buza a 20 grados después de la deformación, debería buzar incluso a

un ángulo más alto, después de la deformación! Como a 20 grados buza la línea

AB esta corrió hasta a 20 grados de buzamiento en la rampa (línea CD de la Fig.

1-31d) se dejarían de forma incorrecta la conclusión de que la parte deformada

central de falla AB (es decir, el segmento de línea de EF en la Fig. 1-3-1d)

actualmente se sumerge en 40 grados.

En esta sección de fallas dobladas plegables nosotros aprendimos que en orden

de mantener las longitudes de línea, el ángulo β o de buzamiento del bloque

frontal debe ser mayor que el inicial, ángulo (θ). Esta relación debe ser mantenida

en todo el nivel de la estructura dentro de la imbricación estructural. Por lo tanto,

como la porción frontal del cabalgamiento causa el estrato superpuesto anterior el

buzamiento es de mayor ángulo (región en la Fig 1-31e), el buzamiento de un nivel

de estructura superior experimentara un aumento cuántico en el ángulo en otras

palabras, como unos 20 grados causan la rampa a 23 grados del buzamiento

frontal, la introducción del cabalgamiento dentro del plano superior tal vez cause

los estratos superiores a buzar a un ángulo cual es mayor que 2 veces 23 grados,

o en este caso 52 grados en a fin de mantener la longitud de la línea y el espesor

de la formación, los estratos por encima del cabalgamiento de cizallamiento

tendrán un aumento en el buzamiento del panel frontal. Por lo tanto, la caída de

compensación del segmento de la línea EF en la figura 1-31d es de 38 grados y

no de 40 grados.

Aunque este ejercicio al principio pueda parecer complicado, vamos a utilizar

pequeños cambios de buzamiento a nuestro favor que es llamado análisis

espectral de buzamiento. Este procedimiento puede ser utilizado para desarrollar a

menudo pobremente imágenes de subthrust.

Nuestro problema puede ahora ser completado ahora bisecando los ángulos a lo

largo de la rampa superior deforme Nuestro problema puede ser completado

ahora bisecando los ángulos a lo largo de la rampa superior deforme (p.ej,

Fuerzas Expedicionarias Americanas de ángulos, EFB, etc. en Fig. 1-31d) y

proyectando las esferas de pendiente hacia la superficie (Fig. 9-31e). En la cima

de la rampa superior se localiza el punto b (Fig. 1-31a) existente a la vuelta

asociado con el origen de una falla pliegue en curvatura de falla del panel frontal

de 23 grados. El buzamiento frontal del panel del pliegue en curvatura de falla es

posteriormente deformado por la porción frontal del cabalgamiento (entre los

puntos D y D’ de la figura 1-31c) y por lo tanto los estratos por encima de la parte

deformada del cabalgamiento se buzamiento en un ángulo aún mayor, lo que

puede determinarse a partir de la Tabla 9-1 para ser 52 grados (Fig. 1-31e).

Proyectando en los estratos superiores produce la solución final se muestra en la

Fig. 1-31e.

Considere la geometría presente en la Fig. 1-31e que tiene varias implicaciones

relativas a la exploración de petróleo. Asumiendo que la delgada línea horizontal

sobre el nivel más bajo es un depósito de producción horizontal. Advierte que ese

depósito puede ser intersectado sobre los dos niveles de las estructuras

resultantes en las dos jugadas potenciales. La primera jugada es la clausura

asociada con la original pliegue de la curvatura de la falla presentada en la figura

1-31a. La segunda jugada es el cierre parcial localizado dentro del cabalgamiento ,

por tanto su perspectiva dependería sobre el mecanismo de agarre, o la

permeabilidad de los estratos arriba del delgado deposito horizontal.

El análisis espectral del buzamiento. Segundo nosotros revisaremos como

localizar el movimiento potencial del subthrus en la práctica. Nosotros

aprenderemos desde el ejercicio de la estructura imbricada de la sección anterior,

como subiera la pila estructural, el buzamiento en la parte delantera de la

estructura imbricada con ritmo creciente. Además, el buzamiento trasero, mientras

exhibe un incremente correspondiente como la rata de decrecimiento. Por lo tanto,

el buzamiento frontal exhibido un incremento único cuántico en el buzamiento (en

nuestro caso 52 grados es mayor que dos veces 23 grados) mientras que los

buzamientos traseros exhiben una rata de incremento único cuántico en el

buzamiento (tabla 1-1). Esos cambios únicos en el buzamiento permiten que

determine el mayor número de subthrusts y sus posiciones aproximadas.

Avisa que en la figura 1-31e el final de la estructura exhibe tres paneles frontales

buzamientos o dominios (etiquetado +I+II, and +I) y los tres paneles traseros de

buzamiento (etiquetados como –I –II –I) que son separados por una región de

buzamiento inicial (llamado cero). En la naturaleza, los detalles cartográficos a

través estructural vistos en la figura 9-31e puede resultar en la sección

cartográfica vista en la figura 1-32a. en esta figura, siguiendo los buzamientos

ocurridos de izquierda a derecha: 0, -38, -20, 0, 23, 52,0,-20, -20,-20 y cero

grados. Si una región de buzamiento trasero de 5 grados existiera, entonces, los

buzamientos correspondientes deberían ser -5, -43, -25, -5, 18, 47, -5, -25, -25, -

25 y -5 grados; por lo tanto un breve análisis de esos números sugeridos para una

región de buzamiento de 5 grados

Figura 1-32.

Debería ser removido previo al análisis. El resultado correcto para la región de

buzamiento son 0, -38, -20, 0, 23, 52, 0, -20,-20, -20 y cero grados. Nosotros

hemos visto que el mayor buzamiento existe en la parte frontal de la estructura,

mientras el menor buzamiento ocurre en la trasera (figura 1-31e) por tanto, el

buzamiento de 52 grados y su asociación con el buzamiento de 23 grados son

buzamientos delanteros, mientras el negativo buzamiento de -38 grados y su

asociación el con el buzamiento de -20 grados son buzamientos traseros (ver tabla

1-1). Como estos son dos buzamientos delanteros, el buzamiento de 52 grados

representa un dominio +II, mientras el buzamiento de 23 grados representa un

dominio de +I. estos números, cada cual representa un dominio individual de

buzamiento, puede ser comparado en la tabla 1-1 (línea 13) indicando que estos

son dos rampas thrusts a 20 grados causando un segundo orden frontal y un

buzamiento trasero de 23 grados y -20 grados, respectivamente, si se presentaran

tres fallas nosotros deberíamos esperar un buzamiento delantero adicional de

alrededor de 98 grados y un buzamiento trasero de alrededor de 53 grados. Como

solamente existen dos buzamientos delanteros en nuestro ejemplo, la tabla 1-1

sugiere que solo se presenten dos fallas. Por lo tanto, los datos de la superficie y

de la subsuperficie pueden ser comparados en la tabla 1-1 en el orden a

determinar el número de imbricaciones que existen.

Permitiéndonos a proceder a salvar la estructura presentada en la figura 1-32a, la

cual es basada en la figura 1-39e. La primera tarea a ser realizada es determinar

los buzamientos de las superficie axial, la cual separa cada uno de los dominios

de buzamientos observados. Una vez relacionados los buzamientos dentro de

cada uno de los dominios del buzamiento deben ser promediados como fue escrito

en la sección sobre retorcimiento, la superficie axial debe ser determinada con la

siguiente formula:

θ=(Dip1+Dip2+180 º )/2

θ=Buzameinto de la superficie axial tomadade formaantihorario de la horizontal .

Dip1=promedio del buzameinto enel domino1

Dip2=promedio del buzamiento enel dominio adyacente2

El buzamento es llamado a ser negativo si este esta entre los 90 a 180 grados del

cuadrante (visto en la figura 1-32 para la convención de signos ) los busameintos

de la superficie axial Para los dominios apropiados de buzamiento presentes en la

figura 1-32a y 1-31e dados en la tabla 1-1. Por ejemplo, en la cima del sinclinal en

cero grados del buzamiento existe un buzamiento de 23 grados adyacente (figura

1-32a). Estos dos buzamientos representan un cero y un +I dominios del

buzamiento (figura 1-33e y tabla 1-1), y en la intersección de los dos dominios

ellos forman un dominio de buzamiento limite, el cual por definición es el 0+I

superficie axial. Por tanto, el dominio de buzamiento limite 0+I a

(0-23+180)/2=78.5 grados (tabla 1-2). Avisa que la figura 1-32 no incluye el panel

de 20 grados de buzamiento sobre el piso más bajo presente en la figura 1-31e.

Este debería ser nuestra solución más interesante y realista. Los datos 0-II son

incluidos en la tabla 1-2 para razones que se verán cuando lleguen a ser

aparentes.

Esta superficie de buzamiento axial calculadas son las mejores aplicadas a las

solución de problemas utilizando un método que fue sugerido por Jonh Supper, y

visto en la parte baja de la figura 1-32a. El buzamiento de cada superficie axial es

proyectado hacia abajo desde un punto central y conocido. Dos triángulos pueden

ser alineados con los datos de la superficie axial de buzamiento y deslizado dentro

de una posición que el intérprete desee. Este procedimiento será realizado

haciendo más rápida la interpretación de procesos.

Posicionando el conjunto de datos presentes a lo largo del perfil topográfico

presente en la figura 1-32a y el conocimiento de la solución del problema

presentado en la figura 1-31e no nos permitirá llegar a una única solución de

nuestro problema. Ensayo y error y algunas predicciones serán requeridas para

solucionar los problemas presentados en la figura 1-31.

El primer paso en la solución de nuestro problema es examinar los datos de un

punto de vista geométrico. Dos observaciones son críticas para una interpretación

exacta. Los buzamientos observados tiende a seguir la inclinación topográfica la

cual es a menudo lo que pasa en la naturaleza, segundo, los estratos dentro de la

fallas de buzamientos de empuje acerca del mismo ángulo como de la falla de

empuje, la cual es además comúnmente observada sugiriendo que una rampa es

responsable por los 20 grados de inclinación de ese estrato. Por lo tanto la falla de

empuje puede ser proyectada hacia abajo donde esta se intersecara con el

dominio de buzamiento adyacente cero grados. El cambio en la topografía puede

entonces ser utilizada en la posición y proyección de la superficie axial 0-I hacia

abajo al punto donde nosotros predijimos la rampa de falla de empuje (figura

9.32b, punto A). En consecuencia, nosotros tenemos además precedidas los

niveles estructurarles del piso superior o desprendimientos subcutáneos (figura 1-

32b).

Nosotros ahora aplicamos el siguiente razonamiento. La tabla 1-1 se utilizó para

sugerir que hay dos rampas de empuje de 20 grados que crearon la observación

de 23 grados y 52 grados del buzamiento delantero, y por lo tanto esos dos

empujes deben ser imbricados en orden para producir el aumento en el

buzamiento de la observación cuántica. Los datos sugeridos que un buzamiento

de dominio de 52 grados adjunto a un buzamiento de dominio de 0 grados y por lo

tanto una superficie axial de 4 grados (el 0+II domina de la tabla 1-2) se coloca en

el cambio apropiado en la pendiente topográfica (figura 1-32b). Sabemos que

ocurren dos cosas a la izquierda de la intersección de la superficie axial II + O y su

intersección con la parte superior plana (Fig. 1-32b, punto B). Primero, la

estructura superior de los estratos del buzamiento a 52 grados a la derecha, y

segundo, a 23 grados de deformación de empuje debe existir debajo de los 52

grados de buzamiento de los estratos. Esto se sigue de una aplicación directa de

la tabla 1-1 y de la teoría que hemos presentado anteriormente.

Tabla 1-2.

En consecuencia en la intersección de la superficie axial 0 + II y el piso superior,

que nosotros dibujamos en los estratos buzados a 52 grados y la deformación de

falla buzando 23 grados (figura 1-32c). Los estratos buzando 52 grados son

después proyectados hasta la superficie axial + I + II (figura 1-32c, cual es

posicionada en la rotura de la pendiente topográfica). En este punto el método de

torcedura se aplica al bloque e cabalgamiento deformado y a la superficie axial de

78,5 grados (0 + I). Se dibuja hacia abajo en un punto donde se intercepta el

plano superior (figura 1-32c.c.). Las porciones frontales del bloque de

cabalgamiento deformado han sido atravesadas correctamente (es decir, que nos

han dividido en dos la no deformada y las regiones deformadas del bloque de

cabalgamiento ). Este punto referenciado como c en la figura 1-32 c, no

solamente marca la posición donde el bloque de cabalgamiento se ha montado

sobre el plano superior, sino también determina donde la estructura de la rampa

inferior puede ser proyectada hacia abajo a 20 grados de ángulo (línea S, figura 1-

32c).

Procediendo con la construcción: los estratos buzando a 52 grados están

doblados por la superficie axial más I + II, puede ser proyectado a 23 grados de

ángulo hasta la superficie axial 0 + I, o donde los estratos van horizontales (punto

f, figura 1-32c). Notar que, las superficies axiales 0 + I y 0 – I convergen al punto

g, que define el borde del bloque de cabalgamiento o el punto del corte del

escabel superior a la original curvatura del pliegue de falla (figura 1-31a, punto B).

En este punto la falla superior puede ser proyectada hacia abajo a 20 grados de

ángulo hasta la superficie axial – I – II (punto h, figura 1-32c), el cual es definido

por los datos y por una ruptura menor, en la pendiente topográfica. En esta

sección, el método de torcedura es aplicado de una vez más y la falla deformación

es proyectada hacia abajo a 38 grados de ángulo, como se define por los datos de

buzamiento, hasta la falla superior interceptada a la superficie axial 0 – II (punto I

figura 1-32c), la bisectriz del ángulo a la superficie axial 0 – II proyectadas a la falla

superior a nivelarse en la estructura IJ. En el punto I, los estratos entre la falla

superior y la inferior son atravesadas (a 100 grados de la superficie axial), y una

superficie axial 0 – I es dibujada dentro de la predicción de la posición de la parte

inferior del escabel de la falla cortada (punto E, figura 1-32c).

¿Qué es el resultado? Aparentemente hemos obedecido todas las reglas con un

resultado que es algo complejo y confuso, las fallas inferiores y superiores no se

han fusionado en el mismo nivel estructural (compare I a E, figura 1-32 c), ¿Cómo

podemos mejorar la solución y que características debemos buscar al intentar

llegar a una solución más satisfactoria? En primer lugar, la distancia ED que el

bloque de cabalgamiento ha montado por la rampa inferior no es compatible con

el CB que el bloque de cabalgamiento ha montado en el piso superior. Nosotros

aprendimos anteriormente que CB debe ser 0.87 de ED (figura 1-21 y 1-22). Por lo

tanto, se cometió un error en esta parte de nuestro análisis que representa no sólo

una pista para la solución adecuada, sino también la posición aproximada de

nuestras dificultades. En segundo lugar, volviendo a la tabla 1-1 re-examinamos

los posibles dominios del buzamiento  que se asocian con dos ejes de rampa de

20 grados. Como hay problemas obvios en la parte posterior de la estructura, tal

vez el problema radica en esta región. La tabla 1-1 sugiere que un dominio de

buzamiento –I puede existir entre 0 y -II de un domino de buzamiento trasero.

Etiquetándole los paneles de buzamiento sobre nuestro buzamiento revela que un

dominio de buzamiento de –I grados no fue incluido dentro de porción de área

trasera de nuestra solución.

Nosotros procedemos a retrocedernos, modificando la primera solución para

insertar un –I dominio posterior de buzamiento entre el –II y el 0 de los paneles

posteriores del buzamiento. Nosotros conocemos que la distancia ED en la figura

1-32d debería ser igual a CB/0,87, y esta distancia se encontró en la figura. Por lo

tanto, desde la posición calculada del punto E nosotros proyectamos una

superficie axial hacia arriba 0-I en la base de la deformación superior del empuje

(punto K en la figura 1-32d). Desde este punto nosotros proyectamos una

superficie axial –I-II hacia arriba a la superficie. Esto además sigue desde su

razonamiento que a la izquierda del punto K existe un panel posterior de

buzamiento de 20 grados y una superficie axial –I-II que intersecta el

desprendimiento subcutáneo con el punto L. esa solución aunque ligeramente

diferente de la figura 1-32c, creando un bloque deformado de cabalgamiento .

De este complejo ejercicio podemos concluir: (1) dúplex producen más estructuras

redondas; (2) el balance estructural incluso puede no ser único; (3) el proceso de

interpretación puede ser rigurosa, pero en esta época de déficit de energía

domestica la recompensa puede ser sustancial. Cuanto mejor comprendamos la

geometría detallada de las estructuras, más posibilidades tendremos de extraer

petróleo de estas estructuras.

ESTRUCTURAS BOX Y LIFT- OFF

Las estructuras box y lift- off son un tipo particular de pliegues, que cuando se

observan con respecto al buzamiento regional son más o menos estructuras

simétricas pero angulares. Ambos tipos de estructuras se forman en relación a una

zona de desprendimiento débil situado en profundidad, y poseen la característica

de que el desprendimiento basal es plegado en forma isoclinal en la pared

colgante. En las montañas del Jura , esta zona de debilidad consiste en evaporitas

(es decir , yeso ), aunque el exceso de presión en las lutitas las hace susceptibles

a producir un estilo de deformación similar. Las estructuras Box and lift-off difieren

de las estructuras diapiricas en que hay menos transporte de masa o flujo en los

núcleos de estos pliegues. Esto causa que las estructuras Box and lift-off tengan

limbos de buzamiento casi verticales en el nivel estructural inferior. Además, las

estructuras diapíricas son resultado de una inestabilidad de la gravedad, mientras

que las estructuras Box and lift-off son el resultado de la compresión.

Las estructuras Box and lift-off pueden ser reconocidas en el afloramiento o

mediante sísmica por su simetría bilateral , y también por su geometría angular. Si

se encuentran amplias zonas de camas que sumergen verticalmente en el

afloramiento (por ejemplo , 70 a 80 grados) , estos estilos estructurales han de ser

sospechados?.

Las estructuras Box and lift-off tienen cimas casi planas, limbos de buzamientos

verticales y superficies axiales que buzan en alrededor de 45 grados. Si dos

superficies axiales se cruzan en ángulos casi rectos , entonces usted debería

considerar la posibilidad de que pliegues Box esten presentes.En sísmica , no se

obtienen imágenes de las camas de buzamiento vertical, y por lo tanto un patrón

de buzamiento simétricamente reflectados separados por dos zonas de reflectores

no coherente en su representación, pueden ser una indicación de este estilo de

deformación. Sin embargo , las zonas de reflectores no coherente en secciones

sísmicas pueden ser el resultado de otras causas como fallas llave , tipo de roca o

pocos datos recolectados. EL análisis de reflexión sísmica ( Payton 1977 ; Sheriff

1980 ) podría resolver este problema, ya que las secuencias sedimentarias en los

flancos de las estructuras Box and lift-off son elevados dentro de los núcleos de

estas estructuras.

Figura 1-33.

Figura 1-34.

LOS PLIEGUES LIFT-OFF son diferentes a los pliegues box en que en que las

extremidades poco profundas de los tipos de plegado tienden a buzar en un rango

relativo desde 45 a 60 grados en la región de buzamiento. En la profundidad, las

extremidades poco profundas se funden abruptamente dentro de la zona de

estratos de buzamiento verticales cercanas (figura 1-33). Si usted observa las

estructuras lift-off sobre el desprendimiento subcutáneo, después una estructura

lift-off puede ser imposible de distinguir desde un pliegue fox, como ambos tipos

de estructuras poseen una superficie axial de 45 grados subre el nivel de la

estructura. En la practica, sin embargo, esta diferencia podría ser academica.

Si el pliegue lift-off no esta sugeto a un cizallamiento de planos estratificados,

después las extremidades del pliegue en el nivel estructural mas alto del

buzamiento están alrededor de 53 grados. Este cambio del angulo del buzamiento

con el incremento del cillamiento del plano estratificado (Namsom 1989) y la

magnitud del cizallamiento puede ser calculado desde el buzamiento de las

extremidades de los pliegues ( Mitra y Namson 1989). Si estas están dentro del

cizallamiento del plano estratificado de la estructura despes el evento Mitra y

Namson que su cizallamiento afecta la profundidad de separación presentada en

la sección sobre la profundidad de los cálculos de separación, aunque la diferencia

no es mayor para cantidades pequeñas de cizallamiento. Su trabajo debería ser

consultado para profundidades mas exactas a los cálculos de separación.

Los pliegues Box y litf off son común mente encontrados en asociación con

cualquier otro. En los PreAlpes Mosar y supper (1988) han observado que desde

la estructura lift off en las conducciones o la posición relativa del camino a la

propagación de la falla de pliegues. En adición, ellos observas que la propagación

de la falla de pliegues deben transformaren lateralmente dentro de las estructuras

lift off, y que los dos estilos estructurales deben ser relativos a cualquier otra

ángulo local de corte. Por tanto, el ángulo de corte bajo (menos de

aproximadamente 18 a 20 grados), la curvatura del pliegue de falla debe formarse

en un área, mientras si el ángulo de corte es mayor que aproximadamente 20 a 25

grados, la propagación de la falla de pliegue usualmente se forma en lugar de la

curvatura de pliegue de falla. Si el ángulo de corte incrementa por encima de 60

grados a lo largo del rumbo de la estructura, después la estructura debe

transformarse dentro del pliegue litf off o box.

Cuando la estructura cartográfica box o lift-off, uno debería utilizar el método de

torcedura. Cuando aplicamos este método aproximamos a estas estructuras

simétricas, recordé que el techo del desprendimiento subcutáneo es asumido a

subir verticalmente sobre la separación fundamental y se hace retroceder a si

mismo.

ZONA TRIAGULAR Y ESTRUCTURAS DE CUÑA

La zona triangular y la estructura de cuña son tipos de estructuras complejas que

exhiben ambas una inferior y superior separación. La separación fundamental es a

menudo llamada el único empuje, mientras el empuje más alto es llamado el

empuje de techo (Boyer and Elliott 1982; Banks and Wharburton 1986)

Gordy et al (1975-1977) inicialmente utilizo el concepto de una zona triangular

explicando la relación compleja asociada con un anticlinorium localizado en frente

de la Canadian Rockies, Jones (1982) luego refino el concepto, y mostro que la

estructura contenía un dúplex y que este fue responsable de la terminación de la

dirección oriente de empuje a lo largo del empuje frontal de la montaña rocosa.

Nosotros hemos aprendido que durante el proceso orgánico el proceso de

deformación (es decir, los avances) hacia el antepaís y, por tanto, el tiempo

anterior ata durante la formación del cinturón de empuje, las antiguas "partes

frontales" actualmente existiría en la parte interior frontal de empuje. Esto implica

que pueden existir zonas triángulo fósiles dentro de los núcleos de las cadenas

montañosas, tal vez representa el borde frontal de la deformación en un momento

anterior.

Una zona triángulo sencilla se ilustra en la Fig. 1-35 que utiliza el concepto de una

rampa monoclinal. Tenga en cuenta que la deformación termina cuando el empuje

del techo se encuentra con el único empuje, creando un medio sinclinal. Este

sinclinal con una sola extremidad yace sobre el antepaís del cinturón de empuje.

Janes (1982) asigna un medio sinclinal lo largo del frente de la montaña rocosa y

llegó a la conclusión de que un cuerpo en forma de cuña de material debe ser

empujado por debajo de los estratos de inmersión del medio sinclinal. Una sección

sísmica de una zona de triangulo compleja es vista en la figura 1-36. Advierte que

el cuerpo en forma de cuña representado por la duplicación de la localización

reflejada entre sp 190 a sp 240 y a 1.2 segundos a 1.5 segundos aparece la

correlación a la reflexión plana a 1.5 seg enfrente a la estructura. Esta sección

además exhibe características de una estructura de cuña a la izquierda de sp 260

de 0,4 segundos a 0,8 segundos.

Figura 1-35.

Medwedeff (1988, 1989) ha extendido el concepto de única interacción y el empuje

de techo a una estructura singulares, y el llamo estas interacciones estructuras de

cuña de empuje. Figura 9-37a es un ejemplo de una estructura de cuña que tiene

dos ángulos de corte sobre este único empuje y una única curva en su techo de

empuje. Con el progreso de formación (fig 1-37b), moviéndose a lo largo del único

empuje de deformación del techo de deformación, tanto posterior como el panel

frontal del buzamiento formadas encima que es esencialmente un pliegue de

curvatura de falla que además tiene una sección de techo superior. Advierte, sin

embargo que los estratos se montan sobre el techo de empuje que es además un

empuje posterior también va a formar paneles frontales y posteriores asociados

con una curvatura de pliegue de falla que se forma como resultado de la rampa en

la separación superior como su pliegue mayor estructuralmente usado por las

curvas en el techo de empuje, su panel de buzamiento termina en la separación

superior (figura 1-37b). el resultado son dos pliegues por el precio de uno que

están ligeramente desplazados desde cualquier otro. Como la deformación

progresa (figura 1-37c) la superficie axial interfiere y aniquila cualquier otro como

los puntos que forman ramificaciones. Este ejemplo ilustra que el proceso de

deformación puede ser muy transitorio y que la introducción de las curvas

adicionales de fallas resultan en pliegues que tienen más cimas redondeadas.

(figura 1-37c) Medwedeff ha utilizado estructuras de cuña como modelo de la

relación estratigráfica compleja presentada a Wheeler Ridge, California. Restauro

y presento registros y posiciones de los pozos a lo largo de la estructura son

mostrados en la figura 1-38 y 1-39, respectivamente. Estas figuras demuestran

como los registros de los pozos pueden ser usados para definir la relación

compleja que existe dentro de algunas estructuras. Correlaciones precisas y

balances pueden ser integrados efectivamente las perspectivas localizadas que no

pueden ser reorganizadas por las técnicas normales cartográficas.

ESTRUCTURAS DE INTERFERENCIA

¿Creería usted que los anticlinales se pueden formar sobre sinclinales sin

evidencia de intervención de una falla o evidencia de más que una deformación?

Nunca, hemos visto una clara evidencia de esta relación aparentemente

contradictoria de líneas sísmicas de propiedad de varias compañías petroleras

importantes. En la última sección sobre estructuras de cuña, vimos que la

deformación en un nivel más bajo puede modificar la sombra y la forma de los

paneles de buzamiento de estructuras localizadas en un nivel estructural superior.

Cuando los resultados de la modificación estructural de una sola deformación a lo

largo de una superficie de empuje, como se ilustra en la figura 1-40a, las

estructuras resultantes son llamadas estructuras de interferencia (Suppe 1988).

Figura 1-36.

Figura 1-37.

Las estructuras de interferencia se presentan comúnmente cuando el

espaciamiento entre las rampas es relativamente estrecho, causando que el

buzamiento del panel posterior de la estructura interfiera con el panel frontal de

buzamiento de la estructura posterior. (Figs. 1-40 a y b). La interferencia tiende a

producir pliegues chevron y estructuras de pliegues conjugados.

Los patrones de interferencia resultantes que se crean por la deformación son

dependientes de la separación de la rampa, ángulo inicial de corte, y la cantidad

total de deslizamiento. Dos patrones son útiles en el mapeo de estos tipos de

estructuras, aunque esto no niega la utilidad de otros tipos de patrones. En el

prime ejemplo, la curva de falla posterior al pliegue se ha ejecutado por una

rampa, mientras que el panel frontal de buzamiento posterior al pliegue (un

monoclinal) ocupa una porción del plano inferior (Fig. 1-40a). El resultado de la

deformación crea una estructura en la cual un anticlinal frontal yace por debajo de

un anticlinal estructural superior formado por el pliegue posterior. Existen

depresiones planas y un sinclinal sobre el plano más bajo directamente en frente

del monoclinal final.

Figura 1-39.

Como la deformación progresa, las partes frontales del monoclinal posterior

empezarán a correr por la rampa principal. (Fig. 1-49b). Si ambas rampas tienen

alrededor del mismo ángulo de corte, entonces el monoclinal posterior se extiende

hasta la segunda rampa, los lechos en el panel frontal de la inmersión monoclinal

posterior se aplanan (Fig. 1-40b). Uno de los resultados de la deformación es la

creación de una región de planos de buzamiento cercana y un sinclinal estrecho

sobre la rampa posterior como el monoclinal de despliegue. Este ejercicio una vez

más enfatiza la naturaleza progresiva de la deformación. Las estructuras no están

fundidas en un molde, ellas se mueven, doblan, y los estratos se redoblan. El

conocimiento de cuales regiones del pliegue han sido objeto de replegamiento

debe ayudar en la predicción de porosidades de fractura y mejorar la ubicación del

sitio del pozo. En nuestro ejemplo, algunos de los estratos en el panel de

buzamiento inverso de la curva de falla posterior al pliegue fue primero doblada

hacia atrás y luego hacia adelante por el monoclinal que está más adelante. Como

las superficies axiales activas se desplazan a través de la estructura, las regiones

particulares dentro de estos pliegues estarán sujetas a deformación repetida. Es

posible estudiar el replegamiento mediante la utilización del método de torcedura y

mediante el modelado directo de cantidades crecientes de deslizamiento (Vea la

sección sobre la Estrategia para la Sección de equilibrio cruzado).

Figura 1-40.

Figura 1-40.

Haremos dos puntos más antes de abandonar este tema. Primero, como el ángulo

inicial de corte decrece, el anticlinal estructuralmente superior se moverá

verticalmente lejos del sinclinal estructuralmente inferior, pero al mismo tiempo

cambia a la posición donde se encuentra casi directamente encima del sinclinal.

Segundo, los dos ejemplos presentados hasta ahora eran para una cizalla en

sentido horario dentro de los interferentes paneles de buzamientos frontales y

traseros. En otras palabras, las capas dentro de los paneles de buzamiento de

interferencia muestran una convergencia Z (Suppe 1988). Un ejemplo de un

convergencia S (cizallamiento antihorario), en el cual el panel de buzamiento

frontal del monoclinal posterior pasa a través del anticlinal superior, eso se

muestra en la Fig. 1-40 c.