estaciÓn transformadora en vila-secadeeea.urv.cat/public/propostes/pub/pdf/364pub.pdf ·...

ESTACIÓN TRANSFORMADORA ENVILA-SECA

AUTOR(S): José Luis Villacorta Martínez.DIRECTOR(S) : Juan José Tena Tena

[email protected]

Titulació: Enginyeria Tècnica Industrial en Electricitat

Data Presentació: Setembre del 2003

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456INDICE GENERAL

1

1.-INDICE GENERAL

ESTACIÓN TRANSFORMADORA DE VILA-SECA(cod. 123456)

SITUACIÓN:N-340, Km. 930 del término municipal de Reus (TARRAGONA)

PROMOTOR:Ayuntamiento de ReusJoan Mateu Valls DNI: 366789789Plaça d’Espanya C.P: 43206 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977789789 Fax.: 977456456

AUTOR DEL PROYECTO:Jose Luis Villacorta Martínez DNI: 39889123 Colegiado nº: E-132-TAvd/ Pere el Cerimoniós nº6, 7º4ª C.P: 43204 Reus (TARRAGONA)Tlf.: 977750383 Fax.: 977750383

Reus, septiembre del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO

Joan Mateu Valls Jose Luis Villacorta Martínez.DNI:366789789 Colegiado nº:123456


2

MEMORIA DESCRITIVA

2.1 OBJETO DEL PROYECTO 132.2 ANTECEDENTES 142.2.1 DATOS GENERALES 14

2.2.1.1 SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 142.2.2 NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES 152.2.3 DESCRIPCION DE LA INSTALACIÓN DE INTEMPERIE 16

2.2.3.1 GENERALIDADES 162.2.3.2 SOLUCIÓN ADOPTADA 17

2.3 NORMAS Y REFERENCIAS 192.3.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS 192.3.2 BIBLIOGRAFIA 262.3.3 PROGRAMAS DE CALCULO 282.3.4 PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADA DURANTE LAREDACCIÓN DEL PROYECTO

29

2.4 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS 302.5 REQUISITOS DE DISEÑO 352.6 ANALISIS DE SOLUCIONES 36

2.6.1 EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES 362.6.2 CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS 382.6.3 SOLUCIÓN ADOPTADA 39

2.7 RESULTADOS FINALES 402.7.1 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR 40

2.7.1.1 GENERALIDADES 402.7.1.2 DISTRIBUCIÓN INTERIOR 40

2.7.2 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 432.7.2.1 TRANSFORMADORES DE 60MVA 43

2.7.2.1.1 GENERALIDADES 432.7.2.1.2 DESCRIPVIÓN TÉCNICA DEL TRASFORMADOR 44

2.7.2.1.2.1 DATOS GENERALES 442.7.2.1.2.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 442.7.2.1.2.3 CARACTERISTICAS DE DISEÑOS Y ENSAYOS 45

2.7.2.1.3 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y ACCESORIOS 482.7.2.1.3.1 BORNAS 482.7.2.1.3.2 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y SCCESORIOS 49

2.7.2.2 TRANSFORMADORES DE 250KVA, 25/0.4KV 512.7.2.2.1 GENERALIDADES 512.7.2.2.2 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y TÉCNICAS 522.7.2.2.3 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 532.7.2.2.4 CARACTERÍSTICAS DE DISEÑO Y ENSAYO 53

2.7.3 DISYUNTORES 552.7.3.1 GENERALIDADES 552.7.3.2 DISYUNTORES DE 220KV 582.7.3.3 DISYUNTORES DE 25KV 60

2.7.4 SECCIONADORES 632.7.4.1 GENERALIDADES 632.7.4.2 SECCIONADORES DE 220KV 632.7.4.3 SECCIONADORES DE 25KV 65


3

2.7.5 EQUIPOS DE PROTECCIÓN 662.7.5.1 GENERALIDADES 662.7.5.2 PROTECCIONES CONTRA SOBRETENSIONES DE ORIGENATMOSFERICO O DE TIPO MANIOBRA 67

2.7.5.2.1 EQUIPO DE 220KV 672.7.5.2.2.EQUIPO DE 25KV 69

2.7.5.3 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DEL TRANSFORMADOR 692.7.5.4 PROTECCIÓN HOMPOLAR DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DEALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25KV 70

2.7.5.4.1 GENERALIDADES 702.7.5.4.2 CARACTERÍSTICAS DE LAS BOBINAS ZIG-ZAG 712.7.5.4.3 ESQUEMA DE PROTECCIÓN 72

2.7.5.5 PROTECCIÓN DE CUBA 722.7.5.6 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 74

2.7.5.6.1 CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL TRANSFORMADOR DETENSIÓN 74

2.7.5.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA TENSIÓN 742.7.5.6.3 PROTECCIÓN DE MÍNIMA TENSIÓN 75

2.7.5.7 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 752.7.5.8 PROTECCIÓN HOMOPLAR PAR LAS LÍNEAS DE SALIDA 762.7.5.9 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 782.7.5.10 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 792.7.5.11 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 822.7.5.12 REENGANCHES 85

2.7.6 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 852.7.6.1 GENERALIDADES 852.7.6.2 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 862.7.6.3 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 93

2.7.7 RED DE TIERRAS 962.7.7.1 GENERALIDADES 962.7.7.2 RED GENERAL 97

2.7.7.2.1 MALLA DE 220KV 972.7.7.2.2 MALLA DE 25KV 972.7.7.2.3 RED DE SERVICIOS 972.7.7.2.4 INSTALACIÓN DE LAS LÍNEAS DE TIERRA 98

2.7.8 ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR 982.7.8.1 GENERALIDADES 982.7.8.2 ALUMBRADO DE ACCESO A LA ESTACIÓN 992.7.8.3 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 992.7.8.4 ALUMBRADO INTERIOR 1002.7.8.5 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 101

2.7.9 MEDIDAS DE SEGURIDAD 1022.8 PLANIFICACIÓN 103

2.8.1 DIAGRAMA DE GRANT 1032.8.2 DIAGRAMA DE PERT MINIMIZADO 1072.8.2.1 DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT 117

2.9 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS 118


4

ANEXOS

3.1 CÁLCULOS 1243.1.1 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 124

3.1.1.1 CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1243.1.1.1.2 ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE FALTAS 1243.1.1.1.3 MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD 1253.1.1.1.4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 132

3.1.1.1.4.1 VALORES PERMANENTES 1323.1.1.1.4.2 VALORES DE CHOQUE 135

3.1.1.1.5 TABLA RESUMEN DE CÁLCULO 1373.1.1.1.6 CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES 138

3.1.1.1.6.1 CAPACIDAD DE CIERRE 1383.1.1.1.6.2 CORRIENTES DE DESCONEXION 1413.1.1.1.6.3 CAPACIDAD DE RUPTURA 1413.1.1.1.6.4 CORRIENTE NOMINAL EN LOS DISYUNTORES 1423.1.1.1.6.5 TABLA RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOSDISYUNTORES

144

3.1.1.2 EFECTOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1463.1.12.1 ESFUERZOS MECÁNICOS 1463.1.12.2 ESFUERZOS TÉRMICOS 148

3.1.12.2.1 VALOR MEDIO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1483.1.12.2.2 CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES 151

3.1.2 CALCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV 1643.1.2.1 BARRAS GENERALES 164

3.1.2.1.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1643.1.2.1.2 EFECTO CORONA 1673.1.2.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 171

3.1.2.1.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1743.1.2.1.3.1.1 VANO DE 20 m 1753.1.2.1.3.1.2 CABLE AÉREO DE ACERO (cable guarda) 1773.1.2.1.3.1.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 180

3.1.2.1.3.2 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 1823.1.2.1.3.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 184

3.1.2.2 DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRANSFORMADORES 1843.1.2.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1843.1.2.2.2 EFECTO CORONA 1873.1.2.2.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 192

3.1.2.2.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1953.1.2.2.3.2 CABLE AÉREO DE ACERO (Cable guarda) 1973.1.2.2.3.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 1993.1.2.2.3.4 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 201

3.1.2.2.3.4.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2023.1.2.3 MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 202

3.1.2.3.1 CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO 2023.1.2.3.2 INTENSIDAD MÁXIMA 2033.1.2.3.3 RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE 2033.1.2.3.4 INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA 2043.1.2.3.5 CAPACITANCIA 204


5

3.1.2.3.6 SUSCEPTANCIA 2053.1.2.3.7 PERDITANCIA 2053.1.2.3.8 ADMITANCIA 2053.1.2.3.9 CAÍDA DE TENSIÓN 2053.1.2.3.10 IMPEDANCIA KILOMÉTRICA 2053.1.2.3.11 IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA 205

3.1.3 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV 2073.1.3.1 CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS AISLADORES 2073.1.3.2 CÁLCULO ELÉCTRICO 2083.1.3.3 CÁLCULO MECÁNICO (vano 20 m) 2083.1.3.4 CÁLCULO MECÁNICO (vano 37 m) 209

3.1.4 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2113.1.4.1 DERIVACIONES DE BARRAS 211

3.1.4.1.1 DENSIDADES DE BARRAS 2113.1.4.1.2 EFECTO CORONA 2123.1.4.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE COBRE 2143.1.4.1.3.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2163.1.4.1.4 CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNES 217

3.1.4.1.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2173.1.4.1.4.2 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS

CONDUCTORES 218

3.1.4.1.4.3 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2193.1.4.2 BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 220

3.1.4.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 2203.1.4.2.2 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 221

3.1.4.2.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2233.1.4.3 SALIDA DE LÍNEAS 224

3.1.4.3.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2243.1.4.3.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2253.1.4.3.3 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS

CONDUCTORES226

3.1.4.4 SALIDAS DE BAJA TENSIÓN 2273.1.4.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2273.1.4.4.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 228

3.1.5 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2293.1.5.1 AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 229

3.1.5.1.1 CÁLCULO ELÉCTRICO 2303.1.5.1.2 CÁLCULO MECÁNICO 230

3.1.6 PROTECCIONES 2323.1.6.1 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DE POTENCIA 232

3.1.6.1.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES 2323.1.6.1.2 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE

ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV236

3.1.6.1.3 PROTECCIÓN DE CUBA 2383.1.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 2403.1.6.3 PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES TIPO RAYO 242

3.1.6.3.1 EQUIPO DE 220 kV 242473

3.1.6.3.2 EQUIPO DE 25 kV 2503.1.6.4 PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 250


6

3.1.6.4.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2503.1.6.4.2 AJUSTE DE LAS ZONAS 250

3.1.6.5. PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV 2523.1.6.5.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 2523.1.6.5.2 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRAS 253

3.1.6.6 PROTECCIÓN HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE SALIDA 2553.1.6.7 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 2563.1.6.8 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 257

3.1.6.8.1 LÍNEAS DE SALIDA 2573.1.6.8.2 DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS

DE 25 kV 261

3.1.6.8.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEPOTENCIA

264

3.1.6.8.4 REMONTE DE BARRAS 2733.1.6.8.5 LÍNEAS DE LLEGADA 274

3.1.6.9 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 2823.1.6.10 REENGANCHES 284

3.1.7 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 2853.1.7.1 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 285

3.1.7.1.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2853.1.7.1.2 ACOPLE DE BARRAS 2873.1.7.1.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES 2893.1.7.1.4 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV 294

3.1.7.1.4.1 TRANSFORMADORES DE rt=1500/5 A 2943.1.7.1.4.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 297

3.1.7.1.5 SALIDA DE LÍNEAS 3003.1.7.1.5.1 TRANSFORMADORES DE rt=200/5 A 3003.1.7.1.5.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 303

3.1.7.1.6 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD EN EL NEUTRO DEL ZIG-ZAG 305

3.1.7.1.7 TRANSFORMADOR PARA LA PROTECCIÓN DE CUBA 3063.1.7.1.8 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD PARA LA PROTECCIÓN

HOMOPOLAR DE LAS LÍNEAS DE SALIDA307

3.1.7.2 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 3093.1.7.2.1 LÍNEAS DE LLEGADA 3093.1.7.2.2 BARRAS GENERALES (220 kV) 3103.1.7.2.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS 3123.1.7.2.4 EMBARRADOS DE 25 kV 314

3.1.8 RED DE TIERRAS 3153.1.8.1 GENERALIDADES 3153.1.8.2 RESISTIVIDAD DEL TERRENO 3153.1.8.3. CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA 3153.1.8.4. SECCIÓN DEL CONDUCTOR 3163.1.8.5 RESISTENCIA DE LAS MALLAS 3173.1.8.6 TENSIÓN DE TIERRA 3183.1.8.7 TENSIONES DE PASO 318

3.1.8.7.1 TENSIÓN DE PASO APLICADA 3203.1.8.8 TENSIONES DE CONTACTO 321

3.1.8.8.1 TENSIÓN DE CONTACTO APLICADA 3233.1.8.9 TENSIÓN MÁXIMA APLICABLE 324


7

3.1.9 ALUMBRADO 3253.1.9.1 ALUMBRADO DE ACCESO A LA SUBESTACIÓN 3253.1.9.2 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 3303.1.9.3 ALUMBRADO INTERIOR 330

3.1.9.3.1 SALA DE CONTROL 3333.1.9.3.2 SALA DE CABINAS 3353.1.9.3.3 ALMACÉN 3373.1.9.3.4 VESTÍBULO 3403.1.9.3.5 SERVICIOS 343

3.1.9.4 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 3453.2. OTROS DOCUMENTOS 346

PLANOS

4.1 SITUACIÓN4.2 EMPLAZAMIENTO4.3 ESQUEMA UNIFILAR4.4 PLANTA GENERAL DE MONTAJE4.5 PLANTA GENERAL DE SECCIONES4.6 LLEGADA DE LINEAS4.7 REMONTE DE BARRAS4.8 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.9 BARRAS GENERALES4.10 RED DE TIERRA4.11 EDIFICIO INSTALACIÓN INTERIOR4.12 CABINAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.13 CABINAS DE SALIDAS DE LINEAS4.14 CUADRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.15 CUADRO DE PROTECCIONES4.16 LLEGADA DE LINEAS4.17 CUDRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.18 ACOPLE DE BARRAS4.19 CUADRO DE MANDOS ACOPLE DE BARRAS4.20 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.21 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRAFOS4.22 ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 KV4.23 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.24 LINEAS DE SALIDA4.25 CUADRO DE MANDO SALIDA DE LINEAS4.26 CUADRO DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN4.27 DISTRIBUCIÓN DE ENERGIA EN BAJA TENSIÓN4.28 CONEXIÓN DE TRAFOS DE INTENSIDAD4.29 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR(25kv)4.30 PROTECCIÓN DE LÍNEAS DE LLEGADA4.31 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 25KV4.32 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRA 25KV


8

PLIEGO DE CONDICIONES

5.1 CONDICIONES GENERALES 3505.2 CONDICIONES TÉCNICAS 3535.3 CONDICIONES TÉCNICAS 3575.4 CONDICIONES FACULTATIVAS 3595.5 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS 361

ESTADO DE MEDICIONES

C01 CONCUCTORES 364C02 AISLADORES 366C03 DISYUNTORES 367C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 367C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 368C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 369C07 SECCIONADORES 372C08 AUTOVÁLVULAS 372C09 PROTECCIONES 373C10 EQUIPOS DE MEDIDA 376C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 380C12 OTROS 381

PRESUPUESTO

7.1.-PRECIOS UNITARIOS 391C01 CONCUCTORES 391C02 AISLADORES 393C03 DISYUNTORES 394C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 394C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 395C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 396C07 SECCIONADORES 399C08 AUTOVÁLVULAS 399C09 PROTECCIONES 400C10 EQUIPOS DE MEDIDA 403C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 406C12 OTROS 407

7.2.- PRESUPUESTO 415C01 CONCUCTORES 415C02 AISLADORES 417


9

C03 DISYUNTORES 418C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 419C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 419C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 420C07 SECCIONADORES 423C08 AUTOVÁLVULAS 424C09 PROTECCIONES 424C10 EQUIPOS DE MEDIDA 427C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 431C12 OTROS 433

7.3.- RESUMENT DEL PRESUPUESTO 441

ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA

9.1 SEGURIDAD, HIGIENE Y SALUD EN EL TRABAJO 4449.1.1 PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES 444

9.1.1.1. INTRODUCCIÓN 4449.1.1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES 4449.1.1.3. SERVICIOS DE PREVENCIÓN 4449.1.1.4. CONSULTA Y PARTICIPACIÓN DE LOS TRABAJADORES 444

9.1.2 DISPOSICIONES MÍNIMAS EN MATERÍA DE SEÑALIZACIÓN DESEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO

451

9.1.2.1. INTRODUCCIÓN 4519.1.2.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMPRESARIO 452

9.1.3 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LAUTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO 453

9.1.3.1. INTRODUCCIÓN 4539.1.3.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMP`RESARIO 453

9.1.4 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRASDE CONSTRUCCIÓN 458

9.1.4.1. INTRODUCCIÓN 4589.1.4.2. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 4599.1.4.3.DISPOSICIONES ESPECÍFICAS DE SEGURIDAD Y SALUDDURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

459

9.1.5 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD RELATIVAS ALA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE EQUIPOS DE PROTECCIÓNOFICIAL

470

9.1.5.1 INTRODUCCIÓN 4709.1.5.2. OBLIGACIONES GENERALES DEL EMPRESARIO 470

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456MEMORIA DESCRIPTIVA

10

2.-MEMORIADESCRIPTIVA








11

2.1 OBJETO DEL PROYECTO 132.2 ANTECEDENTES 142.2.1 DATOS GENERALES 14

2.2.1.1 SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 142.2.2 NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES 152.2.3 DESCRIPCION DE LA INSTALACIÓN DE INTEMPERIE 16

2.2.3.1 GENERALIDADES 162.2.3.2 SOLUCIÓN ADOPTADA 17

2.3 NORMAS Y REFERENCIAS 192.3.1 DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS 192.3.2 BIBLIOGRAFIA 262.3.3 PROGRAMAS DE CALCULO 282.3.4 PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADA DURANTE LAREDACCIÓN DEL PROYECTO 29

2.4 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS 302.5 REQUISITOS DE DISEÑO 352.6 ANALISIS DE SOLUCIONES 36

2.6.1 EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES 362.6.2 CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS 382.6.3 SOLUCIÓN ADOPTADA 39

2.7 RESULTADOS FINALES 402.7.1 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR 40

2.7.1.1 GENERALIDADES 402.7.1.2 DISTRIBUCIÓN INTERIOR 40

2.7.2 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 432.7.2.1 TRANSFORMADORES DE 60MVA 43

2.7.2.1.1 GENERALIDADES 432.7.2.1.2 DESCRIPVIÓN TÉCNICA DEL TRASFORMADOR 44

2.7.2.1.2.1 DATOS GENERALES 442.7.2.1.2.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 442.7.2.1.2.3 CARACTERISTICAS DE DISEÑOS Y ENSAYOS 45

2.7.2.1.3 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y ACCESORIOS 482.7.2.1.3.1 BORNAS 482.7.2.1.3.2 DETALLES CONSTRUCTIVOS Y SCCESORIOS 49

2.7.2.2 TRANSFORMADORES DE 250KVA, 25/0.4KV 512.7.2.2.1 GENERALIDADES 512.7.2.2.2 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y TÉCNICAS 522.7.2.2.3 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO 532.7.2.2.4 CARACTERÍSTICAS DE DISEÑO Y ENSAYO 53

2.7.3 DISYUNTORES 552.7.3.1 GENERALIDADES 552.7.3.2 DISYUNTORES DE 220KV 582.7.3.3 DISYUNTORES DE 25KV 60

2.7.4 SECCIONADORES 632.7.4.1 GENERALIDADES 632.7.4.2 SECCIONADORES DE 220KV 632.7.4.3 SECCIONADORES DE 25KV 65

2.7.5 EQUIPOS DE PROTECCIÓN 662.7.5.1 GENERALIDADES 662.7.5.2 PROTECCIONES CONTRA SOBRETENSIONES DE ORIGEN 67


12

ATMOSFERICO O DE TIPO MANIOBRA2.7.5.2.1 EQUIPO DE 220KV 672.7.5.2.2.EQUIPO DE 25KV 69

2.7.5.3 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DEL TRANSFORMADOR 692.7.5.4 PROTECCIÓN HOMPOLAR DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DEALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25KV 70

2.7.5.4.1 GENERALIDADES 702.7.5.4.2 CARACTERÍSTICAS DE LAS BOBINAS ZIG-ZAG 712.7.5.4.3 ESQUEMA DE PROTECCIÓN 72

2.7.5.5 PROTECCIÓN DE CUBA 722.7.5.6 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 74

2.7.5.6.1 CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DEL TRANSFORMADOR DETENSIÓN

74

2.7.5.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA TENSIÓN 742.7.5.6.3 PROTECCIÓN DE MÍNIMA TENSIÓN 75

2.7.5.7 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 752.7.5.8 PROTECCIÓN HOMOPLAR PAR LAS LÍNEAS DE SALIDA 762.7.5.9 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 782.7.5.10 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 792.7.5.11 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 822.7.5.12 REENGANCHES 85

2.7.6 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 852.7.6.1 GENERALIDADES 852.7.6.2 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 862.7.6.3 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 93

2.7.7 RED DE TIERRAS 962.7.7.1 GENERALIDADES 962.7.7.2 RED GENERAL 97

2.7.7.2.1 MALLA DE 220KV 972.7.7.2.2 MALLA DE 25KV 972.7.7.2.3 RED DE SERVICIOS 972.7.7.2.4 INSTALACIÓN DE LAS LÍNEAS DE TIERRA 98

2.7.8 ALUMBRADO EXTERIOR E INTERIOR 982.7.8.1 GENERALIDADES 982.7.8.2 ALUMBRADO DE ACCESO A LA ESTACIÓN 992.7.8.3 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 992.7.8.4 ALUMBRADO INTERIOR 1002.7.8.5 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 101

2.7.9 MEDIDAS DE SEGURIDAD 1022.8 PLANIFICACIÓN 103

2.8.1 DIAGRAMA DE GRANT 1032.8.2 DIAGRAMA DE PERT MINIMIZADO 1072.8.2.1 DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT 117

2.9 ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS BÁSICOS 118


13

2.1.-OBJETO DEL PROYECTO

El objeto del proyecto es la construcción de la estación transformadora de

una tensión de entrada de 220 kV, con un tensión de salida de 25 kV. Esta

estación transformadora está situada en la proximidad del municipio de Vila-

Seca. El fin de esta construcción es el aumentar, mejorar el servicio y la

distribución de energía eléctrica a los clientes industriales de la empresa FECSA,

al parque de atracciones “Universal Mediterranea” y parte de las comarcas del

Tarragonès y el Baix Camp.

La instalación constará de:

? Un edificio de nueva construcción, en el cual hay instalados, además

del cuadro de mando y protección de los equipos de 220 kV y 25 kV,

las cabinas de 25 kV.

? Un parque de intemperie de 220 kV.

? Una plataforma de transformación a 220/25 kV.

? Una red de tierras.


14

2.2.-ANTECEDENTES

La creciente demanda de energía eléctrica presente en nuestra sociedad, y

en concreto en la provincia de Tarragona, debido a los crecientes proyectos de

infraestructuras e industrias, a motivado la redacción de la presente obra.

Concretando, en los alrededores de la zona a estudiar, el incremento de

potencia solicitada por “Universal Mediterranea”, en creciente expansión con

nuevas atracciones y 2 nuevos hoteles, además con nuevas industrias en las

mediaciones de la carretera Bellisens, nos lleva a que la demanda energética en la

zona está creciendo asiduamente y motiva a la necesidad de la creación de la

Estación Transformadora protagonista de este proyecto. Dicha E.T. favorecerá a

el transporte de la energía demandada en estas mediaciones.

2.2.1.-DATOS GENERALES

2.2.1.1.-SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

La estación transformadora a tratar, nombrada en la presente obra ‘de

Vila-Seca’ por la proximidad con esta población, se encuentra situada en el

término municipal de Reus, en la comarca del Baix Camp, junto a la carretera

Nacional 340, en el punto kilométrico 930, tal como muestran los planos de

situación y emplazamiento marcados como planos 4.1 y 4.2.

Su acceso se efectúa a través de la carretera N-340, desviándonos por una

pista asfaltada que discurre entre el taller de la I.T.V. del Baix Camp, la cual nos

queda a nuestra derecha, y una nave industrial que nos quedar a nuestra

izquierda.

La estación transformadora de Vila-Seca es una instalación de alta tensión

que está interconectada a la red de 220 kV de la zona comprendida entre

Tarragona y Rubí.


15

Esta estación transformadora estará orientada con sus líneas de salida

hacia la dirección sur-oeste, tal como indica el plano de situación y el de

emplazamiento, que es la dirección en la cual hay la demanda energética,

posteriormente a las salidas se repartirá la energía en las otras direcciones de

demanda.

La instalación ocupa una superficie de unos 27000 m² y se encuentra a

una altitud de 75 m sobre el nivel del mar, lo cual hace que corresponda con la

zona A del R.A.T. de líneas aéreas.

2.2.2.-NECESIDADES Y POSIBLES AMPLIACIONES

La potencia nominal de la Estación Transformadora de Vila-Seca será de

120 MVA, obtenida mediante dos unidades de transformación que están

conectadas a las cabinas de 25 kV y alimentan la red de 25 kV.

La alimentación se efectuará a través de dos líneas con una tensión

nominal entre fases de 220 kV. Cada una de las dos líneas será capaz de

transportar 120 MVA sin problemas para alimentar la estación receptora a plena

potencia, en caso de anomalía en una de la línea. Con esta disposición se

garantiza una buena continuidad en el servicio. Las dos líneas de llegada se

conectarán en paralelo; de esta forma reduciremos a la mitad la potencia perdida

en calor por efecto Joule.

Se prevé en un principio quince líneas de salida, más nueve en reserva a

punto para funcionar. Por cada línea se prevé una potencia nominal de 8 MVA.

Los equipos auxiliares constan de dos transformadores trifásicos de 25/0,4

kV de 250 kVA, para disponer de la energía necesaria que alimente la estación

transformadora para cubrir sus necesidades en cuanto a baja tensión, mando e

iluminación. También se ha previsto la instalación de iluminación autónoma con

baterías para cualquier imprevisto.

Inicialmente se estudió la posibilidad de instalar placas fotovoltaicas en la

estación transformadora en cuestión pero, no se llevó a cabo pues era más

económico extraer la energía de la red para cargar las baterías.


16

En el proyecto de ampliación de la estación transformadora de Vila-Seca

se ha calculado la capacidad de la misma considerando la demanda actual de la

zona en MVA más el incremento en el crecimiento obtenido de la zona durante

los siguientes diez años, y se ha previsto el espacio necesario para futuras

ampliaciones. Así, si es necesario, se puede ampliar la instalación construyendo

una superficie para colocar una unidad de transformación más, teniendo entonces

una potencia instalada de 180 MVA.

En caso de una posterior ampliación de la instalación, no sería necesario

cambiar o modificar los embarrados de 220 kV y el de 25 kV, así como las líneas

de salida y la red de tierras, pues ya han sido calculados para una potencia de 180

MVA.

En cuanto a disyuntores y protecciones, habría que cambiar los

disyuntores y reajustar las protecciones, pues las magnitudes de potencia y

corriente de cortocircuito, con una unidad de transformación adicional, variarán

considerablemente una vez realizada la ampliación si ésta se llevase a cabo.

Las cabinas de 25 kV, también tienen prevista una posible ampliación,

teniendo veinte cabinas en reserva para la conexión del nuevo transformador lo

que hacen un total de nueve líneas de salida más.

2.2.3.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN DE

INTEMPERIE

2.2.3.1.- GENERALIDADES

La instalación de intemperie queda definida en el plano 4.4; constará de un

doble juego de barras, dos líneas de llegada y dos salidas de transformador; cubre

una superficie de unos 27000 m², y coincide con los circuitos de potencia

diseñados en el plano 4.3.

Toda la aparamenta irá montada encima del suelo de hormigón, en donde

se tendrán en cuenta los orificios necesarios para la colocación y empotramiento


17

de las estructuras, aparatos de medida y protección, además de las canalizaciones

eléctricas para el mando y control.

La colocación en el plano de toda la aparamenta se ha hecho de manera

que queden zonas libres a lo ancho y a lo alto para poderse mover con accesorios,

recambios, y evitando zonas de difícil acceso.

Bordeando la instalación de intemperie se ha previsto la construcción de

viales sin asfaltar que facilitarán el transporte de accesorios, recambios, etc.,

mediante vehículos apropiados para realizar dichas operaciones.

Los circuitos de potencia se montarán sobre pórticos y estructuras

metálicas a una altura adecuada según los reglamentos correspondientes, citados

en el apartado 3 de la presente obra.

Tendrán la suficiente resistencia mecánica para soportar el peso de la

aparamenta, conductores, accesorios, … y además los esfuerzos transmitidos por

el viento y los ocasionados accidentalmente por faltas de cualquier tipo.

Toda la instalación de A.T. irá a la intemperie debido a que se tiene

suficiente espacio para cubrir las grandes distancias de separación entre los

elementos bajo tensión y entre fase y tierra.

2.2.3.2.- SOLUCIÓN FINAL ADOPTADA

Como se observa en la tabla 1, el coste del equipo para el arreglo con

interruptor y medio es inferior al coste de la opción de doble juego de barras

principales y un juego de barras auxiliares.

Además, hay que añadir, que la opción de interruptor y medio conviene

más desde el punto de vista de continuidad en el servicio y que permite la misma

facilidad en la revisión de los interruptores que en el caso antes citado.

Por el contrario, el coste de la opción con interruptor y medio resulta más

caro respecto al arreglo con doble juego de barras, sin embargo, para efectuar la

revisión de cualquier interruptor es necesario desconectar la línea o el

transformador correspondiente.


18

Finalmente, el coste del diagrama de un solo juego de barras es el más

económico, pero no ofrece las garantías necesarias de funcionamiento para los

casos de una subestación de transmisión o de interconexión, ni ofrece flexibilidad

desde los puntos de vista de operación, o de mantenimiento, del equipo instalado.

No obstante todos estos argumentos favorables al diagrama con interruptor

y medio, el hecho que el sistema de protecciones para este tipo de arreglo resulta

bastante complicado y que el sistema con doble juego de barras ofrece unas

garantías en lo referente a la continuidad del servicio, más que aceptables,

justifican la adopción del diagrama de conexiones con doble juego de barras

colectoras en el lado de alta tensión (A.T.).


19

2.3.- NORMAS Y REFERENCIAS

2.3.1.- DISPOSICIONES LEGALES Y NORMAS APLICADAS

- Norma:

UNE 157001

Que implica los criterios generales para la elaboración de proyectos.

ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA Y ENERGIA

TEMA Instalaciones eléctricas de alta tensión

TÍTOL R.D. 3275/1982, de 12-11, Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías deSeguridad en Centrales Eléctricas y Centros de Transformación.

DATA 01-12-1982 BOE ESPAÑA. BOE.Nº 288 UPDATE N

ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA

Núm. Fitxa 10005536 Document 10005536.pdf

ORGANISME DIRECCION GENERAL DE ENERGIA


TÍTOL Res.19-06-1984. Normas sobre ventilación y acceso de ciertos centros detransformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL O. 06-07-1984 por la que se aprueban las Instrucciones Técnicas Complementariasdel Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA

MODIFICAT Modificada por: O.06-07-1984, O.27-11-1987, O.23-06-1988, O.16-04-1991,O.16-05-1994, O.15-12-1995.


20

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL O.18-10-1984 complementaria de la O.06-07-1984 que aprueba las InstruccionesComplementarias del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías deSeguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: O.06-07-1984.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL O.27-11-1987 por la que se actualizan las Instrucciones Técnicas ComplementariasMIE-RAT 13 y MIE-RAT 14 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantíasde Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: MIE-RAT 13, MIE-RAT 14.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL Corr.err. O.27-11-1987 actualizan I.T.C. MIE-RAT 13 y MIE-RAT 14 del Reglamentosobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas,Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.


MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA

Núm. Fitxa 88413 Document 88413.PDF


21



TÍTOL O. 23-06-1988 se actualizan diversas Instrucciones.Técnicas ComplementariasMIE-RAT del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad enCentrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL Corr.err.O.23-06-1988 que actualiza diversas Instrucciones TécnicasComplementarias MIE-RAT del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantíasde Seguridad en Centrales Eléctricas Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.


MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA


ORGANISME MINISTERIO DE INDUSTRIA, COMERCIO Y TURISMO


TÍTOL O.16-04-1991 por la que se modifica el punto 3.6 de la Instrucción TécnicaComplementaria MIE-RAT 06 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas deSeguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: Punto 3.6 de MIE-RAT 06.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA

Núm. Fitxa 91 875 Document 91875.pdf


22



TÍTOL O.16-05-1994 por la que se adapta al progreso técnico la ITC MIE-RAT 02 delReglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en CentralesEléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: MIE-RAT 02.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL O. 15-12-1995 por la que se adapta al progreso técnico la Instrucción TécnicaComplementaria MIE-RAT 02 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas yGarantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros deTransformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: MIE-RAT 02.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA




TÍTOL Corr.err.O.15-12-1995 por la que se adapta al progreso técnico la InstrucciónTécnica Complementaria MIE-RAT 02 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas yGarantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros deTransformación.


ÀMBIT ESPAÑA.


MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA



23



TÍTOL O. 10-03-2000 modifica las Instrucciones Técnicas Complementarias MIE-RAT 01,MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15, MIE-RAT 16, MIE-RAT 17,MIE-RAT 18, MIE-RAT 19 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas de Seguridaden Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: MIE-RAT 01, MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15, MIE-RAT16, MIE-RAT 17,MIE-RAT 18, MIE-RAT 19.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA


ORGANISME MINISTERIO DE CIENCIA Y TECNOLOGIA

TEMA Alta tensión. Centrales eléctricas, subestaciones y centros de transformación.

TÍTOL Corr.err.O.10-03-2000 de modificación de las Instrucciones TécnicasComplementarias MIE-RAT 01, MIE-RAT 02, MIE-RAT 06, MIE-RAT 14, MIE-RAT 15,MIE-RAT 16, MIE-RAT 17, MIE-RAT 18, MIE-RAT 19 del Reglamento sobreCondiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas,Subestaciones y Centros de Transformación.


ÀMBIT ESPAÑA.


MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA


ORGANISME MINISTERIO DE ECONOMIA

TEMA Instalaciones eléctricas en edificios

TÍTOL R.D. 1955/2000 de 01-12 regula las actividades de transporte, distribución,comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones deenergía eléctrica.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA Derogaciones: Queda derogado la disposición adicional décima mediante el R.D.841/2002 por el que se regula para las instalaciones de producción de energíaeléctrica en régimen especial su incentivación en la participación en el mercado deproducción, determinadas obligaciones de información de sus previsiones deproducción, y la adquisición por los comercializadores de su energía eléctricaproducida.



24

ORGANISME MINISTERIO DE ECONOMIA

TEMA Instalaciones eléctricas en edificios

TÍTOL Corr.err.R.D.1955/2000 de 01-12 que regula las actividades de transporte,distribución, comercialización, suministro y procedimientos de autorización deinstalaciones de energía eléctrica.


ÀMBIT ESPAÑA.

MODIFICA Modifica: R.D.1955/2000.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA



25

CATALUÑA

ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA I ENERGIA


TÍTOL O. 02-02-1990 por la que se regula el procedimiento de actuación administrativa para la aplicación de los reglamentos electrónicos para alta tensión en las instalacionesprivadas.

DATA 14-03-1990 BOE CATALUNYA. DOGC.Nº 1267 UPDATE N

ÀMBIT CATALUNYA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA Derogaciones: Derogado su artículo 14 por la O.02-01-1991 (DOGC 25-01-1991 y20-03-1991).

Núm. Fitxa 10005554 Document 10005554E.pdf

ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA, COMERÇ I TURISME

TEMA Energía eléctrica. Instalaciones de producción, transporte, distribución,comercialización y suministro

TÍTOL D.328/2001 de 04-12 establece el procedimiento aplicable para efectuar losreconocimientos periódicos de las instalaciones de producción, transformación,transporte y distribución de energía eléctrica.


ÀMBIT CATALUNYA.

MODIFICA

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGA Derogaciones: Queda derogado el Decreto 191/1993, de 13-07, por el que sedetermina el procedimiento aplicable para efectuar los reconocimientos periódicosde las instalaciones de producción, transformación, transporte y distribución deenergía eléctrica (DOGC.Nº 1779. 04-08-1993).

Núm. Fitxa 20016968 Document 20016968e.pdf

ORGANISME DEPARTAMENT D'INDUSTRIA, COMERÇ I TURISME

TEMA Energía eléctrica. Instalaciones de producción, transporte, distribución,comercialización y suministro

TÍTOL Corr.err.D. 328/2001 de 04-12 que establece el procedimiento aplicable paraefectuar los reconocimientos periódicos de las instalaciones de producción,transformación, transporte y distribución de energía eléctrica (DOGC 3536 de18-12-2001).


ÀMBIT CATALUNYA.

MODIFICA Modifica: D.328/2001.

MODIFICAT

ADAPTA

DEROGANúm. Fitxa 20022573 Document 20022573e.pdf

Las correspondientes normativas están vinculadas a un archivo, con el

correspondiente texto del Real Decreto al completo, dichos archivos se

encuentran en el CD-ROM adjunto a la presente obra correspondiente.


26

2.3.2.- BIBLIOGRAFÍA

PROTECCIONES EN LAS INSTALACIONES ELÉCTRICAS

AUTOR:

PAULINO MONTANÉ

EDITORIAL:

MARCOMBO

TEMARIO APLICABLE A LA PRESENTE OBRA:

Capítulo 2: Equipos asociados a las protecciones

Capítulo 4: Enumeración y descripción de los sistemas de protección

más usuales

Capítulo 5: Recomendaciones para la protección de instalaciones

eléctricas

Capítulo 6: Coordinación de los sistemas de protección

Capítulo 7: Etapas fundamentales para la definición, instalación y

conservación de las protecciones

ESTACIONES DE TRANSFORMACIÓN Y DISTRIBUCIÓN PROTECCION

DE SISTEMAS ELÉCTRICOS

AUTOR:

D. JOSÉ RAMÍREZ VÁZQUEZ

EDITORIAL:

EDICIONES CEAC


Parte I

Capítulo 1: Fundamentos para el cálculo de corrientes de

cortocircuito

Capítulo 6: Esfuerzos provocados por las corrientes de cortocircuito

Capítulo 7: Limitación de las corrientes de cortocircuito

Parte II


27

Capítulo 1: Características generales de los aparatos de corte de alta

tensión.

Capítulo 2: Seccionadores de alta tensión.

Capítulo 3: Interruptores de alta tensión.

Capítulo 4: Características de funcionamiento de los disyuntores

Capítulo 5: Disyuntores en baño de aceite

Capítulo 6: Disyuntores de pequeño volumen de aceite

Capítulo 7: Disyuntores neumáticos

Capítulo 8: Disyuntores de soplado magnético

Capítulo 9: Disyuntores de hexafloruro de azufre.

Capítulo 10: Cortacircuitos fusibles

Parte III

Capítulo 1: Relés para la protección de sistemas eléctricos

Capítulo 2: Clases de protección de sistemas eléctricos

Capítulo 4: Protección de transformadores.

Capítulo 5: Protección de barras generales

Capítulo 6: Protección de redes de distribución. Conceptos Generales

Capítulo 7: Protección de redes de distribución. Sistemas de

protección por escalonamiento.

Capítulo 8: Protección de redes de distribución. Sistemas de

protección por comparación

Capítulo 9: Protección de redes de distribución. Protección contra las

puestas a tierra

Capítulo 11: Descripción de algunos tipos de relés

Capítulo 12: Relés electrónicos de protección

Capítulo 13: Sobretensiones

Capítulo 14: Protección contra sobretensiones

Capítulo 15: Pararrayos

Parte IV

Capítulo 2: Transformadores

Capítulo 3: Aparatos de medida


28

Capítulo 4: Conductores y elementos de conexión y montaje

Capítulo 5: Cuadros de distribución y de mando

Capítulo 6: Puesta a tierra de protección y de servicio

Capítulo 7: Instalaciones de distribución de alta tensión para

exteriores

Capítulo 9: Instalaciones prefabricadas de distribución de alta

tensión.

ANÁLISIS DE SISTEMAS DE POTENCIA

AUTOR:

JOHN J. GRAINGER

WILLIAM D. STEVENSON Jr.

EDITORIAL:

MCGRAWHILL


Capítulo 2: Transformadores

Capítulo 3: Fallas simétricas

Capítulo 12: Fallas asimétricas

2.3.3.- PROGRAMAS DE CÁLCULO

Programa:

Calculux interior.

Empleo:

Utilizado para el cálculo del alumbrado de interior.


29

Programa:

Calculux área.

Empleo:

Utilizado para el cálculo del alumbrado exterior, parque de intemperie.

Programa:

Calculux viario.

Empleo:

Utilizado para el cálculo del alumbrado para el acceso al parque.

Programa:

Microsoft Project

Empleo:

Utilizado para planificación de la construcción del proyecto.

2.3.4.- PLAN DE GESTIÓN DE CALIDAD APLICADO

DURANTE LA REDACCIÓN DEL PROYECTO:

En primer lugar se ha partido de la elaboración del primer plano de

situación (plano 4.1), este plano, marcando el inicio de la presente obra, es el

plano de situación. En este plano se presenta la ubicación geográfica de la

Estación transformadora de Vila-Seca.


30

Seguidamente se ha elaborado el plano 4.2, donde se puede apreciar el

emplazamiento concreto de la construcción. Le ha seguido el estudio de las

protecciones, predecedido de los cálculos y finalmente se ha redactados la

memoria y consecuentemente se ha completado la presente obra

Cabe citar que para la elaboración del proyecto se han seguido las

recomendaciones de la norma UNE 157001. Sobre los criterios generales para la

elaboración de proyectos. De esta manera, se ha ido elaborando la presente obra.

2.4.- DEFINICIONES Y ABREVIATURAS:

DEFINICIONES:

Aparamenta eléctrica: es el conjunto de aparatos de maniobra, de regulación,

de seguridad o de control y los accesorios de canalización utilizados en las

instalaciones eléctricas.

Aparatos de corte: elementos destinados a asegurar la continuidad o

discontinuidad de los circuitos eléctricos.

Seccionadores: aparatos utilizados para abrir o cerrar un circuito cuando no está

recorrido por una corriente, y previstos especialmente para aislar, de una red bajo

tensión, una máquina, un aparato, un conjunto de aparatos o una sección de una

línea, para que sea posible el tocarlos sin peligro. La ruptura es visible. No están

preparados para cortar corrientes.

Interruptores: aparatos destinados a interrumpir y a conectar circuitos en

condiciones normales de carga.

Interruptores seccionadores: interruptores que en posición de apertura,

responden además a las condiciones impuestas a los seccionadores.

Dsiyuntores: dispositivos destinados a interrumpir o establecer circuitos en

condiciones normales de carga, así como en las condiciones anormales que se

presentan en el caso de cortocircuitos.


31

Corriente nominal: corresponde a la corriente que el aparato puede soportar

indefinidamente en condiciones nominales de empleo.

Poder de ruptura: de un aparato es la mayor intensidad de corriente que es

capaz de cortar en unas condiciones de empleo dadas.

Poder de conexión: es la mayor corriente que un aparato es capaz de cerrar a

una temperatura dada y en las condiciones prescritas de empleo y

funcionamiento, sin deteriorarse ni dar origen a manifestaciones externas

excesivas.

Organo de entrada: detecta las señales procedentes de una perturbación y las

convierte en señales aptas para ser recogidas por el relé de protección.

Órgano de conversión: convierte las señales procedentes del órgano de entrada,

de tal forma que puedan medirse por el órgano de entrada.

Órgano de medida: es la parte más importante del dispositivo de protección, es

el encargado de medir las señales procedentes de los órganos anteriores.

Órgano de salida: es el elemento intermediario entre el dispositivo de

protección y los órganos accionados por este dispositivo.

Órgano accionado: es la bobina de mando de laos disyuntores, que producen la

desconexión de éstos en caso de perturbación.

Corriente nominal: corriente para la que ha sido calibrado el relé.

Corriente máxima admisible: llamada también valor de sobreintensidad.

Corriente a la apertura: es el valor máximo de la intensidad que pueden cortar

los contactos de un relé, en el momento de la apertura de los mismos.

Corriente al cierre: Valor máximo de la intensidad que puede atravesar los

contactos del relé en el momento del cierre de los mismos.

Corriente de retorno: Valor de la corriente para que el relé vuelva a su posición

de reposo.

Tensión de servicio: Es la tensión para la que ha sido calibrado un aparato.

Tensión de funcionamiento: es el límite inferior del valor de la tensión que

provoca el funcionamiento del relé.


32

Tensión permanente admisible: es el valor máxima de la tensión que puede

soportar la bobina de un relé, o los contactos del mismo, en un tiempo

especificado.

Tensión de retorno: Valor de la tensión para la que el relé vuelve a su posición

de reposo.

Potencia de consumo: es la potencia absorbida por los circuitos del relé para la

tensión de servicio y la intensidad nominal. Se expresa en vatios o en

voltamperios.

Potencia de funcionamiento: es el límite inferior del valor de la potencia, que


Potencia permanente admisible: es el valor máximo de la potencia que pueden

soportar los circuitos del relé.

Potencia a la apertura: es el valor máximo de la potencia que pueden cortar los

contactos de un aparato, en el momento de la apertura de los mismos.

Potencia al cierre: Valor máximo de la potencia que pueden soportar los

contactos del relé, en el momento del cierre de los mismos.

Potencia de retorno: Valor de la potencia para la que el relé vuelve a su

posición de reposo.

Instante de excitación: Instante en que la magnitud eléctrica alcanza el valor de

funcionamiento.

Temporización: Retardo introducido voluntariamente en el tiempo de

funcionamiento de un relé.

Relé de acción instantánea: Relé sin dispositivo de retardo. Entra en acción en

el mismo instante en que la magnitud eléctrica llega a su valor de

funcionamiento.

Relé de acción diferida: entra en acción después de cierto tiempo de haber

alcanzado la magnitud eléctrica.

Relé de retardo independiente: Es el relé de acción diferida cuyo retardo es

siempre el mismo cualquiera que sea el valor de la magnitud eléctrica que



33

Relé de retardo dependiente: Es el relé de acción diferida cuyo retardo varía

con el valor de la magnitud eléctrica que provoca el funcionamiento del relé.

Calibrado: Valor de las magnitudes eléctricas marcados sobre la placa de

características, para los cuales se dimensionan las bobinas y los contactos del

relé.

Relación de retorno: Relación en tanto por ciento entre el valor de retorno de

una magnitud eléctrica y el valor de funcionamiento.

Fiabilidad: Los relés de protección protegen dispositivos cuyo valor es varias

miles de veces más elevado que el valor del relé. Por lo tanto, su fiabilidad debe

ser también varias miles de veces mayor que la del aparto o parte de la

instalación que protegen. Deben mantenerse aun para las más desfavorables

condiciones de funcionamiento, tales como el hundimiento de la tensión auxiliar

del relé a su valor mínimo, valores extremos de la corriente de cortocircuito en el

lugar del montaje, primer funcionamiento del dispositivo de protección después

de varios años sin defecto, etc..

Sensibilidad: Los relés de protección deben tener una sensibilidad tal que, bajo

reserva de un cierto margen de seguridad, su funcionamiento sea correcto para el

valor mínimo de la perturbación que pueda aparecer en el lugar del defecto. Con

este objeto, hay que tener en cuenta ciertas características de la instalación como

son, el número de máquinas en servicio, alimentación a distancia por líneas

largas o transformadores, número reducido de puntos de tierra del neutro, líneas

en paralelo, etc…

Rapidez: Como el calentamiento producido en el lugar del defecto, es decir, las

destrucciones que resultan de la transformación de la energía eléctrica en calor,

son directamente proporcionales a la duración del arco, la separación del defecto

por el relé de protección debe ser también tan rápida como sea posible.

Frecuentemente, la rapidez de los relés de protección resulta preponderante para

la obtención de un coste mínimo de cables, particularmente para los cables cuya

capacidad térmica de resistencia a los cortocircuitos es limitada. Los nuevos relés

estáticos electrónicos se caracterizan por su rapidez.


34

Selectividad: Las características y los valores de funcionamiento de los relés

deben elegirse de forma que, aun para condiciones desfavorables, solamente

quede desconectada, o señalada, la línea o parte de la red afectada por el defecto.

Puede presentarse el caso, por ejemplo, para una saturación elevada de los

transformadores de intensidad, producida por una corriente de cortocircuito

máxima simultáneamente con una componente continua máxima de dicha

corriente. La detección correcta de la dirección del defecto situado en los

inmediatos alrededores del lugar de montaje de los relés direccionales de

potencia o de los relés de distancia, es particularmente delicada en caso de

cortocircuitos trifásicos metálicos, a causa de la desaparición total del triángulo

de tensiones. De la misma forma, para las protecciones contra las puestas a tierra

de las redes cuyo punto neutro no está aislado, una corriente capacitiva elevada,

en relación con el ángulo de error del transformador de medida puede hacer

difícil la detección no selectiva. También ciertas perturbaciones secundarias

pueden provocar una detección no selectiva.

Órganos de salida: son los elementos intermediarios entre la salida del relé y los

órganos accionados por este mismo relé, generalmente, las bobinas de mando de

los disyuntores. Engloban todos los elementos que pueden aumentar el número

de canales para las señales de desconexión y aumentar la potencia de estas

señales. Los órganos de salida clásicos son los contactos de mando o, bajo una

forma más moderna, los elementos lógicos de acoplamiento con amplificadores.

ABREVIATURAS:

E.T.: Estación transformadora

kV.: kilovoltios

MVA: megavoltamperios

A.T.: Alta tensión

R.A.T.: Reglamento Alta Tensión.

R.E.B.T.: Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión

I.T.V.: Inspección Técnica de Vehículos.


35

2.5. REQUISITOS DE DISEÑO:

El promotor nos a descrito las bases de partida establecidas por la empresaexplotadora de la red, seleccionando en rasgos generales las condicionestécnicas la potencia de la Estación transformadora y una posible ampliación dedicha potencia.

Inclusive se nos a descrito el lugar concreto en la colocación de losarmarios de mando y control, dicha ubicación ha sido seleccionado en un lugardonde no cree molestias a los trabajadores. La ubicación correspondiente a sidodentro del edificio de mando y control.

La ubicación del edificio de mando y protección también ha sidodeterminada por el promotor, al igual que la ubicación de las baterías decondensadores y además de la situación de los transformadores auxiliares.

La situación de la estación transformadora también ha sido definida por elcliente, donde en el plano de Situación y Emplazamiento se indicancorrectamente.

El acceso a la estación estaba desde un principio ideado para facilitar almáximo las maniobras de carga y descarga de los materiales y recambios,consecuentemente se ha fijado en el lugar perpendicular al vial de acceso, siendoéste el lugar más cómodo y fácil para obtener dicha finalidad.

Los reglamentos aplicables y la legislación correspondiente a estainstalación han determinado muchas de las cotas fijada en el interior delemplazamiento, medidas de seguridad para personas y para los materiales,consiguiendo que la instalación sea segura para su explotación.

Teniendo en cuenta la posibilidad de acceso de personas a lasinstalaciones, desde un primer momento se determinó la instalación de una vallametálica que impidiese el paso a toda persona ajena a la instalación y al personalno autorizado. Instalando también en los lugares determinados para ello cartelesprohibitivos e informativos de los peligros existentes en el interior de lainstalación.

Teniendo en cuenta la interconexión con la red eléctrica nacional, estádeterminada una calidad de funcionamiento y además una continuidad delmismo, se han tenido en cuenta esta importancia a la hora de desarrollar lapresente obra en toda su plenitud. Hay que remarcar la importancia que tiene adía de hoy esta premisa, teniendo en cuenta que un corte de suministro eléctricopara un polígono o una zona de población como también para en mencionadoUniversal Estudio es muy perjudicial.


36

2.6.- ANÁLISIS DE SOLUCIONES

2.6.1.- EVALUACIÓN DE LAS POSIBLES SOLUCIONES

a) Un solo juego de barras colectoras:

Se trata del diagrama más sencillo. En condiciones normales de operación,

todas las líneas y bancos de transformadores están conectados al único juego de

barras.

Con esta solución, en caso de operar la protección diferencial de barras,

ésta desconecta todos los interruptores, quedando la estación completamente

desenergizada. Si en la barra se instala un juego de cuchillas seccionadoras, en

caso de un fallo en las barras mencionadas queda fuera de servicio toda la

estación. Entonces se abren las cuchillas mencionadas, se deja fuera la parte

dañada y así puede trabajar la mitad de la instalación que no sufrió daños.

El mantenimiento da los interruptores se dificulta porque hay que dejar

fuera parte de la estación.

Es el arreglo que utiliza menor cantidad de equipo y, por lo tanto, es el

más económico.

b) Doble juego de barras colectoras:

El diagrama tiene como característica que la mitad de las líneas y

transformadores se conectan a un juego de barras y la otra mitad al otro juego.

Desde el punto de vista de continuidad, el arreglo no es bueno debido a

que por cada interruptor que necesite revisión se tiene que desconectar el

transformador o línea correspondiente.

La estación, en condiciones normales, se opera con el interruptor de

amarre y sus dos juegos de cuchillas en posición de cerrado, de tal manera que,

en caso de un fallo en uno de los juegos de barras, el otro sigue operando,

trabajando la estación a media capacidad, mientras se efectúan las maniobras


37

necesarias para librar las cuchillas de todos los circuitos de las barras dañadas,

dejando la estación conectada al juego de barras en buen estado, mientras se

reparan las barras afectadas.

Para dar mantenimiento a cada interruptor, se necesita desconectar el

circuito correspondiente, lo cual representa una desventaja para este diagrama.

c) Doble juego de barras colectoras principales y un juego de barras

auxiliares:

Cada juego de barras tiene su protección diferencial independiente para

evitar, en caso de un fallo en éstas, la desconexión total de la estación

transformadora.

Los juegos de barras principales permiten que la mitad de las líneas y

transformadores se conecten a un juego y la otra mitad al otro.

Las barras auxiliares sirven para que el interruptor comodín pueda

sustituir la operación de cualquier interruptor de circuito.

Este arreglo permite dar mantenimiento a cualquier interruptor

sustituyéndolo por el interruptor auxiliar, sin alterar la operación de la estación

transformadora.

d) Interruptor y medio:

Perfecta continuidad de servicio. Idem anterior.

En condiciones normales de operación, todos los interruptores están

cerrados, cada juego de barras tiene su propia protección diferencial y, en caso de

fallo en cualquier juego de barras, ésta desconecta todos los interruptores que

llevan energía al juego de barras afectado, sin dejar fuera de servicio ninguna

línea, ni transformados.

Se puede efectuar la reparación de cualquier interruptor en el momento

que se necesite, sin afectar la continuidad del servicio.


38

2.6.2.- CUADRO COMPARATIVO DE LOS DISTINTOS DIAGRAMAS

DIAGRAMA VENTAJAS DESVENTAJAS COSTE

Un solo juego de barras - Coste mínimo- Continuidad de servicio deficiente- Mantenimiento deficiente

100

Doble juego de barras

- Flexibilidad aceptable- Puede aislarse cualquier barra a efectos

de mantenimiento- Facilidad en la transferencia de

servicio de una barra a otra.

- Es necesario un disyuntor de barras- Cada disyuntor dispone de 3, 4 o 5

seccionadores- El sistema de protección de barras puede

ocasionar la parara total- El fallo de un disyuntor pone fuera de servicio

a todos los circuitos conectados a esa barra.

130

Doble juego de barrascolectoras principales y unjuego de barras auxiliares

- El mantenimiento de los interruptoresno altera la operación de la instalación

- El fallo en una barra no implica ladesconexión total de la subestación

- La cantidad de interruptores y seccionadoresaumenta respecto los otros diagramas

188

Interruptor y medio

- Máxima flexibilidad de servicio- El fallo en un disyuntor pone fuera de

servicio únicamente un circuito- Todas las conexiones se efectúan con

los disyuntores- Puede ponerse fuera de servicio

cualquier barra

- Disyuntor y medio por circuito- El sistema de protecciones resulta algo

complicado, ya que el interruptor del mediodebe responder ante cualquiera de los serviciosasociados

157


39

2.6.3.- SOLUCIÓN ADOPTADA

Como se observa en la tabla 1, el coste del equipo para el arreglo con

interruptor y medio es inferior al coste de la opción de doble juego de barras

principales y un juego de barras auxiliares.

Además, hay que añadir, que la opción de interruptor y medio conviene

más desde el punto de vista de continuidad en el servicio y que permite la misma

facilidad en la revisión de los interruptores que en el caso antes citado.

Por el contrario, el coste de la opción con interruptor y medio resulta más

caro respecto al arreglo con doble juego de barras, sin embargo, para efectuar la

revisión de cualquier interruptor es necesario desconectar la línea o el

transformador correspondiente.

Finalmente, el coste del diagrama de un solo juego de barras es el más

económico, pero no ofrece las garantías necesarias de funcionamiento para los

casos de una estación de transmisión o de interconexión, ni ofrece flexibilidad

desde los puntos de vista de operación, o de mantenimiento, del equipo instalado.

No obstante todos estos argumentos favorables al diagrama con interruptor

y medio, el hecho que el sistema de protecciones para este tipo de arreglo resulta

bastante complicado y que el sistema con doble juego de barras ofrece unas

garantías en lo referente a la continuidad del servicio, más que aceptables,

justifican la adopción del diagrama de conexiones con doble juego de barras

colectoras en el lado de alta tensión (A.T.).


40

2.7.- RESULTADOS FINALES:

2.7.1.- DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN INTERIOR:

2.7.1.1.- Generalidades:

Por ser un nivel de tensión bastante menor respecto las líneas de llegada,

la distancia entre conductores y la aparamenta es menor y , por este motivo, se

tiene la instalación de 25 kV en el interior del edificio.

En el edificio estarán ubicadas la sala de cabinas, la sala de control, los

servicios y el almacén.

El suelo del edificio se mantendrá 1 m por encima del nivel de suelo del

parque de intemperie.

2.7.1.2.- Distribución interior:

a) En lo referente a la sala de control:

Se tendrán todos los cuadros de control de la E. Transformadora. Estos

cuadros son los de protección, mando y medida, y bajo tensión. Bajo el suelo y

rodeando la sala se dispondrá una zanja cubierta con placas amovibles para

distribuir los cables de mando y medida entre los elementos correspondientes.

Mediante el cuadro de baja tensión se controlará el equipo rectificador, los

circuitos de fuerza para los motores de los seccionadores y disyuntores, la

calefacción, la iluminación exterior e interior, así como los contadores de activa y

reactiva, y la protección de los distintos circuitos con interruptores

magnetotérmicos y diferenciales.

Mediante el cuadro de mando y medida se tendrá rápidamente la visión

del estado eléctrico de la Estación Transformadora, comprobando las posiciones

de cada interruptor y seccionador. Se tendrá también, la medida de todas las


41

magnitudes fundamentales en los diferentes puntos eléctricos, como son la

tensión, la frecuencia, la secuencia de fases, la intensidad, la potencia activa y

reactiva, y el contaje de energía activa y energía reactiva. Todo esto se contempla

con gran detalle en el plano 4.14.

En el cuadro de protecciones se tiene la totalidad de los relés de

protección, teniendo las siguientes protecciones:

Líneas de llegada: Equipo de Carrier con relé de distancia, de

sobreintensidad, reenganches y máxima y mínima frecuencia.

Acople de barras: Protección de sobreintensidad.

Alimentación a transformadores: Protección contra sobreintensidad y

diferencial en cada transformador.

Alimentación de barras de 25 kV: Protecciones de sobreintensidad

direccional, homopolar direccional, diferencial de barras de 25 kV, máxima y

mínima tensión.

Salida de líneas: Sobreintensidad, homopolar y reenganches.

Además están los relés de señalización de la protección de cuba del

transformador y los relés del neutro del zigzag para la protección hompolar de

barras de 25 kV.

b) En lo referente a la salida de cabinas:

Se tiene toda la aparamenta de 25 kV de interior, que recibe la

alimentación de los transformadores de potencia a los embarrados, y de éstos a

las líneas de salida y cabinas de reserva.

La entrada y salida de energía se hace mediante zanjas cubiertas con

placas amovibles para facilitar su revisión.

Los dos embarrados lo forman dos filas distintas, formada cada una por

sus cabinas y embarrado encima de éstas, dejando un pasillo delante y detrás de

las cabinas. Los embarrados estarán sujetos al techo mediante los aisladores de

apoyo según la forma y dimensiones calculadas; a partir de estos perfiles se dará

tensión a cada cabina.

Cada cabina estará formada principalmente por el disyuntor y además se le

adosará un habitáculo trasero con suficiente volumen para alojar los


42

transformadores de medida y con suficiente altura para evitar contactos con los

elementos en tensión (ver planos 4.12 y 4.13).

La disposición y dimensiones están en el plano 4.11.

En la parte frontal de las cabinas están las zanjas de baja tensión, mediante

las cuales se conectan los cuadros con los disyuntores y los transformadores de

medida.

La salida de línea a los postes de principio de línea se realizará bajo tierra

mediante conductores aislados, según se muestra en la sección transversal A-A’

del plano 4.11.

La sala tendrá ventilación natural y grandes ventanales para la iluminación

diurna.

Dispondrá de calefacción para mantener la sala a una temperatura

agradable en días fríos.

Se ubicarán puertas con suficiente altura y anchura para el transporte de

aparatos, abriéndose éstas en ambos sentidos, y teniendo una puerta en cada

extremo del pasillo que comunique la sala de control y el almacén.

En la parte posterior del edificio se instalarán los transformadores de

servicios auxiliares, cuya alimentación a 25 kV se hará bajo zanja. La salida de

baja tensión se realizará bajo zanja y hasta el interior del edificio y, a partir de

allí, mediante bandeja perforada hacia la sala de control.

c) En lo referente al almacén:

Se guardarán todos los instrumentos y accesorios de recambio, estando

totalmente prohibido utilizar la sala de cabinas como almacén.

Dispondrá de un muelle de descarga, con una puerta sobre guías de

desplazamiento horizontal, con el fin de ahorrar espacio.

d) En lo referente al edificio:

Dispondrá de dos entradas; por la primera se accederá al almacén y por la

segunda se podrá acceder directamente a la sala de control.

En un rincón adecuado se instalará una trampilla para el acceso a la parte

inferior del edificio, para poder revisar el equipo y las líneas de salida en este

tramo.


43

2.7.2.- TRANSFORMADORES DE POTENCIA:

2.7.2.1.- Transformadores de 60 MVA:

2.7.2.1.1.- Generalidades:

Se instalarán dos transformadores de potencia trifásicos. Las unidades de

transformación serán en baño de aceite y preparadas para su servicio en

intemperie.

Su servicio continuados permitirá una potencia de 60 MVA por unidad

con una relación de transformación de 220/25 kV, a una frecuencia de 50 Hz y un

grupo de conexión Ynd11.

Se podrá regular la tensión en carga en el lado de alta tensión. Esta opción

es preferible respecto la regulación en el lado de baja tensión, debido a que su

coste disminuye en virtud de que la intensidad de corrientes es menor.

Se ha escogido el tipo de conexión Ynd11 porque algunos de los

inconvenientes que presenta, no afectan a este tipo de instalación, como es el

hecho de no tener neutro en el secundario, el no poder disponer de dos tensión y

además, dificulta la detección de fallos al no estar conectado el neutro a tierra;

esto se subsana mediante la instalación del bobinado zigzag que suministra un

neutro para las protecciones en esta parte del sistema aislado de tierra.

Los inconvenientes que sí le afectan son que si se le corta una fase en el

bobinado secundario, deja de funcionar correctamente; y la conexión del neutro

del primario a tierra, aunque nos sirve de protección para las líneas de llegada,

dan lugar a armónicos, siempre perjudiciales.

Las ventajas que han hecho que sea este tipo de conexión la escogida son

que, en desequilibrio de corrientes en las líneas conectadas al secundario en

triángulo, éste se transmite a las tres fases del primario, atenuándose de esta

forma el desequilibrio, por lo que es adecuado como reductor al final de líneas,

como en este caso concreto.


44

2.7.2.1.2.- Descripción técnica del transformador:

Construido por la casa ABB – TRAFOSUR, cada unidad presenta las

siguientes especificaciones técnicas:

2.7.2.1.2.1.- Datos generales:

- Número de fases 3

- Frecuencia 50 Hz

- Normas C.E.I.

- Refrigeración ONAN/ONAF

- Altitud ? 1000 m (s.n.mar)

- Temperatura ambiente máxima 45ºC

- Líquido refrigerante Aceite

- Instalación Exterior

2.7.2.1.2.2.- Condiciones de funcionamiento:

a) Potencia

- Potencia nominal ONAN en A.T. 45 MVA

- Potencia nominal ONAN en B.T. 45 MVA

- Potencia nominal ONAF en A.T. 60 MVA

- Potencia nominal ONAF en B.T. 60 MVA

b) Tensiones nominales en vacío

- A.T. 220 kV

- B. T. 25 kV

c) Intensidades nominales

- A.T. 158 A


45

- B.T. 1386 A

d) Regulación (arrollamiento A.T.)

- Clase Carga

- Margen de regulación ? 10%

- Número de posiciones totales 8

- Campo de regulación 242 – 198 kV

e) Conexiones

- Arrollamiento de A.T. Estrella con neutro accesible

- Arrollamiento B.T. Triángulo

f) Grupo de conexiones

- A.T., B.T. Ynd11

2.7.2.1.2.3.- Características de diseño y ensayos:

a) Calentamiento

- Máximo del aceite (termómetro) 45ºC

- Medio del cobre (resistencia) 55ºC

b) Clase de aislamiento

- Línea de A.T. 245 kV

- Neutro de A.T. 245 kV

- Línea de M.T. 36 kV

c) Tensión de ensayo, impulso onda llena



d) Tensión de ensayo a frecuencia industrial


- Neutro de A.T. 460 kV


e) Pérdidas e intensidades de vacío

- Inducción 100 %


46

- Pérdidas de vacío 55 kW

- Intensidad de vacío 0.72 %, Base 60 MVA

f) Pérdidas en el cobre y tensión de cortocircuito a 75 ºC

- Relación (kV) 220/25

- Base (MVA) 60

- Pérdidas (kW) 334

- Ucc% 12 %

g) Pérdidas totales a 75 ºC

- Relación (kV) % 220/25

- Base (MVA) 60

- Pérdidas (kW) 389

- Pérdidas en los ventiladores 6 kW

h) Rendimientos

- Base (MVA) 60

- Relación (kV) 220/25

h.1) Fracción de carga: ¼

- Factor de potencia: 0.8 0.9 1

- Rendimiento %: 99.37 99.44 99.5

h.2) Fracción de carga: 2/4


- Rendimiento %: 99.43 99.49 99.54

h.3) Fracción de carga: ¾


- Rendimiento %: 99.33 99.40 99.46



- Rendimiento %: 99.19 99.28 99.35



- Rendimiento %: 99.05 99.15 99.24

i) Coeficientes de regulación


47

- Base (MVA) 60

- Regulación (kV) 220/25

i.1) Fracción de carga: ¼


- Coeficiente de regulación: 1.94 1.47 0.19

i.2) Fracción de carga: 2/4


- Coeficiente de regulación: 3.93 3 0.46

i.3) Fracción de carga: ¾









Regulación de transformación a plena carga y cos ? = 0.8? ? ? C.R. = 8.07%

a) Alimentación por M.T. 25/202.25 kV (toma central)

b) Alimentación por A.T. 220/23 kV (toma central)

j) Construcción, ensayos y tolerancias

Según normas C.E.I.

k) dimensiones y pesos aproximados

k.1) Dimensión máxima en servicio

- Longitud total 7000 mm

- Anchura total 5300 mm

- Altura total 5400 mm

- Altura desencubado 6400 mm

k.2) Dimensiones de la pieza más pesada para transporte

- Longitud 4900 mm


48

- Anchura 2100 mm

- Altura 3400 mm

k.3) Pesos

- Parte activa 22100 kp

- Cuba y accesorio activa 12500 kp

- Aceite activa 14000 kp

- Peso total en servicio 48600 kp

- Peso para desencubado 23500 kp

- Peso de la pieza más pesada para trans.

sin aceites 29000 kp

k.4) Condiciones de transporte previstas

Por carretera o ferrocarril y vía marítima, sin aceite, en atmósfera de gas

inerte, habiéndose de desmontar los siguientes accesorios: Conservador, bornas y

cajas de protección, equipo de refrigeración, ruedas.

2.7.2.1.3.- Detalles constructivos y accesorios

2.7.2.1.3.1.- Bornas

a) Alta tensión con neutro

- Tipo GOB – 650 – 800

- Nº de bornas Cuatro

- Clase de aislamiento 245 kV

- Nivel de aislamiento 1085 kV

- Intensidad nominal 800 A

- Línea de fuga 6700 mm

- Fabricante ABB – COMPONENT (o similar)


49

b) Media tensión

- Tipo DT – 20f/2000

- Nº de bornas Tres

- Clase de aislamiento 36 kV



- Línea de fuga 855 mm

- Fabricante ABB – TRAFOSUR

2.7.2.1.3.2.- Detalles constructivos y accesorios

a) Cuba y tapa

Lisas en chapa de acero reforzadas con perfiles aptas para soportar el

pleno vacío.

b) Accesorios de la cuba

- Ruedas orientables por carril de perfil normal

- Anchura de vía (caras interiores de los raíles) : 4000 mm

- Válvula de vaciado y toma de muestras

- Válvula de filtrado inferior

- Válvula de filtrado superior

- Ganchos de elevación

- Ganchos de arrastre

- Apoyos para gatos hidráulicos

- Aislantes de ruedas para protección masa-Cuba

c) Accesorios del depósito de expansión

- Indicador magnético de nivel

- Desecador de aire

- Válvula de vaciado

d) Aparatos de protección

- Relé Buchholz con contacto de alarma y disparo, válvula de

independización.


50

- Válvula automática de alivio, de reposición automática y contacto de

alarma.

- Depósito de toma de gases desde el nivel del suelo

- Termómetro con contactos de alarma, disparo y aguja de máxima

- Termostato con contacto de alarma, disparo y accionamiento de

ventiladores.

e) Equipo de refrigeración

- 8 radiadores adosados a la cuba con válvula de independización

- 6 Moto – ventiladores

- Cabina de control del equipo de refrigeración y centralizado de cableado

de los aparatos de protección

f) Regulación

Conmutador bajo carga de ?10% en ? 4 escalones de tensión, con un total

de 9 posiciones de servicio, actuando sobre el arrollamiento de alta tensión. 5.5

kV/escalón.

- Accionamiento por motor, con mando por pulsador local y a distancia, y

manual de emergencia mediante manivela. Con indicador de posiciones local y a

distancia mediante cuadro de lámparas.

- Relé de protección del conmutador en carga tipo RS- 2001

- Relé de accionamiento automático tipo MK- 20, con dispositivo

compensador de caída de tensión en la red (LDC)

g) Otros accesorios

- Placa de características

- Placa de esquema

- Placa de firma y fábrica

h) Aceite en

- Cisternas: 14000 kp

Tipo Repsol Tensión, Univolt 54 o similar según C.E.I. publicación 296.


51

2.7.2.2.- Transformadores de 250 KVA, 25/0.4 kV

2.7.2.2.1.- Generalidades

Para la elección del transformador se han considerado dos posibilidades:

Transformador convencional en baño de aceite o fluido de silicona y

transformador seco.

La principal ventaja que ofrece un transformador seco respecto un

transformador convencional, es que, en teoría, no requiere mantenimiento. Sin

embargo, plantea una serie de desventajas como por ejemplo:

- Coste de compra más elevado

- Reparaciones más costosas al ser los devanados encapsulados, no

pudiéndose bobinar de nuevo de forma convencional.

Se instalarán dos transformadores, para la alimentación de los servicios

auxiliares con tensiones de 220 V y 380 V, preparados para servicios en

intemperie.

En servicio continuo admitirán una potencia de 250 kVA por unidad con

una relación de transformación de 25/0,4 kV a una frecuencia de 50 Hz y un

grupo de conexión Dyn11.

La unidad está construida por la casa DIESTRE.

Todos los arrollamientos son de cobre electrolítico de alta conductividad.

El arrollamiento de baja tensión es en hélice y el conductor de forma

rectangular, aislado con papel.

El arrollamiento de alta tensión es del tipo continuo por capas y, se bobina

directamente sobre el de baja tensión, intercalando, entre ambos, una barrera

aislante con canales de refrigeración. El conductor utilizado es hilo esmaltado o

pletina recubierta con papel (opcional) y el aislamiento entre capas es de papel

aislante preimpregnado.


52

Está de acuerdo con las normas:

UNE 20-138

y recomendaciones:

UNESA 5.201-C y 5.204-B

El líquido aislante utilizado es aceite mineral y sus características, antes de

llenado del transformador, son las correspondientes a la clase “I”, según norma

UNE 21-320/5.

Las precauciones a tomar en lo que se refiere a su instalación, son las

enunciadas en este capítulo:

- Se construirán muros de separación a ambos lados de los dos

transformadores para evitar, en caso de incendio o explosión, la proyección de

materias y la propagación del fuego hacia el segundo transformador y el resto de

la instalación.

- No se instalarán en zonas inundables

- La altitud de la instalación no debe sobrepasar los 1000 m sobre el nivel

del mar.

2.7.2.2.2.- Características eléctricas y técnicas

- Número de fases 3

- Frecuencia 50 Hz

- Normas UNE

- Recomendaciones UNESA

- Refrigeración natural en Aceite (ONAN)

Fluido de silicona (KNAN)

- Servicio continuo

- Instalación Interior o exterior


53

2.7.2.2.3.- Condiciones de funcionamiento

a) Potencia

- Potencia nominal en A.T. 250 kVA

- Potencia nominal en B.T. 250 kVA

b) Tensiones nominales en vacío

- Alta tensión 25 kV

- Baja tensión 0.4 kV

c) Intensidades nominales

- Alta tensión 5.77 A

- Baja tensión 360,8 A

d) Regulación

Arrollamiento A.T.

- Margen de regulación ?2.5%, ?5%

- Número de posiciones 5

- Campo de regulación 23.75 ?26.25 kV

e) Conexiones

- Arrollamiento A.T. triángulo

- Arrollamiento B.T. Estrella con neutro accesible

f) Grupo de conexión

- A.T./B.T. Dyn11

2.7.2.2.4.- Características de diseño y ensayos

a) Calentamientos

Aceite en l a parte superior 60 k

Arrollamientos:

- Medio, medido por resistencia 65 k

- Del punto más caliente (UNE 20-110) 78 k


54

b) Clase de aislamiento

Líquido aislante Clase I

Aislamiento de A.T. 36 kV

Aislamiento de B.T. 1.1 kV

c) Tensiones de ensayo, impulso tipo rayo (kV choque, 1,2/50?s)

Línea A.T. 170 kV

Línea B.T. 30 kV (entre arrollamiento y cuba

d) Tensión de ensayo a frecuencia industrial 850 Hz) durante 1 minuto

- Línea de A.T. 70 kVef

- Línea de B.T. 10 kVef

e) Pérdidas e intensidades de vacío

- Pérdidas en vacío 650 W

- Pérdidas en carga a 75 ºC 3500 W

- Corriente de vacío en % 2 %

f) Pérdidas globales a 75 ºC

- Pérdidas = 4150 W

g) Tensión de cortocircuito

- Ucc = 4.5 %

h) Rendimientos

- Base = 250 kVA Relación = 25/0.4 Kv

Fracción de carga: 100%

Factor de potencia 0.8 1

Temperatura 75 ºC 756 ºC

Rendimiento 97.93 98.34

i) Caída de tensión a plena carga

- Base = 250 kVA Relación = 25/0.4 kV

Factor de potencia 0.8 1

Temperatura 75 ºC 75 ºC

C.d.t. % 3.72 1.49


55

Relación de transformación a plena carga, cos ? = 0.8 y C.d.t.= 3.72%

- Alimentación para B.T. 0.4/24.07 kV (toma central)

- Alimentación para M.T 25/0.3851 kV (toma central)

j) Nivel de ruido

52 dB(A); valor medio según norma UNE 21-315

k) Construcción, ensayo y tolerancia

Según norma UNE

l) Dimensiones y pesos aproximados

l.1) Dimensiones máximas en servicio:

- Longitud total 1550 mm

- Anchura total 780 mm

- Altura total 1850 mm

l.2) Pesos

- Peso total en servicio 1330 kp

e) Otros accesorios

- Pasatapas

- Cambiador de tomas

- Accesorios normales

m) Observaciones

Más información detallada en el catálogo del transformador en el

documento básico anexos.

2.7.3.- Disyuntores

2.7.3.1.- Generalidades

En vista del aumento constante de la potencia de las centrales eléctricas,

los constructores de aparamenta de interrupción, se han visto obligados a mejorar

las características de ruptura de sus disyuntores a fin de protegerlos de las

elevadas potencias de cortocircuito a las que están expuestos.


56

La técnica de los disyuntores actual permite el dispones de interruptores

de pequeño volumen y gran fiabilidad en la extinción del arco.

Se han escogido todos los interruptores en SF6 (hexafluoruro de azufre),

que es un gas pesado muy estable, inodoro, inerte, no inflamable y no tóxico.

Esto, junto con la elevada rigidez dieléctrica, su gran conductividad térmica, y a

que es uno de los gases más electronegativos, es lo que le otorga sus excelentes

propiedades dieléctricas y también, su gran poder de extinción del arco.

Esto ha llevado a realizar cámaras selladas ya que, el mantenimiento de

los contactos es nulo al no quedar residuos por el calentamiento del gas. La

estanqueidad de los disyuntores de SF6 implica una serie de ventajas, como son:

la ausencia completa de llamas y una considerable reducción del ruido producido

por una ruptura. Además, la construcción hermética elimina la posibilidad de que

aire húmedo penetra en el interior del disyuntor, con el consiguiente peligro de

condensación, que causaría corrosión y aumentaría las pérdidas superficiales de

los aisladores.

De lo anterior se deduce que las principales averías de este tipo de

interruptores son las fugas de gas, lo cual requiere apartados especiales para

detectar el punto de fuga. En un aparato bien instalado, las pérdidas de gas deben

ser inferiores al 2% anual del volumen total de gas encerrado dentro del aparato.

En los disyuntores trifásicos conviene que en la apertura de los contactos

haya una dispersión de un milisegundo entre los tres polos, es decir, que la

diferencia de tiempo entre el instante de cierre del primer polo y el instante de

cierre del último sea de un milisegundo. De esta forma conseguiremos reducir las

sobretensiones debidas a impulsos de maniobra.

Debido a las excepcionales propiedades aislantes del SF6, ha sido posible

reducir las distancias entre las partes bajo tensión y las que están a potencial de

tierra, en el interior de los tanques.

Para la elección del tipo de disyuntor, básicamente se han tenido en cuenta

los cálculos por cortocircuito:

- Corriente permanente por cortocircuito

- Capacidad de corte


57

- Corriente de choque

- Capacidad de cierre

así como los valores nominales:

- Máxima tensión en servicio normal

- Grado de aislamiento

- Intensidad nominal

- Ciclo nominal de reenganche

Por tanto, resumiendo, el uso del disyuntor de hexafluoruro de azufre para

la interrupción de arcos eléctricos presenta las siguientes ventajas:

- Después de la apertura de los contactos, los gases ionizados no escapan

al aire, por lo que la apertura del disyuntor no produce casi ruido.

- El SF6 es estable. Expuesto al arco se disocia en SF4, SF2 y en fluoruros

metálicos, pero al enfriarse se recombinan de nuevo en SF6.

- Una constante de tiempo, de la columna de arco, muy pequeña.

- Alta rigidez dieléctrica y una rápida recuperación del poder aislante

después de la extinción del arco.

- El circuito es cortado con una velocidad de aumento de la tensión de

recuperación excepcionalmente alta.

- Muy alta capacidad de ruptura.

- Buena conductividad térmica.

No obstante todas estas ventajas, los disyuntores de hexafluoruro de azufre

presentan también una serie de inconvenientes que se deben tener en cuenta, que

son:

- El SF6 es inodoro, incoloro e insípido, por tanto, en lugares cerrados hay

que tener en cuenta el cuidado de no existan escapes, ya que por tener mayor

densidad que el aire, lo desplaza provocando asfixia en las personas por falta de

oxígeno.

Los productos del arco son tóxicos y combinados con la humedad

producen ácido fluorhídrico que ataca la porcelana y el cemento de sellado de las

boquillas.


58

Los principales componentes de los disyuntores de SF6, son:

- Un filtro para la eliminación de pequeñas impurezas que se desprenden

por el contacto del gas con el arco.

- Un compresor para la circulación del gas y para el relleno de los

depósitos.

- Un filtro para la eliminación de las posibles trazas de aceite en el gas.

- Una válvula de seguridad para mantener el valor de la presión dentro de

los límites correctos.

- Una serie de válvulas, instrumentos de medida y relés.

2.7.3.2.- Disyuntores de 220 kV

Se instalarán disyuntores con mando tripolar y técnica de corte en SF6 de

la casa ABB con las siguientes características técnicas:

- Tipo LTB 245 D1

- Servicio Exterior

- Frecuencia 50 Hz

- Tensión nominal 245 kV


- Tensiones de ensayo:

- 50 Hz, 1 minuto bajo lluvia 465 kV

- Onda completa 1,2/50 ?s 1100 kV

- Línea de fuga a tierra:

- Normal 5140 mm

- Larga 6785 mm

- Línea de fuga sobre elementos de interrupción:

- Normal 4900 mm

- Larga 6420 mm


- Intensidad nominal de corte 31,5 kA

- Poder de corte simétrico 7911 MVA


59

- Corriente de cierre 85 kA

- Capacidad de cierre 21347 MVA

- Tiempo de cierre 40 ms

- Tiempo de apertura 20 ms

- Tiempo de interrupción 40 ms

- Tiempo muerto 300 ms

- Ciclo nominal de maniobra O – 0.3 s- CO – 3 min – CO

- Soporte sobre dos columnas

- Tipo de accionamiento BLK de ABB

El disyuntor LTB es accionado por un mecanismo de resortes tensados a

motor, tipo BLK, instalado en un recinto cerrado compacto, a prueba de

salpicaduras y anticorrosivos. Se utiliza un BLK para maniobra tripolar.

A la vista del menor requerimiento de energía en el interruptor LTB, ha

sido posible introducir un mecanismo nuevo de accionamiento. El diseño está

basado en un resorte en espiral y se caracteriza por el escaso número de

componentes mecánicos, que asegura un alto grado de fiabilidad.

El resorte espiral se carga mediante un pequeño motor universal.

El diseño escogido es con mando tripolar, lo cual le hace tener una

estructura común a los tres polos, con soporte sobre dos columnas.

Cada polo constituye una unidad herméticamente cerrada que incluye, la

cámara de interrupción, el aislador soporte y la caja de mecanismos.

El polo del interruptor se llena de SF6 a una presión de 0.5 Mpa (Pabs)

para el modelo aquí indicado y funcionamiento hasta – 40 ºC.

Se dispondrá de un total de cinco disyuntores:

- Dos en las líneas de llegada (D0)

- Uno en el acople de barras (D0)

- Dos para las derivaciones a los transformadores de potencia (D1)

Los apoyos se montarán según el diseño que muestran los planos, para

mantener la altura mínima sobre el nivel de las partes en tensión según el R.C.E.


60

2.7.3.3.- Disyuntores de 25 kV

Los disyuntores escogidos son de mando tripolar y técnica de corte en SF6

con autocompresión, de la casa MERLIN GUERIN; el disyuntor escogido

presenta las siguientes características:

- Tipo FLUARC FB4 – 36

(Denchufable)

- Servicio Interior

- Frecuencia 50 Hz




- 50 Hz, 1 min 70 kV

- Onda completa, 1,2/50 ?s 170 kV

- Intensidad nominal:

- D2: Alimentación a barras de 25 kV 2000 A

- D3: Salida de líneas 1250 A

- Corriente nominal de corte:

- D2: Alimentación a barras de 25 kV 12.5 A

- D3: Salida de líneas 16 kA

- Poder de corte simétrico

- D2: Alimentación a barras de 25 kV 1125 MVA

- D3: Salida de líneas 875 MVA

- Corriente de cierre

- D2: Alimentación a barras de25 kV 50 kA

- D3: Salida de líneas 31 kA

- Capacidad de cierre

- D2: Alimentación a barras de 25 kV 1288 MVA

- D3: Salida de líneas 2078 MVA

- Tiempo de cierre 60 ? 90 ms


61

- Tiempo de apertura 45 ? 65 ms

- Tiempo de corte 60 ? 80 ms

- Ciclo nominal de maniobra O – 0.3s – CO – 15s – CO

- Tipo de accionamiento GMh de MERLIN GUERIN

El disyuntor FLUARC FB4 está equipado con un mando por acumulación

de energía a resortes tipo Gmh. Dicho mando asegura al disyuntor la velocidad

de cierre y apertura independiente del operador.

En caso de ausencia de tensión, el rearme eléctrico se complementa con un

rearme manual de seguridad por medio de una palanca.

El sistema de rearme eléctrico comprende un motor que rearma

automáticamente el mando después de la conexión del aparato (tiempo de rearme

? 6 seg).

La maniobra de cierre manual se efectúa tirando de un pulsador mecánico

situado en la parte frontal.

La maniobra de apertura manual se efectúa pulsando un pulsador

mecánico situado en la parte frontal.

La maniobra de apertura eléctrica se realiza mediante disparadores

indirectos.

El diseño escogido es un aparato desenchufable.

Cada polo constituye una unidad heméticamente cerrada en la que se

incluye, la cámara de interrupción con un circuito principal, un circuito de corte,

el sistema de soplado de gas SF6, la cadena cinemática de mecanismos y el

sistema de estanqueidad.

La presión de llenado y las prestaciones del disyuntor se conservan como

mínimo durante veinte años, que corresponde con el tiempo de explotación

normal de una red normalmente perturbada. Como elemento de seguridad

dispone de un presostato por polo que da señal mediante un contacto de la

pérdida de presión por cada polo.

De disyuntores de alimentación a barras de 25 kV (D2) se instalarán

cuatro, dos por cada una de las líneas de alimentación de barras.


62

Según la maniobra diseñada no se pueden conectar simultáneamente dos

disyuntores de la misma línea, quedando todas las línea de alimentación a barras

exclusivamente sobre la posición de una de las dos barras, es decir, tan solo

funciona uno de los dos embarrados de 25 kV, negándose la tansferencia de

energía de un embarrado a otro.

Los disyuntores sobre las carretillas de maniobra pueden adoptar las

posiciones de conectado con enclavamientos, desconectado (enchufado) y

desconectado (desenchufado). La carretilla tiene un recorrido de 30 cm hacia

fuera al desenchufar.

Se instalarán un total de 52 disyuntores (D3) de salida de líneas:

- Se dispone de 15 salidas de línea lo cual supone 30 disyuntores

- Se dispone de 2 transformadores de servios auxiliares lo cual supone 4

disyuntores

- Se dispone de 9 salidas de línea en reserva a punto para funcionar que

suponen 18 disyuntores más.

Al igual que la maniobra D2, no se pueden conectar simultáneamente dos

disyuntores de una misma línea de salida, ya que entonces se produciría

transferencia de energía de unas barras a otras, y los disyuntores no están

capacitados para soportar esta corriente; por tanto, se conectarán únicamente a las

barras que tengan tensión.

La conexión o desconexión se puede realizar desde la sala de control,

eléctricamente, o bien manualmente sobre la propia cabina.


63

2.7.4.- Seccionadores


Los seccionadores son utilizados para la separación galvánica de redes. En

estado abierto proporcionan una distancia de aislamiento visible. Los

seccionadores de dos columnas pueden utilizarse en estaciones de alta tensión

como es en este caso.

Para conectar a tierra o cortocircuitar partes desconectadas de la estación,

se pueden tener uno o dos seccionadores de puesta a tierra por polo.

Cumplen las normas nacionales y las C.E.I. 129/1984, C.E.I. 694/1980

sobre seccionadores.

2.7.4.2.- Seccionadores de 220 kV

Se instalarán seccionadores rotativos tripolares de la marca ABB, con las

siguientes características técnicas:

- Tipo SGF 245 n100

- Servicio Exterior

- Frecuencia 50 Hz

- Tensión máxima de servicio 245 kV



- 50 Hz, 1 min.:

- Con tierra y entre fases 465 kV

- Sobre la distancia de aislamiento 530 kV

- Onda completa, 1,2/50 ?s:

- Contra tierra y entre fases 1125 kV

- Sobre la distancia de aislamiento 1250 kV


64


- Tensión umbral de ionización > 160 kV

- Intensidad nominal de choque 100 kA

- Intensidad nominal de corta duración (1s) 40 kA

- Tipo de accionamiento Motor universal

Se necesitan en total 12 seccionadores. Con montaje en serie de los polos

son 10 seccionadores y van montados bajo las barras tensadas. Estos

seccionadores no necesitan seccionador de puesta a tierra. Se necesitan dos por

cada línea de llegada, dos por cada línea de alimentación a transformadores dos

más para el acople de barras.

Su denominación es:

SGF 245 n 100 (Serie)

Los dos restantes son los seccionadores de las líneas de llegada. Estos sí

que necesitan seccionador de puesta a tierra y van montados en paralelo. Se

necesita uno por cada línea de llegada.

Su denominación es:

SGF 245 n E 100 (Paralelo)

Los apoyos sobre los que se apoyarán consistirán en columnas a base de

perfiles de acero, diseñadas y cimentadas para soportar los esfuerzos de

cortocircuito, y diseñadas y cimentadas para soportar los esfuerzos de

cortocircuito, y dispuestos conforme el R.C.E. en lo que a distancias y alturas se

refiere.

Como ya se ha dicho, los seccionadores de entrada de líneas dispondrán de

cuchillas de puesta a tierra, con accionamiento común tripolar y giro entre

columnas.

Está prevista en el mando las condiciones de prohibición para que no se

cierren o abran en carga los seccionadores, evitando posibles fallos en el sistema.


65

2.7.4.3.- Seccionadores de 25 kV

Según el disyuntor escogido, se hace innecesario la utilización de

seccionadores en la instalación interior. Esta función se lleva a cabo al

desenchufar el disyuntor.

Sólo se utilizarán seccionadores de puesta a tierra en la salida de líneas,

dispuestos en el interior de las cabinas, y accionados eléctricamente desde el

cuadro de mando.

Los seccionadores a instalar son de la marca AEG y presentan las

siguientes características:

- Tipo SPTN 36

- Servicio Interior

- Frecuencia 50 Hz

- Tensión máxima de servicio 36 kV



- 50 Hz, 1 min:


- Onda completa, 1,2/50 ?s:


- Intensidad nominal de corta duración (1s) 10 kA

- Tipo de accionamiento Motor universal


66

2.7.5.- Equipos de protección


En la parte de protecciones se tomarán las medidas necesarias para evitar

en lo posible accidentes, averías en los equipos e interrupciones en el servicio.

Estas medidas forman parte del diseño de los sistemas eléctricos y cubren una

amplia gama de posibilidades según sea el origen de la perturbación:

sobretensiones, subtensiones, sobrecargas y cortocircuitos.

Para la elección también se han tenido en cuenta las prescripciones del

R.C.E.

Se ha buscado fundamentalmente:

- Rapidez en eliminar la falta

- Selectividad

- Máxima seguridad

Por otra parte, se ha atendido en menor nivel a tener protecciones de

reserva con el fin de garantizar un alto grado de seguridad para el equipo y la

continuidad en el servicio.

Al diseñar la estación transformadora se ha tenido en cuenta la protección

contra los tres tipos de sobretensiones que se pueden presentar:

- Sobretensiones debidas a descargas atmosféricas

- Sobretensiones debidas a maniobras de interruptores

- Sobretensiones debidas a desequilibrios en el sistema, provocadas por

faltas a tierra o por pérdida súbita de carga.

De estos tres casos, los más importantes son los dos primeros.


67

2.7.5.2.- Protecciones contra sobretensiones de origen

atmosférico o de tipo maniobra

De las ondas debidas a rayos, sólo llegan a la estación transformadora

aquellas cuya magnitud es inferior al nivel de aislamiento de la línea y que, por lo

tanto no alcanzan a contornear los aisladores de la instalación. Estas ondas

pueden ser de polaridad positiva o negativa, predominando estas últimas.

De las ondas debidas a la operación de interruptores, las sobretensiones

más elevadas se obtienen al efectuarse la apertura de líneas largas o cables de

potencia en vacío, apertura de corrientes de excitación de transformadores o

reactancias y, sobre todo, cuando se efectúan recierres en líneas que pueden

haber quedado cargadas a una tensión elevada, al producirse la desconexión

inicial.

2.7.5.2.1.- Equipo de 220 kV

La instalación se protegerá contra sobretensiones peligrosas para el

material, tanto si la sobretensión es de origen atmosférico como si es de tipo

maniobra.

Para este cometido se utilizan pararrayos autovalvulares que disminuyen

su resistencia a tierra conforme aumentan la tensión.

Para la elección se han tenido en cuenta los criterios dados en los

catálogos del fabricante (ABB), teniendo en cuenta si el neutro del transformador

está rígidamente unido a tierra y la impedancia característica de la línea a la cual

se conectan.

En la elección del pararrayos se ha escogido una tensión nominal

adecuada para que éste no opere con demasiada frecuencia, al estar expuesto a

una mayor posibilidad de faltas y, al mismo tiempo, para que la tensión de


68

operación del pararrayos no se acerque en exceso al nivel de aislamiento del

equipo por proteger, lo cual podría provocar que éste se dañara.

Según se ha calculado, se necesita un pararrayos autovalvular por fase

(tierra) de la casa ABB, denominado EXLIM-R-198-AM-245, con las siguientes

características técnicas:


- Corriente de descarga 10 kA

- Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 156 kV

(270,2 kV entre fases)

- Tensión de descarga con onda de impulso 719 kV

- Tensión residual con la corriente de descarga 521 kV

- Pendiente de elevación de la tensión p = 1040 kV/ ?s

La correcta protección de un equipo altamente sensible a las

sobretensiones, como pueden ser los transformadores, depende de la distancia

entre el punto en que se sitúan los pararrayos y el punto en que se sitúa el equipo

a proteger.

Entre los principales factores que determinan la separación entre los

pararrayos y el equipo a proteger, se han considerado los siguientes:

- Magnitud y pendiente del frente de onda de tensión incidente

- Características de protección del pararrayos

- Magnitud y forma de la onda de tensión que puede resistir el

transformador

- Impedancia característica de líneas y buses.

A fin de procurar la protección de los transformadores se conectarán a

fase-tierra a menos de 28,7 metros del transformador.

Los bornes de tierra se conectarán a la red general de tierra de 220 kV.

Por otra parte, los transformadores de tensión capacitivos y los cables

guarda refuerzan esta protección, llevando a tierra las ondas de tensión.

Llevarán un cercado de protección alrededor con las dimensiones

prescritas en el R.C.E.


69

2.7.5.2.2.- Equipo de 25 kV

Para la elección del pararrayos para el equipo de 25 kV, se han tenido en

cuenta los mismos criterios que con el equipo de 220 kV.

Se ha calculado que se necesita un pararrayos autovalvular por fase de la

casa ABB, denominado EXLIM-R-30-AV-036, con las siguientes características

técnicas:


- Corriente de descarga 5 kA

- Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 24 kV

- Tensión de descarga con onda de impulso 138 kV

- Tensión residual con la corriente de descarga 77.7 kV

- Pendiente de elevación de la tensión p = 350 kV/ ?s

Se instalará una autoválvula por fase en cada una de las líneas de salida,

montadas sobre los postes de principio de línea.

2.7.5.3.- Protección diferencial del transformador

Es una protección muy selectiva en el transformador, provocando el

disparo ante cualquier tipo de cortocircuito o contacto que ocasione una

circulación de corriente dentro de su margen de actuación, es decir, la zona

comprendida entre los transformadores de intensidad. Por esto, detecta tanto

faltas internas en el transformador como faltas externas, es decir, detecta

desequilibrios entre la corriente entrante y la corriente saliente del nudo eléctrico.

Los inconvenientes que presenta son que forzosamente se tiene que limitar

su sensibilidad debido a los errores en los transformadores de intensidad; también

en este caso, a la regulación de tensión y las corrientes de vacío del

transformador conectado. Por estos motivos, se le debe dar un ajuste de

intensidad a partir de la cual debe actuar y por debajo de la cual no debe hacerlo.


70

De todos modos, estos inconvenientes son salvables y la mayoría de los

fallos no son de un grado relevante.

El esquema de conexión está en el documento básico de planos, donde se

detalla el número de bornas de los elementos de protección.

El relé escogido es el modelo RD3T referencia 022/01 de la marca

MAYVASA.

Los contactos a tierra en el lado triángulo del transformador no serán

detectados por el relé aún estando conectados el bobinado zig-zag, ya que la

corriente circulatoria no alcanza la sensibilidad del relé diferencial.

La actuación del relé diferencial provocará la desconexión del

transformador afectado por completo, dando disparo en los disyuntores del

primario y del secundario al mismo tiempo.

El relé se alimenta con una fuente de continua entre 48 y 120V ?20% sin

polaridad específica.

Tiene tres tarjetas, una por fase, para indicar los estados del relé y detectar

los armónicos de 2º y 5º orden.

En el último módulo están los ajustes de intensidad de cada fase.

El sistema de medida es totalmente estático, lo cual garantiza una gran

precisión, durabilidad y fiabilidad.

2.7.5.4.- Protección homopolar direcciónal en las líneas de

alimentación a barras de 25 kV

2.7.5.4.1.- Generalidades

Esta protección es contra faltas a tierra.

Sirve para detectar faltas resistentes; la corriente está limitada o no existe

porque no hay retorno de corriente al no haber neutro conectado a tierra

(conexión triángulo), por lo que la protección diferencial del transformador de


71

potencia no es sensible a la corriente de falta o no la detecta porque no hay

derivación de corriente.

Con el bobinado zig-zag se crea un neutro artificial; la impedancia de

estos equipos es la que limita la corriente de falta.

En este caso, el lado de 220 kV está con el neutro rígidamente unido a

tierra y no hace falta esta conexión.

En el lado de 25 kV la conexión es triángulo, y una falta a tierra no se

detectará, pues no existe el neutro y no habrá retorno de corriente.

Para hacer un neutro accesible se crea un neutro artificial para poder

detectar estas faltas a tierra en un sistema aislado.

Se adoptan unas bobinas en conexión zig-zag en vez de estrella, pues

presenta mayor impedancia con el mismo número de espiras y deja pasar mejor

las corrientes homopolares, que es lo que interesa en caso de falta a tierra.

El neutro formado por las bobinas se unirá a tierra, dando así retorno a la

corriente.

Se conectarán lo más próximo posible del transformador de potencia.

El relé que se utiliza para detectar estas faltas, es un relé homopolar

específico para detectar este tipo de faltas a tierra, pues es muy sensible.

2.7.5.4.2.- Características de las bobinas zig-zag

- Potencia nominal 200 kVA


- Intensidad nominal 4.62 A

- Impedancia por fase 2000 ?

- Corriente circulatoria con falta monofásica 10 A

- Tensión homopolar con falta monofásica 110/? 3 V


72

2.7.5.4.3.- Esquema de protección

Se conectarán a través de los transformadores de tensión e intensidad.

No hace falta conectar un transformador de intensidad en el neutro del zig-

zag, el relé detecta los componentes homopolares, pues el bobinado está para

hacer circular dichas corrientes.

Se tendrá selectividad al ser direccional y así, una falta en un

transformador en paralelo no provocará el disparo en los restantes.

La relación de transformación en los transformadores de intensidad es:

rt= 1500/1 A

No se producirá disparo si hay arranque y la dirección no es correcta.

Como es una protección de reserva, el tiempo de actuación se ajusta a 0.3

seg, pues el relé diferencial tiene un tiempo fijo de 0.15 seg.

Esta protección actuará cuando estén conectados dos o más

transformadores de potencia, pues si sólo está conectado uno, no habrá corriente

homopolar de retorno.

Los transformadores de tensión de 25 kV se conectarán directamente a la

salida de los transformadores de potencia, teniendo tres transformadores de

tensión antes de los interruptores de barras; de esta forma, seguro que se pueden

detectar las faltas a tierra mediante el relé direccional homopolar.

2.7.5.5.- Protección de cuba

Esta protección controla los contactos a la masa del transformador. La

masa del transformador está conectada a tierra.

Para poder aplicar esta protección, es necesario que las ruedas del

transformador estén aisladas de tierra; se consideran que están aisladas con un

aislamiento mínimo de 25 ? .

La actuación de esta protección no significa que exista una avería, pues

cualquier contacto entre la masa de la cuba y un elemento en tensión, provocará


73

la actuación de dicha protección, como puede ser el caso de faltas provocadas por

animales.

Con un ajuste suficientemente bajo, se pueden detectar faltas próximas en

el interior del arrollamiento, como es el caso de la conexión estrella y una falta

próxima al neutro.

Un contacto a masa en el lado de conexión triángulo (25 kV) queda

limitado como máximo a 10 A:

In? =10 A

Un contacto a masa en el lado de conexión estrella (220 kV) queda


InY=364 A

Por tanto, se colocará un dispositivo de señalización que indique el paso

de corriente por la masa del transformador, de esta forma se sabrá que el

transformador ha intervenido en el contacto a tierra.

Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargar á la protección

diferencial o la protección homopolar direccional, únicamente señaliza el

contacto a masa.

Por tanto, se conectará un transformador de intensidad en la puesta a tierra

de la masa del transformador de potencia con una relación de transformación

10/1 A.

El transformador de intensidad tendrá un núcleo para medida y no para

protección, para que así el núcleo se sature rápidamente con corrientes superiores

a 10 A, y así no reproducir los 364 A en el secundario.

El relé que señalizará la falta será un relé electrónico de sobreintensidad

monofásico a tiempo independiente de actuación instantánea en t<30 ms.

Intensidad de ajuste: 0.5 A

El tiempo de actuación no es relevante pues sólo señaliza la falta (óptico-

acústica) de que ha habido corriente a tierra.

Se tendrán zapatas aislantes bajo las ruedas para conseguir que la

protección sea eficaz.


74

El relé será el modelo electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo

independientes de actuación instantáneo Ref. 007/04 de la marca MAYVASA.

2.7.5.6.- Protección de máxima y mínima tensión

2.7.5.6.1.- Características técnicas del transformador de

tensión

El transformador de tensión presenta las siguientes características técnicas:

- Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV

- Conexión del primario Estrella

- Conexión del secundario Estrella

- Potencia de precisión 30 VA

- Clase de precisión 0.2

2.7.5.6.2.- Protección de máxima tensión

Por tener una configuración poco mallada hay la posibilidad de tener

sobretensiones sostenidas; por este motivo se temporizará el disparo. Si se

sostiene la sobretensión durante más de 5 seg., el relé actúa provocando el

disparo:

Tiempo de temporización: 5 segundos

Los relés se conectarán a los transformadores de medida entre fases para

que no les afecten las sobretensiones de las fases sanas en caso de falta

monofásica, ni por el descenso de tensión en la fase afectada mientras dura la

falta.

Teniendo en cuenta que la máxima tensión de servicio es de 245 kV y 220

kV la tensión nominal, esto supones un incremento de aproximadamente un 10%

en la tensión.


75

Por este motivo, se ajustará el máximo al 110%, tomando como referencia

de tensión nominal los 110V en el secundario del transformador de tensión:

Ajuste de máxima tensión: 110%

El relé escogido es el modelo MTA-¡T-F Ref. 004/3 de la marca

MAYVASA. Es un relé de sobre-subtensión a tiempo independiente, instantáneo

o temporizado.

Se conmuta a temporizado a 5 segundos y a máxima tensión.

2.7.5.6.3.- Protección de mínima tensión

Se admite, en general, una caída de tensión de un 10% para tener un

funcionamiento normal en los aparatos conectados a la red.

Esto supone que, si la Un=25kV, la mínima tensión será de 22,5 kV.

El ajuste de mínima tensión será de un 90% de la tensión nominal:

Ajuste de mínima tensión: 90%

Se temporiza la subtensión a 2 seg. para permitir a los dispositivos

reguladores la corrección de la tensión:

Tiempo de temporización: 2 segundos

La tensión de ref. serán los 110 V del secundario del transformador de

tensión.

El relé escogido es el mismo que para máxima tensión. En este caso se

conmuta a temporizado 2 segundos y mínima tensión.

Se tendrá un duplicado para tener ambas protecciones.

El relé es el modelo MTA-¡T-F, Ref. 004/3 de la marca MAYVASA.

2.7.5.7.- Protección diferencial de barras

Los embarrados son puntos de gran concentración de energía, por lo que,

cualquier defecto que se produzca, puede comportar graves consecuencias, tanto

en el deterioro de la instalación como en la continuidad en el servicio.


76

Como cualquier elemento eléctrico, también las barras necesitan un

elemento de protección.

El sistema más utilizado es la protección diferencial de barras.

Cualquier defecto trifásico o bifásico dentro de su zona, será detectado por

esta protección.

La protección diferencial de barras consta de un relé al cual se conectan

los secundarios de los transformadores de intensidad de todas las posiciones

conectadas a la barra.

Todos los transformadores de intensidad deben tener la misma relación de

transformación para que las corrientes que lleguen al relé sean iguales en

condiciones normales de servicio.

Al comportarse las barras como un nudo eléctrico de corrientes, la suma

de intensidades que entran debe ser igual a la suma de intensidades que salen.

Como toda protección diferencial, una falta fuera de zona no le afecta.

El relé se ajusta a la menor toma que son 0.5 A, la más sensible y la

inmediata superior en la escala.

El relé adoptado es un relé electrónico monofásico de sobreintensidad con

disparo instantáneo, t<30 ms, de la marca MAYVASA MIA.1 Ref. 007/04.

El esquema multifilar se hará con montajes monofásicos, cada uno con su

fase homóloga, teniendo así tres relés independientes.

Con este esquema no se detectarán las faltas monofásicas a tierra, pues

están limitadas a 10 A por bobinas zig-zag, lo cual da, en caso de estar los dos

transformadores conectados, un total de 20 A, que en el secundario del

transformador de intensidad da 13.33 mA, intensidad que no provoca la

actuación del relé, ajustado a 0.5 A.

2.7.5.8.- Protección homopolar para las líneas de salida

Con esta protección se detectan las faltas a tierra monofásicas en las líneas

de salida.


77

Para este cometido se ha escogido el relé electrónico de corriente

homopolar que circula por el zig-zag.

Detectará si hay una fase cortada; si hay consumos trifásicos y alguno de

ellos bifásicos, provocará el mismo efecto, así como si hay diferencia de

corrientes de una fase respecto de las otras.

La protección será de un relé por salida. De esta forma se tendrá una

rápida visualización de la línea afectada.

La instalación del transformador de intensidad toroidal se hará en la salida

subterránea en la botella terminal tal como nos muestra el correspondiente

catálogo.

El relé actúa cuando detecta una corriente por encima de la de ajuste y su

duración es superior a 100 ms, con el fin de evitar el disparo por transitorios.

Entonces activa una alarma mediante un contacto y dispara la posición de la

línea, con los correspondientes reenganches.

El relé de corriente homopolar tendrá las siguientes características y

ajustes:

- Núcleo tórico

- Relación de transformación 10/1 A

- Potencia de precisión 2.5 VA

- Clase de precisión 0.5


- Diámetro útil 145 mm

- Relé: Dial con los números cambiados del 0.3 al 1.2

El ajuste de intensidad será de 0.6 A

El relé será electrónico de corriente homopolar de la marca MAYVASA

Ref. 006/2

Necesitará un cable apantallado para la conexión entre los transformadores

de intensidad y el relé alojado en el armario.


78

2.7.5.9.- Protección de máxima y mínima frecuencia

Las bajadas de frecuencia a menos de 49 Hz son frecuentes, más de una

por año, según las estadísticas. Ante esta situación, hay que tomar medidas para

que no degenere hasta 48 Hz o menos, lo cual provocaría una pérdida de

estabilidad en el sistema.

Esto se debe al déficit de generación de energía y, como último recurso, se

equilibra desconectando cargas, después de haber agotado todos los recursos

normales.

La separación de cargas empieza cuando la frecuencia baja de 49 Hz,

teniendo cuatro escalones de disparo según el plan nacional. Estos son: 49, 48.7,

48.4 y 48 Hz.

En esta central se escoge el escalón de 48.7 Hz, pues se trata de un

consumo importante a mantener, pero también importante de no mantener si no

se recupera la estabilidad.

El relé de frecuencia cumplirá con las siguientes características:

- Frecuencia de disparo 48.7 y 51.3 Hz (? 2.6 %)

- Tiempo de disparo t<0.2s

y no se puede superar (el tiempo viene impuesto por el plan nacional de

separación de cargas).

- Frecuencia nominal 50 Hz.

El relé de frecuencia dispara todos los disyuntores de las líneas de

interconexión de barras, con el fin de separar la estación de la red nacional, sin

reenganche en el disparo.

El relé es un relé de máxima y mínima frecuencia de la marca

MAYVASA Ref. 010/1, ajustado con valores fijos internamente a ?2.5% de la

frecuencia nominal.


79

2.7.5.10.- Protección de sobreintensidad

Para la protección de sobreintensidad, se han tenido en cuenta los

siguientes criterios:

- La corriente nominal del punto de la instalación que se desea proteger.

- La corriente secundaria del transformador de intensidad, teniendo en

cuenta los posibles errores en el valor de la relación de transformación.

- Errores de margen en la corriente de arranque del relé.

Con estos datos, se ha hecho para cada caso, un cálculo por sobrecarga,

del cual se ha obtenido la curva del relé más conveniente y también su ajuste.

Con todo esto, se hace una comprobación del tiempo de actuación en el

caso del cortocircuito más desfavorable para el punto a proteger.

En los tiempos de arranque influye la tensión que tenga en aquel momento

la red, pues si se trata de una sobrecarga, la tensión tendrá un valor muy cercano

al nominal; no obstante, si se trata de un cortocircuito, la tensión será menor

respecto la nominal y entonces, en el relé, el tiempo de arranque se reducirá en

función de la tensión real en aquel momento. Con esto se distingue entre

cortocircuitos y sobrecargas.

En las líneas de salida:

Se ha escogido un relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión

RS3-F de la marca MAYVASA, Ref. 007/9.

Sus ajustes son:

- Factor de la carátula: X2

- Toma: 2.45

- Curva: 6

Esta protección actuará sobre el disyuntor conectado a esa línea (D3).

En la línea de alimentación a barras de 25 kV:

Se ha escogido una protección de sobreintensidad direccional. Es muy

difícil que ocurra un cortocircuito en el tramo que protege, pues éste es muy

corto tanto en su parte en la intemperie como en su parte subterránea, pero un


80

cortocircuito en esa zona sin esta protección, dejaría la estación fuera de servicio.

Con esta protección únicamente se desconectará el transformador afectado,

teniendo continuidad en el servicio gracias al segundo transformador.

El relé debe ser direccional para que sólo aísle el tramo afectado y, en caso

de que haya un transformador conectado en paralelo, no provoque también su

disparo por la corriente de retorno. Con esto, se consigue una buena selectividad

aislando el tramo afectado.

Por estar el elemento direccional orientado eléctricamente hacia el

transformador, no actuará por sobrecargas, sólo lo hará debido a cortocircuitos en

el tramo afectado como consecuencia de la corriente de retorno. Si únicamente

está conectado uno de los dos transformadores, esta protección no actuará,

quedando protegido en este caso, por el relé de sobreintensidad del primario del

transformador.

Se han tenido en cuanta los mismos criterios que en el caso de la

protección de sobreintensidad normal.

Se ha escogido el relé de sobreintensidad trifásico direccional de la marca

MAYVASA Ref. 011/3

Sus ajustes son:

- Factor de carátula: X2

- Ajustes amperios: 2.3

- Fases (R, S, T): Curva: 1

- Característica interna: extremadamente inversa

- Ángulo interno: 45º capacitivos

Esta protección da disparo simultáneo a los disyuntores que protegen al

transformador (D1 y D2).

No habrá simultaneidad de tiempos con las líneas de salida, pues no se

relacionan, pero sí con la de la alimentación a transformadores, con el fin de que

no actúe hasta que no haya actuado ésta.

En las derivaciones a los transformadores (en el lado de 220 kV) :

Esta protección de sobreintensidad, con frenado por tensión, como en las

líneas de salida, se ajustará a los criterios ya expuestos.


81

Se ha calculado la curva más conveniente y el ajuste de intensidad para

tener selectividad de tiempos con las líneas de salida y la protección de

sobreintensidad direccional.

Se atenderá el arranque de estas protecciones en caso de sobrecarga para

saber cuando hay que conectar otro transformador en paralelo; para ello se

provocará una señal acústica de la sobrecarga del transformador, para que el

operario conecte la unidad de transformación en paralelo.

Se ha comprobado, caso por caso, la selectividad de tiempos entre las

líneas de salida y esta protección en caso de cortocircuito, siendo satisfactorio en

todos los casos.

El relé es del mismo tipo que el de las líneas de salida, relé de

sobreintensidad trifásico con frenado por tensión RS3-F de la marca

MAYVASA, Ref. 007/9, y su ajuste es:


- Toma: 2.1

- Curva: 6

En el remonte de barras:

Tiene esta protección porque cuando se conecten las dos líneas en

paralelo, el paso de corriente de unas barras a otras, quede controlado.

El relé escogido es de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión

RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9.

Se analiza de la misma manera que en el caso anterior y se comprueba que

haya una adecuada selectividad de tiempos en caso de cortocircuitos.

Su ajuste es:


- Toma: 2.1

- Curva: 8

En las líneas de llegada:

Se plantea la cuestión de los reengaches, pues también actuarán en caso de

sobrecargas, lo cual no es deseable. Se ha realizado un bloqueo mediante un

temporizador a 3 segundos, que es el tiempo máximo de duración de un


82

cortocircuito. Si se sobrepasan estos 3 segundos en el tiempo de disparo, indica

que se trata de una sobrecarga y no habrá reenganche, pero sí disparo por

sobrecarga. Esta orden de NO reenganche se acciona con la señal de disparo

temporizado del relé de sobreintensidad. Por tanto, los reengaches únicamente

funcionarán con los cortocircuitos mediante el Carrier y el disparo instantáneo

del relé de sobreintensidad.

Al ser los cálculos iguales que en el caso del remonte de barras en cuanto

a tiempos, se introducirá un poco más de retardo mediante la curva de tiempos.

Su ajuste es:


- toma: 2.1

- Curva: 9


RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9, y disparará el disyuntor de su línea.

2.7.5.11.- Interconexión de las líneas de llegada

La interconexión de las líneas de llegada se realiza a través del módulo de

acople de barras de 220 kV.

Aunque provengan las dos líneas de la misma estación de interconexión,

no se sabe si los principios de línea están acoplados, y por tanto, si existe un

sincronismo entre las fases homólogas.

La maniobra de acople se realiza para rentabilizar la instalación,

reduciendo las pérdidas por calor en las líneas, al estar conectadas en paralelo. A

la vez, se cuenta con la ventaja de tener un servicio continuo, pues si una de las

líneas se avería, la otra puede suministrar la plena potencia de la instalación.

Para realizar la maniobra de acoplamiento en paralelo, se deben dar cuatro

condiciones:

- Igualdad de frecuencia.

- Igualdad de tensión.

- Igualdad de fases.


83

- Oposición de fases.

La igualdad de frecuencia se comprueba con los frecuencímetros del

panel.

La igualdad de tensiones, en módulo, se comprueba con los voltímetros

del panel.

La identidad de fases está asegurada por la presencia física del interruptor

de acople. Se tiene, también, un sincronoscópio para comprobar la secuencia de

fases de cada línea.

La oposición de fases se comprueba con el método de lámparas Siemens,

que consta de dos lámparas encendidas y una apagada.

Los elementos de control son:

- Relés de máxima tensión

- Temporizador

Ambos elementos de control están en serie, por lo que, se necesita el

permiso de ambos para la conexión.

El relé de máxima tensión comprueba la oposición de fases, evitando así

falsas conexiones debidas a un error en la maniobra.

El temporizador se conectará cuando el relé de máxima tensión dé

permiso. Entonces contará el tiempo ajustado, conectando automáticamente el

disyuntor una vez transcurrido ese tiempo. Con esto, se pretende que la igualdad

de tensiones sea sostenida a lo largo del tiempo, evitando así, ondas de larga

duración debido al desfase de tensiones.

Hay que decir, que se podrán o no conectar en paralelo. Si una de ellas

está sin tensión, el relé no permitirá el acoplamiento.

Si por cualquier motivo no se cumple alguna de las condiciones anteriores,

no se podrá hacer nada para subsanarlo, pues las líneas no están bajo el control de

esta instalación y no disponen de ningún elemento regulador (depende de las

centrales de energía) funcionando sólo una línea, y en caso de fallo, entraría la

otra en funcionamiento.

El relé de control es un relé de tensión, modelo MTA-1T-F, de la marca

MAYVASA, y el relé temporizador es el modelo TP-1, de la misma marca.


84

El relé de sincronismo es el modelo MTA-1T-F monofásico y, por lo

tanto, se necesitarán tres relés para la maniobra de sincronización.

Este relé es de máxima o mínima tensión, temporizado o instantáneo.

Se utiliza por su amplio margen de regulación de tensión.

Se hace un uso especial de este relé, pues su uso más común no es éste.

La máxima diferencia de tensión entre una línea en vacío (245kV) y una a

plena carga (220kV) es de un 10%. Con este dato, se conmuta el relé a máxima

tensión a un valor de un 10%. Con esto, cuando se sobrepase el 10 % de la Un en

diferencia de tensiones, el relé actuará, conmutando sus contactos.

Se dará el tiempo máximo para que esta diferencia sea constante: 10s.

- Ajuste de tensión 10%

- Ajuste de tiempos 10 s (posición 10 X 1s)

- Posición de tiempos Temporizado

- Posición de tensiones Máxima tensión.

- Factor de tensiones X 1s (bajo pedido)

Se utilizará el conmutador de señal (17,18,6)

Si se permite la maniobra, el relé no actuará, dejando el contacto (17,18)

cerrado, dando paso al temporizador si las otras fases están en condiciones de

acoplarse.

Si no se permite la maniobra, el relé actuará, conmutando a los 10 seg a la

posición (6,18), lo cual dejará una señal y se dejará de alimentar al circuito de

conexión.

El temporizador se ajustará a dos minutos, después de los cuales, dará el

permiso de conexión al disyuntor:

Tiempo de ajuste: 2 min.

Durante todo este tiempo, se tendrá la igualdad de tensiones sostenida.


85

2.7.5.12.- Reenganches

Los reenganches de las líneas de alta tensión son necesarios porque según

las estadísticas, un alto porcentaje de defectos en las líneas, son faltas

monofásicas y, lo más importante, son de naturaleza transitoria, lo que permite

un reenganche rápido de la parte afectada, pudiéndose poner en servicio

satisfactoriamente.

Para el reenganche de las líneas de entrada a 220 kV y de las líneas de

distribución a 25 kV, se adoptan reenganchadores RRA-3F de la marca

MAYVASA.

2.7.6.- Transformadores de medida y protección


Con objeto de disminuir el coste y el peligro de las altas tensiones dentro

de los tableros de control y protección, se dispone de estos dispositivos

electromagnéticos, que presentan, a escala muy reducida, las grandes magnitudes

de corriente o de tensión de los diferentes circuitos de la estación receptora.

Los transformadores escogidos realizan las funciones de medición y

protección simultáneamente; por este motivo, poseen un circuito con el núcleo de

alta precisión para los circuitos de medición y uno o dos circuitos más, con sus

núcleos adecuados, para los circuitos de protección.

Los transformadores de medida y protección se han escogido según los

siguientes criterios:

- Cumplimiento de las normas UNE 21088

- Máximo grado de precisión y fiabilidad

- grado de aislamiento

- Fácil instalación

- Economía.


86

2.7.6.2.- Transformadores de intensidad

Son aparatos en los que la corriente secundaria, dentro de las condiciones

normales de operación, es prácticamente proporcional a la corriente primaria,

aunque ligeramente desfasada. Desarrollan dos tipos de función: transformar la

corriente y aislar los instrumentos de protección y medición conectados a los

circuitos de alta tensión.

Los transformadores de intensidad se conectan con el primario en serie

con el circuito por controlar y el secundario en serie con las bobinas de corriente

de los aparatos de medición y de protección que requieran ser energizados.

a) Líneas de llegada:

Se instalarán tres transformadores de intensidad en la futura línea de

llegada, uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:

- Tipo IMBD-245

- Servicio Exterior

- Aislamiento Aceite – porcelana

- Conexión de los secundarios Estrella

- Relación de transformación 400/5-5 A

- Número de núcleos necesarios 2


- Potencia de precisión 40 VA, 40 VA

- Grado de precisión 5P20, 5P20

- Sobredimensionado del núcleo 30%, 30 %

- Corriente máxima de corta duración 22 kA

- Corriente máxima de choque 55 kA


87

b) Acople de barras:

Se instalarán tres transformadores de intensidad en cada módulo, uno por

fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:

- Tipo IMBD-245

- Servicio Exterior

- Aislamiento Aceite – Porcelana

- Conexión de los secundario Estrella





- Grado de precisión 5P20

- Sobredimensionado del núcleo 30%



c) Líneas de alimentación a transformadores (220 kV)

Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea adicional,

uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características técnicas:

- Tipo IMBD-245

- Servicio Exterior

- Aislamiento Aceite – Porcelana


- Relación de transformación 200/5-5-5 A



- Potencia de precisión 10 VA,7.5 VA, 15 VA

- Grado de precisión 0.5, 5P20, 5P20

- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%, 50%



88


d) Línea de alimentación a barras:

d.1) Transformadores de rt=1500/5 A

Se instalarán en el secundario de transformador de potencia, es decir, en

las cabinas de alimentación de barras. Se instalarán tres transformadores de

intensidad por cada línea adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, de las


- Tipo ACH-36

- Modelo Soporte

- Servicio Interior

- Aislamiento Resina seca


- Relación de transformación 1500/5-5-5 A



- Potencia de precisión 10 VA,10 VA, 10 VA

- Grado de precisión 0.5, 5P10, 5P10

- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%, 30%



d.2) Transformadores de rt = 1500/1 A

Se instalarán en el secundario de transformador de potencia, es decir, en

las cabinas de alimentación de barras. Se instalarán tres transformadores de

intensidad por cada línea adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, de las


- Tipo ACH-36

- Modelo Soporte

- Servicio Interior



89

- Conexión de los secundario 1º) Los 3 paralelo

2º) Paralelo fases homólogas




- Potencia de precisión 2.5 VA,2.5 VA

- Grado de precisión 5P10, 5P10

- Sobredimensionado del núcleo 30%, 30%



e) Salida de líneas:

e.1) Transformadores de rt = 200/5 A

Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea de salida

adicional, uno por fase, en el interior de las cabinas de salida de líneas, de la

marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:

- Tipo ACH-36

- Modelo Soporte

- Servicio Interior


- Conexión de los secundario 1º) Los 3 paralelo

2º) Paralelo fases homólogas




- Potencia de precisión 10 VA,50 VA

- Grado de precisión 0.5, 5P10

- Sobredimensionado del núcleo 0%, 30%




90

e.2) Transformadores de rt= 1500/1 A

Se instalarán tres transformadores de intensidad por cada línea de salida

adicional, uno por fase, de la marca ARTECHE, en el interior de las cabinas de

salida de líneas, de las siguientes características técnicas:

- Tipo ACH-36

- Modelo Soporte

- Servicio Interior


- Conexión de los secundario Paralelo fases homólogas









f) Neutro del zig-zag:

Para la protección contra faltas a tierra en barras, se necesita detectar la

corriente circulatoria en el bobinado zig-zag, lo cual se realiza mediante este

transformador en el neutro. Será de la marca ARTECHE, con las siguientes


- Tipo ACH-36

- Modelo Soporte

- Servicio Interior







91






No está afectado por la corriente de cortocircuito de fases.

Estará dispuesto en un armario, pues se situará a la intemperie junto al

bobinado zig-zag, que lo protegerá contra las inclemencias atmosféricas.

G) Protección de cuba:

Se ha escogido un transformador toroidal con el fin de evitar tensiones de

contacto peligrosas ya que si, accidentalmente, se pone la cuba en tensión, el

transformador de tensión deberá tener un aislamiento propio del lado del

transformador de potencia de alta tensión. Con un transformador toroidal se tiene

menor aislamiento, pues no hay contacto eléctrico con la masa del transformador.

El transformador las siguientes características técnicas:

- Tipo AVD-36

- Modelo Pasamuros sin barra

- Servicio Interior







- Grado de precisión 0.5, para medida


- Corriente máxima de corta duración Prácticamente ilimitada

- Corriente máxima de choque Prácticamente ilimitada


92

h) Protección homopolar de las líneas de salida:

Será un transformador de intensidad con núcleo tórico para poder abrazar

los tres conductores de la línea de salida.

El transformador va junto con el equipo homopolar de la casa MAYVAS.

Será un núcleo para que se sature rápidamente ante corrientes elevadas y

así no dañar el secundario del transformador ni el relé.

El transformador presenta las siguientes características ténicas:

- Tipo AVD-36

- Modelo Pasamuros sin barra

- Servicio Interior







- Grado de precisión 0.5, para medida


- Corriente máxima de corta duración Prácticamente ilimitada

- Corriente máxima de choque Prácticamente ilimitada

El modelo aquí detallado es de la marca ARTECHE, por si no se consigue

de la casa MAYVASA, pues el que viene con el equipo no tiene las mismas

características.

El conductor hasta el relé debe ser apantallado.

Todas las salidas de los conductores de los transformadores de intensidad,

pasarán a través de cajas cortocircuitadoras, las cuales pondrán a éstos a tierra en

caso de tener que desconectar la carga correspondiente.

Estos equipos dispondrán también de una caja de ensayo para los controles

y medidas.


93

2.7.6.3.- Transformadores de tensión

Son aparatos en los que la tensión secundaria, dentro de las condiciones

normales de operación, es prácticamente proporcional a la tensión primaria,

aunque ligeramente desfasada. Desarrollan dos tipos de función: transformar la

tensión y aislar los instrumentos de protección y medición conectados a los

circuitos de alta tensión.

Los transformadores de tensión se conectan con el primario en paralelo

con el circuito por controlar y el secundario en paralelo con las bobinas de

tensión de los aparatos de medición y de protección que requieran ser

energizados.

a) Líneas de llegada:

Se instalarán tres transformadores de tensión en la futura línea de llegada,

uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes características:

- Tipo CPDE 245-N-C

- Modelo Capacitivo

- Servicio Exterior

- Aislamiento Acetire-porcelana

- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella

- Tensión nominal primaria 220/? 3 kV

- Tensión nominal secundaria 0.11/?3 kV




- Grado de precisión 0.2


94

b) Barras generales (220 kV):

Se instalarán tres transformadores de tensión en cada módulo del

embarrado de 220 kV, uno por fase, de la marca ABB, de las siguientes


- Tipo CPDE 245-N-C

- Modelo Capacitivo

- Servicio Exterior

- Aislamiento Acetire-porcelana

- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella-Estrella

- Tensión nominal primaria 220/? 3 kV




- Potencia de precisión 140 VA – 140 VA

- Grado de precisión 0.2, 0.2

c) Líneas de alimentación a barras (25 kV)

Se instalarán tres transformadores de tensión por cada línea adicional, uno

por fase, de la marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:

- Tipo UCP - 36

- Modelo Capacitivo

- Servicio Interior


- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella-Serie

- Tensión nominal primaria 25/?3 kV




- Potencia de precisión 30 VA- 30 VA

- Grado de precisión 0.2, 0.2


95

d) Embarrados de 25 kV

Por cada embarrado se tendrán tres transformadores, uno por fase, de la

marca ARTECHE, de las siguientes características técnicas:

- Tipo UCP-36

- Modelo Capacitivo

- Servicio Interior


- Conexión primario/secundario Estrella/Estrella

- Tensión nominal primaria 25/?3 kV





- Grado de precisión 1

Todas las salidas de los transformadores de tensión pasarán por su

correspondiente caja de seccionador fusible, estando éste último calibrado de

acuerdo con la carga nominal en cada caso.

Estos equipos dispondrán también de una caja de ensayo para los controles

y medidas.


96

2.7.7.- Red de tierras


Las redes de tierra cumplirán con lo establecido en la instrucción MIE-

RAT 13 del R.C.E., realizando las siguientes funciones:

- Proporcionar un circuito de muy baja impedancia para la circulación de

las corrientes de tierra, ya sea que se deban a una falta por cortocircuito o a la

operación de un pararrayos.

- Evitar que, durante la circulación de estas corrientes de tierra, puedan

producirse diferencias de potencial entre distintos puntos de la estación

transformadora, implicando un peligro para el personal.

- Facilitar, mediante sistemas de relés, la eliminación de las faltas a tierra

en los sistemas eléctricos.

- Dar mayor confiabilidad y continuidad al servicio eléctrico.

La red de tierras está formada por dos mallas unidas entre si, una para el

equipo de 220 kV y la otra para el equipo de 25 kV; así como una red

independiente destinada para la aparamenta de baja tensión.

El dimensionado de las redes se ha realizado teniendo en cuenta las

máximas corrientes de defecto y los tiempos máximos de duración de las

mismas.

El diseño de la red de tierras se ha sobrediemensionado en previsión de

futuras ampliaciones.

Los conductores adoptados para las mallas serán de cobre desnudo para

que puedan admitir valores altos de densidad de corriente, y por su mayor

resistencia a la corrosión.

A fin de aumentar la resistividad superficial del suelo y, con esto, la

seguridad, se ha previsto el descubrimiento del terreno con una capa de grava de

10 cm de espesor, con una resistividad de 4000 ? /m.


97

2.7.7.2.- Red general

Está formada por la unión de dos mallas, una para el equipo de 220 kV y

la otra para el de 25 kV; se conectarán con los herrajes, estructuras, autoválvulas,

neutros de los transformadores y bobinados zig-zag, blindaje de los conductores

subterráneos, etc.…

2.7.7.2.1.- Malla de 220 kV

Formada por conductores de cobre de 113 mm^2 de sección, dispuesta

según el plano 4.10, enterrada a 1,5 m de profundidad y cubriendo una superficie

aproximada de 9450 m^2, con una longitud de conductor enterrado de 1455 m

aproximadamente.

2.7.7.2.2.- Malla de 25 kV

Formada por conductores de cobre de 113 mm^2 de sección, dispuesta

según el plano 4.10, enterrada a 1,5 m de profundidad y cubriendo una superficie


aproximadamente.

2.7.7.2.3.- Red de servicios

Formada por una única malla, a la cual se conectarán todas las partes de la

instalación sometidas a baja tensión, es decir: armarios de control, aparatos de

medida y protección, secundarios de los transformadores de medida y protección,

etc…

Formada por conductores de cobre de 50 mm^2 de sección, está enterrada

fuera de la estación a 0,5 m de profundidad y cubriendo una superficie


98


aproximadamente.

2.7.7.2.4.- Instalación de las líneas de tierra

Se instalarán procurando que los conductores no hagan recorridos

tortuosos o curvas de poco radio; irán desnudos.

Todas las conexiones de las mallas se harán mediante soldadura autógena,

para evitar la desoldadura por el paso de corrientes de tierra o su deterioro debido

a la corrosión.

Las uniones de las estructuras se pintarán de amarillo para su fácil

localización.

Las conexiones de los aparatos a las mallas serán GC-AH de

ELECTRONIOVEL, asegurándose así la permanencia de la unión y evitando

calentamientos.

2.7.8.- Alumbrado exterior e interior


La iluminación de la estación receptora ha sido diseñada teniendo en

cuenta los siguientes propósitos:

- Seguridad en la operación del equipo

- Tránsito sin peligro

- Inspección del equipo

- Trabajos de mantenimiento.

Para calcular el nivel de iluminación, se han tenido en cuenta las funciones

que debe acentuar, al incidir sobre los distintos tipos de aparatos, que son los

siguientes:


99

- Transformadores: Deben ser visibles los niveles de aceite en las

boquillas, fugas de aceite, mediciones de precisión y temperatura en el tanque

principal y en el del cambiador de derivaciones, así como medidores de flujo en

las bombas de aceite.

- Interruptores: Deben ser visibles los dispositivos de control.

- Seccionadores: Deben ser visibles los indicadores de posición, los

eslabones mecánicos de la posición de los seccionadores, los dispositivos de

operación manual, y evidencias de arqueo y calentamiento excesivo.

2.7.8.2.- Alumbrado de acceso a la estación

Se ha escogido una disposición unilateral de las luminarias mediante

farolas de 7,5 metros de altura y con luminarias modelo 750-OVX-P de

INDALUX, cerradas, de reparto asimétrico, en las que se alojan lámparas de

vapor de mercurio color corregido de 250 W.

2.7.8.3.- Alumbrado del parque de intemperie

Para facilitar el cálculo del alumbrado necesario para iluminar los

aproximadamente 25500 m^2 que ocupa la instalación de intemperie, se ha

procedido a dividir dicha zona en dos:

Zona de servicios: Ocupa una superficie de 12100 m^2, en donde se

instalarán 36 lámparas de vapor de mercurio color corregido (VMCC) de 700 W

de potencia. El modelo de iluminaria elegido es del tipo farola con difusor

protector, con montaje sobre brazo mural en aluminio modelo INDALUX BRA-

750. Los brazos murales se fijarán sobre los pórticos de barras y de

transformadores en una disposición tal, que se reduzca al máximo la proyección

de sombras sobre los equipos del parque.

Zona de tránsito: Ocupa una superficie de 13400 m^2, en donde se

instalarán 17 lámparas de vapor de mercurio color corregido (VMCC) de 700 W


100

de potencia. El modelo de luminaria elegido es del tipo farola jardín modelo

INDALUX 1000-FM, con montaje sobre columna de aluminio modelo

INDALUX TRI-40-BA.

2.7.8.4.- Alumbrado interior

Comprende la iluminación de sala de control, sala de cabinas, almacén,

vestíbulo y servicios.

Se ha procurado tener una iluminación agradable a la vista, adecuada para

ver con detalle los materiales y elementos iluminados y, evitar en lo posible

deslumbramientos que, en el peor de los casos, puede dar lugar a accidentes.

Sala de control:

Se instalarán 21 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco cálido’, de

arranque rápido, de muy alta emisión y de 215 W de potencia por unidad. El

sistema de alumbrado será directo con difusor de lamas transversales. Las

lámparas fluorescentes se instalarán en 21 luminarias de armadura y panel de

aluminio, empotradas en falso techo, para lámparas fluorescentes de alta emisión,

modelo 2151-FLTN de INDALUX.

Sala de cabinas:

Se instalarán 128 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco’, de

arranque rápido y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de alumbrado será

directo con difusor de lamas transversales. Las lámparas fluorescentes se

instalarán en 64 luminarias (2 lámparas por luminaria) adosables al techo con

difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-FLTN-I de INDALUX.

Almacén:

Se instalarán 24 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco’, de

arranque rápido y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de alumbrado será

directo con difusor cuba de metraquilato opal. Las lámparas fluorescentes se

instalarán en 12 luminarias (2 lámparas por luminaria) adosables al techo con

difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-FLTN-I de INDALUX.


101

Vestíbulo:

Se instalarán 2 lámparas fluorescentes de tono de luz ‘blanco cálido’, de

encendido por cebado y de 65 W de potencia por unidad. El sistema de

alumbrado será directo con difusor de lamas transversales. Las lámparas

fluorescentes se instalarán en una luminaria de armadura y panel de aluminio,

empotradas en falso techo, para fluorescencia, modelo 652-FLTN de INDALUX.

Servicios:

Se instalarán 4 lámparas de incandescencia de 150 W de potencia por

unidad. Cada lámpara incorpora un reflector para montaje empotrado en falso

techo, modelo LUX-C-150 de INDALUX.

2.7.8.5.- Alumbrado de emergencia y señalización

Se instalará una iluminación auxiliar de emergencia, que actuará en caso

de falta de tensión, a fin de facilitar la realización de las maniobras que sean

necesarias y permitir la circulación del personal sin que esto represente un

peligro para la integridad del personal por falta de luz.

Para tal fin, se instalarán 18 aparatos de emergencia tipo 53063 de

SIMON, con la siguiente distribución:

- 4 en la sala de control

- 12 en la sala de cabinas

- 2 en el almacén.

Su instalación se efectuará en la pared, en montaje superficial. La

alimentación se realizará a 220 V e irán dotados de tubos fluorescentes de 20 W,

uno por aparato, permitiendo una autonomía de servicios continuo superior a una

hora. Las lámparas de emergencia entrarán en funcionamiento cuando el valor de

la tensión de la red disminuya en un 75% de su valor nominal, y dejarán

automáticamente de funcionar tan pronto se restablezca el servicio normal.

Así mismo, con el fin de facilitar el tránsito del personal e incluso si fuera

necesario evacuar la instalación en caso de falta de la tensión de red, en la parte

superior de cada una de las puertas del edificio interior se colocará un aparto de


102

señalización modelo 53060 de SIMON, equipado con una lámpara fluorescente

de 8W y de la misma autonomía y funcionamiento que el anterior.

2.7.9.- Medidas de seguridad

Se han tenido en cuenta las prescripciones del nuevo Reglamento de

Centrales Eléctricas correspondientes a las distancias de seguridad, vallas de

cierre, placas de peligro y demás señalizaciones.

Se han adoptado los materiales y dispositivos de protección de tal forma

que eviten en lo posible la declaración de incendios y, teniendo en cuenta:

- La propagación del incendio a otras partes de la instalación.

- La posibilidad de propagación del incendio hacia el exterior de la

instalación.

- La presencia o ausencia del personal de servicios de la instalación.

- La disponibilidad de los medios públicos de lucha contra incendios.

A tales efectos, se tienen instalados dispositivos de recogida de aceites en

una fosa colectora y equipos de extinción apropiados, con la instalación de

extintores portátiles distribuidos conforme a las indicaciones de las instrucciones

MIE-RAT 14 y 15.

Se prohibirá el almacenamiento de materiales en locales y recintos que

alberguen instalaciones eléctricas.

Estarán a disposición del operador todos los elementos y dispositivos de

maniobra, cuidando su perfecto uso y mantenimiento; medida ésta que se llevará

acabo periódicamente.

Se colocarán placas con instrucciones sobre los primeros auxilios que

deben prestarse a los accidentados por contacto con elementos en tensión,

disponiéndose de los elementos indispensables para practicar los primeros

auxilios en caso de accidente, tales como botiquín de urgencias, camilla, mantas

ignífugas e instrucciones para su uso.


103

2.8.- PLANIFICACIÓN: 2.8.1.- DIAGRAMA DE GANTT:


104


105


106


107

2.8.2.- DIAGRAMA PERT MINIMIZADO


108

2.8.2.1.- DIAGRAMA PERT POR BLOQUES


109


110


111


112


113


114


115


116


117

2.8.2.2.- DISTRIBUCIÓN BLOQUES PERT


118

2.9.- ORDEN DE PRIORIDAD ENTRE LOS DOCUMENTOS

BÁSICOS:

A efectos de evitar posibles discrepancias, se establecerá el siguienteorden de prioridad de los documentos básicos del proyecto.

1.- Planos

2.- Pliego de Condiciones

3.- Presupuesto

4.- Memoria descriptiva

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ANEXOS

119

3.-ANEXOS








120

3.1 CÁLCULOS 1243.1.1 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 124

3.1.1.1 CALCULO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1243.1.1.1.2 ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE FALTAS 1243.1.1.1.3 MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD 1253.1.1.1.4 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 132

3.1.1.1.4.1 VALORES PERMANENTES 1323.1.1.1.4.2 VALORES DE CHOQUE 135

3.1.1.1.5 TABLA RESUMEN DE CÁLCULO 1373.1.1.1.6 CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES 138

3.1.1.1.6.1 CAPACIDAD DE CIERRE 1383.1.1.1.6.2 CORRIENTES DE DESCONEXION 1413.1.1.1.6.3 CAPACIDAD DE RUPTURA 1413.1.1.1.6.4 CORRIENTE NOMINAL EN LOS DISYUNTORES 1423.1.1.1.6.5 TABLA RESUMEN DE LAS CARACTERÍSTICAS DE LOSDISYUNTORES 144

3.1.1.2 EFECTOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1463.1.12.1 ESFUERZOS MECÁNICOS 1463.1.12.2 ESFUERZOS TÉRMICOS 148

3.1.12.2.1 VALOR MEDIO DE CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO 1483.1.12.2.2 CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES 151

3.1.2 CALCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV 1643.1.2.1 BARRAS GENERALES 164

3.1.2.1.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1643.1.2.1.2 EFECTO CORONA 1673.1.2.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 171

3.1.2.1.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1743.1.2.1.3.1.1 VANO DE 20 m 1753.1.2.1.3.1.2 CABLE AÉREO DE ACERO (cable guarda) 1773.1.2.1.3.1.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 180

3.1.2.1.3.2 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 1823.1.2.1.3.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 184

3.1.2.2 DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRANSFORMADORES 1843.1.2.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 1843.1.2.2.2 EFECTO CORONA 1873.1.2.2.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 192

3.1.2.2.3.1 CABLE AÉREO Al-Ac 1953.1.2.2.3.2 CABLE AÉREO DE ACERO (Cable guarda) 1973.1.2.2.3.3 FENÓMENOS VIBRATORIOS 1993.1.2.2.3.4 CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR 201

3.1.2.2.3.4.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2023.1.2.3 MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 202

3.1.2.3.1 CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO 2023.1.2.3.2 INTENSIDAD MÁXIMA 2033.1.2.3.3 RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE 2033.1.2.3.4 INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA 2043.1.2.3.5 CAPACITANCIA 204


121

3.1.2.3.6 SUSCEPTANCIA 2053.1.2.3.7 PERDITANCIA 2053.1.2.3.8 ADMITANCIA 2053.1.2.3.9 CAÍDA DE TENSIÓN 2053.1.2.3.10 IMPEDANCIA KILOMÉTRICA 2053.1.2.3.11 IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA 205

3.1.3 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV 2073.1.3.1 CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS AISLADORES 2073.1.3.2 CÁLCULO ELÉCTRICO 2083.1.3.3 CÁLCULO MECÁNICO (vano 20 m) 2083.1.3.4 CÁLCULO MECÁNICO (vano 37 m) 209

3.1.4 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2113.1.4.1 DERIVACIONES DE BARRAS 211

3.1.4.1.1 DENSIDADES DE BARRAS 2113.1.4.1.2 EFECTO CORONA 2123.1.4.1.3 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE COBRE 2143.1.4.1.3.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2163.1.4.1.4 CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNES 217

3.1.4.1.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2173.1.4.1.4.2 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS

CONDUCTORES 218

3.1.4.1.4.3 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2193.1.4.2 BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 220

3.1.4.2.1 DENSIDADES DE CORRIENTE 2203.1.4.2.2 JUSTIFICACIÓN MECÁNICA 221

3.1.4.2.2.1 FENÓMENOS VIBRATORIOS 2233.1.4.3 SALIDA DE LÍNEAS 224

3.1.4.3.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2243.1.4.3.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 2253.1.4.3.3 SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN DE LOS

CONDUCTORES226

3.1.4.4 SALIDAS DE BAJA TENSIÓN 2273.1.4.4.1 CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE 2273.1.4.4.2 COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO 228

3.1.5 CALCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV 2293.1.5.1 AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE DISTRIBUCIÓN 229

3.1.5.1.1 CÁLCULO ELÉCTRICO 2303.1.5.1.2 CÁLCULO MECÁNICO 230

3.1.6 PROTECCIONES 2323.1.6.1 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DE POTENCIA 232

3.1.6.1.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES 2323.1.6.1.2 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE

ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV236

3.1.6.1.3 PROTECCIÓN DE CUBA 2383.1.6.2 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA TENSIÓN 2403.1.6.3 PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES TIPO RAYO 242

3.1.6.3.1 EQUIPO DE 220 kV 242473

3.1.6.3.2 EQUIPO DE 25 kV 2503.1.6.4 PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 250


122

3.1.6.4.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2503.1.6.4.2 AJUSTE DE LAS ZONAS 250

3.1.6.5. PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV 2523.1.6.5.1 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 2523.1.6.5.2 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRAS 253

3.1.6.6 PROTECCIÓN HOMOPOLAR EN LAS LÍNEAS DE SALIDA 2553.1.6.7 PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA FRECUENCIA 2563.1.6.8 PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD 257

3.1.6.8.1 LÍNEAS DE SALIDA 2573.1.6.8.2 DIRECCIONAL EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS

DE 25 kV 261

3.1.6.8.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN DE LOS TRANSFORMADORES DEPOTENCIA

264

3.1.6.8.4 REMONTE DE BARRAS 2733.1.6.8.5 LÍNEAS DE LLEGADA 274

3.1.6.9 INTERCONEXIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA 2823.1.6.10 REENGANCHES 284

3.1.7 TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y PROTECCIÓN 2853.1.7.1 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 285

3.1.7.1.1 LÍNEAS DE LLEGADA 2853.1.7.1.2 ACOPLE DE BARRAS 2873.1.7.1.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES 2893.1.7.1.4 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV 294

3.1.7.1.4.1 TRANSFORMADORES DE rt=1500/5 A 2943.1.7.1.4.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 297

3.1.7.1.5 SALIDA DE LÍNEAS 3003.1.7.1.5.1 TRANSFORMADORES DE rt=200/5 A 3003.1.7.1.5.2 TRANSFORMADORES DE rt=1500/1 A 303

3.1.7.1.6 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD EN EL NEUTRO DEL ZIG-ZAG 305

3.1.7.1.7 TRANSFORMADOR PARA LA PROTECCIÓN DE CUBA 3063.1.7.1.8 TRANSFORMADOR DE INTENSIDAD PARA LA PROTECCIÓN

HOMOPOLAR DE LAS LÍNEAS DE SALIDA307

3.1.7.2 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 3093.1.7.2.1 LÍNEAS DE LLEGADA 3093.1.7.2.2 BARRAS GENERALES (220 kV) 3103.1.7.2.3 LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS 3123.1.7.2.4 EMBARRADOS DE 25 kV 314

3.1.8 RED DE TIERRAS 3153.1.8.1 GENERALIDADES 3153.1.8.2 RESISTIVIDAD DEL TERRENO 3153.1.8.3. CORRIENTE MÁXIMA DE PUESTA A TIERRA 3153.1.8.4. SECCIÓN DEL CONDUCTOR 3163.1.8.5 RESISTENCIA DE LAS MALLAS 3173.1.8.6 TENSIÓN DE TIERRA 3183.1.8.7 TENSIONES DE PASO 318

3.1.8.7.1 TENSIÓN DE PASO APLICADA 3203.1.8.8 TENSIONES DE CONTACTO 321

3.1.8.8.1 TENSIÓN DE CONTACTO APLICADA 3233.1.8.9 TENSIÓN MÁXIMA APLICABLE 324


123

3.1.9 ALUMBRADO 3253.1.9.1 ALUMBRADO DE ACCESO A LA SUBESTACIÓN 3253.1.9.2 ALUMBRADO DEL PARQUE DE INTEMPERIE 3303.1.9.3 ALUMBRADO INTERIOR 330

3.1.9.3.1 SALA DE CONTROL 3333.1.9.3.2 SALA DE CABINAS 3353.1.9.3.3 ALMACÉN 3373.1.9.3.4 VESTÍBULO 3403.1.9.3.5 SERVICIOS 343

3.1.9.4 ALUMBRADO DE EMERGENCIA Y SEÑALIZACIÓN 3453.2. OTROS DOCUMENTOS 346


124

3.1.- CÁLCULOS:

3.1.1.- CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO:

3.1.1.1.- CÁLCULO DE LAS CORRIENTES DE

CORTOCIRCUITO:

3.1.1.1.1.- ESQUEMA UNIFILAR Y LOCALIZACIÓN DE

FALTAS:

D0

F0

D1

F1

Trafo. 1220/25 kV

220 kV

25 kV

D2 D2

F2

D3 D3

F3

D4 D4

Trafo.25/0.4 kV

4%

I4

F4Salida de líneas

D0

D1

D0

D2

Trafo. 2220/25 kV

D2

Salida de líneas

D3 D3

I4

D4 D4

Trafo.25/0.4 kV

4%

Salida de líneas

D3 D3

Transformadores de potencia60 MVA

12%

Entrada de líneas Entrada de líneas


125

3.1.1.1.2.- MAGNITUDES EN VALORES POR UNIDAD:

Potencia de referencia de cálculo:

Pb=10 MVA

a) Reactancia del generador equivalente de la línea:

La Red Eléctrica Española determina en cada línea una

potencia de cortocircuito de 1000 MVA; al ser las 2 líneas idénticas y

estar conectadas en paralelo, en este punto de la red, la potencia de

cortocircuito será de 2000 MVA.

Pcc=2000 MVA

Valor por unidad:

X= Pb/Pcc=10/2000=0.005 p.u.

siendo:

X: Valor p.u. (por unidad) de la reactancia del sistema.

Pb: Valor de la potencia base en MVA.

Pcc: Valor de la potencia de cortocircuito en MVA

En cada línea encontraremos:

Pcc=1000 MVA; Xlínea=Pb/Pcc=10/1000=0.01 p.u.


126

b) Transformador de potencia:

Los transformadores de potencia tienen una Ucc = 12% y una

Pn = 60 MVA (datos extraídos del catálogo)

Xtp=0.12*10/60=0.02 p.u.

c) Transformadores de servicios auxiliares:

Los transformadores de potencia para servicios auxiliares tienen

una Ucc = 4.5% y una Pn = 250 kVA

Xsa = 0.045*10/0.25=1.8 p.u.

3.1.1.3.- POTENCIAS DE CORTOCIRCUITO:

Esquema de cortocircuitos:

10 MVA

0.01 pu

DO

10 MVA

0.01 pu

DO

D1

D1

F0 10 MVA

0.02 pu

D2

10 MVAD2

F2D3

D4

F1 F3

0.02 pu

10 MVA

1.8 pu

I4F4


127

Cortocircuito en el punto 0:

Se produce en las líneas de llegada.

El suministro de potencia de cortocircuito se hará por una de las líneas de

llegada, a través de los disyuntores D0. El cálculo de las corrientes de

cortocircuitos posibles en este punto, nos permitirá determinar las características

de corte y de funcionamiento de los disyuntores D0.

Esquema equivalente de situación:

Finalmente, el valor de la potencia de cortocircuito:

Pcc=Pb/Xlinea=10/0.01=1000 MVA


El cálculo de las corrientes de cortocircuito en este punto, nos permitirá

determinar las características de corte y de funcionamiento de los disyuntores D1,

conectados a las barras de 220 kV.

Esquema equivalente de situación:

Seguidamente, el valor de la Pcc:

Pcc=Pb/Xp1=10/0.005=2000 MVA

10 MVA

0.01 pu

DOF0

10 MVA

0.005 pu

D1F1


128


La condición es que está conectado únicamente el transformador donde se

produce la falta, los otros están desconectados.


determinar las características de corte y de funcionamiento de los disyuntores D2,

correspondientes al lado de baja tensión de los transformadores de potencia (25

kV).

El esquema equivalente de reactancias queda:

y simplificando:

El valor de la potencia de cortocircuito es:

Pcc=Pb/Xp2=10/0.025= 400 MVA

10 MVA

0.02 pu

D2F210 MVA

0.005 pu

10 MVA

0.025 pu

D2F2


129


En este caso el cortocircuito sería el más desfavorable. Se produce en el

mismo punto eléctrico que F2, pero con los 2 transformadores de potencia

y las 2 líneas de llegada conectadas en paralelo.

El esquema es el continuo:

Donde simplificando dos veces, tenemos:

Pcc=Pb/Xp3=10/0.015=666.67 MVA

Se aprecia que por cada transformador pasan: 666.67 MVA/2

trafos=333.33 MVA.

El cálculo de los conductores de las barras de 220 kV y 25 kV se realiza

teniendo en cuenta una futura ampliación de la estación transformadora, con lo

que la instalación pasará de 120 a 180 MVA de potencia con la incorporación de

una tercera unidad de transformación más. Con estas nuevas condiciones, el

esquema equivalente será:

10 MVA

0.02 pu

D3F310 MVA

0.005 pu

10 MVA

0.02 pu

10 MVA

0.015 pu

D3F3


130

Donde simplificando dos veces, tenemos:

Pcc’=Pb/Xp3=10 MVA/0.0116=857.14 MVA

Por cada transformador pasan: 857.14 MVA/3trafos=285.72 MVA


El caso más desfavorable es con los 2 transformadores de potencia y las 2

líneas de llegada conectadas en paralelo.

Esquema equivalente:

10 MVA

0.02 pu

D3F310 MVA

0.005 pu

10 MVA

0.02 pu

10 MVA

0.02 pu

10 MVA

0.0116 pu

D3F3

10 MVA

1.80 pu

D4F410 MVA

0.01 pu

10 MVA

0.005 pu


131

Simplificando el esquema:

Pcc=Pb/X=10 MVA/1.815=5.51 MVA


determinar las características de corte y de funcionamiento de los interruptores

I4.

En caso de que la estación transformadora pase a aumentar su potencia a

180 MVA con una unidad de transformación adicional, la potencia de

cortocircuito será:

Esquema equivalente:

Simplificando el esquema:

Pcc’=Pb/X=10 MVA/1.8116=5.52 MVA

10 MVA

1.815 pu

D4F4

10 MVA

1.80 pu

D4F410 MVA

0.0066 pu

10 MVA

0.005 pu

10 MVA

1.8116 pu

D4F4


132

Finalmente se presenta la siguiente tabla aclaratoria:

DisyuntorPotencia de

cortocircuito

Potencia de

cortocircuito con

ampliación a 3 trafos.

D0 1000 MVA 1000 MVA

D1 2000 MVA 2000 MVA

D2 400 MVA 400 MVA

D3666.67

MVA666.67/3=333.3

857.14

MVA857.14/3=285.7

D4666.67

MVA666.67/3=333.3

857.14

MVA857.14/3=285.7

I4 5.51 MVA 5.52 MVA

3.1.1.4.- CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO:

3.1.1.4.1.- VALORES PERMANENTES:

Son las corrientes de cortocircuito en el régimen permanente (cortocircuito

trifásico).

Se calculan en valores eficaces. La corriente permanente de cortocircuito

se extrae de la siguiente fórmula:

Donde:

Icc: Valor de corriente de choque en kA.

Pcc: Potencia de cortocircuito en MVA (encontrado en el apartado

anterior.

Un: Tensión nominal en kV. (Referenciado en el plano 4.3)

3*UnPcc

I cc ?


133

a) En el punto 0 (Líneas de llegada: Un = 220 kV)

b) En el punto 1 (Barras generales: Un = 220 kV)

c) En el punto 2 (Derivación a barras: Un = 25 kV)

d) En el punto 3 (líneas de salida: Un = 25 kV)

d’) En el punto 3, teniendo en cuenta una posibles ampliación a un tercer

transformador (Líneas de salida: Un = 25 kV)

kAkV

MVAI cc 625.2

3*2201000

0 ??

kAkV

MVAI cc 25.5

3*2202000

1 ??

kAkV

MVAI cc 24.9

3*25400

2 ??

kAkV

MVAI cc 4.15

3*2567.666

3 ??

kAkV

MVAI cc 795.19

3*2514.857

'3 ??


134

e) En el punto 4 (Salidas de baja tensión: Un = 0.38 kV)

e’) En el punto 4, teniendo en cuenta una posible ampliación a un tercer

transformador (Líneas de salida: Un = 0.38 kV)

Seguidamente se muestra una tabla resumen de los valores obtenidos de la

corriente de cortocircuito permanente:

Punto de cc

Corriente de

cortocircuito

permanente

Corriente de

cortocircuito

permanente con

ampliación 3 trafos

F0 2.625 kA 2.625 kA

F1 5.25 kA 5.25 kA

F2 9.24 kA 9.24 kA

F3 15.4kA 15.4/3=5.13 19.795 19.75/3=6.58

F4 8.371kA 8.37/3=2.91 8.387 8.38/3=2.793

Los valores anteriormente encontrados nos reflejan cuales han de ser los

kA que esta instalación tendrá que soportar como corriente permanente de

cortocircuito en los puntos citados con anterioridad. Cogeremos para el cálculo

de la posterior aparamenta los valores más desfavorables, es decir, en el supuesto

caso de que la instalación sufra una ampliación a un tercer transformador, como

se refleja en los datos anteriores.

kAkV

MVAI cc 371.8

3*38.051.5

4 ??

kAkV

MVAI cc 387.8

3*38.052.5

'4 ??


135

3.1.1.4.2.- VALORES DE CHOQUE:

Son los valores cresta de la corriente de cortocircuito instantánea existente

en el periodo subtransitorio, es decir en la primera semionda de cortocircuito.

El valor de esta corriente viene determinado por la expresión:

Este es el valor máximo teórico que tendremos en caso de cortocircuito,

como hay que tener en cuenta el amortiguamiento del circuito; en la práctica, y

según resultados experimentales, se toma la siguiente expresión:

Siendo:

Icc: Valor de la corriente de cortocircuito en kA.

a) En el punto F0:

b) En el punto F1:

c) En el punto F2:

ccIIcht *22?

ccIIch *28.1?

kAkAIchf 682.6625.2*28.10 ??

kAkAIchf 364.1325.5*28.11 ??

kAkAIchf 521.2324.9*28.12 ??


136

d) En el punto F3:

d’) En el punto F3:

e) En el punto F4:

e’) En el punto F4:

kAkAIchf 201.394.15*28.13 ??

kAkAIchf 389.50795.19*28.1'3 ??

kAkAIchf 3345.21381.8*28.14 ??

kAkAIchf 349.21387.8*28.1'4 ??


137

3.1.1.5.- Tabla resumen de cálculo:

TRAMO Pcc(MVA) Icc(kA) Icc(kA)

Líneas de llegada

220kV1000 2.625 6.682

Barras de alta

tensión 220kV2000 5.25 13.364

Derivaciones a

barras 25kV400 9.24 23.521

Líneas de salida

de 25kV857.14 19.795 50.389

Salidas en baja

tensión

0.38kV

5.52 8.387 21.349

Hay que observar que se eligen los valores máximos en la situación de que

se amplíe la instalación con un tercer transformados, se ha comprobado en el

apartado anterior que la situación más crítica es la que se daría en la anterior

tabla resumen.


138

3.1.1.6.- CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES

3.1.1.6.1.- CAPACIDAD DE CIERRE:

En la tabla expresada a continuación, se muestran los principales casos de

acoplamiento. Estos casos se han agrupado por una parte, según el desfase entre

la corriente y la tensión y, por otra parte, según el orden de magnitud de la

corriente que debe conectarse.

Corriente

inductiva

cos? <+0.3

Corriente

inductiva y

óhmica

+1.0< cos? <+0.3

Corriente

capacitiva

cos? <-0.3

Conexión de

corrientes de

carga.

1.- Cargas inductiva:

- Transformadores

en vacío

- Bobinas de

ractancia

2.- Cargas óhmicas e

inductiva

- Acoplamiento en

las redes de

alimentación.

3.- Cargas

capacitivas

- Líneas y cables en

vacío.

- Baterías de

condensadores

Conexión de

corrientes de

cortocircuito.

4.- Cortocircuito en

las proximidades del

disyuntor.

5.- Cortocircuito en

la línea de transporte

o en secundario del

transformador.

6.- Oposición de

fases.

7.- Defectos a tierra.

8.- Defecto

evolutivo.


139

En el dominio de las corrientes de carga el caso 1 se refiere a la conexión

de una carga inductiva. Se trata de corrientes comprendidas entre alguno

amperios y algunos centenares de amperios; por ejemplo, corrientes

magnetizantes, de transformadores en vacío o cargados por reactancias.

El caso 2 concierne a la conexión de un circuito de carga,

simultáneamente óhmico e inductivo. Este es el caso más frecuente entre las

maniobras de acoplamiento en las redes de alimentación de energía eléctrica. La

corriente, puede alcanzar cualquier valor hasta la corriente nominal del aparato

de corte. También se trata del más sencillo de todos los casos, ya que no plantea

exigencias particulares al aparato de corte y no existe el riesgo de que se

produzcan sobre tensiones peligrosas.

El caso 3 es el de conexión de un circuito capacitivo. La carga capacitiva

es la de una línea o la de un cable en vacío, la de una batería de condencadoras,

etc…

En el caso 4 tendremos la conexión de un cortocircuito clásico,

encontrándose el punto de defecto en las proximidades del aparato de corte.

En el caso 5 se trata del defecto kilométrico, es decir de un cortocircuito

que se produce a algunos centenares de metros o a algunos kilómetros del aparato

de corte. Además, este caso es análogo a la desconexión por el aparato de corte

del primario de un transformador por causa de un defecto producido por un

cortocircuito en el secundario de este mismo transformador.

El caso 6 se refiere a la oposición de fases, como puede ocurrir, por

ejemplo, en un falso acoplamiento en paralelo o en el acoplamiento de dos redes

que no están en fase. En estos caso resultan conexiones con una tensión superior

a la de servicio.

Finalmente, el caso 8, llamado defecto evolutivo, se puede presentar

durante el corte de una corriente de carga que evoluciona súbitamente en una

corriente de cortocircuito.


140

La capacidad de cierre del disyuntor viene determinada por la corriente de

choque, pues hay veces que el disyuntor cierra directamente sobre un

cortocircuito, como puede ser en el momento de un reenganche, como se ha

citado en la tabla anterior.

La capacidad de cierre viene determinada por la expresión:

siendo:

Pc: Capacidad de cierre del disyuntor en MVA

Un: Tensión nominal en kV

Ich: Corriente de choque instantánea en kA.

a) En el punto F0 Líneas de llegada: 220 kV

b) En el punto F1 Barras generales: 220 kV

c) En el punto F2 Derivación a barras: 25 kV

d) En el punto F3 Salida de líneas: 25 kV

chn IUPc **3?

MVAkAkVPcF 18.2546682.6*220*30 ??

MVAkAkVPcF 36.5092364.13*220*31 ??

MVAkAkVPcF 489.1018521.23*25*32 ??

MVAkAkVPcF 905.2181389.50*25*33 ??


141

e) En el punto F4 Salida de líneas: 0.38 kV

Los valores anteriores son válidos para definir los disyuntores.

3.1.1.6.2.- CORRIENTES DE DESCONEXIÓN:

La corriente máxima a la que deberán abrir los disyuntores será la de

régimen permanente de cortocircuito, encontrada anteriormente en este presente

documento básico concretamente en el apartado 3.1.1.4.1. Los valores para los

cuales los disyuntores concretos tendrán que estar calculados serán:

Punto de ccCorriente de cortocircuito permanente con

ampliación 3 trafos

F0 2.625 kA

F1 5.25 kA

F2 9.24 kA

F3 19.795 kA

F4 8.387 kA

3.1.1.6.3.- CAPACIDAD DE RUPTURA:

La capacidad de ruptura mínima vendrá determinada por la corriente de

desconexión, que es la corriente permanente de cortocircuito encontrado en el

apartado 3.1.1.4.2 del presente documento básico. Consecuentemente, serán las

MVAkAkVPcF 05.14349.21*38.0*34 ??


142

corriente de cortocircuito de cada punto. La expresión que nos determinará el

valor buscado será la siguiente:

donde:

Pr: Capacidad de ruptura en MVA

Icc: Valor eficaz de la corriente de choque en kA

Un: Tensión nominql en kV

Se puede observar que este valor ya ha sido determinado en el apartado

3.1.1.3, donde se especifica que este valor es equivalente al calculado en la

expresión anterior, es decir Pr=Pcc

Consecuentemente, lo valores de la capacidad de ruptura en los puntos

siguientes son:

a) Del disyuntor D0 Pr0=1000 MVA

b) Del disyuntor D1 Pr1=2000 MVA

c) Del disyuntor D2 Pr2= 400 MVA

d) Del disyuntor D3 y D4 Pr3=666,67 MVA

e) Del interruptor automático I4 Pr4=5,51 MVA

3.1.1.6.4.- CORRIENTE NOMINAL DE LOS

DISYUNTORES:

La corriente nominal en los disyuntores surge de la siguiente fórmula:

ccnr IUP **3?

3*n

nn

U

PI ?


143

donde:

In: Intensidad nominal en kA

Pn: Potencia nominal en MVA

Un: Tensión nominal en kV

a) Disyuntor de llegada de líneas D0:

Cada línea puede abastecer la potencia de 120 MVA. La potencia de una

línea no nos da la posibilidad de calcular estos disyuntores para garantizar una

plena potencia en el caso de que se realice una ampliación de la instalación a un

tercer transformador, consecuentemente no podemos calcular estos disyuntores

para una máxima potencia de 180 MVA, se tendría que reforzar la línea.

Finalmente, la potencia que pasará por este disyuntor D0 es de 120 MVA. La

corriente nominal en kA es:

b) Disyuntor de derivación a trafos D1:

La potencia nominal de cada transformador de potencia es de 60 MVA:

c) Disyuntor de derivación a barras de 25 kV D2:

La potencia nominal del secundario cada transformador de potencia es de

60 MVA:

kAkV

MVAI D 315.0

3*220120

0 ??

kAkVMVA

I D 157.03*220

601 ??

kAkV

MVAI D 38.1

3*2560

2 ??


144

d) Disyuntor de salida de líneas de 25 kV D3:

Cada línea de salida puede suministrar una potencia nominal de 8 MVA:

e) Disyuntor de salida embarrado para líneas auxiliares de 25kV D4:

La potencia nominal de cada transformador de servicios auxiliares es de

0.25 MVA:

f) Interruptor automático de servicios auxiliares de 0.38 kV I4:

La potencia nominal que pasará por cada I4 será de 0.25 MVA

3.1.1.6.5.- TABLA RESUMEN DE LAS

CARACTERÍSTICAS DE LOS DISYUNTORES:

A) Valores calculados y adoptados

Los valores calculados son los valores hallados en los correspondientes

apartados anteriores del presente documento básico.

Los valores adoptados en cursiva y negrita son los valores adoptados

según los catálogos comerciales y técnicos.

kAkVMVA

I D 185.03*25

83 ??

kAkV

MVAI D 77.5

3*2525.0

4 ??

kAkV

MVAI I 38.0

3*38.025.0

4 ??


145

Tensiones 220 kV 25 kV 0.38kV

Disyuntores D0 D1 D2 D3 D4 I4

2546.18 5092.36 1018.48 2181.90 2181.90 14.05Capacidad de

cierre en MVA (Pc) 2545 2545 1288 2178 2178

2.625 5.25 9.24 19.79 19.79 8.387Corriente de

desconexión en kA

(Icc) 31.5 31.5 12.5 19.5 19.5

1000 2000 400 857.14 857.14 5.52Capacidad de

ruptura en MVA

(Pcc) 7201 7201 1125 875 875

315 157.5 1380 185 5.77 380Corriente nominal

en A (In) 2500 2500 1600 1250 1250

Los valores únicamente en cursiva serán los definitivamente adoptados

para los disyuntores, de manera que realmente están sobredimensionados para las

condiciones nominales de esta instalación, pero están calculados teniendo en

cuenta la gran demanda energética que tiene esta zona y el crecimiento de la

industria.

Consecuentemente, en el caso de una ampliación de un transformador más

y aumentando la potencia, los disyuntores calculados podrán soportar la mayor

capacidad requerida en dicha situación. Estos disyuntores no tendrían que ser

sustituidos en el caso de una ampliación.

B) Disyuntores adoptados

Los disyuntores D0 y D1 serán iguales. Son disyuntores en SF6 tipo LTB

para 245 kV de la marca ABB. Los disyuntores D2, D3 y D4 serán del tipo

FLUARC FB4 en SF6 para 25 kV de la marca MERLIN GUERIN y tendrán

mando frontal con bastidor soporte móbil.


146

3.1.1.2.- EFECTOS DE CORRIENTES COROCIRCUITO

3.1.1.2.1.- ESFUERZOS MECÁNICOS:

Las corrientes de cortocircuito provocan esfuerzos electrodinámicos en las

barras, apoyos, aisladores y demás elementos de los circuitos recorridos por estas

corrientes. El conocimiento de estos esfuerzos resulta esencial para poder

dimensionar y seleccionar los sistemas de barras colectoras, los aisladores de

apoyo, la distancia entre apoyos, etc…, de acuerdo con los esfuerzos producidos.

Seguidamente se procede al cálculo de estos esfuerzos.

Cuando el cortocircuito es tripolar, el cálculo de los esfuerzos

electrodinámicos es más complicado, por lo cual, generalmente, se adoptan los

resultados que se obtienen en el supuesto de un cortocircuito bipolar, teniendo en

cuanta que este es el caso más desfavorable.

La expresión que nos da el valor requerido es la siguiente:

donde:

Ich: Corriente de choque en kA (eficaces)

d: Distancia de separación de los conductores en cm

F: Fuerza ejercida en cada metro de conductor en kg/m

a) Líneas de llegada (220 kV):

La distancia entre las líneas será de 500 cm.

mkgd

IF vh /

*04.2 2

??

mkgF /182.0500

682.6*04.20

2

??


147

b) Barras generales (220 kV) :

La distancia en el embarrado de llegada será de 500 cm.

c) Alimentación a transformadores (220 kV) :

La distancia entre las líneas será de 500 cm., consecuentemente el

esfuerzo que tiene que sufrir la aparamenta es el mismo que el anterior

d) Líneas de alimentación a barras (25 kV) :

Esta parte es la existente entre la salida del transformador de potencia y el

embarrado del edificio interior; por tanto, hay una parte en la intemperie y otra

subterránea..

La distancia es de 80 cm, porque es la que existe entre los bornes del

secundario del transformador, y que se mantiene durante todo el recorrido,

consecuentemente, el valor de los esfuerzos electromagnéticos es:

e) Barras de distribución (25 kV):

La máxima corriente de choque se dará en la falta 3, con los 2

transformadores de potencia y las 2 líneas de llegada conectadas en paralelo, pero

se calculan para la posible ampliación del tercer transformador.

mkgF /728.0500

364.13*04.21

2

??

mkgF /728.0500

364.13*04.22

2

??

mkgF /107.14500

521.23*04.23

2

??


148

La separación entre barras es de 32 cm, de esta manera queda:

f) Líneas de salida (25 kV) :

La distancia mínima entre las líneas de salida es de 32 cm. También se

calcula en el caso más desfavorable Falta en 3, y con la ampliación del tercer

transformador:

3.1.1.2.2.- ESFUERZOS TÉRMICOS

3.1.1.2.1.- VALOR MEDIO DE LAS CORRIENTES

DE CORTOCIRCUITO:

Se debe tener en cuenta la componente continua de la corriente de

cortocircuito en el régimen subtransitorio y transitorio.

El método propuesto es el recomendado por la norma Alemana

VDE103.

Según la norma VDE103, el valor medio de la corriente de

cortocircuito, teniendo en cuenta la componente continua, es:

mkgF /864.16132

389.50*04.24

2

??

mkgF /864.16132

389.50*04.25

2

??

1* ?? mII ccmcc


149

donde:

Imcc: Valor medio de la corriente de cortocircuito en kA

Icc: Corriente de cortocircuito en kA

m: Componente de corriente continua (fig.2 de la norma VDE103

incluida en el CD adjunto)

Para extraer el valor de m, anteriormente tenemos que saber el valor de n,

el cual lo extraeremos de la fig.1 de la norma VDE103 incluida en el CD adjunto

de esta presente obra.

El valor de n se extrae de la fig.1 de la mencionada norma, pero entrando

por el valor de la relación R/X. Según R.E.E. en este punto el valor de

R/X=0.331 en este punto. Entrando con este valor en la fig.1 sacamos el dato de

que X=1,375. Prestando atención a la fig.2 y teniendo el valor de X=1,375 se

observa que a partir de 0,5 segundo sólo está presente la componente alterna, es

decir la corriente permanente.

Seguidamente se presentan los valores eficaz dependiendo del tiempo de

desconexión.

a) En el punto 1 (220kV):

Icc1: Corriente de cortocircuito permanente 5.25 kA (Valor

calculado en el apartado 3.1.1.1.4.1)

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1

m 0.2 0.1 0.05 0 0

Imcc1 5.751 5.506 5.379 5.25 5.25

1*11 ?? mII ccmcc


150

b) En el punto 2 (25kV):



t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1

m 0.2 0.1 0.05 0 0

Imcc2 10.12 9.691 9.46 9.24 9.24

c) En el punto 3 (25kV):

Teniendo en cuenta el caso más desfavorable que es con la ampliación del

tercer transformador.



t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1

m 0.2 0.1 0.05 0 0

Imcc3 21.684 20.761 20.284 19.795 19.795

1*22 ?? mII ccmcc

1*33 ?? mII ccmcc


151

d) En el punto 4 (0.38kV):

Teniendo en cuenta el caso más desfavorable que es con la ampliación del

tercer transformador.



t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1

m 0.2 0.1 0.05 0 0

Imcc4 9.187 8.796 8.594 8.387 8.387

3.1.1.2.2.2.- CALENTAMIENTO DE LOS CONDUCTORES

Las dimensiones de los conductores están determinadas por la elevación

de temperatura que puede admitirse sin peligro de sobrecalentamiento en los

terminales de los equipos, las conexiones y en ellos mismos.

Los calentamientos producidos deben ser comprobados para poder limitar

sus efectos y no conllevar a mayores peligros que la causa del mero

calentamiento controlado.

Para simplificar el cálculo, se supone que, debido a la corta duración del

cortocircuito, no se disipa calor al ambienta, por lo que toda la energía se emplea

en calentar las partes activas.

Atendiendo a las densidades de corriente admisibles para el calentamiento

y a los valores medios calculados anteriormente, podremos saber la sección

mínima admisible y, con ella, la sección nominal inmediatamente superior.

1*44 ?? mII ccmcc


152

En la siguiente gráfica encontraremos las densidades que corresponden a

cada situación en concreto:

Antes de empezar a calcular los calentamiento en las zonas concretas, hay

que mencionar que las sobretemperaturas admisibles en caso de cortocircuito,

son las siguientes:

Conductores desnudos:

de aluminio = 180ºC

de cobre = 200ºC


153

Cables:

En los cables de baja tensión se puede admitir un calentamiento bastante

elevado (hasta unos 150ºC)

En los cables de alta tensión debe tenerse muy en cuenta la buena

conservación del medio dieléctrico; por esta razón, con el aumento de la tensión

de servicio deben reducirse los calentamientos admisibles. Pueden tomarse como

valores de estos calentamentos:

Cables de 6 kV = 120ºC

Cables de 10 kV =115ºC

Cables de 20 kV = 100ºC

Consecuentemente se procederá a calcular el calentamiento en las zonas

correspondientes:

a) Barras generales (220 kV):

Temperatura máxima de trabajo 80ºC

Calentamiento 100ºC

Temperatura final 180ºC

Las barras generales de 220 kV están formadas por conductores tensados

de Al-Ac, por lo que le corresponde el Aluminio.

Observando la gráfica se tiene que, la densidad de corriente admisible para

este calentamiento es:

?c1= 76 A/mm? (Aluminio)

Teniendo en cuenta el tiempo de calentamiento, la densidad de corriente

varía según la expresión:


154

donde:

?c1: Densidad de corriente admisible en A/mm?

t: Tiempo en segundos

La sección del conductor se determina a partir de la expresión:

donde:

Imccn: Corriente permanente de cortocircuito para un tiempo concreto.

S: sección calculada.

Una vez tenemos la sección normalizada (Sn), podemos calcular la

densidad de corriente real (?creal1):

Para calcular el calentamiento final, nos moveremos por la gráfica

presentada anteriormente, en este mismo apartado.

tc

c1?

? ?

c

mccnmccnc

IS

SI

?? ?? ???

n

mcccreal S

I 1??


155

Seguidamente se presenta la tabla resumen del los cálculos sobre las

barras generales relacionados con el calentamiento:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250

?c1 A/mm? 340 240 170 107.2 76 53.7 34

S (mm?) 16.9 22.9 31.6 48.8 69 97.8 154.4

Sn (mm?) 25 25 40 50 70 125 185

?creal A/mm? 230 220.2 134.5 105 61.8 42 28.4

? f(ºC) 120 160 140 175 140 140 145

Existe una sección de conductor de Al-Ac de 381,55 mm?, por lo que se

llega a la temperatura final de 180ºC en unos 30,5 seg.

b) Derivaciones de las barras a los transformadores (220 kV):

Este tramo está constituido por cable de Al-Ac y por tubo de Cobre.

b.1) Al-Ac:




Observando la gráfica se tiene que, la densidad de corriente admisible para

este calentamiento es:

?c1= 76 A/mm? (Aluminio)


156

Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo

inmediatamente anterior, llegaremos a la tabla resumen siguiente:

En Al-Ac:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250

?c A/mm? 340 240 170 107.2 76 53.7 34

S (mm?) 16.9 22.9 31.6 48.8 69 97.8 154.4

Sn (mm?) 25 25 40 50 70 125 185

?creal A/mm? 230 220.2 134.5 105 61.8 42 28.4

? f(ºC) 120 160 140 175 140 140 145

Se observa que son las mismas condiciones que en el apartado a) , de este

apartado.

Consecuentemente, se tiene una sección de conductor de Al-Ac de 381.5

mm?, por lo que se llega a la temperatura final de 180ºC en unos 30,5 seg.

b.2) Tubo de cobre




Observando la gráfica, para el cobre, se tiene que la densidad de corriente

admisible para este calentamiento es:

?c1= 120 A/mm? (Cobre)


157

Siguiendo el procedimiento del apartado a), es decir el cálculo anterior,

llegaremos a la tabla resumen siguiente:

En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc1 (A) 5751 5506 5379 5250 5250 5250 5250

?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54

S (mm?) 10.7 14.5 20 31 43.75 61.8 97.2

Sn (mm?) 16 16 25 40 50 63 100

?creal A/mm? 359.4 344.1 215.2 131.25 105 83 52.5

? f(ºC) 120 160 140 135 155 170 170

Con una sección de conductor de Cu de 189 mm?, soporta el cortocircuito

alrededor de 18,7 seg.

c) Línea de alimentación a barras de (25 kV):

Este tramo está constituido una parte desnuda a la intemperie y luego por

otra subterránea.

c.1) Conductores desnudos a la intemperie:




Este tramo está ubicado entre el secundario del transformador y las zanjas;

tiene una sección de 1060 mm? de cobre (calculado en el punto 3.1.2.4.1)




158








En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc2 (A) 10122 9691 9240 9240 9240 9240 9240

?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54

S (mm?) 19 25.5 35 54 77 108.7 170

Sn (mm?) 25 40 40 63 80 125 200

?creal A/mm? 405 242.3 236.7 146.7 115.5 74 46.2

? f(ºC) 135 115 155 150 170 155 155

Con la sección de 1062 mm? soporta el cortocircuito 189.5 segundos.

c.2) Conductores aislados de la parte subterránea:

Para evaluar el calentamiento admisible en los cables subterráneos, por

efecto de las corrientes de cortocircuito, se supone que el conductor trabaja a

n

mcccreal S

I 2??


159

80ºC antes del cortocircuito. En estas condiciones, la temperatura máxima que

puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado es:


Calentamiento 40ºC


La temperatura final viene determinada por la temperatura máxima que

soporta el aislamiento.




Según el punto 3.1.4.1.4 (Conductor de la línea subterránea), se tiene una

sección en cobre de 1000 mm?



En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc2 (A) 10122 9691 9240 9240 9240 9240 9240

?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7

S (mm?) 28.3 38.3 53.2 81.6 115.5 163.5 258.3

Sn (mm?) 35 50 70 95 120 185 300

?creal A/mm? 289.2 193.8 135.5 97.3 77 50 30.8

? f(ºC) 105 103 103 110 115 110 110


160

Con la sección de 1000 mm? en cobre soportará el cortocircuito

aproximadamente 75 seg.

d) Barras de distribución de 25 kV:




Observando la gráfica para el cobre, la densidad de corriente admisible

para este calentamiento, es:






Según el apartado 3.1.4.2 (Barras de distribución), la sección en cobre es

de 800 mm?.



n

mcccrea S

I 33 ??


161

En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc2 (A) 21684 20761 20284 19795 19795 19795 19795

?c A/mm? 536.7 380 268 170 120 85 54

S (mm?) 40.4 54.6 75.7 116.4 165 233 366.6

Sn (mm?) 45 60 90 120 200 250 400

?creal A/mm? 482 346 225 165 99 79 49.5

? f(ºC) 155 160 145 170 145 160 160

Con la sección de 800 mm? en cobre, soporta el cortocircuito alrededor de

39 seg. sin un calentamiento excesivo.

e) Salida de líneas (25 kV) :




puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado,


Calentamiento 40ºC


La temperatura final, en este caso, viene determinada por la temperatura

máxima que soporta el aislante.





162

Según el apartado 3.1.4.3 (salida de líneas), la sección en cobre es de 500

mm?.



En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc2 (A) 21684 20761 20284 19795 19795 19795 19795

?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7

S (mm?) 60.6 82 114 175 247.4 350.35 554.5

Sn (mm?) 75 90 120 200 250 400 600

?creal A/mm? 289 230.7 169 99 79 49.5 33

? f(ºC) 105 115 115 110 120 110 115

Para los 500 mm? en cobre, tardará un poco más de 4 seg. en alcanzar la

temperatura máxima.

f) Salida en baja tensión:




puede alcanzar el cable con aislante de polietileno reticulado es:


Calentamiento 40ºC


La temperatura final, en este caso, viene determinada por la temperatura

máxima que soporta el aislante.


163








Según el apartado 3.1.4.4 (salidas de baja tensión), la sección en cobre es

de 240 mm?.



En Cobre:

t(s) 0.05 0.1 0.2 0.5 1 2 5

Imcc2 (A) 9187.5 8796 8594 8387 8387 8387 8387

?c A/mm? 357.7 253 178 113.2 80 56.5 35.7

S (mm?) 25.7 34.8 48.3 74.1 104.8 148.4 235

Sn (mm?) 35 35 50 95 120 150 240

?creal A/mm? 262 250.8 171.5 88 69.7 55.8 35

? f(ºC) 100 120 115 105 110 120 120

Para los 240 mm? en cobre, tardará un poco más de 5 seg. en alcanzar la

temperatura máxima.

n

mcccrea S

I 44 ??


164

3.1.2.- CÁLCULO DE CONDUCTORES DE 220 kV

Los conductores se escogerán de acuerdo a las prescripciones expuestas en

el R.A.T. de líneas aéreas, sobre densidades de corriente, sobrecargas, efecto

corona, fenómenos vibratorios, esfuerzos mecánicos y térmicos.

3.1.2.1.- BARRAS GENERALES

El cálculo de los conductores en las barras generales se ha realizado

teniendo en cuenta una futura ampliación de la estación transformadora con la

instalación de un tercer transformador de la misma potencia (60MVA), en

paralelo con los dos anteriores.

Con esta ampliación, la máxima potencia que soportarán

permanentemente estos conductores será de 180 MVA, con los 3 transformadores

conectado al mismo tiempo.

La intensidad nominal que pasan por las barras en estas condiciones es:

3.1.2.1.1.- DENSIDADES DE CORRIENTE

Las densidades máximas de corriente en los conductores no pueden

sobrepasar los valores que fija el Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta

Tensión.

El artículo 22 sobre la densidad de corriente en los conductores incluye

una tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos, que hay que

respetar.

kAkVMVA

U

PI

n

nn 472.0

3*220180

3*???


165

En función de estos datos hemos determinado las densidades de corriente

máximas admisibles, así como las intensidades máximas correspondientes.

Como las secciones de los conductores no vienen en la tabla, hay que

interpolar los valores.

a) Cable de Aluminio-Acero:

Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 22, para los cables de Al-

Ac se tomará en la tabla el valor de densidad de corriente correspondiente a su

sección como si fuera de Aluminio en su totalidad, es decir, incluyendo la

sección de Acero; y este valor de densidad de corriente se reducirá según sea la

composición del cable.

El valor resultante de densidad de corriente se aplicará a la totalidad de

sección del cable.

Conductor Gull (GAVIOTA)

Sección del cable S=381.55mm?

Composición 54+7

Coeficiente reglamentario a aplicar f=0.941

Densidad real 472 A/227.8 mm?=1.8 A/ mm?

Densidad máxima admitida:

Las densidades de corriente máximas en régimen permanente no

sobrepasarán los valores señalados en la tabla numérica del artículo 22 del

Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión,

De 300 a 400 mm?=+100 mm?……De 2.15 a 1.95 A/ mm?=-0.2 A/ mm?

De 300 a 381.55 mm?=+81.55 mm?…..X

donde:

X=-0.1631 A/ mm?

Aplicando el coeficiente reglamentario obtendremos la densidad máxima

admisible:

?máx=(2.15-0.1631)*0.941= 1.869 A/ mm?

y la intensidad máxima correspondiente:


166

Imáx =1.869 A/ mm?*381.55 mm?=713.37 A

?máx= 1.869 A/ mm?>?real= 1.8 A/ mm?

El conductor GULL (GAVIOTA) cumple por densidad de corriente.

b) Tubo de cobre:

Se ha escogido un conductor tubular porque resulta muy apropiado en

instalaciones de corriente alterna, ya que su sección es la que mejor se adapta a la

distribución de la corriente alterna, debido al efecto pelicular. Por lo tanto, el

conductor tubular ofrece el máximo aprovechamiento del material conductor y,

además, permite una mayor refrigeración, a causa del aire que circula por su

interior.

Además de estas ventajas de orden eléctrico, el conductor tubular tiene

también una importante ventaja de orden mecánico y es que, a igualdad de

sección, tiene mayor resistencia mecánica que cualquier otro conductor, lo que

permite su montaje con apoyos separados por distancias mayores.

Se instalarán para la conexión de los distintos aparatos.

Cumple por densidad de corriente el conductor tubular, para servicio en

intemperie, con las siguientes características:

Sección del tubo S=189mm?

Diámetro exterior D=32mm

Diámetro interior d=28 mm

Espesor de pared e=2mm

Material E – Cu F 30

Peso 1.68 kp/m

Máxima corriente permanente en intemperie:

Pintada 710 A

Desnuda 670 A

Valores estáticos:

Momento resistente W 1.33 cm?


167

Momento de inercia j 2.13 cm?

3.1.2.1.2.- EFECTO CORONA

Si un conductor de una línea eléctrica adquiere un potencial lo

suficientemente elevado para dar lugar a un gradiente del campo eléctrico radial,

igual o superior a la rigidez dieléctrica del aire, se produce corriente de fuga;

tales corrientes producen pérdidas de potencia apreciables en tiempo seco, e

importantes en tiempo húmedo.

La tensión para la que este gradiente es igual a la rigidez dieléctrica del

aires, se llama tensión crítica disruptiva.

Las pérdidas por efecto corona empiezan a producirse desde el momento

en que la tensión crítica disruptiva sea menor que la de la línea.

La tensión crítica disruptiva para conductores en disposición geométrica

triángulo es:

Para operar con valores eficaces hay que dividir por v2, ya que se trata de

corrientes senoidales, en las que la relación de valor máximo a valor eficaz es

igual a 1/v2

donde:

Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva en kV

29.8: rigidez dieléctrica del aire a 25ºC y 760 mm Hg en kV/cm.

mc: Coeficiente de rugosidad del conductor; sus valores son:

mc= 1 para hilos de superficie lisa

mc=0.93? 0.98 para hilos oxidados o rugosos

mc=0.83? 0.87 para cables

mt: Coeficiente meteorológico, para tener en cuenta el efecto que produce

la humedad, haciendo disminuir el valor de la tensión crítica disruptiva Uc.

Sus valores son:

2

3*)ln(*****8.29 rd

c

rmtmcU

??


168

mt=1 para tiempo seco

mt=0.8 para tiempo húmedo

r: Radio del conductor en cm

d: Distancia entre los ejes de los conductores. Si no es disposición

triángulo, la distancia equivalente es la media geométrica de las distancias entre

ellos, es decir, la siguiente expresión:

? : Factor de densidad del aire que modifica la rigidez dieléctrica de éste en

función de la altura sobre el nivel del mar:

siendo:

P: Presión en cm de Hg

? : Temperatura en ºC

La presión en cualquier punto viene dada por la fórmula de Halley:

h: Altura sobre el nivel del mar en m.

En las barras generales (220 kV), la distancia entre conductores será de

500 cm.

Se selección el coeficiente más desfavorable.

El nivel medio de la zona donde se instala la estación transformadora

sobre el nivel del mar es de 75 m

La temperatura media es de 20 ºC

3312312 ** dddd ?

76027325273 p

???

??

?

36.19342)76(loglog 1010

hP ??

cmd 6301000*500*5003 ??


169

Presión media del aire:

Densidad del aire:

a) Conductor de Al-Ac :

* Para tiempo seco:

Uc=246.25 kV>Umáx=245 kV

Según este resultado, no habrá efecto corona con tiempo seco, con este

conductor (GULL).

* Para tiempo húmedo:

Uc=197 kV<Umáx=245 kV

Por tanto, habrá que considerar la posibilidad de que se presente el efecto

corona, y que se produzcan pérdidas de potencia.

La pérdida de potencia por efecto corona, para cada conductor, se calcula

con la siguiente expresión:

cmdeHgantip 29.75)18336

7576log(log 10 ???

007.176

29.75*

2027325273

???

??

2

3*ln*27.1*007.1*1*85.0*8.29 27.1630

?cU

2

3*ln*27.1*007.1*8.0*85.0*8.29 27.1630

?cU

KmkWUcUmax

fP Dr /10*

33**)25(*

241 52

???

???

????

?


170

donde:

? : Factor de corrección de la densidad del aire

f: Frecuencia en Hz

r: Radio del conductor en centímetros

D: Distancia media geométrica entre fases en cm

Umáx: Tensión compuesta más elevada (245 kV)

Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva, capaz de producir el

efecto corona, en kV.

Consecuentemente, el valor buscado:

Como disponemos de 2 barras con 3 conductores cada una, tenemos en

total 6 conductores del circuito simple,

6*P=6*6.19=37kW/km

La pérdida de potencia por efecto corona resulta, sin embargo,

relativamente pequeña por ser la longitud de las barras muy corta.

La conductancia kilométrica por conductor, debida al efecto corona, se

calcula a partir de la fórmula siguiente:

y en los 6 conductores del circuito simple de las barras:

6*Gk=6*47.58*10^-8=287*10^-8 S/Km

KmkWKmkWP /19.6/10*3

1973

245**)2550(*

007.1241 5

2

63027.1 ??

?

???

???? ?

? ? ? ? kmSP

GcUk /10*85.4710*

19.610* 83

2

3197

32

3

??? ???


171

b) Tubo de Cu:

* Para tiempo seco:



conductor tubular de cobre de S=189 mm?.


Uc=238.95kV<Umáx=245 kV


corona, y que se produzcan las consiguientes pérdidas de potencia.

La pérdida de potencia por efecto corona y, para cada conductor, se

calcula con la fórmula expresada en el apartado anterior.

Debido a la corta longitud de tubo de cobre utilizado para la conexión de

los distintos aparatos, la pérdida de potencia por efecto corona resulta

prácticamente despreciable.

3.1.2.1.3.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA

Según el R.A.T. de líneas aéreas, se considera el conductor sometido a las

siguientes acciones y sobrecargas:

2

3*ln*6.1*007.1*1*85.0*8.29 6.1630

?cU

2

3*ln*6.1*007.1*8.0*85.0*8.29 6.1630

?cU


1973

245**)2550(*

007.1241 5

2

6306.1 ??

?

???

???? ?


172

El peso propio

Temperatura mínima de –5ºC

Sobrecarga por viento de 50 kp/m? para D>16 mm y de 60 kp/m? y

de 60 kp/m? para D<16 mm

Esfuerzos electrodinámicos en cortocircuito.

Según el estudio hecho en el apartado anterior del presento documento

básico, por efecto corona cumple como mínimo el conductor GULL de Al-Ac de

381.55mm? (54+7); con lo cual, se utilizará este conductor para todas las barras

tensadas.

a) MARCHA DE CÁLCULO

A.1) HIPÓTESIS DE TEMPERATURA

Calcularemos las tensiones para una temperatura del conductor de 50ºC,

tal y como prescribe el R.A.T. de líneas aéreas.

Donde las ecuaciones de cambio de condiciones es:

22

21

2

221 *24***

**)(*T

SEpaTSEA ???? ???

24*** 2

12 SEPa

B ?

BATT ?? )(* 12

1

1

21

*8*TaP

f ?


173

Donde:

f: Flecha del cable (m)

E: Módulo de elasticidad del conductor (kp/mm?)

T1: Tensión mecánica final como consecuencia del cambio (kP)

T2: Tensión mecánica inicial con la temperatura 2 (kp)

P2: Peso propio del conductor (kp/m)

P1: Esfuerzo al cual están sometidos los conductores (kp/m)

S: Sección total del conductor (mm?)

a: Longitud horizontal del vano (m)

? : Coeficiente de dilatación lineal

?1: Temperatura final a la cual se requiere el cambio

?2: Temperatura inicial de referencia

A.2) HIPÓTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:

Para calcular las tensiones con viento, tomaremos una temperatura de

15ºC tal y como indica el R.A.T. de líneas aéreas.

Se utiliza la ecuación de cambio de condiciones.

Las sobrecargas se reflejan mediante P1:

donde:

P2: Peso del conductor (kp/m)

F: Esfuerzo de cortocircuito (kp/m)

Pv: Fuerza del viento (kp/m)

Pv= Dato de R.A.T * diámetro en (m)

Para diámetros inferiores a 16 mm: Pv=60 kp/m?

Para diámetros mayores de 16 mm: Pv=50 kp/m?

2221 )( FPPP v ???


174

Observar el detalle esquemático de la descomposición de las fuerzas:

3.1.2.1.3.1.- CABLE AÉREO DE AL-AC

Se utiliza para conductores de potencia. Las características del conductor

adoptado (GULL), son:

Composición 54+7

Sección total 381.55 mm?

Diámetro total 25.4 mm

Peso 1276.8 kp/m

Tensión de roturo 11135.7 kp

Módulo de elasticidad 6860 kp/mm?

Coeficiente de dilatación 19.35*10^-6

La altura mínima que deberá alcanzar el cable en cualquier caso es:

hmín=5.3+Un(kv)/150=5.3+220/150=6.77m

Conductor

P2

Pv F


175

3.1.2.1.3.1.1.- VANO DE 20m

Las características del vano son:

Longitud del vano 20m

Separación de los conductores 500cm

Material del conductor Al-Ac

Sección del conductor 381.55 mm?

Composición 54+7

Tensión de rotura 11135.7 kp

Tensión adoptada 100 kp a –5ºC

La tensión adoptada es baja debido a que el vano es pequeño ya que la

flecha será pequeña y los pórticos soportarán esfuerzos menores.

En la zona A del R.A.T. de líneas aéreas, sólo se considera la hipótesis de

temperatura y viento.

El coeficiente de seguridad es:

C.S.=Tr/Tmáx=11135.7/100=111.357

HIPÓTESIS DE TEMPERATURA:

Ecuación de cambio de condiciones:


25.9797100*24

55.381*6860*2768.1*2010055.381*6860*)55(*10*35.19 2

226 ???? ?A

7111645024

55.381*6860*2768.1*20 22

??B


176

Despejando de la fórmula anterior:

T1=85 kp

Finalmente, la flecha es:

La altura mínima que alcanza el conductor en este caso es:

hmín=(10-0.751)m=9.25>6.77m

por tanto, cumple con el Reglamento de Alta Tensión (R.A.T.)

HIPÓTESIS DE VIENTO CON CORTOCIRCUITO

Pv=50kp/m?*25.4*10^-3m=1.27kp/m


BATT ?? )(* 12

1

751.085*8

20*2768.1 2

??f

mkpP /122.2)425.027.1(2768.1 221 ????

275.20556100*24

55.381*6860*122.2*2010055.381*6860*)20(*10*35.19

2

226 ???? ?A

19643329024

55.381*6860*122.2*20 22

??B


177


T1=97.5 kp


La altura mínima que alcanza el conductor bajo esta situación es:

hmín=(10-1.09)m=8.91>6.77m

por tanto, cumple con el Reglamento de Alta tensión.

3.1.2.1.3.1.2.- CABLE AÉREO DE ACERO (CABLE

GUARDA)

Para el cable guarda se utiliza un cable de hierro galvanizado.

Características del cable:

Nombre T-50

Composición 1*7+0

Sección 50 mm?

Diámetro total 9 mm

Tensión de rotura 6300 kp

Peso 0.4 kp/m


BATT ?? )(* 12

1

mf 09.15.97*8

20*122.2 2

??


178


Se adopta una tensión mecánica de 100 kp a –5ºC porque los vanos son

muy pequeños.

El vano que recorre el cable guarda es de 20 m

El coeficiente de seguridad con el cual trabaja este cables es:

C.s.=6300/100=63

HIPOTESIS DE TEMPERATURA PARA CABLE GUARDA

Donde las ecuaciones de cambio de condiciones son:


T1=56 kp



hmín = (15-0.357) m= 14.643m>6.77

73.731100*24

50*18500*4.0*2010050*18500*)55(*10*5.11

2

226 ???? ?A

246666624

50*18500*4.0*20 22

??B

BATT ?? )(* 12

1

mf 357.056*8

20*4.0 2

??


179

Por tanto cumple con las obligaciones del R.A.T.

HIPÓTESIS DE VIENTO

Pv=60kp/m?*9*10^-3m=0.54kp/m



T1=88 kp



hmín=(15-0.382)m=14.618>6.77m

mkpP /672.0)54.0(4.0 221 ???

9.808100*24

50*18500*672.0*2010050*18500*)20(*10*5.11 2

226 ???? ?A

696192024

50*18500*672.0*20 22

??B

BATT ?? )(* 12

1

mf 382.088*8

20*672.0 2

??


180

También cumple con el R.A.T. en este apartado.

3.1.2.1.3.1.3.- FENÓMENOS VIBRATORIOS

El número de oscilaciones propias del conductor deberán estar

suficientemente alejadas del doble de la frecuencia de la red, para evitar que entre

en resonancia mecánica y de lugar a sobretensiones.

La expresión a seguir es la siguiente.

donde:

n0: Número de oscilaciones por segundo (Hz)

g: Aceleración de la gravedad g=9.81 m/s?

f: flecha mínima (m)

Cálculo de la flecha mínima:

La flecha mínima se dará en las condiciones de que no tengamos ni efecto

del viento, ni efecto de cortocircuito, y además que no haya dilatación.

Consecuentemente, tendremos que tener una temperatura ambiental de –5ºC.

Flecha mínima para el cable de Al-Ac


Los valores de A y B valen 0 puesto que no hay cambios.

El valor de T1=100 kp

Finalmente, la flecha mínima es:

fgn **21

0 ??

638.0100*8

20*2768.1 2

??f


181

Flecha mínima para el cable de acero guarda





a) CONDUCTORES DE POTENCIA

Este valor está muy alejado de 100 Hz, no habrá resonancia mecánica.

b) CONDUCTOR DE ACERO (CABLE GUARDA)

Este valor también está muy alejado de los 100 Hz, tampoco habrá

resonancia mecánica.

Hzn 624.0638.081.9**21

0 ?? ?

Hzn 115.12.081.9**21

0 ?? ?

2.0100*8

20*672.0 2

??f


182

3.1.2.1.3.2.- CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR

Se utiliza para la unión entre los elementos del tramo de entrada.

Datos del conductor (calculado en el punto 3.1.2.1.1):

Sección 189 mm?

Diámetro exterior 32 mm

Diámetro interior 28 mm

Peso 1.68 kp/m

Espeso de pared 2 mm


Pintada: 710 A

Desnuda: 670 A

Valores estáticos:

Momento resistente: W 1.33 cm?

Momento de inercia: j 2.13 cm?

Cargas estáticas: Peso propio P2=1.68 kp/m

Cargas dinámicas: Acción del viento y cortocircuito:

Viento: Pv=50 kp/m?*32*10^-3m=1.6 kp/m

Cortocircuito: F=0.425 kp/m

Esfuerzo total:

Longitud máxima de conductor 14 m

Longitud del vano máximo 12245 kp/mm?

Carga de rotura mínima 3775.5 kp/cm?

mkpP /63.2)425.060.1(68.1 221 ????


183

Momento flector máximo:

siendo:

P: Esfuerzo total en Kp/m

l: longitud máxima de conductor en m

Coeficiente de trabajo a flexión:

Siendo la carga de rotura del conductor de 3775.5 kp/cm?, este valor es

mayor que el valor calculado anteriormente, entonces el coeficiente de seguridad

es:

C.s.=3775.5/3229.8=1.17

La flecha vertical debida a su peso es:

donde:

f: Flecha en cm

P2: Peso del conductor

l: Longitud del vano máximo

E: Módulo de elasticidad

j: Momento de inercia

El valor de esta flecha no provoca que el conductor no salga del R.A.T.

kpml

PM 96.421214

*63.212

*22

???

23

/8.322933.1

4296cmkp

cmkpcm

WM

????

cmjEI

Pf 44.64384*13.2*12245001400

*0168.0384***44

2 ???


184


El número de oscilaciones propias del conductor deberá estar





3.1.2.2.- DERIVACIONES DE BARRAS A LOS TRAFOS

La potencia que deberá soportar cada derivación de barras generales a los

transformadores de potencia, será de 60 MVA, independientemente de que hayan

2 ó 3 trafos de potencia. Los 60 MVA son la potencia de cada trafo.

La intensidad nominal que pasan por las derivaciones es:




Tensión.

fgn **21

0 ??

Hzn 62.064.081.9**21

0 ?? ?

kAkVMVA

U

PI

n

nn 158.0

3*220160

3*???


185



respetar.



Como las secciones de los conductores no vienen en la tabla, hay que

interpolar los valores.

Las derivaciones de barras quedan constituidas por cable aéreo Al-Ac, por

la aparamenta de alta tensión y el tubo de cobre que la une

a) Cable de Aluminio-Acero:

Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 22, para los cables de Al-

Ac se tomará en la tabla el valor de densidad de corriente correspondiente a su

sección como si fuera de Aluminio en su totalidad, es decir, incluyendo la

sección de Acero; y este valor de densidad de corriente se reducirá según sea la

composición del cable.

El valor resultante de densidad de corriente se aplicará a la totalidad de

sección del cable.

El cable de Al-Ac utilizado es el mismo que en el caso de las barras

generales, pues la distancia entre conductores y la tensión es la misma.

Conductor Gull (GAVIOTA)

Sección del cable S=381.55mm?

Composición 54+7

Coeficiente reglamentario a aplicar f=0.941

Densidad real 158 A/227.8 mm?=0.693 A/ mm?

Densidad máxima admitida:

Las densidades de corriente máximas en régimen permanente no

sobrepasarán los valores señalados en la tabla numérica del artículo 22 del

Reglamento de Líneas Eléctricas Aéreas de Alta Tensión,


186

De 300 a 400 mm?=+100 mm?……De 2.15 a 1.95 A/ mm?=-0.2 A/ mm?

De 300 a 381.55 mm?=+81.55 mm?…..X

donde:

X=-0.1631 A/ mm?(valor interpolado)

Aplicando el coeficiente reglamentario obtendremos la densidad máxima

admisible:

?máx=(2.15-0.1631)*0.941= 1.869 A/ mm?

y la intensidad máxima correspondiente:

Imáx =1.869 A/ mm?*381.55 mm?=713.37 A

?máx= 1.869 A/ mm?>?real= 0.693 A/ mm?

El conductor GULL (GAVIOTA) cumple por densidad de corriente.

b) Tubo de cobre:






interior.





El tubo de cobre utilizado es el mismo que en al caso de las barras

generales, pues la distancia entre conductores y la tensión es la misma.






187




Peso 1.68 kp/m


Pintada 710 A

Desnuda 670 A

Valores estáticos:














triángulo es:

donde:

Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva en kV

29.8: rigidez dieléctrica del aire a 25ºC y 760 mm Hg en kV/cm.

mc: Coeficiente de rugosidad del conductor; sus valores son:

2

3*)ln(*****8.29 rd

c

rmtmcU

??


188

mc= 1 para hilos de superficie lisa

mc=0.93? 0.98 para hilos oxidados o rugosos

mc=0.83? 0.87 para cables

mt: Coeficiente meteorológico, para tener en cuenta el efecto que produce

la humedad, haciendo disminuir el valor de la tensión crítica disruptiva Uc.

Sus valores son:

mt=1 para tiempo seco

mt=0.8 para tiempo húmedo


d: Distancia entre los ejes de los conductores. Si no es disposición

triángulo, la distancia equivalente es la media geométrica de las distancias entre

ellos, es decir, la siguiente expresión:

? : Factor de densidad del aire que modifica la rigidez dieléctrica de éste en

función de la altura sobre el nivel del mar:

siendo:

P: Presión en cm de Hg

? : Temperatura en ºC

La presión en cualquier punto viene dada por la fórmula de Halley:

h: Altura sobre el nivel del mar en m.

En las barras generales (220 kV), la distancia entre conductores será de

500 cm.

3312312 ** dddd ?

76027325273 p

???

??

?

36.19342)76(loglog 1010

hP ??


189

Se seleccina el coeficiente más desfavorable.

El nivel medio de la zona donde se instala la estación transformadora

sobre el nivel del mar es de 75 m

La temperatura media es de 20 ºC


Densidad del aire:

a) Conductor de Al-Ac :

* Para tiempo seco:



conductor (GULL).


Uc=197 kV<Umáx=245 kV

cmd 6301000*500*5003 ??


7576log(log 10 ???

007.176

29.75*

2027325273

???

??

2

3*ln*27.1*007.1*1*85.0*8.29 27.1630

?cU

2

3*ln*27.1*007.1*8.0*85.0*8.29 27.1630

?cU


190


corona, y que se produzcan pérdidas de potencia.

La pérdida de potencia por efecto corona, para cada conductor, se calcula

con la siguiente expresión:

donde:

? : Factor de corrección de la densidad del aire

f: Frecuencia en Hz

r: Radio del conductor en centímetros

D: Distancia media geométrica entre fases en cm

Umáx: Tensión compuesta más elevada (245 kV)

Uc: Tensión compuesta crítica disruptiva, capaz de producir el

efecto corona, en kV.

Consecuentemente, el valor buscado:

Como disponemos de 2 barras con 3 conductores cada una, tenemos en

total 6 conductores del circuito simple,

6*P=6*6.19=37kW/km

La pérdida de potencia por efecto corona resulta, sin embargo,

relativamente pequeña por ser la longitud de las barras muy corta.

La conductancia kilométrica por conductor, debida al efecto corona, se

calcula a partir de la fórmula siguiente:

KmkWUcUmax

fP Dr /10*

33**)25(*

241 52

???

???

????

?


1973

245**)2550(*

007.1241 5

2

63027.1 ??

?

???

???? ?


191

y en los 6 conductores del circuito simple de las barras:

6*Gk=6*47.58*10^-8=287*10^-8 S/Km

b) Tubo de Cu:

* Para tiempo seco:





Uc=238.95kV<Umáx=245 kV


corona, y que se produzcan las consiguientes pérdidas de potencia.

La pérdida de potencia por efecto corona y, para cada conductor, se

calcula con la fórmula expresada en el apartado anterior.

? ? ? ? kmSP

GcUk /10*85.4710*

19.610* 83

2

3197

32

3

??? ???

2

3*ln*6.1*007.1*1*85.0*8.29 6.1630

?cU

2

3*ln*6.1*007.1*8.0*85.0*8.29 6.1630

?cU


1973

245**)2550(*

007.1241 5

2

6306.1 ??

?

???

???? ?


192

Debido a la corta longitud de tubo de cobre utilizado para la conexión de

los distintos aparatos, la pérdida de potencia por efecto corona resulta

prácticamente despreciable.




El peso propio





3.1.2.2.3.1.- CABLE AÉREO Al-Ac

Las características del vano son:

Longitud del vano 37m

Separación de los conductores 500 cm

Material del conductor Al-Ac

Sección del conductor 381.55 mm?

Composición 54+7

Tensión de rotura 11135.7 kp

Tensión adoptada* 1000 kp a –5ºC

Se escoge 1000 kp de tensión mecánica porque el vano es mayor que el

vano de 20 metros que tienen las barras generales.

Por estar en la zona A del R.A.T. de líneas aéreas, sólo se considera la

hipótesis de temperatura y viento.


193


C.s.=Tr/Tmáx=11135.7/1000=11.1357

Las expresiones a utilizar son las presentadas en el apartado 3.1.2.1.3

HIPÓTESIS DE TEMPERATURA:



T1=322 kp



hmín=(10-0.678)m=9.32>6.77m

por tanto, cumple con el Reglamento de Alta Tensión (R.A.T.)

20291000*24

55.381*6860*2768.1*37100055.381*6860*)55(*10*35.19 2

226 ???? ?A

24339605024

55.381*6860*2768.1*37 22

??B

BATT ?? )(* 12

1

678.085*8

20*2768.1 2

??f


194

HIPÓTESIS DE VIENTO CON CORTOCIRCUITO

Pv=50kp/m?*25.4*10^-3m=1.27kp/m



T1=697.5 kp



hmín=(10-0.52)m=9.48>6.77m

por tanto, cumple con el Reglamento de Alta tensión.

mkpP /122.2)425.027.1(2768.1 221 ????

24.685100*24

55.381*6860*122.2*37100055.381*6860*)20(*10*35.19 2

226 ???? ?A

67229292024

55.381*6860*122.2*37 22

??B

BATT ?? )(* 12

1

mf 52.05.97*8

37*122.2 2

??


195

3.1.2.2.3.2.- CABLE AÉREO DE ACERO (CABLE

GUARDA)

Para el cable guarde se utiliza un cable de hierro galvanizado.

Características del cable:

Nombre T-50

Composición 1*7+0

Sección 50 mm?

Diámetro total 9 mm

Tensión de rotura 6300 kp

Peso 0.4 kp/m



Se adopta una tensión mecánica de 1000 kp a –5ºC porque los vanos son

mayores que en el caso de las barras generales.

El vano que recorre el cable guarda es de 37 m

El coeficiente de seguridad con el cual trabaja este cable es:

C.s.=6300/1000=6.3

HIPOTESIS DE TEMPERATURA PARA CABLE GUARDA


5.4061000*24

50*18500*4.0*37100050*18500*)55(*10*5.11 2

226 ????? ?A

7.844216624

50*18500*4.0*37 22

??B


196


T1=448 kp



hmín = (15-0.153) m= 14.847m>6.77

Por tanto cumple con las obligaciones del R.A.T.

HIPÓTESIS DE VIENTO

Pv=60kp/m?*9*10^-3m=0.54kp/m


BATT ?? )(* 12

1

mf 153.056*8

37*4.0 2

??

mkpP /672.0)54.0(4.0 221 ???

4.7631000*24

50*18500*672.0*37100050*18500*)20(*10*5.11

2

226 ????? ?A

2382717124

50*18500*672.0*37 22

??B


197


T1=800 kp



hmín=(15-0.144)m=14.85>6.77m

También cumple con el R.A.T. en este apartado.

3.1.2.2.3.3.- FENÓMENOS VIBRATORIOS

El número de oscilaciones propias del conductor deberán estar




donde:

n0: Número de oscilaciones por segundo (Hz)

g: Aceleración de la gravedad g=9.81 m/s?

f: flecha mínima (m)

BATT ?? )(* 12

1

mf 144.088*8

20*672.0 2

??

fgn **21

0 ??


198

Cálculo de la flecha mínima:

La flecha mínima se dará en las condiciones de que no tengamos ni efecto

del viento, ni efecto de cortocircuito, y además que no haya dilatación.

Consecuentemente, tendremos que tener una temperatura ambiental de –5ºC.

Flecha mínima para el cable de Al-Ac





Flecha mínima para el cable de acero guarda





218.01000*8

37*122.2 2

??f

068.01000*8

37*672.0 2

??f


199

a) CONDUCTORES DE POTENCIA


b) CONDUCTOR DE ACERO (CABLE GUARDA)

Este valor también está muy alejado de los 100 Hz, tampoco habrá

resonancia mecánica.

3.1.2.3.4.- CONDUCTOR DE COBRE TUBULAR



Sección 189 mm?



Peso 1.68 kp/m



Pintada: 710 A

Desnuda: 670 A

Valores estáticos:

Hzn 106.0218.081.9**21

0 ?? ?

Hzn 115.12.081.9**21

0 ?? ?


200




A continuación se comprueba si el tubo de cobre soporta los esfuerzos

más desfavorables:




Esfuerzo total:

Longitud máxima de conductor 10000 cm




siendo:




mkpP /63.2)425.060.1(68.1 221 ????

kpml

PM 9.211210

*63.212

*22

???

23

/87.164733.1

2191cmkp

cmkpcm

WM

????


201



es:

C.s.=3775.5/1647.87=2.29


donde:

f: Flecha en cm





El valor de esta flecha no provoca que el conductor no salga del R.A.T.







cmjEI

Pf 77.16384*13.2*12245001000

*0168.0384***44

2 ???

fgn **21

0 ??

Hzn 22.116.081.9**21

0 ?? ?


202

3.1.2.3.- MAGNITUDES ELÉCTRICAS DE LAS LINEAS

DE LLEGADA

Son 2 líneas de 120 MVA de potencia cada una.

La potencia de cortocircuito en el apoyo fin de línea es de 1000 MVA por

cada línea.

3.1.2.3.1.- CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO

Donde:

Icc: Valor de corriente de choque en kA.

Pcc: Potencia de cortocircuito en MVA

Un: Tensión nominal en kV.

3.1.2.3.2.- INTENSIDAD MÁXIMA

Las líneas aéreas están formadas de cable de Al-Cu de 381.55 mm? de

sección (GULL).

La densidad máxima de corriente que soporta este conductor es de 1.869

A/mm? y la intensidad máxima correspondiente multiplicando este valor por la

sección:

Imáx=1.869 A/mm?*381.55 mm?=713.37 A

La densidad de corriente en cortocircuito es:

kAkV

MVA

Un

PccI cc 624.2

3*220

1000

3*???


203

?c=2624/381.55 mm?=6.88 A/mm?

Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2 (calentamiento de los

conductores)

? inicial=80ºC

?final=180ºC La ? para 1 s es: 76 A/mm?

Con la densidad de corriente real, tardará en llegar a la temperatura de 180

ºC:

t=(?c1/?c)?= (76/6.88)?=122.1 s

Tardará algo más de 122 segundos en sobrecalentarse; lo cual no sucederá

en ningún caso al actuar ante las protecciones.

3.1.2.3.3.- RESISTENCIA ELÉCTRICA POR FASE

El conductor AL-Ac de S=381,55 mm?, tienen una resistencia eléctrica a

20ºC de 0.0851? /Km

3.1.2.3.4.- INDUCTANCIA POR FASE Y REACTANCIA

Las 2 líneas trifásicas van en disposición plana vertical.

Se calcula la media geométrica para hacer el equivalente en disposición

triángulo:

cmdddd 9451500*750*750** 33312312 ???


204

La inductancia por fase y metro es:

La reactancia inductiva es:

3.1.2.3.5.- CAPACITANCIA

La capacitancia en las líneas trifásicas es:

donde:

?0: Constante dieléctrica del vacío

d: Distancia media geométrica entre conductores en cm


3.1.2.3.6.- SUSCEPTANCIA

B=w*C=2? 50*8.4020181*10^-3=2.6395718*10^-6 S/km

faseL mH

rd

a )(10*37243.1)ln(*28

)ln(*28

627.1

94500001

???????

??

??

??

?

kmmLwX aLa /431.0/10*162.43110*3724336.1*502* 661 ?????? ???

)(10*40201.8)(10*40201.8)ln(10*36

1*2

)ln(2 312

945

90

254.2

mF

mF

rd

C ???? ? ?? ????


205

3.1.2.3.8.- ADMITANCIA

y=G+jB=0+j2.64*10^-6

y=2.64*10^-6 ?90º S/km

3.1.2.3.9.- CAÍDA DE TENSIÓN

Se tomará la caída de tensión por resistencia e inductancia, despreciando

el efecto capacitivo de la línea:

siendo:

U: caída de tensión compuesta

? : Angulo de desfase

If: Intensidad de fase en A

R: Resistencia kilométrica en ? /km

X: Reactancia kilométrica en ? /km

3.1.2.3.10.- IMPEDANCIA KILOMÉTRICA

3.1.2.3.11.- IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA

kmVjjXRIU f /83.783264.0)981.0*431.019.0*0851.0(*

23*220

120*3)sencos(**3 0???

????

?

?

????

?

?

??? ??

kmXRZ /º89.744393.022 ?????

???? 40410*)/(4020181.8)/(3724336.1

/ 3

mFmH

CLZc


206

siendo:

L: Inductancia por metro

C: Capacitancia por metro


207

3.1.3.- CÁLCULO DE LOS AISLADORES DE 220 kV

3.1.3.1.- CARACTERÍSTICAS DEL TRAMO Y DE LOS

AISLADORES

Se efectúa el cálculo electromecánico de los aisladores de amarre en las

barras tensadas, atendiendo al R.A.T. de líneas aéreas en el artículo 29.1. Puede

consultarse en el CD adjuntado a la presente obra.

Las principales características del tramo son:

Tensión nominal 220 kV

Tensión máxima en servicio 245 kV

Tensión de ensayo al choque con neutro a tierra 900 kV

Tensión de ensayo a frecuencia industrial 395 kV

Nivel de aislamiento del aislador (máx. y mín) 2.2 a 2.5 cm/kV

Datos de los aisladores:

Tipo: de caperuza y vástago

Material Vidrio templado

Número del aislador E 160/146

Tensión de perforación en aceite 105 kV

Longitud de la línea de fuga 300 mm

Carga de rotura mínima 16500 kp

Esfuerzo permanente normal 5500 kp

Carga mecánica de 24 horas 11000 kp

Norma (diámetro del vástago) 20.5 mm

Peso neto aproximado 6.1 kp

Contenido de la jaula normal 6 piezas


208

3.1.3.2.- CÁLCULO ELÉCTRICO

A) La línea de fuga mínima será:

Lf=2.2*Umáx=2.2 cm/kV*245 kV=539cm

B) Número de aisladores:

Na=Lf/Lfa=539/30=17.9 aisladores

3.1.3.3.- CÁLCULO MECÁNICO (VANO 20M)

Según el R.A.T. de líneas aéreas, el coeficiente de seguridad mecánica no

será inferior a 3.

La tracción máxima de cada cable, con el coeficiente de seguridad

nombrado es:

Tc=11135.7/3=3712 kp

Conductor: Cable Al-Ac (54+7); S=381.55mm?

Esfuerzo total máximo: 2.122 kp/m

Longitud del cable: 20 m

a) Cargas normales:

Esfuerzo máximo por fase = 2.122 kp/m*20m=42.44 kp

Peso de los aisladores = 6.1/1.8 =109.8 kp

Peso de los accesorios =49.9 kp

Peso total =202.14 kp


209

De todos los elementos que compondrán la cadena de amarre, el de menor

carga de rotura será la grapa de compresión (14000 kp), por tanto, el coeficiente

de seguridad mecánico es:

C.s.=14000/202.14=69.2>3

b) Cargas anormales:

Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 19.1º, en el apoyo de

alineación se considera una tensión mecánica del 50 % de la tensión de rotura del

cable, cuando hay 1 o 2 conductores por fase y circuito:

Tc=0.5*Tr=0.5*3712 kp=1856 kp

El coeficiente de seguridad es C.s.=14000/1856=7.5>3

Por tanto, el aislador número E160/146 para las cadenas de amarre cumple

con las solicitaciones electromecánicas a las que será sometido.

3.1.3.4.- CÁLCULO MECÁNICO (VANO 37 M)

Según el R.A.T. de líneas aéreas, el coeficiente de seguridad mecánica no

será inferior a 3.

La tracción máxima de cada cable, con el coeficiente de seguridad

nombrado es:

Tc=11135.7/3=3712 kp

Conductor: Cable Al-Ac (54+7); S=381.55mm?

Esfuerzo total máximo: 2.122 kp/m

Longitud del cable: 37 m


210

a) Cargas normales:

Esfuerzo máximo por fase = 2.122 kp/m*37m =78.5 kp

Peso de los aisladores = 6.1/1.8 =109.8 kp

Peso de los accesorios =49.9 kp

Peso total =238.2 kp

De todos los elementos que compondrán la cadena de amarre, el de menor

carga de rotura será la grapa de compresión (14000 kp), por tanto, el coeficiente

de seguridad mecánico es:

C.s.=14000/238.2=58.77>3

b) Cargas anormales:

Según el R.A.T. de líneas aéreas, en el artículo 19.1º, en el apoyo de

alineación se considera una tensión mecánica del 50 % de la tensión de rotura del

cable, cuando hay 1 o 2 conductores por fase y circuito:

Tc=0.5*Tr=0.5*3712 kp=1856 kp

El coeficiente de seguridad es C.s.=14000/1856=7.5>3

Por tanto, el aislador número E160/146 para las cadenas de amarre cumple

con las solicitaciones electromecánicas a las que será sometido.


211

3.1.4.- CALCULO DE LOS CONDUCTORES DE 25 Kv

Los conductores se escogerán de acuerdo con las prescripciones expuestas

en el R.A.T. sobre densidades de corriente, sobrecargas, esfuerzos mecánicos y

térmicos.

3.1.4.1.- DERIVACIONES DE BARRAS

Este tramo de conductor está constituido en parte por tubo de cobre a la

intemperie y, en parte, por cable con conductor de cobre en instalación enterrada.

La potencia que deberá soportar, son los 60 MVA de potencia nominal de

cada transformador.

La intensidad nominal será:



sobrepasar los valores que fija el R.A.T.

El artículo 22 sobre Densidad de corriente en los conductores incluye una

tabla numérica y unos coeficientes para utilizar en los cálculos.

Tubo de cobre:




kAkV

MVAU

PI

n

nn 386.1

3*2560

3*???


212



interior.





Se instalarán para la conexión de los distintos aparatos.








Peso 6.29 kp/m


Pintada 1520 A

Desnuda 1450 A

Valores estáticos:










213






triángulo es:


Densidad del aire:

En las derivaciones de barras (25 kV), la distancia entre conductores es de

80 cm.

Consecuentemente:

Tubo de Cu:

* Para tiempo seco:


2

3*)ln(*****8.29 rd

c

rmtmcU

??


7576log(log 10 ???

007.176

29.75*

2027325273

???

??

kVU c 7.2882

3*ln*5.2*007.1*1*85.0*8.29 5.28.100

??

8.100160*80*803 ??d


214




Uc=231kV>Umáx=30 kV



3.1.4.1.3.- JUSTIFICACIÓN MECÁNICA DEL TUBO DE

COBRE



El peso propio





HIPOTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:



Sección 707 mm?



2312

3*ln*5.2*007.1*8.0*85.0*8.29 5.28.100

??cU


215

Peso 6.29 kp/m


Valores estáticos:




A continuación se comprueba si el tubo de cobre soporta los esfuerzos

más desfavorables:




Esfuerzo total:





siendo:




mkpP /46.12)26.850.2(29.6 221 ????

kpml

PM 83.1031210

*46.1212

*22

???

23 /341.14

24.783.103

cmkpcmkpcm

WM

????


216



es:

C.s.=3775.5/14.341=263.26


donde:

f: Flecha en cm





El valor de esta flecha no provoca que el conductor se salga del R.A.T.






cmjEI

Pf 702.35384*1.18*12245001000

*0629.0384***44

2 ???

fgn **21

0 ??

Hzn 92.034.2981.9**21

0 ?? ?


217


3.1.4.1.4.- CONDUCTOR DE LA LÍNEA SUBTERRÁNEA

3.1.4.1.4.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE

Potencia máxima 60 MVA


Intensidad máxima 1386 A

Potencia de cortocircuito máxima 400 MVA

Para el cálculo de los conductores se siguen las recomendaciones de la

compañía para las líneas subterráneas de media tensión.

Las características del conductor de cobre escogido, son:

Composición 2 Cables unipolares

Sección 2*500 mm?=1000 mm?

Intensidad máxima admisible 2*1175 A=2350 A

Sobreintensidad máxima admisible 25%

Resistencia 0.04416 ? /km

Aislante Polietileno reticulado

Reactancia:

La reactancia será independiente del tipo de conductor mientras éstos sean

iguales y estén en contacto.

Xl=2? 50*L=2? 50*1.866*10^-7=5.925*10^-5 ? /m=0.05925 ? /km

Para transportar los 1386 A en cualquier condición, se comprueba que

cumpla los siguientes supuestos:

faseL mH

rd

a )(10*886.1)ln(*28

)ln(*28

7250

50000001

???????

??

??

??

?


218

2*500 = 1000 mm? 2*1175 A= 2350 A

La intensidad máxima admisible deberá corregirse teniendo en cuenta las

características de la instalación que difieran de las condiciones normales, de

forma que el incremento de la temperatura provocado por la corriente eléctrica no

dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la admitida por el

aislamiento.

Por estar los conductores enterrados en la misma zanja, se aplica un factor

de corrección a la intensidad de 0.85:

2350*0.85=1997.5 A

Por ir los conductores bajo zanja al aire sin relleno, se aplica un factor de

corrección a la intensidad de 0.8:

1997.5*0.8=1598 A

Por ser la temperatura del terreno de 40 ºC, se aplica un factor de


1598*0.88=1406A

Imáx=1406>1386 A

Admite sobrecargas temporales de un 25% I=1732.5 A

Por cada fase se instalarán 2 conductores monofásicos de 500 mm? en

cobre, teniendo una sección por fase de 2*500 = 1000 mm?, con aislante de

polietileno reticulado.

Cada fase irá instalada en su zanja, teniendo 3 tubos y 6 conductores

monofásicos con aislante apto para una tensión máxima de 30 kV.

3.1.4.1.4.2.- SECCIÓN INTERIOR DE LA

CANALIZACIÓN DE LOS CONDUCTORES

Según las normas de la compañía, para secciones de conductores

superiores a 400 mm? se necesita una sección de zanja 3 veces la sección

ocupada por el conductor.


219

Son 2 conductores por fase:

Diámetro exterior 29.25 mm

Sección total ? *29.25?/4 = 672 mm?

Sección nominal del conductor 500 mm?

Sección total ocupada 2*672 mm?=1344 mm?

Sección de zanja 3*1344 mm?=4032 mm?

Lado interior de la zanja l= ? 4032=63.5 mm

Se adopta un lado interior de 100 mm

Se instalarán 3 zanjas de fabricación de 100 mm de lado interior para

conectar el secundario del transformador de potencia con la instalación interior.

Irán separados 80 cm para mantener la distancia entre fases y disminuir

los esfuerzos electrodinámicos bajo tierra.

Se instalarán a 1 m de profundidad e irán cubiertos de placas amovibles

para la revisión de la instalación.

3.1.4.1.4.3.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO


Observando la gráfica del punto 3.1.1.2.2.2. (calentamiento de los

conductores):

? inicial=80ºC

?final=120ºC La ?c para 1 s es:80 A/mm?

22

/24.91000

3*25400

mmAmm

kVMVA

c ???


220

Con la densidad de corriente real tardará en llegar a la temperatura de

120ºC:

t=(?c1/?c)?= (80/9.24)?=75 s

Tardará aproximadamente 75 s en llegar a la temperatura de 120 ºC,

teniendo la temperatura de cortocircuito a 200 ºC, a la cual no llegará en ningún

caso gracias a las protecciones que posee la instalación.

3.1.4.2.- BARRAS DE DISTRIBUCIÓN

El edificio de la instalación interior constará de 2 embarrados de 25 kV.

Cada embarrado trifásico deberá soportar permanentemente una potencia de 180

MVA, teniendo en cuenta el incremento de potencia previsto en futuras

ampliaciones de la instalación.

La intensidad es :




Tensión.



respetar.



Los conductores de cobre en este caso serán barras rectangulares.

AkV

MVAU

PI

n

nn 157.4

3*25180

3*???


221

Para una intensidad de 4157 A se escoge la barra de cobre rectangular de

las siguientes características:

Dimensiones:

Ancho 80 mm

Espesor 10 mm

Sección 800 mm?

Peso 7.12 kp/m

Corriente permanente:

Pintadas 4600 A

Desnudas 4200 A

Valores estáticos:

Momento resistente respecto al eje X: Wx=10.660 cm?

Momento de inercia respecto el eje X: Jx=42.600 cm^4

Momento resistente respecto el eje Y: Wy=1.333 cm?

Momento de inercia respecto el eje Y: Jy=0.666 cm^^4

Con la barra desnuda soporta una corriente de 4200 A, lo cual supone

181,86 MVA permanentemente; por tanto, soporta la misma potencia que el

embarrado de 220 kV; tenemos así, embarrados preparados para una futura

ampliación de la potencia de la E.R. a 180 MVA.




El peso propio






222

HIPOTESIS DE VIENTO Y CORTOCIRCUITO:

Como las barras de 25 kV se encuentran situadas en el edificio interior,

no se tiene en cuenta la sobrecarga por viento.

Se comprueba si la barra soporta los esfuerzos más desfavorables:


Esfuerzo de cortocircuito F4=94.5 kp/m

Esfuerzo total:





siendo:






es:

mkpP /77.94)5.94(12.7 221 ???

kpml

PM 75.111222.1

*77.9412

*22

???

23 /3.110

66.105.1175

cmkpcmkpcm

WM

????


223

C.s.=3775.5/110.3=34.2


donde:

f: Flecha en cm





El valor de esta flecha no provoca que el conductor se salga del R.A.T.







cmjEI

Pf 1844

2 10*5384*666.0*1224500

0122.0*0712.0384*** ????

fgn **21

0 ??

Hzn 101821

0 10*22.010*581.9** ?? ?? ?


224

3.1.4.3.- SALIDA DE LÍNEAS

La potencia máxima que transporta cada una de las líneas de salida es de 8

MVA.

La intensidad es :

3.1.4.3.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE



Tensión.



respetar.



La corriente se transportará a través de 1 terno de cables unipolares de

cobre bajo zanjas con aislante de polietileno reticulado.

Estas canalizaciones subterráneas irán hasta los postes de principio de

línea.

Para una intensidad de 185 A en cualquier condición, se comprueba la

corriente máxima en cada conductor.

Composición 1 terno cables unipolares

Sección 50 mm?

Intensidad máxima admisible 230 A

Sobreintensidad máxima admisible 25%

Resistencia 0.04416 ? /km

AkVMVA

U

PI

n

nn 75.184

3*258

3*???


225


La intensidad máxima admisible deberá corregirse teniendo en cuenta las

características de la instalación que difieran de las condiciones normales, de

forma que el incremento de la temperatura provocado por la corriente eléctrica no

dé lugar a una temperatura en el conductor superior a la admisible.

Por ir los conductores bajo zanjas al aire sin relleno, se aplica un factor de


230*0.8=185

Imáx=185>185.75 A

Admite sobrecargas temporales de un 25 % I=231 A

3.1.4.3.2.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO

Escogemos el caso más desfavorables, es decir, con las 2 líneas de llegada

y los 3 transformadores conectados en paralelo al mismo tiempo:

Icc=19.795 kA

?c=19795 A/50mm?=396 A/ mm?


conductores):

? inicial=80ºC



120ºC:

t=(?c1/?c)?= (80/396)?=0.45 s


226

El tiempo de 0.45 seg es insuficiente para que las protecciones actúen.

Según su selectividad, el tiempo debe ser algo superior de 4 seg para que en caso

de fallo actúen las protecciones sin que por ello se deterioren las líneas.

Para calcular la sección necesaria, se procede de la siguiente forma:

?c=?c1/? t=80/ ? 4=40 A/mm? S>=19795/40=495 mm?

Sn=500 mm?

Con esta sección de conductor, tardará en llegar a la temperatura de

120ºC:

?c=19795/500=39.59 A/mm? t=(80/39.59) ?=4.08 seg

Por tanto, para la canalización subterránea de las líneas de salida se utiliza

conductor de cobre de 500 mm? de sección.

3.1.4.3.3.- SECCIÓN INTERIOR DE LA CANALIZACIÓN

DE LOS CONDUCTORES

Según las normas de la compañía, para secciones de conductores

superiores a 400 mm? se necesita una sección de zanja 3 veces la sección

ocupada por el conductor.

Diámetro exterior 29.25 mm

Sección total ? *29.25?/4 = 672 mm?

Sección nominal del conductor 500 mm?

Sección total ocupada 672 mm?

Sección de zanja 3*672 mm?=2016 mm?

Lado interior de la zanja l= ? 2016=45 mm

Se adopta un lado interior de 100 mm

Se instalarán 3 zanjas de fabricación de 100 mm de lado interior para

conectar el secundario del transformador de potencia con la instalación interior.

Irán separados 32 cm para mantener la distancia entre fases y disminuir

los esfuerzos electrodinámicos bajo tierra.


227

Se instalarán a 1 m de profundidad e irán cubiertos de placas amovibles

para la revisión de la instalación.

3.14.4.- SALIDAS DE BAJA TENSIÓN

La potencia máxima que transporta cada una de las líneas de salida es de

0.25 MVA.

La intensidad es :

3.1.4.4.1.- CÁLCULO POR DENSIDAD DE CORRIENTE



Tensión.



respetar.



Se transportarán a través de una manguera trifásica de cobre con hilo

neutro con aislante RETENAX-N de la casa PIRELLI.

Características de la manguera trifásica:

Sección 3*240/120

Intensidad máxima 520 A

Factor de corrección a aplicar 0.8

Intensidad máxima admisible 520*0.8=416 A

416 a>In=380

AkV

MVAU

PI

n

nn 8.379

3*38.025.0

3*???


228


3.1.4.4.2.- COMPROBACIÓN POR CORTOCIRCUITO


?c=8387 A/240mm?=35 A/ mm?


conductores):

? inicial=80ºC



120ºC:

t=(?c1/?c)?= (80/35)?=5.29 s

Tardará algo más de 5 seg en llegar a la temperatura de 120 ºC, a la que no

llegará en ningún caso gracias a las protecciones que posee la instalación.

Para calcular la sección necesaria, se procede de la siguiente forma:

?c=?c1/? t=80/ ? 4=40 A/mm? S>=19795/40=495 mm?

Sn=500 mm?

Con esta sección de conductor, tardará en llegar a la temperatura de

120ºC:

?c=19795/500=39.59 A/mm? t=(80/39.59) ?=4.08 seg

Por tanto, para la canalización subterránea de las líneas de salida se utiliza

conductor de cobre de 500 mm? de sección.


229

3.1.5.- CÁLCULO DE LOS AISLADORES DE 25 kV

Se efectúa el cálculo electromecánico de los aisladores atendiendo al

R.A.T. de líneas aéreas, artículo 29.1.

3.1.5.1.- AISLADORES DE APOYO EN LAS BARRAS DE

DISTRIBUCIÓN.

El servicio es interior.

Los aisladores se colocarán en posición horizontal, 1m por encima del

techo de las cabinas de maniobra.

El embarrado se montará unido a los aisladores y, de aquí, se harán las

derivaciones a las cabinas mediante pletinas de cobre.

Propiedades de los aisladores:

AEG SJRA-30 AEG AIA/A 36

Material Porcelana Araldit

Tensión máxima de servicio 36 kV 36 kV

Tensión de prueba en seco a 50 Hz 86 kV 75 kV

Tensión de choque onda 1.2 /50 ?seg

(valor de cresta)170 kV 170 kV

Esfuerzo de rotura a flexión 375 kg 375 kg

Línea de fuga 470 mm 360 mm


230

3.1.5.1.1.- CÁCULO ELÉCTRICO

El nivel de aislamiento será el correspondiente al blindaje de las cabinas

de maniobra.

El nivel de aislamiento en cada caso es:

AEG SJRA-30 G = 47 cm/36 kV=1.305 cm/kV

AEG AIA/A 36 G = 36 cm/36 kV= 1cm/kV

3.1.5.1.2.- CÁLCULO MECÁNICO

Para la disposición vertical del aislador deberá soportar el peso del

conductor más el posible esfuerzo de cortocircuito.

La distancia de conductor a soportar por cada aislador es de 1m.

Peso de conductor por aislador Pc=7.12 kp

Esfuerzo de cortocircuito por aislador F=94.5 kp

Esfuerzo total:

Este esfuerzo está en el centro de gravedad del conductor y debemos

conocer el esfuerzo al que está sometido la punta del aislador.

mkpP /77.94)5.94(12.7 221 ???


231

Con estas premisas determinaremos los esfuerzos de cada aislador.

AEG SJRA – 30

h = 288 mm

H = 288 mm + 13.3 mm = 301.3 mm

Pa = 94.5 kp*(301.3/288) = 98.86 kp


C.S.=375/98.86 = 3.8>3

AEG AIA/A 36

h = 300 mm

H = 300mm + 13.3 mm = 313.3 mm

Pa = 94.5 kp*(313.3/288) = 98.7 kp


C.S.=375/98.7 = 3.8 > 3

Se comprueba que ambos aisladores son adecuados por igual en el cálculo

mecánico, por tanto, escogemos el que presenta un mejor nivel de aislamiento.

Escogemos el aislador AEG SJRA – 30 por presentar mejores

características eléctricas.


232

3.1.6.- PROTECCIONES

Se han escogido todas las protecciones de acuerdo con el reglamento sobre

subestaciones de transformación MIE-RAT-S, y otras bajo el criterio del

proyectista.

3.1.6.1.- PROTECCIÓN DE LOS TRAFOS DE POTENCIA

3.1.6.1.1.- PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE FASES

La intensidad nominal en el primario del transformador es:

La intensidad nominal en el secundario del transformador es:

La relación de transformación de los transformadores de intensidad es:

Lado de A.T. (220 kV) 200/5 A

Lado de M.T. (25 kV) 1500/5 A

La intensidad máxima nominal en los secundarios de los transformadores

de intensidad son:

Lado de A.T. I’AT=158*(5/200) = 3.95 A

Lado de M.T. I’MT=1380*(5/1500) = 4.62 A

La conexión de los secundarios de los transformadores de intensidad a

ambos lados del transformador de potencia es en estrella.

AkVMVA

U

PI

AT

nAT 158

3*22060

3*???

AkV

MVAU

PI

MT

nMT 1386

3*2560

3*???


233

Las intensidades en el secundario de los transformadores de intensidad en

módulo son distintas y, además, el grupo de conexión del transformador

introduce un desfase de 30 º que debe ser corregido.

Para que el valor secundario de las intensidades en módulo y fase sea

idéntico, se dispondrá de un juego de transformadores auxiliares de relación de

transformación, 5/(5/ ? 3) A.

El transformador de potencia tienen un grupo de conexión Ynd11, por lo

que el transformador de intensidad auxiliar deberá tener el mismo grupo de

conexión e irá conectado según muestra el plano número 28 del correspondiente

documento básico.

En los T/I del lado de A.T., aparecerán los vectores de intensidad

desfasados 180º respecto la causa que los produce, que no es otra que la

intensidad de línea.

En los secundarios de los T/I se sigue manteniendo un desfase de 30º,

desfase que deberemos corregir antes de conectar los terminales al relé

diferencial. Con el transformador de intensidad auxiliar conseguimos volver a

desfasar 30º las intensidades secundarias para ponerlas en fase y, además, igualar

los módulos. Es por tanto necesario convenir 4.62 A en 3.95 A.

En la conexión triángulo, las intensidades fuera del triángulo son ? 3

superiores a las de los arrollamientos. Por tanto, la relación de cada uno de los

T/I auxiliares vendrá dada por:

(4.62/ ? 3)/3.95 A

es decir,

2.667/3.95 A=3.38/5 A

Por tanto, en las T/I auxiliares las intensidades serán:

En el lado estrella 3.95 A

En el lado triángulo 2.667 A

Relación de transformación 3.95/2.667=1.48


234

Transformador de intensidad auxiliar:

Debido a su relación de transformación, los T/I auxiliares se obtendrán

mediante pedido; son en total 3 transformadores que presentarán las siguientes


Relación de transformación por fase 5/(5/1.48) A = 5/3.38 A

El lado de 5 A se conectará en estrella y el lado de 3.38 A en triángulo,

como puede observarse en el plano 28.

Clase de precisión 5P10

Potencia de precisión 10 VA

Aislamiento Baja tensión

Reactancia de cortocircuito (Xcc) 8.33 %

Intensidad máxima en el lado estrella:

Imáx=In*100/Xcc=(3.95 A)*100/8.33 = 47.4 A

Intensidad máxima en el lado triángulo:

Imáx=In*100/Xcc=(4.62/ ? 3 A)*100/8.33 = 32 A

Servicio interior

Número de núcleos 1

Soportará los esfuerzos térmicos para las intensidades máximas.

Soportará los esfuerzos dinámicos:

En el caso más desfavorable da una intensidad en el primario de 18 kA

instantáneos (Ich2).

Errores, ajuste: El error de relación en el transformador, puede llegar a ser

más significativo en cuanto a módulo. Suponiendo una relación de

transformación de:

rt=5/3.33 el error queda:

El error introducido por la regulación es de ? 10%

%45.1100*48.1

48.133.3/5100*% ?

??

??

teóricoteóricoreal

?


235

El error introducido por los transformadores de intensidad principales es,

al ser la clase de precisión 5P, de un error absoluto máximo de un 1 %; al tener 2

T/I por fase, puede llegar a ser de un 2 %,

El error total es, por tanto:

?T%=1.45+10+2=13.45%

La intensidad diferencial de arranque será:

Id=13.45*3.95/100=0.531 A

El valor inmediato superior en el relé es de 0.66 A, que corresponde a la

posición nº1 del relé a ajustar en cada fase.

El frenado real es:

X=0.66*100/3.95=16.7%

El frenado ajustado es de un 17%

El tiempo de actuación es fijo: t?150 ms

El relé diferencial trifásico permite el disparo cuando Id es superior al 50

% de If (intensidad de frenado) y se supere el valor ajustado Id, siendo If:

If=(I’AT+I’’MT)/2

siendo:

I’AT y I’’MT: Intensidades que circulan por el relé diferencial.

En caso de falta monofásica a tierra en el lado de 220 kV, la corriente de

cortocircuito será suficiente para accionar la protección diferencial. Es por esto,

que no es necesario proteger específicamente contra faltas a tierra el lado de alta

tensión del transformador, con esta protección hay suficiente.

Se escoge el relé diferencial de protección de transformadores RD·T

Ref:022/01 de la marca MAYVASA.


236

3.1.6.1.2.- PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR

EN LAS LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV

Esta protección es contra faltas a tierra.

Sirve para detectar faltas resistentes; la corriente está limitada o no existe

porque no hay retorno de corriente al no haber neutro conectado a tierra

(conexión triángulo), por lo que la protección diferencial del transformador de

potencia no es sensible a la corriente de falta o no la detecta porque no hay

derivación de corriente.

Con el bobinado zig-zag se crea un neutro artificial; la impedancia de

estos equipos es la que limita la corriente de falta.

En este caso, el lado de 220 kV está con el neutro rígidamente unido a

tierra y no hace falta esta conexión.

En el lado de 25 kV la conexión es triángulo, y una falta a tierra no se

detectará, pues no existe el neutro y no habrá retorno de corriente.

Para hacer un neutro accesible se crea un neutro artificial para poder

detectar estas faltas a tierra en un sistema aislado.

Se adoptan unas bobinas en conexión zig-zag en vez de estrella, pues

presenta mayor impedancia con el mismo número de espiras y deja pasar mejor

las corrientes homopolares, que es lo que interesa en caso de falta a tierra.

El neutro formado por las bobinas se unirá a tierra, dando así retorno a la

corriente.

Se conectarán lo más próximo posible del transformador de potencia.

El relé que se utiliza para detectar estas faltas, es un relé homopolar

específico para detectar este tipo de faltas a tierra, pues es muy sensible.

Características de las bobinas zig-zag:

Potencia nominal 200 kVA


Intensidad nominal 4.62 A

Impedancia por fase 2000 ?


237

Corriente circulatoria con falta monofásica 10 A

Tensión homopolar con falta monofásica 110/? 3 V

Esquema de protección:

Se conectarán a través de los transformadores de tensión e intensidad.

No hace falta conectar un transformador de intensidad en el neutro del zig-

zag, el relé detecta las componentes homopolares; el bobinado está para hacer

circular dichas corrientes.

Se tendrá selectividad al ser direccional, y así, una falta en un

transformador en paralelo no provocará el disparo en los restantes.

La relación de transformación en los transformadores de intensidad es:

rt=1500/5 A

La conexión de la protección direccional homopolar, se puede ver

representada en el plano 29 del correspondiente documento básico.

La corriente en los secundarios de los transformadores de intensidad es:

Is=Ip/rt= 10 A/(1500/5) = 33 mA

Consultando el catálogo del relé homopolar direccional, se comprueba que

con 33 mA es suficiente para detectar la falta.

Con la tensión homopolar, V0 = 110/? 3 V

En el relé hay un selecto de curvas. La más adecuada es la ‘toma cero’,

pues es la más sensible:

Toma cero:

Ia = 7 mA

Ib = 26.6 mA

V0 = 63.5 V > 42 V de quiebro en la gráfica del catálogo.

El disparo es temporizado de 0.1 a 1 seg. Después de un disparo, si en el

intervalo de 5 segundo se produce un nuevo disparo, éste será instantáneo (90 ?

100 ms).

No habrá disparo si hay arranque y la dirección no es la correcta.

El relé escogido es el relé direccional homopolar (R.D.H.) de la marca

MAYVASA.

Permanentemente aguanta el circuito una sobreintensidad de 2 A.


238

Durante 1 seg aguanta 20 A

La máxima corriente de cortocircuito que puede aparecer es de 18000 A,

lo cual implica que la corriente en el relé será:

Como no lo soportará, se adopta un núcleo de relación de transformación:

rt=1000/1 A

Con esta relación de transformación, la intensidad secundaria de

cortocircuito es:

Is=18000/1000 A = 18 A < 20 A

Por tanto, en caso de falta a tierra, la intensidad secundaria, es:

Is=10/1000 A = 10 mA > 7 mA (Intensidad de arranque)

Con 10 mA el relé sí detectará la falta a tierra.

Como es reserva, el tiempo de actuación se ajusta a 0.3 s, pues el relé

diferencial tiene un tiempo fijo de 0.15 s.

Esta protección actuará cuando estén conectados 2 o más transformadores

de potencia, pues si sólo está conectado uno, no habrá corriente homopolar de

retorno.

Los transformadores de tensión de 25 kV se conectarán directamente a la

salida de los transformadores de potencia, teniendo 3 transformadores de tensión

antes de los interruptores de barras; de esta forma, seguro que se pueden detectar

las faltas a tierra mediante el relé direccional homopolar.

3.1.6.1.3.- PROTECCIÓN DE CUBA

Esta protección controla los contactos a la masa del transformador. La

masa del transformador está conectada a tierra.

Para poder aplicar esta protección, es necesario que las ruedas del

transformador estén aisladas de tierra; se consideran que están aisladas con un

aislamiento mínimo de 25 ? .

AAAIs 20605/1500

18000???


239

La actuación de esta protección no significa que exista una avería, pues

cualquier contacto entre la masa de la cuba y un elemento en tensión, provocará

la actuación de dicha protección, como puede ser el caso de faltas provocadas por

animales.

Con un ajuste suficientemente bajo, se pueden detectar faltas próximas en

el interior del arrollamiento, como es el caso de la conexión estrella y una falta

próxima al neutro.

Un contacto a masa en el lado de conexión triángulo (25 kV) queda


IN?=10 A

Un contacto a masa en el lado de conexión estrella (220 kV) queda


INY=364 A

Por tanto, se colocará un dispositivo de señalización que indique el paso

de corriente por la masa del transformador, de esta forma se sabrá que el

transformador ha intervenido en el contacto a tierra.

Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargará la protección


contacto a masa.

Esta protección no dará disparo, pues de ello se encargará la protección


contacto a masa.

Por tanto, se conectará un transformador de intensidad en la puesta a tierra

de la masa del transformador de potencia con una relación de transformación

10/1 A

El transformador de intensidad tendrá un núcleo para medida y no para

protección, para que así el núcleo se sature rápidamente con corrientes superiores

a 10 A, y así no reproducir los 364 A en el secundario.

El relé que señalizará la falta será un relé electrónico de sobreintensidad

monofásico a tiempo independiente de actuación instantánea en t < 30 ms.

Intensidad de ajuste: 0.5 A


240

El tiempo de actuación no es relevante pues sólo señaliza la falta de que ha

habido corriente a tierra.

Se tendrán zapatas aislantes bajo las ruedas para conseguir que la

protección sea eficaz.

El relé será el modelo electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo

independiente de actuación instantáneo Ref 007/04 de la marca MAYVASA.

3.1.6.2.- PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MÍNIMA

TENSIÓN

Las protecciones de máxima y mínima tensión deben operar en un tiempo

prudencial, permitiendo la posible corrección de la desviación de la magnitud

nominal que intentarán efectuar los dispositivos reguladores.


241

El transformador de tensión presenta las siguientes características técnicas:

Relación de transformación 25/?3, 0.11/?3 kV

Conexión del primario Estrella

Conexión del secundario Estrella


Clase de precisión 0.2

A) Protección de máxima tensión:

Si se sostiene la sobretensión durante más de 5 seg. el relé actúa

provocando el disparo:

Tiempo de temporización: 5 segundos.

Los relés se conectarán a los transformadores de medida entre fases para

que no les afecten las sobretensiones de las fases sanas en caso de falta

monofásica a tierra, ni por el descenso de tensión en la fase afectada mientras

dura la falta, pues las tensiones entre fases se mantienen estables.

Teniendo en cuenta que la máxima tensión de servicio es de 245 kV y 220

kV la tensión nominal, esto supone un incremento de aproximadamente un 10 %

respecto la tensión nominal.

Por este motivo, se ajustará el máximo al 110 %, tomando como

referencia de tensión nominal los 110 V en el secundario del transformador de

tensión:

Ajuste de máxima tensión: 110 %

El relé escogido es el modelo MTA-1T-F Ref 004/3 de la marca

MAYVASA. Es un relé de sobre-subtensión a tiempo independiente, instantáneo

o temporizado.

Se conmuta a temporizado a 5 segundos y a máxima tensión.

B) Protección de mínima tensión:

Se admite, en general, una caída de tensión de un 10% para tener un

funcionamiento normal en los aparatos conectados a la red.

Esto supone que, si la Un=25 kV, la mínima tensión será de 22.5 kV.


242

El ajuste de mínima tensión será de un 90% de la tensión nominal:

Ajuste de mínima tensión: 90 %

Se temporiza la subtensión a 2 segundos para permitir a los dispositivos

reguladores la corrección de la tensión.

Tiempo de temporización: 2 segundos.

La tensión de referencia será los 110 V del secundario del transformador

de tensión.

El relé escogido es el mismo que para máxima tensión. En este caso se

conmuta a temporizado 2 segundos y mínima tensión.

El esquema para ambos caso es muy simple:

3.1.6.3.- PROTECCIÓN CONTRA SOBRETENSIONES

TIPO RAYO

La instalación se protegerá contra sobretensiones peligrosas, tanto de

origen atmosférico como de origen interno, mediante la utilización de pararrayos

autovalvulares de resistencia variable, que se conectarán a la red general de

tierras para descargar en ella.


243

3.1.6.3.1.- EQUIPO DE 220 kV

Para el equipo instalado a la intemperie corresponderá, de acuerdo con el

R.A.T., un nivel básico de aislamiento a impulsos de tensión tipo rayo, con el

neutro unido rígidamente a tierra, de 900 kV.

Tensión nominal de pararrayos:

Unp=ke*Umáx=0.8*245 kV=196 kV

siendo:

Unp: Tensión nominal del aparato en kV.

ke: Factor de corrección por neutro a tierra = 0.8

U máx: Tensión máxima del sistema

Corriente nominal de descarga del pararrayos:

Id=2*NBI/Zc

siendo:

Id: Corriente de descarga del pararrayos en kA

NBI: Nivel básico de aislamiento

Zc: Impedancia característica de la línea de llegada = 415 ?

Al estar las 2 líneas en paralelo:

Zc’=Zc/2=415/2=207.5?

finalmente:

Id=2900/207.5=8.91 kA

Se adopta una corriente de descarga nominal de 10 kA.

Se adopta un pararrayos autovalvular de las siguientes características:


Corriente de descarga 10 kA


244

Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 156 kV

270.2 kV entre fases

Tensión de descarga con onda de impulso 719 kV

Tensión residual con la corriente de descarga 521 kV

Pendiente de elevación de la tensión p=1040 kV/?s

Estas son las características del pararrayos autovalvular EXLIM-R-198-

AM-245 de la casa ABB.

El margen de protección es:

Mp=((NBI-Up)/Up)*100

donde:

Mp: Margen de protección en %

NBI: Nivel básico de aislamiento = 900 kV

Up: Tensión de descarga con onda de impulso = 719 kV

Finalmente:

Mp=((900-719)/719)*100 = 25.17%>20% (Recomendado)

Tensión máxima permisible:

Umáx=0.8*NBI=0.8*900 kV = 720 kV

Distancia máxima de protección:

d=((Umáx-Ur)/2p)*?

Umáx: Tensión máxima permisible = 720 kV

Ur: Tensión residual con la corriente de descarga = 521 kV

? : Velocidad de propagación de la onda= 300 m / ?s

p: Pendiente de elevación de la tensión = 1040 kV/ ?s

dando:

msmskV

kVd 7.28/300*

/1040.2)521720(

??

? ??


245

Por tanto, los pararrayos se instalarán a una distancia inferior a 28.7 m de

los aparatos a proteger ( transformadores de potencia).

Se adapta el EXLIM-R-198-AM-245 de la marca ABB para servicio

exterior.

3.1.6.3.2.- EQUIPO DE 25 kV

Para el equipo de distribución corresponderá, de acuerdo con el R.A.T., un

NBA a los impulsos de tensión tipo rayo de 170 kV.

Al estar el lado de 25 kV del transformador puesto a tierra mediante un

bobinado zig-zag, se tiene un coeficiente de reducción de 0,8.

Tensión nominal de pararrayos:

Unp= Ke*Umáx = 0.8*36 kV=28.8 kV

siendo:

Unp: Tensión nominal del apartado en kV.

Ke: Factor de corrección por neutro a tierra = 0.8

Umáx: Tensión máxima del sistema

Corriente de descarga del pararrayos:

Id=2*NBI/Zc

siendo:

Id: Corriente de descarga del pararrayos en kA.

NBI: Nivel básico de aislamiento

Zc: Impedancia característica de la línea de salida = 170 ?

Id=2*NBI/Zc=2*170/170= 2 kA

Se adopta una corriente de descarga nominal de 5 kA.

Se adopta un pararrayos autovalvular de las siguientes características:


Corriente de descarga 5 kA (8/20?s)

Tensión de cebado a 50 Hz (fase-tierra) 24 kV

Tensión de descarga con onda de impulso 138 kV

Tensión residual con la corriente de descarga 77.7 kV


246

Pendiente de elevación de la tensión p=350 kV/ ?s

Estas son las características del pararrayos autovalvular EXLIM-R30-AV-

036 de la casa ABB.

El margen de protección es:

Mp=((NBI-Up)/Up)100

siendo:

Mp: Margen de protección en %

NBI: Nivel básico de aislamiento = 170 kV

Up: Tensión de descarga con onda de impulso = 138 kV

finalmente:

Mp=((170-138)/138)100=23.2%>20%

Tensión máxima permisible:

Umáx=0.8*NBI=0.8*170 kV=136 kV

Distancia máxima de protección:

d=((Umáx-Ur)/2p)*?

finalmente:

d=((136-77.7)/2*350)*300 = 25 m

Por tanto, los pararrayos se instalarán a una distancia inferior a 25 m de

los aparatos a proteger (transformadores).

Se adopta el EXLIM-R-30-AV-036 de la marca ABB para servicio

exterior.

Se instalarán encima de los postes de principio de línea.


247

3.1.6.4.- PROTECCIÓN DE LAS LÍNEAS DE LLEGADA

La protección de las líneas de llegada no se hará mediante la típica

protección de mínima impedancia simple, pues presenta una serie de

inconvenientes al estar las 2 líneas en paralelo y, aún sin estarlo, debido a que no

abarca la totalidad de la línea, sino el 90 % para el primer escalón, dando lugar a

disparos descoordinados en los disyuntores de principio y final de línea, lo cual

da lugar a perturbaciones importantes que afectan a la calidad del servicio.

Se ha optado por la protección de comparación direccional que puede

abarcar toda la línea y sólo actúa ante faltas dentro del tramo protegido, lo cual

proporciona una buena selectividad.

La protección se debe instalar en ambos extremos de las líneas, por lo que

en esta estación transfomadora se halla parte de la instalación de esta protección.

Para esta protección se utilizará el Carrier, que consiste en la inyección de

una señal de alta frecuencia (150 kHZ) mediante transformadores de tensión

capacitivos. Se utilizará la propia línea de soporte evitando así hilos piloto.

Esta señal no se sale de la línea, pues consta de bobinas tanque que

bloquean el paso de la señal.

El relé de protección constará de 3 zonas. Las 2 primeras de reactancia por

ser líneas cortas e influir la resistencia del arco eléctrico, y la tercera zona de

característica Mho invertida para el arranque.

R

X

2ª Zona

1ª Zona

3ª Zona


248

1ª Zona:

Actúa independiente del Carrier. Protege el 90% de la longitud de la línea.

Es una protección instantánea de reserva.

2ªZona:

Protege toda la línea más el 20% de la siguiente. Sin la señal del Carrier y

con arranque provoca el disparo instantánea. También actúa como protección de

reserva dando disparo en 0.5 s.

3ª Zona:

Detecta faltas en la dirección contraria respecto de las otras 2 zonas. Su

alcance es hasta el final de la línea adyacente. Esta unidad da el arranque del

Carrier, provocando la transmisión de su señal. Opera también como protección

de reserva remota, dando disparo en 2 seg.

Dado que estas unidades no operan con faltas a tierra, es necesaria una

protección adicional a base de relés direccionales de sobreintensidad de tierra de

alta velocidad, que efectúan idénticas funciones.

Para este caso se tiene 2 líneas, cada una de las cuales llevará su propio

equipo de Carrier y se ajustarán ambas con los mismos parámetros, pues son

iguales en longitud y forma. La estación sólo se alimenta a partir de otra

subestación de interconexión, es decir, la energía siempre fluye hacia esta

estación.

En el plano número 30 del correspondiente documento básico, se exponen

todos los puntos posibles de faltas en las líneas.

Z1 y Z2 son de protección

Z3 provoca el arranque del Carrier y es, además, de protección.

En la siguiente tabla se expone el modo de funcionamiento de esta

protección:


249

FALTA EN: V W X Y Z

LINEAS1 2 1 2 1 2 1 2 1 2

DISYUNTORESA B F G A B F G A B F G A B F G A B F G

DETECTAN FALTAZ2

Z1

Z2Z3 Z3 Z2 Z3 Z2 Z3

Z1

Z2

Z1

Z2Z3 Z3

Z1

Z2Z2 Z3

Z2

Z3Z3 Z2 Z3 Z2

TRANSMITE CARRIERNO NO SI SI NO SI NO SI NO NO SI SI NO NO SI SI SI NO SI NO

SE RECIBE CARRIERNO NO SI SI SI SI SI SI NO NO SI SI NO NO SI SI SI SI SI SI

CONTACOT R

CERRADOSI SI NO NO NO NO NO NO SI SI NO NO SI SI NO NO NO NO NO NO

DISPARO

INSTANTANEOSI SI NO NO NO NO NO NO SI SI NO NO SI SI NO NO NO NO NO NO

DISPARO TEMP.

2ªZONA SI* NO NO SIa) NO SIa) NO SI* NO NO SI* NO NO NO SIb) NO SIb)

DISPARO TEMP.

3ªZONANO NO SI c) NO SId) NO Sie) NO NO SI c) NO NO SI c) SIf) NO Sig) NO


250

Condicionantes:

*: Sí actúa si no abre el disparo instantáneo

a): Sí que actúa si no abre el disyuntor –D-

b): Sí que actúa –B-G- si no abren por sobreintensidad –A-F-

c): Sí que actúan si no abre –C-

d): Sí que actúa si no abren los disyuntores –D-A-

e): Sí que actúa si no abren los disyuntores –D-G-E-

f): Sí que actúa si no abre el disyuntor –B-

g): Sí que actúa si no abre el disyuntor –G-

3.1.6.4.1.- LÍNEAS DE LLEGADA

Son ambas iguales.

Características de cada línea:


Corriente máxima 315 A

Impedancia kilométrica (0.0851+j0.431) ? / km

Longitud de la línea 20 km

Relaciones de transformación:

T/T rtt=220/0.11 = 2000

T/I rti = 400/5 = 80

Reactancia de la línea Xl= 0.431 ? / km*20 km=8.62?

3.1.6.4.2.- AJUSTE DE LAS ZONAS

Se emplearán, como ya se ha dicho, relés con 3 escalones. Los 2 primeros

de reactancia, por ser líneas cortas, y el tercero tipo Mho invertido (se invierte al

conectar los 3 tipos con direccionalidad).


251

1ª Zona:

La primera zona es de acción inmediata, independiente del Carrier. Actúa

simplemente como un relé de distancia en su 1ª zona.

Reglaje al 90% de la reactancia de la línea:

Xl: Reactancia total de la línea = 8.62 ?

Fr: Factor de relación = 80/2000 = 1/25 ?

El primer reglaje es:

1ª Zona (0.9*8.62? )/25 = 0.31?

2ª Zona:

La segunda zona activada por el Carrier es instantánea y, después

actuando como relé de distancia dispara temporizado en 0.5 s según

recomendaciones de la compañía eléctrica.

El reglaje se efectúa al 100% de la línea que protege más un 20 % de la

siguiente. En este caso supone el 120% pues las 2 líneas son iguales.

El segundo reglaje es:

2ª Zona (1.2*8.62? )/25 = 0.414 ?

3ª Zona:

La tercera zona alcanza el 100% de ambas líneas; al ser iguales será el

200%.

La tercera zona controla el Carrier y es la que envía la señal de alta

frecuencia instantánea al detectar una falta en su dirección. Este señal bloquea los

disparos de los equipos (disyuntores) que la reciben.

Actuando como relé de distancia da disparo 2 s después de detectar la

falta.

El tercer reglaje es:

FrXlrttrti

IpUp

rtiIp

rttUp

IsUs

X s ** ????

???

???

????

????


252

3ª Zona (2*8.62? )/25 = 0.69 ?

La bobina tanque viene calculada junto con el equipo de transmisión.

Al actuar únicamente con faltas bifásicas o trifásicas, sólo será necesario

montar el Carrier en una fase (fase central), dado que es muy difícil que se

produzca un cortocircuito bifásico entre las fases de los extremos.

Para enviar la señal sólo hará falta un conductor.

Para las faltas a tierra en las líneas, se montará en la estación de

interconexión relés de sobreintensidad direccional de neutro, que detecta las

faltas resistentes a tierra. No se refleja en este proyecto pues no forma parte de

esta instalación.

3.1.6.5.- PROTECCIÓN DE BARRAS DE 25 kV

3.1.6.5.1.- PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS

Los embarrados son puntos de gran concentración de energía, por lo que,

cualquier defecto que se produzca, pude comportar graves consecuencias, tanto

en el deterioro de la instalación como en la continuidad en el servicio.

Como cualquier elemento eléctrico, también las barras necesitan un

elemento de protección.

El sistema más utilizado es la protección diferencial de barras.

Cualquier defecto trifásico o bifásico dentro de su zona, será detectado por

esta protección.

La protección diferencial de barras consta de un relé al cual se conectan

los secundarios de los transformadores de intensidad de todas las posiciones

conectadas a la barra.

Todos los transformadores de intensidad deben tener la misma relación de

transformación para que las corrientes que lleguen al relé sean iguales en

condiciones normales de servicio.

Al comportarse las barras como un nudo eléctrico de corrientes, la suma

de intensidades que entran debe ser igual a la suma de intensidades que salen.


253

El esquema por fase es el que se puede observar en el plano número 31 del

correspondiente documento básico.

Como toda protección diferencial, una falta fuera de zona no le afecta.

Los transformadores de intensidad tienen un error absoluto máximo de un

1 %. En total se tienen 15 ramificaciones y en cada una un transformador de

intensidad, lo que puede dar, como máximo, un error de un 15% en servicio

normal, lo que implica un desequilibrio máximo de 0,15 A en el circuito

secundario.

El relé se ajusta a la menor toma que son 0.5 A, la más sensible y la

inmediata superior en la escala.

El relé adoptado es un relé electrónico monofásico de sobreintensidad con

disparo instantáneo, t<30 ms, de la marca MAYVASA MIA.1 Ref 007/04.

El esquema trifilar se hará con montajes monofásicos, cada uno con su

fase homóloga, teniendo así tres relés independientes.

Con este esquema no se detectarán las faltas monofásicas a tierra, pues

están limitada a 10 A por bobina zig-zag, lo cual da, en caso de estar los 2

transformadores conectados, un total de 20 A, que en el secundario del

transformador de intensidad da 13,33 mA, intensidad que no provoca la

actuación del relé, ajustado a 0.5 A en el secundario.

3.1.6.5.2.- PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA

EN BARRAS

Como la corriente de falta monofásica a tierra está limitada a 10 A por

cada bobina zig-zag en las barras de 25 kV, la protección diferencial de barras no

la detectará y, como los relés homopolares puestos anteriormente son

direccionales, sólo verán las faltas en su dirección y no actuarán con faltas en las

barras o en las líneas de salida.

Para detectarlas, esta protección se basa en la corriente del neutro del zig-

zag, con lo que se tendrá una adecuada protección mediante un relé de

sobreintensidad temporizado; temporizado porque es una protección de reserva


254

de las líneas en las cuales debe actuar su protección homopolar. Si la falta ocurre

directamente en barras, temporiza igualmente, sin tener demasiada importancia el

tiempo de desconexión, puesto que la corriente de cortocircuito en esta falta no

provoca daños al ser mucho menor con respecto a la nominal.

En el plano numero 32 observamos la conexión que tiene esta protección.

Si la falta sucede en la línea de alimentación a barras de 25 kV, actúa la

protección direccional homopolar, mucho más rápida y efectiva pues sólo aísla el

tramo afectado.

La protección diferencial de barras actuará con faltas bifásicas, lo cual

introduce una componente homopolar; esta protección también lo detectará

mediante la corriente por el neutro del zig-zag.

El tiempo de actuación de las distintas protecciones son:

Protección diferencial de barras t<30 ms = 0.03 s

Protección diferencial homopolar t = 0.3 s

En el caso de que fallen ambas conjuntamente, como en el caso de una

falta bifásica en C, o bien por separado, cada una en su campo de actuación, se le

da al relé un tiempo de actuación de:

t = 0.6 s

El relé desconectará el tramo afectado mediante los disyuntores D1 y D2.

Uno por transformador de potencia, con lo cual, la corriente homopolar de los 2

bobinado zig-zag se suman (si están conectado a barras). Son 10 A por bobinado

zig-zag se suman (si están conectados a barras). Son 10 A por bobinado zig-zag,

por lo que se tendrá una corriente máxima de 20 A en el primario y de 10 A en el

secundario del transformador de intensidad, intensidad que no soporta un solo

relé (Imáx = 8 mA), por lo que se instalarán 3 relés, uno por bobinado.

Es un relé electrónico de sobreintensidad monofásico a tiempo

independiente de actuación temporizada, modelo MIA-2T, Ref 007/06 de la

marca MAYVASA.


255

La temporización es de 0.6 s, que corresponde al número 2 del dial de

tiempos.

t = 2*0.3 = 0.6 s

En el dial de corrientes, el ajuste se hará a una corriente menor de 5 A.

Para hacerlo lo más sensible posible se ajusta a 0.5 A por si hay faltas

resistentes en las líneas, ya que la falta a tierra no siempre tendrá resistencia cero.

I = 0.5 A

Las características del transformador de intensidad son:

Relación de transformación 10/5 A

Intensidad secundaria 5 A

3.1.6.6.- PROTECCIÓN HOMOPOLAR PARA LAS

LÍNEAS DE SALIDA

Con esta protección se detectan las faltas a tierra monofásicas en las líneas

de salida.

Para este cometido se ha escogido el relé electrónico de corriente

homopolar que circula por el zig-zag.

Detectará si hay una fase cortada; si hay consumos trifásicos y alguno de

ellos bifásicos provocará el mismo efecto, así como si hay diferencia de

corrientes de una fase respecto de las otras.

La protección será de un relé por salida; de esta forma se tendrá una rápida

visualización de la línea afectada.

El relé electrónico viene equipado con un transformador toroidal de rt=

100/1 A; este valor no nos sirve, por lo que se encargará uno de rt= 10/1 A.

La instalación del transformador de intensidad toroidal se hará en la salida

subterránea en la botella terminal tal como nos muestra el correspondiente

catálogo, en el apartado 3.2 del presente documento básico.

El relé actúa cuando detecta una corriente por encima de la de ajuste y su

duración es superior a 100 ms, a fin de evitar el disparo por transitorios, y

además, se supere la intensidad de ajuste; entonces activa una alarma mediante


256

un contacto y dispara la posición de la línea, con los correspondientes

reenganches.

El relé de corriente homopolar tendrá las siguientes características y

ajustes:

Núcleo tórico


Potencia de precisión 2.5 VA


Nivel de aislamiento 36 kV

Diámetro útil 145 mm

Relé: Dial con los número cambiados del 0.3 al 1.2:

El ajuste de intensidad será de 0.6 A

El relé será electrónico de corriente homopolar de la marca MAYVASA

Ref. 006/2.

Necesitará un cable apantallado para conexión entre los transformadores

de intensidad y el relé alojado en el armario.

3.1.6.7.- PROTECCIÓN DE MÁXIMA Y MINIMA

FRECUENCIA

Las bajadas de frecuencia a menos de 49 Hz son frecuentes, más de una

por año, según las estadísticas. Ante esta situación, hay que tomar medidas para

que no degenere hasta 48 Hz o menos, lo cual provocaría una pérdida de la

estabilidad en el sistema.

Esto se debe al déficit de generación de energía y como último recurso, se

equilibra desconectando cargas, después de haber agotado todos los recursos

normales.

La separación de cargas empieza cuando la frecuencia baja de 49 Hz,

teniendo cuatro escalones de disparo según el plan nacional. Estos son: 49, 48.7,

48.4 y 48 Hz.


257

En esta estación transformadora se escoge el escalón de 48.7 Hz, pues se

trata de un consumo importante a mantener, pero también importante de no

mantener si no se recupera la estabilidad.

El relé de frecuencia cumplirá con las siguientes características:

Frecuencia de disparo 48.7 y 51.3 Hz (? 2.6 %)

Tiempo de disparo t<0.2 s

(El tiempo viene impuesto por el plan nacional de separación de cargas y

no se puede superar).

Frecuencia nominal 50 Hz.

El relé de frecuencia dispara todos los disyuntores de los módulos de

barras, con el fin de separar la subestación de la red nacional, sin reenganche en

el disparo.

El relé es un relé de máxima y mínima frecuencia de la marca

MAYVASA Ref. 010/1, ajustado con valores fijos internamente a ?2.6 % de la

frecuencia nominal.

3.1.6.8.- PROTECCIÓN DE SOBREINTENSIDAD

Para la protección de sobreintensidad se utilizarán 2 tipos de relés, uno

con direccionalidad y otro sin direccionalidad. Ambos serán trifásicos y se podrá

distinguir entre sobrecargas y cortocircuito.

Más información en el apartado 3.2 del presente documento básico.

3.1.6.8.1.- LÍNEAS DE SALIDA

Las características de las líneas de salida son:

Potencia nominal 8 MVA


Intensidad nominal 184.75 A

Relación de transformación de los T/I 200/5 A


258

Se necesita un relé de sobreintensidad trifásico sin direccionalidad y con

frenado por tensión.

La intensidad de arranque del relé actúa entre el 100% y el 110% de la

intensidad ajustada.

El ajuste es:

Iarr=Ajusto*2/F

donde:

F: Factor de cortocircuito dependiente de la tensión

F=1 a>80%

F=2 80%>a>20%

F=3 50%>a>20%

F=4 0%<a<20%

a= Uf/Un (en %)

donde:

Uf: Tensión de fase

Un: Tensión nominal

A) Cálculo por sobrecarga

La intensidad secundaria en el transformador de intensidad es:

Is=Ip/rt=184.75/40 = 4.62

Como el error en la relación de transformación es de ? 1 % en los

transformadores de intensidad, pueden aparecer corrientes comprendidas entre:

Is=4.573?4.665 A

Al ser una sobrecarga, la tensión de la línea se aproxima a la tensión

nominal; esto hace que F = 1, con lo cual, el ajuste en el dial de corriente será:

Ajuste = Iarr/2


259

Con el error en la rt de + 1%, la intensidad de arranque es:

Iarr = (1? ? 1,1)*Iajustada = 4.573 A ? ? 5.03 A

Ajuste + = 5.03 A/2 = 2.515 A

Ajuste - = 4.573 A/2 = 2.2865 A

La media real es:

X=(2.2865+2.515)/2= 2.4

En este caso la intensidad de arranque es:

Iarr = 2.4*2=4.8 A

Con el error en la rt de –1%, la intensidad de arranque es:

Iarr = (1? ? 1,1). I ajustada = 4.665 A ? ? 5.1315 A

Ajuste + = 5.1315 A/2= 2.56575 A

Ajuste - = 4.665 A/2 = 2.3325 A

La media real es:

X=(2.56575+2.3325)/2= 2.45


Iarr = 2.45*2=4.9 A

Por tanto, nos da una media ajustada entre 2,4 y 2,45.

Se escoge el valor superior de la intensidad de arranque, pues así arranca

con una sobrecarga de poco valor:

Ajuste = 2.45

Si el error es + 1% ? ? Ip = 40.4*4.9 = 198 A

Si el error es - 1% ? ? Ip = 39.6*4.9 = 194 A

La intensidad de arranque será entonces:

Error en +1% ? ? Iarr = 198*1.1 = 217.8 A

Error en – 1 % ? ? Iarr = 194*1.1 = 213.4 A

La intensidad de arranque real estará comprendida entre 194 y 217.8 A,

ambos valores por encima de la intensidad nominal, 184.75 A.


260

El tiempo de disparo o conmutación es:

donde:

Ipaso: Intensidad que circula en A

Iarranque: Intensidad de arranque en A

kt: Curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre 0.1 y 1

Finalmente:

suponiendo:

Ipaso = 300 A

I arranque = 217.8 A

Kt = 0.6; CURVA: 6

Se comprueba que con una pequeña sobrecarga, la protección actúa en

poco más de 9 seg.

B) Cálculo por cortocircuito

En caso de cortocircuito trifásico el valor de F = 4, con lo cual, la

intensidad de arranque queda dividida por 4:

I arranque secundario = 4.9/4 = 1.225 A

I arranque primario = 1.225*40 = 49 A

La intensidad de paso en cortocircuito trifásico, más desfavorable, es con

las dos líneas de llegada y los 2 transformadores de potencia conectados en

paralelo:

I paso = 15400 A

Kt

IarranqueIpaso

t *1

1.0

???

???

??

st 34.96.0*1

8.217300

1.0?

????

???

?


261

El tiempo de conmutación es:

El tiempo es menor respecto los 4.32 seg que soporta el conductor de las

líneas de salida en cortocircuito trifásico.

Se escoge:

Factor de la carátula: *2

Toma: 2.45

Curva: 6


RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9

3.1.6.8.2.- SOBREINTENSIDAD DIRECCIONAL EN LAS

LÍNEAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 kV

No hay que hacer selectividad entre esta protección y las de sobrecarga

con frenado por tensión, porque ésta es direccional y las demás no.

La zona de actuación se determinará entre el transformador de potencia y

los relés de sobreintensidad direccionales que están conectados justo antes del

embarrado de 25 kV, antes de los disyuntores D2.

La intensidad de cortocircuito más desfavorable es 9240 A.

Esta protección separará el cortocircuito por arriba y por debajo

disparando D1 y D2 a la vez.

La intensidad nominal por transformador es de 1386 A que, aunque no es

significativa porque el elemento direccional no actuará con esta intensidad en

condiciones normales, sirve como intensidad de referencia.

El arranque se produce entre el 100% y el 110 % del ajuste:

Iarr = 1386 A*1.1 = 1524.6 A

st 492.06.0*1

4915400

1.0?

????

???

?


262

El caso más desfavorable es con 9240 A:

Ipaso/Iarr = 9240/1524.6 = 6.06

Escogiendo la curva extremadamente inversa, se tiene la siguiente

expresión del tiempo de disparo o conmutación:

En este caso Kt es la curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre

0.1 y 1.

Seleccionando la curva número 1 nos queda:

Es una protección muy rápida que actúa en 137.7 ms en el caso más

desfavorable.

Por ahora, el ajuste necesario en el relé es:


Intensidad secundaria 1386 A* 5/1500 = 4.62 A

Al ser el factor de carátula x2, el ajuste en cada fase es:

Ajuste = 4.62/2 = 2.31

En el caso de que se produzca un cortocircuito en el lado de 220 kV del

transformador, se tiene lo siguiente:

Primero disparará la protección de sobreintensidad de cabecera del

transformador; conectado entre el embarrado de alta y el transformador de

potencia, disparando D1 y D2, si por cualquier motivo abre D1 y no abre D2, la

falta quedará alimentada por retorno de corriente en 25 kV, actuando entonces

esta protección que abrirá D2.

? ?st 1377.01.0*

106.62.492 ?

??

Kt

IarranqueIpaso

t *

1

2.492

???

???

??


263

La máxima corriente de cortocircuito que pasará por esta protección en

estas condiciones, es con las 2 líneas y un transformador conectado en paralelo a

éste:

y la mínima corriente de cortocircuito sería con una línea y un

transformador conectados:

Con los mismos ajustes que antes, el disparo con esta protección se

produciría con un tiempo de:

Este caso no es deseable, pero actúa como reserva ante este segundo

cortocircuito de menor intensidad.

El ajuste definitivo es:

Facto multiplicativo: *2

Ajuste amperios: 2,3

Fases (R,S,T): Curva 1

AkV

Icc 6.92373*2502.02/01.0

10

???

AkV

Icc 76983*25

02.001.010

???

segt 138.01.0*

16.15246.9237

2.492 ?

????

???

?

segt 2.01.0*

16.1524

7698

2.492 ?

????

???

?


264

Curva característica: Extremadamente inversa

Angulo interno: 45º capacitivos

Es el relé de sobreintensidad trifásico direccional de la marca MAYVASA

Ref. 011/3.

3.1.6.8.3.- Protección de sobreintensidad en la línea de

alimentación a transformadores (220 kV)

Al igual que en las líneas de salida es necesario distinguir entre sobrecarga

y cortocircuito.

Debe haber selectividad de tiempos con las protecciones de

sobreintensidad de las líneas de salida.

Hay que tener en cuenta que en caso de cortocircuito en la línea de

alimentación al transformador, puede actuar la protección diferencial del

transformador (220 kV) o bien la de sobreintensidad direccional (25 kV), por lo

que es necesario hacer selectividad de tiempos con estas protecciones.

Esta protección protegerá a los transformadores contra sobrecargas,

función ésta que no realiza ninguna otra protección.

A) Cálculo por sobrecargas:



Intensidad nominal 158 A

Transformador de intensidad rt=200/5 A

La intensidad secundaria en el transformación es de ?1 % en los


Is = 3.897?3976 A



Ajuste = Iarr/2

Con el error en la rt de +1%, la intensidad de arranque es:


265


Ajuste + = 4.287 A/2= 2.144 A

Ajuste - = 3.897 A/2 = 1.948 A

La media real es:

X=(2.144+1.948)/2= 2


Iarr = 2*2=4 A



Ajuste + = 4.3736 A/2= 2.1868 A

Ajuste - = 3.976 A/2 = 1.988 A

La media real es:

X=(2.1868+1.988)/2= 2.1


Iarr = 2.1*2=2.1 A

Por tanto, nos da una media ajustada entre 2 y 2,1.



Ajuste = 2.1

Si el error es + 1% ? ? Ip = 40.4*4.17 = 168.66 A

Si el error es - 1% ? ? Ip = 39.6*4.17 = 165.3 A


Error en +1% ? ? Iarr = 168.66*1.1 = 185.5 A

Error en – 1 % ? ? Iarr = 194*1.1 = 181.85 A

La intensidad de arranque real estará comprendida entre 185.5 y 181.85 A,

ambos valores por encima de la intensidad nominal, 158 A.

La máxima carga del transformador son los 5/4 de su carga nominal:

158 A ? ? ? 197.5 A


266

El máximo tiempo que tardará en disparar con los 5/4 de carga será:

El tiempo es 47.8 seg.

Suponiendo:

Ipaso = 197.5

I arranque = 185.5 A

Kt = 0.6; CURVA : 6


poco más de 47 seg.

El mínimo tiempo que tardará en disparar con los 5/4 de carga será:

El tiempo es 36.3 seg.

Suponiendo:

Ipaso = 197.5

I arranque = 181.85A

Kt = 0.6; CURVA : 6


poco más de 36 seg.

Es tiempo suficiente para pensar que la sobrecarga va a ser permanente,

por lo que se puede dar permiso para la conexión en paralelo de otro

transformador.

Contra una sobrecarga en la línea de salida sólo la protegerá su relé. Para

que esta protección actúe de reserva en las líneas de salida, en cuanto a

sobrecargas, se tiene que sobrecargar primero el transformador, con lo cual, por

norma general, no actuará como reserva en las líneas de salida, pues ello

st 8.476.0*

15.1855.197

1.002.0

?

????

???

?

st 3.366.0*

185.1815.197

1.002.0

?

????

???

?


267

dependerá del número de salida conectadas, de la carga en cada salida y del

número de transformadores conectados. Esto hace que la actuación o no de esta

protección en dicho caso sea muy variable.

Se escoge:

Factor de carátula: * 2

Toma: 2.1

Curva: 6

B) Cálculo por cortocircuito

Se analiza la selectividad de tiempos entre las líneas de salida y estas

protecciones en las combinaciones posibles.

a) Conectadas las 2 líneas de llegada y los 2 transformadores en paralelo.

Icc trafo = 1750 A/2 trafos = 875 A



I arranque secundario = Iajuste/4=4.2/4 = 1.05 A

I arranque primario = 1.05 A*rt=1.05*40 = 42 A

El tiempo de conmutación es:

El tiempo está adecuado en cuanto a la selectividad de la línea de salida:

Transformador ? ? t= 0.96 s

st 96.06.0*

142

875

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 17503*220

2/02.02/01.010

????

???

??


268

Línea de salida ? ? t= 0.492 s

a) Conectadas las 2 líneas de llegada y 1 transformador.

Icc trafo = 1050 A





El tiempo de conmutación en la línea de alimentación al transformador es:

y para la línea de salida:




c) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.

st 9.06.0*

142

1050

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 10503*22002.02/01.0

10

????

???

??

st 54.06.0*

142

9240

1.002.0

?

????

???

?


269











c) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.

st 06.16.0*

142656

1.002.0 ?

????

???

?

AkV

Icc 13123*2202/02.001.0

10

????

???

??

st 52.06.0*

149

11547

1.002.0 ?

????

???

?


270











st 06.16.0*

142656

1.002.0 ?

????

???

?

AkV

Icc 13123*2202/02.001.0

10

????

???

??

st 52.06.0*

149

11547

1.002.0 ?

????

???

?


271

d) Conectada 1 línea de llegada y 1 transformador.

Icc trafo = 875 A










Por tanto, existe una adecuada selectividad de tiempos en todas las

combinaciones posibles, pues el tiempo de actuación de los relés en las

st 96.06.0*

142

875

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 8753*220

02.001.010

????

???

??

st 56.06.0*

149

7698

1.002.0

?

????

???

?


272

líneas de salida son inferiores respecto los tiempos de respuesta de los

relés en las líneas de alimentación a los transformadores.

Falta analizar el cortocircuito en el lado de 220 kV del

transformador.

La intensidad de cortocircuito sólo depende del número de líneas

conectadas, 1 ó 2:

a) Conectada una línea

Icc linea = 2624 A






b) Conectada 2 línea

Icc línea = 5249 A





st 696.06.0*

142

2624

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 26243*220

01.010

????

???

?

AkV

Icc 52493*220

2/01.010

????

???

?


273


Los conductores han sido calculados para soportar, sin un calentamiento

excesivo, esta corriente durante algo más de 18 seg. tiempo más que suficiente

para que actúen todas las protecciones.

Se escoge:


Toma: 2.45

Curva: 6



3.1.6.8.3.1.- Acoplamiento en paralelo de transformadores

Cuando se produzca una sobrecarga en un transformador, esta protección

se encargará de conectar el otro transformador en paralelo, repartiéndose así la

carga equitativamente entre los 2 transformadores.

Esta maniobra queda supeditada bajo el control del operario, pues la

conexión automática depende de muchos factores y comportaría el riesgo de

falsas maniobras al intervenir varios elementos distintos.

st 59.06.0*

142

5249

1.002.0

?

????

???

?


274

3.1.6.8.4.- Protección de sobreintensidad en el remonte de

barras

Esta protección se encarga de controlar el paso de corriente desde una de

las barras de 220 kV hacia la otra.

Hay 2 líneas de llegada, cada una de las cuales puede transportar 120

MVA, por lo que se puede tener la estación alimentada a plena potencia con una

sola línea de llegada.

Con este acoplamiento se obtiene una mayor flexibilidad en las maniobras

de la estación.

a) Cálculo por sobrecarga



Intensidad nominal 315 A

Relación de transformación de los T/I 400/5 A

La intensidad secundaria en el transformador de intensidad es:

Is= Ip/rt = 315/80 = 3.9375 A

Como el error en la relación de transformación es de ? 1 % en los


Is=315/80.8 = 3.8985 A con ?= + 1 %

Is=315/79.2 = 3.977 A con ?= - 1 %

Is= 3.8985?3.977 A



Ajuste = Iarr/2

Con el error en la rt de +1%, la intensidad de arranque es:


Ajuste + = 4.287 A/2= 2.144 A

Ajuste - = 3.8985 A/2 = 1.949 A


275

La media real es:

X=(2.144+1.948)/2= 2


Iarr = 2*2=4 A



Ajuste + = 3.977 A/2= 1.9885 A

Ajuste - = 4.375 A/2 = 2.1875 A

La media real es:

X=(2.1868+1.988)/2= 2.1


Iarr = 2.1*2=4.2 A

Por tanto, nos da una media ajustada entre 2 y 2.1.



Ajuste = 2.1

Si el error es + 1% ? ? Ip = 80.8*4.2 = 339.36 A

Si el error es - 1% ? ? Ip = 79.2*4.2 = 332.64 A


Error en +1% ? ? Iarr = 339.36*1.1 = 373.3 A

Error en – 1 % ? ? Iarr = 332.64*1.1 = 365.9 A

La intensidad de arranque real estará comprendida entre 365.9 y 373.3 A,

ambos valores por encima de la intensidad nominal, 315 A.

El tiempo de disparo o conmutación es:

siendo:

Ipaso: Intensidad que circula en A

Iarranque: Intensidad de arranque en A = 373,A

kt

IarranqueIpaso

t *

1

1.002.0

???

???

??


276

Kt: Curva seleccionada del 1 al 10 dando valores entre 0.1 y 1 = 0.8

Con sobrecarga en la línea, puede que se disparen las protecciones de

sobreintensidad de los transformadores de potencia conectados. Esto implica

tener la subestación a la máxima potencia por sobrecargar la línea; entonces,

dependiendo de los arranques reales de los relés de los transformadores, pueden

llegar o no a desconectarse.

Por tanto, sólo habrá selectividad entre los equipos de sobreintensidad en

caso de cortocircuito, pues todas las unidades están bajo arranque al detectarlo.

b) Cálculo por cortocircuito

Se analizará la selectividad de tiempos entre las líneas de salida y el resto

de protecciones aguas arriba, con las combinaciones posibles.

a) Conectadas las 2 líneas de llegada y los 2 transformadores en paralelo.

Icc Remonte = 1750 A/2 Remontes = 875 A





El tiempo de conmutación en el remonte de barras será:

st 28.18.0*

142

875

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 17503*220

2/02.02/01.010

????

???

??


277

Hay una adecuada selectividad de tiempos:

Remonte t = 1.28 seg

Transformador t = 0.96 seg

Línea de salida t = 0.492 seg

b) Conectadas las 2 líneas de llegada y 1 transformador.

Icc Remonte = 1050 A/2 Remontes = 525 A










st 54.18.0*

142

525

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 10503*22002.02/01.0

10

????

???

??


278

a) Conectada 1 línea de llegada y los 2 transformadores en paralelo.

Icc Remonte = 1312 A







Remonte t = 1.12seg



d) Conectada 1 línea de llegada y 1 transformador.

Icc Remonte = 875 A

st 12.18.0*

142

1312

1.002.0 ?

????

???

?

AkV

Icc 13123*2202/02.001.0

10

????

???

??

AkV

Icc 8753*220

02.001.010

????

???

??


279










Por tanto, existe una adecuada selectividad de tiempos en todas las

combinaciones posibles, pues el tiempo de actuación de los relés en las líneas de

salida son inferiores respecto los tiempos de respuesta de los relés en las líneas

de alimentación a los transformadores.

Falta analizar el cortocircuito en el lado de 220 kV del transformador.

La intensidad de cortocircuito sólo depende del número de líneas

conectadas, 1 ó 2:

a) Conectada una línea

Icc linea = 2624 A

st 28.18.0*

142

875

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 26243*220

01.010

????

???

?


280






Hay una adecuada selectividad en cuanto a tiempos:



b) Conectada 2 línea

Icc línea = 5249 A






st 795.08.0*

142

2624

1.002.0

?

????

???

?

st 79.07.0*

142

5249

1.002.0

?

????

???

?

AkV

Icc 52493*220

2/01.010

????

???

?


281

Hay una adecuada selectividad en cuanto a tiempos:



Los conductores han sido calculados para soportar, sin un calentamiento

excesivo, esta corriente durante algo más de 18 seg. tiempo más que suficiente

para que actúen todas las protecciones.

Se escoge:


Toma: 2.1

Curva: 8



3.1.6.8.5.- Protección de sobreintensidad en las líneas de

llegada

Esta protección controla el paso de corriente en las líneas de llegada (220

kV)

Cada línea puede suministrar 120 MVA sin ningún problema.

Como están conectadas mediante el remonte de barras, el tiempo de

actuación de los relés debe ser algo mayor respecto del remonte de barras en

cuanto a sobrecargas y cortocircuitos.

Los cálculos son idénticos que en el caso del remonte de barras.

Los ajustes son:

Factor de carátula: X2

Toma: 2.1

Curva: 9

Se aumenta un poco el tiempo de arranque, con lo cual, se asegura la

selectividad entre el remonte de barras y líneas de llegada:


282

En el remonte de barras curva 8

En las líneas de llegada curva 9


RS3-F de la marca MAYVASA Ref. 007/9.

3.1.6.9.- Interconexión de las líneas de llegada

La interconexión de las líneas de llegada se realiza a través del módulo de

acople de barras de 220 kV.

Aunque provengan las dos líneas de la misma estación de interconexión,

no se sabe si los principios de línea están acoplados, y por tanto, si existe un

sincronismo entre las fases homólogas.

La maniobra de acople se realiza para rentabilizar la instalación,

reduciendo las pérdidas por calor en las líneas, al estar conectadas en paralelo. A

la vez, se cuenta con la ventaja de tener un servicio continuo, pues si una de las

líneas se avería, la otra puede suministrar la plena potencia de la instalación.

Para realizar la maniobra de acoplamiento en paralelo, se deben dar cuatro

condiciones:

Igualdad de frecuencia

Igualdad de tensión

Igualdad de fases

Oposición de fases

La igualdad de frecuencias se comprueba con los frecuencímetros del

panel.

La igualdad de tensiones, en módulo, se comprueba con los voltímetros

del panel.

Se tiene también un sincronoscópio para comprobar la secuencia de fases

de cada línea.

La oposición de fases se comprueba con el método de lámparas Siemens,

que consta de dos lámparas encendidas y una apagada.


283

Los elementos de control son:

Relés de máxima tensión

Temporizador

Ambos elementos de control están en serie, por lo que, se necesita el

permiso de ambos para la conexión.

El relé de máxima tensión comprueba la oposición de fases, permitiendo o

no la conexión de los disyuntores y evitando así falsas conexiones debidas a un

error en la maniobra.

El temporizador se conectará cuando el relé de máxima tensión dé

permiso. Entonces contará el tiempo ajustado, conectando automáticamente el

disyuntor una vez transcurrido ese tiempo. Con esto, se pretende que la igualdad

de tensiones sea sostenida a lo largo del tiempo, evitando así, ondas de larga

duración debido al desfase de tensiones.

El relé de control es un relé de tensión, modelo MTA-1T-F de la marca

MAYVASA, y el relé temporizador es el modelo TP-1 de la marca MAYVASA.

El relé de sincronismo es el modelo MTA-1T-F monofásico y, por lo

tanto, se necesitarán 3 relés para la maniobra de sincronización.

Este relé es de máxima o mínima tensión, temporizado o instantáneo.

Se utiliza por su amplio margen de regulación de tensión.

La máxima diferencia de tensión entre una línea en vacío (245 kV) y una a

plena carga (220 kV) es de un 10 %. Con este dato, se conmuta el relé a máxima

tensión a un valor de un 10%. Con esto, cuando se sobrepase el 10 % de la Un en

diferencia de tensiones, el relé actuará, conmutando sus contactos.

Se dará el tiempo máximo para que esta diferencia sea constante:

t = 10 segundos

Ajuste de tensión 10%

Ajuste de tiempos 10 s (posición 10 * 1 s)

Posición de tiempos Temporizado

Posición de tensiones Máxima tensión.

Factor de tensiones * 1 seg (bajo pedido)

Se utilizará el conmutador de señal (17,18,6).


284

Si se permite la maniobra, el relé no actuará, dejando el contacto (17,18)

cerrado, dando paso al temporizador si las otras fases están en condiciones de

acoplarse.

Si no se permite la maniobra, el relé actuará, conmutando a los 10 seg. a la

posición (6,18), lo cual dejará una señal y se dejará de alimentar al circuito de

conexión.

El temporizador se ajustará a dos minutos, después de los cuales, dará el

permiso de conexión al disyuntor:

Tiempo de ajuste: 2 min.

Durante todo este tiempo, se tendrá la igualdad de tensiones sostenida.

3.1.6.10.- Reenganches

Para el reenganche de las líneas de entrada a 220 kV y de las líneas de

distribución a 25 kV, se adoptan reenganchadores RRA-3F de la marca

MAYVASA.

a) Entrada de líneas

Se escoge la posición (R + 2 L), con lo cual, se darán como máximo 3

reenganches, uno rápido y 2 lentos:

1º Reenganche, tiempo rápido: Fijo 0.5 seg.

2º Reenganche, tiempo lento: Fijo 40 seg.


Si después de 3 reenganches persiste la falta, el disjuntor queda abierto

permanentemente.

b) Salida de líneas

Se escoge la posición (R + L), con lo cual, se darán como máximo 2

reenganches, uno rápido y uno lento:

1º Reenganche, tiempo rápido: Fijo 0.5 seg.


Si después de 2 reenganches persiste la falta, el disjuntor queda abierto

permanentemente.


285

3.1.7.- TRANSFORMADORES DE MEDIDA Y

PROTECCIÓN

Estos aparatos cumplirán con la norma UNE 21088 según la instrucción

MIE-RAT 08.

3.1.7.1.- Transformadores de intensidad

3.1.7.1.1.- Líneas de llegada

Por cada línea de llegada se tiene:

Máxima intensidad nominal 315 A

Máxima corriente de cortocircuito 2624 A


Número de núcleos necesarios 2

a) Primer núcleo (Para protección de sobreintensidad)

Conexión Estrella

Carga Relé de sobreintensidad trifásico? 0.1 VA

Impedancia del conductor:

R= ?*L/S = (1/57)*(90/6)=0.263 ?

donde:

? : Resistividad del cobre = 1/57 ? /mm?/m

L: Longitud = 90 m

S: Sección = 6 mm?

Potencia consumida (In = 5 A):

P = 0.1 + (0.263*5?) = 6.675 VA

Para 400 A primarios y un sobredimensionado del núcleo de un 30 %, se

tienen 40 VA de potencia de precisión.


286

La máxima corriente de cortocircuito es:

Icc = 2624 A

La intensidad secundaria es:

Is=Ip/rt=2624 A/80 = 32.8 A

El factor de sobrecarga es:

Fs = Is/Ins < = 20

Fs= 32.8 A/ 5 A = 6.56 < 20

siendo

Is: Intensidad secundaria máxima en A

Ins: Intensidad nominal secundaria en A

Fs: Factor de sobrecarga < = 20

Por tanto, el núcleo de protección reproduce fielmente el cortocircuito en

el secundario.

Se adopta un núcleo de 40 VA, 5p20 y 30% sobredimensionado.

b) Segundo núcleo (Para protección de distancia)

Conexión Estrella

Carga Relé de Carrier trifásico? 0.04 ?


R= ?*L/S = (1/57)*(90/6)=0.263 ?


P = (0,04 + 0.263)*5? = 7.575 VA




Icc = 2624 A


Is=Ip/rt=2624 A/80 = 32.8 A



287

Fs = Is/Ins < = 20

Fs= 32.8 A/ 5 A = 6.56 < 20

siendo





el secundario.


Esfuerzos térmicos:

El tiempo máximo que dura un cortocircuito en barras de 220 kV, no llega

a 1 seg.

Para t = 1 seg, se tiene una Icc = 2624 A.

La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de 22

kA.

Por tanto, soporta los esfuerzos térmicos.

Esfuerzos electrodinámicos:

La intensidad de choque máxima que pueden pasar por los

transformadores de intensidad es de 5.105 kA; la máxima intensidad de choque

que soporta es de 55 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.

El transformador adoptado es el modelo IMBD-245 A-2 de la marca ABB

con In = 400 A y para servicio en intemperie.

3.1.7.1.2.- Acople de barras


Máxima corriente de cortocricuito 5250 A


288




Conexión Estrella



R= ?*L/S = (1/57)*(55/4)=0.241 ?

donde:


L: Longitud = 55 m

S: Sección = 4 mm?


P = 0.1 + (0.241*5?) = 6.125 VA




Icc = 5250 A


Is=Ip/rt=5250 A/80 = 32.8 A


Fs = Is/Ins < = 20

Fs= 65.62 A/ 5 A = 13.125 < 20

siendo





el secundario.



289


El tiempo máximo que dura un cortocircuito en barras de 220 kV, no llega

a 1 seg.



kA.








3.1.7.1.3.- Líneas de alimentación de transformadores

Por cada línea de alimentación de transformador se tiene:





a) Primer núcleo (Para medición)

Conexión Estrella

Carga

Contador de activa 1 VA


290

Contador de reactiva 0.31 VA

1 Amperímetro 1 VA


R= ?*L/S = (1/57)*(75/10)=0.131 ?

donde:


L: Longitud = 75 m

S: Sección = 10 mm?


P = 1+0.31 + (0.131*5?) = 5.6 VA

Para 200 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase 0.5.

Al ser el núcleo para medición, con la corriente de cortocircuito se

saturará rápidamente el núcleo y no se dañarán los aparatos de medida.

Se adopta un núcleo de 10 VA y clase 0.5.

b) Segundo núcleo (Para protección de distancia)

Conexión Estrella



R= ?*L/S = (1/57)*(70/10)=0.1228 ?

donde:


L: Longitud = 70 m



P = 0.1+0.1228*5? = 3.17 VA

Para 200 A primarios se tienen 5,5 VA de potencia de precisión y un

sobredimensionado del núcleo de un 30 %


291


Icc = 5250 A


Is=Ip/rt=5250 A/40 = 131.25 A


Fs = Is/Ins < = 20

Fs= 131.25 A/ 5 A = 26.25 > 20

siendo




Al ser Fs > 20 se comprueba la intensidad límite de precisión.

Intensidad límite de precisión:

e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs *Ins * (Zc+Zs)

donde:

e2L: F.e.m. límite secundaria en V

Ilp: Intensidad límite y precisión en A

Zr: Impedancia real de carga en ?

Zs: Impedancia del secundario del transformador de intensidad en ?

Fs: Factor de sobrecarga nominal = 20

Ins: Intensidad nominal del secundario = 5 A

Zc: Carga de precesión para la potencia de precisión en ?

Despejando Ilp, queda:

donde:

Zc = 7.5 VA/5? A = 0.3 ?

Zs = 0.09 ?

Zrelé = 0.004 ?

Zcond = 0.1228 ?

AIlp 18009.01228.0004.0)09.03.0(*5.20

??????

????


292

La Ilp supera el valor real:

Ilp = 180 A> 131.25 A


el secundario.

Se adopta un núcleo de 7,5 VA, 5p20, 30% sobredimensionado.

C) Tercer núcleo (Para protección diferencial)

Conexión Estrella

Carga Relé diferencial trifásico = 0.08 ?


R= ?*L/S = (1/57)*(70/10)=0.1228 ?

donde:


L: Longitud = 70 m



P = (0.08*0.1228)*5? = 5.6 VA

Para 200 A primarios se tiene 15 VA de potencia de precisión y un

sobredimensionado del núcleo de un 50%.


Icc = 5250 A


Is=Ip/rt=5250 A/40 = 131.25 A


Fs = Is/Ins < = 20

Fs= 131.25 A/ 5 A = 26.25 > 20

siendo




Al ser Fs > 20 se comprueba la intensidad límite de precisión.


293



donde:









donde:

Zc = 15 VA/5? A = 0.6 ?

Zs = 0.12 ?

Zrelé = 0.08 ?

Zcond = 0.1228 ?


Ilp = 223 A> 131.25 A


el secundario.

Se adopta un núcleo de 15 VA, 5p20, 50% sobredimensionado.


El tiempo máximo que dura un cortocircuito en las líneas de alimentación

a transformadores, no llega a 1 seg.


AIlp 22312.01228.008.0

)12.06.0(*5.20?

????????

?


294


kA.










3.1.7.1.4.- LINEAS DE ALIMENTACION A BARRAS

3.1.7.1.4.1.- Transformadores de rt = 1500/5A

Por cada línea de alimentación a barras se tiene:






Conexión Estrella

Carga

Vatímetro 1 VA

Varímetro 0.31 VA

1 Voltímetro 1 VA


295


R= ?*L/S = (1/57)*(40/6)=0.117 ?

donde:


L: Longitud = 40 m

S: Sección = 6 mm?


P = 1+0.31 + (0.117*5?) = 5.234 VA

Para 1500 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase

0.5.



Se adopta un núcleo de 10 VA y clase 0.5.

b) Segundo núcleo (Para protección de sobreintensidad)

Conexión Estrella



R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.28 ?

donde:


L: Longitud = 40 m

S: Sección = 2.5 mm?


P = 0.1+0.28*5? = 7.117 VA

Para 1500 A primarios se tienen 10 VA de potencia de precisión y clase de

precisión 5p10.


Icc = 9240 A


296


Is=Ip/rt=9240 A/300 = 30.8 A


Fs = Is/Ins < = 10

Fs= 30.8 A/ 5 A = 6.16 < 10

siendo





el secundario.

Se adopta un núcleo de 10 VA de potencia de precisión y clase de

precisión 5p10.

C) Tercer núcleo (Para protección diferencial)

Conexión Estrella

Carga Relé diferencial trifásico = 0.08 ?


R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.117 ?

donde:


L: Longitud = 40 m


Resistencia por fase del transformador auxiliar = 0.02 ?


P = (0.08+0.117+0.02)*5? = 5.4 VA

Para 1500 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase de

precisión 5p10.


Icc = 9240 A


297


Is=Ip/rt=9240 A/300 = 30.8 A


Fs = Is/Ins < = 10

Fs = 30.8 A/ 5 A = 6.16 < 10

siendo:





el secundario.


precisión 5p10.

3.1.7.1.4.2.- Transformadores de rt = 1500/1 A

Por cada línea de alimentación de transformador se tiene:






Conexión Estrella

Carga 1.2?

Impedancia del conductor (bifilar):

R= 2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?

donde:


L: Longitud = 40 m



298


P = (1.2+0.561)*1? = 1.761 VA

Al estar 3 núcleos se debería repartir la intensidad; pero se adopta un

núcleo de 2,5 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase de precisión.



Se adopta un núcleo de 2.5 VA y clase 5p10.

En caso de cortocircuito trifásico no circulará corriente, pues no existirá

corriente homopolar, pero se han realizado los cálculos suponiendo los valores

más desfavorables.

b) Segundo núcleo (Para protección diferencial de barras)

Conexión Fases homólogas en paralelo (ver esquema)

Carga Relé de sobreintensidad monofásico? 0.06?


R= 2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/6)=0.234 ?

donde:


L: Longitud = 40 m

S: Sección = 6 mm?


P = (0.06+0.234)*1? = 0.294 VA

Para 1500 A primarios se tiene 2.5 VA de potencia de precisión y clase de

precisión 5p10..


Icc = 9240 A


Is=Ip/rt=9240 A/1500 = 6.16 A


Fs = Is/Ins < = 10


299

Fs = 6.16 A/ 1 A = 6.16 < 10

siendo:





el secundario.

Se adopta un núcleo de 2,5 VA y 5p10.


El tiempo máximo que dura un cortocircuito en las líneas de alimentación

a transformadores, no llega a 1 seg.


La intensidad máxima en el transformador de intensidad en 1 seg. es de

150 kA eficaces..




transformadores de intensidad es de 18 kA; la máxima intensidad de choque que

soporta es de 150 kA. Por lo tanto, soportará los esfuerzos electrodinámicos.

El transformador adoptado es el modelo ACH-36 de la marca ARTECHE

y para servicios en interior.


300

3.1.7.1.5 Salida de líneas


Por cada línea de salida tenemos:






Conexión Estrella

Carga

Contador de activa 1VA

Contador de reactiva 0.31 VA

1 Amperímetro 1 VA


R= ?*L/S = (1/57)*(40/6)=0.117 ?

donde:


L: Longitud = 40 m

S: Sección = 6 mm?


P = 1+0.31+1+(0.117*5?) = 5.234 VA

Para 200 A primarios se tienen 10 VA de potencia de precisión y clase

0.5.



Se adopta un núcleo de 10VA y clase 0.5.


301

b) Segundo núcleo (Para protección de sobreintensidad)

Conexión Estrella

Carga relé de sobreintensidad trifásico? 0.1VA


R= ?*L/S = (1/57)*(40/2.5)=0.28 ?

donde:


L: Longitud = 40 m



P = 0.1+(0.28*5?) = 7.117 VA

Para 200 A primarios se tiene 10 VA de potencia de precisión y clase de

precisión 5p10..


Icc = 15400 A


Is=Ip/rt=15400 A/40 = 385 A


Fs = Is/Ins < = 10

Fs = 385 A/ 5 A = 77 > 10

siendo:




Al ser Fs>10, se comprueba la intensidad límite de precisión.


e2L = Ilp*(Zr + Zs) = Fs * Ins * (Zc+Zs)

donde:



302








donde:

Zc = 10 VA/5? A = 0.4 ?

Zs = 0.12 ?

Zrelé = 0.004 ?

Zcond = 0.28 ?


Ilp = 63.36 A < 385 A

Al no superar la Ilp el valor real, se aumenta la potencia de precisión a 30

VA y la sección del conductor a 15 mm?

La intensidad límite de precisión es ahora:

donde:

Zc = 50 VA/5? A = 2 ?

Zs = 0.2 ?

Zrelé = 0.004 ?

Zcond = (1/57)*(40/10) = 0.07 ?


AIlp 36.6312.028.0004.0

)12.04.0(*5.10?

????????

?

AIlp 46.4012.007.0004.0)2.02(*5.10

??????

????


303

Ilp = 401.46 A > 385 A


el secundario.


precisión 5p10.

Se ha cambiado la sección del conductor a 10 mm?


Por cada línea de salida tenemos:





a) Primer núcleo (Para protección diferencial de barras)

Conexión Fases homólogas en paralelo (Ver esquema)

Carga Relé de sobreintensidad monofásico? ? 0.06?


R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?

donde:


L: Longitud = 40 m



P = (0.06+0.561)*1? = 0.621 VA

Se adopta un núcleo de 2,5 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase

de precisión.


304


Icc = 15400 A


Is=Ip/rt=15400 A/1500 = 10.26 A


Fs = Is/Ins < = 10

Fs = 10.26 A/ 1 A = 10.26 > 10

siendo:




Al ser Fs>10, se comprueba la intensidad límite de precisión.



donde:









donde:

Zc = 2.5 VA/1? A = 2.5 ?

Zs = 0.8 ?

Zrelé = 0.06 ?

Zcond = 0.561 ?

AIlp 22.238.0561.006.0)8.05.2(*1.10

??????

????


305


Ilp = 23.22 A > 385 A


el secundario.

Se adopta un núcleo de 2,5 VA y 5p10.

Soporta los esfuerzos térmicos y electrodinámicos.

Los transformadores adoptados serán los modelos ACH-36 de la marca

ARTECHE y para servicio interior.

Uno de ellos con 2 núcleos de relación de transformación 200/5 A y el

otro con un núcleo de relación de transformación 1500/1 A.

3.1.7.1.6.- Transformador de intensidad en el neutro del zig-

zag




El aislamiento será el correspondiente al nivel de tensión del aparato, 25

kV.




R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(75/2.5)=1.053 ?

donde:


L: Longitud = 75 m


306



P = (0.06+1.053)*5? = 27.8 VA

Se adopta un núcleo de 30 VA de potencia de precisión y 5p10 de clase de

precisión.

No es necesario comprobar nada más, pues no está afectado por las

corrientes de cortocircuito de las fases, ni por los esfuerzos electrodinámicos, ni

por los esfuerzos térmicos.

Se escoge un transformador de intensidad modelo ACH-36 para servicio

interior, de relación de transformación 10/5 A, con núcleo de protección de 30

VA de potencia de precisión, de la marca ARTECHE.

3.1.7.1.7.- Transformador para la protección de cuba


contacto peligrosas.

Máxima intensidad en el lado estrella 364 A

Máxima intensidad en el lado triángulo 10 A



Aislamiento 36 kV


Por razones técnicas se necesita un núcleo de medición para protección,

pues se debe medir 2 niveles de intensidad con un transformador. Se ajustará al

nivel más bajo, cumpliendo para la protección pues con un nivel alto también

funcionará.

Con el fin de no perjudicar el relé con un nivel alto, se ha escogido un

núcleo para medición que se saturará rápidamente si la intensidad aumenta

excesivamente.


307



R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(75/2.5)=1.053 ?

donde:


L: Longitud = 75 m



P = (0.06+1.053)*1? = 1.113 VA

Se adopta un núcleo de medida de 2.5 VA de potencia de precisión y 0.5

de clase de precisión.

Se saturará rápidamente con corrientes superiores a 10 A.




Se escoge un transformador de intensidad modelo AVD-36 para servicio

interior, de relación de transformación 10/1 A, con núcleo para medición de 2.5

VA de potencia de precisión y 0.5 de clase de precisión, de la marca ARTECHE.

3.1.7.1.8.- Transformador de intensidad para la protección

homopolar de las líneas de salida


contacto peligrosas.

Máxima intensidad en el lado estrella 20 A



Aislamiento 36 kV


308


Por razones técnicas se necesita un núcleo de medición para protección,

pues se debe medir una intensidad homopolar, el valor de la cual, depende del

número de transformadores conectados a barras. El valor mínimo es con 1

transformador que da 10 A y la máxima corriente homopolar a tierra se produce

con 2 transformadores conectados que dan 20 A. Por este motivo, se deben

detectar 10 A como mínimo. Así, cuando circulen más de 10 A, el núcleo se

saturará rápidamente y el relé no sufrirá daño alguno debido a la intensidad en el

secundario del transformador de intensidad.

Carga Relé de intensidad homopolar? ? 0.5?


R=2*?*L/S = 2*(1/57)*(40/2.5)=0.561 ?

donde:


L: Longitud = 40 m



P = (0.5+0.561)*1? = 1.061 VA

Se adopta un núcleo de medida de 2.5 VA de potencia de precisión y 0.5

de clase de precisión.

Se saturará rápidamente con corrientes superiores a 10 A.

El conductor hasta el relé deberá estar apantallado.





309

Se escoge un transformador de intensidad modelo AVD-36 para servicio

interior, de relación de transformación 10/1 A, con núcleo para medición de 2.5

VA de potencia de precisión y 0.5 de clase de precisión, de la marca ARTECHE.

3.1.7.2.- Transformadores de tensión

3.1.7.2.1.- Líneas de llegada

Por cada línea de llegada, se tiene:

Relación de transformación 220/? 3, 0.11/? 3 kV

Número de secundarios necesarios 1





Carga

Relé de distancia “Carrier” 30 VA

1 Voltímetro 5 VA

1 Frecuencímetro 1 VA

Relé de frecuencia 6 VA

Frenado por tensión del relé de sobreintensidad 30 VA

TOTAL =72 VA


Caída de tensión admisible 0.5V

Cálculo del conductor:


L: Longitud = 90 m


310

Intensidad = 72 VA/(110*? 3)

V: Tensión = 110 V

Sección:

Se adopta una sección de 1.5 mm?

Se adopta un transformador de tensión capacitivo CPDE 245-N-C de la

marca ABB para servicio exterior.

3.1.7.2.2.- Barras generales

Por cada embarrado se tiene:

Relación de transformación 220/? 3, 0.11/? 3 kV



a) Primer secundario (Para medición)



Carga

3 Contadores trifásicos de activa: 9

Elementos motores 9*4.9 VA

3 Contadores trifásicos de reactiva: 9

Elementos motores 9*3.9 VA

1 Voltímetro 5 VA

1 Frecuencímetro 1 VA

Relé de sincronismo (Máxima tensión) 8 VA

TOTAL =93.2 VA

2193.13*110

72*)5.0/90(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?


311





L: Longitud = 60 m

Intensidad = 93.2 VA/(110*? 3)

V: Tensión = 110 V

Sección:

Se adopta una sección de 6 mm?

b) Segundo secundario (Para protección)



Carga:

Frenado por tensión de sobreintensidad para las líneas de

alimentación a trafos. 3*30 VA

Frenado por tensión de sobreintensidad para el remonte de barras

30

TOTAL =120 VA





L: Longitud = 60 m


V: Tensión = 110 V

Sección:

215.53*110

2.93*)1.0/60(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?


312


Se adopta un transformador de tensión capacitivo CPDE 245-N-C de la

marca ABB para servicio exterior.

3.1.7.2.3.- Líneas de alimentación a barras

Por cada línea de alimentación, se tiene:







Carga

Relé de máxima tensión 6 VA

Relé de mínima tensión 6 VA

1 vatímetro 7 VA

1 varímetro 7 VA

1 Voltímetro 5 VA

Relé de sobreintensidad direccional 1 VA

TOTAL =32 VA





L: Longitud = 45 m

232.13*110

120*)5.0/60(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?


313


V: Tensión = 110 V

Sección:


b) Segundo secundario (Para protección)

Conexión del secundario Los 3 secundarios en serie


Carga:

Relé direccional homopolar 0.8 VA





L: Longitud = 45 m

Intensidad = 0.8 VA/(110*?3)

Vo: Máxima tensión homopolar = 110 V/? 3

Sección:


Se adopta un transformador de tensión modelo UCP-36 con 2 núcleos de

la marca ARTECHE para servicio interior, conexión fase-tierra.

235.13*110

32*)1.0/45(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?

20066.03*110

8.0*)5.0/45(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?


314

3.1.7.2.4.- Embarrados de 25 kV

Por cada embarrado, se tiene:







Carga:

Alimentación del frenado por tensión de la protección de

sobreintensidad en las líneas de salida 15 rel.*30 VA

TOTAL =450 VA

Clase de precisión 1




L: Longitud = 45 m


V: Tensión = 110 V

Sección:


Se adopta un transformador de tensión modelo VCS-36 con 1 núcleos de

la marca ARTECHE para servicio interior, conexión fase-tierra.

2486.23*110

300*)5.0/45(*57/1*)/(* mm

VAIVLS ???? ?


315

3.1.8.- RED DE TIERRAS


Las redes de tierra cumplirán según lo establecido en la instrucción MIE-

RAT 13 del R.C.E.

La red general de tierras estará formada por 2 mallas unidas entre sí, una

para el equipo de 220 kV y la otra para el equipo de 25 kV; a dichas mallas se

conectarán todos los herrajes de la aparamenta: Pararrayos, estructuras metálicas,

neutro de los transformadores, neutro del zig-zag, etc.

3.1.8.2.- Resistividad del terreno

La mayor parte del terreno está compuesto de arcilla plástica, con una

resistividad de 50 ? *m

3.1.8.3.- Corriente máxima de puesta a tierra

Por la configuración del sistema, con el neutro rígidamente unido a tierra y

una Un> 1000 kV, resulta una corriente máxima de puesta a tierra de:

Icct=0.7*Iccmáx

La máxima corriente de cortocircuito se producirá con las 2 líneas y los 2

transformadores de potencia en paralelo, conectados simultáneamente:

Icc = 15400 A

lo que produce una corriente a tierra de:

Icct=0.7*15400 A= 10780 A


316

3.1.8.4.- Sección del conductor

De acuerdo con la instrucción MIE-RAT 13 del R.C.E., la sección mínima

para los conductores de cobre es:

S = Icct/?ct

donde:

Icct: Intensidad máxima de puesta a tierra

?ct: Densidad de corriente admisible para la falta de mayor

duración.

El tiempo máximo de duración de una falta es en la parte de 25 kV,

teniendo conectado 1 transformador de potencia a las 2 líneas de llegada. La

desconexión más tardía tiene lugar en las líneas de llegada, y es de:

t=t1+t2=1.7325+0.1=1.8325 seg.

siendo:

t1: tiempo de actuación del relé = 1.7325 seg.

t2: Tiempo de apertura del disyuntor = 0.1 seg.

Por tanto, teniendo en cuenta que el conductor de tierra se encuentra a una

temperatura ambiente de 25 º C y su temperatura final no puede sobrepasar los

200ºC, con una falta de 1 seg. de duración, la densidad de corriente admisible es

de 160 A/mm? (Ver gráfica del punto 3.1.2.2.2). Como la falta tarda un poco más

de tiempo en desaparecer, la densidad de corriente admisible disminuye

conforme a la expresión:

?ct=?(ls)/? t

siendo:

?ct: Densidad de corriente en el tiempo real en A

?(ls): Densidad de corriente admisible para 1 seg en A

t: Tiempo real en seg.

Por tanto, la densidad de corriente real será:

?ct =(160 A/mm?)/? 1.8325s=118.2 A/mm?


317

con lo que queda una sección mínima de:

S=Icct/?ct=10780 A/118.2 A/mm?=91.2 mm?

En la tabla de conductores tubulares de cobre de los anexos, la sección

inmediatamente superior es de 113 mm?.

Por tanto, se adopta un conductor tubular de cobre con las siguientes

características:

Dext/dint 20/16mm

Sección 113mm?

Material E – Cu F30

Peso 1.01 kp/m

3.1.8.5.- Resistencia de las mallas

Según la instrucción MIE-RAT 13 del R.C.E. punto 4.2, la resistencia de

tierra del electrodo para la malla de tierra es:

R=(? /4r)+( ? /L)

siendo:

R: Resistencia de tierra del electrodo en ?

? : Resistividad del terreno = 50 ? *m

L : Longitud del conductor enterrado en m

r: Radio de un círculo de igual superficie que el área cubierta por la malla

en m.

Malla 1 (Un = 220 kV)

S=9450 m?

r= 54.8 m

L= 1455 m

Aplicando la fórmula anterior: R1=0.2625 ?

Malla 2 (Un = 25 kV)

S=1000 m?

r= 17.84m


318

L= 470 m

Aplicando la fórmula anterior: R2=0.8 ?

3.1.8.6.- Tensión de tierra

El potencial de la red será:

Las corrientes de defecto máximas en cada malla serán:

Malla1 (Un=220 kV) 2131V/0.2625? =8118 A

Malla2 (Un=25 kV) 2131V/0.8? =2664 A

3.1.8.7.- Tensiones de paso

Según la instrucción MIE-RAT 13 punto 1.1 del R.C.E., la tensión de paso

máximo, que no se puede superar en ningún caso es:

donde:

K = 78.5 y n=0.18 para tiempos de faltas comprendidos entre 0.9 y 3 seg.

t: Tiempo máximo de duración de la falta = 1.8325 seg.


V

RR

IcctE 2131

8.01

2625.01

1*10780

21

11

1* ?

??

??

???

??? ??

10006

1*)/10(máx?ntKVp

VVp 9151000

50*61*)8325.1/5.78*10(máx 18.0 ???

???? ??


319

La tensión de paso real es:

siendo:

Vp: Tensión de paso real en V

Icct: Corriente de malla en A


L: Longitud total del conductor enterrado en m

Ki: Factor de corrección de corriente de paso a tierra = 0.65+0.172 m

siendo:

n: Números de conductores paralelos en una dirección

Kp: Coeficiente de paso que depende de la expresión:

donde:

h: Profundidad de la instalación en m

D: Distancia entre conductores paralelos en m

n: Nº de conductores paralelos en la misma dirección de D

Se estudian en las 2 direcciones escogiendo la tensión más desfavorable:

Malla 1 (Un = 220 kV):

1ª Dirección:

D = 15 m

n = 8

h = 1.5 m

Ki1= 0.65+0.172*8 = 2.026

kp1 (aplicando expresión anterior) = 0.1592

Vp1 = 0.1592*2.026*50*(8118/1455)= 90 V

LIcct

KiKpVp *** ??

??

???

????

????

??

?????

??)1(

1...

31

21

*1

)(1

21

*1

nDhDhKp

?


320


2ª Dirección:

D = 15 m

n = 7

h = 1.5 m

Ki2= 0.65+0.172*7 = 1.854


Vp2 = 0.1562*1.854*50*(8118/1455)= 80.8 V


1ª Dirección:

D = 5 m

n = 11

h = 1.5 m

Ki1= 0.65+0.172*11 = 2.542


Vp1 = 0.2779*2.542*50*(2664/470)= 200.19 V


2ª Dirección:

D = 5 m

n = 5

h = 1.5 m

Ki2= 0.65+0.172*5 = 1.51


Vp2 = 1.51*0.224*50*(2664/470)= 95.88 V

3.1.8.7.1.- Tensión de paso aplicada

Se escogen las tensiones de paso más desfavorables en cada malla.


321

Tomamos 1000 ? como valor de resistencia eléctrica del cuerpo humano

y, teniendo en cuenta, que el terreno está cubierto de una capa de grava de ? =

4000 ? *3, la tensión aplicada resultante es:

Malla 1:

Malla 2:

se comprueba que en todos los casos cumple con el reglamento.

3.1.8.8.- Tensiones de contacto

La tensión de contacto máxima, según la instrucción MIE-RAT 13 punto

1.1 del R.C.E. es:

La tensión de contacto real es:

Vc = Km *Ki*?*(Icct/L)

donde:

Vc: tensión de contacto real en V

Icct: Corriente de malla en A

? : Resistividad del terreno en ? *m

L: Longitud total del conductor enterrado en m

Ki: factor de corrección de corriente de paso a tierra = 0.65+0.172n

Donde:

?610001000

*?

? VpVpa

máx9156.34000*61000

1000*901 VpVVVpa ???

??

máx91584000*61000

1000*19.2002 VpVVVpa ???

??

VtKVc n 67.751000

50*5.11*8325.1/5.78

1000*5.1

1*/máx 18.0 ????

??? ????

???? ??

?


322

n: Número de conductores paralelos en una dirección.

Km: Coeficiente de contacto que depende de la expresión:

donde:

h: Profundidad de la instalación en m

D: distancia entre conductores paralelos en m

n: nº de conductores paralelos en la misma dirección de D

d: Diámetro del conductor en m

Se estudian en las 2 direcciones escogiendo la tensión más desfavorable:


1ª Dirección:

D = 15 m

n = 8

h = 1.5 m

Ki1= 0.65+0.172*8 = 2.026

km1 (aplicando expresión anterior) = 0.7

Vc1 = 0.7*2.026*50*(8118/1455)= 396.7 V


2ª Dirección:

D = 15 m

n = 7

h = 1.5 m

Ki2= 0.65+0.172*7 = 1.854


Vc2 = 0.725*1.854*50*(8118/1455)= 375 V

???

????

???

???????

????

)22()32(

...87

65

43

ln*1

16*

ln*21

nn

hdDD

Km??


323


1ª Dirección:

D = 5 m

n = 11

h = 1.5 m

Ki1= 0.65+0.172*11 = 2.542


Vc1 = 0.297*2.542*50*(2664/470)= 214 V


2ª Dirección:

D = 5 m

n = 5

h = 1.5 m

Ki2= 0.65+0.172*5 = 1.51


Vc2 = 0.437*0.224*50*(2664/470)= 187 V

3.1.8.8.1.- Tensión de contacto aplicada

Se escogen las tensiones de contacto más desfavorables en cada malla.

Tomamos 1000 ? como valor de resist. eléctrica del cuerpo humano y,

teniendo en cuenta, que el terreno está cubierto de una capa de grava de ? = 4000

? *m, la tensión aplicada resultante es:

Malla 1:

Malla 2:

?5.110001000

*?

? VcVca

máx67.7567.564000*5.11000

1000*7.3961 VcVVVca ???

??

máx67.7557.304000*5.11000

1000*2142 VcVVVca ???

??


324

se comprueba que en todos los casos cumple con el reglamento.

3.1.8.9.- Tensión máxima aplicable

En cualquier caso la tensión máxima de contacto aplicada al cuerpo

humano es, según el MIE-RAT 13 punto 1.1 del R.C.E.,

Todas las tensiones de contacto calculadas anteriormente son menores

respecto el valor obtenido.

Por tanto, la configuración de tierra tomada en las mallas a una

profundidad h = 1,5 m, es suficiente para mantener la seguridad.

VtK

Vcan

39.708325.1

5.7818.0

???


325

3.1.9.- Alumbrado

3.1.9.1.- Alumbrado de acceso a la subestación

Para efectos de cálculo, se supondrán características similares a las de una

calle secundaria.

a) Dimensiones del espacio a iluminar:

Anchura de la calzada 6 metros

Longitud total de la vía 65 metros

b) Naturaleza:

Por considerarse una vía secundaria, se fija un nivel medio de iluminación

Emed = 20 lux.


326

c) Tipo de fuente luminosa:

Se prevén lámparas de vapor de mercurio color corregido (V.M.C.C.) de

250 W, cuyo flujo luminoso es de 13125 lúmens.

d) Tipo de luminaria:

Interesa para este tipo de iluminación, en la que la limpieza y

conservación no son fáciles, el empleo de una armadura cerrada de reparto

asimétrico, modelo INDALUX 750-OVX-P, montadas sobre báculos de acero.

En este caso el factor de mantenimiento se fija en fm=0.7 (luminaria y lámpara).

e) Características ópticas:

El factor de utilización, obtenido de la curva correspondiente, es de

fu=0.30.

f) Proceso de cálculo:

Para un flujo luminoso de 13125 lúmenes corresponde una altura del

punto de luz de H = 7.5 metros.

La disposición de las unidades luminosas será del tipo “unilateral”.

Por la fórmula de iluminación y con los datos obtenidos, tenemos:

donde:

? : flujo luminoso del punto de luz = 13125 Lm

Ems: Nivel medio de iluminación en servicio = 20 lux

mDlúmensD

fmfuDAEms

23131257.0*30.0

*6*20*

**??????


327

A: Anchura de la calzada a iluminar = 4 m

D: distancia de separación entre dos puntos de luz en metros

fu: Factor de utilización = 0.30

fm: Factor de mantenimiento = 0.70

El número de unidades luminosas es:

Nl = L/D + 1 = 65 m/23 m + 1 = 3.8 unidades

Por tanto, se instalarán 4 lámparas de 250 w en 4 luminarias modelo

INDALUX 750-OVX-P sobre báculo de acero en disposición únilateral.

La potencia absorbida por el alumbrado de acceso a la estación será:

P = 4 lámparas * 250 W/ lámpara = 1000 W

3.1.9.2.- Alumbrado del parque de intemperie


Con el fin de facilitar el proceso de cálculo, dividiremos el área a iluminar

en 2 zonas distintas, tal como se indica en el dibujo de arriba:

Zona A: El parque de intemperie propiamente dicho.

Zona B: La zona periférica comprendida entre el parque y el edificio y la

reja que delimita toda la instalación.


328

b) Naturaleza:

La iluminación tiene que cumplir 2 finalidades: alumbrar la zona de

servicio (Zona A) y alumbrar la zona de tránsito (Zona B). Por ello se fijan 2

niveles de iluminación media horizontal:

Zona de servicio (Zona A) 35 lux

Zona de tránsito (Zona B) 15 lux

c) Tipo de fuente luminosa:

Lámpara de vapor de mercurio, color corregido (V.M.C.C.); han sido

elegidas por su alta eficacia luminosa y su larga duración.

El coeficiente de depreciación o rendimiento se fija en ? =0.80

d) Tipo de luminaria:

Se han considerado como armaduras más adecuadas las del tipo farola con

difusor protector, montadas sobre los pórticos de barras para la zona de servicio

(Zona A) y sobre columna de aluminio para la zona de tránsito (Zona B):

e1) Flujo total (Zona A):

siendo:

Ems: Nivel medio de iluminación en servicio = 35 lux

S: Superficie a iluminar = 110*110 = 12100 m?

fu: Factor de utilización = 0.5

fm: Factor de mantenimiento = 0.8

? : Rendimiento luminoso = 0.8

lúmensfmfu

SEms1323437

8.0*8.0*5.012100*35

***

????

?


329

Empleando lámparas de 700 W de vapor de mercurio color corregido, de

flujo inicial 36750 lúmenes, el número de lámparas será:

N=? /?u= 1323437/36750= 36 lámparas

Se dispondrá de una luminaria por cada lámpara, instalándose dos

luminaria en cada uno de los pórticos de barras y tres luminarias en cada uno de

los pórticos de transformadores mediante montaje sobre brazo mural en aluminio,

modelo INDALUZ BRA-750.

e2) Flujo total (Zona B):

Empleando lámparas de 700 W de vapor de mercurio color corregido, de

flujo inicial 36750 lúmenes, el número de lámparas será:

N=? /?u= 628125/36750= 17 lámparas

las cuales se instalarán en 17 farolas jardín modelo INDALUX 1000-FM

sobre columna de aluminio modelo TRI-40-BA y cuya distribución se realizará

tal como se indica en el dibujo anterior.

La potencia absorbida por el alumbrado exterior será:

P = (36+17) lámparas * 700 W/lámpara = 37100 W

? ?lúmens

fmfuSEms

6281258.0*8.0*5.0

)20*5.37(*2)110*20(2)201614(*150*15**

*?

??????

??


330

3.1.9.3.- Alumbrado interior

3.1.9.3.1.- Sala de control


Anchura a = 17.4 m

Longitud b = 14.7 m

Altura sobre el plano de trabajo h = 2.4 m

b) Naturaleza:

Debido al trabajo allí existente se requiere un alumbrado cuantitativo y a

la vez cualitativo. Así pues, debe haber una ausencia de deslumbramientos,

contrastes, etc., a fin de evitar en lo posible la fatiga visual. Por ello se fija un

nivel de iluminación media horizontal de:

Ems = 500 lux


331

c) Factores de reflexión:

Techo 70 %

Paredes 50 %

Plano útil 30 %

d) Tipo de fuente luminosa:

Lámparas fluorescentes de arranque rápido. Esta elección ha sido

efectuada teniendo en cuenta las características del local y la elevada eficacia

luminosa de esta clase de lámparas.

e) Sistema de alumbrado:

Directo con difusor de lamas transversales. Esta elección ha sido efectuada

teniendo en cuenta las características cualitativas de este tipo de alumbrado en

cuanto a ausencia de deslumbramientos se refiere.

f) Tipo de luminaria:

Armadura y panel de aluminio, empotrado, para lámparas fluorescentes de

alta emisión, modelo 2151-FLTN de INDALUX.

g) Factor de mantenimiento:

Teniendo en cuenta que se va a realizar una buena conservación en

servicio, se fija según tablas, un factor de mantenimiento fm = 78 %. (En este

factor están incluidos la depreciación de la lámpara y el factor de mantenimiento

de la instalación).

h) Indice del local:

Se toma k = 4

i) Coeficiente de utilización:

Para k = 4 y factores de reflexión de techo y paredes del 70% y del 50%

respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tablas)

fu=53%.

32.3)7.144.17(*47.2

7.14*4.17)(*

*?

??

??

bahba

K


332

j) Flujo luminoso:

Empleando lámparas fluorescentes blanco cálido de muy alta emisión, con

una potencia de 215 W, cuyo flujo es de 15000 lm, el número de lámparas

necesario será:

N=? /?u= 309361/15000= 20.62 lámparas

Por tanto, se instalarán 21 lámparas alojadas en 21 lámparas.

k) Distribución de las luminarias:

siendo:

P = 2.35 m

m = 5 m

q = 0.9 m

lúmensfmfu

SEms361.309

78.0*53.0)7.14*4.17(*500

**

????


333

n = 2.6 m

l) Índice de malla:

m) Índice de proximidad:

La potencia absorbida por el alumbrado de la sala de control será:

P = 21 lámparas * 215 W/lámpara = 4515 W

3.1.9.3.2.- Sala de cabinas


5.142.1)6.25(*4.2

6.2*5*2)(*

**2??

??

??

nmhnm

Km

75.07.0)7.144.17(*4.2

)9.0*7.14()35.2*4.17()(*

)*()*(??

??

??

??

bahpbpa

Kp


334

Anchura a = 19.6 m

Longitud b = 44.8 m


b) Naturaleza:

Debido al trabajo allí existente se requiere un alumbrado cuantitativo y a

la vez cualitativo. Así pues, debe haber una ausencia de deslumbramientos,

contrastes, etc., a fin de evitar en lo posible la fatiga visual. Por ello se fija un

nivel de iluminación media horizontal de:

Ems = 300 lux


Techo 70 %

Paredes 50 %

Plano útil 30 %






Directo con difusor de lamas transversales. Esta elección ha sido efectuada

teniendo en cuenta las características cualitativas de este tipo de alumbrado en

cuanto a ausencia de deslumbramientos se refiere.


Adosable al techo con difusor y alojamiento de reactancia, modelo 652-

FLTN-I de INDALUX.







335


Se toma k = 6



respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tabas)

fu=55%.

j) Flujo luminoso:

Empleando lámparas fluorescentes de tono de luz blanco, con una

potencia de 65 W, cuyo flujo es de 4800 lm, el número de lámparas necesario

será:

N=? /?u= 614042/4800= 127.9 lámparas

Se instalarán 128 lámparas, con lo cual, el número de luminarias

necesarias, teniendo en cuenta que en cada luminaria van alojadas 2 lámparas,

nos queda N= 64 luminarias.

7.4)8.446.19(*9.2

8.44*6.19)(*

*?

??

??

bahba

K

lúmensfmfu

SEms614042

78.0*55.0)8.44*6.19(*300

**

????


336


donde:

p = 2.3 m

m = 5 m

q = 1.4 m

n = 2.8 m


5.124.1)8.25(*9.2

8.2*5*2)(*

**2??

??

??

nmhnm

Km


337




3.1.9.3.3.- Almacén


Anchura a = 19.6 m

Longitud b = 14.7 m


b) Naturaleza:

Para ello se fija un nivel de iluminación media horizontal de:

Ems = 150 lux.

75.058.0)8.446.19(*9.2

)4.1*8.44()3.2*6.19()(*

)*()*(??

??

??

??

bahpbpa

Kp


338


Techo 70 %

Paredes 50 %

Plano útil 30 %






Directo con difusor de lamas transversales.



FLTN-I de INDALUX.







Se toma k = 3




fu=50%.

89.2)7.146.19(*9.2

7.14*6.19)(*

*?

??

??

bahba

K


339

j) Flujo luminoso:



será:

N=? /?u= 110815/4800= 23.1 lámparas

Se instalarán 24 lámparas, con lo cual, el número de luminarias necesarias,

teniendo en cuenta que en cada luminaria van alojadas 2 lámparas, nos queda N=

64 luminarias.

N = 12 luminarias


lúmensfmfu

SEms110815

78.0*5.0)7.14*6.19(*150

**

????


340

donde:

p = 3.8 m

m = 6 m

q = 1.35 m

n = 4 m





3.1.9.3.4.- Vestíbuloa) Dimensiones del espacio a iluminar:

265.1)46(*9.2

4*6*2)(*

**2??

??

??

nmhnm

Km

195.0)7.146.19(*9.2

)35.1*7.14()8.3*6.19()(*

)*()*(??

??

??

??

bahpbpa

Kp


341

Anchura a = 6.3 m

Longitud b = 2 m


b) Naturaleza:

Ems = 150 lux


Techo 70 %

Paredes 50 %

Plano útil 30 %


Lámparas fluorescentes de encendido por cebador.


Directo con difusor. Esta elección ha sido efectuada teniendo en cuenta las

características cualitativas de este tipo de alumbrado en cuanto a ausencia de

deslumbramientos se refiere.



FLTN de INDALUX.







96.0)23.6(*4.2

2.3*3.6)(*

*?

??

??

bahba

K


342

Se toma k = 1



respectivamente, se obtiene un valor del factor de utilización (Según tablas)

fu=27%.

j) Flujo luminoso:



será:

N=? /?u= 8974/4900= 1.83 lámparas

Se instalarán 2 lámparas, con lo cual, teniendo en cuenta que en cada

luminaria van alojadas 2 lámparas, únicamente necesitaremos una luminaria,

situada en el centro del habitáculo.


lúmensfmfu

SEms8974

78.0*27.0)2*3.6(*150

**

????


343

3.1.9.3.5.- Servicios


Anchura a = 2 m

Longitud b = 4 m


b) Naturaleza:

Para ello se fija un nivel de iluminación media horizontal de:

Ems = 150 lux.


Techo 70 %

Paredes 50 %

Plano útil 30 %


Lámparas de incandescencia. Esta elección ha sido efectuada teniendo en

cuenta las características del local y la elevada eficacia luminosa de esta clase de

lámparas.


344


Lámparas de incandescencia de reflector incorporado para montaje

empotrado en falso techo.


El modelo escogido es el LUX-C-150 de INDALUX.







Se toma k = 1




fu=53%.

j) Flujo luminoso:

Empleando lámparas de incandescencia de 150 W, cuyo flujo es de 1500

lm, el número de lámparas necesario será:

N=? /?u= 2903/1500= 1.93 lámparas

55.0)42(*9.2

4*2)(*

*?

??

??

bahba

K

lúmensfmfu

SEms2903

78.0*53.0)4*2(*150

**

????


345

Se instalarán 2 lámparas, con la distribución que se indica a continuación:

La potencia absorbida por el alumbrado de los servicios será:

P = 2 servicios (2 lámparas/servicio*150 W/lámpara) = 600W

3.1.9.4.- Alumbrado de emergencia y señalización

Se instalarán 18 aparatos de emergencia de la marca SIMON modelo

53063 equipados con un fluorescente de 20 W con una autonomía superior a una

hora, que entrarán en funcionamiento en caso que la tensión de red disminuya un

75% de la tensión nominal.

Se dispondrá de 4 aparatos en la sala de control, 12 en la sala de cabinas y

dos en el almacén.

Se dispondrá también de aparatos de señalización situados encima de las

puertas de salida del edificio y de las puertas que comunican la sala de control

con la sala de cabinas y ésta con el almacén. Serán del tipo 53060 de la marca

SIMON, equipados con tubos fluorescentes de 20 W y con la misma autonomía

que los de emergencia.

La alimentación de los aparatos que constituyen el alumbrado de

emergencia y señalización, se realizará a 220 V, mediante las líneas de

distribución del alumbrado interior.

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLANOS

346

4.-PLANOS







ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLANOS

347

4.1 SITUACIÓN4.2 EMPLAZAMIENTO4.3 ESQUEMA UNIFILAR4.4 PLANTA GENERAL DE MONTAJE4.5 PLANTA GENERAL DE SECCIONES4.6 LLEGADA DE LINEAS4.7 REMONTE DE BARRAS4.8 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.9 BARRAS GENERALES4.10 RED DE TIERRA4.11 EDIFICIO INSTALACIÓN INTERIOR4.12 CABINAS DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.13 CABINAS DE SALIDAS DE LINEAS4.14 CUADRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.15 CUADRO DE PROTECCIONES4.16 LLEGADA DE LINEAS4.17 CUDRO DE MANDO Y SEÑALIZACIÓN4.18 ACOPLE DE BARRAS4.19 CUADRO DE MANDOS ACOPLE DE BARRAS4.20 LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRANSFORMADORES4.21 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A TRAFOS4.22 ALIMENTACIÓN A BARRAS DE 25 KV4.23 CUADRO DE MANDO LINEA DE ALIMENTACIÓN A BARRAS4.24 LINEAS DE SALIDA4.25 CUADRO DE MANDO SALIDA DE LINEAS4.26 CUADRO DE DISTRIBUCIÓN EN BAJA TENSIÓN4.27 DISTRIBUCIÓN DE ENERGIA EN BAJA TENSIÓN4.28 CONEXIÓN DE TRAFOS DE INTENSIDAD4.29 PROTECCIÓN DIRECCIONAL HOMOPOLAR(25kv)4.30 PROTECCIÓN DE LÍNEAS DE LLEGADA4.31 PROTECCIÓN DIFERENCIAL DE BARRAS 25KV4.32 PROTECCIÓN CONTRA FALTAS A TIERRA EN BARRA 25KV

1500/5-5-5 A

1500/5-5-5 A

SALI

DA

DE

LIN

EAS

S1 .

. . .

. . .

. .

S5

SERVICIOS AUXILIARES

I4

250 kVA25/0.11 kV

4.5%Dy11

D3

D3

D3

D3

D4

D4

D3

25/√3 0.11/√3 kV

D1

D1

1500/1-1 A

SALI

DA

DE

LIN

EAS

S11

. . .

. . .

. . .

S15

SALI

DA

DE

LIN

EAS

S6 .

. . .

. . .

. . S

10

SERVICIOS AUXILIARES

250 kVA25/0.11 kV

4.5%Dy11

I4

D4

D3

D3

D3

D4

D3

D3

25 kV-50Hz

D1

D1

1500/1-1 A

D3

D3

60 MVA220±10%/25 kV

12%Ynd11

200/5-5-5 A D1

DO 220/√3 0.11/√3 kV

400/5-5 A

L2

200/5-5-5 A

60 MVA220±10%/25 kV

12%Ynd11

220/√3 0.11/√3 kV

D1

DO

220 kV-50HzPcc=2000

MVA

220/√3 0.11/√3 kV

400/5-5 A

L1

DO

400/5 A

ACOPLAMIENTO DE

BARRAS

10/1 A

10/5 A

25/√3 0.11/√3 kV

25/√3 0.11/√3 kV

10/1 A

10/5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

10/1 A

1500/1 A

200/5-5 A

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PLIEGO DE CONDICIONES

348

5.-PLIEGO DE CONDICIONES








349

5.1 CONDICIONES GENERALES 3505.2 CONDICIONES TÉCNICAS 3535.3 CONDICIONES TÉCNICAS 3575.4 CONDICIONES FACULTATIVAS 3595.5 CONDICIONES ADMINISTRATIVAS 361


350

5.1. Condiciones Generales

El presente proyecto tiene carácter de obligado cumplimiento, una vez

cumplimentado con los sellos oportunos y legalizado.

Garantiza el cumplimiento de todos los reglamentos y disposiciones vigentes en

el terreno de las subestaciones transformadoras de distribución.

* El proyecto desarrolla el estudio de una subestación transformadora de

distribución, para una potencia firme de 120 MVA, con una relación de transformación

de 220 ?10% / 25 kV. Situada en el término municipal de Reus, en la comarca del Baix

Camp y a una altitud sobre el nivel del mar de 75 m.

* El contratista, en el momento de inicio de la obra, hará un reconocimiento del

terreno y comprobará la posibilidad de llevar a cabo el proyecto. Haciendo un

replanteamiento del mismo y especificando las mejoras o reformas que considere

oportunas, las cuales presentará al Director de Obra.

* A partir de la fecha en que se ejecute el replanteamiento, se iniciarán los

trabajos según el programa previsto entre las partes contratantes, salvo en el caso en

que, después de efectuado el replanteamiento, se observasen anomalías o graves

impedimentos para la realización de la obra. Otorgándose en este supuesto la demora

necesaria por parte del contratante.

* La interpretación del proyecto y su, dirección serán misión exclusiva del

Director de Obra, el cual, según su criterio, resolverá todas las dudas y suplirá

omisiones; autorizando en su caso, posibles ampliaciones de la instalación.

* Tanto el Director de Obra, como el personal que el propietario considere

necesario, tendrán en todo momento acceso a la obra. El contratista dará todo tipo de

facilidades para la realización de este cometido.

* Cualquier modificación en el presente pliego de condiciones no podrá ser

introducida por el propietario sin previo aviso por escrito a la empresa contratante y a la

dirección de obra, quienes tendrán que dar su conformidad.

* El propietario podrá solicitar modificaciones de especificación o diseño en el

curso de los trabajos de construcción. La repercusión de los mismos sobre los precios o

plazos de entrega se convendrán de común acuerdo por escrito entre ambas partes.


351

* La Dirección de Obra se reserva el derecho de solicitar modificaciones en el

curso de los trabajos, bien sean de especificaciones, planos, etc., de la siguiente forma:

a) Sin suplemento de precios, siempre que las modificaciones solicitadas no

origenen desechos en la estructura construida.

b) Con suplemento de precios, siempre que las modificaciones solicitadas

requieran un aumento en la construcción o gastos suplementarios.

* El contratista llevará a cabo la instalación de los distintos equipos de

construcción, por indicación del Director de Obra, quedando exento de cuanta

responsabilidad pudiese derivarse de una inadecuada disposición de éstos.

Una vez concluido el montaje del 'material, la instalación será sometida a una

detallada inspección que llevarán a cabo propietario y constructor. Una vez finalizada se

redactará por ambas partes un documento de recepción provisional.

* La recepción definitiva se efectuará doce meses después de la provisional,

considerándose ésta definitiva en cualquier caso, transcurridos veinte meses desde la

salida del material de fábrica y siempre que en el periodo transcurrido desde la

recepción provisional, el resultado fuese satisfactorio.

Si la empresa constructora tuviese que reparar o sustituir algún elemento de la

instalación, se aplicará a éste un plazo de garantía nuevo, de doce meses, contados a

partir de la sustitución o reparación.

* El contrato podrá ser rescindido por:

a) Fallecimiento del contratista.

b) Incumplimiento de acuerdos por ambas partes.

c) Causas de fuerza mayor, no pudiéndose iniciar las obras en un largo

periodo o teniéndose que suspender definitivamente

d) Resultar las modificaciones a adoptar con un valor superior al 20 % del

valor del proyecto.

En todos estos casos se abonará al contratista el importe de la obra, salvo que se

observase negligencia por su parte.

* Será responsabilidad de la empresa constructora la observación y seguimiento

de las normas de buena instalación, así como cuanto se derive de una probada

negligencia en la ejecución de los trabajos. Queda para la Dirección de Obra la


352

supervisión y la facultad de la no admisión de los trabajos, siendo responsabilidad de

ésta la correcta interpretación del proyecto.

* En caso de surgir discrepancias entre el contratante y el contratista, cualquiera

de las dos partes podrá solicitar la suspensión de los trabajos, liquidándose la obra

realizada hasta el momento, con arreglo a las siguientes cláusulas:

a) Desde el momento de la solicitud de suspensión por una de las partes, el

constructor debe someterse al plan que señale el Director de Obra, para dejar ésta en

fácil estado de conservación y en condiciones de una posterior reanudación, no

pudiendo transcurrir más de diez días ni más de treinta entre la petición de la suspensión

y el cese de los trabajos.

b) Al tener lugar la suspensión, el propietario subrogará en las obligaciones y

derechos dimanantes de los contratos y encargos

c) verbales que tenga el constructor formalizados para proveer de materiales y

equipos a la obra.

* Los litigios que puedan resultar de la aplicación de este pliego de condiciones,

serán resueltos por un árbitro único o por un tribunal arbitral.

Los árbitros juzgarán soberanamente y sin apelación, cumplirán las formas,

procedimientos y plazos establecidos en el código civil.


353

5.2. Condiciones técnicas

* Los ensayos de fábrica sobre la aparamenta eléctrica acabada comprenderá, de

una manera general, el control de todos los materiales acabados, así como los ensayos

encaminados a comprobar los valores indicados.

El importe de estos ensayos estará incluido en el precio de los aparatos, salvo

gastos de estancia y viajes de los delegados enviados, que serán por cuenta del

propietario.

Los ensayos se realizarán sobre:

a) Interruptores:

l. Ensayo de resistencia. Mil maniobras de enganche y desenganche a la

cadencia convenida.

11. Ensayo de rigidez dieléctrica en seco y bajo lluvia, entre piezas de baja

tensión y tierra a 50 Hz.

111. Ensayo de choque.

IV. Medida de la velocidad de apertura de los contactos.

V. Medida de la intensidad absorbida por el motor de tensado de los

resortes.

b) Seccionadores:

l. Ensayo de rigidez dieléctrica entre piezas de baja tensión

y tierra a 50 Hz.


111. Ensayo de calentamiento de contactos.

c) Transformadores de potencia:

l. Ensayo de rigidez dieléctrica.


111. Ensayo de regulación en carga.

IV. Ensayo de calentamiento.

V. Medida de nivel de ruido.

d) Transformadores de tensión:



354

11. Ensayo de precisión, con determinación de las curvas de relación de

transformación y ángulo de desfases.

111. Ensayo de resistencia a los cortocircuitos.

e) Transformadores de intensidad:


11. Ensayo de precisión.

111. Ensayo de sobreintensidad.

f) Pararrayos autovalvular:

l. Determinación de las características de tensión e intensidad.

11. Ensayos dieléctricos.

g) Aparatos indicadores:

l. Ensayo de precisión.

11. Ensayo de amortiguamiento.

111. Ensayo de robustez.

IV. Ensayo de aislamiento.

h) Contadores de energía:

l. Valor del par motor a carga.

l1. Coeficiente de calidad.

111. Consumo de bobinas.

IV. Ensayo de aislamiento.

*El propietario podrá realizar los ensayos en los talleres de la casa suministradora

sobre un aparato escogido como muestra al azar entre los que formen el lote, de acuerdo

con las normas establecidas:

a) Si el resultado es satisfactorio, el material se expedirá a su lugar de destino.

b) Si el resultado en uno de los aparatos no fuese satisfactorio, la casa

suministradora efectuará por su cuenta el ensayo de todos los aparatos que

formen el lote correspondiente.

* Todos los transformadores, tanto los de potencia como los de medida y

protección, llevarán colocada su placa de características en un lugar visible y seguro.


355

En las placas figurarán el nombre del fabricante, modelo y número de serie, así

como grupos de conexión, tensiones nominales, tensiones de aislamiento, frecuencia

nominal, potencias de precisión, número de arrollamientos secundarios y cuantos datos

sean necesarios y de interés.

* En los interruptores automáticos se indicarán claramente las posiciones de

"abierto" y "cerrado" mediante rótulos en el mecanismo de maniobra.

* Cuando los seccionadores estén equi pados con cuchillas de puesta a tierra,

deberán estar dotados de un enclavamiento seguro entre las cuchillas principales y las

de tierra.

* El nivel de aislamiento de los materiales corresponderá con los valores que

figuran en el reglamento para las tensiones nominales de 220 y 25 kV.

Los ensayos de tensión soportada por las instalaciones o por los distintos

aparatos que la componen, estarán destinados a la comprobación de sus niveles de

aislamiento.

* Para los grandes transformadores de potencia y con el fin de evitar el deterioro

de éstos por proyección de aceite o cascotes al averiarse otro próximo, se instalarán

pantallas protectoras de hormigón entre éstos, con las dimensiones y resistencia

mecánica apropiadas.

Los transformadores de potencia deben tener las ruedas bloqueadas durante su

funcionamiento.

* Todos los cables de fuerza, control y señalización instalados exteriormente al

transformador, deberán resistir a la degradación de los líquidos aislantes y agentes

meteorológicos y no propagar la llama.

Idéntico comportamiento se observará para los conductores de la instalación

subterránea.

* Deberán ponerse a tierra todas las partes metálicas de los transformadores de

medida que no se encuentren sometidas a tensión, a fin de evitar posibles contactos.

* Los cables de unión de las estructuras a la red de tierra que queden en la

superficie, se pintarán de amarillo para su fácil detección. Estos cables atravesarán las

cimentaciones para su conexión a la malla.

* Las uniones de los cables que forman las mallas de tierra y las conexiones de

las distintas líneas de tierra a éstas, se realizarán con soldadura exotérmica.


356

* Después de construida la instalación de tierras, se harán las comprobaciones y

verificaciones previstas "in situ" y se efectuarán los cambios necesarios para cumplir las

prescripciones generales de seguridad.

* Las conducciones y depósitos de almacenamiento de agua, se instalarán

suficientemente alejados de los elementos en tensión, de tal forma que su rotura no

pueda provocar averías en las instalaciones eléctricas. A tales efectos las canalizaciones

principales de agua se dispondrán en un plano inferior respecto de todas las

conducciones eléctricas.

* El terreno de la instalación deberá ser explanado teniendo en cuenta las disposiciones

de drenaje en el caso de utilizar fosas de recogida de aceite, así como para los canales y

todos los conductores eléctricos.


357

5.3. Condiciones facultativas

* En la realización práctica del proyecto se utilizarán materiales cuya cualidad-

tipo queda reseñada en la memoria, no obstante, podrán utilizarse materiales de calidad

similar, con la conformidad del Director de Obra y siempre que se cumplan los,

requisitos especificados en las condiciones técnicas.

* En el instante de la adjudicación de la obra se encargarán los materiales

necesarios, informándose a las casas proveedoras que se hayan consultado, de las

condiciones en que se realizará la adquisición del material. En caso de que se

produjeran aumentos de precio durante dicho plazo, el contratista deberá hacerse cargo

de ellos.

* Será competencia de la empresa constructora la realización de los siguientes

trabajos:

a) Suministro de los materiales necesarios con exclusión de la instalación

eléctrica.

b) Ejecución de explanaciones, fundiciones, cimientos, estructuras, ect.

c) Ejecución de carpintería metálica, fontanería, sanitarios, etc.

d) Enfoscados, enlucidos y pinturas de exteriores e interiores.

e) Replanteamiento de los distintos edificios en base a su situación e indicaciones

del proyecto.

* Será competencia de la empresa contratante:

a) Suministrar el terreno necesario para la edificación de la instalación.

b) Poner a disposición del constructor de la energía necesaria.

c) Obtener las licencias y permisos necesarios para la ejecución de las obras.

d) Colaborar con la empresa constructora en el replanteamiento de detalle del

edificio con objeto de verificar su exactitud.

* El propietario pondrá a disposición del constructor de la energía eléctrica

necesaria a la tensión de 380/220 V, quedando por cuenta del constructor, la instalación

de los tendidos de líneas de alimentación a motores y alumbrado.


358

A la salida de estas líneas se colocarán equipos de medida para registrar el

consumo. El importe de la energía consumida será abonado por el contratista.

* El contratista dará un plazo de garantía de la obra, durante el cual se encargará

del mantenimiento de la misma. Al finalizar este periodo de tiempo, hará entrega de la

instalación en perfecto estado y funcionamiento.

* La empresa contratante se reserva los derechos que autoriza la ley, en cuanto a

desperfectos ocultos que se revelasen después expirado el periodo de garantía, en caso

de quedar demostrada la culpabilidad o negligencia del constructor.


359

5.4. Condiciones económicas

*El contratista percibirá el importe de las obras especificadas en el contrato, más

las modificaciones efectuadas y autorizadas por el Director de Obra. El abono de éstas

se realizará mediante relaciones valoradas o certificados de obra aprobados por el

propio Director.

* El precio de los materiales encargados se indicará en precio neto, sin embalaje,

cargado en fábrica sobre camión o vagón y será el correspondiente a la fecha de la

oferta. Llevará incluidos todos los impuestos salvo timbres y derechos reales.

Las revisiones de precios estarán limitadas a variaciones acaecidas dentro del

plazo de entrega, atendiéndose a una revisión de los mismos en el caso de un aumento

del índice de los salarios superior al 10 %.

* No se pagará por los materiales un precio superior al que se haya especificado

en el presupuesto, aunque éstos se hayan adoptado con el fin de establecer mejoras.

* Las mediciones de las unidades que hayan de abonarse a peso, se realizarán

antes de su instalación y en presencia del Director de Obra o la persona delegada. El

resto de las mediciones, a excepción de las de obra oculta, se harán una vez concluidos

los trabajos de construcción, salvo que se especifique lo contrario por cualquiera de las

partes.

* Las unidades defectuosas, pero que cumplan las exigencias mínimas, podrán

ser demolidas o se reducirá su valor según el criterio del contratista.

La parte contratante podrá solicitar la demolición en el caso supuesto, cuando

considere la invalidez de la obra, llevándose a cabo con el consentimiento de la parte

implicada.

* La liquidación de la obra en caso de suspensión, la efectuará el Director,

separando dos capítulos:

1°) Dedicado a la obra ejecutada, con la certificación de su precio y la relación de

los materiales acopiados, para el pago del precio total de adquisición.

2°) Dedicado a la transferencia y liquidación de los consignados en los apanados

de conservación de obra y contratos a terceros.


360

* Las condiciones de pago se establecerán de la siguiente forma:

a) Entrega del 10 % a la casa suministradora en la recepción de los

pedidos.

b) Entrega del 20 % una vez transcurrida la mitad del plazo.

c) Entrega del 60 % después de superar satisfactoriamente los ensayos de

fábrica.

d) Entrega del 5 % en el momento de la recepción provisional.

e) Entrega del 5 % en el momento de la recepción definitiva.

El proveedor puede optar por cobrar este último 5 % en el momento de la

recepción provisional, ofreciendo al propietario la garantía bancaria por el citado valor.

* En caso de producirse retrasos en la finalización de la obra, se aplicará a la

empresa constructora un recargo por día que pase sobre la fecha de finalización

acordada en el contrato. El importe de la misma quedará especificada en el momento de

la firma del documento, no pudiendo superar su valor el 5O % del importe de

adjudicación de la obra.

* La empresa contratante gestionará la tramitación de las expropiaciones

necesarias si las hubiese, responsabilizándose a su vez de los pagos e indemnizaciones a

las personas afectadas, conforme a las disposiciones vigentes en materia de

expropiación y valoraciones.

* El pago de las licencias de obra, honorarios de dirección de obras y los

derechos de acometida de alcantarillados yaguas, serán por cuenta de la empresa

contratante.

Los recargos por pagos al Estado, Diputación y otras administraciones, serán

abonados en los, plazos marcados, por cuenta de la empresa constructora.

* Una vez finalizados los trabajos y mientras se produce la recepción definitiva,

el importe correspondiente al último plazo de liquidación, permanecerá depositado en

concepto de garantía.

* La liquidación total de la obra, se realizará en el momento de entrega de la

misma y después de haber superado satisfactoriamente el periodo de garantía.


361

5.5. Condiciones administrativas

* La adjudicación de la obra se realizará a través de un concurso subasta,

dándose el total de los presupuestos a la baja, y se estudiarán la calidad de los

materiales designados en relación con el presupuesto dado.

* En el concurso podrán participar todas aquellas personas físicas o

jurídicas con capacidad legal para ello, siempre que quede demostrado la

solvencia y capacidad profesional de las mismas.

* La adjudicación de solicitudes y cuanto documentación se refiera a la

forma y bases del concurso, será facilitada por la empresa contratante, quedando

fijadas de antemano cada una de las cláusulas y plazos.

La recepción de solicitudes finalizará en el plazo de veinte días hábiles

desde la fecha de la convocatoria.

* La apertura de pliegos se deberá juzgar en un plazo no superior a una

semana desde la fecha de presentación de los presupuestos, emitiéndose el fallo

en un plazo no superior a los veinte días desde esta misma fecha.

* Las fianzas y depósitos exigidos por la empresa contratante, se fijarán de

mutuo acuerdo entre las partes implicadas una vez conocido el fallo del concurso.

Cualquiera de los apartados que configuran este pliego de condiciones,

podrá ser modificado o rectificado para su mejor interpretación y clarificación, de

común acuerdo entre todas las partes.

Reus, Septiembre de 2003

El Facultativo

Fdo.: Jose Luis Villacorta Martínez

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTADO DE MEDICIONES

362

6.-ESTADO DE MEDICIONES





Reus, junio del 2003EL PROMOTOR EL FACULTATIVO



363

C01 CONCUCTORES 364C02 AISLADORES 366C03 DISYUNTORES 367C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 367C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 368C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 369C07 SECCIONADORES 372C08 AUTOVÁLVULAS 372C09 PROTECCIONES 373C10 EQUIPOS DE MEDIDA 376C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 380C12 OTROS 381


Codigo Descripción Uts Longitud Anchura Altura Parciales Cantidad

364

CAPITULO C01 CONDUCTORES

1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m

Conductor de Aluminio-Acero (54+7), sección del cable381,55 mm?, peso de 1.2768 kp/m

1050 1050

1050

2 kp Tubular Cu*32/28 mm*1.68 kp/m

Conductor tubular de relación diámetro esterior /interiorde 32/28 mm, peso de 1.68 kp/m

1000 1000

1000



450 450

450



1950 1950

1950

5 kp Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m

Conductor subterráneo de cobre bifilar de sección 2*500mm?, peso de 9.8 kp/m

4900 4900

4900



365

6 kp Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m

Conductor subterráneo de cobre unifilar de sección 240mm?, peso de 2.5 kp/m

3400 3400

3400

7 kp Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m

Barra rectangular de cobre desnudo de 80*10 mm, pesode 7.12 kp/m

1500 1500

1500

8 m Pirepoll.10 mm?

Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección 10mm?

1000 1000

1000

9 m Pirepoll.6 mm?

Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección6mm?

1550 1550

1550

10 m Pirepoll.4 mm?


700 700

700



366

11 m Pirepoll.2.5 mm?

Cable de cobre de denominación Pirepoll de sección2.5mm?

700 700

700

12 kp Cable guarda acero. 50 mm?*0.4kp/m

Cable guarda acero de sección 50mm? de peso 0.4kp/m

300 300

300

CAPITULO C02 AISLADORES

13 ud E160/146. (Amarre intemperie)

Amarre aislador en disposición intemperie de vidrio ocerámico con referencia E160/146.

1404 1404

1404

14 ud AEG SJRA-30. (Apoyo interior)

Apoyo interior de la casa AEG o similar con referenciaAEG SJRA-30.

174 174

1747



367

CAPITULO C03 DISYUNTORES

15 ud LTB 245 D1.ABB

Disyuntor de alto voltaje para 245 kV disposición verticala la intemperie con Inmax=10kA. De la casa ABB

5 5

5

16 ud FLUARC FB4-36 MERLIN GUERIN. 2000 A

Disyuntor tripolar de SF6 para aislamiento y corte.Constituidos por 3 polos separados con sistema a presiónsellada, de la casa Merlin Guerin o similar. De 2000 A deIn

4 4

4



4 4

4

CAPITULO C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA

18 ud ABB Trafosur 220? 10%/25 kV. Ynd11. 60 MVA

Transformador de potencia de la casa ABB fabricado enTrafosur con características de 220? 10%/25 kV. Ynd11.60 MVA, con refrigeración en aceite y para instalación enintemperie. Con accesorios.

2 2

2



368

19 ud DIESTRE 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA

Transformador de potencia de la casa DIESTRE concaracterísticas de 25/0.4 kV. Dyn11. 250 kVA, conrefrigeración en resina epoxi e instación interior. Conaccesorios.

2 2

2

CAPITULO C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN

20 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB

Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo

6 6

6


Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De dos núcleos

6 6

6

22 ud CPDE 245-N-C.1 núcleo. ABB (Carrier)

Transformador de tensión de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie insertdosen cápsula de porcelana. De un núcleo (Carrier)

2 2

2



369

23 ud UCP-36. 2 núcleos. ARTECHE

Transformador de tensión de la casa ARTECHE para unatensión de 24-36 kV, de instalación a la intemperie,refrigeración al aire. De 2 núcleos

6 6

6



6 6

6

CAPITULO C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD

25 ud IMBD-245. 2 núcleos. 400/5-5 A. ABB

Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Dedos núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 400,2º de 5

6 6

6

26 ud IMBD-245. 1 núcleo. 400/5 A. ABB

Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios. Corriente primario 400, 2ºde 5

3 3

3



370

27 ud IMBD-245. 3 núcleo. 200/5-5-5 A. ABB

Transformador de intensidad de la casa ABB para unatensión de 245 kV, de instalación a la intemperie eninstalación vertical, con tenisón máxima de 1050 kV. Detres núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 200,2º de 5

6 6

6

28 ud ACH-36. 3 núcleo. 1500/5-5-5 A. ARTECHE

Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De tresnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 5. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.

6 6

6

29 ud ACH-36. 2 núcleo. 1500/1-1 A. ARTECHE

Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De dosnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.

6 6

6



72 72

72



371

31 ud ACH-36. 1 núcleo. 1500/1 A. ARTECHE

Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 1500, 2ºde 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.

72 72

72


Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo Soporte. De unnúcleos, incluidos accesorios. Corriente primario 10, 2º de5 A. Ventilación resina sintética colada y tratada bajovacío.

2 2

2

33 ud AVD-36. 1 núcleo. 10/1 A. ARTECHE

Transformador de intensidad de la casa ARTECHE parauna tensión de 36 kV, de instalación en interior, contenisón máxima de 36 kV. Modelo pasamuros sin barra.De un núcleos, incluidos accesorios. Corriente primario10, 2º de 1 A. Ventilación resina sintética colada y tratadabajo vacío.

4 4

4

34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A

Bajo pedido núcleo de 5/(5/ ?3) una tensión de 36 kV, deinstalación en interior, con tenisón máxima de 36 kV. Deun núcleo, incluidos accesorios.Ventilación resinasintética colada y tratada bajo vacío.

2 2

2



372

CAPITULO C07 SECCIONADORES

35 ud SGF 245 n 100. Montaje serie. ABB

Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montje serie

10 10

10

36 ud SGF 245 n E 100. Montaje paralelo. ABB

Seccionador de 245 kV, de intalación a la intemperie,vertical y giratório. De la casa ABB. Montaje paralelo.

2 2

2

37 ud SPTN 36 (S. Puesta a tierra) AEG

Seccionador de 36 kV, tipo SI, para montaje interior ytodas las posiciones. De la casa AEG. Con enclavamiento.

15 15

15

CAPITULO C08 AUTOVÁLVULAS

38 ud EXLIM-R-198-AM-245. ABB

Autoválvula tipo EXLIM-R-198-AM-245, de tensiónnominal 245 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB

6 6

6



373

39 ud EXLIM-R-30-AV-036. ABB

Autoválvula tipo EXLIM-R-30-AV-036, de tensiónnominal 30 kV, alta corriente de descarga 100 kA, y bajacorriente de 550 A. Instalación intemperie, vertical. De lacasa ABB

45 45

45

CAPITULO C09 PROTECCIONES

40 ud RELÉ RD3T Ref. 022/01. MAYVASA

Relé diferencial de protección de transformadores RD3Tde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 022/01, deinstalación interior, con caja de metálica para correctaubicación. De 3 tarjetas y regulación. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.

2 2

2

41 ud RELÉ RDH Ref. 011/01. MAYVASA

Relé direccional homopolar de la casa MAYVASA.Trifásico de Ref. 011/01, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación. Concurva de intensidad tensión definida Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.

2 2

2

42 ud RELÉ MIA-1T-F Ref. 004/03. MAYVASA

Relé de máxima y mínima tensión, alárma y desconexión,de la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 004/03, deinstalación interior, con caja enchufable metálica tipo Bpara correcta ubicación. Precisa tensión contínua. Conbornas cortocircuitables en los circuitos de intensidad.Con supresión de tercer armónico

6 6

6



374

43 ud RELÉ ICC Ref. 006/02. MAYVASA

Relé ICC de detección de intesnidad homopolar endistribución trifásica radial con neutro a tierra, de la casaMAYVASA. Trifásico de Ref. 006/02, de instalacióninterior, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad. Consupresión de tercer armónico

17 17

17

44 ud RELÉ DISTANCIA RXAP 6235 SCHLUMBERGER

Relé de distancia, de la casa SCHLUMBERGER.Trifásico modelo RXAP 6235, de instalación interior, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.

2 2

2

45 ud Equipo de alta frecuencia

Equip de alta frecuencia, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.

2 2

2

46 ud Relé MMF Ref. 010/1. MAYVASA

Relé de máxima y mínima frecuencia, de instalacióninteriorde la casa MAYVASA. Trifásico de Ref. 010/01,de instalación interior, con caja enchufable metálica tipoB para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador. Con bornas cortocircuitables en los circuitosde intensidad. Con supresión de tercer armónico

2 2

2



375

47 ud Relé RSD3 Ref. 011/3. MAYVASA

Rele de direccional sobreintensidad, necesariaalimentación de contínua, con señal temporizada ydisparos de instalación interior, con caja enchufablemetálica tipo B para correcta ubicación. Dispone deelemento señalizador.

2 2

2

48 ud Relé RS3-F Ref. 007/9. MAYVASA

Relé de sobreintensidad trifásico con frenado por tensión,necesaria alimentación de contínua, sistema de medidaestanco, con caja enchufable metálica tipo B para correctaubicación. Dispone de elemento señalizador. Dotado de 3bones cortocircuitables en circuito intensidad. Ref.007/9

20 20

20

49 ud Relé M.I.A.-1 Ref. 007/4. MAYVASA

Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-1 de ref. 007/4, necesariaalimentación de contínua, sistema de medida estanco, concaja enchufable metálica tipo A para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.

3 3

3

50 ud Relé M.I.A.-2T Ref. 007/6. MAYVASA

Relé eléctrónico de sobreintensidad monofásico a tiempoindependiente, tipo M.I.A.-2T de ref. 007/6, necesariaalimentación de contínua, 2 temporizadores, dispone dialpara ajuste, dial escalado con caja enchufable metálicatipo B para correcta ubicación. Dispone de elementoseñalizador.

2 2

2



376

51 ud Relé RRA-3F Ref. 008/2. MAYVASA

Relé eléctrónico para reconexión automática dedisyuntores, tipo R.R.A.-3F de ref. 008/2, necesariaalimentación de contínua, 5 ciclos de funcionamiento, concaja enchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador.

17 17

17

52 ud Temp. TP1 Ref. 021/3. MAYVASA

Temporizador de casa MAYVASA, tipo TP1 de ref.021/3, necesaria alimentación de contínua, con cajaenchufable de plástico para correcta ubicación. Disponede elemento señalizador.

1 1

1

CAPITULO C10 EQUIPOS DE MEDIDA

53 ud CONTADOR ACTIVA L200.

CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA ACTIVAMODELO L200. CLASE 1. L? G

28 28

28

54 ud CONTADOR REACTIVA FG/MG330? 1.

CONTADOR TRIFÁSICO DE POTENCIA REACTIVAMODELO FG/MG330?1. L? G

28 28

28



377

55 ud VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV

VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-250 kV. CLASE 0,5

2 2

2


VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI,CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V, ESCALADE 0-30 kV. CLASE 0.5

2 2

2

57 ud DOBLE VOLTÍMETRO SACI (110V) 0-250kV

DOBLE VOLTÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, CON TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V,ESCALA DE 0-250 kV. CLASE 0.5

1 1

1

58 ud FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5

FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASASACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5

2 2

2

59 ud DOBLE FRECUENCÍMETRO SACI 50 Hz. CLASE 0.5

DOBLE FRECUENCÍMETRO ANALÓGICO DE LACASA SACI, PARA FRECUENCIA 50 Hz. CLASE 0.5

1 1

1



378

60 ud SINCRONOSCOPIO SACI

SINCRONOSCOPIO DE LA CASA SACI, DE 3 LUCESPARA VISUALIZAR SINCRONISMO

1 1

1

61 ud AMPERÍMETRO SACI (0-5 A) 0-150 A. CLASE 0.5

AMPERÍMETRO DE LA CASA SACI CON ENTRADADE 0-5 A Y VISUALIZACIÓN DE 0-150 A. CONCLASE DE PRECISIÓN 0.5

6 6

6

62 ud CONMUTADORES VOLTIMÉTRICOS SACI

CONMUTADOR VOLTIMÉTRICO DE LA CASA SACI

4 4

4

63 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MW SACI

VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MW.

2 2

2

64 ud VATÍMETRO 110V-5 A TRIF. 0-60 MVAr SACI

VATÍMETRO ANALÓGICO DE LA CASA SACI CONTENSIÓN DE ALIMENTACIÓN 110V-5 A,TRIFÁSICO. CON ESCALA 0-60 MVAr.

2 2

2



379

65 ud CABINAS PREF. MEDICIÓN MERLIN GUERIN

CABINAS PREFABRICADAS METÁLICAS DE2500*900mm DE LA CASA MERLIN GUERIN

58 58

58

66 ud BOBINADOS ZIG-ZAG 200 kVA ABB

BOBINAS DE CONEXIÓN ZIG-ZAG DE POTENCIA200 kVA DE LA CASA ABB.

2 2

2

67 ud CAJAS DE ENSAYO INTENSIDAD 5 A. MECELEC

CAJAS DE ENSAYO DE INTESIDAD 5 A. DE LACASA MECELEC

15 15

15

68 ud CAJAS DE ENSAYO TENSIÒN 110V. MECELEC

CAJAS DE ENSAYO DE TENSIÓN DE 110V. DE LACASA MECELEC

12 12

12

69 ud Relé AUXILIARES TRIF. RF4. ARTECHE

RELÉS AUXILIARES, DE LA CASA ARTECHE.Trifásico de RF4, de instalación interior, con cajaenchufable metálica tipo B para correcta ubicación.Dispone de elemento señalizador. Con bornascortocircuitables en los circuitos de intensidad.ACCESORIOS

80 80

80



380

70 ud RECT. TRIF. UC-KP

RECTIFICADOR TRIFÁSICO UC-KP, CONCONECTORES PARA CARGA DE BATERÍAS

1 1

1

CAPITULO C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T.

71 ud COMPACT C160N. GARDY

MAGNETOTÉCMICO DE 160 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY

1 1

1

72 ud COMPACT C63L. GARDY


2 2

2



1 1

1

74 ud COMPACT C32L (C.C) 10 A. GARDY

MAGNETOTÉCMICO DE 10 A DE CORRIENTENOMINAL, FABRICADO POR GARDY, PARACIRCUITO DE CORRIENTE CONTÍNUA

42 42

42



381

75 ud DDI GARDY

INTERRUPTOR MAGNETOTÉRMICO DIFERENCIALDE LA CASA GARDY.

4 4

4

76 ud BLOQUE VIGI-C32a

BLOQUE COMPLETO DE VIGI PARAMAGNETOTÉRMICO DIFERENCIAL C32a, DE In=32

5 5

5

CAPITULO C12 OTROS

77 M PERFIL GUÍA DEL TRANSFORMADOR

PERFIL METÁLICO GUÍA DEL TRANSFORMADOR

106 106

106

78 M VALLA PROTECTORA. 3.5m

VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 3.5m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS

660 660

660



20 20

20



382

80 M VALLA PROTECTORA. 2m

VALLA METÁLICA PROTECTORA DE 2m DEALTURA. POSTES Y ACCESORIOS COMPLETOS

20 20

20

81 ud LÁMPARAS DE SEÑALIZACIÓN. 110V. NEÓN

LAMPARAS DE SEÑALIZACIÓN PARAINSTALACIÓN EN SUPERFICIE, ALIMENTAICÓN110 V, ACCESORIOS, DE NEÓN

100 100

100

82 ud DIODOS 1N4148 (100mA)

DIODOS DE REF. 1N4148 DE CORRIENTE 100mA.

111 111

111

83 ud ARMARIOS HF HIMEL (SALA DE CONTROL)

ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO HF PARA SALA DECONTROL.

2 2

2

84 ud ARMARIOS LF HIMEL (INST. INTEMPERIE)

ARMARIO PREFABRICADO EN METAL DE LACASA HIMEL, MODELO LF PARA INSTALCIÓNINTEMPERIE.

4 4

4



383

85 ud LUMINARIA 750-OVX-P. INDALUX

LUMINARIA DE 750W DE OVX, MODELO 750-OVX-9. DE LA CASA INDALUX ARMADURA CERRADADE REPARTO ASIMÉTRICO. ACCESORIOS

4 4

4

86 ud LUMINARIA 1000-FM INDALUX

LUMINARIA DE 1000W, MODELO 1000-FM. DE LACASA INDALUX. ACCESORIOS

53 53

53

87 ud LUMINARIA 2151-FLTN INDALUX

LUMINARIA MODELO 2151-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIO,EMPOTRADO, PARA ALTA EMISIÓN

21 21

21

88 ud LUMINARIA 652-FLTN-I INDALUX

LUMINARIA ADOSABLE AL TECHO CON DIFUSORY ALOJAMIENTO REACTANCIAS, MODELO 652-FLTN-I. DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS

76 76

76


LUMINARIA, ARMADURA Y PANEL DE ALUMINIODE MONTAJE EMPOTRADO PARAFLUORESCENCIA Y ALOJAMIENTOREACTANCIAS, MODELO 652-FLTN. DE LA CASAINDALUX. ACCESORIOS

1 1

1



384

90 ud LUMINARIA LUX-C-150 INDALUX

LUMINARIA DE INCANDESCENCIA DEREFLECTOR INCORPORADO PARA MONTAJEEMPOTRADO FALSO TECHO, MODELO LUX-C-150.DE LA CASA INDALUX. ACCESORIOS

4 4

4

91 ud LÁMPARA V.M.C.C. 250

LÁMPARA DE VAPOR DE MERCURIO COLORCORREGIDO, POTENCIA 250 W. 13125 LÚMENS

4 4

4



53 53

53

93 ud LÁMPARA FLUOR. 215W. 15000 Lm

LÁMPARA FLUORESCENTE DE 215 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 15000 LÚMENSPARA MONTAJE, HORIZONTAL, ACCESORIOS

21 21

21



154 154

154



385

95 ud LÁMPARA INCAND. 150W. 1500 Lm

LÁMPARA INCANDESCENTE DE 150 W DEPOTENCIA Y FLUJO LUMINOSO DE 1500 LÚMENSPARA MONTAJE UNIVERSAL.

4 4

4

96 ud ALUM. EMER. MOD. 53063. 20 W SIMON

ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53063DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. ILUMINACIÓN

18 18

18


ALUMBRADO DE EMERGENCIA MODELO 53060DE POTENCIA 20W DE LA CASA SIMON,AUTONOMÍA SUPERIOR A 1 H. SEÑALIZACIÓN

5 5

5

98 ud BÁCULO DE ACERO

COLUMNA DE ACERO GALVANIZADO DEESPESOR NORMAL Y 35 CM DEEMPOTRAMIENTO, DE ALTURA DE 7,5M

4 4

4

99 ud BRAZO MURAL. MOD. BRA-750. INDALUX

BRAZO MURAL. MODELO BRA-750. DE LA CASAINDALUX

36 36

36



386

100 ud COLUMNA MOD. TRI-40-BA. INDALUX

COLUMNA MODELO TRI-40-BA. DE 7.5 M DEALTURA DE LA CASA INDALUX

17 17

17

101 M TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA

TUBO ATUPLAX 16 MM? TUREPLASTICA

1000 1000

1000

102 ud INTERRUPTOR 24101 B SIMON

INTERRUPTOR DE SUPERFICIE MODELO 24101TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS

15 15

15

103 ud BASE ENCHUFE 24432 B SIMON

BASE DE ENCHUFE DE SUPERFICIE MODELO24432 TIPO B DE LA CASA SIMON, ACCESORIOS

10 10

10

104 ud CAJA DE CONEXIÓN 48820-35 SIMON

CAJA DE CONEXIÓN DE SUPERFICIE MODELO48820-35 DE LA CASA SIMÓN. ACCESORIOS

15 15

15



387

105 ud PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600

PUESTA A TIERRA Y CORTOCIRCUITO MT 600

1 1

1

106 ud PÉRTIGA CM 5 160. CLATU

PÉRTIGA PROTECTORA DE SEGURIDAD MODELOCM 5 160. DE LA CASA CLATU. SEGÚN NORMASUNE.

4 4

4

107 ud BANQUETA AISLANTE CT 7. CLATU

BANQUETA AISLANTE DE SEGURIDAD MODELOCT7, PARA MANIPULACIÓN DE TENSIÓN, DE LACASA CLATU

1 1

1

108 ud GUANTES AISLANTES CG 30. CLATU

GUANTES AISLANTES DE PROTECCIÓN PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN, MODELO CG 30, DELA CASA CLATU, SEGÚN UNE

4 4

4

109 ud MONO AISLANTE (COMPLETO) 245 kV. CLATU

MONO AISLANTE COMPLETO PARAMANIPULACIÓN DE TENSIÓN 245 kV SEGÚNNORMAS UNE, DE LA CASA CLATU

2 2

2



388

110 ud SEÑALIZACIÓN DE PELIGRO DE MUERTE

PLACA SEÑALIZADORA DE PELIGRO DE MUERTE.30*30CM. EN AMARILLO Y NEGRO, PLÁSTICO,SEGÚN NORMAS UNE

15 15

15

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO

389

7.-PRESUPUESTO







ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO

390

7.1.-PRECIOS UNITARIOS 391C01 CONCUCTORES 391C02 AISLADORES 393C03 DISYUNTORES 394C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 394C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 395C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 396C07 SECCIONADORES 399C08 AUTOVÁLVULAS 399C09 PROTECCIONES 400C10 EQUIPOS DE MEDIDA 403C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 406C12 OTROS 407

7.2.- PRESUPUESTO 415C01 CONCUCTORES 415C02 AISLADORES 417C03 DISYUNTORES 418C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA 419C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN 419C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD 420C07 SECCIONADORES 423C08 AUTOVÁLVULAS 424C09 PROTECCIONES 424C10 EQUIPOS DE MEDIDA 427C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T. 431C12 OTROS 433

7.3.- RESUMENT DEL PRESUPUESTO 441

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUETO (Precios unitarios)

Codigo Descripción Total

391

7.1.-PRECIOS UNITARIOS


1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m


1.29 €

UN EURO CON VEINTINUEVE CÉNTIMOS



4.27 €

CUATRO EUROS CON VENTISIETE CÉNTIMOS



4.5 €

CUATRO EUROS CON CINCO CÉNTIMOS



4.17 €

CUATRO EUROS CON DIECISIETE CÉNTIMOS

5 kp Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m


14.66 €

CATORCE EUROS CON SESENTAISEIS CÉNTIMOS



392

6 kp Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m


20.43 €

VEINTE EUROS CON CUARENTA Y TRES CÉNTIMOS

7 kp Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m


4.66 €

CUATRO EUROS CON SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS

8 m Pirepoll.10 mm?


0.96 €

NOVENTA Y SEIS CÉNTIMOS

9 m Pirepoll.6 mm?


0.60 €

SESENTA CÉNTIMOS

10 m Pirepoll.4 mm?


4.21 €

CUATRO EUROS CON VEINTIUN CÉNTIMOS



393



0.24

VEINTICUATRO CÉNTIMOS



0.67

SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS




9.01

NUEVE EUROS CON ÚN CÉNTIMOS



11.33 €

ONCE EUROS CON TRENTA Y TRES CÉNTIMOS



394




18931.9 €

DIECIOCHO MIL NOVECIENTOS TREINTE Y ÚN EURO CON NUEVECÉNTIMOS



6370.73 €

SIS MIL TRESCIENTOS SETENTA EUROS CON SENTENA Y TRES CÉNTIMOS



7073.9 €

SIETE MIL SETENTA Y TRES EUROS CON NUEVE CÉNTIMOS




376984.85 €

TRESCIENTOS SETENTA Y SEIS MIL NOVECIENTOS OCHENTA Y CINCOEUROS CON OCHENTA Y CINCO CÉNTIMOS



395



2764.65 €

DOS MIL SETECIENTOS SESENTA Y CUATROEUROS CON SESENTA YCINCO CÉNTIMOS




2829.56 €

DOS MIL OCHOCIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROS CON CINCUENTA YSEIS C CÉNTIMOS



3729.28 €

TRES MIL SETECIENTOS TREINTA Y NUEVE EUROS CON VEINTIOCHOCÉNTIMOS



2824.76 €

DOS MIL OCHOCIENTOS VEINTICUATRO EUROS CON SETENTA Y SEUSCÉNTIMOS



396



691.16 €

SEISCIENTOS NOVENTA Y ÚN EURO CON DIECISEIS CÉNTIMOS



546.92 €

QUINIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS CON NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS




2824.75 €

DOS MIL OCHOCIENTOS VEINTI CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCOCÉNTIMOS



2506.22 €

DOS MIL QUINIENTOS SEIS EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS



397



3155.31 €

TRES MIL CIENTO CINCUENTA Y CINCO EUROS CON TREINTA Y UNCÉNTIMOS



573.97 €

QUINIENTOS SETENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y SIETE CÉNTIMOS



510.86 €

QUINIENTOS DIEZ EUROS CON OCHENTA Y SEIS CÉNTIMOS



390.66 €

TRESCIENTOS NOVENTA EUROS CON SESENTA Y SEIS CÉNTIMOS



398



444.75 €

CUATROCIENTOS CUARENTA Y CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCOCÉNTIMOS



150.25 €

CIENTO CINCUENTA EUROS CON VEINTICINCO CÉNTIMOS



126.21 €

CIENTO VEINTI SEIS EUROS CON VEINTIUN CÉNTIMOS

34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A


79.33 €

SETENTA Y NUEVE EUROS CON TRENTA Y TRES CÉNTIMOS



399




1075.81 €

MIL SETENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS



1159.95 €

MIL CIENTO CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y CINCOCÉNTIMOS



163.47 €

CIENTO SESENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS




1586.67 €

MIL QUINIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON SESENTA Y SIETECÉNTIMOS



400



123.81 €

CIENTO VEINTI TRES EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS




420.11 €

CUATROCIENTOS VEINTE EUROS CON ONCE CÉNTIMOS



230.187 €

DOSCIENTOS TREINTA EUROS CON CIENTO OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS



78.13 €

SETENTA Y OCHO EUROS CON TRECE CÉNTIMOS



401



238.60 €

DOSCIENTOS TREINTA Y OCHO EUROS CON SESENTA CÉNTIMOS



931.57 €

NOVECIENTOS TREINTA Y UN EURO CON CINCUENTA Y SIETE CÉNTIMOS



471.8 €

CUATROCIENTOS SETENTA Y UN EURO CON OCHO CÉNTIMOS



247.61 €

DOSCIENTOS CUARENTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS



462.78 €

CUATROCIENTOS SESENTA Y DOS EUROS CON SETENTA Y OCHOCÉNTIMOS



402



503.05 €

QUINIENTOS TRES EUROS CON CINCO CÉNTIMOS



59.5 €

CINCUENTA Y NUEVE EUROS CON CINCO CÉNTIMOS



97.36 €

NOVENTA Y SIETE EUROS CON CÉNTIMOS



248.22 €

DOSCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS CON VEINTIDÓS CÉNTIMOS



33.06 €

TRENTA Y TRES EUROS CON SEIS CÉNTIMOS



403




158.67 €

CIENTO CINCUENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS



150.25 €

CIENTO CINCUENTA EUROS CON VEINTI CINCO CÉNTIMOS



20.44 €

VEINTE EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



20.44 €

VEINTE EUROS Y CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



38.46 €

TREINTA Y OCHO EUROS CON CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS



404



54.7 €

CINCUENTA Y CUATRO EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS



96.16 €

NOVENTA Y SEIS EUROS CON DIECISEIS CÉNTIMOS



64.91 €

SESENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y UN CÉNTIMOS



22.54 €

VEINTIDOS EUORS CON CINCUENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



12.02 €

DOCE EUROS CON DOS CÉNTIMOS



405



129.22 €

CIENTO VEINTINUEVE EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS



127.41 €

CIENTO VEINTI SIETE EUROS CON CUARENTA Y UN CÉNTIMOS



510.86 €

QUINIENTOS DIEZ EUROS CON OCHENTA Y SEIS CÉNTIMOS



2055.46 €

DOS MIL CINCUENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y SEIS CÉNTIMOS



16.22 €

DIECISEIS EUROS CON VEINTI DOS CÉNTIMOS



406



21.03 €

VEINTI ÚN EUROS CON TRE CÉNTIMOS



13.52 €

TRECE EUROS CON CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS



10610.87 €

DIEZ MIL SEISCIENTOS EUROS CON OCHENTA Y SIETE CÉNTIMOS




384.28 €

TRESCIENTOS OCHENTA Y CUATRO EUROS CON VEINTIOCHO CÉNTIMOS



135.23 €

CIENTO TREINTA Y CINCO MIL EUROS CON VEINTI TRES CÉNTIMOS



407



115.75 €

CIENTO QUINCE MIL EUROS CON SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS



36.06 €

TREINTA Y SEIS EUROS CON SEIS CÉNTIMOS

75 ud DDI GARDY


105.18 €

CIENTO CINCO EUROS CON DIECIOCHO CÉNTIMOS



90.15 €

NOVENTA EUROS CON QUINCE CÉNTIMOS

CAPITULO C12 OTROS



24.04 €

VEINTI CUATRO EUROS CON CUATRO CÉNTIMOS



408



10.13 €

DIEZ EUROS CON TRECE CÉNTIMOS



6.61 €

SEIS EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS



4.81 €

CUATRO EUROS CON OCHENTA Y UN CÉNTIMOS



0.81 €

OCHETA Y UN CÉNTIMOS



0.10 €

DIEZ CÉNTIMOS



409



483.81 €

CUATROCIENTOS OCHENTA Y TRES EUROS CON OCHENTA Y UNCÉNTIMOS



26.44 €

VEINTI SEIS EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



286.70 €

DOSCIENTOS OCHENTA Y SEIS EUROS CON SETENTA CÉNTIMOS



71.52 €

SETENTA Y UN EUROS CON CINCUENTA Y DOS CÉNTIMOS



48.99 €

CUARENTA Y OCHO EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CÉNTIMOS



410



58.30 €

CINCUENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA CÉNTIMOS



53.49 €

CINCUENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CÉNTIMOS



6.61 €

SEIS EUROS CON SESENTA Y UN CÉNTIMOS



24.64 €

VEINTI CUATRO EUROS CON SESENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



41.47 €

CUARTENTA Y UN EUROS CON CUARENTA Y SIETE CÉNTIMOS



411



9.02 €

NUEVE EUROS CON DOS CÉNTIMOS



4.75 €

CUATRO EUROS CON SETENTA Y CINCO CÉNTIMOS



1.32 €

UN EURO CON TREINTA Y DOS CÉNTIMOS



204.34 €

DOSCINETOS CUATRO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS



161.67 €

CIENTO SESENTA Y UN EURO CON SESENTA Y SIETE CÉNTIMOS



412



225.38 €

DOSCIENTOS VEINTICINCO EUROS CON TREINTA Y OCHO CÉNTIMOS



141.84 €

CIENTO CUARENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



183.91 €

CIENTO OCHENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y UN CÉNTIMOS



0.15 €

QUINCE CÉNTIMOS



1.44 €

UN EURO CON CUARENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



413



1.09 €

UN EURO CON NUEVE CÉNTIMOS



2.83 €

DOS EUROS CON OCHENTA Y TRES CÉNTIMOS



306.51 €

TRESCIENTOS SEIS EUORS CON CINCUENTA Y UN CÉNTIMOS



63.11 €

SESENTA Y TRES EUROS CON ONCE CÉNTIMOS



70.08 €

SETENTA EUROS CON OCHO CÉNTIMOS



414



79.94 €

SETENTA Y NUEVE EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CÉNTIMOS



853.43 €

OCHOCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON CUARENTA Y TRESCÉNTIMOS



13.22 €

TRECE EUROS CON VEINTIDOS CÉNTIMOS

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456PRESUPUESTO (Precios unitarios)

Codigo Descripción Cantidad Precio Importe

415

7.2.- PRESUPUESTO:


1 kp AL-Ac (54+7)*381,55 mm?*1.2768 kp/m


1050 1.29 €

1354.5 €



1000 4.27 €

4270 €



450 4.5 €

2025 €



685 4.17 €

2856.45 €



416

5 M Subterránea Cu*2*500 mm?*9.8kp/m


4900 14.66 €

71857 €

6 M Subterránea Cu240 mm?*2.5kp/m


3400 20.43 €

69462 €

7 M Barra rectangular Cu80*10 mm*7.12kp/m


1500 4.66 €

6990 €

8 m Pirepoll.10 mm?


1000 0.96 €

960 €

9 m Pirepoll.6 mm?


1550 0.60 €

930 €



417

10 m Pirepoll.4 mm?


700 4.21 €

2947 €



700 0.24 €

168 €



300 0.67 €

201 €

TOTAL CAPÍTULO C01 CONDUCTORES 164020.95 €




1404 9.01 €

12650.04 €



418



174 11.33 €

1971.42 €

TOTAL CAPÍTULO C02 AISLADORES 14621.46 €




5 18931.9 €

94659.5 €



4 6370.73 €

25482.92 €



52 7073.9 €

367842.8 €

TOTAL CAPÍTULO C03 DISYUNTORES 487985.22 €



419




2 376984.85 €

753969.7 €



2 2764.65 €

5529.3 €

TOTAL CAPÍTULO C04 TRAFOS DE POTENCIA 759499 €




6 2829.56 €

16977.36 €



6 3729.28 €

22375.78 €



420



2 2824.76 €

5649.52 €



6 691.16 €

4146.96 €



6 546.92 €

3281.52 €

TOTAL CAPÍTULO C05 TRAFOS DE TENSIÓN 52431.04 €




6 2824.75 €

16948.5 €



421



3 2506.22 €

7518.66 €



6 3155.31 €

18931.86 €



6 573.97 €

3443.82 €



6 510.86 €

365.16 €



422



72 390.66 €

28127.52 €



72 444.75 €

32022 €



2 150.25 €

300.5 €



4 126.21 €

504.84 €



423

34 ud B.T. 1 núcleo. 5/(5/? 3) A


2 79.33 €

158.66 €

TOTAL CAPÍTULO C06 TRAFOS DE INTENSIDAD 111021.52 €




10 1075.81 €

10758.1 €



2 1159.95 €

2319.9 €



15 163.47 €

2452.05 €

TOTAL CAPÍTULO C07 SECCIONADORES 15530.05 €



424




6 1586.67 €

9520.02 €



45 123.81 €

5571.45 €

TOTAL CAPÍTULO C08 AUTOVÁLVULAS 15091.47 €




2 420.11 €

840.22 €



2 230.18 €

460.37 €



425



6 78.13 €

468.78 €



17 238.60 €

4056.2 €



2 931.57 €

1863.14 €



2 471.8 €

943.6 €



426



2 247.61 €

495.22 €



2 462.78 €

925.56 €



20 503.05 €

10061 €



3 59.5 €

178.5 €



427



2 97.36 €

194.72 €



17 248.22 €

4219.74 €



1 33.06 €

33.06 €

TOTAL CAPÍTULO C09 PROTECCCIONES 24740.11 €




28 158.67 €

4442.76 €



428



28 150.25 €

4207 €



2 20.44 €

44.88 €



2 20.44 €

44.88 €



1 38.46 €

38.46 €



2 54.7 €

109.4 €



429



1 96.16 €

96.16 €



1 64.91 €

64.91 €



6 22.54 €

135.24 €



4 12.02 €

48.08 €



2 129.22 €

258.44 €



430



2 127.41 €

254.82 €



58 510.86 €

29629.88 €



2 2055.46 €

4110.92 €



15 16.22 €

243.3 €



12 21.03 €

252.36 €



431



80 13.52 €

1081.6 €



1 10610.87 €

10610.87 €

TOTAL CAPÍTULO C10 EQUIPOS MEDIDA 55666.02 €




1 384.28 €

384.28 €



2 135.23 €

270.46 €



432



1 115.75 €

115.75 €



42 36.06 €

1514.52 €

75 ud DDI GARDY


4 105.18 €

420.72 €



5 90.15 €

450.75 €

TOTAL CAPÍTULO C11 INT. AUTOMÁTIC DE B.T. 3152.48 €



433

CAPITULO C12 OTROS



106 24.04 €

2548.24 €



660 10.13 €

6685.8 €



20 6.61 €

132.2 €



20 4.81 €

96.2 €



434



100 0.81 €

81 €



111 0.10 €

11.1 €



2 483.81 €

967.62 €



4 26.44 €

105.76 €



4 286.70 €

1146.8 €



435



53 71.52 €

3790.56 €



21 48.99 €

1028.79 €



76 58.30 €

4430.8 €



1 53.49 €

53.49 €



4 6.61 €

26.44 €



436



4 24.64 €

98.56 €



53 41.47 €

2197.91 €



21 9.02 €

189.42 €



154 4.75 €

731.5 €



4 1.32 €

5.28 €



437



18 204.34 €

3678.12 €



5 161.67 €

808.35 €



4 225.38 €

901.54 €



36 141.84 €

5106.24 €



17 183.91 €

3126.47 €



438



1000 0.15 €

150



15 1.44 €

21.6 €



10 1.09 €

10.9 €



15 2.83 €

42.45 €



1 306.51 €

306.51 €



439



4 63.11 €

252.44 €



1 70.08 €

70.08 €



4 79.94 €

319.76 €



2 853.43 €

1706.86 €



440



15 13.22 €

198.3 €

TOTAL CAPÍTULO C12 OTROS 41027.07 €

TOTAL 1744786.39 €

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456RESUMEN DEL PRESUPUESTO

Capitol Resum Import

441

7.3.- RESUMEN DE PRESUPUESTO

C01 CONDUCTORES……………………………………………. 164020.95C02 AISLADORES…………….………………………………… 14621.46C03 DISYUNTORES…………………………………………….. 487985.22C04 TRANSFORMADORES DE POTENCIA………………….. 759499C05 TRANSFORMADORES DE TENSIÓN…………………….. 52431.04C06 TRANSFORMADORES DE INTENSIDAD……………….. 111021.52C07 SECCIONADORES………………………………………….. 15530.05C08 AUTOVÁLVULAS……………………………………….… 15091.47C09 PROTECCIONES…………………………………………… 24740.11C10 EQUIPOS DE MEDIDA……………………………………. 55666.02C11 INTERRUPTORES AUTOMÁTICOS DE B.T……………. 3152.48C12 OTROS……………………………………………………… 41027.07

TOTAL EJECUCIÓN MATERIAL 1.744.786,3913,00% Gastos generales...………….. 226.822,236,00% Beneficio industrial.……….. 104.687,18

SUMA DE G.G. y B.I. 331.509,4116% I.V.A…………….………….. 279.165,82 279.165,82

TOTAL PRESUPUESTOCONTRATA

2.355.461,62

TOTAL PRESSUPOST GENERAL 2.355.461,62

Asciende el presupuesto general a la nombrada cantidad de DOS MILLONES

TRESCIENTOS CINCUENTA Y CINCO MIL CUATROCIENTOS SESENTA Y UN

EURO CON SESENTA Y DOS CÉNTIMOS.

a Septiembre del 2003.EL FACULTATIVO

Jose Luis Villacorta Martínez.Colegiado nº:E-123-T

ESTACIÓN TRANSFORMADORA VILA-SECA Cod. 123456ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA

442

8.-ESTUDIOS CON ENTIDAD PROPIA








443

9.1 SEGURIDAD, HIGIENE Y SALUD EN EL TRABAJO 4449.1.1 PREVENCIÓN DE RIESGOS LABORALES 444

9.1.1.1. INTRODUCCIÓN 4449.1.1.2. DERECHOS Y OBLIGACIONES 4449.1.1.3. SERVICIOS DE PREVENCIÓN 4449.1.1.4. CONSULTA Y PARTICIPACIÓN DE LOS TRABAJADORES 444

9.1.2 DISPOSICIONES MÍNIMAS EN MATERÍA DE SEÑALIZACIÓN DESEGURIDAD Y SALUD EN EL TRABAJO 451

9.1.2.1. INTRODUCCIÓN 4519.1.2.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMPRESARIO 452

9.1.3 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD PARA LAUTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE LOS EQUIPOS DE TRABAJO

453

9.1.3.1. INTRODUCCIÓN 4539.1.3.2. OBLIGACIÓN GENERAL DEL EMP`RESARIO 453

9.1.4 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD EN LAS OBRASDE CONSTRUCCIÓN 458

9.1.4.1. INTRODUCCIÓN 4589.1.4.2. ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD 4599.1.4.3.DISPOSICIONES ESPECÍFICAS DE SEGURIDAD Y SALUDDURANTE LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS

459

9.1.5 DISPOSICIONES MÍNIMAS DE SEGURIDAD Y SALUD RELATIVAS ALA UTILIZACIÓN POR LOS TRABAJADORES DE EQUIPOS DE PROTECCIÓNOFICIAL

470

9.1.5.1 INTRODUCCIÓN 4709.1.5.2. OBLIGACIONES GENERALES DEL EMPRESARIO 470


444

9.1.-Seguridad, Higiene y Salud en el Trabajo9.1.1.- Prevención de Riesgos Laborales.9.1.1.1.-Introducción.

La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales tienepor objeto la determinación del cuerpo básico de garantías y responsabilidades precisopara establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadores frente alos riesgos derivados de las condiciones de trabajo.

Como ley establece un marco legal a partir del cual las normas reglamentarias iránfijando y concretando los aspectos más técnicos de las medidas preventivas.

Estas normas complementarias quedan resumidas a continuación:

? Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en eltrabajo.

? Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por lostrabajadores de los equipos de trabajo.

? Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción.

? Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por lostrabajadores de equipos de protección individual.

9.1.1.2.-Derechos y Obligaciones.

9.1.1.3.-Derecho a la Protección Frente a los Riesgos Laborales.

Los trabajadores tienen derecho a una protección eficaz en materia de seguridad y saluden el trabajo.

A este efecto, el empresario realizará la prevención de los riesgos laborales mediante laadopción de cuantas medidas sean necesarias para la protección de la seguridad y lasalud de los trabajadores, con las especialidades que se recogen en los artículossiguientes en materia de evaluación de riesgos, información, consulta, participación yformación de los trabajadores, actuación en casos de emergencia y de riesgo grave einminente y vigilancia de la salud.

9.1.1.4.-Principios de la Acción Preventiva.

El empresario aplicará las medidas preventivas pertinentes, con arreglo a los siguientesprincipios generales:

? Evitar los riesgos.

? Evaluar los riesgos que no se pueden evitar.

? Combatir los riesgos en su origen.


445

? Adaptar el trabajo a la persona, en particular en lo que respecta a laconcepción de los puestos de trabajo, la organización del trabajo, lascondiciones de trabajo, las relaciones sociales y la influencia de los factoresambientales en el trabajo.

? Adoptar medidas que antepongan la protección colectiva a la individual.

? Dar las debidas instrucciones a los trabajadores.

? Adoptar las medidas necesarias a fin de garantizar que sólo los trabajadoresque hayan recibido información suficiente y adecuada puedan acceder a laszonas de riesgo grave y específico.

? Prever las distracciones o imprudencias no temerarias que pudiera cometer eltrabajador.

Evaluación de los Riesgos.

La acción preventiva en la empresa se planificará por el empresario a partir de unaevaluación inicial de los riesgos para la seguridad y la salud de los trabajadores, que serealizará, con carácter general, teniendo en cuenta la naturaleza de la actividad, y enrelación con aquellos que estén expuestos a riesgos especiales. Igual evaluación deberáhacerse con ocasión de la elección de los equipos de trabajo, de las sustancias opreparados químicos y del acondicionamiento de los lugares de trabajo.

De alguna manera se podrían clasificar las causas de los riesgos en las categoríassiguientes:

? Insuficiente calificación profesional del personal dirigente, jefes de equipo yobreros.

? Empleo de maquinaria y equipos en trabajos que no corresponden a lafinalidad para la que fueron concebidos o a sus posibilidades.

? Negligencia en el manejo y conservación de las máquinas e instalaciones.Control deficiente en la explotación.

? Insuficiente instrucción del personal en materia de seguridad.

Referente a las máquinas herramienta, los riesgos que pueden surgir al manejarlas sepueden resumir en los siguientes puntos:

? Se puede producir un accidente o deterioro de una máquina si se pone enmarcha sin conocer su modo de funcionamiento.

? La lubricación deficiente conduce a un desgaste prematuro por lo que lospuntos de engrase manual deben ser engrasados regularmente.

? Puede haber ciertos riesgos si alguna palanca de la máquina no está en suposición correcta.

? El resultado de un trabajo puede ser poco exacto si las guías de las máquinasse desgastan, y por ello hay que protegerlas contra la introducción de virutas.


446

? Puede haber riesgos mecánicos que se deriven fundamentalmente de losdiversos movimientos que realicen las distintas partes de una máquina y quepueden provocar que el operario:

? Entre en contacto con alguna parte de la máquina o ser atrapado entre ellay cualquier estructura fija o material.

? Sea golpeado o arrastrado por cualquier parte en movimiento de lamáquina.

? Ser golpeado por elementos de la máquina que resulten proyectados.

? Ser golpeado por otros materiales proyectados por la máquina.

? Puede haber riesgos no mecánicos tales como los derivados de la utilizaciónde energía eléctrica, productos químicos, generación de ruido, vibraciones,radiaciones, etc.

? Los movimientos peligrosos de las máquinas se clasifican en cuatro grupos:

? Movimientos de rotación. Son aquellos movimientos sobre un eje conindependencia de la inclinación del mismo y aún cuando giren lentamente. Seclasifican en los siguientes grupos:

? Elementos considerados aisladamente tales como árboles de transmisión,vástagos, brocas, acoplamientos.

? Puntos de atrapamiento entre engranajes y ejes girando y otras fijas odotadas de desplazamiento lateral a ellas.

? Movimientos alternativos y de traslación. El punto peligroso se sitúa en ellugar donde la pieza dotada de este tipo de movimiento se aproxima a otrapieza fija o móvil y la sobrepasa.

? Movimientos de traslación y rotación. Las conexiones de bielas y vástagos conruedas y volantes son algunos de los mecanismos que generalmente estándotadas de este tipo de movimientos.

? Movimientos de oscilación. Las piezas dotadas de movimientos de oscilaciónpendular generan puntos de ”tijera“ entre ellas y otras piezas fijas.

Las actividades de prevención deberán ser modificadas cuando se aprecie por elempresario, como consecuencia de los controles periódicos previstos en el apartadoanterior, su inadecuación a los fines de protección requeridos.

Equipos de Trabajo y Medios de Protección.

Cuando la utilización de un equipo de trabajo pueda presentar un riesgo específico parala seguridad y la salud de los trabajadores, el empresario adoptará las medidasnecesarias con el fin de que:

? La utilización del equipo de trabajo quede reservada a los encargados de dichautilización.

? Los trabajos de reparación, transformación, mantenimiento o conservaciónsean realizados por los trabajadores específicamente capacitados para ello.


447

El empresario deberá proporcionar a sus trabajadores equipos de protección individualadecuados para el desempeño de sus funciones y velar por el uso efectivo de losmismos.

Información, Consulta y Participación de los Trabajadores.

El empresario adoptará las medidas adecuadas para que los trabajadores reciban todaslas informaciones necesarias en relación con:

? Los riegos para la seguridad y la salud de los trabajadores en el trabajo.

? Las medidas y actividades de protección y prevención aplicables a los riesgos.

Los trabajadores tendrán derecho a efectuar propuestas al empresario, así como a losórganos competentes en esta materia, dirigidas a la mejora de los niveles de laprotección de la seguridad y la salud en los lugares de trabajo, en materia deseñalización en dichos lugares, en cuanto a la utilización por los trabajadores de losequipos de trabajo, en las obras de construcción y en cuanto a utilización por lostrabajadores de equipos de protección individual.

Formación de los Trabajadores.

El empresario deberá garantizar que cada trabajador reciba una formación teórica ypráctica, suficiente y adecuada, en materia preventiva.

Medidas de Emergencia.

El empresario, teniendo en cuenta el tamaño y la actividad de la empresa, así como laposible presencia de personas ajenas a la misma, deberá analizar las posibles situacionesde emergencia y adoptar las medidas necesarias en materia de primeros auxilios, luchacontra incendios y evacuación de los trabajadores, designando para ello al personalencargado de poner en práctica estas medidas y comprobando periódicamente, en sucaso, su correcto funcionamiento.


448

Riesgo Grave e Inminente.

Cuando los trabajadores estén expuestos a un riesgo grave e inminente con ocasión desu trabajo, el empresario estará obligado a:

? Informar lo antes posible a todos los trabajadores afectados acerca de laexistencia de dicho riesgo y de las medidas adoptadas en materia deprotección.

? Dar las instrucciones necesarias para que, en caso de peligro grave, inminentee inevitable, los trabajadores puedan interrumpir su actividad y además estaren condiciones, habida cuenta de sus conocimientos y de los medios técnicospuestos a su disposición, de adoptar las medidas necesarias para evitar lasconsecuencias de dicho peligro.

Vigilancia de la Salud.

El empresario garantizará a los trabajadores a su servicio la vigilancia periódica de suestado de salud en función de los riesgos inherentes al trabajo, optando por larealización de aquellos reconocimientos o pruebas que causen las menores molestias altrabajador y que sean proporcionales al riesgo.

Documentación.

El empresario deberá elaborar y conservar a disposición de la autoridad laboral lasiguiente documentación:

? Evaluación de los riesgos para la seguridad y salud en el trabajo, yplanificación de la acción preventiva.

? Medidas de protección y prevención a adoptar.

? Resultado de los controles periódicos de las condiciones de trabajo.

? Práctica de los controles del estado de salud de los trabajadores.

? Relación de accidentes de trabajo y enfermedades profesionales que hayancausado al trabajador una incapacidad laboral superior a un día de trabajo.

Coordinación de Actividades Empresariales.

Cuando en un mismo centro de trabajo desarrollen actividades trabajadores de dos omás empresas, éstas deberán cooperar en la aplicación de la normativa sobre prevenciónde riesgos laborales.

Protección de Trabajadores Especialmente Sensibles a DeterminadosRiesgos.

El empresario garantizará, evaluando los riesgos y adoptando las medidas preventivasnecesarias, la protección de los trabajadores que, por sus propias característicaspersonales o estado biológico conocido, incluidos aquellos que tengan reconocida la


449

situación de discapacidad física, psíquica o sensorial, sean específicamente sensibles alos riesgos derivados del trabajo.

Protección de los Menores.

Antes de la incorporación al trabajo de jóvenes menores de dieciocho años, ypreviamente a cualquier modificación importante de sus condiciones de trabajo, elempresario deberá efectuar una evaluación de los puestos de trabajo a desempeñar porlos mismos, a fin de determinar la naturaleza, el grado y la duración de su exposición,teniendo especialmente en cuenta los riesgos derivados de su falta de experiencia, de suinmadurez para evaluar los riesgos existentes o potenciales y de su desarrollo todavíaincompleto.

Relaciones de Trabajo Temporales, de Duración Determinada y enEmpresas de Trabajo Temporal.

Los trabajadores con relaciones de trabajo temporales o de duración determinada, asícomo los contratados por empresas de trabajo temporal, deberán disfrutar del mismonivel de protección en materia de seguridad y salud que los restantes trabajadores de laempresa en la que prestan sus servicios.

Obligaciones de los Trabajadores en Materia de Prevención de Riesgos.

Corresponde a cada trabajador velar, según sus posibilidades y mediante elcumplimiento de las medidas de prevención que en cada caso sean adoptadas, por supropia seguridad y salud en el trabajo y por la de aquellas otras personas a las que puedaafectar su actividad profesional, a causa de sus actos y omisiones en el trabajo, deconformidad con su formación y las instrucciones del empresario.

Los trabajadores, con arreglo a su formación y siguiendo las instrucciones delempresario, deberán en particular:

? Usar adecuadamente, de acuerdo con su naturaleza y los riesgos previsibles,las máquinas, aparatos, herramientas, sustancias peligrosas, equipos detransporte y, en general, cualesquiera otros medios con los que desarrollen suactividad.

? Utilizar correctamente los medios y equipos de protección facilitados por elempresario.

? No poner fuera de funcionamiento y utilizar correctamente los dispositivos deseguridad existentes.

? Informar de inmediato un riesgo para la seguridad y la salud de lostrabajadores.

? Contribuir al cumplimiento de las obligaciones establecidas por la autoridadcompetente.


450

Servicios de Prevención.

Protección y Prevención de Riesgos Profesionales.

En cumplimiento del deber de prevención de riesgos profesionales, el empresariodesignará uno o varios trabajadores para ocuparse de dicha actividad, constituirá unservicio de prevención o concertará dicho servicio con una entidad especializada ajena ala empresa.

Los trabajadores designados deberán tener la capacidad necesaria, disponer del tiempo yde los medios precisos y ser suficientes en número, teniendo en cuenta el tamaño de laempresa, así como los riesgos a que están expuestos los trabajadores.

En las empresas de menos de seis trabajadores, el empresario podrá asumirpersonalmente las funciones señaladas anteriormente, siempre que desarrolle de formahabitual su actividad en el centro de trabajo y tenga capacidad necesaria.

El empresario que no hubiere concertado el Servicio de Prevención con una entidadespecializada ajena a la empresa deberá someter su sistema de prevención al control deuna auditoría o evaluación externa.

Servicios de Prevención.

Si la designación de uno o varios trabajadores fuera insuficiente para la realización delas actividades de prevención, en función del tamaño de la empresa, de los riesgos a queestán expuestos los trabajadores o de la peligrosidad de las actividades desarrolladas, elempresario deberá recurrir a uno o varios servicios de prevención propios o ajenos a laempresa, que colaborarán cuando sea necesario.

Se entenderá como servicio de prevención el conjunto de medios humanos y materialesnecesarios para realizar las actividades preventivas a fin de garantizar la adecuadaprotección de la seguridad y la salud de los trabajadores, asesorando y asistiendo paraello al empresario, a los trabajadores y a sus representantes y a los órganos derepresentación especializados.

Consulta y Participación de los Trabajadores.

Consulta de los Trabajadores.

El empresario deberá consultar a los trabajadores, con la debida antelación, la adopciónde las decisiones relativas a:

? La planificación y la organización del trabajo en la empresa y la introducciónde nuevas tecnologías, en todo lo relacionado con las consecuencias que éstaspudieran tener para la seguridad y la salud de los trabajadores.

? La organización y desarrollo de las actividades de protección de la salud yprevención de los riesgos profesionales en la empresa, incluida la designaciónde los trabajadores encargados de dichas actividades o el recurso a un serviciode prevención externo.


451

? La designación de los trabajadores encargados de las medidas de emergencia.

? El proyecto y la organización de la formación en materia preventiva.

Derechos de Participación y Representación.

Los trabajadores tienen derecho a participar en la empresa en las cuestionesrelacionadas con la prevención de riesgos en el trabajo.

En las empresas o centros de trabajo que cuenten con seis o más trabajadores, laparticipación de éstos se canalizará a través de sus representantes y de la representaciónespecializada.

Delegados de Prevención.

Los Delegados de Prevención son los representantes de los trabajadores con funcionesespecíficas en materia de prevención de riesgos en el trabajo. Serán designados por yentre los representantes del personal, con arreglo a la siguiente escala:

- De 50 a 100 trabajadores: 2 Delegados de Prevención.- De 101 a 500 trabajadores: 3 Delegados de Prevención.- De 501 a 1000 trabajadores: 4 Delegados de Prevención.- De 1001 a 2000 trabajadores: 5 Delegados de Prevención.- De 2001 a 3000 trabajadores: 6 Delegados de Prevención.- De 3001 a 4000 trabajadores: 7 Delegados de Prevención.- De 4001 en adelante: 8 Delegados de Prevención.

En las empresas de hasta treinta trabajadores el Delegado de Prevención será elDelegado de Personal. En las empresas de treinta y uno a cuarenta y nueve trabajadoreshabrá un Delegado de Prevención que será elegido por y entre los Delegados dePersonal.

9.1.2.-Disposiciones Mínimas en Materia de Señalización deSeguridad y Salud en el Trabajo.

9.1.2.1.-Introducción.

La ley 31/1995, de 8 de noviembre de 1995, de Prevención de Riesgos Laborales es lanorma legal por la que se determina el cuerpo básico de garantías y responsabilidadespreciso para establecer un adecuado nivel de protección de la salud de los trabajadoresfrente a los riesgos derivados de las condiciones de trabajo.

De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran las destinadas a garantizar que en los lugares detrabajo exista una adecuada señalización de seguridad y salud, siempre que los riesgosno puedan evitarse o limitarse suficientemente a través de medios técnicos de proteccióncolectiva.


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Por todo lo expuesto, el Real Decreto 485/1997 de 14 de Abril de 1.997 establece lasdisposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y de salud en el trabajo,entendiendo como tales aquellas señalizaciones que referidas a un objeto, actividad osituación determinada, proporcionen una indicación o una obligación relativa a laseguridad o la salud en el trabajo mediante una señal en forma de panel, un color, unaseñal luminosa o acústica, una comunicación verbal o una señal gestual.

9.1.2.2.-Obligación General Del Empresario.

La elección del tipo de señal y del número y emplazamiento de las señales odispositivos de señalización a utilizar en cada caso se realizará de forma que laseñalización resulte lo más eficaz posible, teniendo en cuenta:

- Las características de la señal.- Los riesgos, elementos o circunstancias que hayan de señalizarse.- La extensión de la zona a cubrir.- El número de trabajadores afectados.

Para la señalización de desniveles, obstáculos u otros elementos que originen riesgo decaída de personas, choques o golpes, así como para la señalización de riesgo eléctrico,presencia de materias inflamables, tóxicas, corrosivas o riesgo biológico, podrá optarsepor una señal de advertencia de forma triangular, con un pictograma característico decolor negro sobre fondo amarillo y bordes negros.Las vías de circulación de vehículos deberán estar delimitadas con claridad mediantefranjas continuas de color blanco o amarillo.

Los equipos de protección contra incendios deberán ser de color rojo.

La señalización para la localización e identificación de las vías de evacuación y de losequipos de salvamento o socorro (botiquín portátil) se realizará mediante una señal deforma cuadrada o rectangular, con un pictograma característico de color blanco sobrefondo verde.La señalización dirigida a alertar a los trabajadores o a terceros de la aparición de unasituación de peligro y de la consiguiente y urgente necesidad de actuar de una formadeterminada o de evacuar la zona de peligro, se realizará mediante una señal luminosa,una señal acústica o una comunicación verbal.

Los medios y dispositivos de señalización deberán ser limpiados, mantenidos yverificados regularmente.


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9.1.3.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud Para laUtilización por los Trabajadores de los Equipos de Trabajo.



De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran las destinadas a garantizar que de la presencia outilización de los equipos de trabajo puestos a disposición de los trabajadores en laempresa o centro de trabajo no se deriven riesgos para la seguridad o salud de losmismos.

Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1215/1997 de 18 de Julio de 1.997 establece lasdisposiciones mínimas de seguridad y de salud para la utilización por los trabajadoresde los equipos de trabajo, entendiendo como tales cualquier máquina, aparato,instrumento o instalación utilizado en el trabajo.

9.1.3.2.-Obligación General del Empresario.

El empresario adoptará las medidas necesarias para que los equipos de trabajo que sepongan a disposición de los trabajadores sean adecuados al trabajo que deba realizarse yconvenientemente adaptados al mismo, de forma que garanticen la seguridad y la saludde los trabajadores al utilizar dichos equipos.

Deberá utilizar únicamente equipos que satisfagan cualquier disposición legal oreglamentaria que les sea de aplicación.

Para la elección de los equipos de trabajo el empresario deberá tener en cuenta lossiguientes factores:

? Las condiciones y características específicas del trabajo a desarrollar.

? Los riesgos existentes para la seguridad y salud de los trabajadores en el lugarde trabajo.

? En su caso, las adaptaciones necesarias para su utilización por trabajadoresdiscapacitados.

Adoptará las medidas necesarias para que, mediante un mantenimiento adecuado, losequipos de trabajo se conserven durante todo el tiempo de utilización en unascondiciones adecuadas. Todas las operaciones de mantenimiento, ajuste, desbloqueo,revisión o reparación de los equipos de trabajo se realizará tras haber parado odesconectado el equipo. Estas operaciones deberán ser encomendadas al personalespecialmente capacitado para ello.


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El empresario deberá garantizar que los trabajadores reciban una formación einformación adecuadas a los riesgos derivados de los equipos de trabajo. Lainformación, suministrada preferentemente por escrito, deberá contener, como mínimo,las indicaciones relativas a:

? Las condiciones y forma correcta de utilización de los equipos de trabajo,teniendo en cuenta las instrucciones del fabricante, así como las situaciones oformas de utilización anormales y peligrosas que puedan preverse.

? Las conclusiones que, en su caso, se puedan obtener de la experienciaadquirida en la utilización de los equipos de trabajo.

9.1.4.-Disposiciones Mínimas Generales Aplicables a los Equipos deTrabajo.

Los órganos de accionamiento de un equipo de trabajo que tengan alguna incidencia enla seguridad deberán ser claramente visibles e identificables y no deberán acarrearriesgos como consecuencia de una manipulación involuntaria.

Cada equipo de trabajo deberá estar provisto de un órgano de accionamiento quepermita su parada total en condiciones de seguridad.

Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo de caída de objetos o de proyeccionesdeberá estar provisto de dispositivos de protección adecuados a dichos riesgos.

Cualquier equipo de trabajo que entrañe riesgo por emanación de gases, vapores olíquidos o por emisión de polvo deberá estar provisto de dispositivos adecuados decaptación o extracción cerca de la fuente emisora correspondiente.

Si fuera necesario para la seguridad o la salud de los trabajadores, los equipos de trabajoy sus elementos deberán estabilizarse por fijación o por otros medios.

Cuando los elementos móviles de un equipo de trabajo puedan entrañar riesgo deaccidente por contacto mecánico, deberán ir equipados con resguardos o dispositivosque impidan el acceso a las zonas peligrosas.

Las zonas y puntos de trabajo o mantenimiento de un equipo de trabajo deberán estaradecuadamente iluminadas en función de las tareas que deban realizarse.

Las partes de un equipo de trabajo que alcancen temperaturas elevadas o muy bajasdeberán estar protegidas cuando corresponda contra los riesgos de contacto o laproximidad de los trabajadores.

Todo equipo de trabajo deberá ser adecuado para proteger a los trabajadores expuestoscontra el riesgo de contacto directo o indirecto de la electricidad y los que entrañenriesgo por ruido, vibraciones o radiaciones deberá disponer de las protecciones odispositivos adecuados para limitar, en la medida de lo posible, la generación ypropagación de estos agentes físicos.


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Las herramientas manuales deberán estar construidas con materiales resistentes y launión entre sus elementos deberá ser firme, de manera que se eviten las roturas oproyecciones de los mismos.

La utilización de todos estos equipos no podrá realizarse en contradicción con lasinstrucciones facilitadas por el fabricante, comprobándose antes del iniciar la tarea quetodas sus protecciones y condiciones de uso son las adecuadas.

Deberán tomarse las medidas necesarias para evitar el atrapamiento del cabello, ropasde trabajo u otros objetos del trabajador, evitando, en cualquier caso, someter a losequipos a sobrecargas, sobrepresiones, velocidades o tensiones excesivas.

Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoMóviles.

Los equipos con trabajadores transportados deberán evitar el contacto de éstos conruedas y orugas y el aprisionamiento por las mismas. Para ello dispondrán de unaestructura de protección que impida que el equipo de trabajo incline más de un cuarto devuelta o una estructura que garantice un espacio suficiente alrededor de los trabajadorestransportados cuando el equipo pueda inclinarse más de un cuarto de vuelta. No serequerirán estas estructuras de protección cuando el equipo de trabajo se encuentreestabilizado durante su empleo.

Las carretillas elevadoras deberán estar acondicionadas mediante la instalación de unacabina para el conductor, una estructura que impida que la carretilla vuelque, unaestructura que garantice que, en caso de vuelco, quede espacio suficiente para eltrabajador entre el suelo y determinadas partes de dicha carretilla y una estructura quemantenga al trabajador sobre el asiento de conducción en buenas condiciones.

Los equipos de trabajo automotores deberán contar con dispositivos de frenado yparada, con dispositivos para garantizar una visibilidad adecuada y con una señalizaciónacústica de advertencia. En cualquier caso, su conducción estará reservada a lostrabajadores que hayan recibido una información específica.

Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoPara Elevación de Cargas.

Deberán estar instalados firmemente, teniendo presente la carga que deban levantar ylas tensiones inducidas en los puntos de suspensión o de fijación. En cualquier caso, losAparatos de izar estarán equipados con limitador del recorrido del carro y de losganchos, los motores eléctricos estarán provistos de limitadores de altura y del peso, losganchos de sujeción serán de acero con ”pestillos de seguridad“ y los carriles paradesplazamiento estarán limitados a una distancia de 1 m de su término mediante topesde seguridad de final de carrera eléctricos.

Deberá figurar claramente la carga nominal.

Deberán instalarse de modo que se reduzca el riesgo de que la carga caiga en picado, sesuelte o se desvíe involuntariamente de forma peligrosa. En cualquier caso, se evitará la


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presencia de trabajadores bajo las cargas suspendidas. Caso de ir equipadas con cabinaspara trabajadores deberá evitarse la caída de éstas, su aplastamiento o choque.

Los trabajos de izado, transporte y descenso de cargas suspendidas, quedaráninterrumpidos bajo régimen de vientos superiores a los 60 km/h.

Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a los Equipos de TrabajoPara Movimiento de Tierras y Maquinaria Pesada en General.

Las máquinas para los movimientos de tierras estarán dotadas de faros de marcha haciaadelante y de retroceso, servofrenos, freno de mano, bocina automática de retroceso,retrovisores en ambos lados, pórtico de seguridad antivuelco y antiimpactos y unextintor.

Se prohíbe trabajar o permanecer dentro del radio de acción de la maquinaria demovimiento de tierras, para evitar los riesgos por atropello.

Durante el tiempo de parada de las máquinas se señalizará su entorno con "señales depeligro", para evitar los riesgos por fallo de frenos o por atropello durante la puesta enmarcha.

Si se produjese contacto con líneas eléctricas el maquinista permanecerá inmóvil en supuesto y solicitará auxilio por medio de las bocinas. De ser posible el salto sin riesgo decontacto eléctrico, el maquinista saltará fuera de la máquina sin tocar, al unísono, lamáquina y el terreno.

Antes del abandono de la cabina, el maquinista habrá dejado en reposo, en contacto conel pavimento (la cuchilla, cazo, etc.), puesto el freno de mano y parado el motorextrayendo la llave de contacto para evitar los riesgos por fallos del sistema hidráulico.

Las pasarelas y peldaños de acceso para conducción o mantenimiento permaneceránlimpios de gravas, barros y aceite, para evitar los riesgos de caída.

Se prohíbe el transporte de personas sobre las máquinas para el movimiento de tierras,para evitar los riesgos de caídas o de atropellos.

Se instalarán topes de seguridad de fin de recorrido, ante la coronación de los cortes(taludes o terraplenes) a los que debe aproximarse la maquinaria empleada en elmovimiento de tierras, para evitar los riesgos por caída de la máquina.

Se señalizarán los caminos de circulación interna mediante cuerda de banderolas yseñales normalizadas de tráfico.

Se prohíbe el acopio de tierras a menos de 2 m. del borde de la excavación (como normageneral).

No se debe fumar cuando se abastezca de combustible la máquina, pues podríainflamarse. Al realizar dicha tarea el motor deberá permanecer parado.


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Se prohíbe realizar trabajos en un radio de 10 m entorno a las máquinas de hinca, enprevención de golpes y atropellos.

Las cintas transportadoras estarán dotadas de pasillo lateral de visita de 60 cm deanchura y barandillas de protección de éste de 90 cm de altura. Estarán dotadas deencauzadores antidesprendimientos de objetos por rebose de materiales. Bajo las cintas,en todo su recorrido, se instalarán bandejas de recogida de objetos desprendidos.

Los compresores serán de los llamados ”silenciosos“ en la intención de disminuir elnivel de ruido. La zona dedicada para la ubicación del compresor quedará acordonadaen un radio de 4 m. Las mangueras estarán en perfectas condiciones de uso, es decir, singrietas ni desgastes que puedan producir un reventón.

Cada tajo con martillos neumáticos, estará trabajado por dos cuadrillas que se turnaráncada hora, en prevención de lesiones por permanencia continuada recibiendovibraciones. Los pisones mecánicos se guiarán avanzando frontalmente, evitando losdesplazamientos laterales. Para realizar estas tareas se utilizará faja elástica deprotección de cintura, muñequeras bien ajustadas, botas de seguridad, cascos antirruidoy una mascarilla con filtro mecánico recambiable.

Disposiciones Mínimas Adicionales Aplicables a la MaquinariaHerramienta.

Las máquinas-herramienta estarán protegidas eléctricamente mediante dobleaislamiento y sus motores eléctricos estarán protegidos por la carcasa.

Las que tengan capacidad de corte tendrán el disco protegido mediante una carcasaantiproyecciones.

Las que se utilicen en ambientes inflamables o explosivos estarán protegidas mediantecarcasas antideflagrantes. Se prohíbe la utilización de máquinas accionadas mediantecombustibles líquidos en lugares cerrados o de ventilación insuficiente.

Se prohíbe trabajar sobre lugares encharcados, para evitar los riesgos de caídas y loseléctricos.

Para todas las tareas se dispondrá una iluminación adecuada, en torno a 100 lux.

En prevención de los riesgos por inhalación de polvo, se utilizarán en vía húmeda lasherramientas que lo produzcan.Las mesas de sierra circular, cortadoras de material cerámico y sierras de disco manualno se ubicarán a distancias inferiores a tres metros del borde de los forjados, con laexcepción de los que estén claramente protegidos (redes o barandillas, petos de remate,etc). Bajo ningún concepto se retirará la protección del disco de corte, utilizándose entodo momento gafas de seguridad antiproyección de partículas. Como normal general,se deberán extraer los clavos o partes metálicas hincadas en el elemento a cortar.

Con las pistolas fija-clavos no se realizarán disparos inclinados, se deberá verificar queno hay nadie al otro lado del objeto sobre el que se dispara, se evitará clavar sobre


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fábricas de ladrillo hueco y se asegurará el equilibrio de la persona antes de efectuar eldisparo.

Para la utilización de los taladros portátiles y rozadoras eléctricas se elegirán siemprelas brocas y discos adecuados al material a taladrar, se evitará realizar taladros en unasola maniobra y taladros o rozaduras inclinadas a pulso y se tratará no recalentar lasbrocas y discos.

En las tareas de soldadura por arco eléctrico se utilizará yelmo del soldar o pantalla demano, no se mirará directamente al arco voltaico, no se tocarán las piezas recientementesoldadas, se soldará en un lugar ventilado, se verificará la inexistencia de personas en elentorno vertical de puesto de trabajo, no se dejará directamente la pinza en el suelo osobre la perfilería, se escogerá el electrodo adecuada para el cordón a ejecutar y sesuspenderán los trabajos de soldadura con vientos superiores a 60 km/h y a laintemperie con régimen de lluvias.

En la soldadura oxiacetilénica (oxicorte) no se mezclarán botellas de gases distintos,éstas se transportarán sobre bateas enjauladas en posición vertical y atadas, no seubicarán al sol ni en posición inclinada y los mecheros estarán dotados de válvulasantirretroceso de la llama. Si se desprenden pinturas se trabajará con mascarillaprotectora y se hará al aire libre o en un local ventilado.

9.1.4.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud en lasObras de Construcción.



De acuerdo con el artículo 6 de dicha ley, serán las normas reglamentarias las quefijarán las medidas mínimas que deben adoptarse para la adecuada protección de lostrabajadores. Entre éstas se encuentran necesariamente las destinadas a garantizar laseguridad y la salud en las obras de construcción.

Por todo lo expuesto, el Real Decreto 1627/1997 de 24 de Octubre de 1.997 establecelas disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción,entendiendo como tales cualquier obra, pública o privada, en la que se efectúen trabajosde construcción o ingeniería civil.

La obra en proyecto referente a la Ejecución de una Línea Eléctrica de Alta Tensión seencuentra incluida en el Anexo I de dicha legislación, con la clasificación a)Excavación, b) Movimiento de tierras, c) Construcción, e) Acondicionamiento oinstalación, k) Mantenimiento y l) Trabajos de pintura y de limpieza.

Al tratarse de una obra con las siguientes condiciones:


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a) El presupuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto es inferior a

75 millones de pesetas.

b) La duración estimada es inferior a 30 días laborables, no utilizándose enningún momento a más de 20 trabajadores simultáneamente.

c) El volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los díasde trabajo del total de los trabajadores en la obra, es inferior a 500.

Por todo lo indicado, el promotor estará obligado a que en la fase de redacción delproyecto se elabore un estudio básico de seguridad y salud. Caso de superarse alguna delas condiciones citadas anteriormente deberá realizarse un estudio completo deseguridad y salud.

9.1.4.2.-Estudio Básico de Seguridad y Salud.

9.1.4.3.-Riesgos más Frecuentes en las Obras de Construcción.

Los Oficios más comunes en la obra en proyecto son los siguientes:

- Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas.- Relleno de tierras.- Encofrados.- Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra.- Trabajos de manipulación del hormigón.- Montaje de estructura metálica- Montaje de prefabricados.- Albañilería.- Instalación eléctrica definitiva y provisional de obra.

Los riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación:

- Deslizamientos, desprendimientos de tierras por diferentes motivos (no emplearel talud adecuado, por variación de la humedad del terreno, etc).

- Riesgos derivados del manejo de máquinas-herramienta y maquinaria pesada engeneral.

- Atropellos, colisiones, vuelcos y falsas maniobras de la maquinaria paramovimiento de tierras.

- Caídas al mismo o distinto nivel de personas, materiales y útiles.- Los derivados de los trabajos pulverulentos.- Contactos con el hormigón (dermatitis por cementos, etc).- Desprendimientos por mal apilado de la madera, planchas metálicas, etc.- Cortes y heridas en manos y pies, aplastamientos, tropiezos y torceduras al

caminar sobre las armaduras.- Hundimientos, rotura o reventón de encofrados, fallos de entibaciones.- Contactos con la energía eléctrica (directos e indirectos), electrocuciones,

quemaduras, etc.- Cuerpos extraños en los ojos, etc.- Agresión por ruido y vibraciones en todo el cuerpo.


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- Microclima laboral (frío-calor), agresión por radiación ultravioleta, infrarroja.- Agresión mecánica por proyección de partículas.- Golpes.- Cortes por objetos y/o herramientas.- Incendio y explosiones.- Riesgo por sobreesfuerzos musculares y malos gestos.- Carga de trabajo física.- Deficiente iluminación.- Efecto psico-fisiológico de horarios y turno.

Medidas Preventivas de Carácter General.

Se establecerán a lo largo de la obra letreros divulgativos y señalización de los riesgos(vuelco, atropello, colisión, caída en altura, corriente eléctrica, peligro de incendio,materiales inflamables, prohibido fumar, etc), así como las medidas preventivasprevistas (uso obligatorio del casco, uso obligatorio de las botas de seguridad, usoobligatorio de guantes, uso obligatorio de cinturón de seguridad, etc).

Se habilitarán zonas o estancias para el acopio de material y útiles (ferralla, perfileríametálica, piezas prefabricadas, material eléctrico, etc).Se procurará que los trabajos se realicen en superficies secas y limpias, utilizando loselementos de protección personal, fundamentalmente calzado antideslizante reforzadopara protección de golpes en los pies, casco de protección para la cabeza y cinturón deseguridad.

El transporte aéreo de materiales y útiles se hará suspendiéndolos desde dos puntosmediante eslingas, y se guiarán por tres operarios, dos de ellos guiarán la carga y eltercero ordenará las maniobras.

El transporte de elementos pesados se hará sobre carretilla de mano y así evitarsobreesfuerzos.

Los andamios sobre borriquetas, para trabajos en altura, tendrán siempre plataformas detrabajo de anchura no inferior a 60 cm (3 tablones trabados entre sí), prohibiéndose laformación de andamios mediante bidones, cajas de materiales, bañeras, etc.

Se tenderán cables de seguridad amarrados a elementos estructurales sólidos en los queenganchar el mosquetón del cinturón de seguridad de los operarios encargados derealizar trabajos en altura.

La distribución de máquinas, equipos y materiales en los locales de trabajo será laadecuada, delimitando las zonas de operación y paso, los espacios destinados a puestosde trabajo, las separaciones entre máquinas y equipos, etc.

El área de trabajo estará al alcance normal de la mano, sin necesidad de ejecutarmovimientos forzados.

Se vigilarán los esfuerzos de torsión o de flexión del tronco, sobre todo si el cuerpoestán en posición inestable.


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Se evitarán las distancias demasiado grandes de elevación, descenso o transporte, asícomo un ritmo demasiado alto de trabajo.

Se tratará que la carga y su volumen permitan asirla con facilidad.

Se recomienda evitar los barrizales, en prevención de accidentes.

Se debe seleccionar la herramienta correcta para el trabajo a realizar, manteniéndola enbuen estado y uso correcto de ésta. Después de realizar las tareas, se guardarán en lugarseguro.

La iluminación para desarrollar los oficios convenientemente oscilará en torno a los 100lux.

Es conveniente que los vestidos estén configurados en varias capas al comprender entreellas cantidades de aire que mejoran el aislamiento al frío. Empleo de guantes, botas yorejeras. Se resguardará al trabajador de vientos mediante apantallamientos y se evitaráque la ropa de trabajo se empape de líquidos evaporables.

Si el trabajador sufriese estrés térmico se deben modificar las condiciones de trabajo,con el fin de disminuir su esfuerzo físico, mejorar la circulación de aire, apantallar elcalor por radiación, dotar al trabajador de vestimenta adecuada (sombrero, gafas de sol,cremas y lociones solares), vigilar que la ingesta de agua tenga cantidades moderadas desal y establecer descansos de recuperación si las soluciones anteriores no sonsuficientes.

El aporte alimentario calórico debe ser suficiente para compensar el gasto derivado de laactividad y de las contracciones musculares.

Para evitar el contacto eléctrico directo se utilizará el sistema de separación pordistancia o alejamiento de las partes activas hasta una zona no accesible por eltrabajador, interposición de obstáculos y/o barreras (armarios para cuadros eléctricos,tapas para interruptores, etc.) y recubrimiento o aislamiento de las partes activas.

Para evitar el contacto eléctrico indirecto se utilizará el sistema de puesta a tierra de lasmasas (conductores de protección, líneas de enlace con tierra y electrodos artificiales) ydispositivos de corte por intensidad de defecto (interruptores diferenciales desensibilidad adecuada a las condiciones de humedad y resistencia de tierra de lainstalación provisional).

Será responsabilidad del empresario garantizar que los primeros auxilios puedanprestarse en todo momento por personal con la suficiente formación para ello.

Medidas Preventivas de Carácter Particular Para Cada Oficio

Movimiento de tierras. Excavación de pozos y zanjas.

Antes del inicio de los trabajos, se inspeccionará el tajo con el fin de detectar posiblesgrietas o movimientos del terreno.


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Se prohibirá el acopio de tierras o de materiales a menos de dos metros del borde de laexcavación, para evitar sobrecargas y posibles vuelcos del terreno, señalizándoseademás mediante una línea esta distancia de seguridad.

Se eliminarán todos los bolos o viseras de los frentes de la excavación que por susituación ofrezcan el riesgo de desprendimiento.

La maquinaria estará dotada de peldaños y asidero para subir o bajar de la cabina decontrol. No se utilizará como apoyo para subir a la cabina las llantas, cubiertas, cadenasy guardabarros.

Los desplazamientos por el interior de la obra se realizarán por caminos señalizados.

Se utilizarán redes tensas o mallazo electrosoldado situadas sobre los taludes, con unsolape mínimo de 2 m.

La circulación de los vehículos se realizará a un máximo de aproximación al borde de laexcavación no superior a los 3 m. para vehículos ligeros y de 4 m para pesados.

Se conservarán los caminos de circulación interna cubriendo baches, eliminandoblandones y compactando mediante zahorras.

El acceso y salida de los pozos y zanjas se efectuará mediante una escalera sólida,anclada en la parte superior del pozo, que estará provista de zapatas antideslizantes.

Cuando la profundidad del pozo sea igual o superior a 1,5 m., se entibará (o encamisará)el perímetro en prevención de derrumbamientos.

Se efectuará el achique inmediato de las aguas que afloran (o caen) en el interior de laszanjas, para evitar que se altere la estabilidad de los taludes.

En presencia de líneas eléctricas en servicio se tendrán en cuenta las siguientescondiciones:

Se procederá a solicitar de la compañía propietaria de la línea eléctrica el corte de fluidoy puesta a tierra de los cables, antes de realizar los trabajos.

La línea eléctrica que afecta a la obra será desviada de su actual trazado al limitemarcado en los planos.

La distancia de seguridad con respecto a las líneas eléctricas que cruzan la obra, quedafijada en 5 m., en zonas accesibles durante la construcción.

Se prohíbe la utilización de cualquier calzado que no sea aislante de la electricidad enproximidad con la línea eléctrica.

Relleno de tierras.


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Se prohíbe el transporte de personal fuera de la cabina de conducción y/o en númerosuperior a los asientos existentes en el interior.

Se regarán periódicamente los tajos, las cargas y cajas de camión, para evitar laspolvaredas. Especialmente si se debe conducir por vías públicas, calles y carreteras.

Se instalará, en el borde de los terraplenes de vertido, sólidos topes de limitación derecorrido para el vertido en retroceso.

Se prohíbe la permanencia de personas en un radio no inferior a los 5 m. en torno a lascompactadoras y apisonadoras en funcionamiento.

Los vehículos de compactación y apisonado, irán provistos de cabina de seguridad deprotección en caso de vuelco.

Trabajos con ferralla, manipulación y puesta en obra.

Los paquetes de redondos se almacenarán en posición horizontal sobre durmientes demadera capa a capa, evitándose las alturas de las pilas superiores al 1'50 m.

Se efectuará un barrido diario de puntas, alambres y recortes de ferralla en torno albanco (o bancos, borriquetas, etc.) de trabajo.

Queda prohibido el transporte aéreo de armaduras de pilares en posición vertical.

Se prohíbe trepar por las armaduras en cualquier caso.

Se prohíbe el montaje de zunchos perimetrales, sin antes estar correctamente instaladaslas redes de protección.

Se evitará, en lo posible, caminar por los fondillos de los encofrados de jácenas o vigas.

Trabajos de manipulación del hormigón.

Se instalarán fuertes topes final de recorrido de los camiones hormigonera, en evitaciónde vuelcos.

Se prohíbe acercar las ruedas de los camiones hormigoneras a menos de 2 m. del bordede la excavación.

Se prohíbe cargar el cubo por encima de la carga máxima admisible de la grúa que losustenta.

Se procurará no golpear con el cubo los encofrados, ni las entibaciones.

La tubería de la bomba de hormigonado, se apoyará sobre caballetes, arriostrándose laspartes susceptibles de movimiento.


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Para vibrar el hormigón desde posiciones sobre la cimentación que se hormigona, seestablecerán plataformas de trabajo móviles formadas por un mínimo de tres tablones,que se dispondrán perpendicularmente al eje de la zanja o zapata.

Montaje de elementos metálicos.

Los elementos metálicos (báculos, postes, etc) se apilarán ordenadamente sobredurmientes de madera de soporte de cargas, estableciendo capas hasta una altura nosuperior al 1'50 m.

Las operaciones de soldadura en altura, se realizarán desde el interior de una guindolade soldador, provista de una barandilla perimetral de 1 m. de altura formada porpasamanos, barra intermedia y rodapié. El soldador, además, amarrará el mosquetón delcinturón a un cable de seguridad, o a argollas soldadas a tal efecto en la perfilería.

Se prohíbe la permanencia de operarios dentro del radio de acción de cargassuspendidas.

Se prohíbe la permanencia de operarios directamente bajo tajos de soldadura.

El ascenso o descenso, se realizará mediante una escalera de mano provista de zapatasantideslizantes y ganchos de cuelgue e inmovilidad dispuestos de tal forma quesobrepase la escalera 1 m. la altura de desembarco.

El riesgo de caída al vacío se cubrirá mediante la utilización de redes de horca (o debandeja).

Montaje de prefabricados.

El riesgo de caída desde altura, se evitará realizando los trabajos de recepción einstalación del prefabricado desde el interior de una plataforma de trabajo rodeada debarandillas de 90 cm., de altura, formadas por pasamanos, listón intermedio y rodapiéde 15 cm., sobre andamios (metálicos, tubulares de borriquetas).

Se prohíbe trabajar o permanecer en lugares de tránsito de piezas suspendidas enprevención del riesgo de desplome.

Los prefabricados se acopiarán en posición horizontal sobre durmientes dispuestos porcapas de tal forma que no dañen los elementos de enganche para su izado.

Se paralizará la labor de instalación de los prefabricados bajo régimen de vientossuperiores a 60 km/h.

Albañilería.

Los escombros y cascotes se evacuarán diariamente, para evitar el riesgo de pisadassobre materiales.

Pintura y barnizados.


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Se prohíbe almacenar pinturas susceptibles de emanar vapores inflamables con losrecipientes mal o incompletamente cerrados, para evitar accidentes por generación deatmósferas tóxicas o explosivas.

Se prohíbe realizar trabajos de soldadura y oxicorte en lugares próximos a los tajos enlos que se empleen pinturas inflamables, para evitar el riesgo de explosión o deincendio.

Se tenderán redes horizontales sujetas a puntos firmes de la estructura, para evitar elriesgo de caída desde alturas.

Se prohíbe la conexión de aparatos de carga accionados eléctricamente (puentes grúapor ejemplo) durante las operaciones de pintura de carriles, soportes, topes, barandillas,etc., en prevención de atrapamientos o caídas desde altura.

Instalación eléctrica provisional de obra.

El montaje de aparatos eléctricos será ejecutado por personal especialista, en prevenciónde los riesgos por montajes incorrectos.

El calibre o sección del cableado será siempre el adecuado para la carga eléctrica que hade soportar.

Los hilos tendrán la funda protectora aislante sin defectos apreciables (rasgones,repelones y asimilables). No se admitirán tramos defectuosos.

La distribución general desde el cuadro general de obra a los cuadros secundarios, seefectuará mediante manguera eléctrica antihumedad.

El tendido de los cables y mangueras, se efectuará a una altura mínima de 2 m. en loslugares peatonales y de 5 m. en los de vehículos, medidos sobre el nivel del pavimento.

Los empalmes provisionales entre mangueras, se ejecutarán mediante conexionesnormalizadas estancas antihumedad.

Las mangueras de "alargadera" por ser provisionales y de corta estancia pueden llevarsetendidas por el suelo, pero arrimadas a los paramentos verticales.

Los interruptores se instalarán en el interior de cajas normalizadas, provistas de puertade entrada con cerradura de seguridad.

Los cuadros eléctricos metálicos tendrán la carcasa conectada a tierra.

Los cuadros eléctricos se colgarán pendientes de tableros de madera recibidos a losparamentos verticales o bien a "pies derechos" firmes.

Las maniobras a ejecutar en el cuadro eléctrico general se efectuarán subido a unabanqueta de maniobra o alfombrilla aislante.


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Los cuadros eléctricos poseerán tomas de corriente para conexiones normalizadasblindadas para intemperie.

La tensión siempre estará en la clavija "hembra", nunca en la "macho", para evitar loscontactos eléctricos directos.

Los interruptores diferenciales se instalarán de acuerdo con las siguientessensibilidades:

300 mA. Alimentación a la maquinaria.30 mA. Alimentación a la maquinaria como mejora del nivel de seguridad.30 mA. Para las instalaciones eléctricas de alumbrado.

Las partes metálicas de todo equipo eléctrico dispondrán de toma de tierra.

El neutro de la instalación estará puesto a tierra.

La toma de tierra se efectuará a través de la pica o placa de cada cuadro general.

El hilo de toma de tierra, siempre estará protegido con macarrón en colores amarillo yverde. Se prohíbe expresamente utilizarlo para otros usos.

La iluminación mediante portátiles cumplirá la siguiente norma:

? Portalámparas estanco de seguridad con mango aislante, rejilla protectora de labombilla dotada de gancho de cuelgue a la pared, manguera antihumedad,clavija de conexión normalizada estanca de seguridad, alimentados a 24 V.

? La iluminación de los tajos se situará a una altura en torno a los 2 m., medidosdesde la superficie de apoyo de los operarios en el puesto de trabajo.

? La iluminación de los tajos, siempre que sea posible, se efectuará cruzada conel fin de disminuir sombras.

? Las zonas de paso de la obra, estarán permanentemente iluminadas evitandorincones oscuros.

No se permitirá las conexiones a tierra a través de conducciones de agua.

No se permitirá el tránsito de carretillas y personas sobre mangueras eléctricas,pueden pelarse y producir accidentes.

No se permitirá el tránsito bajo líneas eléctricas de las compañías con elementoslongitudinales transportados a hombro (pértigas, reglas, escaleras de mano yasimilables). La inclinación de la pieza puede llegar a producir el contacto eléctrico.


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Medidas Especificas Para Trabajos en la Proximidad de InstalacionesEléctricas En Alta Tensión.

Los Oficios más comunes en las instalaciones de alta tensión son los siguientes.

- Instalación de apoyos metálicos o de hormigón.- Instalación de conductores desnudos.- Instalación de aisladores cerámicos.- Instalación de crucetas metálicas.- Instalación de aparatos de seccionamiento y corte (interruptores, seccionadores,

fusibles, etc).- Instalación de limitadores de sobretensión (autoválvulas pararrayos).- Instalación de transformadores tipo intemperie sobre apoyos.- Instalación de dispositivos antivibraciones.- Medida de altura de conductores.- Detección de partes en tensión.- Instalación de conductores aislados en zanjas o galerías.- Instalación de envolventes prefabricadas de hormigón.- Instalación de celdas eléctricas (seccionamiento, protección, medida, etc).- Instalación de transformadores en envolventes prefabricadas a nivel del terreno.- Instalación de cuadros eléctricos y salidas en B.T.- Interconexión entre elementos.- Conexión y desconexión de líneas o equipos.- Puestas a tierra y conexiones equipotenciales.- Reparación, conservación o cambio de los elementos citados.

Los Riesgos más frecuentes durante estos oficios son los descritos a continuación.

- Deslizamientos, desprendimientos de tierras por diferentes motivos (no emplearel talud adecuado, por variación de la humedad del terreno, etc).

- Riesgos derivados del manejo de máquinas-herramienta y maquinaria pesada engeneral.

- Atropellos, colisiones, vuelcos y falsas maniobras de la maquinaria paramovimiento de tierras.

- Caídas al mismo o distinto nivel de personas, materiales y útiles.- Contactos con el hormigón (dermatitis por cementos, etc).- Golpes.- Cortes por objetos y/o herramientas.- Incendio y explosiones. Electrocuciones y quemaduras.- Riesgo por sobreesfuerzos musculares y malos gestos.- Contacto o manipulación de los elementos aislantes de los transformadores

(aceites minerales, aceites a la silicona y piraleno). El aceite mineral tiene unpunto de inflamación relativamente bajo (130º) y produce humos densos ynocivos en la combustión. El aceite a la silicona posee un punto de inflamaciónmás elevado (400º). El piraleno ataca la piel, ojos y mucosas, produce gasestóxicos a temperaturas normales y arde mezclado con otros productos.

- Contacto directo con una parte del cuerpo humano y contacto a través de útiles oherramientas.

- Contacto a través de maquinaria de gran altura.


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- Maniobras en centros de transformación privados por personal con escaso o nuloconocimiento de la responsabilidad y riesgo de una instalación de alta tensión.

Las Medidas Preventivas de carácter general se describen a continuación.

Se realizará un diseño seguro y viable por parte del técnico proyectista.

Los trabajadores recibirán una formación específica referente a los riesgos en altatensión.

Para evitar el riesgo de contacto eléctrico se alejarán las partes activas de la instalacióna distancia suficiente del lugar donde las personas habitualmente se encuentran ocirculan, se recubrirán las partes activas con aislamiento apropiado, de tal forma queconserven sus propiedades indefinidamente y que limiten la corriente de contacto a unvalor inocuo (1 mA) y se interpondrán obstáculos aislantes de forma segura queimpidan todo contacto accidental.

La distancia de seguridad para líneas eléctricas aéreas de alta tensión y los distintoselementos, como maquinaria, grúas, etc no será inferior a 3 m. Respecto a lasedificaciones no será inferior a 5 m.

Conviene determinar con la suficiente antelación, al comenzar los trabajos o en lautilización de maquinaria móvil de gran altura, si existe el riesgo derivado de laproximidad de líneas eléctricas aéreas. Se indicarán dispositivos que limiten o indiquenla altura máxima permisible.

Será obligatorio el uso del cinturón de seguridad para los operarios encargados derealizar trabajos en altura.

Todos los apoyos, herrajes, autoválvulas, seccionadores de puesta a tierra y elementosmetálicos en general estarán conectados a tierra, con el fin de evitar las tensiones depaso y de contacto sobre el cuerpo humano. La puesta a tierra del neutro de lostransformadores será independiente de la especificada para herrajes. Ambas seránmotivo de estudio en la fase de proyecto.

Es aconsejable que en centros de transformación el pavimento sea de hormigónruleteado antideslizante y se ubique una capa de grava alrededor de ellos (en amboscasos se mejoran las tensiones de paso y de contacto).

Se evitará aumentar la resistividad superficial del terreno.

En centros de transformación tipo intemperie se revestirán los apoyos con obra defábrica y mortero de hormigón hasta una altura de 2 m y se aislarán las empuñaduras delos mandos.

En centros de transformación interiores o prefabricados se colocarán suelos de láminasaislantes sobre el acabado de hormigón.


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Las pantallas de protección contra contacto de las celdas, aparte de esta función, debenevitar posibles proyecciones de líquidos o gases en caso de explosión, para lo cualdeberán ser de chapa y no de malla.

Los mandos de los interruptores, seccionadores, etc, deben estar emplazados en lugaresde fácil manipulación, evitándose postura forzadas para el operador, teniendo en cuentaque éste lo hará desde el banquillo aislante.

Se realizarán enclavamientos mecánicos en las celdas, de puerta (se impide su aperturacuando el aparato principal está cerrado o la puesta a tierra desconectada), de maniobra(impide la maniobra del aparato principal y puesta a tierra con la puerta abierta), depuesta a tierra (impide el cierre de la puesta a tierra con el interruptor cerrado oviceversa), entre el seccionador y el interruptor (no se cierra el interruptor si elseccionador está abierto y conectado a tierra y no se abrirá el seccionador si elinterruptor está cerrado) y enclavamiento del mando por candado.

Como recomendación, en las celdas se instalarán detectores de presencia de tensión ymallas protectoras quitamiedos para comprobación con pértiga.

En las celdas de transformador se utilizará una ventilación optimizada de mayor eficaciasituando la salida de aire caliente en la parte superior de los paneles verticales. Ladirección del flujo de aire será obligada a través del transformador.

El alumbrado de emergencia no estará concebido para trabajar en ningún centro detransformación, sólo para efectuar maniobras de rutina.

Los centros de transformación estarán dotados de cerradura con llave que impida elacceso a personas ajenas a la explotación.

Las maniobras en alta tensión se realizarán, por elemental que puedan ser, por unoperador y su ayudante. Deben estar advertidos que los seccionadores no pueden sermaniobrados en carga. Antes de la entrada en un recinto en tensión deberán comprobarla ausencia de tensión mediante pértiga adecuada y de forma visible la apertura de unelemento de corte y la puesta a tierra y en cortocircuito del sistema. Para realizar todaslas maniobras será obligatorio el uso de, al menos y a la vez, dos elementos deprotección personal: pértiga, guantes y banqueta o alfombra aislante, conexiónequipotencial del mando manual del aparato y plataforma de maniobras.

Se colocarán señales de seguridad adecuadas, delimitando la zona de trabajo.


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Disposiciones Especificas de Seguridad y Salud Durante la Ejecución delas Obras.

Cuando en la ejecución de la obra intervenga más de una empresa, o una empresa ytrabajadores autónomos o diversos trabajadores autónomos, el promotor designará uncoordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra, que será untécnico competente integrado en la dirección facultativa.

Cuando no sea necesaria la designación de coordinador, las funciones de éste seránasumidas por la dirección facultativa.

En aplicación del estudio básico de seguridad y salud, cada contratista elaborará un plande seguridad y salud en el trabajo en el que se analicen, estudien, desarrollen ycomplementen las previsiones contenidas en el estudio desarrollado en el proyecto, enfunción de su propio sistema de ejecución de la obra.

Antes del comienzo de los trabajos, el promotor deberá efectuar un aviso a la autoridadlaboral competente.

9.1.5.-Disposiciones Mínimas de Seguridad y Salud Relativasa la Utilización por los Trabajadores de Equipos deProtección Individual.

9.1.5.1.- Introducción.

La ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales, determina elcuerpo básico de garantías y responsabilidades preciso para establecer un adecuadonivel de protección de la salud de los trabajadores frente a los riesgos derivados de lascondiciones de trabajo.

Así son las normas de desarrollo reglamentario las que deben fijar las medidas mínimasque deben adoptarse para la adecuada protección de los trabajadores. Entre ellas seencuentran las destinadas a garantizar la utilización por los trabajadores en el trabajo deequipos de protección individual que los protejan adecuadamente de aquellos riesgospara su salud o su seguridad que no puedan evitarse o limitarse suficientementemediante la utilización de medios de protección colectiva o la adopción de medidas deorganización en el trabajo.

9.1.5.2.-Obligaciones Generales del Empresario.

Hará obligatorio el uso de los equipos de protección individual que a continuación sedesarrollan.

Protectores de la Cabeza.

- Cascos de seguridad, no metálicos, clase N, aislados para baja tensión, con el finde proteger a los trabajadores de los posibles choques, impactos y contactoseléctricos.


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- Protectores auditivos acoplables a los cascos de protección.- Gafas de montura universal contra impactos y antipolvo.- Mascarilla antipolvo con filtros protectores.- Pantalla de protección para soldadura autógena y eléctrica.

Protectores de Manos y Brazos.

- Guantes contra las agresiones mecánicas (perforaciones, cortes, vibraciones).- Guantes de goma finos, para operarios que trabajen con hormigón.- Guantes dieléctricos para B.T.- Guantes de soldador.- Muñequeras.- Mango aislante de protección en las herramientas.

Protectores de Pies y Piernas.

- Calzado provisto de suela y puntera de seguridad contra las agresionesmecánicas.- Botas dieléctricas para B.T.- Botas de protección impermeables.- Polainas de soldador.- Rodilleras.

Protectores del Cuerpo.

- Crema de protección y pomadas.- Chalecos, chaquetas y mandiles de cuero para protección de las agresiones

mecánicas.- Traje impermeable de trabajo.- Cinturón de seguridad, de sujeción y caída, clase A.- Fajas y cinturones antivibraciones.- Pértiga de B.T.- Banqueta aislante clase I para maniobra de B.T.- Linterna individual de situación.- Comprobador de tensión.

Equipos Adicionales de Protección Para Trabajos en la Proximidad deInstalaciones Eléctricas de Alta Tensión.

- Casco de protección aislante clase E-AT.- Guantes aislantes clase IV.- Banqueta aislante de maniobra clase II-B o alfombra aislante para A.T.- Pértiga detectora de tensión (salvamento y maniobra).- Traje de protección de menos de 3 kg, bien ajustado al cuerpo y sin piezas

descubiertas eléctricamente conductoras de la electricidad.- Gafas de protección.- Insuflador boca a boca.- Tierra auxiliar.


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- Esquema unifilar- Placa de primeros auxilios.- Placas de peligro de muerte y E.T.

a Septiembre del 2003.EL FACULTATIVO

Jose Luis Villacorta Martínez.Colegiado nº:E-123-T

estaciÓn transformadora en vila-secadeeea.urv.cat/public/propostes/pub/pdf/364pub.pdf ·...

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