elektroapg de. programma un metodiskie nor d +jumi · 2019-04-22 · cips, aprēėins. aizsardzība...
TRANSCRIPT
1
RĪGAS VALSTS TEHNIKUMS
ELEKTROAPGĀDE
Programma un metodiskie norādījumi
Rīga 2008
2
Priekšvārds
Mācību līdzeklis „Elektroapgāde. Programma un metodiskie norādījumi” paredzēts
Rīgas Valsts tehnikuma Enerăētikas specialitātes izglītojamiem. Mācību līdzekĜa saturs atbil-
stošo disciplīnu mācību programmai „Enerăētika”.
Grāmatā ietverti visi svarīgākie programmas jautājumi, aplūkotas metodes elektroap-
gādes uzdevumu risināšanai.
Nepārtraukti aug vajadzība pēc kvalificētu elektrotehniėu kadriem. Lai apgūtu tehni-
ku, kĜūtu par radošu darbinieku, jāiemācās zinātĦu pamati, konkrēti runājot, - teorētiskās elek-
trotehnikas un elektroapgādes pamati.
Mācību līdzekĜi sastādīja Dr.Ph. V. MeĜĦikovs.
151 lapaspuses, 41 ilustrācijas, 55 tabulas, 50 bibliogrāfiskie nosaukumi.
3
Saturs
Priekšvārds 2
Saturs 3
Ievads 5
Programma 8
Ieteicamā literatūra 9
1. Jaudas un enerăijas zudumi elektroapgādes sistēmas elementos 10
1.1. Elektriskā tīkla parametri 10
1.2. Transformatora parametri 11
1.3. Jaudas zudumi tīklā un transformatorā 11
1.4. Enerăijas zudumi tīklā un transformatoros 14
1.5. Pārbaudes darbs „Jaudas un enerăijas zudumi elektroapgādes sistē-mās”
18
2. Zemsprieguma tīklu aizsardzība 21
2.1. 2.1. Drošinātāju izvēle 21
2.2. Automātslēdžu izvēle 24
2.3. Svirslēdžu izvēle 26
2.4. Paketslēdžu izvēle 27
2.5. Releju izvēle 27
2.6. Magnētisko palaidēju izvēle 29
2.7. Apgaismošanas tīklu aizsardzība 33
2.8. Spēka elektrisko tīklu aizsardzība 35
2.9. Vadu un kabeĜu šėērsgriezumu izvēle 37
2.10. Pārbaudes darbs: „Instalācijas veidu izvēle” 46
3. Īsslēguma strāvas aprēėins 49
3.1. Trīsfāžu īsslēguma strāva 50
3.2. Vienfāzes īsslēguma strāva 51
3.3. Trīsfāzu īsslēguma strāva transformatora zemsprieguma pusē 53
3.4. Vienfāzes īsslēguma strāva aiz transformatora ar cieši zemētu neitrā-li
53
3.5. Pārbaudes darbs „Īsslēguma strāvas aprēėins” 55
4 Slodžu aprēėins elektriskajos tīklos 58
4.1. Slodžu aprēėins spēka elektriskajos tīklos 58
4.2. Pārbaudes darbs „Slodžu aprēėins spēka elektriskajos tīklos” 71
4
4.3. Administratīvas ēkas un dzīvojamas mājas elektrisko tīklu slo-dzes aprēėins
76
4.4. Pārbaudes darbs: Dzīvojamas un sabiedriskās ēkās aprēėina slodze 83
5. Sprieguma un jaudas zudumu aprēėins elektriskajos tīklos 88
5.1. Sprieguma zuduma aprēėins līdzstrāvas un vienfāzes maiĦstrāvas līnijai
88
5.2. Sprieguma zuduma aprēėins trīsfāzu līnijai ar vairākām slodzēm 90
5.3. Trīsfāzu maiĦstrāvas maăistrāle ar visā līnijas garumā vienāda šėērsgriezuma vadiem
92
5.4. Trīsfāzu maiĦstrāvas tīkla aprēėins, ievērojot minimālo vada materi-āla patēriĦu
94
5.5. Pārbaudes darbs „Sprieguma zudumi elektroapgādes sistēmās” 97
5.6. Reaktīvas jaudas kompensatoru aprēėins 104
5.7. Pārbaudes darbs ‘’Reaktīvās jaudas kompensēšana’’ 106
6. Zemētāju aprēėins 107
6.1. Zemētāju aprēėina formulas 108
6.2. Zemētāju aprēėins 111
6.3. Pārbaudes darbs: „Elektroiekārtu zemēšana” 116
7 Kontroles jautājumi 118
Pielikumi 125
Izmantotā literatūra 149
5
Ievads.
Metodiskais materiāls izstrādāts, pamatojoties uz Rīgas Valsts tehnikuma apstip-
rināto mācību programmu „Enerăētika” un programmu mācību priekšmeta „Elektro-
apgāde”.
Modernajā elektrotehniskajā saimniecībā izšėiramas divas ar elektrību saistītas
tehnoloăijas: elektroenerăētiskās un elektriskās.
Elektroenerăētiskās tehnoloăijas jeb elektroapgāde saistītas ar elektroenerăijas
ražošanu, pārvadi un sadali līdz apakšstaciju kopnēm. Elektroapgādes uzdevums ir
nepieciešamā daudzumā nodrošināt patērētājus ar pietiekamas kvalitātes enerăiju.
Elektroapgāde sevī ietver šādus pamatelementus: elektrostacijas elektroenerăijas ra-
žošanai; elektropārvades līnijas un kabeĜu tīklus elektroenerăijas pārvadīšanai un sa-
dalīšanai; spriegumu paaugstinošās un pazeminošās transformatoru apakšstacijas.
Elektriskās tehnoloăijas ir saistītas ar elektroenerăijas izmantošanu tautsaimnie-
cības dažādās sfērās un aptver industriālās, lauksaimniecības, komunālās, transporta,
sadzīves u.c. sfēras. Elektriskās tehnoloăijas operē ar zemiem spriegumiem, kas pār-
svarā nepārsniedz 1000 V. Elektriskajās tehnoloăijās ietilpst elektromotoru sistēmas,
sekundārie barošanas avoti, elektrotehnoloăiskās iekārtas, apgaismošanas sistēmas, kā
arī mājsaimniecības elektroiekārtas. Visas šīs sistēmas un iekārtas šodien ir apgādātas
ar efektīgām automatizācijas iekārtām, kuru labākais realizācijas veids ir ar datorteh-
nikas pielietojumu.
Mūsdienu sarežăītā tehnika un darba nemitīgā saspringtība prasa no katra saga-
tavota vidējā posma speciālista ne tikai noteiktas vispārīgas teorētiskās zināšanas, bet
galvenokārt, prasmi tās radoši izmantot un pastāvīgi pilnveidot praksē.
Tas nozīmē, ka izglītojamiem studiju laikā jāiegūst dziĜas un noturīgas zināša-
nas, jāattīsta izziĦas spējas, jāformē tehniskā domāšana, jāiegūst specialitātē nepiecie-
šamā darba prasme un praktiskās iemaĦas.
Izglītojamiem jāapgūst zināšanas :
• par elektroapgādes sistēmu un tas darbības drošumu;
• par elektrisko tīklu veidus un pielietojamos;
• par elektriskā tīkla parametriem un to iespaidu uz tīklu darbību ;
• par vadu silšanas būtību un iespaidu uz tīkla darbību;
6
• par vadu aizsardzības un aizsardzības elementu noteikumus;
• par automātu darbības principus un īpatnības;
• par īsslēguma strāvu aprēėina principiem;
• slodžu aprēėina būtību un metodes;
• transformatora izvēles metodes;
• zemsprieguma shēmu tipus;
• sprieguma regulēšanas principus, šėērsgriezuma izvēles metodes vadiem,
vadoties no sprieguma zudumiem;
• jaudas un enerăijas zudumu aprēėina metodes;
• par ekspluatācijas izdevumiem un ekonomiskā varianta izvēli;
• par zemētāju uzbūvi un zemēšanas normatīvus.
Izglītojamiem jāiegūst šādas iemaĦas un prasme:
• aprēėināt sprieguma zudumus un novirzi tīklā;
• izvēlēties vada šėērsgriezumu no silšanas noteikumiem. Noteikt vadam
pieĜaujamo strāvu;
• izvēlēties drošinātājus vadu aizsardzībai;
• izvēlēties automātus pārslodzes un īsslēguma aizsardzībai;
• aprēėināt slodzes ar pieprasījuma koeficienta un nominālās jaudas metodi;
• izvēlēties transformatoru ar apskatītajām metodēm;
• izvēlēties zemsprieguma tīkla shēmu;
• noteikt sprieguma lielumu un maiĦas transformatora zemsprieguma pusē;
• aprēėināt vada šėērsgriezumu zudumus vadoties no pieĜaujamās sprieguma
novirzes;
• aprēėināt jaudas un enerăijas zudumus tīklā un transformatoros;
• aprēėināt vada šėērsgriezumu izmantojot ekonomisko strāvas blīvumu;
• aprēėināt aizsardzības zemējumus.
Kā norāda mūsdienu pedagoăiskā teorija un prakse, kā arī zinātniski - eksperi-
mentālo pētījumu rezultāti, tad stabilu un apzinātu zināšanu apgūšanas, izziĦas aktivi-
zēšanas un tehniskās domāšanas attīstības procesu pamatā ir tikai katra izglītojama pa-
stāvīga un sistemātiska, bet noteikti – pedagoga vadībā aktīvi organizēta mācību dar-
bība.
7
Šajā nolūkā daĜējai mērėa sasniegšanai tika sagatavots metodiskais materiāls,
kas ir izveidots kā mācību palīglīdzeklis priekšmetā „Elektroapgāde” un paredzēts pat-
stāvīgai vielas apgūšanai.
Mācību līdzeklis priekšmeta „Elektroapgāde” paredzēts Rīgas Valsts tehnikuma
elektrotehnisko specialitāšu izglītojamiem. Mācību līdzeklis sastāv no trim daĜām.
Pirmā daĜā iekĜauti jautājumi par enerăētisko saimniecību un tās nozīme, par zem-
sprieguma gaisa vadu un kabeĜu līniju izbūves veidiem un par zemsprieguma tīklu aiz-
sardzību.
Mācību līdzeklis satur 151 lpp. teksta, 41 attēlus, 55 tabulas, 1 pielikumu un 50
nosaukuma informācijas avotus.
8
PROGRAMMA
Apjoms stundās:
teorija 113 stundas
praktiskie darbi 97 stundas
patstāvīgais darbs 74 stundas
Mērėis un uzdevumi: iegūt zināšanas par elektroapgādes sistēmu, struktūru, prasī-
bām, elektrisko tīklu parametriem, slodzi, vadu silšanu, vadu aizsardzību, aizsardzības ele-
mentu izvēles noteikumiem, jaudas un enerăijas zudumiem lai veiktu aprēėinus, saistītus ar
elektroapgādi un izvēlētos nepieciešamos elementus, saistītus ar elektroapgādes drošu darbī-
bu.
1. Elektroapgāde. Teorija 16 stundas, praktiskas mācības 10 stundas,
patstāvīgais darbs 6 stundas
Elektroapgādes uzdevumi. Elektroapgādes prasības. Elektroapgādes struktūra. Elek-
trisko tīklu veidi. Elektroapgādē lietotie spriegumi. Elektriskā tīkla parametri: pretestība,
sprieguma zudumi tīklā, sprieguma novirze. Elektriskā tīkla aprēėins.
2. Vadu silšana. Teorija 9 stundas, praktiskas mācības 7 stundas,
patstāvīgais darbs 6 stundas
PieĜaujamās vadu temperatūras, silšanas līkne. Vada pieĜaujamā strāva. Vada šėērs-
griezuma noteikšana un izvēle.
3. Zemsprieguma tīkla aizsardzība. Teorija 42 stundas, praktiskas mācības 40 stun-
das, patstāvīgais darbs 30 stundas
Vadu aizsardzībai nepieciešamo elementu izvēle. Kūstošie drošinātāji, darbības prin-
cips, aprēėins. Aizsardzība ar automātiem, tipi, darbības princips, izvēle, raksturlīknes, īsslē-
guma strāvas aprēėins, automātu izvēle tīklam pārslodzes gadījumā. Slodzes režīmi, noteikša-
na, raksturlīknes, slodzes aprēėins ar pieprasījuma koeficienta un nominālās jaudas paĦēmie-
nu. Transformatora izvēle (aprēėina slodzes metode, vidējā slodzes metode, maksimālā slo-
dzes metode, izvēle pēc pārslodzes spējām).
4. Zemsprieguma elektroapgādes shēmas. Teorija 6 stundas, praktiskas mācības 6
stundas, patstāvīgais darbs 4 stundas.
9
Radiālā, maăistrālā, jauktā, slēgtā tīkla shēmas. Zemsprieguma tīkla shēmu izvēle
5. Barošanas sistēmas spriegums. Teorija 12 stundas, praktiskas
mācības 10 stundas, patstāvīgais darbs 8 stundas.
Sprieguma regulēšanas pamatprincipi. Šėērsgriezuma izvēles paĦēmieni vadiem, atbil-
stoši sprieguma zudumiem un minimālā materiāla patēriĦa. Sprieguma maiĦa barošanas sis-
tēmā.
6. Jaudas un enerăijas zudumi. Teorija 16 stundas, praktiskas
mācības 14 stundas, patstāvīgais darbs 8 stundas.
Jaudas zudumi tīklā un transformatorā. Aprēėinu paĦēmieni un metodes, Ekspluatāci-
jas uzdevumi, ekonomiskais strāvas blīvums, ekspluatācijas izdevumi, vadu izvēle atbilstoši
ekonomiskās strāvas blīvumam, atmaksāšanās laiks
7. Elektriskā zemēšana un zibens aizsardzība. Teorija 12 stundas, praktiskas
mācības 10 stundas, patstāvīgais darbs 12 stundas.
Zemētāju uzbūve, zemēšanas kontūri, normatīvi, pieskares un soĜa spriegums, aizsar-
dzības zemējuma aprēėins un izvēle.
Ieteicamā literatūra
1. MeĜĦikovs V. Elektroapgāde. 1 daĜa. – R.: RVT, 2006. – 224 lpp.
2. MeĜĦikovs V. Elektroapgāde. 2. daĜa. – R.: RVT, 2006. – 142 lpp.
3. MeĜĦikovs V. Elektroapgāde. 3. daĜa. – R.: RVT, 2006. – 137 lpp.
4. BaltiĦš A.Lauksaimniecības elektroapgāde. — R.: Zvaigzne, 1982. — 365 lpp.
5. Energoapgāde /Gerharda J. red.. – R.: Zvaigzne, 1989. — 329 lpp
10
1. Jaudas un enerăijas zudumi elektroapgādes sistēmas elementos
1.1. Elektriskā tīkla parametri
Trīsfāzu elektriska tīkla vienkāršota aizvietošanas shēma parādīta 1.1. attēlā.
1.1. att.
1.2. att.
Aktīva pretestība līnijā
SRL
lρ= vai ,
SRL ⋅
=γl
kur ρ – vada materiāla īpatnēja pretestība, Ω·mm2/m;
l – līnijas garums, km;
S – vada šėērsgriezums, mm2;
γ – vada materiāla īpatnēja vadītspēja, m/ Ω·mm2.
Vada materiāla īpatnējo pretestību un vadītspēju var atrast 1.1. tabulā.
1.1. tabula
Vada materiāla īpatnēja pretestība un vadītspēja
Vada materiāls ρ, Ω·mm2/m γ, m/ Ω·mm2
Varš 18,6 53,0 Alumīnijs 31,5 31,7
Precīzāk vada aktīvo pretestību aprēėina pēc formulas
RL = R0·l,
kur R0 – līnijas vada īpatnēja aktīva pretestība, Ω/km.
Vada reaktīvo pretestību aprēėina pēc formulas
XL = X0·l,
kur X0 - līnijas vada īpatnēja reaktīva pretestība, Ω/km.
Vadu īpatnējo reaktīvo pretestību var noteikt no tabulām vai aprēėināt pēc formulas
,016,0lg144,00 +⋅=ekv
vid
R
DX
kur Dvid – vidējais ăeometriskais attālums starp līnijas vadiem, m;
Rekv – ekvivalentais rādiuss, kuru var atrast no tabulām, m.
11
Vidējo ăeometrisko attālumu starp līnijas vadiem aprēėina pēc formulas
,132312 DDDDvid ⋅⋅=
kur D12, D23 un D13 – attālums starp līnijas vadiem.
1.2. Transformatora parametri
Transformatora vienkāršoto aizvietošanas shēmu var attēlot kā virknē slēgtu aktīvu un in-
duktīvu pretestību (1.2. att.).
Transformatora aktīvā pretestība
,2
2
N
NKT
S
UPR
⋅∆=
kur ∆PK – transformatora īsslēguma zudumi, kW;
UN – transformatora nominālais spriegums, kV;
SN – transformatora nominālā pilnā jauda, kVA.
Transformatora reaktīvā (induktīvā) pretestība
N
NRT
S
UUX
⋅∆⋅=10 ,
kur ∆UR – īsslēguma sprieguma reaktīvā komponente, %.
UN – transformatora nominālais spriegums, kV;
SN – transformatora nominālā pilnā jauda, kVA
Īsslēguma sprieguma reaktīvo komponenti aprēėina pēc formulas
,22aKR UUU ∆−∆=∆
kur ∆Ua – īsslēguma sprieguma aktīvā komponente (%). To aprēėina, ja zināma transformato-
ra aktīva pretestība RT
,100⋅⋅
=∆N
TNa
U
RIU
kur IN - transformatora nominālā strāva, A.
1.3. Jaudas zudumi tīklā un transformatorā
DaĜa no elektriskās enerăijas, ko piegādā patērētājiem, tiek izlietota pašas elektroapgādes
sistēmas pretestību pārvarēšanai. Šī elektriska enerăijas daĜa elektroapgādes elementos pār-
12
vēršas siltuma enerăijā un praktiski nav izmantojama. Tātad elektroapgādes sistēmā rodas
elektroenerăijas un jaudas zudumi.
Aktīvas jaudas zudumi līnijā
LL RIP ⋅⋅=∆ 23
vai
,2
22
L
N
mmL R
U
QPP ⋅
+=∆
kur Pm – maksimālā aktīvā jauda, kW;
Qm - maksimālā reaktīvā jauda, kVAr;
UN – līnijas spriegums, kV;
RL – līnijas aktīvā pretestība, Ω.
Aktīvos zudumus transformatorā aprēėina aptuveni pēc formulas
,02
22
PRU
QPP T
N
mmT ∆+⋅
+=∆
vai
,0
2
PS
SPP
N
mKT ∆+
∆=∆
kur ∆P0 – tukšgaitas zudumi transformatorā, kW;
∆PK – transformatora īsslēguma zudumi, kW;
Sm – transformatora faktiskā slodze, kVA;
SN – transformatora nominālā pilnā jauda, kVA.
Reaktīvos jaudas zudumus transformatorā aprēėina aptuveni pēc formulas
02
22
QXU
QPQ T
N
mmT ∆+⋅
+=∆
vai
,0
2
QUS
SQ K
N
mT ∆+∆⋅=∆
kur ∆UK – transformatora īsslēguma spriegums, %;
∆Q0 – transformatora tukšgaitas reaktīvie zudumi, kVAr.
Transformatora tukšgaitas reaktīvos zudumus aprēėina pēc formulas
,1000
0NSI
Q⋅
=∆
kur I0 – transformatora tukšgaitas strāva, %.
13
1.1. piemērs. Aprēėināt jaudas zudumi tiklā un transformatorā, kā arī tīkla un transforma-
tora parametrus. Līnijas garums l = 4 km. Tīkla vadi 3x(1xA25), vidējais attālums starp va-
diem Dvid = 0,8 m. Transformators TM-180/6 ar maksimālo slodzi Sm = 160 kW – j180 kVA.
Tīkla nominālais spriegums 6 kV (1.3. att.).
1.3. att.
Atrisinājums.
1. Līnijas aktīvā pretestība
.04,5257,31
4000Ω=
⋅=
⋅=
S
lRL γ
2. Vada diametrs
mm.614,32544
≅⋅
==πS
d
No tabulas P.12 vada īpatnēja pretestība X0 = 0,364 Ω/km, ja Dvid = 0,8 m.
3. Līnijas induktīvā pretestība
XL = X0·l = 0,364·4 = 1,456 Ω ≈ 1,46 Ω.
4. Aktīvās jaudas zudumi līnijā
kW.48,400504,06
801602
22
2
22
=⋅+
=⋅+
=∆ L
N
mmL R
U
QPP
5. Reaktīvās jaudas zudumi līnijā
kVAr.46,100146,06
801602
22
2
22
=⋅+
=⋅+
=∆ L
N
mmL X
U
QPQ
6. Transformatora aktīva pretestība
,44mΩ0,044ΩkΩ0000444,018010064
2
2
2
2
===⋅⋅
=⋅∆
=N
NKT
S
UPR
kur ∆PK – transformatora īsslēguma spriegums no tabulas P.?
7. Transformatora nominālā strāva
A.34,17673,1
180
3=
⋅=
⋅=
N
NN
U
SI
8. Sprieguma kritums transformatora aktīvajā pretestība
14
%.013,01006000
044,034,17100 =⋅
⋅=⋅
⋅=∆
N
TNa
U
RIU
9. Sprieguma kritums transformatora reaktīvajā pretestība
%,5,5013,05,5 2222 =−=∆−∆=∆ aKR UUU
kur ∆UK – transformatora īsslēguma spriegums no P.? tabulas.
10. Transformatora reaktīvā pretestība
.11,018010065,5
1022
Ω=⋅⋅
⋅=⋅∆
=N
NRT
S
UUX
11. Aktīvās jaudas zudumi transformatorā
kW,96,40,14180179
2
0
2
=+⋅
=∆+∆⋅
=∆ PP
S
SP K
N
mT
kur ∆P0 – tukšgaitas zudumi transformatorā (sk. P.?. tab.).
kVA.17980160 2222 ≅+=+= mmm QPS
12. Transformatora reaktīvās jaudas zudumi tukšgaitā
kVAr,8,10100
18061000
0 =⋅
=⋅
=∆ NSIQ
kur I0 – tukšgaitas strāva transformatorā (sk. P.? tab.).
13. Reaktīvās jaudas zudumi transformatorā
kVAr.59,208,10100
5,51801792
0
2
=+⋅=∆+∆⋅=∆ QUS
SQ K
N
mT
1.4. Enerăijas zudumi tīklā un transformatoros.
Enerăijas zudumus tīklā aprēėina pēc formulas
,103 32 −⋅⋅⋅⋅=∆ τLmL RIW
kur ∆WL - enerăijas zudumi tīklā, kWh;
Im – maksimālā strāva līnijā, A;
RL – līnijas vada aktīvā pretestība, Ω;
τ – zudumu laiks, h.
Zudumu laiku var atrast, ja zināms aktīvās un reaktīvās jaudas slodzes grafiki, pēc formu-
las
15
,2
8760
0
2
mS
tS∑ ∆⋅=τ
kur 22mmm QPS += - maksimāla patērētāja slodze, kVA.
Maksimālās slodzes izmantošanas laiks gadā T (h) var aprēėināt, ja zināms enerăijas patē-
riĦš gadā Wg (kWh) un maksimālā slodze Pm
m
g
P
WT = ,
Ja dots slodzes grafiks, tad maksimālās slodzes izmantošanas laiku var aprēėināt pēc for-
mulas
,
8760
0
mP
tP
T∑ ∆⋅
=
kur P – atsevišėas aktīvās slodzes lielums;
∆t - atsevišėas aktīvās slodzes ilgums.
Maksimālās slodzes izmantošanas laiks ir atkarīgs no slodzes rakstura un maiĦu skaita
(sk. 1.2. tab.)
1.2. tabula
Maksimālās slodzes izmantošanas laiks
MaiĦu skaits uzĦēmumā (slodze) T, h Viena maiĦa 1800-2500 Divas maiĦas 3500-4500 Trīs maiĦas 5000-700
Piezīme. Apgaismošanas slodze T = 1500 – 2000 h.
Enerăijas zudumus transformatorā aprēėina pēc formulas
tPPS
SW K
N
mT ⋅∆+⋅∆⋅
=∆ 0
2
τ
vai arī
,3 02 tPRIW TmT ⋅∆+⋅⋅⋅=∆ τ
kur Nmm UIS ⋅⋅= 3 - transformatora maksimāla slodze, kVA.
t – transformatora darba stundu skaits gadā, h.
1.2. piemērs. Noteikt enerăijas zudumus gadā līnijā un transformatorā, ja ir zināmi tīklā
un transformatora dati (1.4. att.) un diennakti slodzes grafiks (1.5. att.).
16
1.4. att.
1.5. att
Atrisinājums.
1. Sastādīsim tabulu ar nepieciešamiem datiem:
Dati no grafika Aprēėina dati P,
kW Q,
kVAr S
2, kW2
∆t, h
P·∆t, kWh
S2·∆t,
kVA2·h 200 200 80 000 4 800 320 000 200 300 130 000 4 800 520 000 500 400 410 000 4 2000 1 640 000 500 400 410 000 4 2000 1 640 000 400 300 250 000 4 1600 1 000 000 300 200 130 000 4 1200 520 000
Summa: 24 8400 5 640 000
2. Aprēėināsim zudumu laiku diennaktī
h.7,13410000
56400002
24
0
2
==∆⋅
=∑
m
dS
tS
τ
3. Zudumu laiks gadā
τ = 365·τd = 365·13,7 = 5000 h.
4. Maksimālās slodzes izmantošanas laiks diennaktī
h.8,16500
8400
24
0 ==∆⋅
=∑
m
dP
tP
T
5. Maksimālās slodzes izmantošanas laiks gadā
T = 365·Td = 365·16,8 = 6132 h.
6. Slodzes maksimāla pilnā jauda
kVA.3,640400500 2222 =+=+= mmm QPS
7. Slodzes maksimāla strāva
17
A.7,61673,13,640
3=
⋅=
⋅=
N
mm
U
SI
8. Līnijas aktīva pretestība
RL = R0·l = 0,576·2,5 = 1,44 Ω.
9. Enerăijas zudumi tīklā
kWh.8222810500044,17,613103 3232 =⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=∆ −−τLmL RIW
10. Enerăijas zudumi transformatorā
kWh.7928387601,450009,11750
3,6402
0
2
=⋅+⋅⋅
=⋅∆+⋅∆⋅
=∆ tPP
S
SW K
N
mT τ
11. Kopējas enerăijas zudumi
kWh.1615117928382228 =+=∆+∆=∆ TL WWW
12. Enerăijas patēriĦš gadā
W = Pm·T = 500·6132 = 3 066 000 kWh.
Enerăijas zudumi gadā procentos
%.27,51003066000161511
100% =⋅=⋅∆
=∆W
WW
18
1.5.
Pār
bau
des
dar
bs
„Jau
das
un
en
erăi
jas
zud
um
i ele
ktr
oap
gād
es s
istē
mās
”.
1. U
zdev
um
s. A
prēė
ināt
jaud
as z
udum
i tīk
lā u
n tr
ansf
orm
ator
ā, k
ā ar
ī tīk
la u
n tr
ansf
orm
ator
a pa
ram
etru
s. L
īnija
s ga
rum
s ℓ,
vid
ēlai
s at
tālu
ms
star
p va
diem
Dvi
d, tī
kla
spri
egum
s U
N, k
V. T
rans
form
ator
a fa
ktis
kā n
oslo
dze
S m =
Pm
+ jQ
m. T
rans
form
ator
a un
līni
jas
vadu
tipi
dot
i tab
ulā.
V A
R I
A N
T I
D
otie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
UN, k
V
10
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 10
6
6 ℓ,
km
4
4,5
5 5,
5 4
4,5
5 5,
5 2
1 4
4,5
5 5,
5 2
Līn
ijas
vadi
3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA50
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA50
) 3x
(1
XA16
) D
vid,
m
2 1,
75
4 4
2 1,
5 3,
5 3
1,5
0,8
1,25
1,
25
4 3,
5 1,
5 Tr
ans-
form
ator
s B
A
250/
10
TM
25
0/6
TM
40
0/6
TM
630
/6
TM
16
0/6
TM
25
0/6
TM
40
0/6
TM
630
/6
TM
100/
6 T
M
63/6
T
M
160/
6 T
M
250/
6 T
M
400/
10
TM
630/
6 T
M10
0/6
S m, k
VA
20
0+j1
00 1
90+j
90 3
50+j
180
540+
j290
140
+j70
19
0+j9
0 35
0+j1
80 5
40+j
290
90+j
40
56+j
26
140+
j70
190+
j90
350+
j180
540
+j29
0 80
+j40
V
A R
I A
N T
I
Dot
ie
liel
um
i 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN, k
V
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 ℓ,
km
4
4,5
5 5,
5 4
4,5
5 5,
5 2
1 4
4,5
5 5,
5 2
Līn
ijas
vadi
3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA50
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA16
) 3x
(1
XA25
) 3x
(1
XA35
) 3x
(1
XA50
) 3x
(1
XA16
) D
vid,
m
2 1,
75
4 4
2 1,
5 3,
5 3
1,5
0,8
1,25
1,
25
4 3,
5 1,
5 Tr
ans-
form
ator
s T
M
160/
6 T
M
250/
6 T
M
400/
6 T
M
630/
6 T
M
160/
6 T
M
250/
6 T
M
400/
6 T
M
630/
6 T
M
100/
6 T
M 6
3/6
TM
16
0/6
TM
25
0/6
TM
40
0/6
TM
630/
6TM
100/
6
S m, k
VA
14
0+j7
0 19
0+j9
0 35
0+j1
80 5
40+j
290
140+
j70
190+
j90
350+
j180
540
+j29
0 90
+j40
56
+j26
14
0+j7
0 19
0+j9
0 35
0+j1
80 5
40+j
290
80+j
40
19
2. U
zdev
um
s. N
otei
kt e
neră
ijas
zudu
mus
gad
ā līn
ijā, t
rans
form
ator
ā un
kop
ējas
zud
umus
, ja
ir z
inām
s di
enna
kti s
lodz
es g
rafi
ks. U
zzīm
ēt lī
nija
s ai
zvie
toša
nas
shēm
u un
uzk
onst
ruēt
slo
dzes
gra
fiku
.
1.va
r 2.
var
3.va
r 4.
var
5.va
r 6.
var
7.va
r P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
11
14
4 25
0 21
0 4
300
250
4 25
0 15
0 4
300
250
4 15
0 10
0 4
400
300
4
29
28
4 24
0 28
0 4
320
300
4 30
0 25
0 4
400
300
4 25
0 20
0 4
500
400
4
76
62
4 55
0 38
0 4
600
480
4 60
0 45
0 4
600
500
4 70
0 50
0 4
800
600
4
75
59
4 50
0 39
0 4
550
450
4 50
0 40
0 4
550
450
4 60
0 40
0 4
700
500
4
35
26
4 45
0 32
0 4
500
350
4 55
0 35
0 4
500
400
4 40
0 30
0 4
400
300
4
16
7 4
310
180
4 40
0 25
0 4
250
150
4 40
0 30
0 4
300
200
4 20
0 15
0 4
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
35)
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
50)
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
50)
Līni
jas
vadi
3x(
1xA5
0)
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
50)
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
70)
Līni
jas
vadi
3x
(1xA
95)
ℓ, k
m
4,35
ℓ,
km
2,
8
ℓ, k
m
3,3
ℓ,
km
2,
8
ℓ, k
m
3,1
ℓ,
km
3,
4
ℓ, k
m
4,2
Tr
ansf
orm
ator
s TM
-10
0/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
1000
/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
1250
/6
8.va
r 9.
var
10.v
ar
11.v
ar
12.v
ar
13.v
ar
14.v
ar
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
450
250
4 50
0 40
0 4
600
400
4 20
0 20
0 4
250
210
4 30
0 25
0 4
250
150
4
550
450
4 55
0 45
0 4
700
500
4 20
0 30
0 4
240
280
4 32
0 30
0 4
300
250
4
750
550
4 80
0 70
0 4
1000
80
0 4
500
400
4 55
0 38
0 4
600
480
4 60
0 45
0 4
650
500
4 70
0 60
0 4
900
750
4 50
0 40
0 4
500
390
4 55
0 45
0 4
500
400
4
450
350
4 60
0 40
0 4
800
600
4 40
0 30
0 4
450
320
4 50
0 35
0 4
550
350
4
400
250
4 40
0 30
0 4
500
350
4 30
0 20
0 4
310
180
4 40
0 25
0 4
250
150
4 Lī
nija
s va
di
3x(1
xA35
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di 3
x(1x
A50)
Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA70
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA95
)
ℓ, k
m
3,2
ℓ, k
m
3,6
ℓ,
km
4,
8
ℓ, k
m
2,6
ℓ,
km
3,
4
ℓ, k
m
3,3
ℓ, k
m
2,4
Tr
ansf
orm
ator
s BA
10
00/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
12
50/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
16
00/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
1000
/6
20
15.v
ar
16.v
ar
17.v
ar
18.v
ar
19.v
ar
20.v
ar
21.v
ar
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
300
250
4 10
0 10
0 4
250
210
4 30
0 25
0 4
250
150
4 30
0 25
0 4
150
100
4
400
300
4 10
0 80
4
240
280
4 32
0 30
0 4
300
250
4 40
0 30
0 4
250
200
4
600
500
4 30
0 20
0 4
550
380
4 60
0 48
0 4
600
450
4 60
0 50
0 4
700
500
4
550
450
4 20
0 10
0 4
500
390
4 55
0 45
0 4
500
400
4 55
0 45
0 4
600
400
4
500
400
4 15
0 60
4
450
320
4 50
0 35
0 4
550
350
4 50
0 40
0 4
400
300
4
400
300
4 10
0 50
4
310
180
4 40
0 25
0 4
250
150
4 40
0 30
0 4
300
200
4 Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di 3
x(1x
A50)
Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
)
ℓ, k
m
3,2
ℓ, k
m
2,7
ℓ,
km
2,
8
ℓ, k
m
3,3
ℓ,
km
2,
8
ℓ, k
m
3,1
ℓ, k
m
3,4
Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
TM-
400/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
10
00/6
22.v
ar
23.v
ar
24.v
ar
25.v
ar
26.v
ar
27.v
ar
28.v
ar
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
P
, kW
Q
, kV
Ar
∆t,
h
P,
kW
Q,
kVA
r ∆
t, h
400
300
4 45
0 25
0 4
500
400
4 60
0 40
0 4
220
200
4 25
0 25
0 4
300
250
4
500
400
4 55
0 45
0 4
550
450
4 70
0 50
0 4
300
300
4 30
5 28
0 4
320
300
4
800
600
4 75
0 55
0 4
800
700
4 10
00
800
4 57
0 40
0 4
580
450
4 60
0 48
0 4
700
500
4 65
0 50
0 4
700
600
4 90
0 75
0 4
520
400
4 52
0 45
0 4
550
450
4
400
300
4 45
0 35
0 4
600
400
4 80
0 60
0 4
420
300
4 45
0 35
0 4
500
350
4
200
150
4 40
0 25
0 4
400
300
4 50
0 35
0 4
300
200
4 30
0 20
0 4
400
250
4 Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di 3
x(1x
A50)
Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
) Lī
nija
s va
di
3x(1
xA50
)
ℓ, k
m
4,2
ℓ, k
m
3,2
ℓ,
km
3,
6
ℓ, k
m
4,8
ℓ,
km
2,
6
ℓ, k
m
2,4
ℓ, k
m
3,3
Tr
ansf
orm
ator
s BA
12
50/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
10
00/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
12
50/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
16
00/6
Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
Tran
sfor
mat
ors
BA
800/
6 Tr
ansf
orm
ator
s BA
80
0/6
21
2. ZEMSPRIEGUMA TĪKLU AIZSARDZĪBA
Tīklos ar spriegumu līdz 1000 V par aizsardzības aparatūru lieto
• kūstošos drošinātājus,
• automātiskos gaisa slēdžus
• automātus un termorelejus.
2.1. Drošinātāju izvēle.
Drošinātājus izvēlas, ievērojot šādus nosacījumus.
1. Drošinātāja nominālam spriegumam UN.dr. jābūt lielākam vai vienādam ar tīkla nominālo
spriegumu UN.t.
UN.dr. ≥ UN.t. .
2. Apgaismes tīklā kūstošā ieliktĦa nomināli strāvai IN.iel. jābūt lielākai vai vienādai ar aplē-
ses strāvu Iapr., ievērojot drošuma koeficientu Kdr.
IN.iel. ≥ Kdr Iapr. ,
kur Kdr. = 1, ja drošinātājs aizsargā apgaismes elektriskā tīkla posmu, kas baro gaismekĜus ar
kvēlspuldzēm vai sildierīces;
Kdr. = 1,25, ja drošinātājs aizsargā elektriskā tīkla posmu, kas baro gaismekĜus ar lu-
miniscences spuldzēm;
Kdr = 1,1, ja drošinātājs aizsargā elektriskā tīkla posmu, kas baro gaismekĜus ar dzīvsudra-
ba loka spuldzēm.
3. Asinhrona elektrodzinēja ar īsslēgtu rotoru aizsardzībai drošinātāja kūstoša ieliktĦa
nominālai strāvai IN.iel. jābūt lielākai vai vienādai ar tā palaišanas strāvu Ipal, dalītai ar empīrisku
koeficientu (pārslodzes) Kpārsl.
,I
II
pāārsl
palN.iel. ≥
kur Kpārsl. = 1,6-2,5 (ja elektrodzinējs iegriežas ātrāk par 4 s, tad Kpārsl. = 2,5, ja iegriežas 5-10
s, tad Kpārsl. = 1,6-2).
Precīzāku rezultātu iegūst, izmantojot drošinātāja laikstrāvas raksturlīkni.
4. Ja drošinātājs aizsargā elektrisko tīklu, elektriskā tīkla vadu vai kabeĜu pieĜaujamai
strāvai Ip jābūt lielākai vai vienādai ar IN.iel., dalītai ar koeficientu Kaiz
.K
II
aiz
N.iel.p ≥
22
5. Drošinātāju maksimālai atslēgtspējai jābūt lielākai vai vienādai ar maksimālo trīsfāžu
īsslēguma strāvu
.II (3)katsl. ≥
6. Ja drošinātājs aizsargā maăistrāllīniju, kas baro vairākus elektrodzinējus, drošinātāja
kūstošā ieliktĦa nominālai strāvai IN.iel jābūt lielākai vai vienādai ar aprēėina strāvu
∑−=
=
+≥
1ni
1i maxpāārsl
pald.i.0N.iel. ,
K
IIKI
kur K0 — vienlaicības koeficients, kas norāda, kāda daĜa no visiem elektrodzinējiem strādā; (ja
visi elektrodzinēji strādā, K0 = 1, bet pārējos gadījumos K0 var noteikt aptuveni atkarībā no
elektrodzinēju skaita, izmantojot 2.1. tabulas datus);
∑−=
=
1ni
1id.i.0 IK — darbojošos elektrodzinēju darba strāvu summa, kad palaiž to elektrodzi-
nēju, kuram attiecība Ipal. /Kpārsl. ir vislielākā.
7. Lai drošinātāju aizsardzība būtu selektīva, virkne slēgtus drošinātājus izvēlas šādi:
skaitot no elektroenerăijas patērētāja puses, katra nākamā drošinātāja kūstošā elementa no-
minālai strāvai jābūt par vienu pakāpi augstākai. Drošinātāja darbības selektivitāte jāpār-
bauda arī trīsfāžu īsslēgumā (kad īsslēguma strāvai ir maksimālā vērtība). Jo var būt tādi
gadījumi, kad pie lielām īsslēguma strāvām pārdeg vairāki virknē slēgtie drošinātāji.
2.1. tabula
Vienlaicības koeficients K0 atkarībā no elektrodzinēju skaita
Elektrodzinēju skaits
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 15 20
K0 1,0 1,0 0,9 0,8 0,7 0,61 0,55 0,5 0,47 0,44 0,35 0,31
8. Pārbaude: fāzes vada un nullvada šėērsgriezumam jābūt tādam, lai pieĜaujamā vienfā-
zes īsslēguma strāva būtu vismaz trīs reizes lielāka par drošinātāja kūstoša ieliktĦa nomi-
nālo strāvu
Ik(1) ≥ 3 IN.iel..
bet sprādziennedrošās zonās
Ik(1) ≥ 4 IN.iel..
Šo nosacījumu var neievērot, ja tīkli jāaizsargā tikai no īsslēguma, izĦemot lauku elektris-
kos tīklus un komunālos tīklus, kuriem ir ievērojams garums, kā arī gadījumos, kad īsslē-
23
guma strāva ir vismaz trīs reizes lielāka par vada vai kabeĜa pieĜaujamo strāvu no silšanas
viedokĜa
Ik(1) ≥ 3 IpieĜ..
No pārslodzes jāaizsargā vadi vai kabeĜi ar degošu ārējo apvalku vai izolāciju, ja tie novie-
toti atklāti, kā arī vadi un kabeĜi apgaismošanas tīklos tirdzniecības telpās, rūpniecības uz-
Ħēmumu administratīvās un sadzīves telpās (ieskaitot gludekĜu, šujmašīnu, elektrisko plītiĦu,
ledusskapju, pārnesamo elektroenerăijas lietotāju pieslēgšanai paredzētos elektriskos tīk-
lus), dzīvojamās un sabiedriskās ēkās.
Spēka tīklos uzstādītie vadi un kabeĜi jāaizsargā no pārslodzes, ja tie uzstādīti rūpniecī-
bas uzĦēmumos, dzīvojamās un sabiedriskās ēkās, tirdzniecības telpās, tikai tādos gadīju-
mos, ja ir tāds tehnoloăiskais process vai darba režīms, kad var rasties pārslodze.
No pārslodzes un īsslēguma jāaizsargā vadi un kabeĜi spēka, apgaismošanas, sekundāro
ėēžu elektriskos tīklos, kuri uzstādīti V-I, V-Ia, V-II, V-IIa klases sprādziennedrošās zonās,
bet V-Ib un V-Ig klases sprādziennedrošās zonās vadu un kabeĜu aizsardzība jāveido kā
sprādziennedrošās ietaisēs.
Piemērs. Aprēėināt kūstošā ieliktĦa strāvu un izvēlēties drošinātāju 4 kW asinhronam elek-
trodzinējam ar īsslēgtu rotoru, ja elektrodzinēja rotācijas frekvence n = 1420 min-1, lietderības
koeficients η = 0,84, cos φ = 0,84, palaides strāva 6 reizes lielāka par nominālo strāvu.
Atrisinājums
1. Nominālā strāva: A.7,884,084,038073,1
4000
cos3=
⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
ϕηN
n
NU
PI
2. Palaides strāva Ipal. = 6·IN = 6·8,7 = 52,2 A
3. Drošinātāja kūstošā ieliktĦa nominālā strāva A.9,205,22,52
5,2. === pal
ielN
II
4. Izvēlas NH-gl tipa drošinātāju ar kustoša ieliktĦa nominālo strāvu IN.iel. = 20 A (sk. P.2.5.
tab.) vai NH-aM tipa drošinātāju ar kustoša ieliktĦa nominālo strāvu IN.iel. = 10 A
5. Pārbauda, vai izvēlētais drošinātājs nodrošina reālu dzinēja palaides laiku (tpal = l-4
s). No drošinātāju NH-gl (Ferraz) laikstrāvas raksturlīknēm P.2.2. attēlā atrod, ka pie Ipal =
52,2 A drošinātāja minimālais nostrādes laiks tno = 5 s, bet HRC NH-gl un NH-aM drošinātā-
jiem tno = 30 s (P.2.2. attēls). Tātad dzinēja palaides laikam jābūt mazākam par 5 s pirmajā
gadījumā un mazākam par 30 s otrajā gadījumā, kas atbilst reālām iespējām. Ja iegūtais pa-
laides laiks ir nepietiekams, jāizvēlas nākamā lielākā IN.iel. vērtība.
24
2.2. Automātslēdžu izvēle.
Automātslēdžus izvēlas atbilstoši uzstādīšanas vietai shēmā, saskaĦojot to ar lietotāja pa-
rametriem.
1. Automātslēdža nominālam spriegumam UN.a. jābūt lielākam vai vienādam ar elektro-
iekārtas nominālo spriegumu UN.iek., kuras komutācijai un aizsardzībai automātslēdzis uzstā-
dīts UN.a. ≥ UN.iek..
2. Automātslēdžu nominālai strāvai IN.a. jābūt vienādai vai lielākai par elektroiekārtas
nominālo strāvu IN.iek., kuras komutācijai un aizsardzībai automātslēdzis uzstādīts IN.a. ≥ IN.iek.
3. Automātslēdžu nominālai strāvai IN.a. jābūt vienādai vai lielākai par elektroiekārtas
nominālo strāvu IN.iek., kuras komutācijai un aizsardzībai automātslēdzis uzstādīts IN.a. ≥ IN.iek.
4. Automātslēdža termoatkabĦa nominālai strāvai IN.T. jābūt vienādai vai lielākai par elek-
troiekārtas darba strāvu vai aplēses strāvu Id, ievērojot drošības koeficientu kdr., kuru nosaka
katram automātslēdzim pēc tā termoatslēdzes laikstrāvas raksturlīknes IN.T. ≥ kdr.·Id
Asinhroniem elektrodzinējiem ar īsslēgtu rotoru jāpārbauda, vai palaides laiks nav tik
liels, ka palaides strāva paspēj sakarsēt termoreleja sildelementu un termoatkabnis atslēdz
elektrodzinēju palaides laikā. Automātslēdža termoatkabĦa iestatījuma strāvai pie minimā-
lā laika ieturējuma, kas atbilst elektrodzinēja palaides laikam, Iiest.a., jābūt lielākai par elek-
trodzinēja palaides strāvu Ipal., ievērojot koeficientu 0,85, kas raksturo palaides strāvas sama-
zināšanos elektrodzinēja palaides laikā kt·Iiest.a. > 0,85Ipal., kur kt = 1,5-2 — termoatkabĦa laika
ieturējuma koeficients.
Ja automātslēdža termoatkabĦa laikstrāvas raksturlīknei nav uzrādītas nostrādes robe-
žas, kt = 1,6-2,5.
4. Automātslēdža elektromagnētiskā atkabĦa nominālai strāvai IN.EM. jābūt lielākai vai
vienādai ar maksimāli īslaicīgi pieĜaujamo strāvu Imax.īsl., ievērojot drošuma koeficientu kdr.EM.
I n.em. ≥ kdr.EM.·Imax.īsl.,
kur kdr.EM. = 1,25 — drošuma koeficients automātslēdžu AP-50, AE-2000, A3700 elektromagnētis-
kai atslēdzei, kdr.EM. = 1,5 — automātslēdzim A3100. Pārējiem automātslēdžiem drošuma ko-
eficientu nosaka no raksturlīknēm. Automātslēdža elektromagnētiskais atkabnis nedrīkst
atslēgties elektrodzinēja palaides brīdī, tātad jāizvēlas, lai I N.EM. > Ipal.. Jāpārbauda, vai vien-
fāzes īsslēguma strāva ir pietiekami liela un elektromagnētiskais atkabnis atslēgsies vien-
fāzes īsslēgumā Ik(1) > IN.EM..
25
5. Automātslēdža maksimālai atslēgtspējai (atslēgšanās robežstrāvai) Iatsl.rob. jābūt lielākai
vai vienādai par maksimālo īsslēguma strāvu Imax.īssl.., ja īsslēgums ir automātslēdža uzstādīša-
nas vietā. Tātad Imax.īssl. = √2 ·Ik, Iatsl.rob. ≥ √2 ·Ik(3).
No pārslodzes jāaizsargā vadi vai kabeĜi ar degošu ārējo apvalku vai izolāciju, ja tie novie-
toti atklāti, kā arī vadi un kabeĜi apgaismošanas tīklos tirdzniecības telpās, rūpniecības uz-
Ħēmumu administratīvās un sadzīves telpās (ieskaitot gludekĜu, šujmašīnu, elektrisko plī-
tiĦu, ledusskapju, pārnesamo elektroenerăijas lietotāju pieslēgšanai paredzētos elektriskos
tīklus), dzīvojamās un sabiedriskās ēkās.
Spēka tīklos uzstādīto iekārtu vadi un kabeĜi jāaizsargā no pārslodzes, ja tie uzstādīti
rūpniecības uzĦēmumos, dzīvojamās un sabiedriskās ēkās, tirdzniecības telpās, tikai tādos
gadījumos, ja ir tāds tehnoloăiskais process vai darba režīms, kad var rasties ilgstoša vadu
pārslodze.
Ja vadi un kabeĜi uzstādīti apgaismošanas, sekundāro ėēžu elektriskos tīklos V-l, V-1a,
V-2, V-2a klases sprādziennedrošās zonās, tie jāaizsargā no īsslēguma un pārslodzes, bet V-
1b, V-1g klases sprādziennedrošās zonās vadu un kabeĜu aizsardzība jāizveido tāpat kā
sprādziennedrošās elektroietaisēs. Zemsprieguma elektrisko tīklu aizsardzībai no īsslēguma
un pārslodzes uzstāda automātslēdžus ar elektromagnētisko atkabni, kas nostrādā bez laika
ieturējuma, kā arī automātslēdžus ar termoatkabni vai automātslēdžus, kuriem ir termoat-
kabnis un elektromagnētiskais atkabnis, tātad automātslēdžus ar kombinēto atkabni. Termo-
atkabnim ir laika ieturējums, un tas ir apgriezti proporcionāls caur termoatkabni plūstošās
strāvas stiprumam. Izgatavo automātslēdžus ar regulējamu atkabni un neregulējamu at-
kabni. Vadiem un kabeĜiem uzrāda ilgstoši pieĜaujamo strāvu Ip. Automātslēdžu termoatkab-
Ħa un elektromagnētiskā atkabĦa iestatījumu strāvas jāizvēlas atkarībā no vadu un kabeĜu
pieĜaujamām strāvām un īsslēguma strāvām Ik.
Automātslēdža izvēles piemērs. Izvēlēties automātslēdzi asinhronā elektrodzinēja ar īs-
slēgtu rotoru komutācijai un aizsardzībai. Elektrodzinēja nominālā jauda PN = 4 kW, nomi-
nālais spriegums UN = 380 V, nominālā strāva IN = 8,62 A, palaides strāva 6 reizes lielāka par
elektrodzinēja nominālo strāvu I = 6·IN = 51,7 A Elektrodzinēja uzstādīšanas vietā maksimālā
īsslēguma strāva Iīssl.max = 400 A.
1. Izvēlamies automātslēdzi MMS 32S 10A (P.2.11. tab.). Tehniskie dati:
• termoatkabĦa regulēšanas strāva IN.T. = 6-10 A,
• elektromagnētiskā atkabĦa nostrādes strāva IN.EM. = 13·IN = 112,1 A,
• atslēdzamās īsslēguma strāvas robežvērtība Icu = 50 kA.
26
2. Automātslēdža nominālais spriegums UN = 400 V, tātad lielāks par tīkla spriegumu au-
tomātslēdža uzstādīšanas vietā
UN.a. = 400 V > UN.t = 380 V.
3. Automātslēdža termoatkabĦa nominālo strāvu izvēlas, ievērojot nosacījumu, ka ter-
moatkabĦa nominālā strāva INT 1,1 reizi lielāka par elektrodzinēja nominālo strāvu, lai īslai-
cīgas pārslodzes gadījumā automātslēdzis neatslēgtos
INT = 1,1·IN.dz. = 1,1·8,62 = 9,48 A.
Izvēlamies INT = 10 A.
4. Automātslēdža elektromagnētiskā atkabĦa nominālā strāva
IN.EM = 112,1 A > Ip = 51,7 A.
5. Atslēdzamās īsslēguma strāvas robežvērtība automātslēdzim Icu = 50 kA ievēroja-
mi lielāka par maksimālo īsslēguma strāvu Iīssl.max. = 400 A
Icu = 50 kA > Iīssl.max. = 400A
6. Pēc laikstrāvas raksturlīknes P.2.6. attēlā pārbauda pieĜaujamo dzinēja palaides laiku.
Pie Ip = 6·IN automātslēdzis atslēdzas vidēji pēc tno = 8 s, tātad pieĜaujamais palaides laiks
tp = 6 s, kas nodrošina slogota dzinēja palaišanu.
Analogi var izvēlēt automātslēdzi 3RV10 21 (sk. P.2.12. tabulu un P.2.6. att.).
2.3. Svirslēdžu izvēle.
Svirslēdžus izvēlas, ievērojot šādus nosacījumus:
1. Svirslēdža nominālam spriegumam UN jābūt vienādam vai lielākam par tīkla nominālo
spriegumu UN.t.:
UN > UN.t..
2. Svirslēdža nominālai strāvai IN jābūt vienādai vai lielākai par aprēėina strāvu Iapr
IN ≥ Iapr,
kur Iapr — aizsargājamā objekta nominālā strāva.
Vienfāzes maiĦstrāvas ėēdēs divpolīgs svirslēdzis var atslēgt elektrisko ėēdi, ja sprie-
gums nav lielāks par 380 V, bet vienpolīgs svirslēdzis - ja spriegums nav lielāks par 220 V.
Svirslēdzis bez lokdzēses kameru var atslēgt strāvu, ne lielāku par 0,2·IN līdzstrāvas
ėēdē, kuras nominālais spriegums ir 220 V. MaiĦstrāvas ėēdē, kuras nominālais spriegums
ir 380 V, ar to var atslēgt strāvu ne lielāku par 0,3·IN. Līdzstrāvas 440 V ėēdes un 500 V vai
660 V maiĦstrāvas ėēdēs ar svirslēdzi var pārtraukt elektrisko ėēdi, ja slodze atslēgta.
27
Svirslēdzis ar lokdzēses kameru var atslēgt līdzstrāvas ėēdi ar 440 V vai maiĦstrāvas
ėēdi līdz 500 V, ja strāva nepārsniedz 0,5IN. Ar svirslēdzi var atslēgt 220 V līdzstrāvas ėēdes
un 380 V maiĦstrāvas ėēdes, ja strāva ėēdē nepārsniedz IN. Ja U = 380 V un cos φ = 0,8 , ar
svirslēdzi var atslēgt nominālo strāvu IN , bet, ja cos φ = 0,4, var atslēgt strāvu ne lielāku par
0,5·IN.
3. Svirslēdža normētai caurplūdes strāvas momentānai vērtībai idyn jābūt lielākai vai vie-
nādai ar triecienstrāvu īsslēguma vietā (pārbaudi izdara, ja IN > 100A).
idyn. ≥ iu,
kur idyn = 2,55·Idyn; Idyn — normēta pieĜaujamās periodiskās caurplūdes strāvas efektīvā vērtī-
ba (dod izgatavotājrūpnīca).
4. Pārbaudi pēc termiskās izturības izdara, ja IN >100 A, pārbaudot vai
I2th·tth = Bk,
kur I2th·tth — izgatavotājrūpnīcas garantētais siltuma impulss, ko svirslēdzis spēj izturēt;
Bk — siltuma impulss, kas aprēėināts svirslēdža uzstādīšanas vietā.
2.4. Paketslēdžu izvēle.
Paketslēdžus izvēlas, ievērojot tīkla nominālo spriegumu un strāvu uzstādīšanas vietā
UN ≥ UtN; IN ≥ Iapr.,
kā arī tā komutācijas spēju. Paketslēdžu komutācijas spēju raksturo iespēja pie UN un cosφ =
=0,35 ± 0,5 (maiĦstrāvai) un T = 0,01 s (līdzstrāvai) 50 reizes ieslēgt strāvu Iiesl = 7IN un 5
reizes atslēgt strāvu Iatsl = 3IN. Resurss pie UN un IN atkarīgs no cosφ vai T un paketslēdža gabarī-
ta.
Ja pārslēdžus izmanto elektrodzinēju palaišanai, tinumu pārslēgšanai no zvaigznes slē-
guma trīsstūra slēgumā, uz paketslēdža vāka ir atzīmēti trīs stāvokĜi, kas ir savstarpēji nobī-
dīti par 120°.
2.5. Releju izvēle.
Firmu katalogos uzrādīti šādi dati:
1) releja šifrs;
2) ekspluatācijas noteikumi — apkārtējās vides temperatūras, maksimālais aug stums virs
jūras līmeĦa, uzstādīšanas stāvoklis, stiprinājuma veids, atbilstība normām un standartiem;
3) kontaktu skaits un funkcijas, nominālais izolācijas spriegums, nominālā strāva;
28
4) darbinātāja elektromagnēta ėēdes parametri — spoĜu nominālais spriegums, nostrādes
un atgriezes sprieguma vai strāvas vērtības, spoĜu jauda;
5) dinamiskie parametri: nostrādes un atgriezes laiki;
6) garantētais ciklu skaits (resurss — mehāniskais un elektriskais);
7) maksimālais komutāciju skaits stundā;
8) gabarīti, svars;
9) aizsardzība pret apkārtējās vides iedarbību — IP.
Releja izvēle pamatojas uz konkrēta objekta vadībai nepieciešamo funkciju veikšanu un pa-
rametru un apstākĜu salīdzināšanu ar katalogos doto releju atbilstošajiem datiem. Izvēlētā rele-
ja parametriem jāatbilst objekta prasībām vai arī neatbilstības gadījumā tam ir jābūt ne-
daudz lielākam. JāĦem vērā, ka pārāk liela parametru rezerve gan nodrošina garāku kalpo-
šanas laiku un lielāku resursu, bet palielina aparāta gabarītus un cenu.
Strāvas un sprieguma relejiem jābūt spēkā nevienībām
IN R ≥ IN V ,
UNR ≥ UNV,
kur INV, UNV — vadības ėēdes nominālā strāva un spriegums; INR, UNR — releja spoles nominā-
lā strāva un spriegums.
INK ≥ INS,
UNK ≥ UNS,
kur INK, UNK — releja kontaktu nominālā strāva un spriegums;
INS, UNS — komutējamā slodzes ėēdes nominālā strāva un spriegums.
Ar vienu releju komutējamo ėēžu skaitam jāatbilst releja kontaktu skaitam (attiecīgi ie-
slēdzošie un izslēdzošie kontakti).
Laika relejiem jāsaskaĦo arī nostrādes laiks ar nepieciešamo aizturi.
Termorelejiem Ĝoti svarīga ir pareiza nominālās strāvas saskaĦošana. Lielākajai daĜai
termoreleju nominālo strāvu var regulēt robežās (0,75 -1,25)·INB, kur INB — bimetāla plāksnītes
vai sildelementa nominālā strāva, kurai ilgstoši plūstot relejs nenostrādā. Izvēloties termore-
leju kāda patērētāja ar strāvu INP aizsardzībai, INB = INP. Ja izvēlas termoreleju elektrodzinēja
aizsardzībai, kam ir liela palaides strāva, pēc laikstrāvas raksturlīknes (dota katalogā) jāpār-
bauda, vai relejs dotajos darba apstākĜos neatslēgs palaides strāvu paredzētajā palaides lai-
kā.
Tā kā termoreleja nostrādes strāva ir atkarīga no apkārtējās vides temperatūras Ө0, rele-
jam bez temperatūras kompensācijas jāveic nominālās strāvas pārrēėins pēc formulas:
29
,10100
1 00
−⋅−=
θθδNBNB II
kur δ — koeficients, kas ievēro apkārtējās vides temperatūras izmaiĦu par katriem 100°C
(dots katalogā);
Ө0 — nominālā apkārtējās vides temperatūra.
P i e m ē r s . Izvēlēties termoreleju elektrodzinēja aizsardzībai. Dzinēja dati: PN = 75 kW,
UN = 380V, ηN = 93%, cos φ = 0,9, Ip/IN = 7.
Atrisinājums
Vispirms aprēėina dzinēja nominālo strāvu:
7,138cos3
=⋅
=NNN
N
NU
PI
ηϕA
No tabulas P.2.14. tab. izvēlas termoreleju GTH(K)-150 ar strāvas regulēšanas diapazonu
100-150A, kas saskaĦots ar gG tipa kūstošo drošinātāju INdr = 250 A vai 11RF180.200 ar strā-
vas regulēšanas diapazonu 120-200A, kas paredzēts elektrodzinēju ar jaudu 75-100 kW aiz-
sardzībai un saskaĦots ar kūstošo drošinātāju: ja ir ar aM tipa raksturlīkni, IN dr = 200 A; ja ir
gG tipa raksturlīkne, IN dr = 315 A.
2.6. Magnētisko palaidēju izvēle.
Izejas dati:
1. Vadāmā asinhrondzinēja nominālie parametri: PN, kW; UN, V; IN, A; cos φN, ηN, palaides
strāvas attiecība Ipal/IN, slodzes koeficients β = Ifakt/IN. Ja nav dota IN vērtība, to aprēėina šādi:
A.,cosηU3
1000PI
NNN
NN ϕ⋅⋅⋅
⋅=
Faktiskā slodzes strāva: Ifakt = IN·β, A.
2. Prognozējamais darba režīms, ciklu intensitāte, nepieciešamais resurss, drošums, iz-
maksu robeža.
3. Vadības shēma, kas nosaka vadības aparātu nomenklatūru, aparātu lietošanas kategoriju
un novietojumu.
4. Dzinēja nomaiĦas vai remonta problēmas un izmaksas (ar to saistīta aizsargaparātu iz-
vēle).
Izvēles nosacījumi. Aizsardzības aparāti, kuru parametri apmierina izejas datu prasības,
jāizvēlas atbilstoši standartam EN 60-204-1, IEC 947-4-1 un koordinācijas tipam.
30
Koordinācija I tips – visvairāk izmantojams risinājums, optimālā vērtība, iespējama kon-
taktu sametināšana īsslēguma gadījumā, pirms palaišanas jāpārbauda palaidējus, nav nepiecie-
šams paaugstināts iedarbes drošums. Īpatnības – palielināta aparātu dīkstāve, paaugstinātas
prasībās tehniskajam personālām: remonts, apkalpe, ekspluatācija. Piemērs: kondicionēšanas
sistēmās.
Koordinācija II tips – risinājums nodrošina iedarbes drošumu, kontaktu sametināšana tikai
īpašos gadījumos. Īpatnības – samazinātā aparātu dīkstāve, pareiza funkcionēšana. Piemērs:
eskalators.
Pilnā koordinācija – aizsardzības un komutācijas aparātus var izvēlēties ar nelielu rezervi,
kas savukārt noved pie izmaksas un gabarītu, kā arī resursa un drošuma pieauguma, turpretī
aizsardzības aparātu parametriem jābūt precīzi saskaĦotiem ar aizsargājamā objekta prasībām
(sk. 3.48. att.). Tāpat jābūt izpildītam noteikumam, ka spēka ėēdē ieslēgtiem īsslēguma aiz-
sardzības aparātiem jāpārtrauc īsslēgums, pirms sprieguma samazināšanās dēĜ sāk atkrist pa-
laidēja kontaktora darbinātāja elektromagnēta enkurs, t.i.,
tīssl. < tat.pal,
kur tat.pal, — palaidēja atgriezes laiks, jo kontaktora galvenie kontakti nedrīkst atvērties īsslē-
guma procesa laikā tīssl.. Pilnās koordinācijas īpatnības – ātrā atgriešana darba stāvoklī, parei-
za funkcionēšana, vienkāršotā apkalpe. Piemērs: ugunsdzēšanas sistēmās.
Magnētiskā palaidēja izvēles piemērs. Ventilatoru darbina asinhrondzinējs, kura nominā-
lie dati: PN = 4 kW, UN = 350 V, ηN = 84%, cos φN = 0,84, Ip / IN = 6, β = 0,8. Vadības shēma parā-
dīta 3.40. attēlā. Vadības un aizsargaparāti novietoti pie ēkas ārējās sienas. Režīms S1, lietoša-
nas kategorija AC3, vadības ėēdes spriegums 380 V
Izvēle.
1. Variants: magnētiskos palaidējus ar nepieciešamo kontaktoru skaitu, papildkontak-
tiem, mehāniskās bloėēšanas svirām, termorelejiem un kārbām komplektē izgatavotājfirma
slēgtā vai atklātā izpildījumā.
Aprēėina strāva
A;62,884,084,03803
10004
cosηU3
1000PI
NNN
NN =
⋅⋅⋅
⋅=
⋅⋅⋅
⋅=
ϕ
Ifakt = β·IN = 0,8·8,62 = 6,9 A
Ip = 6·IN = 6 ·8,62 = 51,72 A
Salīdzinot dzinēja datus ar firmas „National Electric” kataloga datiem P.2.18. tabulā, tu-
vākais piemērotais ir palaidējs ar kontaktoru GMC-18 un spēka automātslēdzi MMS-32S
10А. Automātslēdža siltuma atkabĦa iestatījuma strāvu var regulēt diapazonā no 6 līdz 10 A,
31
elektromagnētiskā atkabĦa nominālā strāva INE = 13·IN (INE = 78-130 A) ir lielāka par palaiša-
nas strāvu Ip. Kontaktora GMC-18 strāva ir lielāka par aprēėina strāvu (18 A > 8,62 A).
2.1. att. Aizsargaparātu raksturlīkĦu novietojums 1 – termorelejs; 2 – drošinātājs; 3 – iedarbošanās drošums; 4 – automātslēdža termoatkabĦa iedarbes slieksnis; 5 – termoreleja iedarbes slieksnis; 6 – automātslēdža garantētas iedarbes robežās; 7 – elektromagnētiskais atkabnis; In – nominālā strāva; Ic – pārslodzes strāva; Ir –
zemā līmeĦa īsslēguma strāva (10·In ≤ Ir ≤ 50·In); Iq – īsslēguma strāva (Iq > 50·In)
Pēc tam atbilstoši standarta IEC 947-4-1 prasībām var pārbaudīt vai nav vajadzīgi rezer-
ves drošinātāji. Salīdzinot spēka automātslēdža MMS-32S datus ar IEC 947-4-1 prasībām
(P.2.19. tabula) varam redzēt kā mūsu gadījumā vēlams izmantot dzinēja aizsardzībai rezerves
drošinātājus ar nominālo strāvu INdr = 80 A.
No firmas „Siemens” kataloga datiem P.2.20. tabulā, tuvākais piemērotais ir palaidējs
3RA11 20-1J_26-0AP0 ar kontaktoru 3RT10 26-1AP008 un spēka automātslēdzi 3RV10 21-
1JA10. Automātslēdža siltuma atkabĦa iestatījuma strāva INT = (7 – 10) A, elektromagnētiskā
atkabĦa nominālā strāva INE = 13·IN .
Pārslodzes diapazons Zema līmeĦa īsslēguma strāvas diapazons
Īsslēguma strāvas diapazons
32
No firmas „Schneider Electric” kataloga datiem P.2.21. tabulā var izvelēt reversīvo palai-
dēju GV2-DP214 slēgtā vai atklātā izpildījuma. Kontaktors LC2-D09, spēka automātslēdzis
GV2-P14. Automātslēdža siltuma atkabĦa iestatījuma strāva INT = (6 – 10) A, elektromagnē-
tiskā atkabĦa nominālā strāva INE = 13·IN .
2. Variants [4]: vadības un aizsargaparāti ievietoti slēgtā skapī (IP65) pie ēkas ārsienas,
tātad aparāti var būt atklāta izpildījuma (IP00), aizsardzība ar automātslēdzi.
Kontaktora izvēle. Salīdzinot dzinēja datus ar firmas "Lovato Electric" kataloga datiem
P.2.22. tabulā, tuvākais piemērotais ir MC9 tipa kontaktors:
Parametrs Kontaktors Asinhrondzinējs
IN,A 9 > 8,62 (6,9)
PN, kW 4 = 4
UN, V ≤ 690 > 380
Uvad, V ≤ 415 > 380
Kontaktora iebūvēts 1 ieslēdzošs paligkontakts, spoles spriegums 380 V un jauda 35/4VA
(no P.2.22. tabulas).
Izmēri: 44·48·56 mm, svars — 0,14 kg. Vadu pievienojums — ar skrūvspailēm, elektriskais
resurss — N = 100 000 komutācijas ciklu. Tieši pievienojams RF9 tipa termorelejs.
Termoreleja izvēle. P2.16. tabulā doti termoreleja dati. Izvēlas 11RF9.10 termoreleju ar
sildelementa regulējuma diapazonu 6-10 A. Termorelejs izveidots ar diferenciālo sistēmu un
manuālo atgriezi. Kontaktora termoreleja kopējā bloka izmēri ir 44·87·48 mm, svars — 0,250
kg.
Vadības pogu izvēle. Kataloga doti slēgta izpildījuma (IP65) LP2T tipa vadības pogu
komplekti. Izvēlas komplektu ar 2 elementiem ("START", "STOP"). Izmēri ir 71·117·65 mm.
Kontaktu komutācijas spēja — kategorijai AC15 (maiĦstrāvas elektromagnēta vadība) un 400
V spriegumam — 1,9 A. Izvēlētā 11MC9.10 tipa kontaktora spoles ieslēgšanas strāva
A1,9A0,09238035
US
Iiesl
iesliesl pp===
Resurss — 1 000 000 komutācijas ciklu, nepieciešamais spiediens uz pogu — 8 N.
Piezīme: izmaksu salīdzināšanai jāizmanto attiecīgajā periodā spēkā esošie firmu cenrāži.
Drošuma parametri firmu katalogos atrodami samērā reti.
33
2.7. Apgaismošanas tīklu aizsardzība
Apgaismošanas tīklos vadi un kabeĜi visos gadījumos jāaizsargā pret īsslēguma strāvas
iedarbību.
Ja tīkla aizsardzība izveidota ar kūstošiem drošinātājiem vai automātiem, kuriem at-
slēgšanas raksturlīkne ir atkarīga no strāvas, īsslēguma strāvai jābūt trīs reizes lielākai
par aizsardzības aparāta nominālo strāvu IN:
Ik ≥ Kk·IN = 3·IN,
kur Ik – īsslēguma strāva, A;
Kk – īsslēguma koeficients.
Ja automātam ir tikai elektromagnētiskā atslēdze, tad automātiem ar nominālo strāvu
līdz 100 A īsslēguma strāvai 1,4 reizes jāpārsniedz automāta iestatījuma strāvu (Kk = 1,4):
Ik ≥ Kk·Iie = 1,4·Iie,
bet automātiem ar nominālo strāvu virs 100 A īsslēguma strāvai 1,25 reizes jāpārsniedz au-
tomāta iestatījuma strāvu (Kk = 1,25):
Ik ≥ Kk·Iie = 1,25·Iie.
Īsslēguma strāvu Ik zemsprieguma tīklā aprēėina pēc aptuvenas formulas:
,0 Tf
f
kZZ
UI
+=
kur Uf – fāzes spriegums;
20
200 fff XRZ += - pilna pretestība cilpai fāzes vads – nullvads, Ω;
R0f – nullvada un fāzes vada aktīvā pretestība, Ω;
X0f = X0·l - nullvada un fāzes vada reaktīvā (induktīvā) pretestība, Ω;
X0 = 0,6 Ω/km;
ZT – barojošā transformatora pretestība vienfāzes īsslēguma gadījumā, Ω.
Ēkās un telpās, kur jābūt sevišėi drošai tīkla darbībai vai arī kur uzturas nekvalificēts
apkalpošanas personāls, tīkli jāaizsargā arī pret iespējamām pārslodzēm.
Visās telpās pret pārslodzi jāaizsargā apgaismošanas tīkli, kas izveidoti no atklāti insta-
lētiem neaizsargātiem izolētiem vadiem degošā apvalkā. Neatkarīgi no instalācijas veida
apgaismošanas tīkli pret pārslodzi obligāti jāaizsargā dzīvojamās un sabiedriskās ēkās,
tirdzniecības telpās, sadzīves pakalpojumu telpās, rūpniecības uzĦēmumos, ugunsnedrošās
telpās. Neatkarīgi no instalācijas veida apgaismošanas tīkli pret pārslodzi jāaizsargā arī
sprādzienbīstamās telpās un sprādzienbīstamās āra iekārtās.
34
Vadu un kabeĜa šėērsgriezumi jāizvēlas tā, lai to ilgstoši pieĜaujamās slodzes attiecība
pret aizsardzības aparātu nominālo strāvu nebūtu lielāka par 2.2. tabulā uzrādītajiem lielu-
miem.
Tīkliem, kurus aizsargā pret pārslodzi, drošinātāju kūstošie ieliktĦi vai automātu at-
slēdze jāizvēlas pēc aprēėina strāvas. Jāievēro arī strāvas maksimums, lai tie neatslēgtos
īslaicīgu pārslodžu laikā. Aizsardzības aparāti jāuzstāda vietās, kur barojošai līnijai pievie-
noti aizsargājamie vadi.
2.2. tabula
Aizsardzības koeficienta Kaizs vērtības (vadu un kabeĜu ilgstoši pieĜaujamās
strāvas Ip un aizsardzības aparātu nominālās strāvas IN normētās attiecības)
Normētā attiecība Ip /IN
aizsardzība ar automā-tiem, kuriem ir termoat-slēdze un apgriezti pro-porcionāla strāvas un
laika kavējuma sakarība Instalācijas veids Telpu raksturojums
aizs
ardz
ība
ar k
ūsto
šiem
dr
ošin
ātāj
iem
neregu-lējama
atslēdze
regulējama atslēdze
Aiz
sard
zība
ar
auto
māt
is-
kiem
slē
džie
m, k
urie
m ir
m
aksi
māl
ā m
omen
tāna
s da
rbīb
as a
tslē
dze
Pret īsslēguma strāvām aizsargājamie tīkli
Visa veida instalācijas Visas telpas ≥ 0,33 ≥ l,0 ≥ 0,66 ≥ 0,22
Pret pārslodzi aizsargājamie tīkli Sprādziendrošās ražošanas telpas
≥ l,0 Atklāti instalēti neaiz-sargāti izolēti vadi ar degošu apvalku Pārējās telpas ≥ l,25 ≥ l,0 ≥ l,0 ≥ 1,25
Ugunsnedrošas ražošanas telpas
≥ l,0 Aizsargāti vadi, gumi-jas un plastmasas izo-lācijas kabeĜi, vadi cau-rulēs
Rūpniecības uzĦēmumi, tirdzniecības, sadzīves pa-kalpojumu, sabiedriskās, dzīvojamās ēkas, sprā-dziennedrošas iekārtas
≥ l,25 ≥ l,0 ≥ l,0 ≥ l,25
Apgaismošanas tīklu aizsardzībai parasti lieto automātus ar termisko aizsardzību. Au-
tomātu iestatījuma strāvu Iie un drošinātāju kūstošo ieliktĦu nominālo strāvu I Ndr izvēlas
pēc darba strāvas Id:
Iie = Id ; I Ndr = Id (kvēlspuldzēm, luminiscences spuldzēm);
Iie = 1,4·Id ; I Ndr = 1,2·Id (izlādes spuldzēm HQL, ДРЛ). (2.1)
Kustošo ieliktĦu nominālo strāvu IN dr un automātisko slēdžu termoatslēdžu un kombinēto
atslēdžu iestatījuma strāvu Iie grupu līnijām un barojošām līnijām aprēėina pēc formulām
35
,5,1,3...75,2 die
pal
Ndr III
I ⋅== (2.2)
kur Ipal — palaišanas strāva;
Id — darba strāva.
Apgaismošanas tīklos ar cieši zemētu neitrāli jāpārbauda, vai darbojas aizsardzības
aparatūra vienfāzes īsslēguma gadījumā.
Lai atvieglotu aprēėinus, rūpniecības ietaisēs atĜauts aizsardzības elementa aizsargā-
šanas spēju pārbaudīt, izmantojot ilgstoši pieĜaujamo strāvu, pēc sekojoša noteikuma:
I p ≥ K a i z s · I N , (2.3)
kur Kaizs – aizsardzības koeficients, kuru nosaka no 2.2. tabulas.
Ja noteikums (2.3) nav izpildīts, tīkliem, kurus neaizsargā no pārslodzēm, izdara īsslēgu-
ma strāvu aprēėinu. Ja izpildīts noteikums, ka
Ia < Kk·Ik,
tīkls no īsslēguma strāvām ir aizsargāts. Ja šis noteikums nav ievērots, jāizskata iespējas sa-
mazināt Ia. Bet, ja tas nav iespējams, jāpalielina vadu šėērsgriezums.
2.8. Spēka elektrisko tīklu aizsardzība
Spēka elektriskie tīkli jāaizsargā pret pārslodzi un īsslēgumu. Elektrodzinēji jāaizsargā
pret starpfāzu un vienfāzes īsslēgumiem, pārslodzi, pret sprieguma pazemināšanos vai
sprieguma pazušanu. Pret pārslodzi aizsarga visus elektrodzinējus, izĦemot tos, kuriem darba
laikā pārslodze nav iespējama (piemēram, ventilatori, ūdens sūkĦi). Aizsardzību pret pār-
slodzi neizveido arī elektrodzinējiem, kas strādā atkārtoti īslaicīgā režīmā.
Aizsardzību pret sprieguma pazemināšanos uzstāda elektrodzinējiem, ja tos nedrīkst ie-
slēgt, spriegumam pazeminoties.
Magnētiskajos palaidējos iemontētie termoreleji aizsargā elektrodzinēju pret pārslodzi,
bet neaizsargā pret īsslēgumu, jo tiem ir siltuma inerce. Tāpēc vēl papildus uzstāda drošinātā-
jus vai automātus aizsardzībai pret īsslēgumu.
Vadi un kabeĜi jāaizsargā pret pārslodzi:
a) ja instalācija izveidota atklāti no neaizsargātiem izolētiem vadiem degošā apval-
kā;
b) tīklos no aizsargātiem vadiem vai kabeĜiem caurulēs, nedegošās celtniecības kon-
strukcijās, ja pēc tehnoloăiskā procesa apstākĜiem vai darba režīma iespējama ilgstoša
pārslodze;
36
c) tīklos sprādziennedrošās telpās neatkarīgi no instalācijas izpildījuma.
Aizsardzības aparātu izvēle. Aizsardzības aparāti, kas aizsargā vadus vai kabeĜus
pret pārslodzi vai īsslēgumu, jāizvēlas tā, lai drošinātāja kūstošā ieliktĦa nominālā strāva
INdr vai termoreleja iestatījuma strāva Iie būtu lielāka par pārbaudāmā tīkla posma aprēėina
strāvu Ia vai vienāda ar to, tātad
Ia ≤ I N dr; Ia ≤ Iie. (2.4)
Aizsardzības aparāta atslēdzes iestatījuma strāva jāizvēlas iespējami minimāla, bet tai
pašā laikā aparāts nedrīkst iedarboties pēc īslaicīgas pārslodzes. Palaižot īsslēgto asinhrono
elektrodzinēju, palaišanas brīdī strāva Ipal ir 5...7 reizes lielāka par nominālo strāvu. Aizsargā-
jot elektrodzinējus pret īsslēgumu ar kūstošajiem drošinātājiem kūstošā ieliktĦa nominālā
strāva jāizvēlas šāda:
,αpal
Ndr
II ≥ (2.5)
kur Ipal — elektrodzinēja strāva palaišanas brīdī;
α — koeficients, kas atkarīgs no palaišanas apstākĜiem un palaišanas ilguma.
Koeficientu α izvēlas sekojoši:
• dzinējiem ar viegliem palaišanas apstākĜiem (palaišana ir reta, un palaišanas ilgums
nepārsniedz 10 sekundes) izvēlas koeficientu α = 2,5;
• dzinējiem ar vidējiem palaišanas apstākĜiem izvēlas koeficientu α = 2,0;
• dzinējiem ar smagiem palaišanas apstākĜiem (palaišana ir bieža, un palaišanas ilgums
pārsniedz 10 sekundes) izvēlas koeficientu α = 1,6.
Metināšanas aparātiem kūstošā ieliktĦa nominālā strāva jāizvēlas šāda:
,2,1 εεII Ndr ⋅≥ (2.6)
kur I ε – metināšanas aparāta strāva pie noteikta ε .
Ja barošanas maăistrāle pievada elektroenerăiju vairākiem patērētājiem, bieži maăistrālē
lieto kopīgu drošinātāju, ko sauc par galveno drošinātāju.
Galvenos drošinātājus izvēlas atkarībā no darba strāvas un palaišanas strāvas brīdī, kad
visi elektrodzinēji vai daĜa no elektrodzinējiem strādā un ir ieslēgts elektrodzinējs, kuram ir
vislielākā pārstrāva (elektrodzinēja palaišanas strāvas un nominālas strāvas starpība)
Ipārstr = Ipal – IN.
Lai drošinātāja kūstošais ieliktnis nepārdegtu brīdī, kad ieslēdz elektrodzinēju ar lielā-
ko pārstrāvu, jābūt spēkā nevienādībai
37
,1
10∑
−
=
+≥n
n
pal
dNdr
IIKI
α (2.7)
kur K0 — elektrodzinēju vienlaicības koeficients, kas raksturo, kāda elektrodzinēju daĜa
strādā;
n — elektrodzinēju skaits (n-1 — visu elektrodzinēju skaits, atskaitot to elektrodzinē-
ju, kuram ir vislielākā pārstrāva Ipārstr);
Id — darba strāva; Id = Kn·IN (Kn — elektrodzinēja noslodzes koeficients; IN — elektrodzi-
nēja nominālā strāva);
Ipal — palaišanas strāva elektrodzinējam, kuram ir lielākā pārstrāva.
Izraudzīto drošinātāja kūstošo ieliktni pārbauda šādi:
,1
0∑=
=
≥kn
n
dNdr IKI
kur ∑=
=
kn
n
dI1
— elektrodzinēju darba strāvu summa.
Magnētiskajos palaidējos iemontētajiem termoelementiem ir liela siltuma inerce, un tos
izvēlas atkarībā no elektrodzinēja darba strāvas:
I ie ≈ IMd, (2.8)
kur Iie — termoelementa iestatījuma strāva; IMd - elektrodzinēja darba strāva. Automātu termoatslēdzes iestatījuma strāvu izvēlas pēc šāda noteikuma:
Iie ≥ I Md. (2.9)
Automātisko slēdžu elektromagnētiskās atslēdzes momentānās iedarbes strāvai Imie jā-
būt vienādai vai lielākai par iekārtas īslaicīgo maksimālo strāvu Iīsl:
Imie ≥ l,25·Iīsl. (2.10)
A 3100 sērijas automātu elektromagnētiskās atslēdzes momentānās iedarbes strāvu
izvēlas pēc šāda noteikuma:
Imie ≥ l,5·Iīsl. (2.11)
Asinhronā elektrodzinēja palaišanas brīdī palaišanas strāva Ipal = Iīsl.
2.9. Vadu un kabeĜu šėērsgriezumu izvēle
Vadu un kabeĜu šėērsgriezumus izvēlas pēc aprēėina strāvas un pārbauda, vai izraudzī-
to vadu pret silšanu aizsargā aizsardzības aparatūra. Lai noteikums būtu ievērots, jābūt
spēkā nevienādībai
38
,K
II a
p ≥ (2.11)
kur Ip — vada vai kabeĜa pieĜaujamā strāva (nosaka no tabulām);
Ia — aprēėina strāva;
K — koeficients, kuru izvēlas atkarībā no vides maksimālās temperatūras. Izraudzīto
vada šėērsgriezumu vēl pārbauda pēc šāda noteikuma:
,K
KII zNdr
p
⋅≥ (2.12 3.19)
kur IN dr — drošinātāja kūstošā ieliktĦa nominālā strāva vai aizsardzības aparāta iestatī-
juma strāva;
Kz — koeficients jeb ilgstoši pieĜaujamās vada vai kabeĜa strāvas un aizsardzības
aparāta nominālās strāvas normētā attiecība (sk. 2.2. tab.).
Ja elektrodzinējs uzstādīts sprādziennedrošās telpās, vadu un kabeĜu pieĜaujamai strā-
vai jābūt ne mazākai par 1,25·Idr (I dr — drošinātāja ieliktĦa nominālā strāva).
Ja elektrodzinējs uzstādīts sprādziennedrošās telpās un vadi ir aizsargāti pret pārslodzi,
vadu un kabeĜu šėērsgriezumus izvēlas atkarībā no elektrodzinēja nominālās strāvas. Pār-
bauda arī īsslēguma strāvas normētās attiecības IP /IN (sk. 2.2. tab.).
3.1.piemērs. Izvēlēties instalācijas veidu, vada marku un šėērsgriezumu, aprēėināt un
izvēlēties elektrodzinēju un apgaismošanas tīkla aizsardzības aparatūru 2.2. attēlā dotajai
shēmai. Apkārtējās vides maksimālā temperatūra telpā nepārsniedz 25 °C. Patērētāju
vienlaicības koeficients K0 = 0,8, Līnijas L1, L2 un L3 baro gaismekĜus. Elektroenerăijas
patērētāju dati sakopoti 2.3. tabulā. Visiem dotajiem, elektrodzinējiem Ipal / IN = 7.
2.3. tabula
Elektroenerăijas patērētāju tehniskie dati
Elektroenerăijas patērētā-ja nosaukums un tips
Jauda, kW
Jaudas koefi-cients cos φN
Lietderības koeficients ηN
Noslodzes koeficients Kn
Elektrodzinēji M1 7,5 0,87 0,88 0,80 M2 10,0 0,88 0,89 0,90 M3 13,0 0,89 0,89 0,80 M4 17,0 0,89 0,89 0,85 M5 22,0 0,90 0,90 0,70
Ražošanas telpas gaismekĜi 2,5 1 — 1 Kantora telpas gaismekĜi 1,6 1 — 1 Noliktavas gaismekĜi 1,2 1 — 1
39
2.2. att. Tīkla aprēėina shēma 3.1. piemēram.
Risinājums.
1. Aprēėina katra elektrodzinēja nominālo strāvu
,cos3 NNN
N
NU
PI
ϕη ⋅⋅⋅=
kur PN — elektrodzinēja nominālā jauda (W);
UN = 380 V — tīkla nominālais spriegums;
ηN — elektrodzinēja nominālais lietderības koeficients;
cos φN — elektrodzinēja nominālais jaudas koeficients.
Elektrodzinēja M1 nominālā strāva
.A88,1487,088,03803
75001 =
⋅⋅⋅=NMI
Elektrodzinēja M2 nominālā strāva
.A4,1988,089,03803
100002 =
⋅⋅⋅=NMI
Elektrodzinēja M3 nominālā strāva
.A94,2489,089,03803
130003 =
⋅⋅⋅=NMI
Elektrodzinēja M4 nominālā strāva
40
.A61,3289,089,03803
170004 =
⋅⋅⋅=NMI
Elektrodzinēja M5 nominālā strāva
.A27,419,09,03803
220005 =
⋅⋅⋅=NMI
2. Aprēėina katra elektrodzinēja darba strāvu Id = Kn·IN.
Elektrodzinēja M1 darba strāva IM1d = 0,8·14,88 = 11,91 A.
Elektrodzinēja M2 darba strāva IM2d = 0,9·19,4 = 17,46 A.
Elektrodzinēja M3 darba strāva IM3d = 0,8·24,94 = 19,95 A.
Elektrodzinēja M4 darba strāva IM4d = 0,85·32,61 = 27,72 A.
Elektrodzinēja M5 darba strāva IM5d = 0,7·41,27 = 28,89 A.
3. Aprēėina katra elektrodzinēja palaišanas strāvu
,7 N
N
pal
Npal II
III ⋅==
kur I pal /IN = 7 (piemērā dotajiem elektrodzinējiem visiem vienāda ar 7).
Elektrodzinējam M1 palaišanas strāva
IM1 pal = 7·IM1N = 7·14,91 = 104,19 A.
Elektrodzinējam M2 palaišanas strāva
IM2 pal = 7· IM2N = 7·19,4 = 135,79 A.
Elektrodzinējam M3 palaišanas strāva
IM3 pal = 7· IM3N = 7·24,94 = 174,55 A.
Elektrodzinējam M4 palaišanas strāva
IM4 pal = 7· IM4N = 7·32,61 = 228,26 A.
Elektrodzinējam M5 palaišanas strāva
IM5 pal = 7· IM5N = 7·41,27 = 288,86 A.
Aprēėina rezultātus sakopo 2.4. tabulā.
4. Elektrodzinēju M1, M2, M3 aizsardzībai pret īsslēgumu izvēlamies kustošos droši-
nātājus un pret pārslodzi — magnētiskajos palaidējos iemontētos termorelejus.
Katra elektrodzinēja aizsardzības drošinātāju kūstošo ieliktĦu nominālo strāvu izvē-
lamies pēc sakarības
I Ndr ≥ Ipal / α.
Tā, piemēram, elektrodzinēja M1 IN dr ≥ IM1 pal /α = 104,19/2,5 = 41,68 A. Izvēla-
mies drošinātāja kūstošo ieliktni, kura nominālā strāva ir 50 A (P.1.5. tab.). Elektriskajās
41
shēmās drošinātājus pieĦemts apzīmēt šādi: ,50
5003A
HxOFAF kur 3 — fāzu skaits; OFAF -
drošinātāja tips, 0 – gabarīts, H – gG tipa drošinātājs, 50 - drošinātāja nominālā strāva, 50
A — kūstošā ieliktĦa nominālā strāva.
2.4. tabula
Aprēėina rezultātu tabula
Aizsardzī-bas aparāta iestatījuma
strāva
Iie, A
Iie·Kz, A, ja izveidota aizsardzība
pret Patērētāja
nosaukums, apzīmējums vai aprēėina
posms
Nomi-nālā
strāva IN (A)
Dar
ba
strā
va I
d, A
Pal
aiša
nas
str
āva
Ip
al,
A
Dro
šin
ātāj
a n
omin
ālā
strā
va I
Nd
r, A
auto
māt
a
term
orel
eja
pār
slod
zi
īssl
ēgu
mu
Vad
a p
ieĜa
uja
mā
strā
va I
p,
A
Vadu marka. skaits, šėērsgrie-zums, instalāci-
jas veids
Elektrodzinēji M1 M2 M3 M4 M5
Līnija L3 Līnija LI Līnija L2
14,88 19,40 24,94 32,61 41,27 15,5 11,3 7,3
11,91 17,46 19,95 27,72 28,89 5,5 11,3 7,3
104,19 135,79 174,55 228,26 288,86
— — —
50 60 80 — — 6 15 10
— — — 40 50 — — —
12,5 20 20 — — — — —
12,5 20,0 20,0 30,0 30,0 4,95 3,3 1,98
16,5 19,8 26,4 19,8 19,8 18,7 12,5 7,5
27 27 27 47 50 20 20 20
NYM-J (4x4 re)C NYM-J (4x4 re)C NYM-J (4x4 re)C NYM-J (4x10 re)C NYM-J (4xl6 rm)C NYM-J (3x2,5 re) NYM-J (3x2,5 re) NYM-J (3x2,5 re)
re – viendzīslu vads, rm – daudzdzīslu vads.
Otrais piemērs: ,À50
100223 −−xPN kur 3 — fāzu skaits; PN-22-100 — drošinātāja tips;
50 A — kūstošā ieliktĦa nominālā strāva (P.1.1. tab.).
Elektrodzinēja M2 IN dr ≥ IM2 pal /α = 135,79/2,5 = 54,32 A. Izvēlamies drošinātāja
kūstošo ieliktni, kura nominālā strāva ir 60-63 A: A
HxOFAF
636303
vai ,À60
100223 −−xPN
Elektrodzinēja M3 IN dr ≥ IM3 pal /α = 174,55/2,5 = 69,82 A. Izvēlamies drošinātāja
kūstošo ieliktni, kura nominālā strāva ir 80 A: A
HxOFAF
808003
vai .À80
100223 −−xPN
5. Elektrodzinējus M1, M2, M3 pret pārslodzi aizsargā magnētiskajos palaidējos ie-
montētie termoreleji. Izvēloties termoreleju kāda patērētāja ar strāvu IN aizsardzībai, Iie = IN.
Ja izvēlas termoreleju elektrodzinēja aizsardzībai, kam ir liela palaides strāva, pēc laikstrāvas
raksturlīknes jāpārbauda, vai relejs dotajos darba apstākĜos neatslēgs palaides strāvu pare-
dzētajā palaides laikā.
42
Elektrodzinējs M1. No tabulas P.1.9. izvēlas termoreleju GTH(K)-85 ar strāvas regulē-
šanas diapazonu 12-18 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju ar gL/gG raksturlīkni INdr
= 35 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 15 A, tno ≈ 5 s (P.1.7. att.). Pārbauda, vai
tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 15·1 = 15A.
No tabulas P.1.11. izvēlas termoreleju 11RF95.23 ar strāvas regulēšanas diapazonu
14-23 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju: ja ir ar aM tipa raksturlīkni INdr = 25 A, ja
ar gG tipa raksturlīkne INdr = 50 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 15 A, tno ≈ 3 s
(P.1.9. att.). Pārbauda, vai tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 15·1 =
15A.
Elektrodzinējs M2. No tabulas P.1.9. izvēlas termoreleju GTH(K)-85 ar strāvas regulē-
šanas diapazonu 18-26 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju ar gL/gG raksturlīkni INdr
= 50 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 20 A, tno ≈ 3,5-4 s (P.1.7. att.). Pārbauda,
vai tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 20·1 = 20 A.
No tabulas P.1.12. izvēlas termoreleju 11RF95.23 ar strāvas regulēšanas diapazonu
14-23 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju: ja ir ar aM tipa raksturlīkni INdr = 25 A, ja
ar gG tipa raksturlīkne INdr = 50 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 20 A, tno ≈ 5 s
(P.1.9. att.). Pārbauda, vai tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 20·1 =
20A.
Elektrodzinējs M3. No tabulas P.2.12. izvēlas termoreleju GTH(K)-85 ar strāvas regu-
lēšanas diapazonu 18-26 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju ar gL/gG raksturlīkni
INdr = 63 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 20 A, tno ≈ 9 s (P.2.8. att.). Pārbauda,
vai tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 25·1 = 25 A.
No tabulas P.1.12. izvēlas termoreleju 11RF95.33 ar strāvas regulēšanas diapazonu
20-33 A, kas saskaĦots ar kūstošo drošinātāju: ja ir ar aM tipa raksturlīkni INdr = 40 A, ja
ar gG tipa raksturlīkne INdr = 63 A. Termoreleja iestatījuma strāva I i e = 25 A, tno ≈ 3 s
(P.1.9. att.).. Pārbauda, vai tas aizsargā vadu pret pārslodzi, I P = 28 A > I i e ·K z = 25·1 =
25A.
5. Aprēėina darba strāvas apgaismošanas tīklā:
.A5,5220
1200;A3,7
2201600
A;3,112202500 3
32
21
1 =========N
L
N
L
N
LU
PI
U
PI
U
PI
DIAZED tipa drošinātāju kūstošos ieliktĦus izvēlamies atkarībā no apgaismošanas tīkla
darba strāvām (P.1.2. tabula):
līnijai L1 — A15
27−E, līnijai L2 —
A10
27−E, līnijai L3 —
A6
27−E.
43
Firmas „Bussmann” „D” tipa drošinātāju kūstošos ieliktĦus (P.1.3. tabula):
līnijai L1 — 16A
16D27, līnijai L2 —
10A10D27
, līnijai L3 —6A
6D27.
6. Elektrodzinēju M4 un M5 aizsardzībai izvēlas spēka automātslēdzi 3RV11 (P.1.9.
tabula) ar siltuma atkabĦa iestatījuma nominālo strāva INT = 28-40 A, tātad varam pieĦemt
strāvu IN = 30 A, kura ir lielāka par katra elektrodzinēja darba strāvu:
IN = 30 A > IM4d = 27,72 A un IN = 30 A > IM5d = 28,89 A.
7. Pārbauda, vai automātu elektromagnētiskās atslēdzes strāva Im ir vismaz 1,5 reizes
lielāka par elektrodzinēju palaišanas strāvām: Im = 520 A > 1,5·IM4 pal = 1,5·228,26 =
342,4 A.
Līdzīgi elektrodzinēja M5 gadījumā: Im = 520 A > 1,5·IM5 pal = 1,5·288,86 = 433,3 A.
Pārbauda, vai automāts aizsarga vadu pret pārslodzi (sk. 2.2. tab.), saskaĦā ar sakarību
Ip > Kz·INT, pieĜaujamai strāvai Ip jābūt lielākai par reizinājumu Kz·INT. Vada pieĜaujamo
strāvu paĦemt no punkta 9.
Elektrodzinējs M4. Automātam ar regulējamo atslēdzi Ip > Kz·INT = 47 A > 1·30 A = 30
A.
Automātam maksimālo momentānas darbības atslēdzi Ip > Kz·INT = 47 A > 1,25·30 A =
37,5 A.
Elektrodzinējs M5. Automātam ar regulējamo atslēdzi Ip > Kz·INT = 50 A > 1·30 A = 30
A.
Automātam ar maksimālo momentānas darbības atslēdzi Ip > Kz·INT = 50 A > 1,25·30
A = 37,5 A.
Pārbauda, vai automāts aizsarga vadu pret īsslēgumu (sk. 2.2. tab.), saskaĦā ar sakarī-
bu Ip > Kz·INT, pieĜaujamai strāvai Ip jābūt lielākai par reizinājumu Kz·INT.
Elektrodzinējs M4. Automātam ar regulējamo atslēdzi Ip > Kz·INT = 47 A > 0,66·30 A =
19,8 A.
Automātam ar maksimālo momentānas darbības atslēdzi Ip > Kz·INT = 47 A > 0,22·30
A = 6,6 A.
Elektrodzinējs M5. Automātam ar regulējamo atslēdzi Ip > Kz·INT = 50 A > 0,66·30 A =
19,8 A.
Automātam maksimālo momentānas darbības atslēdzi Ip > Kz·INT = 50 A > 0,22·30 A =
6,6 A.
8. Aprēėina galvenos drošinātājus:
a) elektrodzinējam M5 ar lielāko pārstrāvu palaišanas brīdī jābūt spēkā šādai sakarībai:
44
A6,1865,2
289)4,1128205,179,11(8,0
1
10 =+++++⋅=+≥ ∑
−
=
n
n
pal
dNdr
IIKI
α
(pieskaitīta arī apgaismošanas strāva);
b) pārbauda darba strāvu summu
∑=
=
≈+++++⋅=≥kn
n
dNdr IKI1
0 .A2,94)294,1128205,179,11(8,0
Izvēlas galvenos drošinātājus A
HxOFAF
20020013
vai .À200
200223 −−xPN
9. Apgaismošanas tīklu izveido ar vadu NYM-J zem apmetuma (2.4. tab.). Barošanas
līnijas līdz elektrodzinējiem izveido ar vadu NYM-J caurulē (2.4. tab.).
Elektrodzinējus M1, M2, M3 pret pārslodzi aizsargā termoreleji, kas iebūvēti magnē-
tiskajos palaidējos. Tā kā telpas maksimālā temperatūra ir 250C, tad formulā automātisko
slēdžu atslēdzes momentānās iedarbes strāvai Imie ≥ 1,25·Iīsl , K = 1 (Iīsl = Ipal). Vada
šėērsgriezumu pārbauda pēc noteikuma
Ip > I ie·Kz,
kur KZ = 0,33, ja vadus pret īsslēgumu aizsargā ar kūstošajiem drošinātājiem;
KZ = 1, ja vadus pret pārslodzi un īsslēgumu aizsargā ar automātu 3RV11 un pret pār-
slodzi — ar termorelejiem;
KZ = 1,25, ja apgaismošanas tīklā vadus pret pārslodzi aizsargā ar kūstošajiem droši-
nātājiem Aprēėina datus sakopo tabulā.
Tā, piemēram, elektrodzinēja M1 pieslēgšanai izvēlas caurulē instalētu vadu NYM-J
ar šėērsgriezumu 4 mm2 (2.4. tab.). Vada pieĜaujamā strāva IP = 28 A, pret īsslēgumu
elektrodzinēju aizsargā drošinātājs, kura kūstošā ieliktĦa nominālā strāva ir 50 A. Pār-
bauda, vai drošinātāja īsslēguma gadījumā aizsargā vadu, Ip = 28 A > IN ·KZ = 50·0,33 =
16,5 A. Tātad drošinātājs īsslēguma gadījumā vadu aizsargā.
Elektrodzinēja M2 pieslēgšanai izvēlas caurulē instalētu vadu NYM-J ar šėērsgrie-
zumu 4 mm2 (2.4. tab.). Vada pieĜaujamā strāva IP = 28 A, pret īsslēgumu elektrodzinēju
aizsargā drošinātājs, kura kūstošā ieliktĦa nominālā strāva ir 60 A. Pārbauda, vai drošinā-
tāja īsslēguma gadījumā aizsargā vadu, Ip = 28 A > IN ·Kz = 60·0,33 = 19,8 A. Tātad dro-
šinātājs īsslēguma gadījumā vadu aizsargā.
Elektrodzinēja M3 pieslēgšanai izvēlas caurulē instalētu vadu NYM-J ar šėērsgrie-
zumu 4 mm2 (2.4. tab.). Vada pieĜaujamā strāva IP = 28 A, pret īsslēgumu elektrodzinēju
aizsargā drošinātājs, kura kūstošā ieliktĦa nominālā strāva ir 80 A. Pārbauda, vai drošinā-
45
tāja īsslēguma gadījumā aizsargā vadu, Ip = 28 A > IN ·Kz = 80·0,33 = 26,4 A. Tātad dro-
šinātājs īsslēguma gadījumā vadu aizsargā.
Piezīme. Izraudzīto vadu šėērsgriezumu un aizsardzības aparātu pārbaude vēl nav pa-
beigta, jo aizsardzības aparāti nav pārbaudīti vienfāzes īsslēguma režīmā un vadi — pēc
pieĜaujamā sprieguma zuduma.
2.1
0. P
ārb
aud
es d
arb
s: „
Inst
alāc
ijas
vei
du
izvē
le”.
1
. uzd
evu
ms.
Izv
ēlēt
ies
inst
alāc
ijas
veid
u, v
ada
mar
ku u
n šė
ērsg
riez
umu,
ap-
rēėi
nāt u
n iz
vēlē
ties
elek
trod
zinē
ju u
n ap
gais
moš
anas
tīkl
a ai
zsar
dzīb
as a
para
tūru
at
tēlā
dot
ajai
shē
mai
. Apk
ārtē
jās
vide
s m
aksi
māl
ā te
mpe
ratū
ra te
lpā
nepā
rsni
edz
25
°C. P
atēr
ētāj
u vi
enla
icīb
as k
oefi
cien
ts K
0, L
īnija
s L
I, L
2 un
L3
baro
gai
smek
Ĝus
(2.2
. att.
). E
lekt
roen
erăi
jas
patē
rētā
ju d
ati s
akop
oti t
abul
ā. V
isie
m d
otaj
iem
, ele
k-tr
odzi
nējie
m I
pa
l / I
N =
7
VA
RIA
NT
I P
atē
rētā
ja n
osa
uk
um
s
un
tip
s
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
1
12
1
3
14
1
5
UN,
V
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
Pat
ērēt
āja
vien
laic
ības
ko
ef. K
0 0,
80
0,81
0,
85
0,75
0,
82
0,78
0,
81
0,83
0,
84
0,76
0,
78
0,7
0,72
0,
74
0,85
D
zin
ēja
M1
jau
da
P1,
W
10
5 8
9 5,
5 6
6,5
7 8,
5 9,
5 7,
5 8
8,5
7 7,
5 D
zin
ēja
M1
jau
das
ko
ef. c
osφ
1 0,
87
0,8
0,85
0,
85
0,7
0,72
0,
74
0,75
0,
77
0,8
0,85
0,
88
0,89
0,
76
0,8
Dzi
nēj
a M
1 lie
tder
ības
ko
ef. η
1 0,
88
0,81
0,
83
0,85
0,
72
0,74
0,
75
0,76
0,
78
0,81
0,
86
0,89
0,
9 0,
77
0,81
D
zin
ēja
M1 n
osl
od
zes
koef
. K1
0,80
0,
77
0,7
0,8
0,75
0,
76
0,78
0,
8 0,
81
0,85
0,
82
0,84
0,
85
0,78
0,
88
Dzi
nēj
a M
2 ja
ud
a P
2, W
15
8
9 11
8
8,5
9 9,
5 10
10
,5
11
10
10,5
11
11
,5
Dzi
nēj
a M
2 ja
ud
as k
oef
. co
sφ2
0,88
0,
84
0,82
0,
87
0,81
0,
83
0,84
0,
85
0,87
0,
88
0,89
0,
86
0,87
0,
88
0,86
D
zin
ēja
M2
lietd
erīb
as k
oef
. η2
0,89
0,
85
0,8
0,88
0,
82
0,84
0,
85
0,86
0,
88
0,89
0,
9 0,
87
0,88
0,
89
0,87
D
zin
ēja
M2 n
osl
od
zes
koef
. K2
0,90
0,
87
0,9
0,8
0,83
0,
85
0,86
0,
87
0,89
0,
9 0,
91
0,88
0,
89
0,9
0,88
D
zin
ēja
M3
jau
da
P3,
W
18
11
12
10
10,5
11
11
,5
12
12,5
13
13
,5
14
10
10,5
12
D
zin
ēja
M3
jau
das
ko
ef. c
osφ
3 0,
89
0,84
0,
86
0,88
0,
83
0,85
0,
85
0,87
0,
88
0,89
0,
89
0,9
0,82
0,
83
0,88
D
zin
ēja
M3
lietd
erīb
as k
oef
. η3
0,89
0,
83
0,85
0,
89
0,83
0,
85
0,86
0,
87
0,88
0,
89
0,9
0,9
0,83
0,
84
0,89
D
zin
ēja
M4 n
osl
od
zes
koef
. K1
0,80
0,
81
0,85
0,
9 0,
75
0,76
0,
78
0,8
0,78
0,
77
0,81
0,
8 0,
75
0,76
0,
74
Dzi
nēj
a M
4 ja
ud
a P
4, W
21
15
16
14
14
14
,5
15
15,5
16
16
,5
17
17,5
18
17
16
,5
Dzi
nēj
a M
4 ja
ud
as k
oef
. co
sφ4
0,89
0,
86
0,87
0,
84
0,85
0,
86
0,87
0,
88
0,89
0,
89
0,9
0,9
0,9
0,89
0,
88
Dzi
nēj
a M
4 lie
tder
ības
ko
ef. η
4 0,
89
0,85
0,
88
0,83
0,
84
0,85
0,
86
0,87
0,
88
0,89
0,
89
0,9
0,89
0,
89
0,88
D
zin
ēja
M4 n
osl
od
zes
koef
. K4
0,85
0,
84
0,8
0,9
0,79
0,
8 0,
81
0,82
0,
83
0,84
0,
85
0,84
0,
83
0,82
0,
825
47
Dzi
nēj
a M
5 ja
ud
a P
5, W
28
20
21
25
19
19
,5
20
20,5
21
21
,5
22
22,5
23
23
,5
24
Dzi
nēj
a M
5 ja
ud
as k
oef
. co
sφ5
0,90
0,
89
0,89
0,
9 0,
84
0,85
0,
86
0,85
0,
86
0,87
0,
88
0,87
0,
88
0,89
0,
9 D
zin
ēja
M5
lietd
erīb
as k
oef
. η5
0,90
0,
88
0,88
0,
91
0,83
0,
84
0,85
0,
86
0,85
0,
86
0,87
0,
86
0,87
0,
88
0,89
D
zin
ēja
M5 n
osl
od
zes
koef
. K5
0,70
0,
7 0,
65
0,68
0,
8 0,
78
0,76
0,
75
0,74
0,
73
0,72
0,
71
0,72
0,
74
0,75
I p
al./I
N
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 C
eha
gai
smek
Ĝu ja
ud
a P
L1,
kW
4
2,9
3,5
4 2,
6 2,
7 2,
8 2,
9 3
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
Ceh
a g
aism
. jau
das
ko
ef.
cosφ
L1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 C
eha
gai
sm. n
osl
od
z.ko
ef. K
L1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 O
fisa
gai
smek
Ĝu ja
ud
a P
L2,
kW
2
2 1,
5 1,
8 1,
6 1,
7 1,
8 1,
9 2
1,9
1,8
1,7
1,6
1,5
1,4
Ofi
sa g
aism
. jau
das
ko
ef.
cosφ
L2
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 O
fisa
gai
sm. n
osl
od
z.ko
ef. K
L2
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 N
olik
tava
s g
aism
ekĜu
jau
da
PL
3, k
W
2,5
1,5
1,8
1,4
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,5
1,4
1,3
1,2
1,1
No
likt.
gai
sm. j
aud
as k
oef
. co
sφL
3 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
No
likt.
gai
smek
u n
osl
od
z. k
o-
ef. K
L3
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 V
AR
IAN
TI
Pa
tērē
tāja
no
sa
u-
ku
ms u
n t
ips
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN,
V
380
380
660
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
380
Pat
ērēt
āja
vien
lacī
bas
ko
ef.
K0
0,78
0,
80
0,81
0,
70
0,8
0,75
0,
8 0,
81
0,85
0,
74
0,75
0,
65
0,7
0,71
0,
8 D
zin
ēja
M1
jau
da
P1,
W
7,5
5,2
16
9,5
5 5,
5 6
8 9
10
7 7
8 7
7,5
Dzi
nēj
a M
1 ja
ud
as k
oef
. co
sφ1
0,85
0,
8 0,
85
0,85
0,
7 0,
72
0,74
0,
75
0,77
0,
8 0,
85
0,88
0,
89
0,76
0,
8 D
zin
ēja
M1
lietd
erīb
as k
oef
. η1
0,84
0,
81
0,83
0,
85
0,72
0,
74
0,75
0,
76
0,78
0,
81
0,86
0,
89
0,9
0,77
0,
81
Dzi
nēj
a M
1 n
osl
od
zes
koef
. K1
0,78
0,
77
0,7
0,8
0,75
0,
76
0,78
0,
8 0,
81
0,85
0,
82
0,84
0,
85
0,78
0,
88
Dzi
nēj
a M
2 ja
ud
a P
2, W
10
8
26
11
8 8,
5 9
10
10
10
11
10
10
11
11,5
D
zin
ēja
M2
jau
das
ko
ef.
co
sφ2
0,89
0,
8 0,
85
0,87
0,
82
0,83
0,
87
0,85
0,
87
0,88
0,
89
0,86
0,
87
0,88
0,
86
48
Dzi
nēj
a M
2 lie
tder
ības
ko
ef. η
2 0,
90
0,82
0,
8 0,
9 0,
84
0,85
0,
85
0,86
0,
88
0,89
0,
9 0,
87
0,88
0,
89
0,87
D
zin
ēja
M2 n
osl
od
zes
koef
. K2
0,85
0,
86
0,87
0,
75
0,8
0,9
0,88
0,
8 0,
89
0,9
0,85
0,
84
0,89
0,
9 0,
88
Dzi
nēj
a M
3 ja
ud
a P
3, W
13
11
36
10
10
,5
11
11,5
12
12
,5
13
13,5
14
10
10
,5
12
Dzi
nēj
a M
3 ja
ud
as k
oef
. co
sφ3
0,88
0,
84
0,86
0,
88
0,83
0,
85
0,85
0,
88
0,87
0,
9 0,
88
0,9
0,82
0,
83
0,88
D
zin
ēja
M3
lietd
erīb
as k
oef
. η3
0,87
0,
83
0,85
0,
89
0,83
0,
85
0,86
0,
87
0,86
0,
86
0,9
0,9
0,83
0,
84
0,89
D
zin
ēja
M4 n
osl
od
zes
koef
. K1
0,80
0,
81
0,85
0,
9 0,
75
0,76
0,
78
0,8
0,78
0,
77
0,81
0,
8 0,
75
0,76
0,
74
Dzi
nēj
a M
4 ja
ud
a P
4, W
17
15
46
14
14
14
,5
15
15,5
16
16
,5
17
17,5
18
17
16
,5
Dzi
nēj
a M
4 ja
ud
as k
oef
. co
sφ4
0,90
0,
86
0,87
0,
85
0,85
0,
86
0,87
0,
88
0,87
0,
85
0,88
0,
85
0,9
0,89
0,
88
Dzi
nēj
a M
4 lie
tder
ības
ko
ef. η
4 0,
90
0,84
0,
88
0,84
0,
85
0,85
0,
85
0,86
0,
84
0,85
0,
86
0,85
0,
89
0,89
0,
88
Dzi
nēj
a M
4 n
osl
od
zes
koef
. K4
0,80
0,
8 0,
81
0,85
0,
8 0,
7 0,
8 0,
82
0,7
0,76
0,
8 0,
8 0,
83
0,82
0,
825
Dzi
nēj
a M
5 ja
ud
a P
5, W
22
20
66
25
19
19
,5
20
20,5
22
23
24
22
,5
23
23,5
24
D
zin
ēja
M5
jau
das
ko
ef. c
osφ
5 0,
90
0,88
0,
88
0,89
0,
85
0,84
0,
9 0,
88
0,89
0,
88
0,88
0,
87
0,88
0,
89
0,9
Dzi
nēj
a M
5 lie
tder
ības
ko
ef. η
5 0,
88
0,85
0,
87
0,88
0,
83
0,86
0,
89
0,85
0,
85
0,86
0,
9 0,
86
0,87
0,
88
0,89
D
zin
ēja
M5 n
osl
od
zes
koef
. K5
0,70
0,
7 0,
66
0,7
0,75
0,
76
0,76
0,
75
0,72
0,
73
0,72
0,
71
0,72
0,
74
0,75
I p
al./I
N
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 7
7 C
eha
gai
smek
Ĝu ja
ud
a P
L1,
kW
2,
5 2,
9 6,
6 4
2,6
2,7
2,8
2,9
3 3,
1 3,
2 3,
3 3,
4 3,
5 3,
6 C
eha
gai
sm. j
aud
as k
oef
.
cosφ
L1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 C
eha
gai
sm. n
osl
od
z.ko
ef. K
L1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 O
fisa
gai
smek
Ĝu ja
ud
a P
L2,
kW
1,
6 2
2,6
1,8
1,6
1,7
1,8
1,9
2 1,
9 1,
8 1,
7 1,
6 1,
5 1,
4 O
fisa
gai
sm. j
aud
as k
oef
. co
sφL
2 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
Ofi
sa g
aism
. no
slo
dz.
koef
. KL
2 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
No
likta
vas
gai
smek
Ĝu ja
ud
a P
L3,
kW
1,
2 1,
5 3,
6 1,
4 1,
1 1,
2 1,
3 1,
4 1,
5 1,
6 1,
5 1,
4 1,
3 1,
2 1,
1 N
olik
t. g
aism
. jau
das
ko
ef.
cosφ
L3
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 N
olik
t. g
aism
ekĜu
no
slo
dz.
ko
ef. K
L3
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1 1
1
49
3. Īsslēguma strāvas aprēėins
Trīsfāzu īsslēguma strāvas periodiskas komponentes var aprēėināt pēc formulas
,3 22
ΣΣ +⋅=
XR
UI N
p (3.1)
kur UN – nominālais līnijas spriegums, V;
ΣR - summārā aktīva pretestība, Ω;
ΣX - summārā reaktīva pretestība, Ω.
Ja nav datus par pārejas pretestībām, tad aptuvenas pārejas pretestības uz apakšstacijas
sadalnem ir 15 mΩ, uz ēkas ievada sadalnem - 20 mΩ un tālāk – 25 mΩ.
Trīsfāžu spēka transformatoriem aktīva un reaktīva pretestība zemsprieguma pusē
0,4/0,23 kV dota 3.1. tabulā.
3.1. tabula
Trīsfāžu spēka transformatoriem aktīva un reaktīva pretestība zemsprieguma pusē 0,4kV
Transformatora jauda, kVA 160 250 400 630 1000 Aktīva pretestība, mΩ uz vienu fāzi 17 10,2 5,7 3,2 2,1 Reaktīva pretestība, mΩ uz vienu fāzi 42 30,3 17,2 13,4 8,5
Dažas elektriskās aparātus aktīvas un reaktīvas pretestības var atrast 3.2. tabulā
3.2. tabula
Elektriskās aparātus aktīvas un reaktīvas pretestības
Nosaukums Aktīva pretestība R, mΩ
Reaktīva pretestība, mΩ
Strāvas transformatori ar transformāci-jas koeficientu
20/5 42 67 30/5 20 30 40/5 11 17 50/5 7 11 75/5 3 4,8
100/5 1,7 2,7 150/5 0,8 1,2 200/5 0,4 0,7
Elektromagnētiskā atkabĦa spoles (Θ = 650C) nomināla strāva, a
50 5,5 2,7 70 2,4 1,3
100 1,3 0,9 200 0,4 0,3
50
3.1. Trīsfāžu īsslēguma strāva.
Trīsfāžu īsslēguma strāvas periodisku komponenti tīklam, kas sastāv no n posmiem var
aprēėināt pēc formulas
∑=
+∆⋅
=n
i TN
k
i
aii
p
I
u
I
UKI
1 .max
1
)3( 100. (3.2)
kur uk – transformatora īsslēguma spriegums, %;
IN.T – transformatora nomināla strāva, A;
Imax – aprēėina strāva dotajā posmā, A;
∆Ua – sprieguma zuduma aktīva komponente, %;
Koeficienta K1 vērtības ir atkarīgas no jaudas koeficienta un viĦus var atrast 3.3. tabulā
3.3. tabula
Jaudas koeficients cosφ 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 0,9 0,95 1 Koeficients K1 1,67 1,55 1,44 1,35 1,27 1,18 1,11 1,06 1,01
Attiecības uk /IN.T trīsfāžu spēka transformatoriem sastāda (sk. 3.4. tabulu)
3.4. tabula
Transformatora jauda, kVA
100 160 250 400 630 1000
uk /IN.T 30·10-3 18,5·10-3 11,8·10-3 7,4·10-3 5,7·10-3 3,6·10-3
Piemērs. Noteikt trīsfāžu īsslēguma strāvu dotajā punktā (sk. 3.1. att.). Tehniskie dati:
posms 1 – Pmax1 = 100 kW; cosφ1 = 0,8; Imax1 = 190 A; L1 = 200 m; ∆Ua1 = 3,7 %;
posms 2 - Pmax1 = 40 kW; cosφ2 = 0,9; Imax2 = 68 A; L2 = 40 m; ∆Ua2 = 1,4 %.
3.1. att.
Aprēėins.
1. No 3.3. tabulas K11 = 1,27, K12 = 1,11.
2. No 3.4. tabulas uk/IN.T = 7,4·10-3.
3. Pēc formulas (3.2) atrodam trīsfāžu īsslēguma strāvu
51
kA.82,1107,4
684,111,1
1907,327,1
100100
3-
2max
212
1max
111
)3( =⋅+
⋅+
⋅=
++=
NT
kaap
I
u
I
UK
I
UKI
3.2. Vienfāzes īsslēguma strāva.
Vienfāzes īsslēguma strāvu tīklam, kas sastāv no n posmiem var aprēėināt pēc formulas
.
3100
1
1
)1(
max
1)1(
∑=
+∆⋅
=n
i f
T
i
aii
p
U
Z
I
UKI (3.3)
kur Uf – tīkla nominālais fāžu spriegums, V;
)1(TZ – transformatora pilnā pretestība vienfāzes īsslēguma gadījumā uz korpusu, Ω;
Imax – aprēėina strāva dotajā posmā, A;
∆Ua – sprieguma zuduma aktīva komponente, %;
Koeficienta K1 vērtības vadiem un kabeĜiem instalētiem kanālos vai caurulēs doti 3.5. ta-
bulā.
3.5. tabula
Koeficients K1
Vadi kanālos, caurules Četrdzīslu kabeĜi Trīsdzīslu kabeĜi
K1, ja cosφ K
1, ja cosφ K1, ja cosφ
Sf, mm2 Sn,
mm2 0,6 0,8 1
Sn, mm2 0,6 0,8 1
Sapv, mm2 0,6 0,8 1
2,5 2,5 3,3 2,5 2 — — — — — — — —
4 2,5 4,3 3,3 2,6 2,5 4,3 3,3 2,6 — — — —
6 4 4,2 3,2 2,5 4 4,2 3,2 2,5 32,8 1,9 1,5 1,2
10 6 4,3 3,2 2,6 6 4,3 3,2 2,6 37,6 2,1 1,6 1,3
16 10 4,3 3,3 2,6 10 4,3 3,3 2,6 43,3 2,2 1,7 1,3
25 16 4,3 3,3 2,6 16 4,3 3,3 2,6 45,2 2,4 1,9 1,5
35 16 5,3 4 3,2 16 5,3 4 3,2 56,8 2,5 1,9 1,5
50 25 5 3,8 3 25 5 3,8 3 66,8 2,7 2,1 1,6
70 35 5,2 4 3,1 25 6,3 4,8 3,8 83,6 2,9 2,2 1,7
95 50 4,8 3,6 2,9 35 5,9 4,4 3,5 103,8 2,9 2,2 1,7
120 70 4,5 3,4 2,7 35 7,1 5,4 4,3 117,6 3 2,3 1,8
150 70 5,1 3,9 3,1 50 6,4 4,9 3,8 128 3,6 2,7 2,2
185 95 4,7 3,5 2,9 50 8,9 6,8 5,4 165 3,6 2,6 2,1
Piezīme: Sf – fāzes vada šėērsgriezums; Sn – nullvada šėērsgriezums; Sapv – kabeĜa alumīnijas apvalka šėērsgriezums
52
3.6. tabulā atrodas attiecības 'TZ vērtības dažiem spēka transformatoriem zemsprieguma
tinumiem 400/230 V (augstsprieguma tinumiem vidēji pieĦemtais spriegums ir 10 kV).
3.6. tabula
Aprēėina vērtības )1(TZ transformatoriem 10/0,4 kV vienfāzes īsslēguma gadījumā
zemsprieguma pusē 0,4 kV
EĜĜās spēka transformatori Transformatora nomināla
jauda, kVA Tinumu savienošanas
shēma
)1(TZ , mΩ
20 Y/Yn 1390 25 Y/Yn 1040 30 Y/Yn 900 40 Y/Yn 650 50 Y/Yn 540 63 Y/Yn 413
100 Y/Yn 260 160 Y/Yn 162 180 Y/Yn 150 250 Y/Yn 104 320 Y/Yn 85 400 Y/Yn 65 400 ∆/Yn 22 560 Y/Yn 48 630 Y/Yn 43 630 ∆/Yn 14
1000 Y/Yn 36 1000 ∆/Yn 9
Sausie transformatori 160 ∆/Yn 55 180 Y/Yn 150 250 ∆/Yn 35 320 Y/Yn 35 400 ∆/Yn 22 560 Y/Yn 48 630 ∆/Yn 14 750 Y/Yn 36
1000 ∆/Yn 9 1000 Y/Yn 27
Piezīme: Ja zemsprieguma pusē spriegums ir 230/133 V pretestības vērtībās tabulā jāsamazina 3 reizes
2. piemērs. Noteikt vienfāzes īsslēguma strāvu punktā, kas parādīts 3.1. attēlā
Aprēėins.
1. No 3.5. tabulas pieĦemam K1 vērtības katram tīkla posmam K11 = 2,3; K2
1 = 2,95.
2. No 3.6. tabulas atrodam )1(TZ = 22 mΩ, Uf = 220 V, )1(
TZ /3Uf = 3,33·10-5.
53
3. Pēc formulas (3.3) aprēėinam vienfāzes īsslēguma strāvu
A.66,9181033,3
681004,195,2
1901007,33,2
1
3100100
1
51
2max
212
1max
111
)1( =⋅+
⋅⋅
+⋅⋅
=+
∆+
∆=
−
f
Taa
p
U
Z
I
UK
I
UKI
3.3. Trīsfāzu īsslēguma strāva transformatora zemsprieguma pusē
Trīsfāzu īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē var aprēėināt pēc transfor-
matora pilnas pretestības
.100
;3
21
1
)3(
N
NKT
T
Np
S
UuZ
Z
UI == (3.4)
kur SN – transformatora pilnā jauda, kVA.
3. piemērs. Noteikt trīsfāžu īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē. Trans-
formatora jauda 1 MVA, spriegums 10/0,4, īsslēguma spriegums uk = 5,5%.
Aprēėins.
1. Transformatora pilnā pretestība (0,4 kV pusē)
mΩ8,81000000100
4005,5100
22)3( =
⋅⋅
==N
NkT
S
UuZ
2. Trīsfāžu īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē 0,4 kV
kA.3,260088,073,1
400
3 )3(
)3( =⋅
==T
Np
Z
UI
Divfāžu īsslēguma strāvu parasti neaprēėina un pieĦem ka viĦa par 15% mazāka nekā
trīsfāžu īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē.
3.4. Vienfāzes īsslēguma strāva aiz transformatora ar cieši zemētu neitrāli
Vienfāzes īsslēguma strāvu aiz transformatora ar cieši zemētu neitrāli aprēėina pēc for-
mulas
,3
)1()1(
T
f
pZ
UI = (3.5 )
kur Uf – fāzes spriegums, V;
)1(TZ – transformatora pilnā pretestība vienfāzes īsslēguma gadījumā (nesimetriskais re-
žīms), Ω.
54
4. piemērs. Noteikt vienfāzes īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē. Tran-
sformatora jauda 1 MVA, spriegums 10/0,4, īsslēguma spriegums uk = 5,5%.
Aprēėins:
1. Fāzes spriegums Uf = 230 V, transformatora pilno pretestību vienfāzes īsslēguma gadī-
jumā var atrast 3.6. tabulā - )1(TZ = 27 mΩ, ja tinumu savienošanas shēma ir zvaigzne-
zvaigzne ar nullvadu.
2. Vienfāzes īsslēguma strāvu transformatora zemsprieguma pusē 0,4 kV
kA.56,25027,023033
)1()1( =
⋅==
T
f
pZ
UI
55
3.5.
Pār
bau
des
dar
bs
„Īss
lēgu
ma
strā
vas
aprē
ėin
s”.
1. U
zdev
um
s. N
otei
kt tr
īsfā
žu īs
slēg
uma
strā
vu d
otaj
ā pu
nktā
(sk
. 3.1
. at
t.). T
ehni
skie
dat
i: po
sms
1: P
max
1; c
osφ
1; I m
ax1;
L1;
∆U
a1;
posm
s 2:
Pm
ax2;
cos
φ2;
I max
2; L
2; ∆
Ua2
;
V
A
R
I
A
N
T
I
Do
tie
li
elu
mu
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
0
11
1
2
13
1
4
15
P
Tr, k
VA
100
250
250
400
400
400
400
630
630
1000 1000 1000
400
630
1000
uk,
%
6,5
4,5
5,5
4,5
5,5
4,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
Pm
ax1,
kW
50
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
250
co
sφ
1
0,8
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
I max1, a
90
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
L1,
m
70
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
320
340
350
360
∆U
a1,
V
2,9
3,8
3,9
4
4,1
4,2
4,3
3,9
4
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,55
Pm
ax2,
kW
20
50
60
70
80
90
100
45
55
65
75
85
95
100
105
co
sφ
2
0,9
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,65
0,6
1
0,95
0,9
0,85
0,8
I max2, a
25
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
90
92
95
100
L2,
m
25
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
110
115
∆U
a2,
V
0,9
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
1,8
1,85
1,9
1,95
2
2,05
2,1
2,15
V
A
R
I
A
N
T
I
Do
tie
li
elu
mu
1
6
17
1
8
19
2
0
21
2
2
23
2
4
25
2
6
27
2
8
29
3
0
PT
r, k
VA
630
630
1000 1000 1000
400
630
1000
100
250
250
400
400
400
400
uk,
%
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
6,5
4,5
5,5
4,5
5,5
4,5
5,5
Pm
ax1,
kW
160
170
180
190
200
220
240
250
50
100
110
120
130
140
150
co
sφ
1
0,9
0,95
1
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,8
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
I max1, a
280
300
330
400
300
310
320
330
90
200
210
220
230
240
250
L1,
m
270
280
290
300
320
340
350
360
70
210
220
230
240
250
260
Y?PTR kVA
uk, %
AAB1(3x120)
APB3(1x25+1x16)
12
56
∆U
a1,
V
3,95
4
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,55
2,9
3,8
3,9
4
4,1
4,2
4,3
Pm
ax2,
kW
45
55
65
75
85
95
100
105
20
50
60
70
80
90
100
co
sφ
2
0,7
0,65
0,6
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,9
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
I max2, a
85
91
93
108
90
92
95
100
25
70
72
74
76
78
80
L2,
m
78
80
85
90
95
100
110
115
25
45
50
55
60
65
70
∆U
a2,
V
2,01
1,88
1,9
1,95
2
2,05
2,1
2,15
0,9
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
2. U
zdev
um
s. N
otei
kt v
ienf
āzes
īssl
ēgum
a st
rāvu
dot
ajā
punk
tā (
sk. 3
.1. a
tt.)
. T
ehni
skie
dat
i:
posm
s 1:
Pm
ax1;
cos
φ1;
I max
1; L
1; ∆
Ua1
; po
sms
2: P
max
2; c
osφ
2; I m
ax2;
L2;
∆U
a2;
V
A
R
I
A
N
T
I
D
oti
e
lie
lum
u
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
PT
r, k
VA
100
250
250
400
400
400
400
630
630
1000 1000 1000
400
630
1000
uk,
%
6,5
4,5
5,5
4,5
5,5
4,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
Pm
ax1,
kW
50
100
110
120
130
140
150
160
170
180
190
200
220
240
250
co
sφ
1
0,8
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
0,9
0,95
1
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
Sf1
, m
m2
70
95
95
120
120
120
120
150
150
185
185
185
120
150
185
I max1, a
90
200
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
310
320
330
L1,
m
70
210
220
230
240
250
260
270
280
290
300
320
340
350
360
∆U
a1,
V
2,9
3,8
3,9
4
4,1
4,2
4,3
3,9
4
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,55
Pm
ax2,
kW
20
50
60
70
80
90
100
45
55
65
75
85
95
100
105
co
sφ
2
0,9
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
0,7
0,65
0,6
1
0,95
0,9
0,85
0,8
I max2, a
25
70
72
74
76
78
80
82
84
86
88
90
92
95
100
L2,
m
25
45
50
55
60
65
70
75
80
85
90
95
100
110
115
∆U
a2,
V
0,9
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
1,8
1,85
1,9
1,95
2
2,05
2,1
2,15
57
V
A
R
I
A
N
T
I
Do
tie
li
elu
mu
1
6
17
1
8
19
2
0
21
2
2
23
2
4
25
2
6
27
2
8
29
3
0
PT
r, k
VA
630
630
1000 1000 1000
400
630
1000
100
250
250
400
400
400
400
uk,
%
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
5,5
6,5
4,5
5,5
4,5
5,5
4,5
5,5
Pm
ax1,
kW
160
170
180
190
200
220
240
250
50
100
110
120
130
140
150
co
sφ
1
0,9
0,95
1
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,8
0,6
0,65
0,7
0,75
0,8
0,85
Sf1
, m
m2
150
150
185
185
185
120
150
185
70
95
95
120
120
120
120
I max1, a
260
270
280
290
300
310
320
330
90
200
210
220
230
240
250
L1,
m
270
280
290
300
320
340
350
360
70
210
220
230
240
250
260
∆U
a1,
V
3,9
4
4,1
4,2
4,3
4,4
4,5
4,55
2,9
3,8
3,9
4
4,1
4,2
4,3
Pm
ax2,
kW
45
55
65
75
85
95
100
105
20
50
60
70
80
90
100
co
sφ
2
0,7
0,65
0,6
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,9
1
0,95
0,9
0,85
0,8
0,75
I max2, a
82
84
86
88
90
92
95
100
25
70
72
74
76
78
80
L2,
m
75
80
85
90
95
100
110
115
25
45
50
55
60
65
70
∆U
a2,
V
1,8
1,85
1,9
1,95
2
2,05
2,1
2,15
0,9
1,5
1,55
1,6
1,65
1,7
1,75
58
4. Slodžu aprēėins elektriskajos tīklos
4.1. Slodžu aprēėins spēka elektriskajos tīklos
Spēka elektriskajos tīklos (cehos, rūpniecības uzĦēmumu) zemsprieguma tīklu slodzi pie-
līdzina maksimālai slodzei (PM = KM·PV.)
Reaktīvo slodzi aprēėina, izmantojot vidējo tgφ vērtību kuru nosaka no tabulas 4.1 un 4.2
atbilstoši jaudas koeficientam cosφ.
Tā kā reaktīvā jauda
Q = P·tg φ,
var aprēėināt pilno jaudu
22 QPS += (4.1)
vai
.cosϕ
PS = (4.2)
No pilnās jaudas aprēėina strāvu
.3 U
SI
⋅= (4.3)
Dažāda rakstura patērētājiem ir dažāds izmantošanas koeficients KI, tad tos sadala pa
grupām tā, lai katrā grupā patērētājiem KI ir vienāds. Katrai grupai aprēėina P un Q, bet pilno
jaudu aprēėina pēc formulas
,2
1
2
1
+
= ∑∑
nn
QPS (4.4)
kur n - grupu skaits ar dažādiem KI.
Orientējoši slodzi spēka elektriskajos tīklos projektēšanas sākuma stadijā var noteikt arī
šādi:
,∑= NP PKP (4.5)
kur KP - pieprasījuma koeficients, kuru nosaka pēc formulas
KP = KM·KI. (4.6)
Atsevišėam dzinējam pieprasījuma koeficientu aprēėins pēc formulēs
,0
dt
I
P
KKK
ηη ⋅
⋅= (4.7)
kur K0 - vienlaicības koeficients;
59
KI - izmantošanas koeficients;
ηt - tīkla lietderības koeficients;
ηd - dzinēja lietderības koeficients.
4.1. tabula
Jaudas un izmatošanas koeficienti metālapstrādāšanas rūpniecībā
Koeficienti Elektropatērētāji izmantošanas
KI
jaudas cosφ
pieprasījuma KP
Metālgriešanas darbmašīnas neliela sērijveida ražošanā (frēzmašīnās, virpās, urbjmašīnās, drāzmašīnās, karuseĜvirpās utt.)
0,12-0,14 0,4-0,5 0,14-0,16
Tas pats liela sērijveida ražošanā 0,16 0,5-0,6 0,2 Štancēšanas spiednēs, automāti; lielgabarītā darbmašīnas (frēzmašīnās, virpās, urbjmašīnās, drāzmašīnās, karuseĜvirpās utt.)
0,17
0,65
0,25
Vilkšanas, kalšanas, vesera darbmašīnas pie-dziĦa
0,2-0,24 0,65 0,35-0,40
Pārnesamais elektroinstruments 0,06 0,5 0,1 Ventilatori 0,6-0,65 0,8 0,65-0,70 SūkĦi, kompresori, ăeneratori 0,7 0,8 0,75 Elevatori, transportieri, nebloėētie konveijeri 0,4 0,75 0,5 Elevatori, transportieri, bloėētie konveijeri 0,55 0,75 0,65 Metināšanas transformatori (loka metināšana) 0,2 0,4 0,3 Metināšanas ăeneratori (vienposteĦu) 0,3 0,6 0,35 Metināšanas ăeneratori (daudzposteĦu) 0,5 0,7 0,7 Metināšanas šuvmašīnas 0,2-0,5 0,7 - Punktmetināšanas iekārtas 0,2-0,25 0,6 - Loka metināšanas automāti 0,35 0,5 0,5 Sildīšanas iekārtas, karsēšanas krāšĦi ar auto-mātisku piekraušanu, kaltēšanas skapji
0,75-0,8 0,95 0,75-0,9
Karsēšanas krāšĦi ar rokas piekraušanu 0,5 0,95 0,8 Zemfrekvences indukcijas krāšĦi 0,7 0,35 0,8 Celtnis, telfers (motortrīsis) ar ε = 25% 0,05 0,5 0,1 Celtnis, telfers ar ε = 40% 0,1 0,5 0,2
Elektrodzinējiem, kas strādā ilgstošā režīmā, par uzstādīto jaudu PU sauc kataloga jeb pa-
ses nominālo jaudu PN, kuru tas attīsta uz savas vārpstas:
PU = PN.
Ja elektrodzinējs strādā atkārtoti īslaicīgā režīmā, uzstādīto jaudu aprēėina šādi:
,100
(%)N
N
U PP ⋅=ε
(4.8)
kur εN, % - nominālais ieslēgšanas ilgums (%), izvēlas no kataloga;
60
PN – elektrodzinēja nomināla jauda.
4.2. tabula
Maksimuma koeficienta KM atkarība no patērētāju skaitu ne un izmantošanas koeficienta KI vērtības
Maksimuma koeficienta KM atkarība no KI Patērētāju skaits ne 0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9
4 3,43 3,11 2,64 2,14 1,87 1,65 1,46 1,29 1,14 1,05 5 3,23 2,87 2,42 2,00 1,76 1,57 1,41 1,26 1,12 1,04 6 3,04 2,64 2,24 1,88 1,66 1,51 1,37 1,23 1,10 1,04 7 2,88 2,48 2,10 1,80 1,58 1,45 1,33 1,21 1,09 1,04 8 2,72 2,31 1,99 1,72 1,52 1,40 1,30 1,20 1,08 1,04 9 2,56 2,20 1,90 1,65 1,47 1,37 1,28 1,18 1,08 1,03
10 2,42 2,10 1,84 1,60 1,43 1,34 1,26 1,16 1,07 1,03 12 2,24 1,96 1,75 1,52 1,36 1,28 1,23 1,15 1,07 1,03 16 1,99 1,77 1,61 1,41 1,28 1,23 1,18 1,12 1,07 1,03 20 1,84 1,65 1,50 1,34 1,24 1,20 1,15 1,11 1,06 1,03 25 1,71 1,55 1,40 1,28 1,21 1,17 1,14 1,10 1,06 1,03 30 1,62 1,46 1,34 1,24 1,19 1,16 1,13 1,10 1,05 1,03 40 1,5 1,37 1,27 1,19 1,15 1,13 1,12 1,09 1,05 1,02 50 1,4 1,30 1,23 1,16 1,14 1,11 1,10 1,08 1,04 1,02 60 1,32 1,25 1,19 1,14 1,12 1,11 1,09 1,07 1,03 1,02
100 1,21 1,17 1,12 1,10 1,08 1,08 1,07 1,05 1,02 1,02 140 1,17 1,15 1,11 1,08 1,06 1,06 1,06 1,05 1,02 1,02 200 1,15 1,12 1,09 1,07 1,05 1,05 1,05 1,04 1,01 1,01 240 1,14 1,11 1,08 1,07 1,05 1,05 1,05 1,03 1,01 1,01 300 1,12 1,10 1,07 1,06 1,04 1,04 1,04 1,03 1,01 1,01
5 10 15 20 25 30 35 40 45
4.1. att. Maksimuma koeficienta aprēėina (aplēses) līknes
KI = 0,1
ne
ne
61
Efektīvo strāvas patērētāju skaitu aprēėina pēc formulas
∑
∑
=n
N
n
N
e
P
P
n
1
2
2
1 . (4.9)
Ja patērētāju grupā, kurai aprēėina slodzi, jaudu attiecība
3min
p
N
Nmaks
P
Pm = (4.10)
un patērētāju skaits ir 4 un vairāk, tad var pieĦemt, ka
ne = n,
kur n - patērētāju skaits grupā.
Ja m > 3, bet KI ≥ 0,2, efektīvo patērētāju skaitu var aprēėināt pēc formulas
,2
Nmaks
N
eP
Pn
∑= (4.11)
kur PNmaks - lielākā patērētāja nominālā jauda,
Aprēėinot ne, jāatceras, ka ne ≤ n. Ja pēc aprēėina ne > n, tad jāpieĦem
ne = n.
Vienāda rakstura patērētajiem slodžu grafiki atšėiras maz, jo sakrīt patērētāju tehnoloăis-
kie procesi, tātad sakrīt arī izmantošanas koeficienti. Šajā gadījumā vidēja jauda
PV = KI ∑n
NP1
,
tad maksimālu jaudu var aprēėināt sekojoši:
PM = KM·KI·∑n
NP1
. (4.12)
4.1. piemērs. Dotajā shēma (4.2. att.) noteikt aprēėina (aplēses) strāvu posmā ab.
Dzinēju dotie lielumi atrodas 4.3. tabulā.
4.2. att.
62
4.3. tabula
Nr. p.k
Dzinēju nomināla jauda PN, kW
Jaudas koefi-cients cosφ
Izmantošanas koeficients KI
Lietderības ko-eficients η
1. 2,8 0,82 0,75 0,84 2. 4,5 0,83 0,92 0,85 3. 10 0,85 0,80 0,86
Atrisinājums.
Dzinēju skaits ir neliels un var pieĦemt K0 = 1. Tīkla garums nav liels un tīkla lietderības
koeficients ηt ≈ 1. Tad atsevišėam dzinējam pieprasījuma koeficientu aprēėina pēc formulās:
.931,086,08,0
,082,185,092,0
,893,084,075,0
3
33
2
22
1
11 =========
ηηηI
PI
PI
P
KK
KK
KK
Aprēėina aktīvā jauda
P1 = KP1·PN1 = 0,893·2,8 = 2,5 kW; P2 = KP2·PN2 = 1,082·4,5 = 4,87 kW;
P3 = KP3·PN3 = 0,931·10 = 9,31 kW;
Aprēėina pilnā jauda
;kVA87,583,087,4
cos;kVA05,3
82,05,2
cos 2
22
1
11 ======
ϕϕP
SP
S
95,1085,031,9
cos 3
33 ===
ϕP
S kVA.
Pēc tabulām vai ar kalkulatoru nosaka atbilstošās sinφ vērtības uzrādītajiem cosφ:
;572,082,01cos1sin 21
21 =−=−= ϕϕ ;558,083,01cos1sin 2
22
2 =−=−= ϕϕ
.527,085,01cos1sin 23
23 =−=−= ϕϕ
Aprēėina reaktīvā jauda
Q1 = S1·sinφ1 = 3,05·0,572 = 1,745 kVAr; Q2 = S2·sinφ2 = 5,87·0,558 = 3,276 kVAr;
Q3 = S3·sinφ3 = 10,95·0,527 = 5,771 kVAr.
Aprēėina kopējo slodzes jaudu
kVA.87,1979,1068,16
)77,528,374,1()31,987,45,2()()(
22
222321
2321
=+=
=+++++=+++++= QQQPPPS
Aprēėina strāva
.A2,30225,3038073,1
19870
3≈=
⋅=
⋅=
N
aU
SI
Tā kā aprēėina gaitā izmantojam cosφ, kas atbilst nominālai jaudai, bet reāla jauda ir ma-
zāka tad tādu aprēėinu var izmantot tikai ja KI nav mazāks par 0,7.
63
4.2. piemērs. Dotajā shēma (4.3. att.) noteikt aprēėina (aplēses) strāvu posmā 0A un AB.
Dzinēju dotie lielumi atrodas 4.4. tabulā.
Atrisinājums.
Dzinēju skaits ir neliels un var pieĦemt K0 = 1. Tīkla garums nav liels un tīkla lietderības
koeficients ηt ≈ 1.
Posms 0A
Atsevišėam dzinējam pieprasījuma koeficientu aprēėina pēc formulās:
a
b
4.3. att.: a – principiāla elektriskā shēma; b – vienlīnijas shēma
4.4. tabula Nr. p.k
Dzinēju nomināla jauda PN, kW
Jaudas koefi-cients cosφ
Izmantošanas koeficients KI
Lietderības ko-eficients η
1. 10 0,87 0,60 0,87 2. 12 0,87 0,50 0,88 3. 5,8 0,85 0,75 0,855 4. 2,7 0,83 0,92 0,82 5. 4 0,84 0,80 0,84
,877,0855,075,0
,568,088,05,0
,69,087,06,0
3
33
2
22
1
11 =========
ηηηI
PI
PI
P
KK
KK
KK
.952,084,08,0
,122,182,092,0
5
55
4
44 ======
ηηI
PI
P
KK
KK
Aprēėina aktīvā jauda
P1 = KP1·PN1 = 0,69·10 = 6,9 kW; P2 = KP2·PN2 = 0,568·12 = 6,82 kW;
P3 = KP3·PN3 = 0,877·5,8 = 5,09 kW; P4 = KP4·PN4 = 1,122·2,7 = 3,03 kW;
P5 = KP5·PN5 = 0,952·4 = 3,81 kW;
Aprēėina pilnā jauda
;kVA839,787,082,6
cos;kVA931,7
87,09,6
cos 2
22
1
11 ======
ϕϕP
SP
S
kVA;651,383,003,3
cos;kVA988,5
85,009,5
cos 4
44
3
33 ======
ϕϕP
SP
S
64
kVA.536,484,081,3
cos 5
55 ===
ϕP
S
Pēc tabulām vai ar kalkulatoru nosaka atbilstošās sinφ vērtības uzrādītajiem cosφ:
;493,087,01cos1sin 21
21 =−=−= ϕϕ ;493,087,01cos1sin 2
22
2 =−=−= ϕϕ
;558,083,01cos1sin;527,085,01cos1sin 24
24
23
23 =−=−==−=−= ϕϕϕϕ
.543,084,01cos1sin 25
25 =−=−= ϕϕ
Aprēėina reaktīvā jauda
Q1 = S1·sinφ1 = 7,931·0,493 = 3,910 kVAr; Q2 = S2·sinφ2 = 7,839·0,493 = 3,865 kVAr;
Q3 = S3·sinφ3 = 5,988·0,527 = 3,156 kVAr. Q4 = S4·sinφ4 = 3,651·0,558 = 2,037 kVAr
Q5 = S5·sinφ5 = 4,536·0,543 = 2,463 kVAr
Aprēėina kopējo slodzes jaudu
kVA.86,29385,1558,25
)46,204,216,3865,391,3()81,396,209,582,69,6(
)()(
22
22
254321
254321
=+=
=+++++++++=
=+++++++++= QQQQQPPPPPS
Aprēėina strāva
.A4,4542,4538073,1
29860
30 ≈=
⋅=
⋅=
N
AU
SI
Tā kā aprēėina gaitā izmantojam cosφ, kas atbilst nominālai jaudai, bet reāla jauda ir ma-
zāka tad tādu aprēėinu var izmantot tikai ja KI nav mazāks par 0,7.
AB posms
Atsevišėam dzinējam pieprasījuma koeficientu aprēėina pēc formulās:
.952,084,08,0
,122,182,092,0
5
55
4
44 ======
ηηI
PI
P
KK
KK
Aprēėina aktīvā jauda
P4 = KP4·PN4 = 1,122·2,7 = 3,03 kW; P5 = KP5·PN5 = 0,952·4 = 3,81 kW.
Aprēėina pilnā jauda
kVA;651,383,003,3
cos 4
44 ===
ϕP
S kVA.536,484,081,3
cos 5
55 ===
ϕP
S
Pēc tabulām vai ar kalkulatoru nosaka atbilstošās sinφ vērtības uzrādītajiem cosφ:
;558,083,01cos1sin 24
24 =−=−= ϕϕ .543,084,01cos1sin 2
52
5 =−=−= ϕϕ
Aprēėina reaktīvā jauda
65
Q4 = S4·sinφ4 = 3,651·0,558 = 2,037 kVAr; Q5 = S5·sinφ5 = 4,536·0,543 = 2,463 kVAr
Aprēėina kopējo slodzes jaudu
kVA.19,85,484,6
)46,204,2()81,303,3()()(
22
22254
254
=+=
=+++=+++= QQPPS
Aprēėina strāva
.A46,1238073,1
8190
3=
⋅=
⋅=
N
ABU
SI
4.3. piemērs.
Ceha plāns ar tehnoloăiskās iekārtas izvietojumu (skat. 4.4. att.).
Aprēėina uzdevums: aprēėināt ceha slodzes jaudu un slodzes strāvu.
Tehnoloăiskās iekārtas dotie lielumi atrodas 4.5. tabulā.
4.4. att.
4.5. tabula
Nr. ceha plānā Tehnoloăiskās iekārtas nosaukums Jauda, kW 1. Metālapstrādes darbgalds 2,8 2. Metālapstrādes darbgalds 4,5 3. Metālapstrādes darbgalds 10 4. Metālapstrādes darbgalds 10 5. Metālapstrādes darbgalds 14 6. Metālapstrādes darbgalds 7 7. Punktmetināšanas iekārta 8 8. Punktmetināšanas iekārta 8 9. Punktmetināšanas iekārta 12
10. Punktmetināšanas iekārta 12 11. Punktmetināšanas iekārta 12 12. Prese 7 13. Prese 7 14. Prese 7 15. Ventilators 4,5
66
Aprēėina noteikumi.
1. Aprēėins jāizdara pēc izmantošanas un maksimuma koeficientu metodes.
2. Ja m < 3 un n ≥ 4, tad ne = n.
3. Ja grupā ar vienādu KI visiem patērētājiem PN = const, ne = n.
4. Ja grupā ir viens patērētājs, P = PN.
Aprēėins.
l. Sagrupē patērētājus grupas ar vienādiem KI un cos φ (4.5. tabula):
1. grupa - patērētāji Nr. 1...6, KI1 = 0,14; cos φ1 = 0,5.
2. grupa – patērētāji Nr. 7...11; KI2 = 0,2; cos φ2 =0,6.
3. grupa - patērētāji Nr. 12...l4; KI3 = 0,24, cos φ3 = 0,65.
4. grupa – patērētāji Nr. 15; KI4 = 0,6; cos φ4 = 0,8.
2. Aprēėina jaudu attiecību katrai grupai:
.358,2
14
1min
11 f===
N
Nmaks
P
Pm .35,1
812
2min
22 p===
N
Nmaks
P
Pm
.177
3min
33 ===
N
Nmaks
P
Pm
3. Atrod efektīvo strāvas patērētāju skaitu katrai grupai:
.571410105,48,2
)71410105,48,2(222222
2
1
2
2
11 ≈
+++++
+++++=
=
∑
∑n
N
n
N
e
P
P
n
ne2 = n = 5, atbilstoši 2. aprēėina noteikumam (ja m < 3 un n ≥ 4, tad ne = n).
ne3 = n = 3, atbilstoši 3. aprēėina noteikumam (ja grupā ar vienādu KI visiem patērētā-
jiem PN = const, ne = n).
ne4 = n = 1, atbilstoši 3. aprēėina noteikumam (ja grupā ar vienādu KI visiem patērētā-
jiem PN = const, ne = n).
4. No līknēm atrod maksimuma koeficientus pa grupām (4.1. att.):
KM1 = 3,1; KM2 = 2,4; KM3 = 2,6.
5. Aprēėina maksimālo aktīvo jaudu pa grupām:
∑ ≈++++⋅⋅=⋅⋅=6
1111 kW.21)714105,48,2(1,314,0NMI PKKP
Līdzīgi atrodam, ka P2 = 25 kW; P3 = 13 kW.
P4 = PN4 = 4,5 kW, atbilstoši 4. aprēėina noteikumam (ja grupā ir viens patērētājs, P =
=PN).
67
6. Pēc tabulām vai ar kalkulatoru nosaka atbilstošās tgφ vērtības uzradītajiem cosφ (4.
grupas patērētājam pieĦem dzinēja nominālais jaudas koeficients cosφ = 0,86):
tgφ1 = 1,73; tgφ2 = 1,33; tgφ3 = 1,17; tgφ4 = 0,59.
7. Nosaka reaktīvo slodzi pa grupām:
Q1 = P1 tgφ1 = 21·1,73 = 36 kVAr,
Q2 = 33 kVAr; Q3 = 15 kVAr; Q4 = 2,7 kVAr.
8. Aprēėina ceha kopējo slodzes jaudu:
S1 = 21 kW - j 36 kVAr,
S2 = 25 kW - j 33 kVAr
S3 = 13 kW - j 15 kVAr,
S4 = 4,5 kW - j 2,7 kVAr,
SΣ = 63,5 kW - j 86,7 kVAr
( ) ( ) kVA.1077,865,63 2222≈+=+= ∑∑Σ QPS
9. Aprēėina strāvu ceha barojošā tīklā
A.16338,03
107
3=
⋅=
⋅= Σ
NU
SI
Aprēėina rezultātus sakopo 4.6. tabulā.
4.6. tabula
Aprēėinu rezultātu tabula
Nr. p.k
.
Grupu patērē-
tāju nosau-kums
Gru
pu
pat
ērēt
āju
sk
aits
M
inim
āla
jau
da
Pm
in, k
W
Mak
sim
āla
jau
da
Pm
ax, k
W
Jau-du at-
tiecība m
Iz-man-toša-nas
koefi-cients
KI
Efektīvo pa-
tērē-tāju skait
s ne
Maksimuma
koefi-cients
KM
cosφ tgφ
Mak-simā-
la aktī-
vā jau-da P,
kW
Mak-simāla reak-tīvā
jauda Q,
kVAr
Pilnā jauda
S, kVA
Strāva
I, A
1.
Metālap-strādes
dar-bgalds
6 2,8 14 5 0,14 5 3,1 0,5
1,73 21 36
2.
Punkt-metinā-šanas
iekārta
5 8 12 1,5 0,2 5 2,4 0,6
1,33 25 33
3. Prese 3 7 7 1 0,24 3 2,6 0,65 1,17
13 15
4. Ventila-
tors 1 4,5 4,5 1 0,6 1 1
0,8 0,59
4,5 2,7
KOPĀ: 63,5 63,5 86,7 107,47 163,3
68
6. Secinājums: aprēėina jaudas un aprēėina strāvu var izmantot, izvēloties vada vai kabe-
Ĝa šėērsgriezumu un tīkla aizsardzības elementus.
4.4. piemērs.
Aprēėina uzdevums: aprēėināt ceha slodzes jaudu un slodzes strāvu. Dotie lielumi (sk. 4.7. tabu-
lā)
4.7. tabula
Nr. p.k.
Elektropatērētā-ju nosaukums
Elektropatērētā-ju skaits
Elektropatērētā-ju jauda P, kW
Izmantoša-nas koefi-cients KI
Jaudas koeficients
cosφ 1. Metālgriešanas dar-
bmašīnas neliela sērijveida ražošanā
8 11,7 0,12-0,14 0,4-0,5
2. Metālgriešanas dar-bmašīnas neliela sērijveida ražošanā
4 7,6 0,12-0,14 0,4-0,5
3. Metālgriešanas dar-bmašīnas neliela sērijveida ražošanā
3 5,2 0,12-0,14 0,4-0,5
4. Štancēšanas spied-nēs
6 7 0,17 0,65
5. Štancēšanas spied-nēs
2 14 0,17 0,65
6. Ventilatori 6 1,7 0,6-0,65 0,8 7. Ventilatori 4 0,7 0,6-0,65 0,8 8. Sildīšanas iekārtas 6 5 0,75-0,8 0,95 9. Celtnis ar ε =25% 4 17,6 0,1 0,5
10. Celtnis ar ε =25% 2 2,4 0,1 0,5
Atrisinājums.
1. Sagrupē patērētājus grupās ar vienādiem KI un cosφ :
1. grupa. - Metālgriešanas darbmašīnas – KI1 = 0,14; cosφ1 = 0,5.
2. grupa. - Štancēšanas spiednēs – KI2 = 0,17; cosφ2 = 0,65.
3. grupa. - Ventilatori – KI3 = 0,65; cosφ3 = 0,8.
4. grupa. - Sildīšanas iekārtas – KI4 = 0,8; cosφ4 = 0,95.
5. grupa. - Celtnis ar ε = 25% – KI5 = 0,1; cosφ5 = 0,5.
CeltĦu jauda attiecināta pret ε = 100 %:
8,825,06,17251001 =⋅== εPP N kW; 2,125,04,2251002 =⋅== εPP N kW.
2. Aprēėina jaudu attiecību katrai grupai:
;327
14;32,2
2,57,11
2min
22
1min
11 pp ======
N
Nmaks
N
Nmaks
P
Pm
P
Pm
69
;3155
;34,27,07,1
4min
44
3min
33 pp ======
N
Nmaks
N
Nmaks
P
Pm
P
Pm
.33,72,18,8
5min
55 f===
N
Nmaks
P
Pm
3. Atrod efektīvo strāvas patērētāju skaitu katrai grupai:
.1485,1328,1407
16,19488
)2,536,747,118(
)2,536,747,118()(
222
2
1
2
1
2
1 ≅==⋅+⋅+⋅
⋅+⋅+⋅==
∑
∑n
N
n
N
e
P
P
n
ne2 = n = 8, atbilstoši 2. aprēėina noteikumam (ja m < 3 un n ≥ 4, tad ne = n).
ne3 = n = 10, atbilstoši 2. aprēėina noteikumam (ja m < 3 un n ≥ 4, tad ne = n).
ne4 = n = 5, atbilstoši 3. aprēėina noteikumam (ja grupā ar vienādu KI visiem patērētājiem
PN = const, ne = n).
.5522,464,312
76,1413
2,12,18,88,88,88,8
)2,12,18,88,88,88,8(222222
2
1
2
2
15 ≅==
+++++
+++++=
=
∑
∑n
N
n
N
e
P
P
n
4. No līknēm (4.1. att.) atrod maksimuma koeficientus pa grupām (sk. arī 4.2. tab):
KM1 = 1,87; KM2 = 2,5; KM3 = 0,72; KM4 = 1,12; KM5 = 3,23;
5. Aprēėina maksimālo aktīvo jaudu pa grupām
kW.55,36)2,52,52,56,76,76,76,7
7,117,117,117,117,117,117,117,11(87,114,015
1111
=+++++++
++++++++⋅⋅=⋅⋅= ∑ NMI PKKP
∑ =+++++++⋅⋅=⋅⋅=8
1222 kW.75,29)1414777777(5,217,0NMI PKKP
kW.08,6
)7,07,07,07,07,17,17,17,17,17,1(72,065,010
1333
=
=+++++++++⋅⋅=⋅⋅= ∑ NMI PKKP
kW.88,26)555555(12,18,06
1444 =+++++⋅⋅=⋅⋅= ∑ NMI PKKP
kW.29,24)4,24,26,176,176,176,17(23,31,06
1555 =+++++⋅⋅=⋅⋅= ∑ NMI PKKP
6. Pēc tabulām vai ar kalkulatoru nosaka atbilstošās tgφ vērtības uzradītajiem cosφ.
tgφ1 = 1,73; tgφ2 = 1,17; tgφ3 = 0,75; tgφ4 = 0,33; tgφ5 = 1,73;
7. Nosaka reaktīvo slodzi pa grupām:
70
Q1 = P1 tgφ1 = 36,55·1,73 = 63,23 kVAr;
Q2 = P2 tgφ2 = 29,75·1,17 = 34,81 kVAr;
Q3 = P3 tgφ3 = 6,08·0,75 = 4,56 kVAr;
Q4 = P4 tgφ4 = 26,88·0,33 = 8,87 kVAr;
Q5 = P5 tgφ5 = 24,29·1,73 = 42,02 kVAr.
8. Aprēėina ceha kopējo slodzes jaudu:
S1 = 36,55 kW + j 63,23 kVAr,
S2 = 29,75 kW + j 34,81 kVAr
S3 = 6,08 kW + j 4,56 kVAr,
S4 = 26,88 kW + j 8,87 kVAr,
S5 = 24,29 kW + j 42,02 kVAr,
SΣ = 123,55 kW + j 153,45 kVAr
( ) ( ) kVA.19704,19745,15355,123 2222≅=+=+= ∑∑Σ QPS
9. Aprēėina strāvu ceha barojošā tīklā
A.7,29938073,1
197000
3=
⋅=
⋅= Σ
NU
SI
Aprēėina rezultātus sakopo 4.8. tabulā.
4.8. tabula
Aprēėinu rezultātu tabula
Nr.
p.k.
Grupu patērē-
tāju nosau-kums
Gru
pu
pat
ērēt
āju
S
kai
ts
Min
imāl
a ja
ud
a P
min
, kW
M
aksi
māl
a ja
ud
a P
ma
x, k
W
Jau-du at-
tiecība M
Iz-man-toša-nas
koefi-cients
KI
Efek-tīvo
patē-rētāju skaits
ne
Maksimuma
koefi-cients
KM
cosφ tgφ
Mak-simā-
la aktīvā jauda P, kW
Mak-simāla reak-tīvā
jauda Q,
kVAr
Pilnā jauda
S, kVA
Strā-va
I, A
1. Metālgrie-šanas dar-bmašīnas
15 5,2 11,7 2,2 0,14 15 1,87 0,5
1,73 36,55 63,23
2. Štancēša-nas spied-
nēs 8 7 14 2 0,17 8 2,5
0,65 1,17
29,75 34,81
3. Ventilatori 10 0,7 1,7 2,4 0,65 10 0,72 0,8 0,75
6,08 4,56
4. Sildīšanas iekārtas
6 5 5 1 0,8 6 1,12 0,95 0,33
26,88 8,87
5. Celtnis ar ε = 25 %
6 1,2 8,8 7,3 0,1 5 3,23 0,5
1,73 24,29 42,02
KOPĀ: 123,55 153,45 197,04 299,7
71
4.2.
Pār
bau
des
dar
bs
„Slo
džu
ap
rēė
ins
spēk
a el
ektr
isk
ajos
tīk
los”
(P
iepra
sīju
ma k
oef
icie
nta
met
ode)
1.
Uzd
evu
ms.
Dot
ajā
shēm
a (4
.5. a
tt.)
note
ikt a
prēė
ina
(apl
ēses
) st
rāvu
po
smā
OA
un
AB
.
Dzi
nēju
dot
ie li
elum
i atr
odas
tabu
lā
4.5.
att,
VA
RIA
NT
I D
OT
IE
LIE
LU
MI
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
1
1
12
1
3
14
1
5
P N1,
kW
10
11
10
13
12
11
12
9 15
8
10,5
9,
5 16
15
14
P N
2, kW
12
13
9
12
11
15
16
13
17
14
12,5
12
,6
20
18
17
P N3,
kW
5,8
6 5,
5 5
6,2
6,8
7 5,
8 5,
4 6,
1 6,
3 5,
3 8
7 6
P N4,
kW
2,7
3 2,
5 3
3,2
2,8
4 3,
3 3,
7 2,
8 3,
2 2,
7 6
5 4
P N5,
kW
4 4,
4 3,
8 4,
2 4,
2 5
5,2
4,8
5,1
3,9
4,5
3,6
10
8 6,
6 co
sφ1
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
co
sφ2
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
co
sφ3
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
0,
85
0,85
co
sφ4
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
0,
83
0,83
co
sφ5
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
K
I1
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
KI2
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
KI3
0,75
0,
72
0,75
0,
75
0,75
0,
75
0,75
0,
75
0,75
0,
75
0,75
0,
75
0,75
0,
75
0,75
K
I4
0,92
0,
73
0,92
0,
92
0,92
0,
92
0,92
0,
92
0,92
0,
92
0,92
0,
92
0,92
0,
92
0,92
K
I5
0,8
0,75
0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 0,
8 η 1
, %
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
0,
87
0,87
η 2
, %
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
0,
88
0,88
η 3
, %
0,85
5 0,
85
0,85
5 0,
855
0,85
5 0,
855
0,85
5 0,
855
0,85
5 0,
855
0,85
5 0,
855
0,85
5 0,
855
0,85
5 η 4
, %
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
0,
82
0,82
η 5
, %
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
0,
84
0,84
72
VA
RIA
NT
I D
OT
IE
LIE
LU
MI
16
1
7
18
1
9
20
2
1
22
2
3
24
2
5
26
2
7
28
2
9
30
P N
1, kW
10,5
11,5
10,6
13,4
12,5
11,7
12,4
9,2
15,6
8,8
10,5
9,5
16
15
14
P N2,
kW
12,5
13,5
9,5
12,6
11,6
15,4
16,5
13,5
17,7
14,5
12,5
12,6
20
18
17
P N3,
kW
6,3
6,4
6,1
5,7
6,7
7,3
7,7
6,4
6,1
6,6
6,3
5,3
8
7
6
P N4,
kW
3,2
3,6
2,9
3,4
3,9
3,5
4,7
3,9
4,7
3,3
3,2
2,7
6
5
4
P N5,
kW
4,5
4,8
4,3
4,7
4,8
5,5
5,7
5,3
5,8
4,4
4,5
3,6
10
8
6,6
cosφ
1 0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
cosφ
2 0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
cosφ
3 0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
0,85
cosφ
4 0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
0,83
cosφ
5 0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
KI1
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
0,6
KI2
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
KI3
0,75
0,72
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
0,75
KI4
0,92
0,73
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
0,92
KI5
0,8
0,75
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
0,8
η 1, %
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
0,87
η 2, %
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
0,88
η 3, %
0,855 0,85 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855 0,855
η 4, %
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
0,82
η 5, %
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
0,84
73
4.2.
Pār
bau
des
dar
bs
„Slo
džu
ap
rēė
ins
spēk
a el
ektr
isk
ajos
tīk
los”
2.
Uzd
evu
ms.
Apr
ēėin
āt c
eha
slod
zes
jaud
u un
slo
dzes
str
āvu.
Teh
nolo
ăisk
ās ie
kārt
as d
otie
liel
umi a
trod
as ta
bulā
(m
ērvi
enīb
a kW
).
Apr
ēėin
a no
teik
umi:
1.
Apr
ēėin
s jā
izda
ra p
ēc iz
man
toša
nas
un m
aksi
mum
a ko
efic
ient
u m
etod
es.
2. J
a m
< 3
un
n ≥
4, t
ad n
e = n
.
3. J
a gr
upā
ar v
ienā
diem
KI v
isie
m p
atēr
ētāj
iem
PN =
con
st, t
ad n
e =
n.
4. J
a gr
upā
ir v
iens
pat
ērēt
ājs,
tad
P =
PN.
V
AR
IAN
TI
Nr.
p
.k,
Teh
nol
oăis
kas
ie
kār
tas
1 2
3 4
5 6
7 8
9 10
11
12
13
14
15
1.
M
etāl
apst
rāde
s da
rbga
lds
5 3,
5 3,
7 3,
4 3,
6 3,
3 3,
9 4,
1 3,
95
4,7
3,8
3,9
4 2,
8 2,
8
2.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 10
5,
2 5,
1 4,
8 5,
1 4,
8 5,
1 5
5,1
5,2
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
3.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 12
,5
12,1
11
,4
12,7
11
11
,5
14,4
15
,5
15,5
16
,6
15
14
10
10
13
4.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 16
,5
10,7
12
,6
14,4
10
,5
13,5
16
,6
16,5
17
,5
18,1
17
13
15
11
10
5.
M
etāl
apst
rāde
s da
rbga
lds
20,5
15
,5
16,4
15
,6
16
14,5
17
,4
18
18,5
19
19
19
,5
20
14
14
6.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 10
,5
9,5
6,6
12,8
5,
5 13
,5
15,6
10
,4
9,6
5,9
16
19
19
12
9 7.
Pu
nktm
etin
āšan
as ie
kārt
a 8,
5 8,
8 9,
1 7,
5 8,
1 8,
5 9,
1 8,
6 8,
8 6,
9 7,
4 8
8 9,
1 8,
8 8.
Pu
nktm
etin
āšan
as ie
kārt
a 8,
5 8,
8 8,
4 8,
5 8,
6 8,
5 8,
5 8,
6 8,
8 8,
7 8
8 8
8 8
9.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12,5
12
,9
13,2
12
,6
12,7
13
,5
13,9
14
,5
15,5
12
,5
12
13,6
14
14
13
,6
10.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12,5
12
,9
12,3
9,
5 8,
4 13
13
,3
14
13,4
12
11
13
13
,5
13
12
11.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12,5
11
,5
10,5
10
,4
8,4
13,3
12
,6
14
14,5
11
,5
10
12
13
12
12
12.
Pres
e 10
,5
8,1
6,9
7,7
8,4
9,5
9,1
10
7,7
8,8
10
9,7
8,2
8,8
10,8
13
. Pr
ese
10,5
8,
1 6,
9 7,
7 8,
4 9,
5 9,
1 10
7,
7 8,
8 10
9,
7 8,
2 8,
8 10
,8
14.
Pres
e 10
,5
8,1
6,9
7,7
8,4
9,5
9,1
10
7,7
8,8
10
9,7
8,2
8,8
10,8
15
. V
entil
ator
s 4,
8 5,
3 5,
7 6,
1 6,
3 6,
5 6,
8 7,
4 7,
5 8,
1 7,
7 7,
9 7,
2 8
8,2
VA
RIA
NT
I N
r.
p.k
, T
eh
no
loă
iskas
iekārt
as
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
1.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 4
3 3,
2 2,
9 3,
1 2,
8 3,
4 3,
5 3,
6 3,
7 3,
8 3,
9 4
2,8
2,8
2.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 9,
5 4,
7 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5 4,
5
3.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 12
11
,6
11
12
10,5
11
14
15
15
16
15
14
10
10
13
74
4.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 16
10
,2
12
14
10
13
16
16
17
17,5
17
13
15
11
10
5.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 20
15
16
15
15
,5
14
17
17,5
18
18
,5
19
19,5
20
14
14
6.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 10
9
6 12
5
13
15
10
9 5
16
19
19
12
9
7.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
8,0
8,3
8,5
7 7,
5 8
8,5
8 8,
2 6,
5 7,
4 8
8 9,
1 8,
8
8.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
8 8,
3 8
8 8
8 8
8 8
8 8
8 8
8 8
9.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12,0
12
,5
13
12
12
13
13,5
14
15
12
12
13
,6
14
14
13,6
10.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12
12,5
12
9
8 12
,5
13
13,5
13
11
,5
11
13
13,5
13
12
11.
Punk
tmet
ināš
anas
iekā
rta
12
11
10
10
8 12
,8
12
13
14
11
10
12
13
12
12
12.
Pres
e 10
7,
5 6,
5 7,
3 8
9 8,
5 9,
5 6,
8 7,
8 10
9,
7 8,
2 8,
8 10
,8
13.
Pres
e 10
7,
5 6,
5 7,
3 8
9 8,
5 9,
5 6,
8 7,
8 10
9,
7 8,
2 8,
8 10
,8
14.
Pres
e 10
7,
5 6,
5 7,
3 8
9 8,
5 9,
5 6,
8 7,
8 10
9,
7 8,
2 8,
8 10
,8
15.
Vent
ilato
rs
4,5
5 5,
2 5,
5 5,
8 6
6,3
6,9
7 7,
5 7,
7 7,
9 7,
2 8
8,2
4.2.
Pār
bau
des
dar
bs
„Slo
džu
ap
rēė
ins
spēk
a el
ektr
isk
ajos
tīk
los”
2.
Uzd
evu
ms.
Apr
ēėin
āt c
eha
slod
zes
jaud
u un
slo
dzes
str
āvu.
Teh
nolo
ăisk
ās ie
kārt
as d
otie
liel
umi a
trod
as ta
bulā
(m
ērvi
enīb
a kW
).
Apr
ēėin
a no
teik
umi:
1.
Apr
ēėin
s jā
izda
ra p
ēc iz
man
toša
nas
un m
aksi
mum
a ko
efic
ient
u m
etod
es.
2. J
a m
< 3
un
n ≥
4, t
ad n
e = n
.
3. J
a gr
upā
ar v
ienā
diem
KI v
isie
m p
atēr
ētāj
iem
PN =
con
st, t
ad n
e =
n.
4. J
a gr
upā
ir v
iens
pat
ērēt
ājs,
tad
P =
PN.
V
AR
IAN
TI
Nr.
p
.k,
Teh
no
loă
iskas
iekārt
as
S
kait
s 1
2 3
4 5
6 7
8 9
10
11
12
13
14
15
1.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 8
12,7
12
13
14
12
,5
13,5
14
,5
14
13,6
12
,4
11,2
10
,7
15
16
17
2.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 4
11,5
8
7 10
11
12
13
12
,6
13,1
11
,6
10,5
9
14
14,5
15
,5
3.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 3
5,5
5,7
5,4
6 5,
5 5,
8 6,
2 6,
3 6
5,5
5,2
5,2
6 5,
2 6,
5
4.
Štan
cēša
nas
spie
dnēs
6
7 7
7 6
6,2
7 7
7 6
5 7
7 7
7 8
5.
Štan
cēša
nas
spie
dnēs
2
14
15
14,5
12
12
,5
15
16
13,5
14
14
17
18
19
20
21
6.
Vent
ilato
ri 6
1,7
1,8
1,9
2 2,
1 2,
2 2,
3 2,
4 2,
5 2,
6 2,
7 2,
8 1,
7 1,
7 1,
7
75
7.
Vent
ilato
ri 4
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,9
1,0
1,1
1,1
1,1
0,7
0,7
0,7
8.
Sild
īšan
as ie
kārta
s 6
5 5,
5 4,
5 4,
8 5,
2 5,
6 6,
2 5,
8 4,
8 6,
5 5,
4 6,
4 6,
8 7
5,1
9.
Cel
tnis
ar ε
= 2
5%
4 17
,6
17,6
18
17
,6
17,8
17
,6
17
17
18,2
18
,5
19
15
17,1
17
,6
17
10.
Cel
tnis
ar ε
= 2
5%
2 2,
4 3
3,5
2,8
2,6
2,7
2,4
2,6
2,9
3,5
3,8
2,2
2,5
2,7
3
VA
RIA
NT
I N
r.
p.k
, T
eh
no
loă
iskas
iekārt
as
S
kait
s 1
2 3
4 5
6 7
8 9
10
11
12
13
14
15
1.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 8
12,7
12
13
14
12
,5
13,5
14
,5
14
13,6
12
,4
11,2
10
,7
15
16
17
2.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 4
11,5
8
7 10
11
12
13
12
,6
13,1
11
,6
10,5
9
14
14,5
15
,5
3.
Met
ālap
strā
des
darb
gald
s 3
5,5
5,7
5,4
6 5,
5 5,
8 6,
2 6,
3 6
5,5
5,2
5,2
6 5,
2 6,
5
4.
Štan
cēša
nas
spie
dnēs
6
7 7
7 6
6,2
7 7
7 6
5 7
7 7
7 8
5.
Štan
cēša
nas
spie
dnēs
2
14
15
14,5
12
12
,5
15
16
13,5
14
14
17
18
19
20
21
6.
Vent
ilato
ri 6
1,7
1,8
1,9
2 2,
1 2,
2 2,
3 2,
4 2,
5 2,
6 2,
7 2,
8 1,
7 1,
7 1,
7
7.
Vent
ilato
ri 4
0,7
0,7
0,7
0,7
0,8
0,8
0,8
0,9
1,0
1,1
1,1
1,1
0,7
0,7
0,7
8.
Sild
īšan
as ie
kārta
s 6
5 5,
5 4,
5 4,
8 5,
2 5,
6 6,
2 5,
8 4,
8 6,
5 5,
4 6,
4 6,
8 7
5,1
9.
Cel
tnis
ar ε
= 2
5%
4 17
,6
17,6
18
17
,6
17,8
17
,6
17
17
18,2
18
,5
19
15
17,1
17
,6
17
10.
Cel
tnis
ar ε
= 2
5%
2 2,
4 3
3,5
2,8
2,6
2,7
2,4
2,6
2,9
3,5
3,8
2,2
2,5
2,7
3
76
4.3. Administratīvas ēkas un dzīvojamas mājas elektrisko tīklu slodzes aprēėins
Rekomendējamā maksimālā aprēėina elektriskā slodze dzīvokĜiem un kotedžām dota
4.9. tabulā.
4.9. tabula
Rekomendējama aprēėina slodze uz vienu dzīvokli un vienu kotedžu, kW
1. DzīvokĜu vidēja platība, m2 - tipveida dzīvojama mājā 70 - dzīvojamas mājās pēc speciālā projekta ar paaugstinātā komforta dzī-
vokĜiem 150
2. Kotedža kopējā platība, m2 150 - 600 3. Cilvēku skaits ăimenē (vidēji) 3,1 4. Uzstādīta jauda, kW
- DzīvokĜi ar dabasgāzes plītīm 21,4 - DzīvokĜi ar elektriskajām plītīm tipveida dzīvojamas mājās 32,6 - DzīvokĜi ar elektriskajām plītīm paaugstinātā komforta dzīvojamas
mājās 39,6
- Kotedžā ar dabasgāzes plītīm 35,7 - Kotedžā ar dabasgāzes plītīm un elektriskajam somu pirtīm 48,7 - Kotedžā ar elektriskajām plītīm 47,9 - Kotedžā ar elektriskajām plītīm un elektriskajam somu pirtīm 59,9
Viena dzīvokĜa aprēėina slodzē ietilpst arī pagrabu, kāpĦu telpu un bēniĦu apgaismoša-
nas slodzes. Aprēėina slodze dota dzīvoklim ar platību 70 m2 (dzīvokĜi ar kopējo platību no 35
līdz 90 m2) tipveida dzīvojamas mājās un 150 m2 (dzīvokĜi ar kopējo platību no 100 līdz 300 m2)
dzīvojamas mājās pēc speciālā projekta.
4.10. tabulā dota viena dzīvokĜa slodze ziemas vakarā. Lai aprēėinātu viena dzīvokĜa slodzi
rītā vai dienā, slodze jāreizina ar 0,7, ja ir dabasgāzes plītis; ar 0,8, — ja ir elektriskās plītis un
0,6 – ja šėidrās gāzes plītis vai plītis ar cieto kurināmo.
Kotedžu īpatnēja slodze (4.11. tabula) dota kotedžām ar kopējo platību no 150 līdz 600 m2.
Aprēėinos nav pieĦemta uzmanībā iespējama elektriskā apkure un ūdens sildītāji.
Labiekārtotām individuālām dzīvojamām mājām pēc speciālā projekta aprēėina aktīvo
slodzi nosaka no speciālās diagrammas atkarībā no dzīvokĜu skaita.
4.11. tabulā dota viena kotedža slodze ziemas vakarā. Lai aprēėinātu viena kotedža slodzi
rītā vai dienā, slodze jāreizina ar 0,7, ja ir dabasgāzes plītis; ar 0,8, — ja ir elektriskās plītis un
0,6 – ja šėidrās gāzes plītis vai plītis ar cieto kurināmo. 4.11. tabulu izmanto, lai aprēėinātu
apgaismošanas un mājturības slodzi kotedžu ciematam.
77
4.10. tabula
Dzīvojamo māju īpatnēja slodze uz vienu dzīvokli (kW) atkarībā no dzīvokĜu skaita
DzīvokĜu skaits DzīvokĜa raksturojums 1...3 6 9 12 15 18 24 40 60 100 200 400 600 I000
Dabasgāzes plī-tis
4,5 2,8 2,3 2 1,8 1,65 1,4 1,2 1,05 0,85 0,77 0,71 0,69 0,67
Elektriskās plī-tis ar jaudu līdz 8,5 kW
10 5,9 4,9 4,3 3,9 3,7 3,1 2,6 2,1 1,5 1,36 1,27 1,23 1,19
Šėidrās gāzes plītis vai plītis ar cieto kuri-nāmo
6 3,4 2,9 2,5 2,2 2 1,8 1,4 1,3 1,08 1 0,92 0,84 0,76
ar paaugstinātu komfortu un elek-triskām plītīm līdz 10,5 kW
14 8,1 6,7 5,9 5,3 4,9 4,2 3,3 2,8 1,95 1,83 1,72 1,67 1,62
4.11. tabula
Īpatnēja slodze uz vienu kotedžu, kW/kotedža
Kotedžu skaits Nr. p.k.
ElektrouzĦēmēji 1-3 6 9 12 15 18 24 40 60 100
1. Kotedžas ar dabasgāzes plītīm 11,5 6,5 5,4 4,7 4,3 3,9 3,3 2,6 2,1 2,0 2. Kotedžas ar dabasgāzes plītīm un elek-
triskajām somu pirtīm jaudai līdz 12 kW
22,3 13,3 11,3 10,0 9,3 8,6 7,5 6,3 5,6 5,0
3. Kotedžas ar elektriskajām plītīm jaudai līdz 10,5 kW
14,5 8,6 7,2 6,5 5,8 5,5 4,7 3,9 3,3 2,6
4. Kotedžas ar elektriskajām plītīm jaudai līdz 10,5 kW un elektriskajām somu pirtīm jaudai līdz 12 kW
25,1 15,2 12,9 11,6 10,7 10,0 8,8 7,5 6,7 5,5
Dzīvojama mājā dzīvokĜu barošanas līnijas aprēėina slodzi nosaka, reizinot viena dzīvokĜa
aprēėina slodzi Pdz.īpatn ar dzīvokĜu skaitu n (4.10. tab.):
Pa.dz = Pdz.īpatn ·n.
Pēc tam aprēėina tehniskās un sanitārā-tehniskās iekārtas slodzi.
Pst = Pl + Ps + Pv,
kur Pl – liftu iekārtas jauda;
Psti = Ps + Pv – sanitārā-tehniskas (sūkĦi, ventilatori) iekārtas jauda;
Ps – sūkĦu iekārtas jauda;
Pv – ventilatoru iekārtas jauda.
Liftu iekārtas jaudu aprēėina pēc formulas
78
∑=
=
=ni
i
dzlpl PKP1
.' ,
kur Pl.dz. – lifta dzinēja jauda attiecināta pret ε = 100 %;
K’p – liftu iekārtas izmantošanas koeficients (4.12. tabula).
4.12. tabula
Dzīvojamas mājas liftu iekārtas pieprasījuma koeficients K’p
Stāvu skaits Liftu iekārtas skaits līdz 12 ≥ 12
2-3 0.8 0.9 4-5 0.7 0.8 6 0.65 0.75
10 0.5 0.6 20 0.4 0.5
25 un augstāk 0.35 0.4
Sanitārā-tehniskas (sūkĦi, ventilatori) iekārtas dzinēju jaudu var aprēėināt pēc formulas
,1
.'' ∑
=
=
=ni
i
dzstipsti PKP ,
kur Psti.dz – sanitārā-tehniskas (sūkĦi, ventilatori) iekārtas dzinēju jauda;
''PK - sanitārā-tehniskas iekārtas elektrodzinēju pieprasījuma koeficients (4.13. tabula).
4.13. tabula
Sanitārā-tehniskas iekārtas elektrodzinēju pieprasījuma koeficients K’’p
Elektrodzinēju skaits K’’p Elektrodzinēju skaits K’’p
2 1(0.8)* 15 0.65 3 0.9(0.75) 20 0.65 5 0.8(0.7) 30 0.6 8 0.75 50 0.55
10 0.7 Piezīme. Iekavās doti pieprasījuma koeficienti K’’p dzinējam ar jaudu virs 30 kW
Tagad var noteikt dzīvojama māja aprēėina slodzi
Pa.m = Pa.dz + K0·Pst,
kur K0 – spēka elektroiekārtas vienlaicības koeficients (parasti pieĦem K0 = 0,9).
Aprēėina slodze tīkla līnijai līdz 1 kV (var izmantot arī slodzes aprēėināšanai uz kopnēm
0,4 kV), ja no līnijas baro dzīvojamas mājas un administratīvi - sabiedriskas ēkas, var noteikt
pēc formulas
Pa.t = Pēka.max + ∑=
=
⋅ni
i
iēkai PK1
.0
79
kur Pa.t - aprēėina slodze tīkla līnijai līdz 1 kV;
Pēka.max – maksimāla aprēėina slodze starp visiem patērētājiem;
Pēka.i – aprēėina slodze visiem pārējiem patērētājiem;
K0i – katra patērētāja vienlaicības koeficients kopējā slodzē.
Vienlaicības koeficientu atrod no tabulām tehniskas rokasgrāmatas, piemēram, daĜa no tā-
das tabulas dotā 4.14. tabulā.
4.14. tabula
Elektropatērētāju vienlaicības koeficienti kopēja slodzē
Elektropatērētājs Vienlaicības koeficients
Dzīvojamas mājas ar dabasgāzes, šėidrās gāzes vai plītis ar cieto kurināmo elektriskajām plītīm
0,9 0,9
Bērnudārzs 0,7 Pārtikas un pārēji veikali: viena maiĦa divas maiĦas
0,6 0,8
Sabiedriskās ēdināšanas uzĦēmumi 0,4 Skolas 0,7 Kinoteātri 0,9 Frizētavas 0,8 Komunālo – sadzīves uzĦēmumi 0,7 Poliklīnikās 0,7 Ėīmiskas tīrītavas 0,7 Viesnīcās 0,7
4.5. Piemērs. Aprēėināt slodze uz transformatora apakšstacijas (TA) kopnēm 0,4 kV. Pil-
sēta mikrorajona shēma dotā 4.6. attēlā.
4.6. att. Aprēėina shēma 4.5. piemēram. Nr.1 un Nr.2 – dzīvojamas mājas, Nr.3 – bērnudārzs, Nr.4 – rūpniecības preču veikals
Dotie lielumi.
1. DeviĦstāvu dzīvojama māja, 100 dzīvokĜi ar elektriskajām plītīm (jauda līdz 8,5 kW).
Liftu skaits – 2, elektrodzinēju jauda 14 kW, ε = 25 %. ŪdenssūkĦu skaits – 2 ar dzinējiem P
= 11 kW (ε = 100%).
80
2. Piecu stāvu dzīvojama māja, 40 dzīvokĜi ar dabas gāzes plītīm. Lifta nav.
3. Bērnudārzs uz 320 vietām.
4. Rūpniecības preču veikals ar kondicionēšanu - tirdzniecības zāle 500 m2.
Aprēėins.
1. Māja Nr. 1 dzīvokĜu aprēėina elektriskā slodze (Pdzīv.īpatn no 4.10. tabulas)
Pa.dziv.1 = n·Pdzīv.īpatn = 100·1,5 = 150 kW
2. Māja Nr. 1 ir 2 lifti un 2 ūdenssūkĦi
Liftu dzinēju jauda attiecināta pret ε = 100 %:
Pl.dz = 14·√0,25 = 14·0,5 = 7 kW.
Aprēėina spēka elektriskā slodze
Pa sp = Pl + Pud.
No 4.13. tabulas liftu iekārtas pieprasījuma koeficients Kp’ = 0,8 un liftu dzinēju kopēja
jauda
Pl. = n·Kp’·Pl.dz = 2·0,8·7 = 11,2 kW
ŪdenssūkĦu dzinēju uzstādīta jauda ir Pud.dz = 11 kW, tad ūdenssūkĦu iekārtas jauda
Pud = n·Kp’’·Pud.dz = 2·1·11 = 22 kW.
Dzinēju pieprasījuma koeficients Kp’’ = 1 (4.14. tabula).
Aprēėina spēka elektriskā slodze
Pa.sp = Pl + Pud = 11,2 +22 = 33,2 kW.
Kopēja māja Nr.1 elektriskā aktīvā slodze
Pa.Nr.1 = Pa.dziv. + K0Pa.sp = 150 +0,9·33,2 = 179,88 kW
2. Dzīvojamās mājas reaktīvo slodzi aprēėināsim izmantojot reaktīvas jaudas koeficienti
no 4.16. tabulas
DzīvokĜu reaktīvā jauda
Qdzīv.1 = Pa.dzīv1·tgφdziv1 = 150·0,2 = 30 kVAr
Liftu iekārtas reaktīvā jauda
Ql = Pl·tgφl = 11,2·1,17 = 13,1 kVAr.
ŪdenssūkĦu iekārtas reaktīvā jauda (4.16. tabula)
Qu = Pu·tgφu = 22·0,75 = 16,5 kVAr.
3. Piecu stāvu dzīvojamam mājam ar dabas gāzes plītīm dzīvokĜu aprēėina aktīvā un reak-
tīvā elektriskā slodze (4.16. tabula)
Pa.Nr.2 = Pa.dziv. = n·Pdz.īpatn = 40·1,2 = 48 kW
QNr.2 = Pa.Nr.2·tgφNr.2 = 48·0,29 = 13,92 kVAr.
4. Bērnudārza aprēėina aktīvā slodze (Pīpatn.Nr.3 no 4.15. tabulas)
81
Pa.Nr.3 = m·Pīpatn.Nr.3 = 320·0,46 = 147,2 kW
kur m – vietu skaits bērnudārzā
4.15. tabula Sabiedriskās ēkās īpatnēja aprēėina slodze
Nr. p.k.
Sabiedriskās ēkas Mērvienība (koef. S)
Īpatnēja slodze
Koeficienti cosφ tgφ
I Izglītības iestādes. Skola:
1. - ar elektrificētu ēdnīcu un sporta zāli kW/skolnieks 0,25 0,95 0,38 2. - bez elektrificētu ēdnīcu un sporta zāli Tas pats 0,17 0,92 0,43 3. - ar bufete bez sporta zāli -"- 0,17 0,92 0,43 4. - bez bufete un sporta zāli -"- 0,15 0,92 0,43 5. Profesionāla izglītības iestāde ar ēdnīcu -"- 0,46 0,8-0,92 0,75-0,43 6. Bērnudārzs kW/vieta 0,46 0,97 0,25 II Tirdzniecības uzĦēmumi Pārtikas veikali:
7. - bez kondicionēšanas кW/m2 0,23 0,82 0,7 8. - ar kondicionēšanu Tas pats 0,25 0,8 0,75 Pārēji veikali
9. - bez kondicionēšanas -"- 0,14 0,92 0,43 10. - ar kondicionēšanu -"- 0,16 0,9 0,48 III Sabiedriskās ēdināšanas uzĦēmumi
Pilnīgi elektrificētie ar vietu skaitu: 11. - līdz 400 kW/vieta 1,04 0,98 0,2 12. - no 500 līdz 1000 kW/vieta 0,86 0,98 0,2 13. - virs 1100 kW/vieta 0,75 0,98 0,2
ar dabasgāzes plītīm un vietu skaitu : 14. - līdz 100 kW/vieta 0,9 0,95 0,33 15. - no 100 līdz 400 kW/vieta 0,81 0,95 0,33 16. - no 500 līdz 1000 kW/vieta 0,69 0,95 0,33 17. - virs 1100 kW/vieta 0,56 0,95 0,33 IV Komunālo –sadzīves uzĦēmumi 18. Ėīmiskas tīrītavas kW/кg mantas 0,075 0,8 0,75 19. Frizētavas кW/darb.vieta 1,5 0,97 0,25 V Kultūras un mākslas iestādes Kinoteātri un teātri
20. - bez kondicionēšanas кW/vieta 0,12 0,95 0,33 21. - ar kondicionēšanu кW/vieta 0,14 0,92 0,43 22. Klubi кW/vieta 0,46 0,92 0,43 VI Administratīvās ēkas: 23. - bez kondicionēšanas kW/m2
kop.platības 0,043 0,9 0,48
24. - ar kondicionēšanu Tas pats 0,054 0,87 0,57 VII Atpūtas un atveseĜošanas iestādes 25. Atpūtas nami un pansionāti bez kondicionē-
šanas кW/vieta 0,36 0,92 0,43
26. Nometnes bērniem кW/m2
dz.platības 0,023 0,92 0,43
VIII Komunālo –sadzīves iestādes Viesnīcās:
27. - bez kondicionēšanas (bez restorāna) кW/vieta 0,34 0,9 0,48 28. - ar kondicionēšanu Tas pats 0,46 0,85 0,62
82
Reaktīvā slodze (jaudas koeficients un tgφNr.3 no 4.15. tabulas)
QNr.3 = Pa.Nr.3·tgφNr.3 = 147,2·0,25 = 36,8 kVAr
5. Rūpniecības preču veikala ar kondicionēšanu aktīvā aprēėina slodze (Pīpatn.Nr.4 no 4.15.
tabulas)
Pa.Nr.4 = S·Pīpatn.Nr.4 = 500·0,16 = 80 kW
kur S - tirdzniecības zāles platība.
Reaktīvā slodze
QNr.4 = Pa.Nr.4·tgφNr.4 = 80·0,48 = 38,4 kVAr
6. Rajona aprēėina elektriskā slodze, ja elektriskais tīkls pievadīts pie dzīvojamam un
administratīvam ēkām var aprēėināt ar formulu
=+= ∑=
=
ni
i
iekaiekaraja PKPP1
.0max.. 179,88 + 0,9·48 + 0,7·147,2 + 0,4·80 = 358,12 kW.
kur vienlaicības koeficientus var atrast 4.14. tabulā
Tālāk jāaprēėina jaudas zudumi barojoša līnijā.
4.16. tabula
Dzīvojama māja aprēėina jaudas koeficienti
Elektropatērētājs cosφ tgφ
DzīvokĜi ar elektriskajām plītīm 0,98 0,2
DzīvokĜi ar dabasgāzes, šėidrās gāzes plītīm vai plītīm ar cieto kurināmo
0,96 0,29
Sanitārā-tehniskas iekārtas (sūkĦi, ventilatori u.c.) 0,8 0,75
Lifti 0,65 1,17
83
4.4.
Pār
bau
des
dar
bs:
Dzī
voja
mas
un
sab
ied
risk
ās ē
kās
ap
rēė
ina
slod
ze
1. U
zdev
um
s. N
otei
kt a
prēė
ina
slod
zi ie
vadā
uz
dzīv
ojam
a m
stā
vu m
āja.
Dzī
voja
ma
māj
ā ir
n d
zīvo
kĜus
ar
daba
sgāz
es p
lītīm
(n
1 dz
ivok
Ĝus
ar
plat
ību
62 m
2 , pār
ejie
n2
- 70
m2 ),
ar
liftu
ska
itu p
ar
jaud
u P
pie
ε =
100
%.
VA
RIA
NT
I D
oti
e
liel
um
i 1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
0
11
1
2
13
1
4
15
m
12
12
12
11
10
8
8
16
16
16
16
16
16
16
20
n
152
172
178
160
146
182
140
300
320
340
256
500
560
180
700
n1
80
90
96
90
72
90
75
162
172
170
132
320
370
132
460
n2
72
82
82
70
74
92
65
138
148
170
124
180
190
48
240
P, kW
7
7
8
6
7
6
6
10
10
10
10
12
12
10
14
p
8
6
7
6
6
8
6
10
10
10
8
14
16
3
10
V
AR
IAN
TI
Doti
e
liel
um
i 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
m
12
10
8 16
16
16
20
12
16
16
16
16
8
11
12
n
177
146
140
320
256
550
710
150
190
480
320
290
182
160
172
n1
97
76
74
176
136
365
470
78
132
320
170
152
90
90
90
n2
80
70
66
144
120
185
240
72
58
160
150
138
92
70
82
P, kW
8
7 6
10
10
12
14
7 10
12
10
10
6
6 7
p
7 6
6 10
8
16
10
8 3
14
10
10
8 6
6
84
2. U
zdev
um
s. N
otei
kt a
prēė
ina
slod
zi ie
vadā
uz
dzīv
ojam
a m
1-st
āvu
māj
a no
m2
sekc
ijām
. Kat
rā s
tāvā
4 d
zīvo
kĜi (
2 dz
īvok
li ar
pla
tību
60 m
2 , 1
dzīv
oklis
ar
plat
ību
75 m
2 un
1 dz
īvok
lis -
100
m2 ).
Dzī
vokl
i ar
elek
tris
kajā
m p
lītīm
ar
jaud
u 8,
5 kW
. Kat
rā s
ekci
jā 2
lift
i ar
dzin
ēja
jaud
u P
l1 u
n P
l2, v
iens
ūde
nssū
knis
ar
jaud
u P
S u
n vi
ena
vent
ilato
ru ie
kārt
a ar
dzi
nēja
jaud
u P V
.
VA
RIA
NT
I D
oti
e
liel
um
i 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
m1
17
13
14
12
10
17
18
14
20
21
22
23
24
16
20
m2
4
4
3
6
8
3
2
4
2
2
2
2
2
4
3
Pl1
, k
W
12
10
10
10
10
12
12
15
20
20
20
22
23
11
25
Pl2
, k
W
8
5
5
5
5
8
9
9
10
11
11
12
13
7
14
PS, k
W
8
7
7,5
7
7
8
9
7
11
12
12
13
14
9
11
PV, k
W
11
5
5,5
5
5
9
10
9
10
14
14
14
16
8
13
VA
RIA
NT
I D
oti
e
lie
lum
i 1
6
17
1
8
19
2
0
21
2
2
23
2
4
25
2
6
27
2
8
29
3
0
m1
18
13
14
12
10
17
18
14
20
21
22
23
24
16
20
m2
4
4
3
6
8
3
2
4
2
2
2
2
2
4
3
Pl1
, k
W
12
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
10
Pl2
, k
W
8
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
PS, k
W
8
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
7
PV, k
W
11
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
85
3. u
zdev
um
s. G
aisv
adu
līnija
bar
o vi
enst
āvu
dzīv
ojam
o m
āju
ciem
atu.
Dzī
voja
mo
māj
u sk
aits
n. K
atra
māj
ā uz
stād
īta ja
uda
Pu
z dot
a ta
bulā
. N
otei
kt m
ağis
tral
es m
aksi
māl
o sl
odzi
, ja
gais
vadu
līni
jas
izpi
ldīju
ms
ir s
ekoj
ošs:
1)
div
vadu
līni
ja a
r no
min
ālo
spri
egum
u 22
0 V
(1L
+N
);
2)
trīs
vadu
līni
ja a
r no
min
ālo
spri
egum
u 22
0 V
(3L
);
3)če
trva
du lī
nija
ar
nom
ināl
o sp
rieg
umu
380/
220
V (
3L+N
);
4)
divf
āzu
trīs
vadu
līni
ja a
r no
min
ālo
spri
egum
u 38
0/22
0V (
2L+
N).
VA
RIA
NT
I D
OT
IE
LIE
LU
MI
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Pu
z1, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z2, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z3, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z4, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z5, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z6, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z7, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,6
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z8, kW
2,5
2,8
2,9
2,6
3,1
3,4
3,8
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
4,5
5,2
Pu
z9, kW
2,5
2,8
2,9
3,1
3,4
3,2
4,2
3,5
4,4
3,3
5,2
Pu
z10, kW
2,8
2,9
3,1
3,4
4,2
3,5
4,4
5,2
Pu
z11, kW
2,9
3,4
3,5
VA
RIA
NT
I D
OT
IE
LIE
LU
MI
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Pu
z1, kW
2,6
2,8
2,9
2,6
5
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
2,6
Pu
z2, kW
2,5
2,8
2,5
3
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
Pu
z3, kW
2,9
3
2,9
4
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
2,9
Pu
z4, kW
3,5
3,3
4,5
3,5
3
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
3,5
Pu
z5, kW
4
3
4
3
4,2
4
4
4
4
4
4
4
4
4
4
Pu
z6, kW
2,5
2,5
3
2,5
2,6
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
2,5
Pu
z7, kW
5
6
3,2
3
4
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
Pu
z8, kW
4,5
4
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
4,5
Pu
z9, kW
3,8
3
3,6
3
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
3,8
Pu
z10, kW
3,9
3,9
3,9
3
3,9
3,9
3,9
3,9
3,9
3,9
Pu
z11, kW
4,2
3,2
4,5
4,2
4,2
4,2
4,2
86
4. U
zdev
um
s. A
prēė
ināt
slo
dze
uz tr
ansf
orm
ator
a ap
akšs
taci
jas
(TA
) ko
pnēm
0,4
kV
. Pils
ēta
mik
rora
jona
shē
ma
dotā
attē
lā. M
ikor
araj
onā
atro
-da
s:
1. m
stā
vu d
zīvo
jam
a m
āja
(dzī
vokĜ
u sk
aits
n a
r el
ektr
iska
jām
plīt
īm -
jaud
a līd
z 8,
5 kW
). L
iftu
ska
its
p1
ar e
lekt
rodz
inēj
u ja
udu
P1
pie
ε =
100%
. Ū
dens
sūkĦ
u ie
kārt
u sk
aits
p2
ar d
zinē
ju ja
udu
P2
pie
ε =
100%
. Ven
tilat
oru
iekā
rtu
skai
ts p
3 ar
dzi
nēju
jaud
u P
3 pi
e ε
= 10
0%
2. x
stā
vu d
zīvo
jam
a m
āja
(dzī
vokĜ
u sk
aits
y a
r da
basg
āzes
plīt
īm).
Lif
tu s
kaits
z1
ar e
lekt
rodz
inēj
u ja
udu
P1
pie
ε =
100%
. Ūde
nssū
kĦu
iekā
rtu
skai
ts z
2 ar
dzi
nēju
jaud
u P
2 pi
e ε
= 10
0%. V
entil
ator
u ie
kārt
u sk
aits
z3
ar d
zinē
ju ja
udu
P3
pie
ε =
100%
3.
Bēr
nudā
rzs
uz c
vie
tām
4.
Rūp
niec
ības
pre
ču v
eika
ls a
r ko
ndic
ionē
šanu
- ti
rdzn
iecī
bas
zāle
ar
plat
ību
S, m
m2 .
V
AR
IAN
TI
Do
tie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
1.
Dzīv
oja
ma
mā
ja N
r.1
m
9
12
10
10
16
16
10
10
12
16
9
16
16
16
20
n
80
100
200
400
600
1000
150
300
500
800
40
60
100
150
200
p1
2
2
5
10
10
16
3
6
12
14
2
2
3
3
3
P1,
kW
7
7
8
10
12
14
7
8
10
16
6
16
17
17
20
p2
2
3
4
5
6
8
3
3
3
3
1
2
2
2
3
P2,
kW
10,5
11
11
11
11
11
12
14
16
20
12
20
32
34
35
p3
2
3
3
3
4
4
2
2
3
4
1
2
2
2
2
P3,
kW
3
5
8
10
18
32
8
10
10
12
5
14
15
16
35
2.D
zīv
oja
ma
mā
ja N
r.2
x
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
y
40
60
100
200
400
150
50
80
150
300
500
800
40
60
100
3.B
ērn
ud
ārz
s
c
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
320
340
300
250
200
4.
Rū
pn
iecīb
as
pre
ču
ve
ika
ls a
r k
on
dic
ion
ēš
an
u
S,
m2
200
250
300
350
400
450
500
550
600
700
650
550
450
400
350
TA
-1
Nr.
1
Nr.
2
Nr.
3
Nr.
4
87
VA
RIA
NT
I D
oti
e
lie
lum
i 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
1.
Dzīv
oja
ma
mā
ja N
r.1
m
12
10
16
10
16
16
16
20
16
9
12
10
16
10
9
n
100
400
1000
300
800
60
150
200
100
40
500
150
600
200
80
p1
2
10
16
6
14
2
3
3
3
2
12
3
10
5
2
P1,
kW
8
10
14
8
16
16
17
20
17
6
10
7
12
8
7
p2
3
5
8
3
3
2
2
3
2
1
3
3
6
4
2
P2,
kW
12
11
11
14
20
20
34
35
32
12
16
12
11
11
10,5
p3
3
3
4
2
4
2
2
2
2
1
3
2
4
3
2
P3,
kW
6
10
32
10
12
14
16
35
15
5
10
8
18
8
3
2.D
zīv
oja
ma
mā
ja N
r.2
x
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
5
y
60
200
150
80
300
800
60
100
40
500
150
50
400
100
40
3.B
ērn
ud
ārz
s
c
140
180
220
260
300
340
250
200
300
320
280
240
200
160
120
4.
Rū
pn
iecīb
as
pre
ču
ve
ika
ls a
r k
on
dic
ion
ēš
an
u
S,
m2
250
350
450
550
700
550
400
350
450
650
600
500
400
300
200
88
5. Sprieguma un jaudas zudumu aprēėins elektriskajos tīklos
5.1. Sprieguma zuduma aprēėins līdzstrāvas un vienfāzes maiĦstrāvas līnijai
PieĦemsim, ka dota līnijas shēma un jāaprēėina sprieguma zudums (5.1. att.).
Patērētāju slodzes strāvas apzīmējam ar i1, i2, i3,…, in, strāvas līnijas posmos — IA1,
I12, I23,..., Imn, posmu garumus — lA1, l12, l23,…, lmn. Shēmu vienkāršo un attēlo kā vienlī-
nijas shēmu, parādot katrā posmā strāvas virzienus no barošanas avota uz patērētājiem.
Izmantojot Oma likumu, aprēėinām sprieguma zudumu līnijā. Sprieguma zudums ∆UAn ir
vienāds ar līnijas atsevišėo posmu sprieguma zudumu summu tiešajā un atgriezeniskajā vadā
(ja visos līnijas posmos ir vienāds vada šėērsgriezums):
∑=
=
+⋅⋅⋅+++==∆kn
n
mnmnAAmnmnAn rIrIrIrIrIU1
2323121211 ).(22 (5.1)
5.1. att. Aizvietošanas shēma līdzstrāvas līnijai ar vairākiem patērētājiem.
Parasti uzdevumā ir dotas patērētāju strāvas, tāpēc formulu pārveidojam, izmantojot
pirmo Kirhofa likumu:
I23 = i3 + ...+ in, I12 = i2 + i3 +... + in, IA1 = i1 + i2+ i3+ ... + in, un, matemātiski pārvei-
dojot, ievietojam formulā (6.49):
[ ][ ].)...(...)()(2
...)...()...()...(2
23121231213121211
23312321321
mnAnAAA
mnnnnAnAn
rrrrirrrirriri
ririiriiiriiiiU
++++++++++⋅=
=+++++++++++⋅=∆ (5.2)
Aizvietojam RA1 = rA1, RA2 = rA1 + r12, RA3 = rA1 + r12 + r23; RAn = rA1 + r12 + r23
+.. .+ r m n un, ievietojot izteiksmē (6.50), varam rakstīt, ka
∆UAn=2(i1RA1 + i2RA2+ i3RA3 + ... + inRAn)
vai vispārīgā veidā
89
.21
∑=
=
=∆kn
n
AnnAn RiU (5.3)
Formulās (5.1) un (5.2) ievietojam rmn = lmn /γF un RAn = LAn/γF iegūstam tās pašas
formulas pārveidotā formā:
∑=
=⋅=∆
kn
n
mnmnAn lIF
U1
;2
γ (5.4)
∑=
=⋅=∆
kn
n
AnnAn LiF
U1
;2
γ (5.5)
No formulām (5.4) un (5.5) varam izteikt vada šėērsgriezumu:
;2
1∑=
=∆⋅=
kn
n
mnmn
An
lIU
Fγ
(5.6)
∑=
=∆⋅=
kn
n
Ann
An
LiU
F1
2γ
(5.7)
Apzīmējam
,,...,,,;,...,, 2323
1212
11
22
11
N
mn
mn
NNN
AA
N
n
n
NN U
PI
U
PI
U
PI
U
PI
U
pi
U
pi
U
pi =======
kur p1, p2, p3, pn — patērētāju aktīvās jaudas,
PA1, P12, P23,…, Pmn — līnijas posmu aktīvās jaudas
Ievietojam formulas (5.6) un (5.7) strāvu vieta jaudas dalījumu ar spriegumu un, iz-
nesot nominālo spriegumu UN kā konstantu lielumu pirms summas zīmes, iegūstam, ka
,2
1∑=
=∆⋅=
kn
n
mnmn
NAn
lPUU
Fγ
(5.8)
,2
1∑=
=∆⋅=
kn
n
Ann
NAn
LpUU
Fγ
(5.9)
Ja sprieguma zudums uzdevumā dots procentos, vienādojumus pārveidojam šādi:
;100(%) ⋅∆
=∆N
An
AnU
UU
;(%)
200
12 ∑
=
=⋅∆⋅=
kn
n
mnmn
NAn
lPUU
Fγ
(5.10)
;(%)
200
12 ∑
=
=⋅∆⋅=
kn
n
Ann
NAn
LpUU
Fγ
(5.11)
90
Formulas bez pārveidojumiem var izmantot arī vienfāzes maiĦstrāvas tīklos, jā jaudas
koeficients cosφ = l (piemēram, apgaismošanas tīkla aprēėinā, ja par gaismas avotiem iz-
manto kvēlspuldzes).
Formulās lietotie lielumi jāizsaka šādās vienībās: i, I — ampēros; ∆U, UN — voltos;
p, P — vatos; l, L — metros; ∆U(%) — procentos. Ja kādu lielumu izsaka citās vienībās,
jālieto attiecīgi koeficienti.
5.1. piemērs. Aprēėināt līdzstrāvas līnijas vada šėērsgriezumu, ja pieĜaujamais sprie-
guma zudums ∆U(%) = 7,5 %, līnijas spriegums UN = 220 V, slodze dota kilovatos, pos-mu garumi — metros. Līniju paredzēts izbūvēt ar alumīnija vadiem (5.2. att.).
Risinājums. Vispirms aprēėinām katra posma summāro jaudu: PA1 = p1 + p2 + p3 = 5000 + 5000+2000 = 12 000 W; P12 = p2 + p3 = 5000+2000 = 7 000 W; P23 = p3 = 2 000 W.
5.2. att. Līnijas shēma 5.1. piemēram.
Vada šėērsgriezumu aprēėina pēc formulas
.mm2,17)6020004070005012000(2205,732
200
)((%)32
200
(%)
200
22
2323121211231
23
=⋅+⋅+⋅⋅⋅
=
=++∆
=∆⋅
= ∑=
=
lPlPlPUU
lPUU
F AA
NA
kn
n
mnmn
NAγ
Izvēlamies vadu A-25. (Alumīnija vadam γ = 32 MS/m).
5.2. Sprieguma zuduma aprēėins trīsfāzu līnijai ar vairākām slodzēm
Ja līnijai ir pieslēgtas vairākas slodzes, sprieguma zudumu aprēėina, summējot katra līni-
jas posma sprieguma zudumus
,1 1
N
kn
n
kn
n
mnmnmnmn
AnU
XQRP
U
∑ ∑=
=
=
=
+=∆ (5.12)
kur Pmn — posma mn aktīvā slodze (kW);
Qmn — posma mn reaktīvā slodze (kVAr);
Rmn un Xmn — posma mn aktīvā un induktīvā līnijas vadu pretestība (Ω);
UN — līnijas nominālais spriegums (kV);
91
∆U — sprieguma zudums (V).
Tīklos ar spriegumu līdz 1000 V sastopami gadījumi, kad tīkla cos φ2 ir tuvs vienam (ap-
gaismošanas tīkli). Tādā gadījumā Q ≈ 0 un formulu (5.12) var lietot vienkāršotā formā:
.1
N
kn
n
mnmn
U
lP
U
∑=
==∆ (5.13)
Līnijas induktīvā pretestība ir maza, un aprēėinos formulu (5.13) var izmantot arī šādos
gadījumos:
• kabeĜu līnijās ar spriegumu līdz 10 kV un kabeĜu dzīslas šėērsgriezumu (vara) līdz 35
mm2, un cos φ2 > 0,95;
• iekšējos elektriskajos tīklos, kas izveidoti ar auklām vai izolētiem vadiem caurulēs;
• no izolētiem vadiem uz rullīšiem izveidotos pievados līdz nelielas jaudas elektrodzinē-
jiem ar strāvu vadošās daĜas šėērsgriezumu līdz 6 mm2.
5.2. piemērs. Aprēėināt sprieguma zudumu 20 kV tīklā (5.3. att.) līdz patērētājiem 4 un 5. Tīkls visā garumā izbūvēts ar vadu A-35, vidējais ăeometriskais attālums starp vadiem Dvid = 1,2 m, bez tam dots posmu garums (km) un patērētāju jaudas p - jq (kW - jkVAr).
5.3. att. Līnijas shēma 5.2. piemēram. Risinājums. 1. Aprēėina slodzi katrā posmā: PA1 - jQA1 = (200 + 100 + 100 + 200) - j(30+20 + 50 + 50) = = 600 kW - j150 kVAr; P12 – jQ12 = (100 + 100 + 200) – j(50 + 20 + 50) = 400 kW - j120 kVAr; P23 – jQ23 = (100 + 100) – j(50 + 20) = 200 kW – j70 kVAr; P34 – jQ34 = p4 – jq4 = 100 kW – j50 kVAr; P25 – jQ25 = p5 – jq5 = 200 kW – j50 kVAr. 2. Aprēėina sprieguma zudumu līnijā līdz pēdējiem patērētājiem. Tā kā līnija visā garumā izbūvēta ar vienāda, šėērsgriezuma vadu, pārveidojam formulu
(5.12) šādi:
.1 100
1 14
N
kn
n
kn
n
mnmnmnmn
N
kn
n
kn
n
mnmnmnmn
AU
lQXlPR
U
XQRP
U
∑ ∑∑ ∑=
=
=
=
=
=
=
=
+=
+=∆
Vadam A-35 R0 = 0,92 (Ω/km), X0 = 0,4 (Ω/km),
92
,V16720
)45027031202150(4,0
20
)4100220034002600(92,04
=
=⋅+⋅+⋅+⋅
+⋅+⋅+⋅+⋅
=∆ AU
.V2,13420
)15031202150(4,0)120034002600(92,05 =
⋅+⋅+⋅+⋅+⋅+⋅=∆ AU
5.3. Trīsfāzu maiĦstrāvas maăistrāle ar visā līnijas garumā
vienāda šėērsgriezuma vadiem
Sprieguma zudumu var sadalīt divās komponentēs:
( ) ,sin3cos3sincos3 2222 ra UUIXIRIXIRU ∆+∆=⋅+⋅=+=∆ ϕϕϕϕ (5.14)
kur RIU aa 3=∆ — sprieguma zudums aktīvajā pretestībā;
XIU rr 3=∆ — sprieguma zudums reaktīvajā pretestībā.
Vienā un tai pašā sprieguma līnijā, lietojot dažāda šėērsgriezuma vadus, attālumu starp
vadiem nemaina. Ja vadu savstarpējais attālums ir nemainīgs, tad, izmainot vada diametru,
vadu induktīvā pretestība izmainās maz. Tā, piemēram, izmainot vada šėērsgriezumu (tātad
arī vada diametru) no 16 mm2 līdz 120 mm2 (Dvid = 2000 mm), alumīnija vada induktīvā pre-
testība izmainās 1,2 reizes, bet aktīvā pretestība — 13,6 reizes. Tātad viena sprieguma līnijai
varam pieĦemt, ka induktīvā pretestība ir konstanta. Šo īpašību izmanto, lai noteiktu vada
šėērsgriezumu, ja zināms pieĜaujamais sprieguma zudums ∆UP.
Aprēėina secība.
1. PieĦem, ka vada induktīvā pretestība X0 = 0,35…0,4 Ω/km, un aprēėina sprieguma
zudumu induktīvajā pretestībā ∑=
=
=∆kn
n
mnmnr lIXU1
20 sin3 ϕ (formulā ∑=
=
=∆kn
n
r lIXU1
20 sin3 ϕ
iznes pirms summas zīmes konstanto lielumu X0, ja X = X0l).
2. Tā kā ∆Up = ∆Ua + ∆Ur, tad ∆Ua = ∆Up - ∆Ur. Zinot, ka aktīvā pretestība R = l /γF,
.33cos3111
2 ∑∑∑=
=
=
=
=
=
===∆kn
n
mnamn
kn
n
mnamn
kn
n
mnmnaF
IIRIRIU
γϕ
3. Vada šėērsgriezums
.3
1
a
kn
n
mnamn
U
lI
F∆⋅
=∑=
=
γ (5.15)
Ja slodze izteikta aktīvās jaudas vienībās,
93
.1
Na
kn
n
mnmn
UU
lP
F⋅∆⋅
=∑=
=
γ (5.16)
4. Izvēlas vada standartšėērsgriezumu, no tabulām atrod R0 un X0 un aprēėina faktisko
sprieguma zudumu
N
kn
n
kn
n
mnmnmnmn
fakU
lQXlPR
U
∑ ∑=
=
=
=
+=∆ 1 1
00
(5.17)
5.3. piemērs. Aprēėināt vada šėērsgriezumu 20 kV līnijai, ja pieĜaujamais sprieguma zu-dums ∆Up(%) = 5 %. Vidējais ăeometriskais attālums starp vadiem Dvid = l,8 m, līniju pare-dzēts izbūvēt ar visā garumā vienāda šėērsgriezuma alumīnija vadiem. Līnijas shēmā (5.4. att.) posmu garumi doti kilometros, patērētāju jauda — kilovatos (kW) un kilovaros (kVAr).
5.4. att. Līnijas shēma 5.3. piemēram.
Risinājums. 1. PieĜaujamais sprieguma zudums voltos
.V100020000100
5
100
(%)==
∆=∆ N
p
p UU
U
2. Aprēėinām jaudu katrā posmā: PA1 - jQA1 = (100 + 300+500) - j(20+100+200) = 900 kW - j320 kVAr; P12 - jQ12 = (300+500) - j(100+200) = 800 kW - j300 kVAr; P23 - jQ23 = 500 kW - j200 kVAr. PieĦemam, ka X0 = 0,4 Ω/km, un aprēėinām sprieguma zudumu reaktīvajā pretestībā
.V11420
)5200530010320(4,010
3 =⋅+⋅+⋅
=∆∑=
=
N
kn
n
mnmn
rAU
lQX
U
Sprieguma zudums aktīvajā pretestībā ∆UaA3 = ∆UpA3 - ∆UrA3 = 1000 - 114 = 886 V.
Aprēėinām vada šėērsgriezumu
.mm3,272088632
10)5500580010900( 23
3
13 =
⋅⋅⋅⋅+⋅+⋅
=∆⋅
=∑=
=
NaA
kn
n
mnmn
AUU
lP
Fγ
Izvēlamies vadu A-35 (R0 = 0,92 Ω/km, X0 = 0,38 Ω/km). 6. Aprēėinām faktisko sprieguma zudumu
.V82420
)5200530010320(38,0)5500580010900(92,0
1 100
3.
=⋅+⋅+⋅⋅+⋅+⋅+⋅⋅
=
=+
=∆∑ ∑=
=
=
=
N
kn
n
kn
n
mnmnmnmn
AfakU
lQXlPR
U
94
∆Up = 1000 V > ∆Ufak A3 = 824 V, tātad vads aprēėināts pareizi.
5.4. Trīsfāzu maiĦstrāvas tīkla aprēėins, ievērojot minimālo vada materiāla
patēriĦu
Trīsfāzu tīklus visos gadījumos neizbūvē ar visā līnijas garumā vienāda šėērsgriezuma
vadiem. Līnijas sākumā lieto lielāka šėērsgriezuma vadus, bet virzienā uz līnijas beigām ar-
vien mazāka šėērsgriezuma vadus, jo līnijas sākumā ir lielāka slodze nekā līnijas beigās. At-
sevišėos posmos var lietot dažādu šėērsgriezumu vadus, tikai sprieguma novirze pie patērētā-
jiem nedrīkst pārsniegt pieĜaujamo lielumu.
Vienā noteiktā variantā kopējais vadu materiāla patēriĦš ir vismazākais. Lai atrastu tādu
vada šėērsgriezuma izvēles variantu, ir izstrādāta aprēėina metode.
Apskatām piemēru. Dota līnijas shēma ar diviem patērētājiem (5.5. att.).
5.5. att. Shēma līnijai ar divām slodzēm.
PieĦemot, ka līnijas induktīvā pretestība ir X0, aprēėinam sprieguma zudumu reaktīvajā
pretestībā ∆Ur un atrodam, ka ∆Ua = = ∆Up - ∆Ur.
Posmā A-1 sprieguma zudums aktīvajā pretestībā ir ∆UaA1, posmā 1-2 — ∆Ua12 = ∆Ua -
∆UaA1. Ja zināmi ∆UaA1 un ∆UaI2, vada šėērsgriezumu abos posmos varam aprēėināt šādi:
;3
1
11
1
111
NaA
AA
aA
AaAA
UU
lP
U
lIF
⋅∆⋅=
∆⋅
⋅=
γγ (5.18)
NaAaaAa
a
UUU
lP
UU
lIF
)()(
3
1
1212
1
121212 ∆−∆
⋅=
∆−∆
⋅⋅=
γγ. (5.19)
IaA1 un Ia12 — līnijas posmu A-1 un 1-2 strāvu aktīvās komponentes.
Vadu materiāla kopējais tilpums visās trīs līnijas fāzēs
.)(
3333
1
21212
1
211
121211NaAaNaA
AAAA
UUU
lP
UU
lPlFlFV
∆−∆+
∆⋅=+=
γγ (5.20)
Vienādojumā visi lielumi attiecībā pret vadu materiāla tilpumu ir konstanti, izĦemot
∆UaA1 , kuru var mainīt. Lai atrastu vadu materiāla minimālo tilpumu, jāĦem pirmais atvasinā-
jums pēc ∆UaA1 un vienādojums jāpielīdzina nullei:
95
;0)(
33
)( 21
21212
1
211
1
=∆−∆
+∆⋅
−=∆
NaAaNaA
AA
aA UUU
lP
UU
lP
Ud
dV
γγ
Rezultātā iegūsim
.)()( 2
1
21212
21
211
NaAaNaA
AA
UUU
lP
UU
lP
∆−∆=
∆ γγ (5.21)
Vienādojuma (5.21) kreiso pusi reizinām ar PA1 /PA1 labo pusi ar P12/P12, visu vienādoju-
mu ar 1/γUN, tad
.)(
1
)(
122
12
212
212
1222
12
21
21
1
∆−∆=
∆ NaAaNaA
AA
A UUU
lP
PUU
lP
P γγ (5.22)
Tā kā izteiksmes iekavās ir vienādas ar 21AF un 2
12F , tad varam rakstīt, ka
.; min
12
12
1
1
12
212
1
21 K
P
F
P
F
P
F
P
F
A
A
A
A === (5.23)
Tātad, lai vadu materiāla patēriĦš līnijā būtu minimāls, vada šėērsgriezums līnijas posmos
jāizvēlas proporcionāli kvadrātsaknei no posma aktīvās jaudas.
Attiecība PFK =min vienai un tai pašai līnijai ir konstants lielums, un to var aprēėināt
šādi:
;11
min
1
11 KU
lP
lPF
P
UF
lP
UU
N
kn
n
mnmnkn
n
mnmn
mn
mn
N
kn
n mn
mnmn
N
a ⋅=
⋅=
⋅=∆
∑∑∑
=
==
=
=
= γγγ
.1min
Na
kn
n
mnmn
UU
lP
K⋅∆⋅
⋅=∑=
=
γ (5.24)
Zinot Kmin, viegli var aprēėināt vada šėērsgriezumu katrā līnijas posmā
.min mnmn PKF ⋅= (5.25)
5.4. piemērs. Aprēėināt trīsfāzu līnijas vadu šėērsgriezumu katrā posmā, lai būtu minimā-
lais vadu materiāla patēriĦš. Līnijas nominālais spriegums 380 V, vidējais ăeometriskais attā-lums starp vadiem Dvid = 600 mm, pieĜaujamais sprieguma zudums ∆U(%) = 7,5%. Līnijas shēmā posmu garumi doti 5.6. att. Līnijas shēma 5.4. piemēram, kilometros, patērētāja jaudas — kW - jkVAr. Līniju paredzēts izbūvēt ar alumīnija vadiem.
5.6. att. Līnijas shēma 5.4. piemēram
96
Risinājums. 1. PieĜaujamais sprieguma zudums
V.5,28380100
5,7
100
(%)==
∆=∆ NU
UU
2. PieĦemam, ka īpatnējā induktīvā pretestība X0 = 0,35 Ω/km, un aprēėinām sprieguma zudumu reaktīvajā pretestībā:
V.7,438,0
)15,0215,031,082,018(35,010
4 =⋅+⋅+⋅+⋅⋅
==∆∑=
=
N
kn
n
mnmn
rAU
lQX
U
3. Aprēėinām koeficientu Kmin:
,7,938,08,2332
10)515,0815,0281,0582,0( 3
4
1min =
⋅⋅+++
=⋅∆⋅
⋅=
∑=
=
NaA
kn
n
mnmn
UU
lP
Kγ
kur ∆UaA4 = ∆U - ∆UrA4 = 28,5 - 4,7 = 23,8 V — pieĜaujamais sprieguma zudums līnijas aktīvajā pretestībā.
4. Aprēėinām vadu šėērsgriezumu katrā līnijas posmā:
posmā A-l 587,91min1 == AA PKF = 73,5 mm2, izvēlas vadu A-70;
posmā 1-2 287,912min12 == PKF = 51,5 mm2, izvēlas vadu A-70;
posmā 2-3 87,923min23 == PKF = 27,5 mm2, izvēlas vadu A-35;
posmā 3-4 57,934min34 == PKF = 21,7 mm2, izvēlas vadu A-25.
Posmos A-l un 1-2 izvēlamies vienāda šėērsgriezuma vadus, jo posmi ir īsi; posmā A-l ap-rēėinātais vada šėērsgriezums pārsniedz vada A-70 šėērsgriezumu. Lai sprieguma zudums ne-pārsniegtu pieĜaujamo, posmā 1-2 vada šėērsgriezumu palielina.
5. No tabulām (1. un 12. pielikumiem) atrodam katra, vada šėērsgriezumam atbilstošu īpatnējo aktīvo un induktīvo pretestību:
Vada marka A-70 A-35 A-25 R0 (Ω/km) 0,46 0,92 1,28 X0 (Ω/km) 0,30 0,33 0,35 6. Aprēėinām faktisko sprieguma zudumu līnijā
V,28,5V2738,0
)35,0228,15(15,0)33,0392,08(15,0
38,0
)3,01846,058(2,0)(
100
4.
=∆=⋅+⋅+⋅+⋅
+
+⋅+⋅
=+
=∆∑=
=
U
U
XQRPl
UN
kn
n
mnmnmn
Afak
p
tātad vadu izvēle ir pareiza.
97
5.5.
Pār
bau
des
dar
bs
„Sp
rieg
um
a zu
du
mi e
lek
tro-
apgā
des
sis
tēm
ās”
1. U
zdev
um
s. A
prēė
ināt
līdz
strā
vas
līnija
s va
da š
ėērs
-gr
iezu
mu,
ja p
ieĜa
ujam
ais
spri
egum
a zu
dum
s ir
∆U
(%)
un lī
nija
s sp
rieg
ums
UN. L
īniju
par
edzē
ts iz
būvē
t ar
alum
īnija
vad
iem
. Slo
dze
dota
kilo
vato
s, p
osm
a ga
rum
i –
met
ros.
ℓ
1
ℓ
2
ℓ3
ℓ
4
ℓ 5
P1,
P 2
P 3
P 4
P 5
5.7.
att.
V
AR
IAN
TI
Dot
ie
liel
um
i 1
2
3
4
5
6
7
8
9
1
0
11
1
2
13
1
4
15
UN, V
22
0 22
0 12
7 38
0 22
0 12
7 22
0 38
0 66
0 12
7 22
0 38
0 66
0 11
0 12
7 ∆
U, %
5
5 5
5 7,
5 2,
5 5
7,5
5 2
2,5
5 2
2,5
4 P
1, k
W
5 5
5 10
10
5
10
20
30
8 12
22
35
11
7
ℓ 1,
m
60
45
40
50
50
15
50
50
40
16
55
45
35
14
19
P2,
kW
5
5 4
8 5
7 9
14
25
6 10
15
26
9
6 ℓ 2
, m
30
40
35
40
40
20
40
40
35
19
38
42
36
12
14
P
3, k
W
2 2
3 6
7 3
8 12
20
4
9 13
21
11
5
ℓ 3,
m
55
50
30
60
60
30
60
60
45
28
54
61
43
10
24
P4,
kW
2
1,5
2 5
8 2
7 10
15
2,
5 7,
5 11
16
8
4 ℓ 4
, m
42
20
25
35
20
15
40
30
35
17
43
31
33
13
16
P
5, k
W
1 1
1 4
7 3
6 10
12
4
7 9
12,5
5,
5 5
ℓ 5,
m
22
15
20
30
30
10
50
40
42
18
43
39
48
15
16
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN, V
38
0 22
0 12
7 22
0 38
0 66
0 12
7 22
0 38
0 66
0 11
0 12
7 38
0 22
0 11
0 ∆
U, %
2
5 2
7,5
2 2,
5 5
2 2,
5 5
2 2,
5 4
3 5
P1,
kW
10
10
5
10
20
30
8 12
22
35
11
7
5 5
10
ℓ 1,
m
50
50
15
50
50
40
16
55
45
35
14
19
45
40
50
P2,
kW
8
5 7
9 14
25
6
10
15
26
9 6
5 4
8 ℓ 2
, m
40
40
20
40
40
35
19
38
42
36
12
14
40
35
40
P
3, k
W
6 7
3 8
12
20
4 9
13
21
11
5 2
3 6
98
ℓ 3,
m
60
60
30
60
60
45
28
54
61
43
10
24
50
30
60
P4,
kW
5
8 2
7 10
15
2,
5 7,
5 11
16
8
4 1,
5 2
5 ℓ 4
, m
35
20
15
40
30
35
17
43
31
33
13
16
20
25
35
P
5, k
W
4 7
3 6
10
12
4 7
9 12
,5
5,5
5 1
1 4
ℓ 5,
m
30
30
10
50
40
42
18
43
39
48
15
16
15
20
30
2. U
zdev
um
s. A
prēė
ināt
spr
iegu
ma
zudu
mu
tīklā
ar
spri
egum
u U
N
līdz
patē
rētā
jiem
4 u
5. T
īkls
vis
ā ga
rum
ā uz
būvē
ts a
r al
umīn
ija v
adu,
vi
dēja
is ă
eom
etri
skai
s at
tālu
ms
star
p va
diem
Dvi
d, b
ez ta
m p
osm
u ga
-ru
ms
(km
) un
pat
ērēt
āju
jaud
as P
- jQ
(kW
- j
kVA
r).
5.
8. a
tt.
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
UN, k
V
20
35
35
35
10
6 1
20
35
35
35
10
6 1
20
Vad
s A
-35
A-5
0 A
-70
A-9
5 A
-35
A-2
5 A
-16
A-3
5 A
-50
A-7
0 A
-95
A-3
5 A
-25
A-1
6 A
-35
Dvi
d, m
1,
2 1,
5 1,
75
1,25
1
0,8
0,6
1,2
1,5
1,75
1,
25
1 0,
8 0,
6 1,
25
ℓ 1, k
m
2 2,
5 2,
5 2,
5 2
2,5
0,2
1,8
3 2,
7 2,
6 0,
8 0,
9 0,
15
1,6
P1,
kW
20
0 30
0 30
0 30
0 30
0 15
0 10
0 19
0 30
0 32
0 28
0 20
0 15
0 10
0 20
0 Q
1,k
VA
R
30
60
60
60
60
40
20
30
70
70
60
60
50
20
70
ℓ 2, k
m
3 4
4,5
5 3
5 0,
4 2,
8 3,
7 4,
5 4,
8 1,
5 1,
25
0,25
2,
4 ℓ 3
, km
2
3 3,
5 4
2 4
0,3
1,6
3,1
3,4
4,2
1,4
1,1
0,22
2,
6 P
3, k
W
100
200
200
200
200
100
90
90
180
220
200
200
100
90
90
Q3,
kV
AR
20
40
40
40
40
30
10
20
45
60
50
50
40
10
30
ℓ 4
, km
4
4,5
5 5,
5 4
3 0,
15
2,9
3,9
5,4
5,5
2,2
1,6
0,13
3,
2 P
4, k
W
100
150
150
150
150
100
50
100
150
170
170
150
80
50
110
Q4,
kV
AR
50
70
70
70
70
50
10
40
60
70
70
50
40
10
50
Al 3l 4
l 11
l 2l 5
2
5
4P
4 –
jQ
4
P3 –
jQ
3
P1 –
jQ
1P
5 –
jQ
5
3
99
ℓ 5, k
m
1 1,
8 2
2,5
1 1
0,05
1,
1 0,
8 2,
3 2,
7 0,
8 0,
5 0,
05
0,8
P5,
kW
20
0 25
0 30
0 32
0 32
0 19
0 80
15
0 24
0 30
0 29
0 22
0 10
0 80
19
0 Q
5,k
VA
R
50
80
100
95
95
55
15
50
80
70
100
75
30
15
50
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN, k
V
20
35
35
35
10
6 1
20
35
35
35
10
6 1
20
Vad
s A
-35
A-5
0 A
-70
A-9
5 A
-35
A-2
5 A
-16
A-3
5 A
-50
A-7
0 A
-95
A-3
5 A
-25
A-1
6 A
-35
Dvi
d, m
1,
2 1,
5 1,
75
1,25
1
0,8
0,45
1,
2 1,
5 4,
3 1,
25
1 0,
8 0,
6 1,
25
ℓ 1, k
m
1,8
2,1
2,5
2,8
0,7
0,75
0,
2 2,
6 4,
5 2,
9 5,
8 0,
8 1,
1 0,
16
2,9
P1,
kW
21
0 29
0 31
0 30
0 20
0 12
0 10
0 22
0 34
0 31
0 40
0 16
0 15
0 10
0 24
0 Q
1,k
VA
R
50
70
70
80
60
40
20
50
80
70
90
60
50
30
70
ℓ 2, k
m
2,9
4 4,
4 5,
2 0,
75
0,45
0,
35
2,4
4,7
4,4
4,8
1,5
1,25
0,
25
3 ℓ 3
, km
2,
2 3,
3 3,
8 4,
4 0,
45
0,55
0,
15
1,4
3,9
3,7
5,2
1,4
1,1
0,22
3,
6 P
3, k
W
100
250
200
220
110
100
70
110
220
220
300
150
100
90
170
Q3,
kV
AR
30
40
60
70
40
30
10
40
80
70
10
0 50
40
20
70
ℓ 4
, km
4
4,5
5,2
5,8
0,9
0,3
0,15
3,
9 4,
8 5,
6 5,
5 2,
2 1,
5 0,
12
5,2
P4,
kW
12
0 16
0 20
0 16
0 12
0 11
0 50
12
0 16
0 18
0 21
0 15
0 80
50
12
0 Q
4,k
VA
R
40
70
70
70
50
40
10
40
80
80
70
50
40
20
60
ℓ 5, k
m
1 1,
8 2
2,9
0,35
0,
4 0,
05
1,35
1,
6 2,
8 3,
4 0,
8 0,
6 0,
05
1,1
P5,
kW
18
0 23
0 30
0 35
0 26
0 15
0 70
24
0 28
0 27
0 32
0 21
0 10
0 80
22
5 Q
5,k
VA
R
60
80
90
90
60
20
10
70
110
70
100
75
30
20
55
3. U
zdev
um
s. A
prēė
ināt
spr
iegu
ma
zudu
mu
380
V tī
kla
un p
ārba
udīt,
vai
var
pal
aist
asi
nhro
no e
lekt
rodz
inēj
u, k
urš
darb
ina
cent
rbēd
zes
sūkĦ
i. G
aisv
adu
līnija
izbū
vēta
ar
četr
iem
alu
mīn
ija v
adie
m, l
īnija
s ga
rum
s l k
m, v
idēj
ai a
ttālu
ms
star
p va
diem
Dvi
d . P
ieva
ds n
o ga
isva
du lī
nija
s līd
z el
ektr
odzi
nēja
m iz
būvē
ts a
r ka
beli,
kur
a al
umīn
ija d
zīsl
as š
ėērs
grie
zum
s ir
F, k
abeĜ
a ga
rum
s l k
ab. E
lekt
rodz
inēj
a ka
talo
ga d
ati:
PN ,
ηN ,
cosφ
N ,
I pal/I
N ,
mpal,
Kre
z =
1,2
5. 3
80 V
līni
ja p
iesl
ēgta
tra
nsfo
rmat
oru
apak
šsta
cija
i, ku
rā u
zstā
dīts
tran
sfor
mat
ors.
Ja
cent
rbēd
zes
sūkĦ
i ned
arbi
na, t
rans
-fo
rmat
ora
seku
ndār
ā tin
uma
spri
egum
s U
2N =
400
V.
10
0 VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Gai
svad
i 4x
A12
0 4x
A95
4x
A95
4x
A95
4x
A70
4x
A95
4x
A95
4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 4x
A12
0 l,
km
0,
88
1,13
1,
24
1,65
1,
62
1,49
1,
27
1,69
1,
54
1,64
1,
39
1,45
1,
38
1,54
1,
19
UN, V
38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 D
vid,
m
0,6
0,8
1 0,
6 0,
8 1
0,6
0,8
1 1
1,5
0,8
1 1,
25
1,5
Fka
b, m
m2
25
16
16
16
16
25
16
25
25
25
25
25
25
25
25
l kab
, m
22,5
43
78
68
99
69
14
9 86
85
81
97
78
81
97
13
2 P
N, k
W
35
33
28
25
22
30
30
30
30
30
30
30
30
25
30
ηN
0,91
0,
885
0,87
5 0,
895
0,89
0,
902
0,88
6 0,
9 0,
905
0,89
5 0,
902
0,88
6 0,
89
0,88
0,
87
cosφ
N
0,89
0,
8 0,
83
0,83
0,
9 0,
91
0,9
0,92
0,
91
0,92
0,
91
0,9
0,85
0,
84
0,83
I p
al/I
N
7,5
6,5
7 7
7 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 m
pal
1,2
1,8
1,8
1,8
1,8
2 1,
9 2
2 2
2 1,
9 2
1,9
2 tr
ans-
form
ator
s T
M-
160/
10
TM
-16
0/10
T
M-
160/
10
TM
-16
0/10
T
M-
160/
10
BA
-25
0/10
B
A-
250/
10
BA
-25
0/10
B
A-
250/
10
BA
-25
0/10
T
M-
100/
10
TM
-10
0/10
T
M-
100/
10
TM
-10
0/10
T
M-
100/
10
U2N
tran
sf,
kV
0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 V
AR
IAN
TI
Dot
ie
liel
um
i 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
28
30
G
aisv
adi
4xA
120
4xA
95
4xA
95
4xA
95
4xA
70
4xA
95
4xA
95
4xA
120
4xA
120
4xA
120
4xA
120
4xA
120
4xA
120
4xA
120
4xA
70
l, k
m
0,31
0,
22
0,18
0,
16
0,2
0,24
0,
25
0,27
0,
31
0,29
0,
23
0,21
5 0,
22
0,24
5 0,
23
UN, V
38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 38
0 D
vid,
m
1 0,
8 1
0,6
0,8
1 0,
6 0,
8 1
1 1,
5 0,
8 1
1,25
1,
5 F
kab,
mm
2 25
16
16
16
16
16
16
25
25
25
25
25
25
25
25
l k
ab, m
18
22
22
18
19
18
18
18
18
20
18
18
18
18
18
P
N, k
W
30
22
22
22
22
22
22
30
30
30
30
30
30
25
28
ηN
0,90
5 0,
885
0,87
5 0,
895
0,89
0,
897
0,89
2 0,
9 0,
905
0,89
5 0,
902
0,88
6 0,
89
0,88
0,
87
cosφ
N
0,91
0,
8 0,
83
0,83
0,
9 0,
91
0,91
0,
92
0,91
0,
92
0,91
0,
9 0,
85
0,84
0,
83
I pal/I
N
7,5
6,5
7 7
7 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 7,
5 m
pal
2 1,
8 1,
8 1,
8 1,
8 2
2 2
2 2
2 1,
9 2
1,9
2
10
1
tran
s-fo
rmat
ors
TM
-16
0/10
T
SMA
-10
0/20
T
SMA
-10
0/20
T
SMA
-10
0/20
T
SMA
-10
0/20
T
SMA
-10
0/20
T
SMA
-10
0/20
T
M-
160/
10
TM
-16
0/10
T
M-
160/
10
TM
-16
0/10
T
M-
160/
10
TM
-16
0/11
T
M-
160/
12
TM
-16
0/13
U
2Ntr
ansf,
kV
0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 0,
4 4.
Uzd
evu
ms.
Apr
ēėin
āt v
ada
šėēr
sgri
ezum
u līn
ijai a
r no
min
ālo
spri
e-gu
mu
UN, j
a zi
nām
s pi
eĜau
jam
ais
spri
egum
a zu
dum
s ∆
Up(
%).
Vid
ējai
s
ăeom
etri
skai
s at
tālu
ms
star
p va
diem
Dvi
d. L
īniju
par
edzē
ts iz
būvē
t ar
vi
sā g
arum
ā vi
enād
a šė
ērsg
riez
uma
alum
īnija
vad
iem
.
5.
9. a
tt.
V
AR
IAN
TI
Dot
ie
liel
um
i 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
UN, k
V
20
35
10
6 1
20
35
10
6 1
20
35
10
6 1
∆U
p, %
5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 2,
5 D
vid,
m
1,8
1,5
1,25
1
0,6
1,8
1,5
1,25
1
0,6
1,8
1,5
1,25
1
0,6
P1,
kW
10
0 20
0 10
0 10
0 19
15
0 21
0 11
0 11
0 20
15
0 25
0 12
0 11
0 14
Q
1, k
VA
r 20
80
20
20
5
60
90
40
35
5 60
90
40
35
5
ℓ 1,
km
10
10
5
3 0,
19
11
12
4,4
3 0,
19
11
12
4,4
2,8
0,14
P
2, k
W
300
300
130
90
32
320
320
120
90
33
320
340
130
100
18
Q2,
kV
Ar
100
90
50
30
8 11
0 11
0 60
20
8
110
110
60
23
5 ℓ 2
, k
m
5 8
4 1,
5 0,
25
5,5
9 3,
3 1,
5 0,
21
5,5
10
3,3
1,4
0,15
P
3, k
W
500
500
220
110
22
500
530
290
90
23
500
550
290
110
22
Q3,
kV
Ar
200
250
70
40
4 26
0 25
0 70
40
5
260
250
72
42
5 ℓ 3
, k
m
5 8
4 1,
2 0,
16
6 9
3,2
1,2
0,14
6
10
3,2
1,2
0,13
V
AR
IAN
TI
Dot
ie
liel
um
i 16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN, k
V
20
35
10
6 1
20
35
10
6 1
20
35
10
6 1
∆U
p, %
5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 5
5 2,
5 D
vid,
m
1,8
1,5
1,25
1
0,6
1,8
1,5
1,25
1
0,6
1,8
1,5
1,25
1
0,6
Al 1
1l 2
l 32
3
P1 –
jQ
1P
3 –
jQ
3P
2 –
jQ
2
10
2
P1,
kW
11
0 22
0 11
0 10
0 18
13
0 19
0 11
5 11
0 20
15
0 25
0 12
0 11
0 14
Q
1, k
VA
r 40
80
20
20
4,
5 60
90
42
35
5
60
90
40
35
5 ℓ 1
, k
m
10
10
5 2,
9 0,
22
11
12
4,2
3 0,
19
11
12
4,4
2,8
0,14
P
2, k
W
340
320
110
100
28
290
290
130
90
33
320
340
130
100
18
Q2,
kV
Ar
100
100
30
32
7 90
90
60
20
8
110
110
60
23
5 ℓ 2
, k
m
5,5
9 4,
4 1,
5 0,
18
6 8,
5 3,
4 1,
5 0,
21
5,5
10
3,3
1,4
0,15
P
3, k
W
500
500
230
110
25
500
530
310
90
23
500
550
290
110
22
Q3,
kV
Ar
200
250
70
40
5 24
0 25
0 75
40
5
260
250
72
42
5 ℓ 3
, k
m
5,5
9 4,
5 1,
2 0,
16
6 8,
4 3
1,2
0,14
6
10
3,2
1,2
0,13
5.
Uzd
evu
ms.
Apr
ēėin
āt tr
īsfā
zu lī
nija
s va
du š
ėērs
grie
zum
u ka
trā
posm
ā, la
i būt
u m
inim
ālai
s va
du m
ater
iāla
pat
ēriĦ
š. L
īnija
s no
mi-
nāla
is s
prie
gum
s U
N,
vidē
jais
ăeo
met
risk
ais
attā
lum
s st
arp
va-
diem
Dvi
d ,
pieĜ
auja
mai
s sp
rieg
uma
zudu
ms
∆U
p(%
) . L
īniju
pa-
redz
ēts
izbū
vēt a
r al
umīn
ija v
adie
m.
5.
10. a
tt.
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
UN, V
38
0 38
0 22
0 66
0 10
00
220
220
380
380
220
660
1000
22
0 22
0 10
00
∆U
p, %
7,
5 5
7,5
5 5
5 2
7,5
5 7,
5 5
5 5
2 5
Dvi
d, m
0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 P
1, k
W
59
47
27
72
78
36
9,5
59
47
25
72
79
36
9 95
Q
1, k
VA
r 18
14
8
18
29
11
2 19
14
7
18
31
11
1,8
23
ℓ 1,
km
0,
22
0,2
0,1
0,4
0,5
0,05
0,
05
0,21
0,
2 0,
09
0,4
0,5
0,05
0,
05
0,5
P2,
kW
28
25
21
42
65
13
6
28
25
21
42
65
13
6 70
Q
2, k
VA
r 8
7 6,
5 10
17
5
1 8
7 5,
9 10
17
5
1 19
ℓ 2
, k
m
0,1
0,1
0,1
0,2
0,4
0,05
0,
05
0,1
0,1
0,1
0,2
0,42
0,
05
0,06
0,
45
P3,
kW
8
6 5,
2 10
18
5
3 8
5,8
4,9
10
18
5 2,
8 18
Q
3, k
VA
r 3
2,5
1,7
3 8
1,5
0,5
3 2,
4 1,
6 3
8 1,
5 0,
5 8
ℓ 3,
km
0,
15
0,15
0,
104
0,15
0,
35
0,07
0,
07
0,15
0,
15
0,12
0,
17
0,35
0,
08
0,06
5 0,
35
A1
l 2l 3
3
P1 –
jQ
1P
3 –
j Q
3P
2 –
jQ
2
l 4l 1
24
P4 –
jQ
4
10
3
P4,
kW
5,
5 4
2,7
6 10
2,
7 2,
7 5,
5 3,
6 2,
9 6,
2 8
2,8
2,7
8,5
Q4,
kV
Ar
2 1,
5 0,
9 2
4,5
0,9
0,9
2 1,
1 0,
8 2,
7 3,
9 0,
9 0,
9 4,
1 ℓ 4
, k
m
0,15
0,
15
0,15
5 0,
15
0,3
0,15
5 0,
155
0,19
0,
12
0,16
0,
18
0,24
0,
17
0,16
0,
24
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
UN, V
38
0 38
0 22
0 66
0 10
00
220
220
1000
38
0 38
0 22
0 66
0 10
00
220
220
∆U
p, %
7,
5 5
7,5
5 5
5 2
5 7,
5 5
7,5
5 5
5 2
Dvi
d, m
0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 0,
6 P
1, k
W
59
47
25
72
79
36
9 95
59
47
27
72
78
36
9,
5 Q
1, k
VA
r 19
14
7
18
31
11
1,8
23
18
14
8 18
29
11
2
ℓ 1,
km
0,
21
0,2
0,09
0,
4 0,
5 0,
05
0,05
0,
5 0,
22
0,2
0,1
0,4
0,5
0,05
0,
05
P2,
kW
28
25
21
42
65
13
6
70
28
25
21
42
65
13
6 Q
2, k
VA
r 8
7 5,
9 10
17
5
1 19
8
7 6,
5 10
17
5
1 ℓ 2
, k
m
0,1
0,1
0,1
0,2
0,42
0,
05
0,06
0,
45
0,1
0,1
0,1
0,2
0,4
0,05
0,
05
P3,
kW
8
5,8
4,9
10
18
5 2,
8 18
8
6 5,
2 10
18
5
3 Q
3, k
VA
r 3
2,4
1,6
3 8
1,5
0,5
8 3
2,5
1,7
3 8
1,5
0,5
ℓ 3,
km
0,
15
0,15
0,
12
0,17
0,
35
0,08
0,
065
0,35
0,
15
0,15
0,
104
0,15
0,
35
0,07
0,
07
P4,
kW
5,
5 3,
6 2,
9 6,
2 8
2,8
2,7
8,5
5,5
4 2,
7 6
10
2,7
2,7
Q4,
kV
Ar
2 1,
1 0,
8 2,
7 3,
9 0,
9 0,
9 4,
1 2
1,5
0,9
2 4,
5 0,
9 0,
9 ℓ 4
, k
m
0,19
0,
12
0,16
0,
18
0,24
0,
17
0,16
0,
24
0,15
0,
15
0,15
5 0,
15
0,3
0,15
5 0,
155
104
5.6. Reaktīvas jaudas kompensatoru aprēėins.
Kompensatorus aprēėina, izejot no reaktīvās slodzes lieluma energosistēmas maksimālās
slodzes laikā. PieĜaujamo reaktīvo slodzi maksimālās slodzes laikā nosaka energosistēma, no-
rādot pieĜaujamo tg φ. UzĦēmuma dabīgo tg φf nosaka no aktīvās un reaktīvās enerăijas skaitī-
tāja rādījumiem energosistēmas laikā. Kā no diagrammas redzams (5.14. att.), kompensatora
jauda
Qk = Qf - Qp.
kur Qf - faktiskā reaktīvā slodze sistēmas maksimuma laikā;
Qp - pieĜaujamā reaktīvā slodze.
Tā kā Qf = P tg φf un Qp = P tg φk, tad Qk = P(tg φf - tg φk).
Šādi aprēėināta kondensatora jauda jāizvēlas pēc jaudu standartskalās.
Minimālās slodzes laikā reaktīvās jaudas patēriĦš var būt ievērojami mazāks un var ras-
ties stāvoklis, kad Qk > Qf.
5.11. att. Individuālais kompensators
5.12. att. Grupveida kompensators
Tas nozīmē, ka reaktīvā jauda tiks ievadīta barojošā tīklā, kas ir nepieĜaujami, jo tā paaug-
stina tīkla spriegumu. Lai šāds stāvoklis nerastos, kondensatoru baterija jāizveido no vairā-
kām sekcijām, lai būtu iespēja tas pēc vajadzības atslēgt.
Atslēdzot kondensatoru, tas saglabā spriegumu, tai laikā, kad spriegums uz slēdža kontak-
tiem no barošanas puses pēc 1/4 perioda būs pretējās zīmes. Tātad, uz slēdža kontaktiem būs
divkāršs spriegums. Ja starpkontaktu dielektriskā stiprība palielinās nepietiekoši ātri, tad tā
var atkārtoti tikt caursista. Katra starpkontaktu spraugas pārklāšanās rada pārspriegumu, kas
var sasniegt pieckārtīgu lielumu.
Pēc kondensatora atslēgšanas no sprieguma uz tā platēm paliek elektriskais lādiĦš, kas sa-
glabā uz kondensatora spailēm spriegumu. Tas var būt bīstams apkalpojošam personālas. Tā-
105
dēĜ pēc atslēgšanas kondensators jāizlādē caur izlādēšanas pretestībām. Kā izlādēšanas pre-
testības var izmantot spriegummaiĦu vai elektrodzinēju tinumus. Ja tas nav iespējams, jālieto
speciālas izlādēšanas pretestības.
5.13. att. Augstsprieguma kompensators
5.14. att.
Zemsprieguma ietaisēs kā izlādēšanas pretestības izmanto kvēlspuldzes. Ja spriegums ir
380 V, tad jāslēdz divas spuldzes virknē. Līdz ar to spuldžu jauda izmainās. Kondensatora iz-
lādēšanās noris pietiekami ātri, ja uz 1 kVAr kompensatora jaudas izvēlas 1 W lielu pretestī-
bu.
5.5. piemērs. Trīsfāžu kompensatora jauda Qk = 240 kVAr vai vienā fāzē Qkf = 80 kVAr, U = 380 V.
A t r i s i n ā j u m s. Tā kā spriegums ir 380 V, katrā fāzē jāslēdz virknē divas spuldzes, kuru nominālais spriegums UN = 220 V. Spuldzes atrādās pie pazemināta sprieguma, tāpēc iz-vēlas divas 60 W spuldzes.
Faktisko jaudu nosaka, aprēėinot spuldzes pretestību
.80760
22022
Ω===N
Nsp
P
UR
Kopējā pretestība Rizl = 2·807 = 1614 Ω. Izlādes pretestības jauda
.W5,891614
38022
===izl
Nizl
R
UP
Ka redzam kVAr1
W1fizlP , tātad spuldzes izvelētas pareizi.
Izlādes pretestības lielumu var aprēėināt arī pēc formulas
62
1015Q
UR
f
izl ⋅= ,
kur Uf - fāzes spriegums (kV); Q - kondensatoru baterijas jauda (kVAr). Rēėinot pēc šis formulas, izlādes pretestības vērtība ir lielāka, nekā rēėinot pēc iepriekšē-
jās metodes.
10
6
5.7.
Pār
bau
des
dar
bs
‘’R
eak
tīvā
s ja
ud
as k
omp
ensē
šan
a’’
1. u
zdev
um
s. T
īkla
m, k
ura
spri
egum
s U
un
frek
venc
e f,
pie
slēg
ts e
lekt
rodz
inēj
s ar
jaud
u P
un ja
udas
koe
fici
entu
cos
φ1.
Lai
paa
ugst
ināt
u ja
udas
ko
efic
ient
u līd
z vē
rtīb
ām c
osφ
2, jā
pies
lēdz
kon
dens
ator
s. N
otei
kt k
onde
nsat
ora
kapa
citā
ti. S
alīd
zini
et p
atēr
ētās
jaud
as p
irm
ā un
otr
ā ga
dīju
mā.
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
U, V
39
0 40
0 39
0 38
0 40
0 38
0 39
0 38
0 38
0 38
0 38
0 40
0 40
0 39
0 40
0 f,
Hz
60
55
60
50
50
50
50
60
50
50
50
50
60
50
50
P, k
W
10
12
15
17
20
16
21
19
13
18
22
23
13
24
26
cosφ
1 0,
5 0,
57
0,58
0,
59
0,56
0,
55
0,6
0,55
0,
56
0,54
0,
55
0,56
0,
53
0,54
0,
55
cosφ
2 0,
95
0,92
0,
9 0,
91
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,92
0,
91
0,93
0,
9 0,
92
VA
RIA
NT
I D
otie
li
elu
mi
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
U, V
40
0 40
0 39
0 38
0 40
0 38
0 39
0 38
0 40
0 39
0 38
0 40
0 40
0 39
0 38
0 f,
Hz
60
55
60
50
50
50
50
60
50
50
50
50
60
50
50
P, k
W
10
12
15
17
20
16
21
19
13
18
22
23
13
24
26
cosφ
1 0,
54
0,57
0,
55
0,54
0,
59
0,51
0,
58
0,54
0,
56
0,54
0,
57
0,58
0,
53
0,55
0,
53
cosφ
2 0,
93
0,92
0,
9 0,
91
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,9
0,92
0,
91
0,93
0,
9 0,
9 2. u
zdev
um
s. K
onde
nsat
oru
bate
rija
s iz
lādē
šana
s pr
oces
am iz
vēlē
t kvē
lspu
ldze
s sk
aitu
n u
n ja
udu
Psp
, pec
tam
apr
ēėin
āt s
puld
zes
izlā
des
pret
es-
tību
Rsp
un
izlā
des
jaud
u P
izl,
ja tr
īsfā
žu k
ompe
nsat
ora
jaud
a ir
Qk,
tīkla
spr
iegu
ms
U.
VA
RIA
NT
I D
otie
lie-
lum
i 1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
U, V
38
2 40
0 39
9 39
8 39
7 39
6 39
0 38
4 38
5 38
6 38
7 38
8 38
9 39
0 39
1 Q
k, k
VA
r 30
6 39
2 50
4 31
5 35
4 63
3 75
3 56
1 47
1 38
1 29
1 30
6 31
5 42
3 43
2 V
AR
IAN
TI
Dot
ie li
e-lu
mi
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
U, V
38
2 38
4 38
6 38
8 39
0 39
2 39
4 39
6 39
8 40
0 39
9 39
7 39
5 39
3 39
1 Q
k, k
VA
r 30
9 19
5 20
7 21
6 33
3 23
7 25
5 26
7 27
6 28
8 29
7 31
2 32
1 45
3 40
2
107
6. ZEMĒTĀJU APRĒĖINS
6.1. ZEMĒTĀJU APRĒĖINA FORMULAS
Projektējot jaunus vai rekonstruējot esošos zemējumus, jāizdara zemētāju aprēėins. Vis-
pārīga gadījumā zemētāju aprēėins ir sarežăīts, jo jāievēro dažādi faktori, kas iespaido
zemētāju pretestību. Zemētāju aprēėinu izdara šādā secībā:
1. aprēėina zemesslēguma strāvu IZ ;
2. atkarībā no elektroietaises veida nosaka nepieciešamo zemējumu pretestību Rz. Ja
zemējums ir kopējs ietaisēm ar dažādu spriegumu, tad aprēėinā jālieto mazākā zemēju-
ma pretestības vērtība;
3. nosaka zemes īpatnējo pretestību ρ (Ω·cm). To var noteikt tieši, izdarot mērījumus
zemējuma būves vietā. Faktiskā zemes īpatnējā pretestība atkarībā no zemes mitruma,
dziĜuma un gadalaika var izmainīties, tāpēc aprēėinos lieto koeficientus, ar kuriem rei-
zina izmērīto zemes pretestību (6.1. tabula). Mitras zemes koeficientu lieto, ja mērījumi
izdarīti rudenī, pavasarī vai arī ir daudz nokrišĦu. Sausas zemes koeficientu izmanto
vasarā, ja ir maz nokrišĦu.
Ja zemes īpatnējā pretestība nav izmērīta, lieto aptuvenus datus (6.2. tabula). 6.2. tabu-
lā uzrādīti dati 10 — 20% mitrai gruntij (pēc svara). Tāpēc lieto zemes īpatnējās pretestības
palielināšanās koeficientu Kmax (6.3. tabula) ;
4. aprēėina viena zemētāja pretestību R. Dažādu zemētāju pretestības aprēėināšanas
izteiksmes maiĦstrāvai dotas 6.4. tabulā;
5. orientējoši aprēėina vertikālo zemētāju skaitu:
,Z
V
R
Rn
η=
kur Rv — viena zemētāja pretestība, Ω;
Rz — elektroietaisei nepieciešamā zemējuma pretestība, Ω;
η — izmantošanas koeficients;
n — zemētāju skaits.
Lietojot vairākus vertikālos zemētājus, pa tiem plūstošās strāvas zemesslēguma gadī-
jumā rada katra savu elektrisko lauku. Zemētāji ekranizē viens otru, un rezultātā to ko-
pējā pretestība pieaug. Kopējo zemētāju pretestības attiecību pret atsevišėo zemētāju pre-
testību summu sauc par izmantošanas koeficientu η. Rindā un pa kontūru izvietotu apaĜ-
tērauda un leĦėa tērauda zemētāju izmantošanas koeficienti doti 6.5. tabulā;
108
6. uzzīmē vertikālos zemētājus plānā un izmēra savienojošo horizontālo zemētāju ga-
rumus;
7. izrēėina viena savienojošā horizontālā zemētāja pretestību Rh (6.4. tabula);
8. aprēėina visu horizontālo zemētāju pretestību:
,η
hh
RR =Σ
6.1. t a b u l a
Koeficienti zemes īpatnējās pretestības noteikšanai
Zemētāja raksturojums Ierakšanai dzi-
Ĝums, m Mitra zeme Vidēji mit-
ra zeme Sausa zeme
0,3 12 7 5
0,5 6,5 5 4,5
Horizontālie zemētāji
0,8 3,0 2,0 1,6
Līdz 3 m gari vertikālie zemētāji
0,8 m no zemes virsmas
2,0 1,5 1,4
6.2. tabula
Zemes īpatnējā pretestība
Zemes īpatnēja pretestība, Ω·m·104 Augsnes veids
iespējamās vērtības aprēėinos
pieĦemtā vērtība
Smilts 4 - 10 7
Mālaina smilts 1,54 - 4 3
Smilšains māls 0,4 - 1,5 1
Māls 0,08 - 0,7 0,4
AkmeĦains mals 0,09 - 1,5 1
Melnzeme 0,06 - 2 1
AkmeĦaina melnzeme 1,5 - 2 2
Kūdra 0,1 - 0,5 0,2
Gruntsūdens 0,2 - 0,7 0,5
6.3. tabula
Zemes īpatnējās pretestības palielināšanās koeficients Kmax
Zemētāja veids Kmax
2...3 m gariem vertikāliem zemētājiem 1,44…1,6
Horizontāliem zemētājiem 0,8 m dziĜumā 2,0...2,5
109
6.4. tabula
Zemētāju pretestību aprēėināšanas izteiksmes
Zemētāja veids Aprēėina formula
ApaĜtērauda stienis vai caurule (diametrs d, garums l) vertikāli zemē, leĦėa tēraudam d = 0,95·b (b — vienas malas platums) ApaĜtērauda stienis vai caurule (diametrs d, garums l) vertikāli zemē, ja augšējais gals ir 0,5 m dziĜuma no zemes virspuses un dziĜāk (t — attālums no zemes virspuses līdz caurules vidum)
d
Rl
l
4ln
2 ⋅=
πρ
−+
+⋅
=l
ll
l t
t
dR
4
4ln
2
12ln
2πρ
ApaĜtērauds (diametrs d, garums l) horizontāli zemē dziĜumā t. Plakantēraudam ar platumu b: d = 0,5b
td
R2
ln2
l
l⋅=
πρ
ApaĜtērauda (diametrs d) gredzens (gredzena diametrs D) horizontāli zemē dziĜumā t.
td
D
DR
2
2
4ln
2
ππρ
=
ApaĜtērauda stienis (garums l, diametrs d) vai caurule, slīpi zemē (n — elektrodu skaits, A — lielums, kas at-karīgs no elektrodu skaita un no slīpuma leĦėa α).
,2
ln2
+⋅⋅
= nAdn
Rl
lπρ
ja α = 45° un n = 2, A2 = 2,45 n = 3, A3 = 4,27 n = 4, A4 = 6,18
6.5. t a b u l a
Tērauda stieĦu un leĦėu zemētāju izmantošanas koeficients, neievērojot savienotājus
Zemētāju savstarpējā attāluma attiecība pret to garumu a/l Zemētāju skaits Zemētāji izvietoti rindā Zemētāji izvietoti pa kontūru
2 0,85 0,91 0,94 — — —
4 0,73 0,83 0,89 0,69 0,78 0,85
6 0,65 0,77 0,85 0,61 0,73 0,80
10 0,59 0,74 0,81 0,55 0,68 0,76
20 0,48 0,67 0,76 0,47 0,63 0,71
40 — — — 0,41 0,58 0,66
60 — — — 0,39 0,55 0,64
100 — — — 0,36 0,52 0,62
Zemētāju konstrukcija un dati atkarībā no zemes īpatnējās pretestības un no elektroie-
taisei nepieciešamās zemējuma pretestības apskatīti 6.7. tabulā un 6.1. attēlā. Zemējums iz-
veidots no 10 mm diametra tērauda. Visi metāliskie savienojumi sametināti. Vertikālos un
horizontālos zemētājus ierīko 0,5 m, bet aramzemē 1,0 m dziĜās tranšejās (6.2. att.).
110
6.6. t a b u l a Vertikālo zemētāju savienotāju izmantošanas koeficients
Vertikālo zemētāju skaits n Vertikālo zemētāju
savstarpējā attāluma attiecība pret to ga-
rumu a/l 2 4 6 10 20 40 60 100
Vertikālie zemētāji izvietoti rindā
1 0,85 0,77 0,72 0,62 0,42 — — —
2 0,94 0,89 0,84 0,75 0,56 — — —
3 0,96 0,92 0,88 0,82 0,68 — — —
Vertikālie zemētāji izvietoti pa kontūru
1 — 0,45 0,40 0,34 0,27 0,22 0,20 0,19
2 — 0,55 0,48 0,40 0,32 0,29 0,27 0,23
3 — 0,70 0,64 0,56 0,45 0,39 0,36 0,33
Apakšstacijas zemētājs sastāv no 10-12 mm diametra apaĜtērauda vai 40 x 40 x 4 leĦėtē-
rauda vertikāliem zemētājiem, kas savienoti ar 6 mm diametra tērauda stiepli vai 25x 4
mm tērauda lentu. Vertikālo zemētāju garums 3—5 m. Transformatora neitrāli pievieno
zemētājam ar atsevišėu zemējuma pievadu.
6.7. t a b u l a
Tipveida zemētāju tehniskie dati
Zemes īpatnējā
pretestība, ρ, Ω•cm
Zemējuma pretestība,
Ω
Zemētāju garums,
m
Vertikālo zemētāju
skaits, n
Attālums a starp verti-kāliem zemētājiem, m
Piezīmes
0,5·104 10 6 — — 6.1. att. a
1·104 10 16 2 6 6.1. att. b
1,5·104 10 20 2 10
2,5·104 10 40 2 30
5·104 10 70 3 20 6.1. att. c
0,5·104 30 1,7 — —
1·104 30 3,4 — —
1,5·104 30 6 — —
2,5·104 30 12 — —
5·104 30 27 3 6
7·104 30 40 4 5—10—5
10·104 30 60 6 5—5—10—5—5
111
Griezums Plāns
a
b
c
6.1. att. Tipveida zemētāju skices
6.2. att. Zemētāju tranšeja
6.3. att. Mastu tipa apakšstacijas zemētājs,
ρ ≤ 1·I04 Ω·cm
6.2. ZEMĒTĀJU APRĒĖINS
Zemētāju aprēėinu veic, nosakot
1) katra atsevišėa zemētāja pretestību;
2) zemētāju skaitu.
Atsevišėa zemētāja pretestība ir atkarīga no zemējuma konstrukcijas un grunts pretestī-
bas. Zemētāju skaitu nosaka, zinot normatīvo zemēšanas ietaises pretestību un grunts īpatnējo
pretestību ρ' (6.1. un 6.2. tab.).
Lai Ħemtu vēra grunts pretestības palielināšanos, zemei sasalstot, lieto sezonas koeficien-
tu KM. Vertikāliem elektrodiem KM = 1,5-1,9 un horizontāliem elektrodiem KM = 1,8-5,8 ; tas
ir atkarīgs no klimatiskā rajona (6.3. tab.).
Aprēėina
112
ρ = KM ρ'.
Vertikāla zemētāja pretestību apaĜtērauda elektrodiem aprēėina pēc formulas
,4
4ln
2
12ln
2
−+
+⋅
=lt
lt
d
l
lRst π
ρ
vai
,4
4ln
2
12ln
366,0
−+
+⋅
=lt
lt
d
l
lRst
ρ
kur l - zemētāja garums (cm);
d - zemētāja diametrs (cm);
t - attālums no zemes virsmas līdz zemēšanas stieĦa vidum (cm).
Ja apaĜa stieĦa vietā ir lenėtērauds, tad
d = 0,95·b,
kur b - leĦėtērauda platums.
Orientējošiem aprēėiniem var pieĦemt, ka
Rst ≈ 0,003 ρ.
Nepieciešamo vertikālo elektrodu skaitu, neĦemot vēra horizontālo elektrodu pretestību,
aprēėina pēc formulas:
,VZ
st
R
Rn
η⋅=
kur n - elektrodu skaits;
ηv - elektrodu izmantošanas koeficients, kas atrodams rokasgrāmatas un ir atkarīgs no
elektrodu skaita un to savstarpēja attāluma
RZ - elektroiekārtas pretestība, Ω.
6.4. att.
Tā kā elektrodu skaits nav zināms, tad ηv var noteikt tikai aptuveni. Lai to izdarītu, aprē-
ėina minimāli iespējamo elektrodu skaitu: .minZ
st
R
Rn =
113
Šo skaitu palielina apmēram par 20 %, izvēloties noteiktu elektrodu skaitu un pēc šī skai-
ta nosaka ηv.
Pēc elektrodu skaita nosaka horizontālā elektroda garumu un aprēėina tā pretestību:
,2
ln2
2
h
hh
tb
l
lR
⋅
⋅
⋅=
πρ
kur th - ieguldīšanas dziĜums (cm);
lh - horizontālā elektroda garums (cm);
b - horizontālā elektroda (lentes) platums (cm).
ĥemot vērā lietderības koeficientu, faktiskā horizontāla zemētāja pretestība
,h
h
h
RR
η=Σ
kur ηv - horizontālā zemētāja lietderības koeficients, kuru atrod literatūrā.
Vertikālos elektrodus savienojot ar horizontālajiem elektrodiem, kopējā zemējuma pretes-
tība samazināsies. Lai noskaidro tu faktiski nepieciešamo elektrodu skaitu, jāaprēėina nepie-
ciešama summāra vertikālo zemētāju pretestība, Ħemot vērā horizontālo zemētāju.
.'
Zh
hZ
stRR
RRR
−
⋅=
Σ
ΣΣ
Pēc šī RstΣ nosaka galīgo elektrodu skaitu:
.''
Vst
st
R
Rn
η⋅=
Σ
Elektrodu skaitu izvēlas tādu, lai tas būtu konstruktīvi izdevīgs, jo samazinot vertikālo
elektrodu skaitu, palielināsies arī horizontālā elektroda pretestība un līdz ar to visa zemētāja
pretestība.
Ja elektrodu skaits noteikts, jāaprēėina kā iepriekš RhΣ un R'stΣ, un galīgā zemētāja vēr-
tība R'Z.
Rezultātam jābūt mazākam par RZ. Ja šis noteikums nav izpildīts, jāpalielina elektrodu
skaits un aprēėins jāatkārto.
Aprēėina uzdevums. Jāaprēėina zemēšanas ietaises elektrodu skaits un ietaises pretestība
atbilstoši EIN normatīviem.
Dotie lielumi:
1. Elektrodi - lenėtērauds 50 x 50 x 5 mm.
2. Elektroda garums l = 3 m.
3. Elektrodu iedzīšanas dziĜums zem zemes - 0,6 m.
4. Attālums starp elektrodiem a = 6 m,
114
5. Grunts - smilšains māls.
6. Zemesslēguma strāva augstsprieguma ietaisei IZ = 25 A.
7. Zemēšanas ietaise kopīga augstsprieguma un zemsprieguma ietaisei.
8. Elektrodi novietojami kontūrā.
9. Horizontālais zemētājs - apaĜtērauds, kura diametrs 10 mm.
Aprēėina noteikumi
1. Aprēėinā jāĦem vērā vertikālo un horizontālo zemētāju pretestība.
1. Nepieciešamie dati jāĦem no tabulas.
Aprēėins
1. Normatīvā zemējuma pretestība.
.525
125125Ω===
Z
ZI
R
Tā kā pēc noteikuma RZ < 4 Ω, tad faktiskā RZ = 4 Ω.
2. Elektrodu ekvivalentais diametrs
d = 0,95·b = 0,95·5 = 4,75 cm.
3. Elektrodu vidējais ieguldīšanas dziĜums
m.1,26,02
36,0
2=+=+=
lt
4. No tabulām
ρ' = 1·l04 Ω·cm, KM = 1,5
5. Aprēėina grunts īpatnējo pretestību:
ρ = KM·ρ’' = 1,5·1·104 = 1,4·104 Ω·cm .
6. Aprēėina viena vertikālā elektroda pretestību:
.423002104
3002104ln5,0
75,4
3002ln
3002
105,1
4
4ln
2
12ln
2
4
Ω≈
−⋅+⋅
+⋅
⋅⋅
=
−+
+⋅
=ππ
ρlt
lt
d
l
lRst
7. Pēc tabulām nosaka orientējošo ηv vērtību un aprēėina orientējošo elektrodu skaitu:
.185,176,04
42≈=
⋅=
⋅=
VZ
st
R
Rn
η
8. ĥemot vērā, ka horizontālie elektrodi samazinās zemējuma pretestību, samazina elek-
trodu skaitu:
n = 16,
izvietojot pa 4 četrās rindās.
9. Horizontālā zemētāja garums
vienai rindai - 3 x a = 3 x 6 = 18 m;
115
8 rindām lh = 18 x 8 = 144 m.
10. Horizontāla zemētāja pretestība
.48,260
)10(144ln
101442
105,1ln
2
222
2
42
Ω=⋅⋅
⋅=
⋅⋅=
ππρ
hh
h
h
hdt
l
lR
11. No tabulām atrod η h un aprēėina rezultējošo horizontālā zemētāja pretestību:
.88,732,048,2
Ω≈===Σh
h
h
RR
η
12. Faktiski nepieciešamā vertikālo elektrodu summārā pretestība
.84884' Ω=
−⋅
=−
⋅=
Σ
ΣΣ
Zh
hZ
stRR
RRR
13. Faktiskais elektroda skaits
gab.7,7868,0
42'
''=
⋅=
⋅=
ΣstV
st
R
Rn
η
PieĦemam galīgo vertikālo elektrodu skaitu
n' = 12 elektrodi.
14. Faktiskais horizontālo elektrodu garums
la = 3.18 = 54 m,
lb = 4.12 = 48 m,
lh = la + lb = 54 + 48 = 102 m.
15. Faktiskā horizontālo elektrodu summārā pretestība
( ) ( )
,36,360
10102ln
101022
105,1ln
2
222
2
42'
'' Ω=
⋅⋅
⋅=
⋅⋅=
ππρ
hh
h
h
hdt
l
lR
.8,838,0
36,3'
'' Ω===Σ
h
hh
RR
η
16. Faktiskā vertikālo zemētāju summārā vērtība
.22,567,012
42
' '''' Ω=
⋅=
⋅=Σ
V
st
sth
RR
η
17. Faktiskā zemējuma kontūra pretestība
.3,38,822,5
8,822,5'''
'''
Ω≈+⋅
=+
⋅=
ΣΣ
ΣΣΣ
hst
hst
RR
RRR
Secinājums. Tā kā RΣ = 3,3 Ω < RZ = 4 Ω, tad zemējuma kontūru var izbūvēt pēc pieĦem-
tā konstruktīvā izveidojuma ar 12 vertikāliem elektrodiem.
11
6
6
.3. P
ārb
aud
es d
arbs
: „E
lek
troi
ekār
tu z
emēš
ana”
Uzd
evu
ms.
Jāa
prēė
ina
zem
ēšan
as ie
tais
es e
lekt
rodu
ska
its u
n ie
tais
es p
rete
stīb
a. U
zzīm
ēt e
lekt
rodu
izvi
etoš
anu
plān
ā.
V
AR
IAN
TI
Dot
ie li
elu
mi
1 2
3 4
5 6
7 8
Ver
tik
ālie
el
ektr
odi
lenė
tēra
uds
40x4
0x4m
m
lenė
tēra
uds
50x5
0x5m
m
lenė
tēra
uds
60x5
0x4m
m
lenė
tēra
uds
60x6
0x5m
m
apaĜ
tēra
uds
10 m
m
apaĜ
tēra
uds
12 m
m
apaĜ
tēra
uds
14 m
m
apaĜ
tēra
uds
16 m
m
l, m
3
4 3
4 4
5 3
7 t h
, m
0,4
0,5
0,6
0,7
0,4
0,5
0,6
0,7
a, m
3
12
6 8
12
10
3 14
G
run
ts
sm
ilts
m
ālai
na
smilt
s sm
ilšai
ns
māl
s m
āls
m
elnz
eme
ak
meĦ
aina
m
elnz
eme
kūdr
a
smilt
s
I Z, A
30
25
22
28
21
24
31
35
H
oriz
ontā
lie
elek
-tr
odi,
dh,
mm
ap
aĜtē
raud
s 6
apaĜ
tēra
uds
8 ap
aĜtē
raud
s 10
ap
aĜtē
raud
s 12
ap
aĜtē
raud
s 6
apaĜ
tēra
uds
8 ap
aĜtē
raud
s 10
ap
aĜtē
raud
s 12
V
AR
IAN
TI
Dot
ie li
elu
mi
9 10
11
12
13
14
15
16
V
erti
kāl
ie
elek
trod
i le
nėtē
raud
s 40
x40x
4mm
le
nėtē
raud
s 50
x50x
5mm
le
nėtē
raud
s 60
x50x
4mm
le
nėtē
raud
s 60
x60x
5mm
ap
aĜtē
raud
s 10
mm
ap
aĜtē
raud
s 12
mm
ap
aĜtē
raud
s 14
mm
ap
aĜtē
raud
s 16
mm
l,
m
3 3
3 5
4 5
6 7
t h, m
0,
4 0,
5 0,
6 1
0,4
0,5
0,6
0,7
a, m
3
6 6
10
12
5 18
14
G
run
ts
m
ālai
na
smilt
s sm
ilšai
ns
māl
s m
āls
m
elnz
eme
ak
meĦ
aina
m
elnz
eme
kūdr
a
smilt
s
māl
aina
sm
ilts
I Z
, A
30
25
22
28
21
24
31
35
Hor
izon
tāli
e el
ek-
trod
i, d
h, m
m
apaĜ
tēra
uds
6 ap
aĜtē
raud
s 8
apaĜ
tēra
uds
10
apaĜ
tēra
uds
11
apaĜ
tēra
uds
5 ap
aĜtē
raud
s 7
apaĜ
tēra
uds
6 ap
aĜtē
raud
s 7
VA
RIA
NT
I D
otie
liel
um
i 17
18
19
20
21
22
23
24
V
erti
kāl
ie e
lek
trod
i le
nėtē
raud
s le
nėtē
raud
s le
nėtē
raud
s le
nėtē
raud
s ap
aĜtē
raud
s ap
aĜtē
raud
s ap
aĜtē
raud
s ap
aĜtē
raud
s
11
7
40x4
0x4m
m
50x5
0x5m
m
60x5
0x4m
m
60x6
0x5m
m
10 m
m
13 m
m
14 m
m
16 m
m
l, m
3
4 3
5 4
5 6
7 t h
, m
0,4
0,5
1 0,
7 0,
4 0,
75
0,6
0,7
a, m
3
12
6 10
12
10
18
14
G
run
ts
sm
ilšai
ns
māl
s m
āls
m
elnz
eme
ak
meĦ
aina
m
elnz
eme
kūdr
a
smilt
s
māl
aina
sm
ilts
sm
ilšai
ns
māl
s I Z
, A
30
25
22
28
21
37
31
35
Hor
izon
tāli
e el
ek-
trod
i, d
h, m
m
apaĜ
tēra
uds
6 ap
aĜtē
raud
s 8
apaĜ
tēra
uds
10
apaĜ
tēra
uds
12
apaĜ
tēra
uds
5 ap
aĜtē
raud
s 7
apaĜ
tēra
uds
10
apaĜ
tēra
uds
12
7. Kontroles jautājumi
Nr. p.k.
Jautājumi Atbildes
1. Dzinēja jauda pēc pases datiem PP = 100 kW, relatīvais ieslēgšanas ilgums εP = 49 %. Noteikt nominālo (uzstādīto) jaudu PN.
1. 30 kW; 2. 40 kW; 3. 50 kW; 4. 60 kW; 5. 70 kW; 6. 80 kW; 7. 90 kW;
2. SaskaĦā ar EIN normētās frekvences novirzes ir
1. ±0,1 Hz; 2. ±0,15 Hz; 3. ±0,05 Hz; 4. ±0,2 Hz; 5. ±0,25 Hz; 6. ±0,3 Hz;
3. SaskaĦā ar EIN neatkarīgi no frekvences novirzes tas svārstības tīklā nedrīkst pārsniegt
1. 0,1%; 2. 0,4%; 3. 0,3%; 4. 0,2%; 5. 0,5%; 6. 0,6%; 7. 0,7%.
4. SaskaĦā ar EIN neatkarīgi no frekvences novirzes tas svārstības tīklā nedrīkst pārsniegt
1. 0,1 Hz; 2. 0,3 Hz; 3. 0,2 Hz; 4. 0,4 Hz; 5. 0,6 Hz; 6. 0,5 Hz; 7. 0,8 Hz.
5. SaskaĦā ar EIN normālā režīmā visma-zākās sprieguma novirzes noteiktas ra-žošanas telpu, sabiedrisko ēku un brīv-gaisa prožektorgaismas tīklos uz spul-džu spailēm jāatrodas diapazonā….
1. no -0,5% līdz +2,5%; 2. no 0% līdz +2,5%; 3. no -2,5% līdz +2,5%; 4. no -2,5% līdz +5%; 5. no -5% līdz +5%;
6. SaskaĦā ar EIN normālā režīmā sprie-guma novirzes uz dzinēju un to pa-laišanas un vadības aparātu spailēm jāatrodas diapazonā ….
1. no -2,5% līdz +2,5%; 2. no -2,5% līdz +5%; 3. no -5% līdz +5%; 4. no -7,5% līdz +12,5%; 5. no -5% līdz +10%;
7. SaskaĦā ar EIN normālā režīmā sprie-guma novirzes uz visu pārējo elektro-uzĦēmēju spailēm nedrīkst pārsniegt…
1. ±2,5%; 2. ±7,5%; 3. ±10%; 4. ±12,5%; 5. ±15%; 6. ±5%;
8. SaskaĦā ar EIN sprieguma novirzes pie dzinējiem, kas pieslēgti lauku elek-triskajiem tīkliem (izĦemot lopkopības kompleksus, kurus pielīdzina rūpniecī-bas uzĦēmumiem), pieĜaujamais di-apazons sastāda
1. -2,5% līdz +2,5%; 2. -7,5% līdz +10%; 3. -2,5% līdz +5,0%; 4. -5% līdz +5%; 5. -5% līdz +10%;
9. SaskaĦā ar EIN sprieguma novirzes pie pārējiem elektrouzĦēmējiem, kas pieslēgti lauku elektriskajiem tīkliem atrodas diapazonā ….
1. ±2,5%; 2. ±5%; 3. ±7,5%; 4. ±10%; 5. ±12,5%; 6. ±15%;
10. SaskaĦā ar EIN pieĜaujamā augstāko harmoniku koeficienta vērtība nevar būt lielāka par …%.
1. 1%; 2. 2%; 3. 6%; 4. 5%; 5. 7%; 6. 3%; 7. 4%.
11. SaskaĦā ar EIN uz trīsfāžu elektrouz-Ħēmēju spailēm pieĜaujama sprieguma asimetrija nevar būt lielāka par….
1. 0,5%; 2. 2%; 3. 1,5%; 4. 3%; 5. 5%; 6. 4%; 7. 2,5%.
12 SaskaĦā ar EIN uz nepilnīgi slogotu asinhrono dzinēju spailēm tiek pieĜauta asimetrija vairāk par …
1. 10%; 2. 7,5%; 3. 5%; 4. 4%; 5. 3%; 6. 2%; 7. 6%.
13. Uz nepilnīgi slogotu asinhrono dzinēju spailēm tiek pieĜauta nesinusoidalitāte lielāka par ….
1. 20%; 2. 12,5%; 3. 15%; 4. 10%; 5. 7,5%; 6. 5%; 7. 2,5%.
14. Nominālie standarta trīsfāžu maiĦsprie-gumi līdz 1000 V tīkliem un elektrouz-
1. 40 V: 2. 60 V; 3. 110 V; 4. 220 V; 5. 380 V; 6. 660 V
119
Ħēmējiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
15. Nominālie standarta vienfāzes maiĦsprie-gumi līdz 1000 V tīkliem un elektrouz-Ħēmējiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. 40 V: 2. 60 V; 3. 110 V; 4. 220 V; 5. 380 V; 6. 690 V
16. Nominālie standarta trīsfāžu maiĦsprie-gumi līdz 1000 V avotiem un pārveidotā-jiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. 42 V: 2. 62 V; 3. 115 V; 4. 230 V; 5. 400 V; 6. 690 V
17. Nominālie standarta vienfāzes maiĦsprie-gumi līdz 1000 V avotiem un pārveidotā-jiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. 42 V: 2. 62 V; 3. 115 V; 4. 230 V; 5. 400 V;
18. Nominālie standarta līdzspriegumi līdz 1000 V tīkliem un elektrouzĦēmējiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. 48 V: 2. 60 V; 3. 110 V; 4. 220 V; 5. 440 V; 6. 660 V
19. Nominālie standarta līdzspriegumi līdz 1000 V avotiem un pārveidotājiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. 48 V: 2. 62 V; 3. 115 V; 4. 230 V; 5. 460 V; 6. 690 V
20. Tagad gaisvadu līnijas izbūve no sekojo-šiem vadiem. Kurš no atbildēm nav pareizs?
1. alumīnija; 2. tēraudalumīnija; 3. tērauda; 4. vara
21. Kāds ir gaisavadu līnijas trases platums 0,4kV līnijai?
1. 2m; 2. 4m; 3. 5m; 4. 8m.
22. Kāds gaisvadu līnijas trases platums no 6kV līdz 20kV sprieguma līnijai?
1. 4m; 2. 6m; 3. 8m; 4. 13m.
23. Kāds ir gaisavadu līnijas trases platums 110kV līnijai?
1. 11m; 2. 18m; 3. 26m; 4. 48m.
24. Kāds ir gaisa vadu līnijas trases platums 330kV līnijai?
1. 13m; 2. 18m; 3. 26m; 4. 48m.
25. KabeĜu likšana tranšejā: tranšeja kabe-Ĝiem ar spriegumu līdz 10 kV dziĜums – ….. m
1. 0,5 m; 2. 0,6 m; 3. 0,7 m; 4. 0,9 m; 5. 1,0 m; 6. 0,8 m; 7. 1,2 m.
26. KabeĜu likšana tranšejā: tranšeja kabe-Ĝiem ar spriegumu 20 kV dziĜums – ……. m
1. 0,5 m; 2. 0,8 m; 3. 0,9 m; 4. 0,6 m; 5. 0,7 m; 6. 1,0 m; 7. 1,2 m.
27. Cik 6 kV vai 10 kV sprieguma kabeĜus iesaka likt vienā tranšejā ?
1. ne vairāk par 2; 2. ne vairāk par 3; 3. ne vairāk par 4; 4. ne vairāk par 6; 5. ne vairāk par 6; 6. ne vairāk par 7;
28. Cik 20 kV sprieguma kabeĜus iesaka likt vienā tranšejā ?
1. ne vairāk par 2; 2. ne vairāk par 3; 3. ne vairāk par 4; 4. ne vairāk par 6; 5. ne vairāk par 6; 6. ne vairāk par 7;
120
29. Kāds ir minimālais attālums starp kabe-Ĝiem līniju šėērsojumos tranšejās?
1. 0,5m; 2. 0,7m; 3. 1m; 4. 1,5m.
30. Kāds ir minimālais attālums starp paralēli guldītiem zemsprieguma kabeĜiem?
1. 5cm; 2. 10cm; 3. 15cm; 4. 25cm.
31. Kāds ir minimālais attālums starp paralēli guldītiem līdz 10kV sprieguma kabeĜiem?
1. 5cm; 2. 10cm; 3. 15cm; 4. 25cm.
32. Kāds ir minimālais attālums starp paralēli guldītiem no 10kV līdz 35kV augstsprie-guma kabeĜiem?
1. 5cm; 2. 10cm; 3. 15cm; 4. 25cm.
33. Ko nozīmē kabeĜa apzīmējums 3 x 50 + 1 x 25 ?
1. Izgatavotāja kods; 2. Kabelis ar trijām dzīslām ar diametru
50mm un vienu dzīslu ar diametru 25mm;
3. Kabelis ar trijām dzīslām šėērsgrie-zumā 50mm2 un vienu dzīslu šėērs-griezumā 25mm2;
4. KabeĜa darba spriegums 25kV un pieĜaujamā strāva katrā dzīslā 50A.
34. Kādu funkciju pilda transformatoru apakšstacija?
1. Izstrādā elektroenerăiju; 2. Pārveido un sadala elektroenerăiju; 3. Uzkrāj elektroenerăiju; 4. Pārvada elektroenerăiju attālumā.
35. KādēĜ lieto starpbalstus?
1. Gaisa līniju mehāniskās stiprības pa-lielināšanai;
2. Gaisvadu līnijas ierīkošanai pilsētās; 3. Lai izpildītu vadu krustošanu; 4. Gaisa līniju virziena izmaiĦai.
36. Kāds ir minimālais tranšejas dziĜums, guldot zemsprieguma kabeli Latvijā?
1. 0,5m; 2. 0,7m; 3. 1,5m; 4. 2m.
37. KādēĜ iekārto kabeĜu akas (šahtas)?
1. Mitruma notecei; 2. Ērtai kabeĜu ievilkšanai; 3. KabeĜu ventilācijai; 4. KabeĜu profilaktiskai apskatei.
38. No kā aizsargā kūstošie drošinātāji elek-triskajā tīklā?
1. Aizsargā no tīkla īsslēguma strāvas un ilgstošas pārslodzes gadījuma;
2. Ne no ka neaizsargā – kalpo operatī-vai tīkla atslēgšanai;
3. Aizsarga no iekārtu pārkarsēšanas; 4. Aizsarga no statiskā lādiĦa.
121
39. No kā aizsargā izlādĦi elektriskajā tīklā? 1. No īsslēguma strāvas; 2. No pārsprieguma tīklā; 3. No ilgstošas pārslodzes; 4. No statiskā lādiĦa.
40. No kā aizsargā siltuma relejs? 1. No ilgstošas pārslodzes; 2. No sprieguma impulsa tīklā; 3. No viena fāzes vada pārraušanas; 4. No iekārtu pārkarsēšanas.
41. Kādu ėēdi pārtrauc siltuma releja kon-takti dzinēja palaišanas shēmā?
1. Dzinēja spēka ėēdi; 2. Nulles vadu; 3. Kontaktora vai magnētiskā palaidēja
spoles ėēdi; 4. Nulles vadu un dzinēja spēka ėēdi.
42. Kāda ir atslēgšanas strāva noplūdes aiz-sardzības relejam?
1. Ne lielāka par 30 mA; 2. Uzstādās ar releja regulatoru pirms
shēmas ieslēgšanas; 3. 1,1 x Inom slodzes; 4. 5 x Inom slodzes.
43. Uz ko reaăē noplūdes strāvas aizsardzī-bas relejs?
1. Uz strāvu, kas lielāks par nominālo; 2. Uz spriegumu, kas lielāks par nomi-
nālo; 3. Uz spriegumu, kas mazāks par nomi-
nālo; 4. Uz pienākošās un aizejošās strāvas
starpību.
44. Kāpēc kūstošie drošinātāji piepildīti ar kvarca smiltīm?
1. Elektriskā loka dzēšanai drošinātāja pārdegšanas laikā;
2. Labākai siltuma atdevei gaisā; 3. Drošinātāja hermetizācijai; 4. Lai drošinātājs varētu izturēt lielāku
strāvu.
45. Vai drīkst aizvietot līdzstrāvas relejus un kontaktorus ar maiĦstrāvas līdzīgiem aparātiem?
1. Drīkst visos gadījumos; 2. Nedrīkst; 3. Drīkst, tikai mazjaudīgās ėēdēs; 4. Drīkst, tikai ja ir aktīvā slodze.
46. Vai drīkst aizvietot maiĦstrāvas relejus un kontaktorus ar līdzstrāvas līdzīgiem aparātiem?
1. Drīkst visos gadījumos; 2. Nedrīkst; 3. Drīkst, tikai mazjaudīgās ėēdēs; 4. Drīkst, tikai ja ir aktīvā slodze.
47. Kāpēc atslēdzojošos aparātos ir elektris-kā loka dzēšanas ierīcēs?
1. Tāpēc ka loka plazmai ir liela elek-triskā caurvādītspēja;
2. Lai aizsargāt aparātu no ugunsgrēka; 3. Lai aizsargāt kontaktus no kušanas; 4. Lai samazinātu loka ietekmi uz apa-
rāta spoles magnētisko lauku.
122
48. Kas tiek apzīmēts ar šo grafisko zīmi?
1. Siltumreleja uztverošā daĜa; 2. Vienfāžu diferenciālais relejs; 3. Trīsfāzu diferenciālais relejs; 4. Relejs, kurš izslēdzas ar aizkavēšanu.
49. Kādā veidā mēs varam aizsargāt savas mājas, iekārtas, mājdzīvniekus no zi-bens?
1. Negaisa laikā izslēdzot elektrību; 2. Negaisa laikā aizverot logus un dur-
vis; 3. Ierīkojot zibensnovedējus; 4. No zibens nevar aizsargāties.
50. Ko drīkst darīt ar izolatoru (izĦēmums- gāzes), ja ir notikusi tā caursite?
1. Izmantot tālāk; 2. Attīrīt; 3. Nomainīt, jo izmantot nevar; 4. Apgriezt otrādi.
51. Kāda ir īsslēgta vijuma nozīme magnē-tiskajā palaidēja spoles serdē?
1. Palielina magnētiskā lauka spēku; 2. Novērš spoles pārkāršanu; 3. Novērš spoles serdes vibrāciju; 4. Palielina strāvas stiprumu spolē.
52 Kāda elektrodzinēja tinumu izolācijas pretestība neatbilst normai?
1. 50МΩ; 2. 0,5МΩ; 3. 0,2МΩ; 4. 500МΩ.
53. Kāds ir gaisvadu līnijas ar spriegumu līdz 1000V minimāli pieĜaujamais augstums virs ceĜa braucamās daĜas?
1. 5m; 2. 10m; 3. 6m; 4. 3m.
54. Kāds ir gaisvadu līnijas ar spriegumu līdz 1000V minimāli pieĜaujamais augstums apdzīvotā vietā?
1. 5m; 2. 10m; 3. 6m; 4. 3m.
55. Kura pretestības vērtība atbilst normatī-vos noteiktai zemējuma kontūra maksi-mālai pretestībai iekārtās ar tīkla sprie-gumu 380/220V?
1. 100 Ω; 2. 4 Ω; 3. 1 к Ω; 4. 4 М Ω;
56. Kādi paĦēmieni tiek izmantoti rūpniecī-bā, lai paaugstinātu cosφ elektriskajā ėē-dē?
1. Samazina slodzes jaudu; 2. Samazina dzinēju induktīvo pretestī-
bu; 3. Ėēdē ieslēdz kondensatoru bateriju
vai kompensatorus; 4. Palielina aktīvo pretestību.
57. Kāda ir minimāli pieĜaujamā elektrodzi-nēja tinumu izolācijas pretestība?
1. 10MΩ; 2. 5MΩ; 3. 0,5MΩ; 4. 0,1MΩ.
123
58. Kāda elektrodzinēja tinumu izolācijas pretestība neatbilst normai?
1. 50MΩ; 2. 0,5MΩ; 3. 0,2MΩ; 4. 500MΩ.
59. Ko sauc par zemējuma ietaisi? 1. Zemētāja vienotība ar elektroaparā-tiem;
2. Zemēšanas pievads; 3. Zemētāja un zemēšanas pievada vie-
notība; 4. Vadītāja un elektroaparātu vienība
60. Kas elektroiekārtās ir zemēšana? 1. Ar iepriekšēju nolūku elektroiekārtas savienojums ar zemēšanas pievadu;
2. Ar iepriekšēju nolūku elektroiekārtas savienojums ar zemēšanas iekārtu;
3. Ar iepriekšēju nolūku elektroiekārtas savienojums ar zemētāju;
4. Ar iepriekšēju nolūku elektroiekārtas savienojums ar nullesvadu.
61. Kāpēc gaisvadu līnijās, līdz ar alumīnija vadiem, izmanto teraudalumīnija vadus?
1. Alumīnija vadiem pārāk zema īpatnē-jā pretestība;
2. Alumīnijs mazāk izturīgs; 3. Alumīnijs gaisā oksidējas; 4. Teraudalumīnija vadi neeksistē.
62. Kas kalpo par izolāciju kailiem gaisvadu līniju vadiem?
1. Gaiss; 2. PVC plastikāts; 3. Gumija; 4. Porcelāns.
63. Kāds parametrs ir izšėirošais augstsprie-guma izolācijai?
1. Īpatnēja pretestība; 2. Dielektriskā caurlaidība; 3. Dielektrisko zudumu leĦėa tangenss; 4. Elektriskā stiprība.
64. Kāpēc elektriskos kontaktos nav vēlams divu visbiežāk izmantojamu materiālu (varš un alumīnijs) saskarsme?
1. Starp šīm metāliem notiek ėīmiskā reakcija;
2. Kontakts izjūk sakarā ar elektroėī-misko reakciju;
3. Tādu kontaktu grūti izolēt; 4. Tādi kontakti Ĝoti dārgi.
65. Apgaismošanas tīklos vadi un kabeĜi vis-os gadījumos jāaizsargā pret īsslēguma strāvas iedarbību. Cik reizes īsslēguma strāvai jābūt lielā-kai par aizsardzības aparāta nominālo strāvu IN, ja tīkla aizsardzība izveidota ar kūstošiem drošinātājiem vai automā-tiem ?
1. 1,25 reizes; 2. 1,4 reizes; 3. 1,5 reizes; 4. 2 reizes; 5. 2,5 reizes; 6. 3 reizes; 7. 5 reizes.
66. Apgaismošanas tīklos vadi un kabeĜi vis-os gadījumos jāaizsargā pret īsslēguma strāvas iedarbību. Cik reizes īsslēguma strāvai jābūt lielā-kai par automāta ar elektromagnētisko atslēdzi un nominālo strāvu līdz 100 A ?
1. 1,25 reizes; 2. 1,4 reizes; 3. 1,5 reizes; 4. 2 reizes; 5. 2,5 reizes; 6. 3 reizes; 7. 5 reizes.
124
67. Apgaismošanas tīklos vadi un kabeĜi vis-os gadījumos jāaizsargā pret īsslēguma strāvas iedarbību. Cik reizes īsslēguma strāvai jābūt lielā-kai par automāta ar elektromagnētisko atslēdzi un nominālo strāvu virs 100 A
1. 1,25 reizes; 2. 1,4 reizes; 3. 1,5 reizes; 4. 2 reizes; 5. 2,5 reizes; 6. 3 reizes; 7. 5 reizes.
68. Cik reizes īsslēgto asinhrono elektrodzi-nēju palaišanas brīdī strāva Ipal lielāka par nominālo strāvu.
1. 1-2 reizes; 2. 10-12 reizes; 3. 3-5 reizes; 4. 7-10 reizes; 5. 5-7 reizes; 6. 7-9 reizes;
125
PIELIKUMI
126
P.1.1. tabula
Drošinātāju PN-22 tehniskie dati
Drošinātāju tips
Nominālās strāvas, A
Kūstošā ieliktĦa nominālā strāva , A
Jaudas zudumi,
W
Kūstošā ieliktĦa aktī-vā pretestība·10-3, Ω
Atslēgtspēja, kA
31,5 7,0 4,4 40 7,5 2,6 50 8,5 2,0 63 11,5 1,65 80 12,5 1,3
PN22-100 100
100 16,0 0,9
80
80 12,5 1,3 100 16,0 0,83 125 21,0 0,62 160 28,0 0,50 200 30,0 0,42
PN22-250 250
250 34,0 0,27
80
200 30,0 0,42 250 34,0 0,34 315 49,0 0,22
PN22-400 400
400 56,0 0,15
40
315 49,0 0,22 400 56,0 0,14 500 60,0 0,14
PN22-630 630
630 85,0 0,09
25
Atslēgtspēja, kA
P.1.1. att. Drošinātāja PN-22 laikstrāvas raksturlīkne
P.1.2. tabula DIAZED tipa drošinātāju kūstošā elementa nominālās strāvas
Cokola vītne IeliktĦu nominālās vērtības (A) E-16 2, 4, 6, 10, 16, 20, 25, E-27 2, 4, 6, 10, 16, 20, 25, E-33 35, 50, 63, 80, 100
t, s
127
P.1.3. tabula
Firmas „Bussmann” drošinātāju „D” tipa tehniskie dati (gL, 500 V, 2-100 A, atslēgtspēja 100 kA)
Cokola vītne Kataloga Nr. Nominālās
strāvas, A Izmērs "D",
mm Krāsa
E-16 2D16 2 6 Rozā/Pink 4D16 4 6 Brūns/Brown 6D16 6 6 ZaĜš/Green 10D16 10 7 Sarkans/Red 16D16 16 10 Pelēks/Grey 20D16 20 12 Zils/Blue 25D16 25 14 Dzeltens/Yellow
E-27 2D27 2 6 Rozā/Pink 4D27 4 6 Brūns/Brown 6D27 6 6 ZaĜš/Green 10D27 10 8 Sarkans/Red 16D27 16 10 Pelēks/Grey 20D27 20 12 Zils/Blue 25D27 25 14 Dzeltens/Yellow
E-33 35D33 35 16 Melns/Black 50D33 50 18 Balts/White 63D33 63 20 Vara/Copper
E-125 80D125 80 5 Sudraba/Silver 100D125 100 7 Sarkans/Red
P.1.4 tabula
FERRAZ tipa drošinātāju tehniskie dati
Nominālais spriegums
Atslēgt-spēja, kA
Nominālās strāvas, A
125 20 0,125, 0,160, 0,200, 0,250, 0,315, 0,400, 0,500, 0,630, 0,800, 1, 1,1, 1,25, 1,60, 2, 2,5, 3,15, 4, 5, 6,3, 8, 10, 12,5, 14, 16, 20, 25, 30
20 0,125, 0,160, 0,200, 0,250,0,315,0,400,0,500, 0,630, 0,800 50 1, 1,25,1,60,2,2,5 3,15, 4, 5, 6,3
250 20 10, 12,5,14,16,20
380 30 0,125, 0,160, 0,200, 0,250, 0,315, 0,400, 0,500, 0,630, 0,800, 1, 1,25, 1,60, 2, 2,5, 3,15, 4, 5, 6,3, 8, 10, 12,5, 14, 16
440 30 0,125, 0,160, 0,200, 0,250, 0,315, 0,400, 0,500, 0,630, 0,800, 1, 1,25, 1,60, 2, 2,5, 3,15, 4, 5, 6,3, 8
500 20 0,125, 0,160, 0,200, 0,250, 0,315, 0,400, 0,500, 0,630, 0,800, 1, 1,25, 1,60, 2, 2,5, 3,15, 4
200 60,90 100 100, 140
250 200 225
500 150 700, 800, 1000,1100, 1400, 1500, 2000, 2200, 2800, 3000 600 100 6, 8,10,12,16, 20, 25, 32, 40, 50, 63
1000 150 250, 315, 350, 375, 400, 425, 450, 500, 525, 550, 630, 700, 725, 800, 900, 1000, 1250, 1400,1450, 1600,1800
3000 70 80,100,125, 150,175, 200, 250, 275, 315, 350, 400, 500, 550, 630, 700
128
gG tipa drošinātāji Ferraz
t, s
strāva, A
gM tipa drošinātā-ji Ferraz
t, s
strāva, A
P.1.2. att. Ferraz tipa drošinātāju laikstrāvas raksturlīknes (415 V AC, 80 kA)
129
P.1.5. tabula
NH drošinātāju kūstošā ieliktĦa izvēle atbilstoši elektrodzinēja nominālai jaudai un
spriegumam
Elektrodzinējs Drošinātāja kūstošā ieliktĦa IN, A
220 V 380 V AC-00 AC-0 AC-1 AC-2 AC-3 AC-4
P, kW
CV IN, A
P, kW
CV IN,A
gl aM gl aM gl aM gl aM gl aM gl aM
0,18 0,25 0,94 0,37 0,50 1,1 4 4
0,37 0,50 1,9 0,75 1 2 6 6
0,55 0,75 2,8 1,1 1,5 2,6 6 6 0,75 1 3,5 1,5 2 3,5 10 10
1,1 1,5 4,4 2,2 3 5 16 16
1,5 2 6 3 4 6,6 16 16 16 2,2 3 8,7 4 5,5 8,5 20 10 20 20
3 4 11,5 5,5 7,5 11,5 25 25 25
4 5,5 14,5 7,5 10 15,5 32 16 32 32 5,5 7,5 20 10 13,5 20 50 25 50 50 50
7,5 10 27 15 20 30 50 32 50 50 50 10 18,5 35 18,5 25 37 63 40 63 40 63 63
11 15 39 22 30 44 80 50 80 50 80 80 15 20 52 25 34 51 100 63 100 63 100 100
18,5 25 64 30 40 60 125 80 125 80 125 80 125
22 30 75 37 50 73 125 80 125 80 125 80 125 25 34 85 45 60 85 160 100 160 100 160 100 160 100 30 40 103 55 75 105 125 200 125 200 125 200 125 45 60 147 75 100 138 160 160 250 160 250 160 250 55 75 182 90 125 170 200 200 315 200 315
75 100 239 110 150 205 250 400 250 400 132 175 245 315 500 500
90 125 295 160 220 300 315 500 500 110 150 366 200 270 370 400 630 400 630
132 175 425 250 350 475 500 800 500 160 220 520 300 400 560 630 100
0 630
220 300 705 400 550 750 125 800
aM — lietošanas klase elektrodzinēju aizsardzībai gl — lietošanas klase vadu un kabeĜu līniju aizsardzībai
130
P.1.6. tabula
HRC tipa drošinātāju kūstošā elementa nominālās strāvas (UN līdz 500 V)
gG modelis aM modelis Gabarīts
IN, A Pdr, W Drošinātāja tips
Svars, kg
Gabarīts
IN, A Pdr, W Drošinātāja tips
Svars, kg
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 2 3,9 OFAF000H2 0,12 2 0,08 OFAF000AM2 0.12 4 1,5 OFAF000H4 0,12 4 0,18 OFAF000AM4 0.12 6 1,6 OFAF000H6 0,12 6 0,26 OFAF000AM6 0.12
10 1,1 OFAF000H10 0,12 10 0,46 OFAF000AM10 0.12 16 1,8 OFAF000H16 0,12 16 0,72 OFAF000AM16 0.12 20 2,4 OFAF000H20 0,12 20 0,92 OFAF000AM20 0.12 25 2,4 OFAF000H25 0,12 25 1,2 OFAF000AM25 0.12 32 2,7 OFAF000H32 0,12 32 1,5 OFAF000AM32 0.12 35 3,0 OFAF000H35 0,12 35 1,6 OFAF000AM35 0.12 40 3,4 OFAF000H40 0,12 40 1,8 OFAF000AM40 0.12 50 3,9 OFAF000H50 0,12 50 2,3 OFAF000AM50 0.12 63 4,7 OFAF000H63 0,12 63 2,9 OFAF000AM63 0.12 80 5,7 OFAF000H80 0,12 80 3,6 OFAF000AM80 0.12
000
100 6,7 OFAF000H100 0,12
000
100 5,2 OFAF000AM100 0.12 — — — — 80 3,6 OFAF00AM80 0.18 — — — — 100 5,2 OFAF00AM100 0.18
125 8,4 OFAF00H125 0,18 125 6,4 OFAF00AM125 0.18
00
160 10,6 OFAF00H160 0,18
00
160 7,9 OFAF00AM160 0.18 6 1,8 OFAF0H6 0.21 6 0,31 OFAF0AM6 0.21
10 1,5 OFAF0H10 0.21 10 0,5 OFAF0AM10 0.21 16 2,5 OFAF0H16 0.21 16 0,34 OFAF0AM16 0.21 20 3,5 OFAF0H20 0.21 20 1 OFAF0AM20 0.21 25 3,5 OFAF0H25 0.21 25 1,3 OFAF0AM25 0.21 32 3,2 OFAF0H32 0.21 32 1,6 OFAF0AM32 0.21 35 3,5 OFAF0H35 0.21 35 1,7 OFAF0AM35 0.21 40 4,2 OFAF0H40 0.21 40 2 OFAF0AM40 0.21 50 5,1 OFAF0H50 0.21 50 2,8 OFAF0AM50 0.21 63 6,2 OFAF0H63 0.21 63 3,4 OFAF0AM63 0.21 80 7,1 OFAF0H80 0.21 80 4,9 OFAF0AM80 0.21
100 8,7 OFAF0H100 0.21 100 6 OFAF0AM100 0.21 125 11,0 OFAF0H125 0.21 125 7,9 OFAF0AM125 0.21 160 11,7 OFAF0H160 0.21 160 10,5 OFAF0AM160 0.21 200 15,0 OFAF0H200 0.30 200 11,8 OFAF0AM200 0.21 224 16,2 OFAF0H224 0.30 — — — —
0
250 17,8 OFAF0H250 0.30
0
— — — — 16 2,5 OFAF1H16 0,28 16 0,97 0FAF1AM16 0.28 20 3,5 OFAF1H20 0,28 20 1,2 OFAF1AM20 0.28 25 3,3 OFAF1H25 0,28 25 1,4 OFAF1AM25 0.28 32 3,2 OFAF1H32 0,28 32 1,9 OFAF1AM32 0.28 35 3,5 OFAF1H35 0,28 35 2 OFAF1AM35 0.28 40 4,2 OFAF1H40 0,28 40 2,3 OFAF1AM40 0.28 50 5,1 OFAF1H50 0,28 50 2,9 OFAF1AM50 0.28 63 6,2 OFAF1H63 0,28 63 3,6 OFAF1AM63 0.28 80 7,1 OFAF1H30 0,28 80 4,6 OFAF1AM80 0.28
1
100 8,7 OFAF1H100 0,28
1
100 5,8 OFAF1AM100 0.28
131
P.1.6. tabulas turpinājums 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
125 11,0 OFAF1H125 0,40 160 10,4 OFAF1AM160 0.30 160 11,7 OFAF1H160 0,40 200 14,2 OFAF1AM200 0.30 200 14,5 OFAF1H200 0,40 224 16,0 OFAF1AM224 0.30 224 15,9 OFAF1H224 0,40 250 17,5 OFAF1AM250 0.30 250 19,7 OFAF1H250 0,40 315 22,1 0FAF1AM315 0.30 315 26,0 OFAF1H315 0,40 — — — —
1
355 26,4 0FAF1H355 0,40
1
— — — — 35 3,5 OFAF2H35 0.42 35 1,8 0FAF2AM35 0.32 40 5,1 OFAF2H40 0.42 40 2,1 OFAF2AM40 0.32 50 6,0 OFAF2H50 0.42 50 2,7 OFAF2AM50 0.32 63 7,1 OFAF2H63 0.42 63 3,4 OFAF2AM63 0.32 80 8,6 OFAF2H80 0.42 80 4,4 OFAF2AM80 0.32
100 10,6 OFAF2H100 0.42 100 5,5 OFAF2AM100 0.32 125 11,9 OFAF2H125 0.42 125 6,4 OFAF2AM125 0.32 160 14,0 OFAF2H160 0.42 160 9,3 OFAF2AM160 0.32 200 15,4 OFAF2H200 0.42 200 11,3 OFAF2AM200 0.32 224 19,1 OFAF2H224 0.42 224 16,0 OFAF2AM224 0.32 250 22,5 OFAF2H250 0.42 250 16,3 OFAF2AM250 0.32 300 24,0 OFAF2H300 0.63 300 21,0 OFAF2AM300 0.40 315 26,2 OFAF2H315 0.63 315 23,1 0FAF2AM315 0.40 355 27,5 OFAF2H355 0.63 355 26,0 OFAF2AM355 0.40 400 30,2 OFAF2H400 0.63 400 29,7 OFAF2AM400 0.40 425 33,0 OFAF2H425 0.63 500 34,4 OFAF2AM500 0.40
2
500 44,0 OFAF2H500 0.63
2
— — — — 250 17,9 OFAF3H250 0.63 250 16 OFAF3AM250 0.45 300 20 OFAF3H300 0.63 300 21 OFAF3AM300 0.45 315 22,4 OFAF3H315 0.63 315 21 OFAF3AM315 0.45 355 23,5 OFAF3H355 0.63 355 26.5 OFAF3AM355 0.45 400 30,1 OFAF3H400 0.63 400 29,1 OFAF3AM400 0.45 425 33,0 OFAF3H425 1.00 425 33 OFAF3AM425 0.60 450 36 OFAF3H450 1.00 450 37 OFAF3AN450 0.60 500 44,0 OFAF3H500 1.00 500 42 OFAF3AM500 0.60 630 47,5 OFAF3H630 1.00 630 42 OFAF3AM630 0.60
3
800 56,9 OFAF3H800 0.90
3
800 55 OFAF3AM800 0.60 500 33 OFAF4AH500 2.0 630 43 OFAF4AH630 2.0 800 58 OFAF4AH800 2.0
1000 71 OFAF4AH1000 2.0
4a
1250 85 OFAF4AH1250 2.0
132
Īsslēguma strāva, A
a
t, s
Īsslēguma strāva, A
b
P.1.3. att. Drošinātāju HRC gG tipa (a) un aM tipa (b) laikstrāvas raksturlīknes dažādām IN.dr. (t – laiks līdz loka izveidošanai)
t, s
133
P.1.7. tabula
Firmas “National Electric” automātslēdžu tehniskie dati Nominālā
strāva, IN
Siltuma at-kabĦa nomi-nālā strāva,
INT
Elektromag-nētiskā at-
kabĦa nomi-nālā strāva,
INE
Trīsfāzu dzinēja jauda P, AC-2, AC-3, ja nominā-
lais spriegums UN ir
Nominālā atslēdzamā īsslēguma
strāva, Icu
Atslēdzamās īsslēguma strāvas ro-bežvērtība,
Ics A A A 230 V 400 V 690 V kA kA
Spēka automātslēdzis MMS-32S (Standarts) 0.16 0.1...0.16 1,3-2.1 - 0.02 - 100 100
0.25 0.16...0.25 2,1-3,3 0.03 0.06 - 100 100 0.4 0.25...0.4 3,3-5.2 0.06 0.09 - 100 100
0.63 0.4...0.63 5,2-8,2 0.09 0.12 0.25 100 100 1 0.63...1.0 8,2-13 0.12 0.25 0.55 100 100
1.6 1.0…1.6 13-20.8 0.25 0.55 1.1 100 100 2.5 1.6...2.5 20,8-32.5 0.37 0.75 1.5 100 100 4 2.5...4.0 32,5-52 0.75 1.5 3 100 100 6 4…6 52-78 1.5 2.2 4 100 100 8 5…8 65-104 1.5 3 5.5 100 100
10 6...10 78-130 3 4 7.5 50 38 13 9...13 117-169 - 5.5 11 50 38 17 11…17 143-221 - 7.5 11 20 15 22 14...22 182-286 4 7.5 15 15 11 26 18...26 234-338 5.5 11 18.5 15 11 32 22...32 286-416 7.5 15 22 15 11
Spēka automātslēdzis MMS-32H (Spēka atvienotājs)
0.16 0.1...0.16 2.1 - 0.02 - 100 100 0.25 0.16...0.25 3.3 0.03 0.06 - 100 100 0.4 0.25...0.4 5.2 0.06 0.09 - 100 100
0.63 0.4...0.63 8.2 0.09 0.12 025 100 100 1 0.63...1.0 13 0.12 0.25 0.55 100 100
1.6 1.0…1.6 20.8 0.25 0.55 1.1 100 100 2.5 1.6...2.5 32.5 0.37 0.75 1.5 100 100 4 2.5...4.0 52 0.75 1.5 3 100 100 6 4...6 78 1.5 2.2 4 100 100 8 5…8 104 1.5 3 5.5 100 100
10 6...10 130 3 4 7-5 100 100 13 9...13 169 5.5 11 100 100 17 11…17 221 7.5 11 50 38 22 14...22 286 4 7.5 15 50 38 26 18...26 338 5.5 11 18.5 50 38 32 22…32 416 7.5 15 22 50 38
134
h
min
s
laiks
k·IN
P.1.4. att. Firmas “National Electric” automātslēdžu MMS-32 S un MMS-32 H laikstrāvas raksturlīkne
Atsēgšanas laiks ≈ 5 ms
135
P.1.8. tabula
Firmas „Siemens” spēka automātslēdzis 3RV10 dzinēja aizsardzībai ar pārslodzes
releja funkcijai.
Nominā-lā strāva
IN
Trīsfāzu dzinēja jauda,
P
Siltuma atkabĦa iestatījuma strā-
va, INT
Elektromagnētis-kā atkabĦa mak-
simālā strāva, INEM
Atslēgtspē-ja Icu, AC, UN = 400 V
Automātslēdzis 3RV10 11 kods
A kW A A kA Spēka automātslēdzis 3RV10 21. Klase 10. Standartizmērs SO. Svars 0,32 kg
0,16 0,11 -0,16 2,1 100 3RV10 21-0AA1. 0,2 0,14 -0,2 2,6 100 3RV10 21-0BA1.
0,25 0,06 0,18-0,25 3,3 100 3RV10 21-0cA1 0,32 0,09 0,22 -0,32 4,2 100 3RV10 21-0DA1. 0,4 0,28 -0,4 5,2 100 3RV10 21-0EA1. 0,5 0,12 0,35 -0,5 6,5 100 3RV10 21-0FA1.
0,63 0,18 0,45 -0,63 8,2 100 3RV10 21-0GA1. 0,8 0,55 -0,8 10 100 3RV10 21-0HA1. 1 0,25 0,7-1 13 100 3RV10 21-0JA1.
1,25 0,37 0,9-1,25 16 100 3RV10 21-0KA1. 1,6 0,55 1,1-1,6 21 100 3RV10 21-1AA1. 2 0,75 1,4-2 26 100 3RV10 21-1BA1.
2,5 1,8-2,5 33 100 3RV10 21-1CA1. 3,2 1,1 2,2-3,2 42 100 3RV10 21-1DA1. 4 1,5 2,8-4 52 100 3RV10 21-1EA1. 5 3,5-5 65 100 3RV10 21-1FA1.
6,3 2,2 4,5-6,3 82 100 3RV10 21-1GA1. 8 3 5,5-8 104 100 3RV10 21-1HA1.
10 4 7-10 130 100 3RV10 21-1JA1. 12,5 5,5 9-12,5 163 100 3RV10 21-1KA1. 16 7,5 11-16 208 50 3RV10 21-4AA1. 20 14-20 260 50 3RV10 21-4BA1. 22 17-22 286 50 3RV10 21-4CA1. 25 11 20-25 325 50 3RV10 21-4DA1.
Spēka automātslēdzis 3RV11 Klase 10. Standartizmērs S3. Svars 2,2 kg 16 7,5 11 -16 208 100 3RV11 42-4АА10 20 14 -20 260 100 3RV11 42-4ВА10 25 11 18 -25 325 100 3RV11 42-4DA10 32 15 22 -32 416 100 3RV11 42-4ЕА10 40 18,5 28 -40 520 100 3RV11 42-4FA10 50 22 36 -50 650 100 3RV11 42-4НА10 63 30 45 -63 819 100 3RV11 42-4JA10 75 37 57 -75 975 100 3RV11 42-4КА10 90 70 -90 1170 100 3RV11 42-4LA10
100 45 80 -100 1235 100 3RV11 42-4МА10 Piezīme: elektromagnētiskā atkabĦa nominālā strāva, INEM = 13·IN.
136
Nostrādes laiks
P.1.5. att. Firmas “Siemens” automātslēdžu 3RV10 11, 3RV10 21 laikstrāvas raksturlīkne
P.1.9. tabula DX markas noplūdes stāvas automātslēdžu tehniskie dati
(pēc firmas Legrand kataloga) 2-polu 230V~ 4-polu 400V~
Tips AC Tips A IN, A Tips AC Tips A IN, A 10 mA 30 mA
089 06 090 53 16 089 93 091 40 25 30 mA 089 94 091 41 40
089 09 090 56 25 089 95 091 42 63 089 10 090 57 40 089 96 091 43 80 089 11 090 58 63 100 mA 089 12 090 59 80 089 99 091 46 25
100 mA 090 00 091 47 40 089 15 25 090 01 091 48 63 089 16 40 090 02 091 49 80 089 17 63 300 mA 089 18 80 090 11 09158 25
300 mA 090 12 09159 40 089 27 090 74 25 090 13 091 60 63 089 28 090 75 40 090 14 091 61 80 089 29 090 76 63 500 mA 089 30 090 77 80 090 23 091 70 25
Tips AC-S Tips A-S 300 mA 090 24 091 71 40 089 35 090 82 63 090 25 091 72 63
090 26 091 73 80 Tips AC-S Tips A-S 300 mA 090 18 091 65 40 090 19 091 66 63
Strāva
Trīsfāzu slodze. Klase 20
Trīsfāzu slodze. Klase 10
divfāzu slodze. Klase 10
137
P.1.10. tabula
Firmas „National Electric” GTH(K) tipa termoreleji dzinēju aizsardzībai
Trīsfāzu dzinēja maksimālā jauda (4 poli)
220 V kW
380 V kW
415 V kW
440 V kW
550 V kW
660 V kW
GTH(K)-22
GTH(K)-40
GTH(K)-85
GTH(K)-100
GTH(K)-150
GTH(K)-220
GTH(K)-400
GTH(K)-600
• • • • • •
• • • • • • 0.16-0.25
• • • • • 0,37 0,55
0.25-0.4
• • • • 0.37 05
0,55 0,75
0.4-0.63
• 0.37 05
• 0,55 0,75
0.75 1
1.1 1.5
0.63-1
0.37 0.5
0.75 1
1.1 15
1.1 1,5
1,1 15
1.5 2
1-1.6
0.75 1
15 2
1,5 2
15 2
22
3 3 4
1.6-2.5
1,1 1,5
2,2 3
2,2 3
2,2 3
3 4
4 5.5
2.5-4 4-6
1,5 2
3 4
3.7 5
3.7 5
4 5,5
5.5 7.5
4-6 5-8
• • 4
5,5 4
5,5 • • 5-8 6-9
2.2 3
4 5,5
4 5,5
4 5,5
5,5 7,5
7.5 10
6-9 7-10 7-10
3 4
5,5 7,5
5,5 7,5
5,5 7,5
7,5 10
10 13.5
7-10 9-13 9-13
4 5,5
7,5 10
9 12
9 12
10 13,5
15 20
9-13 12-18 12-18
5,5 7,5
11 15
11 15
11 15
• • 12-18 16-22 16-22
5,5 7,5
11 15
11 15
11 15
15 20
18,5 25
16-22 18-26 18-26
7,5 10
15 20
15 20 15 20 18,5 25
22 30 24-36 24-36
• 15 20
• • 18,5 25
• 28-40 28-40
11 15
22 30
25 35
25 35
30 40
37 50
34-50 34-50 34-50
15 20
25 35
30 40
30 40
37 50
45 60
45-65 39-57 39-57
18,5 25
30 40
37 50
37 50
45 60
55 75
54-75 43-65 43-65
22 30
37 50
45 60
45 60
55 75
63 85
63-85 54-80 54-80
25 35
51 70
55 75
59 80
63 85
90 125
65-100 65-100 70-100
30 40
59 80
59 80
63 85
80 110
110 150
85-125 85-125 85-125 85-125
45 60
80 110
80 110
90 125
100 135
129 175
100-150 100-160 100-160
55 75
90 125
100 135
110 150
110 150
160 220
120-180 120-180
63 85
110 150
129 175
140 190
160 220
200 270
160-240 160-240
138
80 110
150 205
160 220
160 220
200 270
257 350
200-300 200-300
110 150
185 250
200 270
220 ЗЭЗ
257 350
335 455
260-400 260-400
180 245
315 430
355 480
375 510
425 580
500 680
400-600
220 З00
400 545
425 580
450 610
500 680
• 520-800
Kontaktori
GMC(D)-9
GMC(D)-12
GMC(D)-18
GMC(D)-22
GMC(D)-32
GMC(D)-40
GMC(D)-50
GMC(D)-65
GMC(D)-75
GMC(D)-85
GMC-100
GMC-125
GMC-150
GMC-180
GMC-220
GMC-300
GMC-400
GMC-600
GMC-800
P1.11. tabula
GTH(K) tipa termoreleji un ar tiem saskaĦoto kūstošo drošinātāju strāvu diapazoni Termoreleja
tips IN,
(AC-1)
A
IN, (690 V, AC-3)
A
Drošinātāja laiks-trāvas raksturlīkne un kūstoša ieliktĦa
INdr, A (Icu =100 kА)
UN/Iīssl.
GTH(K)-22 1,6 gL/gG 4A 690 V/ 1KA GTH(K)-22 2,5 gL/gG 6A 690 V/ 1KA GTH(K)-22 4 gL/gG l0A 690 V/ 1KA GTH(K)-22
32
22 gL/gG 50A 690 V/ 3KA GTH(K)-40 6 gL/gG 16A 690 V/ 1KA GTH(K)-40 8 gL/gG 20A 690 V/ 1KA GTH(K)-40 9 gL/gG 20A 690 V/ 1KA GTH(K)-40
60
40 gL/gG 80A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 18 gL/gG 35A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 22 gL/gG 50A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 26 gL/gG 63A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 36 gL/gG 80A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 40 gL/gG 80A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 50 gL/gG I00A 690 V/ 3KA GTH(K)-85 65 gL/gG 160A 690 V/ 5KA GTH(K)-85 75 gL/gG 160A 690 V/ 5KA GTH(K)-85
135
85 gL/gG 200A 690 V/ 5KA GTH(K)-100 65 gL/gG 150A 690 V/ 5KA GTH(K)-100
150
125 gL/gG 225A 690 V/ 5KA GTH(K)-150 100 gL/gG 200A 690 V/ 5KA GTH(K)-150
200
150 gL/gG 250A 690 V/ 10KA GTH(K)-220 150 gL/gG 250A 690 V/ 10KA GTH(K)-220
260
240 gL/gG 355A 690 V/ 10KA GTH(K)-400 300 gL/gG 400A 690 V/ 10KA GTH(K)-400
420
400 gL/gG 630A 690 V/ 18KA GTH(K)-600 400 gL/gG 630A 690 V/ 18KA GTH(K)-600 630 gL/gG 800A 690 V/ 18KA GTH(K)-600
800
800 gL/gG 1400A 690 V/ 30KA
139
GTH(K) tipa termoreleju laikstrāvas raksturlīknes
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-22 aukstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-22 karstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-40 aukstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-40 karstais stāvoklis
P.1.6. att. GTH(K)-22, 40 tipa termoreleju laikstrāvas raksturlīknes
≤6-9 A, ≥ 18-26 A ≤6-9A, ≥ 18-26 A
Fāzes pazušana
140
≥ 18-26 A
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-85 aukstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-85 karstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-100 aukstais stāvoklis
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-100 karstais stāvoklis
P.1.7. att. GTH(K)-85, 100 tipa termoreleju laikstrāvas raksturlīknes
≤ 18-26 A ≤ 18-26 A
≥ 18-26 A
≥ 18-26 A
Fāzes pazušana
Fāzes pazušana
Fāzes pazušana
141
Nos
trād
es l
aik
s se
ku
nd
es
min
GTH(K)-220, 400 aukstais stāvoklis
x IN
Nos
trād
es l
aik
s
sek
un
des
m
in
GTH(K)-220, 400 karstais stāvoklis
x IN P.1.8. att. GTH(K)-220, 400 tipa termoreleju laikstrāvas raksturlīknes
P1.12. tabula 11 RF tipa termoreleji un ar tiem saskaĦoto kūstošo drošinātāju strāvu diapazoni
Drošinātājs Drošinātājs aM gG aM gG A A
IN, A
Tips
A A
IN, A
Tips 0,25 — 0,09-0,15 11RF9.015 4 10 2-3,3 11RF25.33
0,5 — 0,14-0,23 11RF9.023 6 16 3-5 11RF25.5 0,5 1 0,2-0,33 11RF9.033 8 20 4,5-7,5 11RF25.75 1 2 0,3-0,5 11RF9.05 10 32 6-10 11RF25.10 1 2 0,45-0,75 11 RF9.075 16 40 9-15 11 RF25.15 2 4 0,6-1 11RF9.1 25 50 14-23 11RF25.23 2 4 0,9-1,5 11 RF9.1V5 32 50 17-26 11RF25.26 4 6 1,4-2,3 11RF9.2V3 25 50 14-23 11 RF95.23 4 10 2-3,3 11RF9.33 40 63 20-33 11RF95.33 6 16 3-5 11RF9.5 45 80 28-42 11RF95.42 8 20 4,5-7,5 11 RF9.75 50 100 35-50 11RF95.50
10 32 6-10 11RF9.10 80 125 46-65 11 RF95.65 16 40 9-15 11 RF9.15 100 200 60-82 11 RF95.82 0,25 — 0,09-0,15 11RF25.015 100 200 70-95 11RF95.95 0,5 — 0,14-0,23 11RF25.023 100 160 60-100 11RF180.100 0,5 1 0,2-0,33 11RF25.033 125 200 75-125 11RF180.125 1 2 0,3-0,5 11RF25.05 160 250 90-150 11RF180.150 1 2 0,45-0,75 11 RF25.075 200 315 120-200 11 RF180.200 2 4 0,6-1 11RF25.1 250 400 150-250 11 RF400.250 2 4 0,9-1,5 11RF25.1V5 315 500 180-300 11 RF400.300 4 6 1,4-2,3 11RF25.2V3 400 630 250420 11 RF400.420
Fāzes pazušana
Fāzes pazušana
142
Trīsfāžu režīms t, s
x IN
Divfāžu režīms t, s
x IN
RF9, RFA9, RFN9, RFNA9, RF25, RFA25, RFNA25, RF95, RFA95, RFN95, RFNA95
R F9 , RFA9, RF25, RFA25, RF95, RFA95
Trīsfāžu režīms
t, s
x IN
Divfāžu režīms t, s
x IN
RF180, RFA180, RFN180, RFNA180, RF400, RFA400, RFN400, RFNA400
RF180, RFA180, RF400, RFA400
P.1.9. att. RF tipa termoreleju laikstrāvas raksturlīknes
143
P.1.13. tabula EP tipa termoreleju parametri
Releja kods Iestatījuma strāva, A Barošanas spriegums* 11 EPR20.220 8-20,7 220/240V 50/60 Hz 11 EPR31.220 16-31,9 220/240V 50/60 Hz 11 EPR46.220 30,6-46,5 220/240V 50/60 Hz 11 EPS17.220 5-17,7(< 5 A un > 90A) 220/240V 50/60 Hz 11 EPS40.220 15-40,5 220/240V 50/60 Hz 11 EPS90.220 40-90,8 220/240V 50/60 Hz 11 EPT19.220 7-19,7 220/240V 50/60 Hz 11 EPT45.220 19,5-45 220/240V 50/60 Hz
* Vajadzības gadījuma barošanas spriegums var būt 48V 50/60 Hz; 110/120 V 50/60 Hz; 12 V un 24 V līdzstrāvai.
P.1.14. tabula Firmas “National Electric” magnētisko palaidēju tehniskie dati.
Aizsardzība ar automātslēdzi MMS Trīsfāzu dzinējs, P IN
Automātslēdzis INT INE Kontaktora tips un maksimālā strāva
kW A Tips A A Tips A - - MMS-32S 0.16A 0.1-0.16 1,3-2.08 GMC-6M / GMC-9 6/9
0.06 0.2 MMS-32S 0.25А 0.16-0.25 2,08-3.25 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.09 0.3 MMS-32S 0.4А 0.25-0.4 3,25-5.2 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.12 0.4 MMS-32S 0.63А 0.4-0.63 5,2-8.19 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.18 0.6 MMS-32S 0.63А 0.4-0.63 5,2-8.19 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.25 0.8 MMS-32S1A 0.63-1 8,19-13 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.37 1.1 MMS-32S 1.6А 1-1.6 13-20.8 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.55 1.5 MMS-32S 1.6А 1-1.6 13-20.8 GMC-6M / GMC-9 6/9 0.75 1.9 MMS-32S 2.5А 1.6-2.5 20,8-32.5 GMC-12 12 1.1 2.7 MMS-32S 4А 2.5-4 32,5-52 GMC-18 18 1.5 3.6 MMS-32S 4А 2.5-4 32,5-52 GMC-18 18 2.2 5.2 MMS-32S 6А 4-6 52-78 GMC-18 18 3 6.8 MMS-32S 8А 5-8 65-104 GMC-18 18 4 9 MMS-32S 10А 6-10 78-130 GMC-18 18
5.5 11.5 MMS-32H 13А 9-13 117-169 GMC-22 22 7.5 15.5 MMS-32H 17А 11-17 143-221 GMC-22 22 10 20 MMS-32H 22А 14-22 182-286 GMC-32 32 11 22 MMS-32H 26А 18-26 234-338 GMC-32 32 15 29 MMS-32H 32А 22-32 286-416 GMC-32 32
18.5 35 MMS-63H 40А 28-40 364-520 GMC-50 50 22 41 MMS-63H 50А 34-50 442-650 GMC-50 50 30 55 MMS-63H 63А 45-63 585-819 GMC-65 65 37 67 MMS-100S 75A 55-75 715-975 GMC-75 75 - - MMS-100S 90A 70-90 910-1170 GMC-85 85
45 80 MMS-100S 100А 80-100 1040-1300 GMC-85 85 Trīsfāzu asinhrondzinējs, AC-3, 400/415 V, 1500 apgr/min IN - nominālā strāva; INT - siltuma atkabĦa nominālā strāva; INE - elektromagnētiskā atkabĦa nominālā strāva; Icu - nominālā atslēdzamā īsslēguma strāva, Ics - atslēdzamās īsslēguma strāvas robežvērtība
144
P.1.15. tabula
Automātslēdža MMS 32S tehniskie dati atbilstoši IEC 947-4-1 prasībām
(dzinēja aizsardzība)
IN, A 0.16 0,25 0,4 0,63 1 1,6 2,5 4 6 8 10 13 17 22 26 32
Dzinēju jau-da, AC-2, AC-3
230/240 V - 0.03 0.06 0.09 0.12 0.18/ 0.25
0.37 0.55/ 0.75
1.1/ 1.5
1.5 2.2/
3 3
3.7/ 4
4 5.5 7.5
400/415 V 0.02 0.06 0.09 0.12 0.18/0.25
0.37/0.55
0.75 1.1/ 1.5
2.2 3 3.7/
4 5.5 7.5 7.5 11 15
500 V - - - 0.25 0.37 0.55/0.75
1.1 1.5/ 2.2
3 3.7 4/ 5.5
7.5 11 11 15 18.5
690 V - - - 0.25 0.37/0.55
0.75/1.1
1.5 2.2/
3 3.7/
4 5.5 7.5 11 11 15 18.5 22
INdr , A
230/240 V * * * * * * * * * * * * 125 125 125
400/415 V * * * * * * * * * 80 80 100 100 100 100
440/460 V * * * * * * 50 50 63 63 80 80 100 100 100
500 V * * * * * 50 40 50 63 63 80 80 80 80 80
690 V * * * * 20 35 40 50 63 63 63 63 63 63 63
Icu, kA
230/240 V 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 50 40 40 30
400/415 V 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 50 50 20 15 15 15
440/460 V 100 100 100 100 100 100 100 50 15 15 15 10 10 8 8 6
500 V 100 100 100 100 100 100 50 15 10 10 6 6 6 6 6 5
690 V 100 100 100 100 100 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
Ics, kA
230/240 V 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 38 30 30 22
400/415 V 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 38 38 15 11 11 11
440/460 V 100 100 100 100 100 100 100 38 11 11 11 8 8 6 6 4
500 V 100 100 100 100 100 100 38 11 8 8 5 5 5 5 5 4
690 V 100 100 100 100 100 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 Icu - nominālā atslēdzamā īsslēguma strāva; Ics - atslēdzamās īsslēguma strāvas robežvērtība; Rezerves drošinātāji gG, gL jāizmanto tikai gadījumā, ja Ics ≥ Icu; *-rezerves drošinātāji nav vajadzīgi
145
P.1.16. tabula
Firmas “Siemens” magnētisko palaidēju 3RA1 (3RA11 10 un 3RA11 20)
tehniskie dati. Aizsardzība ar automātslēdzi 3RV. Tiešā palaišana
P, kW
IN, A INT, A Palaidēja kods Svars
kg Ga-
barītsAutomātslēdzis Kontaktors
Savienoša-nas bloks +adapters
Kategorija 2, ja Iq = 50 kA un spriegums 400 V 0,14- 3RA11 10-0В_15- 0,65 S00 3RV1011-
0,06 0,2 0,18- 3RA11 10-0С_15- 0,65 3RV10 11-0,09 0,3 0,22- 3RA11 10-0D_15- 0,65 3RV10 11-
0,28- 3RA11 10-0Е_15- 0,65 3RV10 11-0,12 0,4 0,35- 3RA11 10-0F_15- 0,65 3RV10 11-0,18 0,6 0,45- 3RA11 10-0G_15- 0,65 3RV10 11-0,25 0,8 0,55- 3RA11 10-0Н_15- 0,65 3RV10 11-
0,7-1 3RA11 10-0J_15- 0,65 3RV10 11-0,37 1,1 0,9- 3RA11 10-0К_15- 0,65 3RV10 11-0.55 1,5 1,1-1,6 3RA11 10-1А_15- 0,65 3RV10 11-0,75 1,9 1,4-2 3RA11 10-1В_15- 0,65 3RV10 11-
3RT10 15-1АР01
3RA19 11-1АА00 + 40 mm 8US10 51-5DM07 vai 60 mm 8US12 51-5DM07 1,8-2,5 3RA11 20-1С_24- 0,93 S0 3RV10 21-
1,1 2,7 2,2-3,2 3RA11 20-1D_24- 0,93 3RV10 21-1,5 3,6 2,8-4 3RA11 20-1Е_24- 0,93 3RV10 21-
3,5-5 3RA11 20-1F_24- 0,93 3RV10 21-2,2 5,2 4,5-6,3 3RA11 20-1G_24- 0,93 3RV10 21-3 6,8 5,5-8 3RA11 20-1Н_24- 0,93 3RV10 21-
3RT10 24-1AP00
4 9,0 7-10 3RA11 20-1J_26- 0,93 3RV10 21-5,5 11,5 9-12,5 3RA11 20-1К_26- 0,93 3RV10 21-1 7,5 15,5 11-16 3RA11 20-4А_26- 0,93 3RV10 21-
14-20 3RA11 20-4В_26- 0,93 3RV10 21- 17-22 3RA11 20-4С-26- 0,93 3RV10
3RT10 26-1AP00
3RA19 21-1АА00 + 40 mm 8US10 51-5DM07 vai 60 mm 8US12 51-5DM07 11 22 18-25 S2 3RV10
314DA10 15 29 22-32 3RV10 314EA10 18,5 35 28-40 3RV10 314FA10 22 41 36-45 3RV10 314GA10 40-50
Piegādā tikai patērē-tāju montāžai
3RV10 314HA10
3RT10 34-1AP00 3RT10 35-1AP00 3RT10 36-1AP00
3RA19 31-1АА00 + 40 mm 8US10 61-5FP08 vai 60 mm 8US12 61-5FP08 30 55 45-63 S3 3RV10
37 67 57-75 3RV10 70-90 3RV10
45 80 80-100
Bez montāžas kop-nes adaptera
3RV10 41-
3RT10 44-1AP00 3RT10 45-1AP00 3RT10 46-1AP00
3RA19 41-1АА00 + nav komplek-tā
146
P.1.17. tabula
Firmas „Schneider Electric” slēgtā un atklātā izpildījuma reversīvie palaidēji
Aizsardzība ar automātslēdzi GV2
Trīsfāzu dzinēja jau-da,
AC-3, 50/60 Hz
Patērētāju montāžai
400 V 440 V 500 V
Siltuma atkabĦa iestatī-juma strāva
El.-magn.
atkabĦa nominā-lā strāva
Svars
kW kW kW A A
Automāt-slēdzis
Kontak-tors
Samontēts palaidējs
kg — 0,06 — 0,16...0,25 2,4 GV2-P02 LC2-D09..
0,06 — — GV2-DP202M 1,053 —
0,09 0,09 0,12
— 0,25... 0,40
5 GV2-P03 LC2-D09.. GV2-DP203M 1,053
0,12 0,18 — 0,40...0,63 8 GV2-P04 LC2-D09.. 0,18 — GV2-DP204M 1,053 0,25 0,37
0,25 0,37
— 0,63...1 13 GV2-P05 LC2-D09.. GV2-DP205M 1,053
— 0,55 —
— 0,55 —
0,37 0,55 0,75
1-1,6 22,5 GV2-P06 LC2-D09.. GV2-DP206M 1,053
0,75 0,75 — 1,6...2,5 33,5 GV2-P07 LC2-D09.. — 1,1 1,1 GV2-DP207M 1,053 1,1 1,5
1,5 —
1,5 2,2
2,5...4 51 GV2-P08 LC2-D09.. GV2-DP208M 1,073
2,2 —
2,2 3
3 —
4…6,3 78 GV2-P10 LC2-D09.. GV2-DP210 1,153
3 4
4 —
4 5,5
6...10 138 GV2-P14 LC2-D09.. GV2-DP214 1,153
5,5 —
5,5 7,5
7,5 9
9...14 170 GV2-P16 LC2-D25.. GV2-DP216M 1,163
7,5 9 — 13...18 223 GV2-P20 LC2-D25.. GV2-DP220M 1,153 9 11 11 17...23 327 GV2-P21 LC2-D25.. GV2-DP221 1,163
11 — 15 20...25 327 GV2-P22 LC2-D25.. GV2-DP222M 1,163 15 15 18,5 24...32 416 GV2-P32 LC2-D32.. GV2-DP232 1,163
147
P.1.18. tabula
„Lovato Electric” firmas magnētisko palaidēju dati
Kategorija AC3. Vadāmo asinhrondzinē-
ju
Vadības spoles jauda Kontaktora
Kon
tak
tora
pam
atši
frs
nom
ināl
ā st
rā-
va I
N, A
Mak
sim
ālā
jau
da
Pm
ax,
kW
(38
0 V
)
AC
ies
l/ i
lgst
, V
A
DC
, W v
ai
iesi
/ilg
st, V
A
Pie
vien
ojam
ā te
rmo-
rele
ja p
amat
šifr
s
izm
ēri,
mm
(4
-pol
u a
r A
C
spol
i)
svar
s, k
g (4
-pol
u a
r A
C
spol
i)
MC6 6 2,2 35/4 4 RF9 44x48x56 0,142
MC9 9 4 35/4 4 RF9 44x48x56 0,142
BF9 9 4,2 65/9 9 RF25 44x75x80,6 0,36
BF12 12 5,7 65/9 9 RF25 44x75x80,6 0,36
BF16 16 7,7 65/9 9 RF25 44x75x80,6 0,36
BF20 20 9,7 65/9 9 RF25 53,9x78,5x85,6 0,405
BF25 25 12,5 65/9 9 RF25 53,9x78,5x85,6 0,405
BF32 32 16 65/9 9 RF25 74x92x107,2 0,96
BF38 38 18,5 65/9 9 RF25 74x92x107,2 0,96
BF50 50 25 210/18 15 RF25 98,5x124x107,5 1,41
BF65 65 33 210/18 15 RF25 98,5x124x107,5 1,41
BF80 80 41 210/18 15 RF25 98,5x124x107,5 1,43
BF95 95 50 210/18 15 RF25 98,5x124x107,5 1,43
B115 110 61 300/10 300/10 RF180 160x170x179 5,8
B145 150 80 300/10 300/10 RF180 160x170x179 5,95
B180 180 96 300/10 300/10 RF180 160x170x179 5,95
B250 250 132 300/10 300/10 RF400 192,5x204x220 10,7
B400 400 215 300/10 300/10 RF400 192,5x204x220 10,9
B500 500 280 400/18 400/18 RF25+TA 260x270x256 21,1
B630 630 335 400/18 400/18 RF25+TA 21,5
148
P.1.19. tabula
Firmas “ABB” nereversīvo magnētisko palaidēju DLA tehniskie dati.
Aizsardzība ar automātslēdzi MS 32S
Trīsfāzu dzinējs, AC-3
Jauda kW
Nominālā strāva, A
Siltuma atkabĦa nominālā strāva
A
Automātslē-dža tips
DLA kon-taktora
tips
KabeĜa dzīs-las šėērsgrie-zums, mm2
Palaidēja maksimālā strāva, A
Koordinācija 1, 400 V, 50 Hz, 50 kA
0.37 1.2 1.0... 1.6 MS 325-1.6 DLA 9-30 1.5 1.6
0.55 1.5 1.0 ... 1.6 MS 325-1.6 DLA 9-30 1.5 1.6
0.75 2 1.6 ...2.5 MS 325-2.5 DLA 9-30 1.5 2.5
1.1 2.6 2.5...4.0 MS 325-4 DLA 9-30 1.5 4
1.5 3.5 2.5...4.0 MS 325-4 DLA 9-30 1.5 4
2.2 5 4.0 ...6.3 MS 325-6.3 DLA 9-30 1.5 6.3
3 6.6 6.3...9.0 MS 325-9 DLA 9-30 1.5 9
4 8.5 6.3...9.0 MS 325-9 DLA 9-30 1.5 9
5.5 11.5 9.0 ...12.5 MS 325-12.5 DLA 12-30 1.5 12
7.5 15.2 12.5... 16.0 MS 325-16 DLA 16-30 2.5 16
11 22 16.0...25.0 MS 325-25 DLA 26-30 4 25
Koordinācija 2, 400 V, 50 Hz, 25 kA
0.37 1.2 1.0... 1.6 MS 325-1.6 DLA 9-30 1.5 1.6
0.55 1.5 1.0 ... 1.6 MS 325-1.6 DLA 9-30 1.5 1.6
0.75 2 1.6 ...2.5 MS 325-2.5 DLA 9-30 1.5 2.5
1.1 2.6 2.5...4.0 MS 325-4 DLA 12-30 1.5 4
1.5 3.5 2.5...4.0 MS 325-4 DLA 12-30 1.5 4
2.2 5 4.0 ...6.3 MS 325-6.3 DLA 26-30 1.5 6.3
3 6.6 6.3...9.0 MS 325-9 DLA 26-30 1.5 9
4 8.5 6.3...9.0 MS 325-9 DLA 26-30 1.5 9
5.5 11.5 9.0 ...12.5 MS 325-12.5 DLA 26-30 1.5 12,5
7.5 15.2 12.5... 16.0 MS 325-16 DLA 26-30 2.5 16
11 22 16.0...25.0 MS 325-25 DLA 26-30 4 25
149
Izmantotā literatūra
1. Arājs R., Staltmanis I. Elektriskie sadales tīkli. — R.: Liesma, 973. - 313 lpp.
2. Arājs R., Staltmanis I. Elektroiekārtas un to ekspluatācija. — R.: Liesma, 1977. —
258 lpp.
3. BaltiĦš A.Lauksaimniecības elektroapgāde. — R.: Zvaigzne, 1982. — 365 lpp.
4. BaltiĦš A., Kanbergs A., Miesniece S. Zemsprieguma elektriskie aparāti. – R.: Juma-
va, 2003. – 331 lpp.
5. Barkāns J. Elektrisko sistēmu projektēšana. R.: RTU, 2006. – 164 lpp.
6. Barkāns J. Kā taupīt enerăiju un saudzēt vidi. – R.: Bota, 1997. -369 lpp.
7. Darba aizsardzības rokasgrāmata. 1. d. Patērētāju elektroiekārtu tehniskas ekspluatā-
cijas noteikumi un patērētāju elektroiekārtu ekspluatācijas drošības tehnikas noteikumi. —
R.: Liesma, 1977. — 374 lpp.
8. Drošības prasības, veicot darbus elektroietaisēs. — R.: LEK 025, 2001. – 96 lpp.
9. ElektrosadalĦu tehniskais katalogs. – R.: A/S Energofirma „Jauda”, 2004. – 144 lpp.
10. Elektrostaciju, tīklu un lietotāju elektroietaišu tehniskā ekspluatācija. – R.: LEK 002,
2000. – 224 lpp.
11. Energoapgāde /Gerharda J. red.. – R.: Zvaigzne, 1989. — 329 lpp.
12. Laganovskis J. Enerăētika. – R.: Zvaigzne, 1972. – 399 lpp.
13. PutniĦš J. Elektroapgādes iekārtu aizsardzība un automātika. — R.: Zvaigzne, 1973.
— 487 lpp.
14. Schneider Electric produkcijas katalogs. Zemsprieguma iekārtas. R.: 2004. – 80 lpp.
15. Mājsaimniecības rokasgrāmata. - R.: Schneider Electric 2004. – 12 lpp.
16. Zviedris A. Elektriskās mašīnas. — R.: Zvaigzne, 1984. — 367 lpp.
17. Wizelins T. Vēja enerăija – ievads. – Visby, Gotland University, 2003. – 8 lpp.
18. ABB Kabeldon cable accessories 1-420 kV. 2005. - www.abb.se/kabeldon.
19. ABB control gear. - www.abb.com/lowvoltage.
20. ABB circuit breakers. Technical catalog. - www.abb.com.
21. Busbar trunking system. – Brescia: Zucchini Group, 2002. – 46 lpp.
22. Bussmann low voltage high speed fuses. – www.cooperbussmann.com/product.
23. Gewiss technical catalogue. – www.gewiss.com.
24. Guide to protection by residual current devices. – Legrand SNC, 1998.
150
25. DeWind. FKI Energy Tecnology. – www.dewind.de.
26. Hager katalogs. – www.hager.lv.
27. Helukabel catalog. – www.helukabel.de.
28. Lovato Electric General Catalogue 2003-2004. – www.lovatoelectric.com.
29. Moeller technical catalogue 2004. – www.moeller.com.
30. Андреев В. А., Бондаренко Е. В. Релейная защита, автоматика и телемеханика
в системах электроснабжения. — М.: Высшая школа, 1985. — 391 с.
31. Грейсух М. В., Лазарев С. С. Расчеты по электроснабжению промышленных
предприятий. — М.: Энергия, 1977. — 312 с.
32. Ермилов А. А. Основы электроснабжения промышленных предприятий.— М.:
Энергоатомиздат, 1983. — 208 с.
33. Карпов Ф. Ф. Компенсация реактивной мощности в распределительных сетях.
— М.: Энергия, 1975. — 182 с.
34. Карпов Ф. Ф., Солдаткина Л. А. Регулирование напряжения в электросетях
промышленных предприятий. /Под ред. Н. А. Мельникова. — М.: Энергия, 1970. —
223 с.
35. Каталог Moeller 2004. Инсталляционные приборы и распределительные щиты.
– www.moeller.ru.
36. Каталог National Electric. – www.nationalelectric.ru.
37. Князевский Б. А., Липкин Б. Ю. Электроснабжение промышленных предпри-
ятий. — М.: Высшая школа, 1986. — 400 с.
38. Кузнецов Р. С. Аппараты распределения электрической энергии на напряжение
до 1000 В. — М.: Энергия, 1970. — 544 с.
39. Липкин Б. Ю. Электроснабжение промышленных предприятий и установок. —
М.: Высшая школа, 1981. — 376 с.
40. Максимов Б. К., Обух А. А. Статическое электричество в промышленности и
защита от него. — М.: Энергия, 1978. — 79 с.
41. Мукосеев Ю. Л. Электроснабжение промышленных предприятий. — М.: Энер-
гия, 1973. — 584 с.
42. Найфельд М. Р. Заземление, защитные меры электробезопасности. — М.:
Энергия, 1971. — 311 с.
43. Основы построения промышленных электрических сетей / Под общ. ред. Г. М.
Каялова. — М.: Энергия, 1978. — 352 с.
44. Пособие к курсовому и дипломному проектированию для электроэнерге-
151
тических специальностей / В. М. Блок, Г. К. Обушев, Л. Б. Паперно и др.; под ред. В.
М. Блок. — М.: Высшая школа, 1981. — 304 с.
45. Правила пользования электрической и тепловой энергией. — М.: Энергоиздат,
1982. — 112 с.
46. Правила устройства электроустановок. — М.: Энергоатомиздат, 1985. — 640 с.
47. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Кн. I. Про-
ектно-расчетные сведения / Под общ. ред. А. А. Федорова и Г. В. Сербыневского. —
М.: Энергия, 1973. — 519 с.
48. Техника высоких напряжений / П. В. Борисоглебский, Л. Ф. Дмоховекая, В.
П. Ларионов и др.; под ред. Д. В. Разевича. — М.; Л.: Энергия, 1964. — 471 с.
49. Федоров А. А., Каменева В. В. Основы электроснабжения промышленных
предприятий. — М.: Энергия, 1979. — 408 с.
50. Федоров А. А., Ристхейн Э. М. Электроснабжение промышленных предпри-
ятий. — М.: Энергия, 1981. — 360 с.