elaborat gradbene fizike za podroČje ......elaborat gradbene fizike za podroČje uČinkovite rabe...
TRANSCRIPT
ELABORAT GRADBENE FIZIKE ZA PODROČJE
UČINKOVITE RABE ENERGIJE V STAVBAH
izdelan za stavbo
ENERGETSKA SANACIJA OŠ CERKNICA - obstoječe stanje
Številka projekta: 6/2012
Izračun je narejen v skladu s Pravilnikom o učinkoviti rabi energije v stavbah in sTehnično smernico za graditev TSG-1-004:2010 Učinkovita raba energije.
Stavba ni skladna z zahtevami Pravilnika o učinkoviti rabi energije v stavbah.
Projektivno podjetje: Šlibar inženiring d.o.o.
Odgovorni vodja projekta: Vladimer KRAJCAR, u.d.i.a., ID projektanta: ZAPS A-802
Elaborat izdelal: Janez Šlibar udis, ID projektanta: IZS S-1456
LJUBLJANA, 14.09.2012
TEHNIČNI OPIS
Lokacija, vrsta in namen stavbe
Naselje, ulica, kraj: CERKNICA, Cesta 4.maja 92, CERKNICA
Katastrska občina: CERKNICA
Parcelna številka: 556 do 561
Koordinate lokacije stavbe: X (N) = 101000 Y (E) = 462000
Vrsta stavbe: 12630 Stavbe za izobraževanje in znanstvenorazisko
Namembnost stavbe: javna stavba
Etažnost stavbe: do tri etaže
Investitor: OBČINA CERKNICA
Cesta 4. maja 53
CERKNICA
Geometrijske karakteristike stavbe
Površina toplotnega ovoja stavbe A: 7.849,79 m²
Kondicionirana prostornina stavbe Ve: 20.930,30 m³
Neto ogrevana prostornina stavbe V: 16.744,24 m³
Oblikovni faktor f0: 0,38 m-1
Razmerje med površino oken in površino
toplotnega ovoja stavbe z: 0,17
Uporabna površina stavbe Ak: 4.559,20 m²
Vrsta zidu: Težka gradnja ( >= 1000 kg/m3 )
Način upoštevanja vpliva toplotnih mostov: na poenostavljen način
Metoda izračuna toplotne kapacitete stavbe: izračun po SIST EN ISO 13790
Projekt je izdelan za rekonstrukcijo stavbe oziroma njenega posameznega dela, kjer se posega v manj kot
25 odstotkov toplotnega ovoja stavbe oziroma njenega posameznega dela
oziroma za investicijska in druga vzdrževalna dela.
2Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Klimatski podatki
Začetek kurilne Konec kurilne Temper.primanjkljaj Proj. temperatura Energija sončnegasezone (dan) sezone (dan) (K dni) (°C) obsevanja (kWh/m²)
270 135 3300 -13 1121
Povprečne mesečne temperature in vlažnosti zraka:
I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII LetoT -1,0 1,0 6,0 10,0 15,0 18,0 20,0 19,0 15,0 10,0 4,0 1,0 9,9p 80,0 75,0 70,0 70,0 70,0 75,0 70,0 75,0 80,0 80,0 85,0 85,0 76,3
Povprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najhladnejšega meseca Tz,m,min
: -1,0 °CPovprečna mesečna temperatura zunanjega zraka najtoplejšega meseca T
z,m,max: 20,0 °C
Globalno sončno sevanje (Wh/m²)orientacija orientacija
nakmes S SV V JV J JZ Z SZ mes S SV V JV J JZ Z SZ
0 917 917 917 917 917 917 917 917 1.731 1.731 1.731 1.731 1.731 1.731 1.731 1.731
15 577 646 825 1.032 1.156 1.108 920 700 1.188 1.282 1.563 1.872 2.076 2.019 1.738 1.394
30 428 486 754 1.111 1.350 1.255 911 535 692 940 1.414 1.962 2.333 2.225 1.704 1.082
45 I 385 407 686 1.145 1.480 1.347 882 441 II 614 734 1.276 1.965 2.477 2.327 1.639 873
60 343 354 623 1.126 1.535 1.374 838 379 546 611 1.128 1.877 2.494 2.311 1.537 742
75 299 310 544 1.059 1.509 1.331 763 331 478 516 962 1.717 2.379 2.183 1.384 634
90 257 264 466 943 1.401 1.220 673 281 410 436 803 1.474 2.134 1.941 1.206 540
0 2.759 2.759 2.759 2.759 2.759 2.759 2.759 2.759 4.049 4.049 4.049 4.049 4.049 4.049 4.049 4.049
15 2.163 2.260 2.559 2.876 3.043 2.970 2.689 2.352 3.474 3.560 3.806 4.040 4.149 4.075 3.853 3.593
30 1.499 1.782 2.350 2.891 3.199 3.068 2.568 1.923 2.789 2.997 3.500 3.917 4.094 3.976 3.576 3.054
45 III 951 1.413 2.126 2.808 3.208 3.044 2.396 1.561 IV 2.027 2.459 3.153 3.668 3.879 3.743 3.241 2.522
60 846 1.162 1.879 2.600 3.063 2.879 2.172 1.297 1.415 2.022 2.777 3.290 3.500 3.374 2.869 2.089
75 740 973 1.618 2.307 2.768 2.599 1.909 1.089 1.210 1.668 2.375 2.826 2.973 2.904 2.468 1.738
90 634 805 1.344 1.912 2.334 2.196 1.611 898 1.027 1.364 1.948 2.282 2.329 2.351 2.041 1.427
0 4.894 4.894 4.894 4.894 4.894 4.894 4.894 4.894 5.274 5.274 5.274 5.274 5.274 5.274 5.274 5.274
15 4.383 4.463 4.651 4.816 4.866 4.799 4.626 4.444 4.818 4.841 4.955 5.078 5.138 5.123 5.019 4.888
30 3.705 3.874 4.290 4.583 4.648 4.548 4.238 3.838 4.184 4.233 4.515 4.735 4.812 4.812 4.626 4.322
45 V 2.893 3.219 3.863 4.202 4.246 4.149 3.787 3.165 VI 3.399 3.523 4.008 4.258 4.319 4.352 4.142 3.640
60 1.993 2.626 3.378 3.685 3.664 3.617 3.293 2.574 2.505 2.858 3.466 3.666 3.654 3.763 3.606 2.979
75 1.462 2.120 2.852 3.066 2.946 2.992 2.777 2.093 1.764 2.313 2.897 2.993 2.881 3.081 3.036 2.431
90 1.200 1.698 2.301 2.386 2.129 2.320 2.250 1.693 1.417 1.841 2.322 2.288 2.026 2.363 2.451 1.948
0 5.469 5.469 5.469 5.469 5.469 5.469 5.469 5.469 4.739 4.739 4.739 4.739 4.739 4.739 4.739 4.739
15 4.952 4.985 5.151 5.326 5.412 5.385 5.237 5.052 4.130 4.206 4.460 4.722 4.840 4.782 4.546 4.271
30 4.227 4.303 4.693 5.010 5.126 5.100 4.829 4.428 3.356 3.537 4.089 4.545 4.742 4.647 4.230 3.651
45 VII 3.336 3.525 4.171 4.535 4.637 4.633 4.323 3.674 VIII 2.463 2.853 3.654 4.209 4.432 4.338 3.824 2.988
60 2.326 2.812 3.594 3.919 3.940 4.009 3.755 2.973 1.543 2.285 3.177 3.720 3.917 3.860 3.361 2.427
75 1.592 2.228 2.981 3.197 3.103 3.274 3.154 2.411 1.236 1.841 2.672 3.123 3.224 3.258 2.859 1.986
90 1.270 1.738 2.359 2.425 2.154 2.493 2.541 1.928 1.040 1.471 2.149 2.448 2.413 2.570 2.330 1.606
0 3.354 3.354 3.354 3.354 3.354 3.354 3.354 3.354 1.911 1.911 1.911 1.911 1.911 1.911 1.911 1.911
15 2.745 2.835 3.122 3.424 3.580 3.505 3.236 2.916 1.458 1.541 1.769 2.006 2.128 2.056 1.837 1.589
30 2.047 2.276 2.835 3.375 3.661 3.527 3.030 2.412 981 1.200 1.610 2.038 2.267 2.133 1.731 1.271
45 IX 1.298 1.797 2.531 3.212 3.581 3.413 2.762 1.940 X 789 962 1.444 1.995 2.311 2.128 1.596 1.022
60 1.051 1.444 2.201 2.918 3.337 3.151 2.446 1.585 702 809 1.269 1.871 2.252 2.033 1.431 848
75 918 1.179 1.863 2.535 2.938 2.769 2.108 1.309 615 693 1.085 1.681 2.086 1.856 1.240 717
90 787 974 1.514 2.058 2.400 2.276 1.743 1.080 526 585 907 1.420 1.821 1.595 1.040 599
0 983 983 983 983 983 983 983 983 698 698 698 698 698 698 698 698
15 712 779 920 1.062 1.125 1.066 927 784 464 521 648 785 850 799 669 533
30 540 617 853 1.112 1.232 1.120 867 623 377 410 605 848 974 875 640 417
45 XI 487 523 781 1.122 1.290 1.133 799 523 XII 340 354 559 878 1.057 918 602 354
60 432 457 708 1.088 1.294 1.103 725 454 302 312 512 872 1.091 922 557 309
75 378 397 620 1.013 1.239 1.029 634 393 264 273 455 828 1.072 883 499 270
90 324 340 532 896 1.126 913 542 336 226 232 394 748 997 804 433 230
3Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Seznam konstrukcij
Zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom, Umax
= 0,280 W/m²K• f.1.a - obstoječa zunanja stena, objekt A, U = 1,209 W/m²K, T
i = 20 °C
• f.1.a' - obstoječa stena na podstrešju, objekt A, U = 1,243 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.2.a - obstoječ podzidek, objekt A, U = 1,209 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.3.a1 - obstoječa zunanja stena, stebri, objekt A1, U = 3,818 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.3.b - obstoječa zunanja stena, objekt B, U = 0,586 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1.c - obstoječa zunanja stena, objekt C, U = 0,445 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1'.c - obstoječa zunanja stena, objekt C, U = 3,418 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.2.c - obstoječ podzidek, objekt C, U = 3,947 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.5.c - obstoječa stena v osi B8, objekt C, U = 3,731 W/m²K, Ti = 20 °C
• f.1.c1 - obstoječa zunanja stena, objekt C1, U = 0,633 W/m²K, Ti = 20 °C
• F.6.b - obstoječa zunanja stena v kleti, U = 3,731 W/m²K, Ti = 20 °C
Zunanja stena ogrevanih prostorov proti terenu, Umax
= 0,350 W/m²K• F.5.b - obstoječa kletna stena, objekt B, U = 3,932 W/m²K, T
i = 20 °C
Tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe), Umax
= 0,350 W/m²K• t.1.a - tla na terenu, U = 0,906 W/m²K, T
i = 20 °C
Tla nad neogrevano kletjo, neogrevanim prostorom ali garažo, Umax
= 0,350 W/m²KStrop proti neogrevanemu prostoru, U
max = 0,200 W/m²K
• s.1.a - obstoječ strop proti podstrešju, U = 0,732 W/m²K, Ti = 20 °C
Strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe), Umax
= 0,200 W/m²K• s.6.c - obstoječa poševna streha v P, objekt C, U = 0,248 W/m²K, T
i = 20 °C
• s.7.c - obstoječa poševna streha v 1.N, objekt C, U = 0,218 W/m²K, Ti = 20 °C
• s.4.a1 - obstoječa streha, objekt A, U = 0,370 W/m²K, Ti = 20 °C
• s.5.b - obstoječa streha nad jedilnico, objekt B, U = 0,445 W/m²K, Ti = 20 °C
Vertikalna okna ali balkonska vrata in greti zimski vrtovi z okvirji iz lesa ali umetnih mas, Umax
= 1,300 W/m²K• O.1 - obstoječa PVC okna stekla 1,1, U = 1,170 W/m²K, T
i = 20 °C
• O.2 - obstoječa vezana okna, U = 2,720 W/m²K, Ti = 20 °C
• O.3 - obstoječa termopan okna, U = 2,490 W/m²K, Ti = 20 °C
Notranje konstrukcije brez zahtev Umax
4Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.a - obstoječa zunanja stena, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 16003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,500 1.800 1.050 0,870 20 0,029
2 POLNA OPEKA 1600 38,000 1.600 920 0,640 9 0,594
3 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,034
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,657 + 0,040 + 0,000 = 0,827 m²K/W
Uc = U + ∆U = 1,209 + 0,000 = 1,209 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,698 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
5Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.a' - obstoječa stena na podstrešju, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 BLOKI IZ CELIČNEGA BETONA 8003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,500 1.800 1.050 0,870 20 0,029
2 BLOKI IZ CELIČNEGA BETONA 800 20,000 800 1.050 0,350 7 0,571
3 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,034
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,635 + 0,040 + 0,000 = 0,805 m²K/W
Uc = U + ∆U = 1,243 + 0,000 = 1,243 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,689 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
6Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,1 606 449,63
3 0,7 642 734 0,60
2 13,7 1.564 1.399 1,40
1 14,3 1.631 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,8 696 492,29
3 2,5 733 767 0,60
2 14,3 1.626 1.407 1,40
1 14,9 1.689 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
7Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,7 853 690,92
3 5,3 890 918 0,60
2 15,2 1.724 1.447 1,40
1 15,7 1.780 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,8 696 557,93
3 2,5 733 817 0,60
2 14,3 1.626 1.420 1,40
1 14,9 1.689 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 3
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,033 0,033 0,000 0,000
December 0,113 0,147 0,000 0,000
Januar 0,109 0,256 0,000 0,000
Februar 0,033 0,288 0,000 0,000
Marec -0,184 0,104 0,000 0,000
April -0,334 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
8Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.2.a - obstoječ podzidek, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 POLNA OPEKA 16003 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,500 1.800 1.050 0,870 20 0,029
2 POLNA OPEKA 1600 38,000 1.600 920 0,640 9 0,594
3 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 3,000 1.800 1.050 0,870 20 0,034
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,657 + 0,040 + 0,000 = 0,827 m²K/W
Uc = U + ∆U = 1,209 + 0,000 = 1,209 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,698 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
9Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.3.a1 - obstoječa zunanja stena, stebri, objekt A1 Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 JEKLO2 SLOJ ZRAKA3 JEKLO
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 JEKLO 0,800 7.800 460 58,500 600.000 0,000
2 SLOJ ZRAKA 8,000 1 1.005 0,873 1 0,092
3 JEKLO 0,800 7.800 460 58,500 600.000 0,000
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,092 + 0,040 + 0,000 = 0,262 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,818 + 0,000 = 3,818 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,045 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
10Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,2 666 449,63
3 1,2 666 1.043 4.800,00
2 6,2 951 1.043 0,08
1 6,3 951 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 757 492,29
3 3,0 757 1.064 4.800,00
2 7,6 1.040 1.064 0,08
1 7,6 1.041 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
11Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,5 1.034 654,24
3 7,5 1.034 1.145 4.800,00
2 10,8 1.297 1.145 0,08
1 10,8 1.298 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.316 859,12
3 11,1 1.316 1.247 4.800,00
2 13,5 1.542 1.247 0,08
1 13,5 1.542 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
12Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.316 981,85
3 11,1 1.316 1.309 4.800,00
2 13,5 1.542 1.309 0,08
1 13,5 1.542 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,7 914 690,92
3 5,7 914 1.163 4.800,00
2 9,5 1.188 1.163 0,08
1 9,5 1.189 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
13Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 757 557,93
3 3,0 757 1.097 4.800,00
2 7,6 1.040 1.097 0,08
1 7,6 1.041 1.636 4.800,00
Rsi
20,0 2.337 sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 3
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
14Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.3.b - obstoječa zunanja stena, objekt B Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3
1 LES - SMREKA, BOR2 KAMENA VOLNA 0403 LES - SMREKA, BOR
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 LES - SMREKA, BOR 2,000 600 2.090 0,140 70 0,143
2 KAMENA VOLNA 040 5,000 30 840 0,040 1 1,250
3 LES - SMREKA, BOR 2,000 600 2.090 0,140 70 0,143
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 1,536 + 0,040 + 0,000 = 1,706 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,586 + 0,000 = 0,586 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,853 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
15Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,5 584 449,63
7 1,1 661 1.032 1,40
6 4,0 812 1.037 0,01
5 6,9 991 1.041 0,01
4 9,7 1.205 1.045 0,01
3 12,6 1.459 1.049 0,01
2 15,5 1.758 1.053 0,01
1 17,1 1.952 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,4 676 492,29
7 2,9 752 1.054 1,40
6 5,5 903 1.058 0,01
5 8,1 1.080 1.062 0,01
4 10,7 1.287 1.066 0,01
3 13,3 1.528 1.070 0,01
2 15,9 1.807 1.074 0,01
1 17,4 1.986 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
16Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 6,3 955 654,24
7 7,4 1.029 1.136 1,40
6 9,3 1.172 1.140 0,01
5 11,2 1.333 1.143 0,01
4 13,2 1.512 1.147 0,01
3 15,1 1.712 1.150 0,01
2 17,0 1.935 1.154 0,01
1 18,1 2.074 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,4 833 690,92
7 5,6 909 1.155 1,40
6 7,8 1.057 1.158 0,01
5 10,0 1.226 1.162 0,01
4 12,2 1.418 1.165 0,01
3 14,4 1.636 1.168 0,01
2 16,6 1.883 1.172 0,01
1 17,8 2.038 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
17Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,4 676 557,93
7 2,9 752 1.087 1,40
6 5,5 903 1.091 0,01
5 8,1 1.080 1.095 0,01
4 10,7 1.287 1.099 0,01
3 13,3 1.528 1.103 0,01
2 15,9 1.807 1.106 0,01
1 17,4 1.986 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,181 0,181 0,000 0,000
December 0,271 0,452 0,000 0,000
Januar 0,280 0,731 0,000 0,000
Februar 0,200 0,932 0,000 0,000
Marec 0,025 0,957 0,000 0,000
April -0,117 0,839 0,000 0,000
Maj -0,317 0,523 0,000 0,000
Junij -0,352 0,171 0,000 0,000
Julij -0,527 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
18Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.c - obstoječa zunanja stena, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4
1 BETON 24002 JEKLO3 KAMENA VOLNA 0404 JEKLO
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 16,000 2.400 960 2,040 60 0,078
2 JEKLO 0,100 7.800 460 58,500 600.000 0,000
3 KAMENA VOLNA 040 8,000 30 840 0,040 1 2,000
4 JEKLO 0,010 7.800 460 58,500 600.000 0,000
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 2,078 + 0,040 + 0,000 = 2,248 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,445 + 0,000 = 0,445 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,889 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
19Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1'.c - obstoječa zunanja stena, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 25,000 2.400 960 2,040 60 0,123
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,123 + 0,040 + 0,000 = 0,293 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,418 + 0,000 = 3,418 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,145 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
20Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,0 658 449,63
1 7,3 1.020 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 2,8 749 492,29
1 8,5 1.108 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
21Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,4 1.026 654,24
1 11,5 1.358 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.309 859,12
1 13,9 1.592 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
22Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.309 981,85
1 13,9 1.592 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,6 906 690,92
1 10,3 1.253 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
23Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 2,8 749 557,93
1 8,5 1.108 1.636 15,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
24Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.2.c - obstoječ podzidek, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 17,000 2.400 960 2,040 60 0,083
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,083 + 0,040 + 0,000 = 0,253 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,947 + 0,000 = 3,947 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,013 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
25Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,3 668 449,63
1 5,9 931 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 759 492,29
1 7,3 1.021 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
26Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,5 1.036 654,24
1 10,6 1.280 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,1 1.318 859,12
1 13,3 1.527 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
27Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,1 1.318 981,85
1 13,3 1.527 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,7 916 690,92
1 9,3 1.170 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
28Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 759 557,93
1 7,3 1.021 1.636 10,20
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
29Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.5.c - obstoječa stena v osi B8, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 20,000 2.400 960 2,040 60 0,098
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,098 + 0,040 + 0,000 = 0,268 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,731 + 0,000 = 3,731 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,067 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
30Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,2 664 449,63
1 6,5 966 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 492,29
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
31Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,4 1.032 654,24
1 11,0 1.310 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 859,12
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
32Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 981,85
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,6 912 690,92
1 9,7 1.202 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
33Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 557,93
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
34Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: f.1.c1 - obstoječa zunanja stena, objekt C1 Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1 2 3 4 5
6
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 14003 LESNI BETON 8004 STIROPOR EPS 0405 LESNI BETON 8006 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,500 1.800 1.050 0,870 20 0,029
2 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 1400 19,000 1.400 920 0,610 6 0,311
3 LESNI BETON 800 0,500 800 1.465 0,240 10 0,021
4 STIROPOR EPS 040 4,000 15 1.260 0,040 25 1,000
5 LESNI BETON 800 0,500 800 1.465 0,240 10 0,021
6 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,500 1.800 1.050 0,870 20 0,029
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 1,411 + 0,040 + 0,000 = 1,581 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,633 + 0,000 = 0,633 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,842 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
35Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,5 586 449,63
9 -0,2 603 633 0,50
8 0,1 615 651 0,05
7 3,2 768 743 0,25
6 6,3 953 834 0,25
5 9,4 1.176 926 0,25
4 12,5 1.444 1.017 0,25
3 12,7 1.469 1.035 0,05
2 16,6 1.883 1.453 1,14
1 16,9 1.926 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,4 678 557,93
9 1,8 694 724 0,50
8 2,0 705 741 0,05
7 4,8 859 824 0,25
6 7,6 1.042 907 0,25
5 10,4 1.259 990 0,25
4 13,2 1.514 1.074 0,25
3 13,4 1.537 1.090 0,05
2 16,9 1.923 1.470 1,14
1 17,2 1.962 1.636 0,50
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
December 0,049 0,049 0,000 0,000
Januar 0,038 0,087 0,000 0,000
Februar -0,031 0,056 0,000 0,000
Marec -0,240 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
36Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: F.6.b - obstoječa zunanja stena v kleti Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanje stene in stene proti neogrevanim prostorom.
1
1 BETON 2400
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 20,000 2.400 960 2,040 60 0,098
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,098 + 0,040 + 0,000 = 0,268 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,731 + 0,000 = 3,731 W/m²K U
max = 0,280 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,067 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
37Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse 1,2 664 449,63
1 6,5 966 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 492,29
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
38Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Marec
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
6,0 935
Rse 7,4 1.032 654,24
1 11,0 1.310 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: April
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 859,12
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
39Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: Oktober
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
10,0 1.227
Rse 11,0 1.315 981,85
1 13,6 1.552 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 5,6 912 690,92
1 9,7 1.202 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
40Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 3,0 755 557,93
1 7,8 1.055 1.636 12,00
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 0
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
Januar 0,000 0,000 0,000 0,000
Februar 0,000 0,000 0,000 0,000
Marec 0,000 0,000 0,000 0,000
April 0,000 0,000 0,000 0,000
Maj 0,000 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
November 0,000 0,000 0,000 0,000
December 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
41Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: F.5.b - obstoječa kletna stena, objekt B Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: zunanja stena ogrevanih prostorov proti terenu.
1 2
N Z1 BETON 24002 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1100
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 20,000 2.400 960 2,040 60 0,098
2 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1100 0,500 1.100 1.460 0,190 14.000 0,026
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,130 + 0,124 + 0,000 + 0,000 = 0,254 m²K/W
Uc = U + ∆U = 3,932 + 0,000 = 3,932 W/m²K U
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
42Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: t.1.a - tla na terenu Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: tla na terenu (ne velja za industrijske zgradbe).
12
3
4
5
1 CEMENTNI ESTRIH 22002 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 11003 BETON 18004 KERAMZIT, NASUT5 GRAMOZ, SUH
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 CEMENTNI ESTRIH 2200 6,000 2.200 1.050 1,400 30 0,043
2 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1100 0,500 1.100 1.460 0,190 14.000 0,026
3 BETON 1800 5,500 1.800 960 0,930 15 0,059
4 KERAMZIT, NASUT 15,000 400 840 0,220 1 0,682
5 GRAMOZ, SUH 10,000 1.700 840 0,810 2 0,123
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,170 + 0,934 + 0,000 + 0,000 = 1,104 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,906 + 0,000 = 0,906 W/m²K U
max = 0,350 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
43Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.1.a - obstoječ strop proti podstrešju Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop proti neogrevanemu prostoru.
1
2
3
45
Z
N
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 18002 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 14003 BETON 24004 ŽLINDRINA VOLNA5 CEMENTNI ESTRIH 2200
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PODALJŠANA APNENA MALTA 1800 2,000 1.800 1.050 0,870 20 0,023
2 MREŽASTA IN VOTLA OPEKA 1400 28,000 1.400 920 0,610 6 0,459
3 BETON 2400 7,000 2.400 960 2,040 60 0,034
4 ŽLINDRINA VOLNA 4,000 50 870 0,060 2 0,667
5 CEMENTNI ESTRIH 2200 6,000 2.200 1.050 1,400 30 0,043
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 1,226 + 0,040 + 0,000 = 1,366 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,732 + 0,000 = 0,732 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,817 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
44Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,4 588 449,63
7 0,1 617 711 1,80
6 3,2 770 715 0,03
5 6,3 955 719 0,03
4 9,4 1.178 723 0,03
3 9,9 1.216 1.333 4,20
2 16,2 1.843 1.578 1,68
1 16,5 1.881 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,5 681 492,29
7 2,0 707 745 1,80
6 4,8 861 748 0,03
5 7,6 1.044 752 0,03
4 10,4 1.260 756 0,03
3 10,8 1.297 1.344 4,20
2 16,6 1.885 1.580 1,68
1 16,9 1.920 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
45Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,4 837 690,92
7 4,9 864 899 1,80
6 7,2 1.017 902 0,03
5 9,6 1.192 906 0,03
4 11,9 1.394 909 0,03
3 12,3 1.427 1.395 4,20
2 17,1 1.951 1.590 1,68
1 17,4 1.981 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,5 681 557,93
7 2,0 707 796 1,80
6 4,8 861 799 0,03
5 7,6 1.044 803 0,03
4 10,4 1.260 806 0,03
3 10,8 1.297 1.361 4,20
2 16,6 1.885 1.583 1,68
1 16,9 1.920 1.636 0,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 5
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,013 0,013 0,000 0,000
December 0,029 0,043 0,027 0,027
Januar 0,025 0,068 0,034 0,060
Februar 0,009 0,077 0,009 0,069
Marec -0,032 0,045 -0,076 0,000
April -0,019 0,026 0,000 0,000
Maj -0,066 0,000 0,000 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
46Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.6.c - obstoječa poševna streha v P, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
2
Z
N
1 BETON 24002 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 BETON 2400 28,000 2.400 960 2,040 60 0,137
2 KAMENA VOLNA 040 15,000 30 840 0,040 1 3,750
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 3,887 + 0,040 + 0,000 = 4,027 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,248 + 0,000 = 0,248 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,938 > R
Rsi,max = 0,9130 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
47Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.7.c - obstoječa poševna streha v 1.N, objekt C Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
2
Z
N
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 8002 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 800 20,000 800 1.050 0,290 7 0,690
2 KAMENA VOLNA 040 15,000 30 840 0,040 1 3,750
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 4,440 + 0,040 + 0,000 = 4,580 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,218 + 0,000 = 0,218 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,945 > R
Rsi,max = 0,9130 konstrukcija ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
48Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.4.a1 - obstoječa streha, objekt A Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
12
3
Z
N
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM2 POLIETILENSKA FOLIJA3 KAMENA VOLNA 040
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 MAVČNO-KARTONSKA PLOŠČA D=12,5 MM 1,250 900 840 0,210 12 0,060
2 POLIETILENSKA FOLIJA 0,020 1.000 1.250 0,190 80.000 0,001
3 KAMENA VOLNA 040 10,000 30 840 0,040 1 2,500
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 2,561 + 0,040 + 0,000 = 2,701 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,370 + 0,000 = 0,370 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,907 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
Izračun difuzije vodne pare
V konstrukciji ne pride do kondenzacije vodne pare.
49Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
IZRAČUN GRADBENIH KONSTRUKCIJ STAVBEKonstrukcija: s.5.b - obstoječa streha nad jedilnico, objekt B Notranja temperatura: 20 °CVrsta konstrukcije: strop v sestavi ravne ali poševne strehe (ravne ali poševne strehe).
1
23
4Z
N
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 8002 BITUMENSKI TRAK Z AL.VLOŽKOM 0,2 MM3 STIROPOR EPS 1004 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1200
sloj material debelina gostota spec.topl. topl.pr. dif.odpor topl.odpor.
cm kg/m J/kgK W/mK m²K/W
1 PLINJENI IN PENJENI BETON 800 20,000 800 1.050 0,290 7 0,690
2 BITUMENSKI TRAK Z AL.VLOŽKOM 0,2 MM 0,400 950 1.460 0,190 150.000 0,021
3 STIROPOR EPS 100 5,000 20 1.250 0,038 35 1,316
4 VEČPLASTNA BITUMENSKA HIDROIZOL. 1200 1,500 1.200 1.460 0,190 14.000 0,079
Izračun toplotne prehodnosti
RT = R
si + Σd
i/λ
i + R
se + R
u = 0,100 + 2,105 + 0,040 + 0,000 = 2,245 m²K/W
Uc = U + ∆U = 0,445 + 0,000 = 0,445 W/m²K U
max = 0,200 W/m²K , toplotna prehodnost ni ustrezna
Izračun kondenzacije na površini
Kriterij: preprečevanje plesni
Način izračuna: uporaba razreda vlažnosti Razred vlažnosti: stanovanjski prostor z veliko uporabo
Mesec Θe
ϕe
pe
∆p pi
psat
(Θsi) Θ
si,minΘ
IφRsi
°C Pa Pa Pa Pa °C °C
Januar -1,0 80,00 450 1.080 1.638 2.047 17,9 20 0,899
Februar 1,0 75,00 492 1.026 1.621 2.026 17,7 20 0,880
Marec 6,0 70,00 654 756 1.486 1.857 16,3 20 0,739
April 10,0 70,00 859 540 1.453 1.816 16,0 20 0,599
Maj 15,0 70,00 1.193 270 1.490 1.863 16,4 20 0,277
Junij 18,0 75,00 1.547 108 1.666 2.082 18,2 20 0,075
Julij 20,0 70,00 1.636 0 1.636 2.045 17,9 20 -
Avgust 19,0 75,00 1.647 54 1.707 2.133 18,5 20 -
September 15,0 80,00 1.364 270 1.661 2.076 18,1 20 0,620
Oktober 10,0 80,00 982 540 1.576 1.970 17,3 20 0,727
November 4,0 85,00 691 864 1.641 2.052 17,9 20 0,870
December 1,0 85,00 558 1.026 1.687 2.108 18,3 20 0,913
fRsi = 0,889 <= R
Rsi,max <= 0,9130 konstrukcija ne ustreza glede površinske kondenzacije
50Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Izračun difuzije vodne pare
Mesec: Januar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
-1,0 562
Rse -0,6 579 449,63
9 0,0 612 756 210,00
8 2,0 704 756 0,29
7 3,9 806 757 0,29
6 5,8 922 757 0,29
5 7,7 1.053 758 0,29
4 9,7 1.199 758 0,29
3 11,6 1.363 759 0,29
2 11,8 1.380 1.634 600,00
1 17,8 2.038 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: Februar
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,3 672 492,29
9 1,9 702 788 210,00
8 3,7 795 788 0,29
7 5,4 898 788 0,29
6 7,2 1.013 789 0,29
5 8,9 1.140 789 0,29
4 10,6 1.281 790 0,29
3 12,4 1.437 790 0,29
2 12,5 1.453 1.634 600,00
1 18,0 2.065 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
51Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Mesec: November
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
4,0 813
Rse 4,3 828 690,92
9 4,8 859 935 210,00
8 6,3 952 935 0,29
7 7,7 1.052 936 0,29
6 9,2 1.162 936 0,29
5 10,7 1.282 936 0,29
4 12,1 1.413 937 0,29
3 13,6 1.555 937 0,29
2 13,7 1.569 1.634 600,00
1 18,3 2.106 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Mesec: December
n Θn
psat(Θ
n) p s
d
°C Pa Pa m
1,0 656
Rse 1,3 672 557,93
9 1,9 702 836 210,00
8 3,7 795 837 0,29
7 5,4 898 837 0,29
6 7,2 1.013 837 0,29
5 8,9 1.140 838 0,29
4 10,6 1.281 838 0,29
3 12,4 1.437 839 0,29
2 12,5 1.453 1.634 600,00
1 18,0 2.065 1.636 1,40
Rsi
20,0 2.337
sd
pe
pi
pe
Izračun kondenzacije in akumulacije vodne pare
Ravnina 1 Ravnina 8
Mesec gc
Ma
gc
Ma
kg/m² kg/m² kg/m² kg/m²
November 0,000 0,000 0,026 0,026
December 0,000 0,000 0,089 0,115
Januar 0,000 0,001 0,098 0,213
Februar 0,000 0,001 0,057 0,270
Marec 0,000 0,001 -0,064 0,206
April -0,001 0,000 -0,139 0,067
Maj -0,001 0,000 -0,221 0,000
Junij 0,000 0,000 0,000 0,000
Julij 0,000 0,000 0,000 0,000
Avgust 0,000 0,000 0,000 0,000
September 0,000 0,000 0,000 0,000
Oktober 0,000 0,000 0,000 0,000
Skupna količina kondenzata je manjša o 1,0 kg/m². Notranja kondenzacija v konstrukciji je v dovoljenih mejah.
52Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROZORNE KONSTRUKCIJE
Konstrukcija Ffr
U Umax
Ustreza
W/m²K W/m²K
O.1 - obstoječa PVC okna stekla 1,1 0,23 1,17 1,30 DA
O.2 - obstoječa vezana okna 0,23 2,72 1,30 NE
O.3 - obstoječa termopan okna 0,23 2,49 1,30 NE
53Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PODATKI O CONI - Privzeta cona
Kondicionirana prostornina cone Ve: 20.930,30 m³
Neto ogrevana prostornina cone V: 16.744,24 m³
Uporabna površina cone Ak: 4.559,20 m²
Dolžina cone: 52,00 m
Širina cone: 28,00 m
Višina etaže: 4,00 m
Število etaž: 3,00
Ogrevanje: cona je ogrevana
Način delovanja: neprekinjeno delovanje
Notranja projektna temperatura ogrevanja: 20,00 °C
Notranja projektna temperatura hlajenja: 26,00 °C
Dnevno število ur z normalnim ogrevanjem: 11,00 h
Dnevno število ur z normalnim hlajenjem: 0,00 h
Način znižanja temperature ob koncu tedna: znižanje temperature ogrevanja
Mejna temperatura znižanja: 17,00 °C
Urna izmenjava zraka: 0,50 h-1
Površina toplotnega ovoja cone A: 7.849,79 m²
54Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE
Toplotne izgube skozi zunanje površine
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine
Neprozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/Ks.1.a 0 206,44 0,732 151,11s.4.a1 J 15 697,91 0,370 258,23s.5.b 0 361,68 0,445 160,95f.1.a JZ 90 213,40 1,209 258,00f.1.a' JZ 90 105,20 1,243 130,76f.1.a JV 90 201,03 1,209 243,05f.1.a' JV 90 106,90 1,243 132,88f.1.a SZ 90 180,05 1,209 217,68f.3.a1 JV 90 3,87 3,818 14,78f.3.a1 SZ 90 2,15 3,818 8,21f.1.a SV 90 150,44 1,209 181,88f.1.a' SV 90 101,86 1,243 126,61f.3.b SZ 90 21,18 0,586 12,41f.2.a SZ 90 19,21 1,209 23,22f.3.b JV 90 13,95 0,586 8,17f.2.a JV 90 20,50 1,209 24,78f.1.a' SZ 90 14,64 1,243 18,20f.1.a' JV 90 14,64 1,243 18,20f.5.c SZ 90 170,09 3,731 634,61f.1.c1 JV 90 145,50 0,633 92,10f.2.c SV 90 23,90 3,947 94,33f.1'.c SV 90 27,69 3,418 94,64f.1.c SV 90 37,37 0,445 16,63f.1.c1 SV 90 19,06 0,633 12,06f.2.c JZ 90 22,44 3,947 88,57f.1'.c JZ 90 17,02 3,418 58,17f.1.c1 JZ 90 29,49 0,633 18,67F.6.b JV 90 4,26 3,731 15,89F.6.b SZ 90 33,25 3,731 124,06s.7.c JZ 15 436,30 0,218 95,11s.6.c JZ 15 126,55 0,248 31,38s.7.c SV 15 436,30 0,218 95,11s.6.c SV 15 126,55 0,248 31,38Skupaj 4.090,82 3.491,86
Prozorne površineOznaka orientacija naklon ploščina U topl.izgube
° m² W/Km² W/KO.1 JZ 90 55,05 1,170 64,41O.1 JV 90 274,77 1,170 321,48O.1 SV 90 200,64 1,170 234,75O.2 SZ 90 262,00 2,720 712,64O.1 SV 90 31,61 1,170 36,98O.2 SV 90 17,79 2,720 48,39O.1 SZ 90 63,67 1,170 74,49O.1 JV 90 39,47 1,170 46,18O.3 JV 90 24,59 2,490 61,23O.3 SV 90 222,16 2,490 553,18
55Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
O.3 JZ 90 120,08 2,490 299,00O.3 JV 90 39,91 2,490 99,38O.3 SZ 90 13,34 2,490 33,22Skupaj 1.365,08 2.585,32
Skupne transmisijske toplotne izgube skozi zunanje površine Σ Ai * U
i = 6.077,18 W/K.
Toplotni mostovi
Vpliv toplotnih mostov je upoštevan na poenostavljen način, s povečanjem toplotne prehodnosticelotnega ovoja stavbe za 0.06 W/m²K.
Transmisijske toplotne izgube skozi toplotne mostove znašajo 470,99 W/K.
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj cone LD
LD = Σ A
i * U
i + Σ l
k ∗ Ψ
k + Σ χ
j = 6.077,18 W/K + 470,99 W/K = 6.548,17 W/K
Toplotne izgube skozi zidove in tla v terenu
Tla v kletiOznaka Ploščina U
iUmax
(m²) (W/m²K) (W/m²K)tla na terenu - objekt A 837,5 0,906 0,350tla na terenu - objekt B 281,3 0,906 0,350kletni zid - objekt B 188,1 3,932 0,350tla na terenu - objekt C 1.087,0 0,906 0,350
Toplotne izgubeOznaka topl.izgube
W/Kobjekt A 231,14objekt B 140,37objekt C 243,49
LS = 615,00 W/K.
Toplotne izgube skozi neogrevane prostore
V coni ni toplotnih izgub skozi neogrevane prostore.
TRANSMISIJSKE IZGUBE
HT = L
D + L
S + H
U = 6.548,17 W/K + 615,00 W/K + 0,00 W/K = 7.163,17 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Prostornina ogrevanega dela Ve = 20.930,30 m³, urna izmenjava zraka n = 0,50 h-1.
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 2.846,52 W/K.
56Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB
H = HT + H
V = 7.163,17 W/K + 2.846,52 W/K = 10.009,69 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 7.849,79 m²
H'
T = H
T / A = 0,91 W/m²K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,48 W/m²K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ne ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Prispevek notranjih toplotnih virov se upošteva z vrednostjo 4 W/m² na enoto neto uporabne površine.
Qi = 26.790,80 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Konstrukcija Površina Orie. Nagib Faktorzasen.
[m²] [°]O.1 55,05 JZ 90 0,94O.1 274,77 JV 90 0,94O.1 200,64 SV 90 0,94O.2 262,00 SZ 90 0,50O.1 31,61 SV 90 0,94O.2 17,79 SV 90 0,50O.1 63,67 SZ 90 0,94O.1 39,47 JV 90 0,94O.3 24,59 JV 90 0,87O.3 222,16 SV 90 0,87O.3 120,08 JZ 90 0,87O.3 39,91 JV 90 0,87O.3 13,34 SZ 90 0,87
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 116.719 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 126.926 kWh.
57Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SPECIFIČNE TRANSMISIJSKE TOPLOTNE IZGUBE STAVBE
Transmisijske toplotne izgube skozi zunanji ovoj stavbe LD
LD = Σ A
i * U
i + Σ l
k ∗ Ψ
k + Σ χ
j = 6.077,18 W/K + 470,99 W/K = 6.548,17 W/K
Vpliv toplotnih mostov se upošteva na poenostavljen način, s povečanjemtoplotne prehodnosti celotnega ovoja ∆U
TM = 0.06 W/m²K.
TRANSMISIJSKE IZGUBE STAVBE
HT = L
D + L
S + H
U = 6.548,17 W/K + 615,00 W/K + 0,00 W/K = 7.163,17 W/K.
TOPLOTNE IZGUBE STAVBE ZARADI PREZRAČEVANJA
Toplotne izgube zaradi prezračevanja HV = 2.846,52 W/K.
KOEFICIENT SKUPNIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE
H = HT + H
V = 7.163,17 W/K + 2.846,52 W/K = 10.009,69 W/K.
KOEFICIENT TRANSMISIJSKIH TOPLOTNIH IZGUB STAVBE PO ENOTI POVRŠINE OVOJA
Površina ovoja ogrevanega dela A = 7.849,79 m²
H'
T = H
T / A = 0,91 W/m²K
Največji dovoljeni H'T,max
= 0,46 W/m²K
Koeficient specifičnih toplotnih izgub ne ustreza zahtevam pravilnika.
NOTRANJI DOBITKI
Qi = 26.790,80 W.
DOBITKI SONČNEGA SEVANJA
Toplotni dobitki sončnega sevanja v ogrevalnem obdobju: 116.719 kWh.Toplotni dobitki sončnega sevanja izven ogrevalnega obdobja: 126.926 kWh.
58Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA ENERGIJA ZA OGREVANJE STAVBE
QH,tr
QH,ve
QH,ht
QH,sol
QH,int
QH,rev
QH,gn
γH
ηH,gn
QNH
Qem,en
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 111.917 44.474 156.391 9.185 19.932 670 29.787 0,19 1,00 126.604 126.604Februar 91.459 36.344 127.804 13.412 18.003 636 32.051 0,25 1,00 95.753 95.753Marec 74.612 29.649 104.261 20.480 19.932 654 41.066 0,39 1,00 63.195 63.195April 51.575 20.495 72.070 26.274 19.289 625 46.188 0,64 1,00 25.882 25.882Maj 12.894 5.124 18.017 14.612 9.645 500 24.756 1,37 0,73 0 0Junij 0 0 0 0 0 142 142 0,00 0,00 0 0Julij 0 0 0 0 0 146 146 0,00 0,00 0 0Avgust 0 0 0 0 0 146 146 0,00 0,00 0 0September 2.579 1.025 3.603 2.205 1.929 495 4.629 1,28 0,78 0 0Oktober 53.294 21.178 74.472 14.867 19.932 647 35.446 0,48 1,00 39.026 39.026November 82.520 32.792 115.312 8.607 19.289 656 28.552 0,25 1,00 86.760 86.760December 101.259 40.238 141.497 7.079 19.932 670 27.681 0,20 1,00 113.816 113.816Skupaj 582.108 231.320 813.427 116.719 147.885 5.986 270.590 0,00 0,00 551.036 551.036
Za izračun je privzet holističen pristop upoštevanja vračljivih toplotnih izgub sistemov.Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje stavbeQ
NH = 551.036 kWh/a.
Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela Q
NH/V
e = 26,33 kWh/m³a.
Največja dovoljena letna potrebna toplotna energija za ogrevanje, preračunana na enoto prostornine ogrevanega dela Q
NH/V
e, max = 9,85 kWh/m³a.
Letna potrebna toplotna energija za ogrevanje ne ustreza zahtevam pravilnika.
POTREBNA ENERGIJA ZA HLAJENJE STAVBE
QC,tr
QC,ve
QC,ht
QC,int
QC,sol
QC,gn
γC
ηC,gn
QNC
MeseckWh kWh kWh kWh kWh kWh kWh
Januar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Februar 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Marec 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0April 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Maj 30.257 12.024 42.281 10.288 15.586 26.238 0,62 0,62 0Junij 41.260 16.396 57.656 19.289 30.370 49.660 0,86 0,86 49Julij 31.976 12.707 44.683 19.932 31.640 51.573 1,15 1,00 6.942Avgust 37.306 14.825 52.130 19.932 29.485 49.418 0,95 0,94 522September 51.059 20.290 71.349 17.360 19.844 37.841 0,53 0,53 0Oktober 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0November 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0December 0 0 0 0 0 0 0,00 0,00 0Skupaj 191.858 76.241 268.099 86.802 126.926 214.730 0,00 0,00 7.514
Letna potrebna energija za hlajenje QNC
= 7.514 kWh/a.
59Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
OGREVALNI PODSISTEM
Podsistem ogrevala: Ogrevalni sistem 1Vrsta ogrevala: vgrajena površinska ogrevalaCona: Vse coneStandardna temperatura ogrevnega medija: radiatorji, konvektorji 70 / 55Regulacija temperature prostora: P-regulator (1 K)Ogrevalni sistem:Nazivna moč ventilatorjev in regulatorjev: 0,00 W
Dodatna električna energija: Wh,em
= 0,00 kWhVrnjena dodatna električna energija: Q
rhh,em = 0,00 kWh
Dodatne toplotne izgube: Qh,em,l
= -49.868,75 kWhV ogrevala vnesena toplota: Q
h,em,in = 501.167,53 kWh
RAZSVETLJAVA
Način izračuna: poenostavljen izračun letne dovedene energije za razsvetljavo za stanovanjske stavbe.
Vrsta svetil v stavbi: pretežna uporaba svetil na žarilno nitko
Potrebna energija za razsvetljavo: Qf,l
= 68.388,00 kWh
RAZVOD OGREVALNEGA SISTEMA
Razvodni sistem: Razvodni sistem 1Ogrevalni sistem: Ogrevalni sistem 1Način delovanja: neprekinjeno delovanjeVrsta razvodnega sistema: dvocevni sistemTlačni padec: 25,00Hidravlična uravnoteženst: hidravlično neuravnotežen sistemDodatek pri ploskovnem ogrevanju: 0,00 kPaRegulacija črpalke: delta p je konstantenMoč črpalke: 550,00 WNamestitev dvižnega in priključnega voda: namestitev pretežno v notranjih stenahIzolacija razvodnih cevi: cevi so izoliraneNamestitev horizontalnega razvoda: horizonatalni razvod v ogrevanem prostoruIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvod: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 157,32 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 436,80 m 0,000 mCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 2.402,40 m 0,000 w/mK
Potrebna električna energija za razvodni podsistem: Wh,d,e
= 1.968,16 kWhVrnjene toplotne izgube: Q
h,d,rhh = 3.212,31 kWh
Nevrnjene toplotne izgube: Qh,d,uhh
= 0,00 kWhToplotne izgube razvodnega sistema: Q
h,d = 3.212,31 kWh
V razvodni sistem vrnjena toplota: Qd,rhh
= 492,04 kWhV okolico koristno vrnjena toplota: Q
rhh,d = 3.707,57 kWh
V razvodni sistem vnesena toplota: Qh,in,d
= 503.887,45 kWh
60Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
KURILNE NAPRAVE
Način priklučitve generatorjev: zaporedna, s prioriteto
Kurilna naprava: Kurilna naprava 1Energent: ekstra lahko kurilno oljePriprava tople vode: kurilna naprava ima funkcijo priprave tople vodeSPTE naprava: kurilna naprava ni SPTE sistemRegulacija kurilne naprave: v odvisnosti od zunanje temperatureNamestitev kurilne naprave: v kotlovniciRegulacija kotla: spremenljiva temperaturaVrsta kotla: standardni kotel
Nazivna moč kotla: 850,00 kWNazivna moč kotla pri 30% obremenitvi: 255,00 kWIzkoristek kotla pri 100% obremenitvi in testnih pogojih: 0,89Izkoristek kotla pri 30% obremenitvi in testnih pogojih: 0,88Toplotne izgube v času obratovalne pripravljenosti: 1,33 kWhToplotne izgube akumulatorja pri pogojih preizkušanja: 0,40 kWhNazivni volumen akumulatorja: 0,00 lRazvodni sistemi, v katere je vnesena toplota: Razvodni sistem 1
Skupne toplotne izgube: Qh,g,l
= 56.694,74 kWhPomožna električna energija: W
h,g,aux = 0,00 kWh
Vrnjena električna energija: Qh,g,rhh,aux
= 0,00 kWhToplotne izgube skozi ovoj generatorja toplote: Q
h,g,rhh,env = 555,65 kWh
Skupne vrnjene izgube: Qrhh,g
= 555,65 kWhV kotel z gorivom vnesena toplota: Q
h,in,g = 626.187,73 kWh
Toplotne izgube akumulatorja toplote: Qh,s,l
= 61,33 kWhVrnjene izgube akumulatorja toplote: Q
h,s,rhh = 0,00 kWh
Potrebna dodatna električna energija za polnjenje akumulatorja: Q
h,s,aux = 35,77 kWh
PRIPRAVA TOPLE VODE
Opis: Priprava tople vodeEnergent: ekstra lahko kurilno oljeCirkulacija: sistem za toplo vodo s cirkulacijoŠtevilo dni zagotavljanja tople vode v tednu: 5,00Vrsta stavbe: šola brez tuševPovršina učilnic: 1.456,00 m²Namestitev priključnega voda: standardniIzolacija razvoda: razvod je izoliranIzolacija zunanjega zidu: zunanji zid je izoliran zunajCone, po katerih poteka razvodni sistem: Privzeta conaDolžine cevi, dolžinska toplotna prehodnost:
Cona Lv - cevi v ogrevanem prostoru 122,20 m 0,000 W/mKCona Lv - cevi v neogrevanem prostoru 0,00 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v notranji steni 1.310,40 m 0,000 W/mKCona Ls - cevi v zunanjem zidu 0,00 m 0,000 / 0,000 W/mKCona Lsl 327,60 m 0,000 W/mK
Namestitev hranilnika: grelnik in hranilnik nista v istem prostoruTip hranilnika: posredno ogrevaniDnevne toplotne izgube hranilnika v stanju obrat. pripr.: 0,80 kWhNamestitev črpalke: črpalka ni nameščena v ogrevanem prostoruRegulacija črpalke: črpalka nima regulacijeMoč črpalke: 44,00 W
61Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Potrebna toplota za pripravo tople vode: Qw = 64.532,00 kWh
Potrebna toplota grelnika za toplo vodo: Qw,out,g
= 66.161,17 kWhVrnjene toplotne izgube sistema za toplo vodo: Q
rww = 93,89 kWh
Skupne toplotne izgube sistema za toplo vodo: Qtw
= 1.723,06 kWhSkupne vrnjene toplotne izgube: Q
w,reg = 1.723,06 kWh
62Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
POTREBNA TOPLOTA
Toplotni dobitki pri ogrevanju QH,gn
= 270.590,44 kWh
Transmisijske izgube pri ogrevanju QH,ht
= 813.427,31 kWh
Potrebna toplota za ogrevanje QH,nd
= 551.035,92 kWh
Toplotni dobitki pri hlajenju QC,gn
= 214.729,68 kWh
Transmisijske izgube pri hlajenju QC,ht
= 268.099,49 kWh
Potrebna toplota za hlajenje QC,nd
= 7.513,51 kWh
Potrebna toplota za pripravo tople vode QW,nd
= 66.161,17 kWh
Potrebna toplota na neto uporabno površino QNH
/Au = 120,86 kWh/m²a
Potrebna toplota za ogrevanje na enoto ogrevanje prostornine QNH
/Ve = 26,33 kWh/m³a
Potreben hlad na neto uporabno površino QNC
/Au = 1,65 kWh/m²a
Potreben hlad na enoto ogrevane prostornine QNC
/Ve = 0,36 kWh/m³a
DOVEDENA ENERGIJA
Dovedena energija za ogrevanje Qf,h,skupni
= 560.026,54 kWh
Dovedena energija za hlajenje Qf,c,skupni
= 0,00 kWh
Dovedena energija za prezračevanje Qf,V
= 0,00 kWh
Dovedena energija za ovlaževanje Qf,st
= 0,00 kWh
Dovedena energija za pripravo tople vode Qf,w
= 66.161,17 kWh
Dovedena energija za razsvetljavo Qf,l
= 68.388,00 kWh
Dovedena energija fotonapetostnega sistema Qf,PV
= 0,00 kWh
Dovedena pomožna energija za delovanje sistemov Qf,aux
= 2.379,48 kWh
Dovedena energija za delovanje stavbe Qf = 696.955,19 kWh
PRIMARNA ENERGIJA
ekstra lahko kurilno olje 688.806,50 kWh
električna energija 176.918,71 kWh
Letna raba primarne energije Qp = 865.725,21 kWh
Letna raba primarne energije na neto uporabno površino Qp/A
u = 189,89 kWh/m²a
Letna raba primarne energije na enoto ogrevane prostornine Qp/V
e = 41,36 kWh/m³a
EMISIJA CO2
ekstra lahko kurilno olje 182.533,72 kg
električna energija 93.766,92 kg
63Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
Letna emisija CO2
276.300,64 kg
Letna emisija CO2 na neto uporabno površino 60,60 kg/m²a
Letna emisija CO2 na enoto ogrevane prostornine 13,20 kg/m³a
ZAGOTAVLJANJE OBNOVLJIVIH VIROV ENERGIJE
NE
POTREBNA ENERGIJA ZA STAVBO
C1 C2 C3 C4 C5
Ogrevanje Hlajenje Topla voda
Občutena Latentna Občutena Latentna
toplota toplota (navlaž.) toplota toplota (razvlaž.)
L1 Toplotni dobitki in 270.590 214.730
in vrnjene toplotne izgube
L2 Prehod toplote 813.427 268.099
L3 Toplotne potrebe 551.036 0 7.514 0 66.161
SISTEMSKE TOPLOTNE IZGUBE IN POMOŽNA ENERGIJA
C1 C2 C3 C4 C5
Ogrevanje Hlajenje Topla voda Prezračevanje Razsvetljava
L4 Električna energija 2.004 0 376 0 68.388
L5 Toplotne izgube 10.100 0 1.723
L6 Vrnjene toplotne izgube 1.109 0 0 0 0
L7 V razvodni sistem 561.136 0 67.884
oddana toplota
64Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
PROIZVEDENA ENERGIJA
C1 C2
Vrsta generatorja Kurilna naprava 1 Kurilna naprava 1
Sistem oskrbe topla voda ogrevanje
L8 Toplotna oddaja 66.161 503.887
L9 Pomožna energija 0 0
L10 Toplotne izgube 0 56.695
L11 Vrnjena toplota 0 556
L12 Vnesena energija 0 626.188
L13 Prozvedena elektrika 0 0
L14 Energent ekstra lahko kurilno olje ekstra lahko kurilno olje
PORABA PRIMARNE ENERGIJE
C1 C2 C3
Dovedena energija
ekstra lahko kurilno olje električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 626.188 70.767
L2 Faktor pretvorbe 1,1 2,5
L3 Obtežena vrednost 688.806 176.919 865.725
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,0
L6 Obtežena vrednost 0 0
L7 Iznos 865.725
EMISIJA CO2
C1 C2 C3
Dovedena energija
ekstra lahko kurilno olje električna energija Skupaj
L1 Dovedena energija 688.806 176.919
L2 Faktor pretvorbe 0,27 0,53
L3 Emisija CO2
182.534 93.767 276.301
Oddana energija
električna energija toplotna energija
L4 Oddana energija 0
L5 Faktor pretvorbe 0,00
L6 Emisija CO2
0 0
L7 Iznos 276.301
65Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0
SKUPNA RABA ENERGIJE IN EMISIJA CO2 ZA IZRAČUN ENERGIJSKEGA RAZREDA
Toplotne potrebe stavbe Učinkovitost sistemov Dovedena energija Energijski razred(brez sistemov) (toplotne-vrnjene izgube) (vsebovana v energentih) (obtežena količina)Q
H,nd = 551.036 Q
HW,ls,nd = 10.714 E
elko = 626.188 ΣE
P,del,i = 865.725
QH,hum,nd
= 0 QC,ls,nd
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 276.301Q
W,nd = 66.161 El. energija = 70.767
QC,nd
= 7.514 WHW
= 2.379Q
C,dhum,nd = 0 W
C = 0
EL = 68.388
EV = 0
Oddana energija(neobteženi energenti)Q
T,exp = 0 ΣE
P,exp,i = 0
Eel,exp
= 0 ΣmCO2,exp,i
= 0
EP = 865.725
mCO2
= 276.301
Proizvedena obnovljivaenergija
QH,gen,out
= 0Eel,gen,out
= 0
66Izračun je narejen s programom Gradbena fizika URSA 4.0