Spécificités relatives à la conception et au calcul des éléments composés comprimés
Procédure de calcul
Calcul des barres composées à membrures faiblement espacées
3
OBJECTIFS DU MODULE
Introduction
Détails constructifs
Calculs
Généralités
Poteaux composés à treillis
Poteaux composés à barrettes de liaison
Barres composées à membrures faiblement espacées
Généralités
Méthode simplifiée
Exemple de calcul
Conclusion
4
CONTENU
2 types de poteaux composés :
6
INTRODUCTION
Poteaux composés à treillis
Poteaux composés à barrettes de liaison
7
INTRODUCTION
Poteau composé Rigidité de cisaillement [kN]
Type 1 615000
Type 2 288000
Type 3 73000
HEA 400 8x 1000 L 100x10 20x400
1000 1000 1000
11
55
20
00
Type 1 Type 2 Type 3
Avantages
Réduction de la masse
Augmentation de la rigidité flexionnelle
Effet architectural
Inconvénients
Coût des attaches
Coût de la protection anticorrosion
9
INTRODUCTION
Modélisation avec un logiciel de calcul
Un simple élément barre en utilisant les propriétés de la section efficace
Aire A = Aire des membrures
Inertie selon l’axe fort = Ieff
Inertie selon l’axe faible = 2 x Iy,chord
Avantage : Rapidité de la modélisation
Un ensemble d’éléments en utilisant leurs propriétés individuelles
Avantage : connaissance des sollicitations dans chaque élément du poteau composé
10
INTRODUCTION
Conditions d’application
Les deux extrémités sont articulées
Les membrures sont parallèles
Les treillis ou les barrettes de liaison constituent des modules identiques
La barre est composée d’au moins 3 modules
12
DÉTAILS CONSTRUCTIFS
13
DÉTAILS CONSTRUCTIFS
A B A B
Treillis sur face A
Treillis sur face B
Treillis sur face A
Treillis sur face B
A – Treillis en correspondance
B – Treillis en opposition
1 2 2 1 1 2 2 2
2 2
1 1
2 2
1 1
15
DÉTAILS CONSTRUCTIFS
Types de section
Membrures :
Sections en I
Sections en U
Barres de l’âme (systèmes à treillis)
Cornières
Barres de l’âme (systèmes à barrettes de liaison)
Plats
17
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Étapes de calcul
Propriétés mécaniques de la section composée
Effort normal critique du poteau composé
Moment fléchissant global maximum
Effort normal maximum
Effort tranchant maximum
Vérification des composants
18
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Propriétés mécaniques de la section composée
Poteaux composés à treillis :
Moment d’inertie efficace :
Ach : aire d’une membrure
Ich : moment d’inertie d’une membrure
H0 : distance entre les membrures
ch0eff AhI2
5,0 EN 1993-1-1 § 6.4.2.1
h0
Ich, Ach
19
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Effort normal critique :
Rigidité de cisaillement Sv :
2
2
L
EIN eff
cr
π
EN 1993-1-1 § 6.4.1
Système
SV
n est le nombre de plans de treillis Ad et Av font référence à l’aire de section transversale des treillis
h0
Ad
h0
Ad
h0
Ad
Av
3
20
2 d
haAEn d
3
20
d
haAEn d
303
2
1dA
hAd
haAEn
V
d
0d
a
a
a
20
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Poteaux composés avec barrettes de liaison :
Moment d’inertie efficace :
chch
2
0eff 250 IAh,I EN 1993-1-1 § 6.4.3.1
Critère Facteur d’efficacité
l ≥ 150 0
75 < l < 150
l ≤ 75 1,0
où :
752
l
0i
Ll
chA
Ii
21
0 chch
2
01 250 IAh,I
21
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Poteaux composés avec barrettes de liaison :
Rigidité de cisaillement :
Ib : moment d’inertie de la barrette
2ch
2
0
b
ch2
chv
π2
21
24
a
EI
a
h
nI
Ia
EIS
EN 1993-1-1 § 6.4.3.1
h0
Ich, Ach
Ib
22
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Moment fléchissant global maximum
eff
ch0EdEdEdch,
25,0
I
AhMNN
V
Ed
cr
Ed
IEd0Ed
Ed
S
N
N
NMeN
M
1EN 1993-1-1 § 6.4.1
EN 1993-1-1 § 6.4.1
Effort normal de compression maximum dans une membrure
23
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Effort tranchant maximum
Compression et imperfection
Attention: Dans le cas d’un moment dû à des forces extérieures, cette formule n’est pas applicable.
L’effort tranchant dû à un chargement extérieur doit être pris en compte.
L
MV Ed
Ed
0Ed IM
EN 1993-1-1 § 6.4.1
24
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Vérification des composants
Flambement par flexion de la membrure :
Longueurs de flambement :
- Flambement dans le plan : sections en I ou en H : 0,9 a
autres sections : 1,0 a
- Flambement hors plan : distance entre les supports latéraux
1Rdb,
Ed,
N
Nch EN 1993-1-1 § 6.3.1.1
25
CALCULS – GÉNÉRALITÉS
Flambement par flexion des éléments d’âme comprimés (cornières) :
Longueur de flambement et élancement réduit :
Assemblage soudé ou au moins 2 boulons par attache
1 boulon par attache
1Rdb,
Ed N
N
LL cr
LL cr
veff,vmin 7,035,0 lll
vmin ll
EN 1993-1-1 BB § 1.2
EN 1993-1-1 § 6.3.1.1
27
CALCULS – POTEAU À TREILLIS
Vérification des éléments d’âme – diagonales tendues :
Attaches soudées :
Attaches boulonnées : selon leur type
Attaches de catégorie A : en pression diamétrale
Attaches de catégorie B : résistance au glissement à l’ELS
Attaches de catégorie C : résistance au glissement à l’ELU
1Rdt,
Ed N
N
0M
yRdpl,Rdt,
AfNN
EN 1993-1-1 § 6.2.3
28
CALCULS – POTEAU À TREILLIS
Attaches de catégories A, B et C :
Rdu,Rdpl,Rdt, ,NNMinN
0M
yRdpl,
AfN
1 boulon 2 boulons 3 boulons ou plus
2M
u02Rdu,
ftd,e,N
5002
2M
unetRdu,
fAN
22M
unetRdu,
fAN
3
EN 1993-1-1 § 6.2.3
EN 1993-1-1 § 6.2.3
EN 1993-1-8 § 3.10.3
29
CALCULS – POTEAU À TREILLIS
Coefficients 2 et 3 :
Entraxe p1 ≤ 2,5 d0 ≥ 5,0 d0
2 boulons 2 0,4 0,7
3 boulons ou plus 3 0,5 0,7
EN 1993-1-8 § 3.10.3
d0
e1
e2
e1
e2
p1 e1 p1 p1
30
CALCULS – POTEAU À TREILLIS
Vérification complémentaire pour les attaches de catégorie C :
où : t : est l’épaisseur de l’aile n : est le nombre de trous alignés verticalement d0 : est le diamètre du trou
EN 1993-1-1 § 6.2.3
0M
ynetRdnet,
fAN
0grossnet tndAA
EdRdnet, NN
31
CALCULS – POTEAU À BARRETTES DE LIAISON
Vérification de la membrure
• Flambement par flexion perpendiculaire aux barrettes de liaison :
Longueur de flambement = distance entre les supports latéraux
Membrure soumise à une force axiale
1Rdb,
Ed,
N
Nch EN 1993-1-1 § 6.3.1.1
32
CALCULS – POTEAU À BARRETTES DE LIAISON
• Flambement par flexion dans le plan des barrettes de liaison :
Longueur de flambement = distance entre les barrettes
Membrure soumise à une force axiale et un moment local
+ Vérification des sections d’extrémité
1
1M
Rk
Edch,yy
1M
Rky
Edch,
M
Mk
N
N1
1M
Rk
Edch,zy
1M
Rkz
Edch,
M
Mk
N
N
EN 1993-1-1 § 6.3.3
33
CALCULS – POTEAU À BARRETTES DE LIAISON
Vérification des éléments d’âme – barrettes de liaison
Effort tranchant :
Moment fléchissant/déversement :
1Rdc,
Edbatten,
V
V
0M
y
Rdpl,Rdc,
3
fAVV v
1Rdb,
Edbatten,
M
M
1M
yyLTRdb,
fWM
EN 1993-1-1 § 6.3.2.1
EN 1993-1-1 § 6.2.6
34
CALCULS – POTEAU À BARRETTES DE LIAISON
Effort normal et moment dans les membrures :
Effort tranchant et moment dans les barrettes :
0EdEdbatten,
h
aVV
2EdEdbatten,
aVM
4EdEdch,
aVM
eff
ch0EdEdEdch,
I
AhMN,N
250
VEd a/2
a/2
h0
a/2
VEd a/2
VEd a/4 VEd a/4
VEd a/h0
a/2
h0
a/2
VEd/2
VEd/2 VEd/2
VEd/2
VEd a/h0
36
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – GÉNÉRALITÉS
Cas 1: liaisonnées à travers des fourrures
Cas 2: liaisonnées par paires de barrettes
37
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – GÉNÉRALITÉS
Calcul
La rigidité de cisaillement est prise égale à l’infini si les espacements maximaux des éléments de liaison sont respectés
Vérification au flambement comme une barre unique
Si l’espacement minimum n’est pas respecté
La déformation de cisaillement doit être prise en compte
Cas Espacement maximal
1
2
min15i
min70i
EN 1993-1-1 § 6.4.4
38
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Calcul simplifié des sections composées de 2 cornières à ailes égales [3]
quand l’espacement est > 15 imin.
a a
h0
tp
y’ y’
z’
z’
39
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Domaine d’application
Espacement entre les fourrures a : 15imin … 50 imin
Nombre de fourrures : 2 … 5
Largeur des ailes b : 50 mm … 200 mm
Épaisseur des ailes t : 0,1b
Épaisseur des fourrures : 0,8t … 2t
Élancement réduit selon l’axe z’-z’ : ≤ 1,80
40
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Procédure
Moment d’inertie selon l’axe z’-z’ :
Effort normal critique selon l’axe z’-z’ :
Élancement réduit selon l’axe z’-z’ :
chch0z' IAh,I 250 2
2
2
L
IEN z'
z'cr,
z'cr,
ych
z'N
fA2l
41
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Élancement réduit efficace selon l’axe z’-z’ :
Nombre de fourrures S235 S355
2
3
4
5
39,077,018,0 z'2z' ll
41,052,032,0 z'2z' ll
48,017,056,0 z'2z' ll
53,005,069,0 z'2z' ll
66,018,086,0 z'2z' ll
66,016,066,0 z'2z' ll
67,021,065,0 z'2z' ll
70,031,069,0 z'2z' ll
effl
42
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Moment d’inertie selon l’axe y’-y’ :
Effort normal critique selon l’axe y’-y’ :
Élancement réduit selon l’axe y’-y’ :
chy' 2II
2
2
cr,y'
'y
cr,y'L
IEN
cr,y'
ych
y'N
fA2l
43
BARRES À MEMBRURES FAIBLEMENT ESPACÉES – MÉTHODE SIMPLIFIÉE
Choix de l’élancement réduit déterminant :
Détermination du facteur de réduction avec :
Critère de résistance :
),( y'effmax lll Max
34,0
1M
ychEd
)2(
fAN
45
EXEMPLE DE CALCUL – GÉOMÉTRIE
Hauteur : 10 m
Chargement :
Effort normal : 900 kN
Moment fléchissant : 450 kN.m
NEd=900 kN
MEd = 450 kN.m
46
EXEMPLE DE CALCUL – GÉOMÉTRIE
1. Membrures : HEA 240
2. Montants : Cornières à ailes égales 80 x 80 x 8
3. Diagonales : Cornières à ailes égales 90 x 90 x 9
800
1
2
3
800
47
EXEMPLE DE CALCUL – CARACTÉRISTIQUES DES SECTIONS
Membrures HEA 240 – S355
Montants Cornières à ailes égales L 80 x 80 x 8 – S355
Diagonales Cornières à ailes égales L 90 x 90 x 9 – S355
2ch cm8,76A
cm05,10y i cm0,6zi
2cm27,12VA
cm43,2 zy ii cm06,3ui cm56,1vi
2cm52,15DA
cm73,2 zy ii cm44,3ui cm75,1vi
cm125a
cm800 h
cm148d
48
EXEMPLE DE CALCUL – POTEAU COMPOSÉ
Moment d’inertie efficace du poteau composé :
Effort normal critique :
ch2
0eff 5,0 AhI
442eff cm2457601076808005,0 I
2
eff2
crL
EIN
kN509371010000
10245760210000 32
42
cr
N
EN 1993-1-1 § 6.4.2.1
EN 1993-1-1 § 6.4.1
49
EXEMPLE DE CALCUL – POTEAU COMPOSÉ
Rigidité de cisaillement
3
33
2
1dA
hAd
haAEnS
V
0d
0dv
kN13407510
14801227
800155211480
800125015522100002 3
3
33
2
v
S
EN 1993-1-1 § 6.4.2.1
50
EXEMPLE DE CALCUL – SOLLICITATIONS
Moment fléchissant global maximum :
Imperfection :
Moment fléchissant global :
mm20500
100000 e
V
Ed
cr
Ed
IEd0Ed
Ed
S
N
N
NMeN
M
1
mkN.7,47910
134100
900
50937
9001
1045020900 33
EdM
EN 1993-1-1 § 6.4.1
EXEMPLE DE CALCUL – SOLLICITATIONS
Effort normal de compression maximum dans la membrure
Classe de la section :
Classe 1
Effort normal maximum dans la membrure
eff
chEdEdEdch,
I
AhMNN
220
kN6,1049102457602
7680800479700
2
9004Edch,
N
EN 1993-1-1 § 6.4.1
EN 1993-1-1 §5.6 Tableau 5.2
51
52
EXEMPLE DE CALCUL – SOLLICITATIONS
Effort tranchant maximum
Effort tranchant dû à l’effort normal et l’imperfection
Effort tranchant dû au chargement extérieur
Effort tranchant maximum
V
Ed
cr
Ed
EdEd2Ed,
1
1
S
N
N
NL
M
L
MV
I
V
Ed
cr
Ed
EdEdEd,
S
N
N
NL
eN
L
MV
1
101
2Ed,1Ed,Ed VVV
Effort tranchant maximum
Effort tranchant dû à l’effort normal et l’imperfection
Effort tranchant dû au chargement extérieur
Effort tranchant maximum
53
EXEMPLE DE CALCUL – SOLLICITATIONS
kN12,46
134100
900
50937
9001
1
10000
10450 3
2Ed,
V
kN80,5
134100
900
50937
9001
1
10000
209001Ed,
V
kN92,5112,4680,5Ed V
54
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES MEMBRURES
Flambement hors du plan (axe fort) des membrures
Élancement réduit
Courbe de flambement
5,995,100
10000
y
ycr,y
i
Ll
06,76355
2359,939,931 l
31,106,76
5,99
1
yy
l
ll
bflambemendecourbemm100t
1,2h/b
f
EN 1993-1-1 § 6.3.1.3
EN 1993-1-1 § 6.3.1.2
Facteur de réduction
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1
1.1
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3
a0
a
b c
d
55
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES MEMBRURES
42,0y
56
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES MEMBRURES
Résistance de calcul au flambement
Critère de résistance
1M
ychy
Rdb,y,
fAN
kN1145100,1
355768042,0 3Rdy,b,
N
192,01145
6,1049
Rdy,b,
Edch,
N
N
EN 1993-1-1 § 6.3.1.1
57
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES MEMBRURES
Flambement dans le plan (axe faible) des membrures
Élancement réduit
Courbe de flambement
Facteur de réduction
75,1860
12509,0
z
zcr,z
i
Ll
25,006,76
75,18
1
zz
l
ll
cflambementdeCourbe100mmt
1,2h/b
f
97,0z
EN 1993-1-1 § 6.3.1.3
EN 1993-1-1 § 6.3.1.2
58
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES MEMBRURES
Résistance de calcul au flambement
Critère de résistance
1M
ychz
Rd,zb,
fAN
kN2645100,1
355768097,0 3Rd,b,
zN
140,02645
6,1049
Rd,b,
Edch,
zN
N
Flambement des diagonales
Classe de la section transversale
La section est de Classe 4
59
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES ÉLÉMENTS D’ÂME
EN 1993-1-1 §5.6 Tableau 5.2 5,112
t
hb15
t
h
15,1281,015109
90
3,95,1110902
9090
et
Flambement des diagonales
Calcul de l’aire efficace
Coefficient de voilement
Élancement réduit et facteur de réduction
60
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES ÉLÉMENTS D’ÂME
0,4k EN 1993-1-5 §4.4 Tableau 4.1
748,022,0481,04,28
9/90
4,28
/
l
k
thp
0,1 EN 1993-1-5 §4.4 (4.3)
61
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES ÉLÉMENTS D’ÂME
Flambement des diagonales
Effort normal de compression maximal par diagonale
Élancement
0
EdEdEdd,
cos
nh
dV
n
VN
kN488002
14809,51Edd,
N
57,845,17
1480
vv
i
dl
62
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES ÉLÉMENTS D’ÂME
Élancement réduit efficace
Facteur de réduction (courbe de flambement b)
Résistance de calcul au flambement
veff,v 7,035,0 ll
13,111,17,035,0eff,v l
52,0v
kN5,286100,1
355155252,0 3Rdb,v,
N
EN 1993-1-1 BB § 1.2
63
EXEMPLE DE CALCUL – FLAMBEMENT DES ÉLÉMENTS D’ÂME
Critère de résistance
Flambement des montants (Classe 4, = 1,0) kN9,51EdEdp, VN
712,0822,0 veff,v l
kN310Rdv,b,N
161,0310
190
Rdb,v,
Edp,
N
N
117,05,286
48
Rdb,v,
Edd,
N
N
64
EXEMPLE DE CALCUL – ÉLÉMENTS D’ÂME TENDUS
Attache de catégorie A
mm401 e
mm402 e
mm451 p
2 M16 6.8
65
EXEMPLE DE CALCUL – ÉLÉMENTS D’ÂME TENDUS
Diagonales tendues
Effort normal
Résistance à la traction (attache de catégorie A)
Résistance de la section brute
kN48cosEd
Edt, n
VN
0M
yRdpl,
AfN
kN5511001
3551552 3
,Npl,Rd
EN 1993-1-1 § 6.2.3
66
EXEMPLE DE CALCUL – ÉLÉMENTS D’ÂME TENDUS
Résistance de la section nette
Aire de la section nette
Facteur de réduction
Résistance de calcul de la section nette
2
2
M
unetRdu,
fAN
EN 1993-1-8 § 3.10.3
ndtAA grossnet 0
222net cm9,13101189101552 A
kN21825,1
49013904,0Rdu,
N
4,02 EN 1993-1-8 § 3.10.3 Tableau 3.8
67
EXEMPLE DE CALCUL – ÉLÉMENTS D’ÂME TENDUS
Résistance à la traction (attache de catégorie A)
Critère de résistance
122,0218
48
Rdt,
Edt,
N
N
kN218kN218,kN551MinRdt, N
Critère de résistance :
Résistance au cisaillement Fv,Rd par boulon :
68
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
Rdv,Edv, FF
Rdb,Edv, FF
2M
ubvRdv,
AfF
kN7,371025,1
1576005,0 3Rdv,
F
EN 1993-1-8 § 3.4.2
EN 1993-1-8 § 3.6.1
Résistance au cisaillement du groupe de boulons :
Prise en compte de l’excentricité (Référence [4])
Résistance au cisaillement
69
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
kN0,527,3769,02RdS, N
11 1
61
1
pn
e
69,0
4512
6,2461
1
Rdv,RdS, FnN 1
Pression diamétrale Fb,Rd :
Direction longitudinale :
k1 : boulons de rive
ad : boulons d’extrémité :
ad : boulons intérieurs :
70
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
2M
ubRdb,
tdfakF
1
5,27,18,20
21e
d
ek
1;;
u
ubdb
f
faMin
0
1de
3d
ea
4
1
d3 0
1di
pa
EN 1993-1-8 § 3.6.1 Tableau 3.4
EN 1993-1-8 § 3.6.1
k1 : boulons de rive
ad : boulons d’extrémité :
ad : boulons intérieurs :
71
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
5,25,47,118
408,2e1 k
74,0183
40de
a
58,04
1
183
45di
a
Rapport fub/fu :
d’où αb :
Pression diamétrale Fb,Rd dans le sens longitudinal :
72
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
5801221580740 ,;,;,;,Minb
kN5,811025,1
91649058,05,2 3Rdlg,b,
F
22,1490
600
u
ub f
f
Direction transversale
k1 : boulon de rive
Boulons intérieurs :
Boulons d’extrémité :
73
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
5,27,18,20
11
d
ek
1,,
u
ubdb
f
faMin
0
2d
3d
ea
5,27,14,10
11
d
pk
5,25,47,118
408,2e1 k
5,28,17,118
454,11i k
74,0183
40de
a
Rapport fub/fu :
d’où αb :
Pression diamétrale Fb,Rd dans le sens transversal :
74
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
7401221740 ,;,;,Minb
Nk19,751025,1
91649074,08,1 3Rd,b,
trF
22,1490
600
u
ub f
f
Résistance à la pression diamétrale du groupe de boulons (Référence [4]) :
75
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
2
Rdb,tr,
0
2
Rdlg,b,
1RdB,
1
FF
nN
110
1
6
pn
e
09,1
4512
6,2460
kN3,105
19,75
09,1
5,81
1
2
22RdB,
N
76
EXEMPLE DE CALCUL – ATTACHE DE CATÉGORIE A
kN0,52kN48
kN3,105kN48 RdB,Edv, NF
Rd , Ed v, S N F
Critère de résistance
Résistance au cisaillement de bloc
(1) Plan tendu
(2) Plan cisaillé
77
EXEMPLE DE CALCUL – CISAILLEMENT DE BLOC
0M
nvy
2M
ntuRdeff,2,
AfAf,F
3
50
NEd
(1)
(2)
EN 1993-1-8 § 3.10.2
Aire tendue
Aire cisaillée
Résistance au cisaillement de bloc
Critère de résistance
78
EXEMPLE DE CALCUL – CISAILLEMENT DE BLOC
222nt cm79,210918
2
110940 A
222nv cm6,3109185,21094540 A
kN5,128100,13
36035510
25,1
2794905,0 33Rdeff,2,
F
kN5,128kN48
La vérification au flambement d’une barre composée est fondée sur un calcul prenant en compte une imperfection géométrique équivalente (L/500) et les effets du 2nd ordre.
La résistance de chaque composant doit ensuite être vérifiée (résistance de la section transversale, résistance au flambement, résistance des assemblages).
Une procédure simplifiée est proposée pour les barres composées à membrures faiblement espacées.
80
CONCLUSION
[1] EN 1993-1-1 – Eurocode 3. Calcul des structures en acier. Partie 1-1 : Règles générales et règles pour les bâtiments.
[2] EN 1993-1-8 – Eurocode 3. Calcul des structures en acier. Partie 1-8 : Calcul des assemblages.
[3] A. Bureau, P.L. Chouzenoux. Méthode simplifiée pour la vérification de barres comprimées composées de deux cornières assemblées dos-à-dos.
Revue Construction Métallique n°4/2010. CTICM.
[4] J.P. Jaspart, J.F. Demonceau, S. Renkin, M.L. Guillaume. European Recommendation for the Design of Simple Joints in Steel Structures, ECCS, Publication n°126, 2009.
82
RÉFÉRENCES