Download - Masino Grad Nja
1.1 Određivanje mera pripremka 1.1 Tehnološki proces obrade Za dati materijal Č.0745 bira se: Grupa:1.8 (tablica 1.1.2-nastavak 2)
Mehanični svojstva mR =775 2mmN ,HB 182 (T. 1.1.2)
Pripremak:šipkasti polufabrikat,vruće valjan, povišena tačnost PT 1.2 Izbor dodataka za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø35 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø45 (T. 4.1.11) mmp 5.1'1 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø54mm i L=37 mm (T. 4.1.1) mm5.21 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø45mm i L=20 mm (T. 4.1.1) mm2'1 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.1) mm9.0''2 =δ
-dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.3) mm2''1 =δ
1.2.1 Računske mere pripremka
mmD r 4724545Ø 11 =+=+= δ
mmD r 5.565.25454Ø 12 =+=+= δ
mmD r 9.3729.03535Ø ''1
''23 =++=++= δδ
mmL ppr 1035.15.1100100 '11 =++=++= δδ
2
''2δ
1pδ'1pδ
1
2δ
'1
2δ
''1
2δ
1.2.2 Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1. a)
mmDp 60=
mmLp 103= 1.3 Izbor obradnog sistema 1.3.1 Izbor mašine alatke
Na osnovu tablice (6.1.1), odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU Unutrašnji prečnik GV mmDu 76=
Broj stupnjeva nm 12=nm
Oblast regulisanja brojeva obrta 30-2000 mino
Broj stupnjeva sm 56=sm
Oblast regulisanja za korak (uzdužni) 0.023-2.84 omm
Oblast regulisanja za korak (poprečni) 0.011-1.42 omm
Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111
minmax == −nmn nnϕ
-na osnovu tablice 6.2.1b 4.1=nϕ
Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ 1.4 Redosled operacija i zahvata Operacija 10 Stezanje 01 Zahvat 1 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø35 Zahvat 2 : Zabušivanje Zahvat 3 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø54 i na dužini L = 100 + '
1pδ +B = 105.5mm Zahvat 4 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm Zahvat 5 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm Zahvat 6 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 5mm Zahvat 7 : Obaranje ivice 2/45º na prečniku Ø54 Zahvat 8 : Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm Zahvat 9 : Odsecanje na prečniku Ø54 i duzini L = 100 + '
1pδ = 101.5mm
Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø54 Zahvat 11 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečnik Ø45 i dužinu L = 24mm Zahvat 12 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 3mm 1.4.1 Izbor alata
Obrada dela se izvodi alatom od tvrdog metala, gde se koriste posebni držači sa izmenljivim pločicama. Saglasno tablici (5.12.1b), biram držač pločica sa poprečnim presekom drške 20×20 Operacija 10 Zahvat 01 – držač tipa CSDP ---------- tablica 5.3.2b Zahvat 03 – držač tipa CTGP ---------- tablica 5.3.2i Zahvat 04 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 05 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 06 – držač tipa FC51.22 ---------- tablica 5.5.1a Zahvat 07 – isto kao i za zahvat 01 Zahvat 09 – isto kao i za zahvat 06
1
2
Operacija 20
Zahvat 10 – isto kao i za zahvat 01 iz operacije 10 Zahvat 11 – isto kao i za zahvat 03 iz operacije 10 Zahvat 12 – isto kao i za zahvat 06 iz operacije 10
34
5
9 6
8
7
12
11
10
1.5 Izbor režima obrade – preporučene vrednosti 1.5.1 Operacija 10 - Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm D=54 mm , d=35.9 mm
29.3554−
=a ⇒ a=9.05 mm dubina rezanja
Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (tab. 5.3.2i)
Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: mmmmab 05.95.521
1max1 <== (tablica 5.12.1d) pa se
usvajaju dva prolaza,tačnije
2625.2405.9;4 === ai
Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N10 prema tablici 2.1.3: mRa µ5.12=
Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:
mRz µ6.49= i omms 386.0=
Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak
omms 35.00 =
Izbor brzine rezanja min123mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
min79.89 mVkVV TTnT =⇒=
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
⇒=⋅⋅
== min279.52954
79.8910001000 oD
Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema 6.2.1a
min500onm =
Snaga rezanja U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat:
min064.0 3cmkWp = (tup alat) Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2
3.4064.01000
5005414.335.02625.21000
=⋅⋅⋅⋅
=== pDnasasvpPrezπ
kW
Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]minnsLitg ⋅=
321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa
obratkom; −2l prazan hod pri iylasku alata iz zahvata sa obratkom
min937.035.0500
0239421 =⋅++
⋅=++
⋅=ns
lllitg
1.5.2 Operacija 10 - Zahvat 05 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm
D=35.9 mm , d=35 mm
2359.35 −
=a ⇒ a = 0.45 mm dubina rezanja
Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N7 prema tablici 2.1.3: mRa µ6.1=
Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:
mRz µ27.6= i omms 141.0=
Na osnovu 6.2.2a odabira se prvi manji korak
omms 140.00 =
Izbor brzine rezanja min215mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se period postojanost strugarskih noževa T=90 min,a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
min95.156 mVkVV TTnT =⇒=
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
⇒=⋅⋅
== min60.13919.35
95.15610001000 oD
Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema 6.2.1a
min1400onm =
Snaga rezanje U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat:
min064.0 3cmkWp = Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2
kNPpDnasasvpP Mrez 8.864.0064.01000
14009.3514.314.045.01000
=<=⋅⋅⋅⋅
=== ηπ
Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]minnsLtg =
321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa
obratkom; −2l prazan hod pri ulaska alata uz obradak
min209.014.01400023921 =
⋅++
=++
=ns
llltg
1.6 Izbor režima obrade pomoću funkcije obradljivosti 1.6.1 Operacija 10 - Zahvat 04 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm
;588=vC 38.0;28.0;12.0 === myx (pločica P30) tablica 9.1.1a
735.0105.17.0 =⋅⋅=⋅⋅= VMVOVSV KKKK (pripremak sa korom, obradljivost dobra, i stanje mašine normalno) – tablica 9.1.1b Period postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradivosti su:
052.1170182
170
75.0;1
1500
75.011
2
1
1
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=
==
=
y
F
K
HBK
yxmm
NC
– tablica 9.1.2a
0253.0120
65.05.112.15.1665.01.26220 =⋅
−⋅⋅+⋅=
−+=
ebeffC
korak s ozirom na otpornost noža:
ommso
mmKaCC
s y
Fx
Ko
dozo 71.073.0
052.105.915000253.0240 '
075.0'
11
1
=⇒=⋅⋅⋅
==σ
Za klasu hrapavosti N10
Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak omms 35.00 =
Tako da je merodavan omms 35.00 =
Pošto je a=9.05 mm, broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90
min19.50835.005.99054
735.058832032034.012.038.0
0
oSaDTKCn yxm
VVA =
⋅⋅⋅⋅⋅⋅
==
Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine:
min49.239052.135.005.9150054
8.05.51091.11091.175.0
7
0
7
11
1
oKSaDC
PnF
yxK
MM =
⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅
=⋅
=η
Kako je AM nn < određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 16)
197.235.01 1
75.0
0
max1
1
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
xy
ssi
pa se toga usvaja broj prolaza i=2
Dubina rezanja mmiaa 525.4' ==
Korak ommso
mmiss oyx
71.088.0235.0 '75.01
0' 1
1
=⇒=⋅== (tablica6.2.2a)
Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna: 180<239.49<250 za AM nn <
ommso
mmnnss m
y
m
Mm 63.067.0
25049.23971.0 1,0
75.011
1
''01
1
=⇒=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛= +
++
{ } { } min5.1575.157;8.127max63.0250;71.0180max mmns ==⋅⋅=
min250on = omms 63.0=
Glavno vreme
min495.063.0250
392 =⋅
==nsLitg
2.1 Računske mere pripremka Materijal pripremka je Č.0645
Mehanični svojstva mR =775 2mmN ,HB 182 (T. 1.1.2)
Izbor dodataka za obradu: -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø50 mmp 31 =δ
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø60 mmp 5.32' =δ
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø40 mmp 3'1 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø50 L=25mm mm31 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø60 L=25mm mm5.32 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø40 L=30mm mm3'1 =δ
Računske mere pripremka:
mmH
mmH
mmH
mmD
mmD
mmD
p
p
r
r
r
3333030
5.285.325
2832525
4334040
5.635.36060
5335050
'13
2
11
'13
22
11
=+=+=
=+=
=+=+=
=+=+=
=+=+=
=+=+=
δ
δ
δ
δ
δ
Računske mere pripremka se zaokružuju na celobrojnu vrednost, koja ne smanjuje dodatak za obradu, pa su mere otkovka:
'2 pδ
p1δ
21δ
22δ
'1pδ
2
'1δ
mmHmmHmmHmmDmmDmmD
r
r
r
332928436453
3
2
1
3
2
1
======
2.2 Konstrukcija odkovka
- zapremina odkovka (izradka) iznosi:
3
3
23
2
22
1
21
963.202
3.34
48.1814.39.24
96.4014.38.24
09.2814.3444
cm
HDHDHDViz
=
⋅⋅
+⋅⋅
+⋅⋅
=++=πππ
- zapremina pripremka za kovanje iznosi 3051.20903.1 cmVV izp ==
- dodatak za venac iznosi 3089.603.0 cmVV iz ==∆
- visina pripremka za kovanje za usvojeno mmd p 40=
cmdV
hp
pp 636.16
14.316051.20944
2 =⋅
⋅==
π ⇒>== 3159.4
4636.16
p
p
dh
ne zadovoljava
Vršim korekciju: vrednost manjeg prečnika otkovka mmD 433 = povećavam na mmD 483 = - zapremina izratka, odnosno otkovka sada iznosi
3
3
23
2
22
1
21
78.214
3.34
04.2314.39.24
96.4014.38.24
09.2814.3444
cm
HDHDHDViz
=
⋅⋅
+⋅⋅
+⋅⋅
=++=πππ
- zapremina pripremka za kovanje iznosi 3224.22103.1 cmVV izp ==
- dodatak za venac iznosi 33.603.0 cmVV iz ==∆
- visina pripremka za kovanje za usvojeno mmd p 44=
cmdV
hp
pp 55.14
14.336.19224.22144
2 =⋅
⋅==
π ⇒<== 33.3
4.455.14
p
p
dh
ne zadovoljava
Vršim korekciju: vrednost manjeg prečnika otkovka mmD 483 = povećavam na mmD 503 = - zapremina izratka, odnosno otkovka sada iznosi
3
3
23
2
22
1
21
86.219
3.34
2514.39.24
96.4014.38.24
09.2814.3444
cm
HDHDHDViz
=
⋅⋅
+⋅⋅
+⋅⋅
=++=πππ
- zapremina pripremka za kovanje iznosi 3457.22603.1 cmVV izp ==
- dodatak za venac iznosi 359.603.0 cmVV iz ==∆
- visina pripremka za kovanje za usvojeno mmd p 45=
cmdV
hp
pp 24.14
14.325.20457.22644
2 =⋅
⋅==
π ⇒<== 316.3
5.424.14
p
p
dh
ne zadovoljava
Vršim korekciju: vrednost manjeg prečnika otkovka mmD 503 = povećavam na mmD 523 = - zapremina izratka, odnosno otkovka sada iznosi
3
3
23
2
22
1
21
148.225
3.34
04.2714.39.24
96.4014.38.24
09.2814.3444
cm
HDHDHDViz
=
⋅⋅
+⋅⋅
+⋅⋅
=++=πππ
- zapremina pripremka za kovanje iznosi 390.23103.1 cmVV izp ==
- dodatak za venac iznosi 375.603.0 cmVV iz ==∆
- visina pripremka za kovanje za usvojeno mmd p 47=
cmdV
hp
pp 36.13
14.309.2290.23144
2 =⋅
⋅==
π ⇒<== 384.2
7.436.13
p
p
dh
zadovoljava
- prečnik venca
cmDhVdv
v 9.796.404.014.3
75.644 22 =+
⋅⋅
=+∆
=π
2.3 Određivanje maksimalne defomacione sile i potrebnog defomacionog rada
- specifični deformacioni otpor v pmk c σ=
4.14.10.1 =÷=vc - tablica 6.2 - za hidrauličnu presu
275mm
Npm =σ - tablica 6.3 – (za materijal Č 0645 i temprtaturu t=1000ºC)
2105754.1mm
Nk =⋅=
- koeficijent trenja se usvaja prema tablici 6.4 i iznosi 3.0=µ - za materijal Č.0645 i temperaturu t=1000ºC
- Maksimalna sila za rotacione delove prema energetskom kriterijumu
MNhDd
hDdkF
v
v
v
v 0.24.0124.69.73.0
4.03124.6
49.714.3105
123124
333222
232
2
max ≅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⋅−
+⋅
+⋅=⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −++= µπ
- Maksimalna sila za rotacione delove prema kriterijumu maksimalnih smičućih napona
MNhDd
hDdkF
v
v
v
v 9.14.0124.69.73.0
4.0244.6
49.714.3105
12244
333232
332
2
max ≅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡⋅−
+⋅
+⋅=⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −++= µπ
- potreban deformacioni rad maxh smW V kϕ= ⋅ ⋅
( )
613.023.736.13
lnln
23.7
12.31444
155.248
35.258
62.387624114.3109.144
02.408624114.310244
69.10836.137.4
33.01105
31
2
max
222
322
21321
22
21
2
6
2maxmax
2
2
6
2maxmax
1
2
===
=
=⋅
+++=
+++=
=
=
=
=⋅⋅⋅
===
=⋅⋅⋅
===
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛+=
+=
m
ph
m
vvm
mm
sm
sm
vVsb
vVsb
p
psa
sbsasm
hh
cmh
cmddddAAAAA
AVh
mmNk
mmNk
mmN
dF
AFk
mmN
dF
AFk
mmN
hd
kk
kkk
ϕ
π
π
π
µ
MJkVW smhp 037.035.258613.09.2311max1 =⋅⋅=⋅⋅= ϕ
MJkVW smhp 035.0155.248613.09.2312max2 =⋅⋅=⋅⋅= ϕ Određivanje deformacijone sile i rada za dati izradak Dodatak za opsecanje:
62.010062
==i
i
dh
⇒ prema tab. 6.6 dodatak za opsecanje posle interpolacijeiznosi:
mmh 24.2=∆ Mere pripremka: Karakteristična veličina parcijalnih površina izratka po srednjoj liniji su: -za cilindričnideo:
( ) ( ) mmsrhhl i 24.544624.2621 =+−+=+−∆+=
mmsdrC 4824
2100
221=−=−=
-za donje zaobljenje (deo torusa):
mmsrl i 57.12246
2222 =⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ +=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ −=
ππ
mmsrsrd
r iii
C 12.4532.024624648
4cos
2
4sin
22
22=⋅⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ ++−−=⋅⋅⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ ++−−=
ππ
π
-za ravan deo (dance):
mmsrd
l ii 4046
2100
23 =−−=−−=
mml
rC 202
4023
3===
71.1836868825696488824 222'111
'1
2
=⋅+⋅⋅⋅+⋅⋅+=⋅+⋅⋅⋅+⋅+= ππ ii rrdlddD Broj operacija izvlačenja Prema tab. 6.10 usvaja se 73.0;48.0 21 == mm
( ) 16.073.0log
71.18348.0log100log1log
loglog1
2
01 =⇒=⋅−
+=−
+= nm
Dmdn n
Usvojeni broj operacija slaže se sa preporukama iz tabele 6.9,gde se za odnos 62.0=i
i
dh
dobija n=1.
Držač lima
2%17.210071.183
41000
>=⋅==⋅DS
%
6.052.071.183
4100
00
<=−
=−
==D
SdDdm i
Potreban je drzac lima Deformacijona sila
Otpor pri bočnom sabijanju:rRrskF m ln2.21 π=
srrh pi ++>
( ) ( ) mmsrrhhsrrsh pipii 26.5048643.05843.0' =++−=++−=⇒++>− 58>50.26
2Rr
mkkk +
=
rk i Rk preko dijagrama ϕσ ,ee i interpolacijom
42.424242.026.5048285.91
85.91ln21
2ln
21
2
2
'20
20 =⇒=
⋅⋅−=
−= RR rhR
Rϕϕ %
47.565647.048
26.50248ln212ln
21 '
=⇒=⋅+
=+
= rr rhr ϕϕ %
20
0D
R =
Interpolacija:
( ) 268.4994904042.424050490530
mmNkRee =+−
−−
==σ
( ) 247.5365305047.565060530540
mmNkree =+−
−−
==σ
21.518mm
Nkm =
kNr
RrskF m 611.405
4885.91ln1.51844814.32ln2 0
1 =⋅⋅⋅⋅⋅== π
Otpor trenja između lima i držača: dFF µ22 =
( ) MPassd
sdD
p M 83.03804200
4410014100
71.1831000
5.2200
13
1
3
1
0 =⋅⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⋅−−
+⎟⎠⎞
⎜⎝⎛ −
−=⋅
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−
−= σ
( ) ( ) ( ) kNpsrdD
pAAF pd 613.1283.0
4482100
47.18314.3
42
4
22220
0 =⋅⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ +⋅+−=
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ ++−=−= π
kNFF d 54.4613.1218.0222 =⋅⋅== µ Otpor izvlačenja zbog trenja oko zaobljenja prstena
( ) ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−+= 12
213
πµ
eFFF
Otpor savijanja lima oko ivica prstena za izvačenje:
kNsr
krs
srk
rsFp
m
p
f 34.208482
1.51844814.322
22
2 2224 =
+⋅⋅⋅⋅=
+=
+= ππ
( ) ( ) kNFeFFFeFFFFFFFFF 677.7511 42
2142
2121432 =++=+⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−+++=+++=
πµ
πµ
Deformacijoni rad
JFhW 22.3836324.62611.75182.0 =⋅⋅==η 82.05223.065.016.165.06.1 =⋅−=−= mη
mmshhh i 24.622424.262
2=−+=−∆+=
1.1 Određivanje mera pripremka 1.1 Tehnološki proces obrade Za dati materijal Č.0745 bira se: Grupa:1.8 (tablica 1.1.2-nastavak 2) Mehanični svojstva mR =775 2mm
N ,HB 182 (T. 1.1.2)
Pripremak:šipkasti polufabrikat,vruće valjan, povišena tačnost PT 1.2 Izbor dodataka za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø35 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø45 (T. 4.1.11) mmp 5.1'1 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø54mm i L=37 mm (T. 4.1.1) mm5.21 =δ -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø45mm i L=20 mm (T. 4.1.1) mm2'
1 =δ -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.1) mm9.0''
2 =δ -dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.3) mm2''
1 =δ 1.2.1 Računske mere pripremka
mmD r 4724545Ø 11 =+=+= δ mmD r 5.565.25454Ø 12 =+=+= δ
mmD r 9.3729.03535Ø ''1
''23 =++=++= δδ
mmL ppr 1035.15.1100100 '11 =++=++= δδ
1.2.2 Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1. a)
mmDp 60= mmLp 103=
1.3 Izbor obradnog sistema 1.3.1 Izbor mašine alatke
Na osnovu tablice (6.1.1), odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU Unutrašnji prečnik GV mmDu 76= Broj stupnjeva nm 12=nm
Oblast regulisanja brojeva obrta 30-2000 mino
Broj stupnjeva sm 56=sm
Oblast regulisanja za korak (uzdužni) 0.023-2.84 omm
Oblast regulisanja za korak (poprečni) 0.011-1.42 omm
Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm
Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111
minmax == −nmn nnϕ
-na osnovu tablice 6.2.1b 4.1=nϕ Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ 1.4 Redosled operacija i zahvata Operacija 10 Stezanje 01 Zahvat 1 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø35 Zahvat 2 : Zabušivanje Zahvat 3 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø54 i na dužini L = 100 + '
1pδ +B = 105.5mm Zahvat 4 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm Zahvat 5 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm Zahvat 6 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 5mm Zahvat 7 : Obaranje ivice 2/45º na prečniku Ø54 Zahvat 8 : Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm Zahvat 9 : Odsecanje na prečniku Ø54 i duzini L = 100 + '
1pδ = 101.5mm Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø54 Zahvat 11 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečnik Ø45 i dužinu L = 24mm Zahvat 12 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 3mm 1.4.1 Izbor alata
Obrada dela se izvodi alatom od tvrdog metala, gde se koriste posebni držači sa izmenljivim pločicama. Saglasno tablici (5.12.1b), biram držač pločica sa poprečnim presekom drške 20×20 Operacija 10 Zahvat 01 – držač tipa CSDP ---------- tablica 5.3.2b Zahvat 03 – držač tipa CTGP ---------- tablica 5.3.2i Zahvat 04 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 05 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 06 – držač tipa FC51.22 ---------- tablica 5.5.1a Zahvat 07 – isto kao i za zahvat 01 Zahvat 09 – isto kao i za zahvat 06 Operacija 20 Zahvat 10 – isto kao i za zahvat 01 iz operacije 10 Zahvat 11 – isto kao i za zahvat 03 iz operacije 10 Zahvat 12 – isto kao i za zahvat 06 iz operacije 10
1.5 Izbor režima obrade – preporučene vrednosti 1.5.1 Operacija 10 - Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm D=54 mm , d=35.9 mm
29.3554−
=a ⇒ a=9.05 mm dubina rezanja
Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (tab. 5.3.2i)
Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: mmmmab 05.95.521
1max1 <== (tablica
5.12.1d) pa se usvajaju dva prolaza,tačnije
525.4205.9;2 === ai
Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema tablici 2.1.3: mRa µ3.6= Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:
mRz µ8.24= i omms 277.0=
Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak o
mms 25.00 =
Izbor brzine rezanja min123mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
min79.89 mVkVV TTnT =⇒=
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
⇒=⋅⋅
== min279.52954
79.8910001000 oD
Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema
6.2.1a min500onm =
Snaga rezanja U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat: min05.0 3cmkWp = (oštar alat) Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2
797.405.01000
5005414.325.0525.41000
=⋅⋅⋅⋅
=== pDnasasvpPrezπ kW
Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]minnsLitg ⋅=
321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa obratkom; −2l prazan hod pri iylasku alata iz zahvata sa obratkom
min68.025.0500
25.139221 =⋅
++⋅=
++⋅=
nslllitg
1.5.2 Operacija 10 - Zahvat 05 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku
Ø35 i dužini L = 39mm D=35.9 mm , d=35 mm
2359.35 −
=a ⇒ a = 0.45 mm dubina rezanja
Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N7 prema tablici 2.1.3: mRa µ6.1= Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:
mRz µ27.6= i omms 141.0=
Na osnovu 6.2.2a odabira se prvi manji korak o
mms 140.00 =
Izbor brzine rezanja min215mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se period postojanost strugarskih noževa T=90 min,a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
min95.156 mVkVV TTnT =⇒=
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
⇒=⋅⋅
== min60.13919.35
95.15610001000 oD
Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema
6.2.1a min1400onm =
Snaga rezanje U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat: min064.0 3cmkWp = Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2
kNPpDnasasvpP Mrez 8.864.0064.01000
14009.3514.314.045.01000
=<=⋅⋅⋅⋅
=== ηπ
Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]minnsLtg =
321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa obratkom; −2l prazan hod pri ulaska alata uz obradak
min21.014.01400
5.15.13921 =⋅++
=++
=ns
llltg
1.6 Izbor režima obrade pomoću funkcije obradljivosti 1.6.1 Operacija 10 - Zahvat 04 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''
2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm
;588=vC 38.0;28.0;12.0 === myx tablica 9.1.1a 735.0105.17.0 =⋅⋅=⋅⋅= VMVOVSV KKKK (pripremak sa korom, obradljivost dobra, i stanje
mašine normalno) – tablica 9.1.1b Period postojanost strugarskih noževa T=90 min Pošto je a=9.05 mm, broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90
min78.56925.005.99054
735.058832032034.012.038.0
0
oSaDTKCn yxm
VVA =
⋅⋅⋅⋅⋅⋅
==
Specifična sila rezanja i parametri obradivosti su:
052.1170182
170;75.0;1;1500
75.0
112
1
1=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛====
y
FKHBKyx
mmNC – tablica 9.1.2a
0253.0120
65.05.112.15.1665.01.26220 =⋅
−⋅⋅+⋅=
−+=
ebeffC
ommso
mmKaCC
s y
Fx
Ko
dozo 71.073.0
052.105.915000253.0240 '
075.0'
11
1
=⇒=⋅⋅⋅
==σ
(korak s ozirom na otpornost noža)
ommrHs 3.00298.04.088''
0 =⋅⋅== omms 28.0''
0 =⇒
(korak s obzirom na kvalitet obrađene površi) s = { }''0'
0 ,min ss
Tako da je merodavan omms 28.0''
0 =
Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine:
min12.283052.128.005.9150054
8.05.51091.11091.175.0
7
0
7
11
1
oKSaDC
PnF
yxK
MM =
⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅
=⋅
=η
Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90
min78.56925.005.99054
735.058832032034.012.038.0
0
oSaDTKCn yxm
VVA =
⋅⋅⋅⋅⋅⋅
==
Za dalji proračun merodavan je min12.283 onn MM ==
Kako je AM nn < određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 16)
59.228.01 1
75.0
0
max1
1
=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛=
xy
ssi
pa se toga usvaja broj prolaza i=2
Dubina rezanja mmiaa 525.4' ==
Korak ommso
mmiss oyx
71.071.0228.0 '75.01
0' 1
1
=⇒=⋅== (tablica6.2.2a)
Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna: 250<283.12<350 za AM nn <
ommso
mmnnss m
y
m
Mm 5.053.0
35012.28371.0 1,0
75.011
1
''01
1
=⇒=⎟⎠⎞
⎜⎝⎛=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛= +
++
{ } { } min05.181175;05.181max5.0350;71.0255max mmns ==⋅⋅=
min255on = omms 71.0=
Glavno vreme
min43.071.0255
392 =⋅
==nsLitg
1.1 Tehnološki proces obrade -struganje na strugu -bušenje na strugu 1.2 Izbor dodataka za obradu -pripremak-šipkasti polufabrikat, hladno vučen, povišena tačnost PT (velikoserijska proizvodnja)
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø50 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø30 (T. 4.1.11) mmp 5.1'1 =δ
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø50mm i L=20 mm (T. 4.1.1) 1 2mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø40mm i L=25 mm (T. 4.1.1) ''
1 2mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø30mm i L=36 mm (T. 4.1.1) '
1 2mmδ = -dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø30mm i L=36 mm (T. 4.1.3) '
2 0.8mmδ = -dodatak zaodsecanje-širina noža za odsecanje B=4mm Računske mere pripremka
1 1Ø50 50 2 52rD mmδ= + = + =
2 1Ø40 40 2 42rD mmδ= + = + = ' '
3 1 2Ø3 30 2 0.8 32.8rD mmδ δ= + + = + + =
max 1 52rD D mm= = '
1 185 85 1.5 1.5 4 92r p pL B mmδ δ= + + + = + + + = Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1a)
52pD mm= 92pL mm=
1.3 Izbor obradnog sistema Izbor mašine alatke
Na osnovu T.6.1.1, odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU
1pδ'
1pδ
1
2δ '
1
2δ''
1
2δ '
2
2δ
Unutrašnji prečnik GV mmDu 76= Broj stupnjeva nm 12=nm
Oblast regulisanja brojeva obrta 30-2000 mino
Broj stupnjeva sm 56=sm
Oblast regulisanja za korak (uzdužni) 0.023-2.84 omm
Oblast regulisanja za korak (poprečni) 0.011-1.42 omm
Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111
minmax == −nmn nnϕ
-na osnovu T. 6.2.1b 4.1=nϕ Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ Potrebni alati -držači sa izmenljivim pločicama -pločice -zabušivač -zavojna burgija Potrebni pribori -univerzalna stezna glava -univerzalni stezač za alate sa cilindričnom drškom 1.4 Obradni procesi Operacija 10 Stezanje 1 Zahvat 1: Spoljna poprečna gruba obrada čeone površine Ø30 Zahvat 2: Zabušivanje Zahvat 3: Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm
1
2 3
Zahvat 4: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø50 i na dužini 185 90,5pL B mmδ= + + = Zahvat 5: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø40 i na dužini L=65mm Zahvat 6: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku '
230 30.8mmδ∅ + = i na dužini L=36mm Zahvat 7: Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku 30∅ i na dužini L=36mm Zahvat 8: Izrada žljeba širine 4mm i dubine 4m i dubine 7mm Zahvat 9: Odsecanje na prečniku Ø50i duzini L = 85+ 1pδ = 86,5mm
Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljna poprečna gruba obrada čeone površine Ø50
1.5 Izbor režima obrade Materijal pripremka je Č 1730, čija su mehanička svojstva
2850mNR mm= , HB 243, grupa 2.5 ( T. 1.1.2 - nastavak 1)
10
4 5
67
8 9
Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø50 i na dužini L = 90,5mm
Alati -držač tipa CTGP ( T. 5.3.2i) b x h =20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa TP D=52 mm , d=50mm
52 502
a −= ⇒ a=1mm dubina rezanja
Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (T. 5.3.2i)
Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: 1max 11 5.5 12
b a mm mm= = > (T. 5.12.1d) pa
se usvaja jedan prolaz, tačnije 1; 1i a mm= = Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ ( T. 5.3.2i) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: mRa µ3.6= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:
mRz µ8.24= i omms 277.0=
Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 1a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0, 2mms o≤
Na osnovu prethodno dobijenih vrednosti iz T. 6.2.2a odabira se prvi manji korak 0 0.18mms o=
Izbor brzine rezanja Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 4 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 1a mm= , alat od tvrdog metala‚ oznaka materijala alata P10 i brzina rezanja 140 minnV m=
4
Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz T. 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
102,2 minT n T TmV V k V= ⇒ =
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
1000 1000 102.2 650.96 min50rV on
Dπ π⋅
= = = ⇒⋅
za merodavan broj obrta se prema T.6.2.1a
određuje 500 minmon =
Snaga rezanja U T. 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup alat: 30.077 minp kW cm= Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz T. 8.7.2
1 0.18 3.14 50 500 0.077 1.09 5.5 0.8 4.41000 1000rez M
as DnP asvp p Pπ η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = = < = ⋅ = kW
Glavno vreme Na osnovu T. 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]mingLt ins
= ⋅
1 2L l l l= + +
1 0.5 2 1.5l mm= ÷ =
2 0l mm=
1 2 90.5 1.5 01 1.02min500 0.18g
l l lt ins
+ + + += ⋅ = ⋅ =
⋅
Zahvat 10 : Spoljna gruba obrada čeone površine na prečniku Ø50
10
Alati -držač tipa CSDP ( T. 5.3.2i) b x h = 20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa SP a = 1.5 mm dubina rezanja Geometrija alata 45κ = ; 1 45 ; 6 ; 0 ; 5 ; 0.8r mmκ γ λ α= = = = = ( T. 5.12.1a i T. 5.3.2b) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: 6.3aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:
24.7zR mµ= i 0.395mms o=
Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0.2 0.5mms o= ÷
Na osnovu prethodno dobijenih vrednosti iz T. 6.2.2a odabira se prvi manji korak 0 0.355mms o=
Izbor brzine rezanja Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala‚ oznaka materijala alata P20 i brzina rezanja 105 minnV m= Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz T. 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk
76.65 minT n T TmV V k V= ⇒ =
Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:
1000 1000 76.65 487.97 min50rV on
Dπ π⋅
= = = ⇒⋅
za merodavan broj obrta se prema T. 6.2.1a
određuje 355 minmon =
Snaga rezanja U T. 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup alat: 30.077 minp kW cm= Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2
1.5 0.355 3.14 50 355 0.077 2.29 5.5 0.8 4.41000 1000rez M
as DnP asvp p Pπ η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = = < = ⋅ = kW
Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:
[ ]mingLt ins
=
1 2L l l l= + +
1 (0.5 2) 2.5r
al mmtgκ
= + ÷ =
2 0.5 2 1.5l mm= ÷ =
1 2 25 2.5 1.51 0.23min355 0.355g
l l lt ins
+ + + += ⋅ = ⋅ =
⋅
1.6 Proračun režima obrade Zahvat 06 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø30 + '
2δ = 30.8mm i na dužini L = 36mm
Alati -držač tipa CTGP ( T. 5.3.2i) b x h =20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa TP
Dubina rezanja je 40 30.8 4.62 2
D da mm− −= = =
Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ ( T. 5.3.2i) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N11 prema T. 2.1.3: 25aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:
97.2zR mµ= i 0.537 mms o=
Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 10a mm= , alat od tvrdog metala, korak
6
'2δ
0.2 0.75mms o= ÷
Na osnovu prethodno dobijenih vrednosti iz T. 6.2.2a odabira se prvi manji korak 0 0.5mms o=
Iz T. 9.1.1a, za alat od tvrdog metala i materijal alata P30, dobija se
225;vC = 0.13; 0.40; 0.26x y m= = = Iz T. 9.1.1b, za pripremak sa korom, dobru obradljivost i normalno stanje mašine, dobija se
0.75 1.1 1 0.825V VS VO VMK K K K= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradljivosti su:
1 2 1 11500 ; 1; 0.75KNC x ymm= = = iz T. 9.1.2a
1 0.75243 1.307170 170
y
FMHBK ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠; 0.89FkK = ; 1FK γ = iz T. 9.1.2b
1.307 0.89 1 1,16F FM Fk FK K K K γ= = ⋅ ⋅ =
0 2 2
6 2.1 0.65 6 1.5 2.1 1 1.5 0.65 0.028820 1
f efCb e
+ − ⋅ + ⋅ ⋅ −= = =
⋅
Korak s ozirom na otpornost noža
11
1
' '0.750
240 1.055 10.0288 1500 4.6 1.16
dozyo xo K F
mm mms so oC C a Kσ
= = = ⇒ =⋅ ⋅ ⋅
Merodavan korak je
{ }'0 0 0 0min , 0.5mms s s s o= ⇒ =
Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine
1 1
1
7 7
0.750
1.91 10 1.91 10 5.5 0.8 441.46 min40 1500 4.6 0.5 1.16M
M x yK F
P onDC a S K
η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata
0.26 0.13 0.400
320 320 225 0.825 498.74 min40 90 4.6 0.5V V
A m x y
C K onDT a S
⋅ ⋅= = =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Kako je M An n< , određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 9)
1
1
0.751
max
0
0.75 1.360.5
yxsi
s⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠⎝ ⎠
pa se toga usvaja broj prolaza i=1
Dubina rezanja ' 4.6aa mmi
= =
Korak 1
1
1' '0.750 0 00.5 1 0.5 0.5
xy mm mms s i so o= = ⋅ = ⇒ =
Za dalji proračun merodavan je 441.46 minMon =
Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna 355<441.46<500 za AM nn <
1
1 10.75'
1 0 0, 11
441.460.5 0.424 0.355500
yM
m mm
n mm mms s so on+ ++
⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = = ⇒ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠
{ } { }max 355 0.5;500 0.355 max 177.5;177.5 177.5 minmmns = ⋅ ⋅ = =
355 minon = 0.5mms o=
Glavno vreme
36 1.51 0.21min355 0.5
Ltg ins
+= = =
⋅
1 2L l l l= + +
1 0.5 2 1.5l mm= ÷ =
2 0l mm= Zahvat 10 : Spoljna gruba obrada čeone površine na prečniku Ø50
Alati -držač tipa CSDP ( T. 5.3.2i) b x h = 20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa SP a = 1.5 mm dubina rezanja Geometrija alata 45κ = ; 1 45 ; 6 ; 0 ; 5 ; 0.8r mmκ γ λ α= = = = = ( T. 5.12.1a i T. 5.3.2b) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: 6.3aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:
24.7zR mµ= i 0.395mms o=
10
Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0.2 0.5mms o= ÷
Na osnovu prethodno dobijenih vrednosti iz T. 6.2.2a odabira se prvi manji korak 0 0.355mms o=
Iz T. 9.1.1a, za alat od tvrdog metala i materijal alata P20, dobija se 299;vC = 0.12; 0.30; 0.26x y m= = =
Iz T. 9.1.1b, za pripremak sa korom, dobru obradljivost i normalno stanje mašine, dobija se 0.75 1.1 1 0.825V VS VO VMK K K K= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradljivosti su:
1 2 1 11500 ; 1; 0.75KNC x ymm= = = iz T. 9.1.2a
1 0.75243 1.307170 170
y
FMHBK ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠; 1FkK = ; 1FK γ = iz T. 9.1.2b
1.307 1 1 1,307F FM Fk FK K K K γ= = ⋅ ⋅ =
0 2 2
6 2.1 0.65 6 1.5 2.1 1 1.5 0.65 0.028820 1
f efCb e
+ − ⋅ + ⋅ ⋅ −= = =
⋅
Korak s ozirom na otpornost noža
11
1
' '0.750
240 4.01 40.0288 1500 1.5 1.307
dozyo xo K F
mm mms so oC C a Kσ
= = = ⇒ =⋅ ⋅ ⋅
Korak s obzirom na kvalitet obrađene površi '0 8 8 0.8 0.0247 0.4mms rH o= = ⋅ ⋅ = u odnosu na kvalitet obrađene površi
Merodavan korak je { }' ''
0 0 0 0min , 0.4mms s s s o= ⇒ =
Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine
1 1
1
7 7
0.750
1.91 10 1.91 10 5.5 0.8 1136.35 min50 1500 1.5 0.4 1.307M
M x yK F
P onDC a S K
η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = =
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata
0.26 0.12 0.300
320 320 299 0.825 614.4 min50 90 1.5 0.4V V
A m x y
C K onDT a S
⋅ ⋅= = =
⋅ ⋅ ⋅
Kako je A Mn n< , merodavno je An , koje se nalazi između dva standardna broja obrta 500<614.4<710 pa je
1 10.30
1 0 0, 11
614.40.4 0.247 0.25710
yA
m mm
n mm mms s so on+ ++
⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = = ⇒ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠
{ } { }max 500 0.4;710 0.25 max 200;177.5 200 minmmns = ⋅ ⋅ = =
500 minon = 0.4mms o=
Glavno vreme
50 2.5 1.51 0.27 min500 0.4
Ltg ins
+ += = =
⋅
1 2L l l l= + +
1 (0.5 2) 2.5r
al mmtgκ
= + ÷ =
2 0.5 2 1.5l mm= ÷ = 2.1 Računske mere pripremka Materijal pripremka je Č 1730, čija su mehanička svojstva
2850mNR mm= , HB 243, grupa 2.5 ( T. 1.1.2 - nastavak 1)
Pretpostavka:otkovak Izbor dodataka za obradu:
Iz T 4.1.1, za odgovarajuće prečnike i NT dobijaju se dodaci za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø80 1 3.5p mmδ =
-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø58 '1 3.5p mmδ =
-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø80 i L=30 mm 1 3.5mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø58 i L=40 mm '
1 3.5mmδ = -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø80 ''
1 3.5p mmδ =
1pδ
'1pδ
1
2δ
'1
2δ
D1
D2
H1
H2
''1pδ
Računske mere pripremka:
1 1'
1 1''
1 1 1
' ''2 1 1
80 80 3.5 83.5
58 58 3.5 61.5
30 30 3.5 3.5 37
40 40 3.5 3.5 40
r
r
r p p
r p p
D mm
D mm
H mm
H mm
δ
δ
δ δ
δ δ
= + = + =
= + = + =
= + + = + + =
= + − = + − =
Računske mere pripremka se zaokružuju na celobrojnu vrednost, koja ne smanjuje dodatak za obradu, pa su mere otkovka:
1
2
1
2
84623740
D mmD mmH mmH mm
====
2.2 Konstrukcija odkovka
- zapremina odkovka (izradka) iznosi:
2 231 2
1 23.14 70.56 3.14 38.443.7 4 325.6
4 4 4 4izD DV H H cmπ π ⋅ ⋅
= + = ⋅ + ⋅ =
- zapremina pripremka za kovanje iznosi 31.04 338,6p izV V cm= =
- dodatak za venac iznosi 30.04 13.5izV V cm∆ = =
- prečnik pripremka (5 15) 62 (5 15) 47 57p mrd d mm= − ÷ = − ÷ = ÷ Iz T 4.4.1a nalazimo da se u ovom intervalu nalaze sledeći standardni šipkasti polufabrikati – (48), 50, 52, (53), 55 – pa za prečnik polufabrikata usvajam 55pd mm= - visina pripremka za kovanje za usvojeno 55pd mm=
2
4 4 338.6 14.2630.25 3.14
pp
p
Vh cm
d π⋅
= = =⋅
14.26 2.59 35.5
p
p
hd
= = < ⇒ zadovoljava
- prečnik venca 2 2
14 4 13.5 8.4 10.55
3.14 0.4vv
VD D cmhπ∆ ⋅
= + = + =⋅
1 1 3 8.4 3 0.4 9.6v vd D h cm= + = + ⋅ =
dp
2.3 Određivanje maksimalne defomacione sile i potrebnog defomacionog rada
- specifični deformacioni otpor v pmk c σ=
1.0 1.4 1.2vc = ÷ = - tablica 6.2 - za hidrauličnu presu
2110pmN
mmσ = - tablica 6.3 - za materijal Č 1730 i temprtaturu t=900ºC
21.2 110 132 Nkmm
= ⋅ =
- koeficijent trenja se usvaja prema tablici 6.4 i iznosi 0.32µ = - za materijal Č 1730 i temperaturu t=900ºC
- Maksimalna sila za rotacione delove prema energetskom kriterijumu
2 3 33 2 3 3 311
max9.6 8.4 9.6 8.4132 3.14 0.32 4.72
4 12 4 12 0.412 3 12 3 0.4v v
vv
d d DDF k MNhh
π µ⎡ ⎤ ⎡ ⎤− −
= + + = ⋅ + + =⎢ ⎥ ⎢ ⎥⋅⋅⎣ ⎦⎣ ⎦
- Maksimalna sila za rotacione delove prema kriterijumu maksimalnih smičućih napona
2 3 33 2 3 3 3
11max
9.6 8.4 9.6 8.4132 3.14 0.32 4.324 24 12 4 24 0.4 12 0.4v v
v v
d d DDF k MNh h
π µ⎡ ⎤ ⎡ ⎤− −
= + + = ⋅ + + =⎢ ⎥ ⎢ ⎥⋅ ⋅⎣ ⎦⎣ ⎦
Razlika 8.47 %. - potreban deformacioni rad maxh smW V kϕ= ⋅ ⋅
2
6max max
2 2
2
max
20.32 5.51 132 1 137.43
3 3 14.26
4 4 4.72 10 652,433.14 9216
394.93
14.26ln ln 0.597.91
sa sbsm
psa
p
sbV v
sm
ph
m
k kk
d Nk kh mm
F F NkA d mm
Nkmm
hh
µ
π
ϕ
+=
⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠⋅ ⋅
= = = =⋅
=
= = =
D2
D1
( )2 2
1 231 2
338.6 7.9142.78
4 42.782 2
mm
m
Vh cmA
D DA AA cm
π
= = =
++= = =
max 338.6 0.59 394.93 0.08p h smW V k MJϕ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =
Određivanje deformacijone sile i rada za dati izradak
Dodatak za opsecanje:
2
1
85 1.4260
i
i
dd
= = prema tab. 6.6 dodatak za opsecanje iznosi : 3.5d mm∆ =
Mere pripremka: Karakteristična veličina parcijalnih površina izratka posrednjoj liniji su: -za prstenasti deo oboda:
2 11 42.5 (30 8) 4.5
2 2i i
pd dl r mm⎛ ⎞= − + = − + =⎜ ⎟
⎝ ⎠
( )1
2 11 1 42.5 30 8 40.252 2 2 2
i iC p
d dr r mm⎛ ⎞= + + = + + =⎜ ⎟⎝ ⎠
-za zaobljenje oboda (deo torusa):
318 13.3
2 2 2 2psl r mmπ π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
( ) ( )3
1 2 21 30 8 1 1 33.32i
C pdr r s mm
π π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + + − = + + − =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
-za cilindrični deo: ( ) ( )1 2 32 4 8 2 18i pl h r r s mm= − + + = − + + =
1
1 60 1 29.52 2 2 2i
Cd sr mm= − = − =
-za donje zaobljenje (deo torusa):
214 7.1
2 2 2 2isl r mmπ π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
( ) ( )2
1 2 21 30 4 1 1 28.22i
C idr r s mm
π π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= − + − = − + − =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
R8
Ø 60
Ø 85
R4
32
1
-za ravan deo (dance):
( ) ( )14 30 4 1 25
2i
idl r s mm= − + = − + =
3
4 25 12.52 2Clr mm= = =
Prečnik pripremka:
( )0 8 8 4.5 40.25 13.3 33.3 18 29.5 7.1 28.2 25 12.5 115.5i CiD l r mm= = ⋅ ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ =∑ Broj operacija izvlačenja
0
1100% 100% 0.87%115.5
SD
⋅ = ⋅ =
Prema T 6.10 usvaja se 1 20.54; 0.77m m= = ( )1 0
2
log 60 log 0.54 115.5log log1 1 1.15 1log log 0.77nd m Dn n
m− ⋅−
= + = + = ⇒ =
Držač lima Držač lima se mora koristiti zbog oblika izradka. Deformacijona sila
Otpor pri bočnom sabijanju: 01 2.2 lnm
RF rskr
π=
srrh pi ++>
( ) ( )' 0.43 18 0.43 4 8 1 12.41i i p i ph s r r s h h r r s mm− > + + ⇒ = − + + = − + + = 18>12.41
2Rr
mkkk +
=
rk i Rk preko dijagrama ϕσ ,ee i interpolacijom
2 20
2 ' 20
1 1 57.75ln ln 0.1263 12.632 2 2 57.75 2 30 12.41R R
RR rh
ϕ ϕ= = = ⇒ =− − ⋅ ⋅
%
'1 2 1 30 2 12.41ln ln 0.3014 30.142 2 30r r
r hr
ϕ ϕ+ + ⋅= = = ⇒ = %
20
0D
R =
Interpolacija:
( ) 2
270 220 12.63 10 220 246.315 10ee R
Nkmm
σ −= = − + =
−
( ) 2
430 390 30.14 30 390 391.6835 30ee r
Nkmm
σ −= = − + =
−
2318.99mNk
mm=
01
57.752 ln 2 3.14 30 1 318.99 ln 39.3630m
RF rsk kNr
π= = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =
Otpor trenja između lima i držača: dFF µ22 =
3 30 1
1
2.5 115.5 60 11 1 380 1.11200 1000 60 1 200 1M
D d sp MPad s s
σ⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎛ ⎞ − −⎛ ⎞⎢ ⎥= − + ⋅ = − + ⋅ =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎜ ⎟− − ⋅⎝ ⎠⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦⎣ ⎦
( ) ( ) ( )2 22 2
00
2 60 2 8 1115.53.14 1.11 6.464 4 4 4
pd
d r sDF A A p p kNπ⎡ ⎤ ⎡ ⎤+ + + ⋅ +⎢ ⎥= − = − = − ⋅ =⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦⎣ ⎦
2 2 2 0.12 6.46 1.55dF F kNµ= = ⋅ ⋅ = Otpor izvlačenja zbog trenja oko zaobljenja prstena
( ) ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−+= 12
213
πµ
eFFF
Otpor savijanja lima oko ivica prstena za izvačenje:
2 2 24
318.992 2 2 3.14 30 1 3.542 2 2 8 1
f m
p p
k kF rs rs kNr s r s
π π= = = ⋅ ⋅ ⋅ =+ + ⋅ +
( ) ( )2 21 2 3 4 1 2 1 2 4 1 2 41 52.93F F F F F F F F F e F F F e F kN
π πµ µ⎛ ⎞= + + + = + + + − + = + + =⎜ ⎟
⎝ ⎠
Deformacijoni rad
0.53 52.93 17 476.9W Fh Jη= = ⋅ ⋅ = 1.6 0.65 1.16 0.65 0.73 0.53mη = − = − ⋅ =
18 1 17ih h s mm= − = − =