INFORME DISEÑO CIMENTACIÓN ASCENSOR SENA PALERMO BOGOTA
INFORME VERSION 0
CARLOS A. MENDOZA F. Ingeniero Civil U.N.
Magíster en Estructuras U.N. MS. Estructuras Metálicas.
M.P. 25202-75146 CND.
JUNIO DE 2015
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TABLA DE CONTENIDO
1. INTRODUCCION _______________________________________________ 3
2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA _______________________________ 4
3. ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL _______________________________ 4
4. NORMAS ______________________________________________________ 5
5. MATERIALES ___________________________________________________ 5
6. EVALUACIÓN DE CARGAS ______________________________________ 6
7. MODELO STAAD PRO ___________________________________________ 8
8. VERIFICACION DE LA DERIVA __________________________________ 13
9. DISEÑOS ESTRUCTURA _________________________________________ 14
10. CONEXIONES _______________________________________________ 17
11. REACCIONES FOSO ASCENSOR ______________________________ 23
12. DISEÑO CIMENTACION ASCENSOR ___________________________ 24
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1. INTRODUCCION
Este informe corresponde al diseño de la cimentación para la estructura metálica del Ascensor. (se anexan nuevamente los cálculos y parámetros de la estructura metálica, con los cuales se soporto el diseño de la cimentación). Los cálculos, diseños y revisiones estructurales se realizaron siguiendo los lineamientos y especificaciones de la Norma Colombiana de Diseño y Construcción Sismo Resistente NSR-10. Cordialmente.
_______________________ CARLOS A. MENDOZA F. I.C. Magíster en Estructuras U.N. Esp. Gerencia de Proyectos ECI-PMI. M.P. 25202-75146 CND.
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2. DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA
A nivel de la torre del Ascensor la cimentación contempla:
• Foso paredes de 0.2 y 0.3 mts. • Espesor base 0.25 mts. • 4 Pilotes de diámetro 0.40 mts, longitud 12 mts.
Se anexan los parámetros utilizados
3. ANALISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL
El análisis fue efectuado mediante el programa STAAD.Pro versión V8i SS5 2015. Dicho programa está basado en el método de los elementos finitos para la solución del modelo estructural, considerando efectos de segundo orden Tipo P-delta. El método de diseño utilizado fue el de estados límites y resistencia última, mediante el empleo de hojas electrónicas de cálculo de las estructuras metálicas y del módulo de diseño del STAAD PRO, basado en la Norma AISC-LRFD 360-10, AWS D-1.1, ACI 318 y la NSR-10, Título A,B,C,F. Se procedió a realizar el diseño estructural, con base en la información de planos arquitectónicos y estructurales, se procedió a realizar la modelación de la estructura de la cimentación de la torre del ascensor.
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4. NORMAS
Las normas de diseño a las cuales se hizo referencia fueron: - NSR 10 - AISC - AWS D1.1
5. MATERIALES
Platinas: A-36 Fy=25.36 kg/mm2 Tubería: ASTM A-500-C Fy=35 kg/mm2 Perfiles: ASTM A-572 grado 50, Fy=35 kg/mm2 Perlines: HSLAS grado 50, Fy=35 kg/mm2 Anclajes: Varilla roscada tipo B-7, más epóxico tipo
C-6 o HIT RY-500 o similar. Soldadura: E70XX Concreto: 3000 lbs. Acero de Refuerzo: PDR-60.
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6. EVALUACIÓN DE CARGAS
Para el análisis y diseño estructural se tuvieron en cuenta las siguientes condiciones de carga: ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR Y PLATAFORMAS
CARGA MUERTA CARGA VIVA 200 kg/m2 Plataforma y 100
kg/ml de montaje en vigas ascensor.
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Se contemplo para la carga muerta: (plataformas).
Cerramiento en vidrio o similar 50 kg/m2, equivalente a 100 kg/ml de montaje en vigas ascensor.
CARGAS DE ENTREPISO plataforma:Steel deck No. 2 Cal. 22 e=0.10m 190 kgf/m2 1.9 KN/m2
Acabado de piso 50 kgf/m2 0.5 KN/m2
Cielo raso liviano 25 kgf/m2 0.25 KN/m2
Divisiones interiores Livianas 0 kgf/m2 0 KN/m2
Iluminaciones y accesorios 5 kgf/m2 0.05 KN/m2
Peso propio Estructura Metálica 25 kgf/m2 0.25 KN/m2
295 kgf/m2 2.95 KN/m2
CARGAS MUERTAS:
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7. MODELO STAAD PRO
Isometrico ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR
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La torre del ascensor esta modelada con las vigas de plataforma, ancladas a las pantallas laterales (apoyos en azul y verde), y con apoyos a la pantalla lateral (rojos) que restringen el movimiento lateral de la estructura.
La estructura del ascensor sísmicamente esta confinada por las pantallas de la edificación existente.
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MATERIALES ASCENSOR
COLUMNAS PT 150X150X6
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COLUMNETAS PUERTAS PT 100X100X3
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VIGAS TORRE Y PLATAFORMAS PT 150X100X6
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8. VERIFICACION DE LA DERIVA
LOAD COMB 18 1.2 CM +0.5 CVE +0.2 CG - 1.0 QVS/VJ CSX - 0.3 QVS/VJ CSZ 3 1.2 5 0.5 12 0.2 1 -1.0 2 -0.3 La máxima deriva posible es el equivalente al 1% de la altura de la torre del ascensor 1%x14000 mm = 140 mm, la obtenida es de 2.3 mm, luego OK.
Deriva máxima permitida.(1.0% = 0.01 h ) Porticos de Concreto Reforzado (DMO)
SEGÚN LA NORMA NSR-10: "LA DERIVA MAXIMA EN CUALQUIER PUNTO SE OBTIENE,COMO LA DIFERENCIA ENTRE LOS DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES TOTALES MAXIMOSDEL PUNTO EN EL PISO Y LOS DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES TOTALES MAXIMOSDE UN PUNTO LOCALIZADO EN EL MISMO EJE VERTICAL EN EL PISO".EL ANALISIS SE REALIZO CON LA INERCIA DE LAS VIGAS Y COLUMNAS COMPLETA
221
221 )()( yyxxa δδδδ −+−=∆
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9. DISEÑOS ESTRUCTURA
A continuación de presentan los índices de esfuerzo en los elementos del modelo: ESTRUCTURA TORRE DEL ASENSOR
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ESTRUCTURA TORRE DE ASCENSOR
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10. CONEXIONES
Las conexiones serán a cortante, luego tomando la recomendación máxima del AISC, las juntas a cortante deben diseñarse para el 50% de la capacidad máxima a cortante de cada viga. Diseño de los anclajes epóxicos (tomando epóxico HIT RY-500)
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DISEÑO PLATINA DE ANCLAJE COLUMNETAS PT 150X150X6
DATA:Stress: Pu Vu Mu
(Kg) (Kg) (Kg-mm)11500 1000 0.00E+00
Concret: F'c A B(kg/mm2) (mm) (mm)
2.11 300 300
Base Plate:T C A B Fy
mm mm mm mm (kg/mm2)12.00 38 300 300 25.36
Anchor: d Qty Fy Fumm c/lado (kg/mm2) (kg/mm2)15 2 25 40
Column Dimension: H (mm)= 150 B (mm)= 150Friction concret - Base plate: µ= 0.7(Plate over concret 0.7, Plate over grouting 0.55)
Equilibrium EquationsRESULTS: m= 113 mm S F=0 P + T - R = 0
n= 79 mm S M=0 mT + (a/2 - kd/3) R - Mu = 0Fp= 1.08 kg/mm2
Then: kd= 32 mm 0T= 0 kg (Tensión by overturning)
without M, fp= 0.128 kg/mm2 (Stress by crushing over concret only by axial load)φVc= 0.784 kg/mm2 (Stress by nominal shear in the concret)
Transmition of shear on the concret:By friction: V µ (kg)= 8050 > Vu (kg)= 1000 ok WITH FRICTION
Nominal: Φ Vn (kg)= 22502 > Vu (kg)= 1000 ok WITH FRICTION
Anchors Check: Tension: At= 353 mm2 Φ Tn (kg)= 7952 okShear with friction: Vu-V µ= 0 kg Φ Vn (kg)= 16965 okShear without friction: Vu = 1000 kg Φ Vn (kg)= 16965 ok
Min. longitude of anchor: 300 mm
Plate Bending: Bending by stress overturning = 611.55 mm.kg/mmBending by stress tension = 0.00 mm.kg/mm
Results by Bending= 611.55 mm.kg/mm
Base Plate thickness= 10.35 mm ok
SUMMARY: PLATE: b= 300 mm ANCHOR: Cant: 4 Unda= 300 mm Diam 15 mmt= 12 mm Lmin anc: 350 mm
300PLAT BASE 1/2X300X300 A-36
4 VARILLAS Φ 5/8 " B-7 LONGITUD ANCLAJE.. 350 50PEDESTAL 300 X 300
GROUNTIG 50 350EMPOTRAMIENTO EN EL CONCRETO………….. 300 300
38 38
BASE PLATES DESIGN BY AISC LRFD
BORDE DE COLUMNA
BB'
A
A'
n
P
Mt
m
T
ckd
D
fp
R
A
TUERCA + C/TUERCA POS. INF.
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La separación entre anclajes deberá ser mínimo de 150 milímetros y con una distancia al borde o cara del concreto de 75 milímetros (siempre por adentro de la zona confinada). La diferencia de resistencia entre diferentes tipos de epóxico es prácticamente la misma. Diseño de juntas precalificadas, S/n AWS D 1.1
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11. REACCIONES FOSO ASCENSOR
Ho
rizon
talVe
rtical
Horiz
ontal
Mom
ent
Node
L/CFx
kgFy
kgFz
kgMx
kg-m
My kg
-mMz
kg-m
112
2 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5*0.7
/R C
SX +
0.3*
0.75*
0.7/R
CSZ
1572
87-5
00
00
123 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.3*0
.75*0
.7/R
CSX
+ 0.7
5*0.7
/R C
SZ14
7287
-50
00
012
4 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
114
7284
-51
00
012
5 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
214
7284
-51
00
012
6 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
214
7284
-51
00
012
7 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
214
7284
-51
00
012
8 1.0
CM +
1.0 C
V +
1.0 C
T20
8324
-192
00
02
122 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75*
0.7/R
CSX
+ 0.
3*0.7
5*0.7
/R C
SZ0
3073
00
00
123 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.3*0
.75*0
.7/R
CSX
+ 0.7
5*0.7
/R C
SZ0
3071
00
00
124 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W1
030
690
00
012
5 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
20
3069
00
00
126 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
030
690
00
012
7 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
20
3069
00
00
128 1
.0 CM
+ 1.
0 CV
+ 1.0
CT
035
720
00
03
122 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75*
0.7/R
CSX
+ 0.
3*0.7
5*0.7
/R C
SZ-1
165
6810
00
012
3 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.3
*0.75
*0.7/
R CS
X +
0.75*
0.7/R
CSZ
-11
6564
50
00
124 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W1
-11
6556
30
00
125 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
-11
6556
30
00
126 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
-11
6556
30
00
127 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
-11
6556
30
00
128 1
.0 CM
+ 1.
0 CV
+ 1.0
CT
-117
7272
-52
00
04
122 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75*
0.7/R
CSX
+ 0.
3*0.7
5*0.7
/R C
SZ9
6088
-16
00
012
3 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.3
*0.75
*0.7/
R CS
X +
0.75*
0.7/R
CSZ
760
81-1
70
00
124 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W1
660
71-1
70
00
125 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
660
71-1
70
00
126 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
660
71-1
70
00
127 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
660
71-1
70
00
128 1
.0 CM
+ 1.
0 CV
+ 1.0
CT
967
60-1
520
00
512
2 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5*0.7
/R C
SX +
0.3*
0.75*
0.7/R
CSZ
025
590
00
012
3 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.3
*0.75
*0.7/
R CS
X +
0.75*
0.7/R
CSZ
025
590
00
012
4 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
10
2558
00
00
125 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
025
580
00
012
6 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
20
2558
00
00
127 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
025
580
00
012
8 1.0
CM +
1.0 C
V +
1.0 C
T0
2909
00
00
612
2 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5*0.7
/R C
SX +
0.3*
0.75*
0.7/R
CSZ
-15
6094
-60
00
123 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.3*0
.75*0
.7/R
CSX
+ 0.7
5*0.7
/R C
SZ-1
660
94-1
10
00
124 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W1
-16
6090
-13
00
012
5 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
2-1
660
90-1
30
00
126 1
.0 CM
+ 0.
75 C
V +
0.75 C
G +
0.75 C
W2
-16
6090
-13
00
012
7 1.0
CM +
0.75
CV
+ 0.7
5 CG
+ 0.7
5 CW
2-1
660
90-1
30
00
128 1
.0 CM
+ 1.
0 CV
+ 1.0
CT
-28
6825
-67
00
0
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12. DISEÑO CIMENTACION ASCENSOR
Proyecto: Calculó: Fecha:JMFD
Item: Revisó: Página:
CMF de
Load FZ Long, diam. CapacidadCombination (KN) pilote (m) pilote (KN)
1 D+L+V+G+Eq 83.24 L=12 d=0.4 160.00 1
2+3 D+L+V+G+Eq 108.44 L=12 d=0.4 160.00 1
4 D+L+V+G+Eq 67.60 L=12 d=0.4 160.00 1
5+6 D+L+V+G+Eq 97.34 L=12 d=0.4 160.00 1
Tipo PiloteDiámetro
(cm)Área (cm2)
As (cm2) ρ=0.0075
Refuerzo Barra N.
1 40 1256.6 9.4 5 6
ACERO DE REFUERZO PILOTES
Pointcantidadpilotes
ASCENSOR SENA PALERMO
DISEÑO CIMENTACIÓN - DETERMINACION NUMERO DE PILOTES
PILOTES
B dado H dado b col h col # Pilotes hDADO dDADO
0.70 m 0.70 m 0.30 m 0.20 m 1 0.60 m 0.45 m
F.S. f´c fy λ Columna αs β
1.50 21 MPa 420 MPa 1.00 Esquina 20 1.00
PILOTE X Y φPilote Qmax/pilote Qult/pilote
1 0.00 m 0.00 m 0.40 m 160 kN 240 kN
DATOS DE PILOTES Y COORDENADAS CON CENTRO EN COLUMNA
ESQUEMA GENERAL DEL DADO Y PILOTES
DATOS DE ENTRADA
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
- Se revisa el cortante por punzonamiento a una distancia d/2 = 0.23m de la cara de la columna:
(bcol+d)/2 = 0.375 m (hcol+d)/2 = 0.325 m
1 0.200 m 0.200 m -0.175 m -0.125 m 0.000 m 0.00
TOTAL 0.00
Se calcula el cortante por punzonamiento Vu y se chequea con el resistente:
0 kN
Se calcula bo:
2.80 m
2503 kN > 0 kN ok
2124 kN > 0 kN ok
1620 kN > 0 kN ok
El valor asumido para d = 0.45 y h = 0.60 es satisfactorio
Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por punzonamiento de acuerdo con
las ecuaciones C.11-31, C.11-32 y C.11-33 de NSR-10:
PILOTE |x|+φpil/2 |y|+φpil/2|x|+(φpil-
bcol-d)/2
|y|+(φpil-
hcol-d)/2Lfuera Lfuera/φpil
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
�� = � ����� ��� φ������ � − ��� �� �� �� − ����� + �� �� ��ℎ��� + �� �� ��ℎ� �� ∙ ��� � ∙ !"
�� = 2������ + �� �� � + �ℎ��� + �� �� �� =
�� =
φ�� = φ0.17 (1 + 2)*λ+´����� �� =
φ�� = φ0.083 (/0��� + 2* λ+´���� =
φ�� = φ0.33λ+´���� =
- Se revisa el cortante por flexión a una distancia d = 0.45m de la cara de la columna:
bcol/2+d = 0.600 m
- Se revisa paralelo a B:
1 0.200 m 0.000 m 0.00 -0.200 m 0.000 m 0.00
TOTAL 0.00 0.00
Se calcula el cortante por flexión Vu y se chequea con el resistente:
5 kN
209 kN > 5 kN ok
El valor asumido para d = 0.45 y h = 0.60 es satisfactorio
Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por flexión de acuerdo con la
ecuación C.11-3 de NSR-10:
PILOTE x+φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil x-φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
�� = � ����� ��� φ������ � − (�� �� − ���� − �� ��2 * ℎ� �� ∙ ��� � ∙ !"
�� =
φ�� = 0.17λ+´��1 � =
- Se revisa el cortante por flexión a una distancia d = 0.45m de la cara de la columna:
hcol/2+d = 0.550 m
- Se revisa paralelo a H:
1 0.200 m 0.000 m 0.00 -0.200 m 0.000 m 0.00
TOTAL 0.00 0.00
Se calcula el cortante por flexión Vu y se chequea con el resistente:
4 kN
209 kN > 4 kN ok
El valor asumido para d = 0.45 y h = 0.60 es satisfactorio
Se calcula los valores de los esfuerzos resisnentes a cortante por flexión de acuerdo con la
ecuación C.11-3 de NSR-10:
y-φpil/2 Lfuera Lfuera/φpilPILOTE y+φpil/2 Lfuera Lfuera/φpil
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
�� = � ����� ��� φ������ � − (�� �� − ���� − �� ��2 * ℎ� �� ∙ ��� � ∙ !"
�� =
φ�� = 0.17λ+´��1 � =
-
1 0.00 m 0 kN-m 0.00 m 0 kN-m
TOTAL 0 kN-m 0 kN-m
Cuantia de diseño y área de acero longitudinal:
0.0000 0 mm²
Area de refuerzo mínimo (C.10.5.1 de NSR10):
567 mm²
Acero de refuerzo a colocar:
As = 567 mm²
Acero de refuerzo en octavo de pulgada: N 5 Ascol: Colocar 3 N 5 = 594 mm²
Deformación unitaria a tracción, εt: Separación = 256.2 mm ok
0.0545
PILOTEbrazo
positivo
momento
positivo
brazo
negativo
momento
negativo
Se realiza el diseño a flexión con una sección en la cara de la columna. Inicialmente se calcula el
momento en las dos caras de la columna paralelas a H:
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
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ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
2 = 0.85′�5 61 − 71 − 28�φ 0.85´� ∙ ��2: = ;0��< = 2�� =
=� = 0.85 ′ � ∙ )1=� �� � − =� ;05;05 =
;0>� = 0.0018�� =
- Límite de deformación unitaria controlada por compresión. Deformación balanceada.:
0.0021 (C.10.3.2 de NSR10)
- Límite de deformación unitaria controlada por tracción:
ε2 = 0.0050
Observación:
ε1 < εt > ε2 ok
0.0021 < 0.0545 > 0.0050 ø = 0.90
Límite de deformación unitaria máxima controlada por tracción:
εmáx = 0.0040 (C.10.3-5 de NSR10)
Observación:
εmáx < εt
0.0040 < 0.0545 ok
De acuerdo con CR10.3.5 de NSR10, el objetivo de esta limitación es restringir la cuantía de
refuerzo en vigas no preesforzadas a aproximadamente el mismo valor que se obtenia con 0.75ρ b
el cual tiene un resultado de 0.00376. El límite propuesto de 0.004 es levemente más
conservador.
Este elemento estructural estará controlado por tracción donde se puede esperar un claro aviso
previo de falla con deflexión y agrietamiento excesivo.
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
=1 = 5?0 =
-
1 0.00 m 0 kN-m 0.00 m 0 kN-m
TOTAL 0 kN-m 0 kN-m
Cuantia de diseño y área de acero longitudinal:
0.0000 0 mm²
Area de refuerzo mínimo (C.10.5.1 de NSR10):
567 mm²
Acero de refuerzo a colocar:
As = 567 mm²
Acero de refuerzo en octavo de pulgada: N 5 Ascol: Colocar 3 N 5 = 594 mm²
Deformación unitaria a tracción, εt: Separación = 256.2 mm ok
0.0545
PILOTEbrazo
positivo
momento
positivo
brazo
negativo
momento
negativo
Se realiza el diseño a flexión con una sección en la cara de la columna. Inicialmente se calcula el
momento en las dos caras de la columna paralelas a B:
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
Email:
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
2 = 0.85′�5 61 − 71 − 28�φ 0.85´� ∙ ��2: = ;0��< = 2�� =
=� = 0.85 ′ � ∙ )1=� �� � − =� ;05;05 =
;0>� = 0.0018�� =
- Límite de deformación unitaria controlada por compresión. Deformación balanceada.:
0.0021 (C.10.3.2 de NSR10)
- Límite de deformación unitaria controlada por tracción:
ε2 = 0.0050
Observación:
ε1 < εt > ε2 ok
0.0021 < 0.0545 > 0.0050 ø = 0.90
Límite de deformación unitaria máxima controlada por tracción:
εmáx = 0.0040 (C.10.3-5 de NSR10)
Observación:
εmáx < εt
0.0040 < 0.0545 ok
De acuerdo con CR10.3.5 de NSR10, el objetivo de esta limitación es restringir la cuantía de
refuerzo en vigas no preesforzadas a aproximadamente el mismo valor que se obtenia con 0.75ρ b
el cual tiene un resultado de 0.00376. El límite propuesto de 0.004 es levemente más
conservador.
Este elemento estructural estará controlado por tracción donde se puede esperar un claro aviso
previo de falla con deflexión y agrietamiento excesivo.
Email:
DISEÑO A FLEXION EN DADOS DE PILOTES
1 PILOTE
Fecha: Mayo 29 de 2015
Diseñó: Ingeniero Carlos Mendoza
ASCENSOR SENA PALERMOProyecto No: MF-017
Archivo: DISEÑO CIM ASCENSOR
=1 = 5?0 =
Obra Calculó Fecha
JMFD
Item Revisó Pagina
FUERZAS ACTUANTES FOSO CMF de
EMPUJE TERRENO SOBRE PAREDES LATERALES
ASCENSOR SENA PALERMO
Obra Calculó Fecha
JMFD
Item Revisó Pagina
FUERZAS ACTUANTES FOSO CMF de
REACCION DEL TERRENO
ASCENSOR SENA PALERMO
Obra Calculó Fecha
JMFD
Item Revisó Pagina
SOLICITACIONES CMF de
ENVOLVENTE DE SOLICITACIONES
ASCENSOR SENA PALERMO
Proyecto: Calculó: Fecha:
JMFD
Item: Revisó: Página:
CMF de
DISEÑO PLACA INFERIOR
REFUERZO SUPERIOR
Base b = 100.0 cm
Altura h = 25.0 cm
Altura efectiva d = 17.0 cm
Coeficiente de reducción resistencia φ = 0.9
Esfuerzo fluencia acero fy = 4200
Resistencia compresión concreto f`c = 210 Kg/cm²
Modulo de rotura del concreto fr = 28.7 Kg/cm²
k1 = 0.85
Modulo de elasticidad del acero Es = 2040000
εu = 0.003
Cuantía máxima ρmax = 0.016
Momento Ultimo Mu = 4.20 Txm
K = 14.53 Kg/cm²
Momento de agrietamiento Mcr = 0.94 Txm
Cuantía ρ = 0.00404
Cuantía ρ = 0.00404 O. K.
Area de refuerzo requerida As = 6.86 cm²
Cauntía mínima ρmin = 0.0018
Area de refuerzo mínima Asmin = 4.5 cm²
As min = 4.5 cm²
Area refuerzo Asnesc. = 6.86 cm²
DIAMETRO Y SEPARACION REFUERZO
φ 3 /8" c/ 0.104
φ 4 /8" c/ 0.185
φ 5 /8" c/ 0.288
φ 6 /8" c/ 0.415
φ 7 /8" c/ 0.565
φ 8 /8" c/ 0.738
ASCENSOR SENA PALERMO
DISEÑO FOSO
Proyecto: Calculó: Fecha:
JMFD
Item: Revisó: Página:
CMF de
DISEÑO PLACA INFERIOR
REFUERZO INFERIOR
Base b = 100.0 cm
Altura h = 25.0 cm
Altura efectiva d = 17.0 cm
Coeficiente de reducción resistencia φ = 0.9
Esfuerzo fluencia acero fy = 4200
Resistencia compresión concreto f`c = 210 Kg/cm²
Modulo de rotura del concreto fr = 28.7 Kg/cm²
k1 = 0.85
Modulo de elasticidad del acero Es = 2040000
εu = 0.003
Cuantía máxima ρmax = 0.016
Momento Ultimo Mu = 1.52 Txm
K = 5.26 Kg/cm²
Momento de agrietamiento Mcr = 0.94 Txm
Cuantía ρ = 0.00142
Cuantía ρ = 0.00142 O. K.
Area de refuerzo requerida As = 2.41 cm²
Cauntía mínima ρmin = 0.0018
Area de refuerzo mínima Asmin = 4.5 cm²
As min = 4.5 cm²
Area refuerzo Asnesc. = 4.50 cm²
DIAMETRO Y SEPARACION REFUERZO
φ 3 /8" c/ 0.158
φ 4 /8" c/ 0.282
φ 5 /8" c/ 0.440
φ 6 /8" c/ 0.633
φ 7 /8" c/ 0.862
φ 8 /8" c/ 1.126
ASCENSOR SENA PALERMO
DISEÑO FOSO
Proyecto: Calculó: Fecha:
JMFD
Item: Revisó: Página:
CMF de
DISEÑO PAREDES
REFUERZO EXTERIOR
Base b = 100.0 cm
Altura h = 25.0 cm
Altura efectiva d = 17.0 cm
Coeficiente de reducción resistencia φ = 0.9
Esfuerzo fluencia acero fy = 4200
Resistencia compresión concreto f`c = 210 Kg/cm²
Modulo de rotura del concreto fr = 28.7 Kg/cm²
k1 = 0.85
Modulo de elasticidad del acero Es = 2040000
εu = 0.003
Cuantía máxima ρmax = 0.016
Momento Ultimo Mu = 1.52 Txm
K = 5.26 Kg/cm²
Momento de agrietamiento Mcr = 0.94 Txm
Cuantía ρ = 0.00142
Cuantía ρ = 0.00142 O. K.
Area de refuerzo requerida As = 2.41 cm²
Cauntía mínima ρmin = 0.0018
Area de refuerzo mínima Asmin = 4.5 cm²
As min = 4.5 cm²
Area refuerzo Asnesc. = 4.50 cm²
DIAMETRO Y SEPARACION REFUERZO
φ 3 /8" c/ 0.158
φ 4 /8" c/ 0.282
φ 5 /8" c/ 0.440
φ 6 /8" c/ 0.633
φ 7 /8" c/ 0.862
φ 8 /8" c/ 1.126
DISEÑO FOSO
ASCENSOR SENA PALERMO