Download - exemplu proiect mfp
Tema proiectuluiSa se proiecteze procesul tehnologic de prelucrare prin aschiere a reperului din figura pentru o productie de serie mica,5000 buc/an. 1. Analiza desenului de executie Cotarea tehnologica desenul cuprinde toate datele necesare executarii acestui reper; Dessenul ofera informatii despre fiecare suprafata a piesei, despre pozitiile reciproce ale acestor suprafete si despre precizia de executie a acestora aceste date privesc constitutia reperului, forma, dimensiunile, tolerantele, gradul de finisare, materialul si alti parametri necesari executiei sau verificarii produsului; numarul de cote este minim si totodata suficient pentru executia si verificarea produsului; s-a evitat plasarea cotelor in asa fel incat sa se formeze un lant de dimensiuni inchis tolerare la cote libere mS STAS 276-1 suprafetele ce alcatuiesc piesa sunt tehnologice ele putand fi executate pe masini inelte universale Analiza dimensiunii piesei din examinarea desenului de executie al piesei rezulta ca forma constructiva asigura prelucrarea in conditii favorabile. Forma este optima si asigura o prelucrare cu un volum minim de munca si respectarea conditiilor de precizie dimensionale si starea suprafetei; forma constructiva a piesei asigura acesteia o rigiditate corespunzatoare; suprafetele piesei care urmeaza a fi prelucrate prin aschiere sunt usor accesibile si pot fi prelucrate cu scule obisnuite; ANALIZA MATERIALULUI PIESEI Piesa se executa din otel laminat : marca OSC45 STAS 880-88
GOST 10 1050-60 Caracteristici tehnice :
rezistenta la rupere : Rm=620 760N/mm2 limita de curgere : Rp0.2=370 N/mm2 alungirea la rupere : A5=17% duritate : HB=137 220
Tratamente termice :calire +doua reveniri inalte.
Stabilirea succesiuni de prelucrare prin aschiere a unui inel Nr. Op1.
Denumire operatieStrunjire de degrosare frontala
Schita
Scula aschietoare
Cutit de strung S
2.
Strunjire de degrosare frontala
Cutit de strung S
3.
Strunjire de degrosare (exterioara)
Cutit de strung S
4.
Strunjire de finisare (exterioara)
Cutit de strung S
5.
Strunjire de degrosare
Cutit de strung S
6.
Debitare
Cutit de debitat
7.
Contol tehnic de calitate intermediar
-coaxialitate -paralelism -abateri dimensionale
8.
Gaurire 20
Burghiu
M g
9.
Gaurire 4 gauri 5 echidistante
Burghiu
M g
10
Contol -coaxialitate tehnic de calitate intermediar -abateri dimensionale 11. Tesire
Cutit de strung S
12. Degajare
13.
Contol tehnic de calitate intermediar
-coaxialitate -paralelism -abateri dimensionale
14. Rectificare exterioara de degrosare
Piatra de recctificat
M re
15. Rectificare interioara de degrosare
Piatra de recctificat
M re
16. 17. 18
Contol tehnic de calitate intermediar Contol tehnic de calitate intermediar
-abateri dimensionale Tratament tehnic -coaxialitate -paralelism
19.
-abateri dimensionale Ansamblare conservare depozitare
2 Calculul adaosurilor de prelucrare si a dimensiunilor intermediare1. a- pentru operatia de rectificare la degrosare la D=30mm
b. pentru operatia de strunjire exterioara de finisara
c. pentru operatia de strunjire exterioara de degrosare
2.a. pentru operatia de strunjire frontala de degrosarela L=35
3
a. pentru operatia de strunjire frontala de degrosare la L=5
4
a. pentru operatia de strunjire exterioara de degrosare 60
5. pentru debitare
6. Gaurire: adaosul este egal cu jumatate din diametrul burghiului:
7
.pentru operatia de tesire interioara la D=20mm
8.
.pentru operatia de tesire exterioara la D=30mm
9.
pentru operatia de rectificare la degrosare la interior la D=20mm
3. Calculul dimensiuni intermediarePentru strunjirea frontala Pentru strunjirea frontala de L= 35mm inainte de ultima trecere la degrosare inainte de a-II-a trecere la degrosare inainte de a-I-a trecere la degrosare Ac=0.8 Ac=0.8 Ac=1 L=35.75mm L=36.5mm L=37.5mm
Pentru strunjirea frontala de L= 5mm inainte de ultima trecere la degrosare inainte de a-II-a trecere la degrosare Ac=0.8 Ac=0.8 Ac=1 L=5.75mm L=6.5mm
inainte de a-I-a trecere la degrosare Pentru strunjirea exterioara
L=7.5mm
30 dupa strunjirea de finisare inainte de rectificare de degrosare 2Ac=0.4 D=30.37mm dupa degrosare inainte de finisare inainte de a-II-a trecere de degrosare 2Ac=0.6 2Ac=0.8 2Ac=0.8 R 30.9mm R 31.7mm R 32.5mm
inainte de a-I-a trecere de degrosare
60 inainte de a-II-a trecere de degrosare inainte de a-I-a trecere de degrosare 2Ac=0.8 2Ac=0.8 R 60.7mm R 61.5mm
30 inainte de ultima trecere de degrosare inainte de a-II-a trecere de degrosare inainte de a-I-a trecere de degrosare 2Ac=0.8 2Ac=0.8 2Ac=0.6 R 29.3mm R 28.5mm R 28mm
Pentru rectificarea interioara inainte de ultima trecere de rectificare 2Ac=0.4 R 19.65mm
Pentru strunjirea interioara
20 inainte de ultima trecere de degrosare inainte de a-II-a trecere de degrosare inainte de a-I-a trecere de degrosare 2Ac=0.8 2Ac=0.8 2Ac=0.6 R 20.7mm R 21.4mm R 22mm
20 inainte de ultima trecere de degrosare inainte de a-II-a trecere de degrosare 2Ac=0.8 2Ac=0.8 2Ac=0.6 R 20.7mm R 21.4mm R 22mm
inainte de a-I-a trecere de degrosare
4. Calculul regimurilor de aschiere1 Strunjirea de degrosare frontala de la L=37.5 la L=35.75[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.9 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=285 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.45 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 63.5 [m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 650 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata
2. Strunjirea de degrosare frontala de la L=7.5 la L=5.75[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.9 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=285 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.45 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 63.5 [m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 500 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata 3. Strunjirea de degrosare exterioara de la 32.5 la 30.9[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.8 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=285 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.45 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 79.6[m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 800 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata 4. Strunjirea de finisare exterioara de la 30.9 la 30.35[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.5 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=294 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.35 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 87.9 [m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 800 [rot/min]
Viteza recalculata :
[m/min]
Forta de aschiere :
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata 5 Rectificare exterioara de la D=30.4 la D=30[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
6
Alegerea avansului
Din tab. 107[1] am ales s=0.6 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=294 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.35 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 96.9 [m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 1000 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata
6. Strunjirea de degrosare exterioara de la 61.5 la 60.7 [mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
7
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.8 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=285 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.45 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 79.6[m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 710 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata
7. Strunjirea de degrosare exterioara de la 29.3 la 28 [mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
8
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.5 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=285 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.45 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 83.6[m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 800 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45). Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata 8 Rectificare interioara de la D=19.6 la D=20[mm]. Alegerea sculei : cutit cu placuta din carburi metalica
Adancimea de aschiere:
Alegerea avansului Din tab. 107[1] am ales s=0.5 [mm/rot]
Determinarea vitezei de aschiere:
[m/min] (rel 10.29 [1]) cv coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaza si ale materialului sculei aschietoare cv=294 (tab. 10.30 [1] ) T durabilitatea sculei aschietoare T=90 [min] m exponentul adancimii de aschiere m=0.125 (tab. 10.29 [1] ) xv exponentul adancimii xv = 0.18 yv = 0.35 (tab. 10.30 [1] )
n exponentul duritatii materialului prelucrat n = 1.75 k1 coeficientul care tine seama de influenta sectiunii transversale a cutitului
k2 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac principal
k3 coeficientul care tine seama de influenta unghiului de atac secundar
k4 coeficientul care tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului
k5 coeficientul care tine seama de materialul aschietor
k5 = 0.85 (tab. 10.31 [1] ) k6 coeficientul care depinde de materialul prelucrat k6 = 1 (ltab. 10.32 [1] ) k7 coeficientul care tine seama de modul de obtinere a semifabricatelor k7 = 1 (laminat la cald) k8 coeficientul care tine seama de starea stratului superficial al semifabricatului k8 = 1 (fara tunder) k9- coeficientul care tine seama de forma suprafetei de degajare k9 = 1.2 ( = -5o)
v = 92.9 [m/min]
Turatia :
[rot/min]
Turatia adoptata pe masina :na = 1000 [rot/min]
Viteza recalculata : Forta de aschiere :
[m/min]
Fz forta principala de aschiere
Rai efortul unitar admisibil la incovoiere a materialului din care este confectionat corpul cutitului (OLC45).
Rai=300[N/mm2] L lungimea in consola a cutitului
c4 = 279 ; x1 = 1 ; y1 = 0.75 ; n1 = 0.35
Puterea efectiva : Verificarea puterii
[kW]
conditie verificata 9 Gaurire 20 40 Alegerea sculei : Burghiu elicoidal Material: otel rapid Rp 3 Unghiul la varf: 2K = 120o Unghiul de asezare : = 10o Unghiul de degajare : = 25o Diametrul burghiului : 20 [mm] Durabilitatea economica : Tec = 45 [min]
Adancimea de aschiere :
Avansul :
Determinarea vitezei de aschiere :
cv = 5 zy = 0.4 m = 0.2 yv = 0.7 kyp = 0.56
Forte si momente de gaurire Forta axiala de aschiere
Momentul de torsiune
Puterea efectiva la gaurire
10 Gaurire 5 5 Alegerea sculei : Burghiu elicoidal Material: otel rapid Rp 3 Unghiul la varf: 2K = 120o Unghiul de asezare : = 10o Unghiul de degajare : = 25o Diametrul burghiului : 20 [mm] Durabilitatea economica : Tec = 45 [min]
Adancimea de aschiere :
Avansul :
Determinarea vitezei de aschiere :
cv = 5 zy = 0.4 m = 0.2 yv = 0.7 kyp = 0.56
Forte si momente de gaurire Forta axiala de aschiere
Momentul de torsiune
Puterea efectiva la gaurire
5.NORMAREA TEHNICA
Normarea de timp cuprinde totalitatea timpilor, productivi ai executantului precum si timpi de intreruperi regulamentaRe.
unde : Tpi tb ta tdt tdo ton n
timp de pregatire incheiere timp de baza timp ajutator timp de deservire tehnica timp de deservire organizatorica timp de odihna si necesitati fiziologice lotul de piese ; n = 100 [buc]
Operatia 1. Faza 1 Strunjire frontala
unde : 15 timp pentru pregatirea lucrarii 0.5 timp pentru montare-demontare a dispozitivului de prindere a piesei 4 1 timp pentru reglarea M.U timp necesar asezarii si reglarii operatorului timpul de baza:
L lungimea de patrundere
Faza 1 Strunjire frontala
L lungimea de patrundere
timpi ajutatori
ta1 timpi ajutatori pentru prinderea desprinderea piesei ta1 = 0.6 [min] (tab. 5.68 [3])
ta2 timpi ajutatori pentru comanda masinii unelte ta2 = 0.20 [min] ta3 timpi ajutatori pentru masuratori de control ta3 = 0.11 [min] (tab. 5.78)
timpi de deservire tehnica
timpi de deservire organizatorica
timpi de odihna si necesitati fiziologice
Operatia 2. Strunjire exterioara Faza 1 : Prinderea piesei ta1 = 0.7 [min] Faza 2 : Strunjirea de degrosare a suprafetei 30 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min]
Faza 3: Strunjirea de finisare a suprafetei 30 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min] Faza 4 : Strunjirea de degrosare a suprafetei 60 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min]
Faza 5 : Strunjirea de debitare la 60
ta = 2.13 [min] Timpii de pregatire incheiere : tpi = 23.5 [min] Timpii de baza pe operatie : tb = tb1 + tb2 + tb3= 4.93 [min] Timpii ajutatori :
Timpii de deservire tehnica :
Timpii de deservire organizatorica :
Timpii de odihna reglementara :
Operatia 3. Gaurirea Faza 1 : Prinderea piesei ta = 0.41 [min] Faza 2 : Gaurirea 20 40 Timpul de pregatire incheiere
tpi = 9.8 [min] Timpul de baza
Faza 2 : Gaurirea 5 5 4 gauri echidistante tpi = 9.8 [min] Timpul de baza Timpul de pregatire incheiere
Timpi auxiliari
ta2 = 1.64 [min] - timpi pentru comanda masinii unelte ta3 = 0.98 [min] - timpi pentru evacuarea aschiilor ta4 = 0.15 [min] - timpii ajutatori legat de faza ta = 1.17 [min]
Operatia 5. Rectificarea exterioare la 30
Operatia 6. Rectificarea frontala de finisare
Operatia 7. Strunjire exterioara Faza 1 : Prinderea piesei ta1 = 0.7 [min] Faza 2 : tesirea suprafetei 30 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min] Faza 3: Tesirea suprafetei cu 20 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min] Faza 4 : tesirea suprafetei 20 Timpul de baza
Timpi ajutatori
ta3 = 0.55+0.5=1.05 [min] ta4 = 0.33 [min] ta = 2.13 [min]
Timpii de pregatire incheiere : tpi = 23.5 [min] Timpii de baza pe operatie : tb = tb1 + tb2 + tb3= 4.93 [min] Timpii ajutatori :
Timpii de deservire tehnica :
Timpii de deservire organizatorica :
Timpii de odihna reglementara :
Unitatea I.P.I Sectia/Atelier Prelucrari mecanice Nr. crt. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.
LISTA DE SCULE, DISPOZITIVE, VERIFICATOARE
Pagina Data
Produsul Ansamblul
INEL
Intocmit Verificat UTILIZARE Nr. Reper Utilaj crt. 3 3 2 2 1 1 1 SN250 SN250 MG25 MG25 Oper.
ECHIPAMENTUL TEHNOLOGIC Stas Denumire
6385-80/P20 6377-80/P10 575-80/RP3 575-80/RP3 1373-80
Cutit normal 20x20 Cutit incovoiat 25x25 Burghiu elicoidal 20 Burghiu elicoidal 5 Subler pt. exterior 150x0.1 Subler pt. exterior 500x0.1 Micrometru 100x0.01 Calibru tampon TINT M10x1
Facultatea Constructii de Masini si Management Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei
Fabricat tip
Reper nr.
Bucsa
Nr. operatiei
1
Simbol Material Starea Duritatea
OLC 45
130 HB Denumirea
Masina unealta Firma Conditii de racire Poz Denumirea Dispozitive 1 Universal 2 varfuri de prindere Echipa Norma de timp (minute) V. G. Tpa/n tb ta tdt tda ton Nt Instructiuni tehnologice suplimetare
Operatia: strunjire frontala Pag. Bucati pe Total fabricat pag. Nr. Strung inventar: normal 63 Model: IMU Arad SNA-250 Atelier TCM 1 Nr. de piese prelucrate simultan 1 Norma (lei) Preg. UnitaraArhiva nr. Aprobat:
Scule aschietoare Nr. crt. DENUMIREA FAZEI Prindere bara in universal STAS Strunjire frontala Cutit 20 6382de degrosare (1) 20 80/P30 STAS Strunjire frontala Cutit 20 6382de degrosare (2) 20 80/P30 Nr. desen Denumirea sau STAS
Verificatoare Denumirea Nr. desen sau STAS t
Regim de lucru s v n i tb
Timp ta
1 2 3.
Subler Subler
STAS 1373/2-73 STAS 1373/2-73
0.8 0.8
0.9 0.9
81.4 81.4
1000 1000
1 1
Facultatea Constructii de Masini si Management Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei Bucsa Material Simbol Starea Duritatea Masina unealta
Fabricat tip
OLC 45 130 HB Denumirea Firma
Dispozitive Echipa V. G. -
Poz 1 2 Tpa/n
Conditii de racire Denumirea Universal varfuri de prindere Norma de timp (minute) tb ta tdt tda ton
Nt
Instructiuni tehnologice suplimetare Nr. crt. 1 2 3 4 5. Scule aschietoare DENUMIREA FAZEI Prindere bara in universal Strunjire de degrosare la cota (3 Strunjire de finisare la cota (3 Strunjire de degrosare la cota (4 Debitare(5) Cutit 20 20 Cutit 20 20 Cutit 20 20 Cutit 20 20 STAS 6382-80/P30 STAS 6382-80/P30 STAS 6382-80/P30 STAS 6382-80/P30 Subler Micrometru Subler Subler STAS 1373/273 STAS 1373/273 STAS 1373/273 STAS 1373/273 0.8 0.3 0.8 0.8 0.8 0.5 0.8 0.8 Denumirea Nr. desen sau STAS Verificatoare Denumirea Nr. desen sau STAS t
Regim d s
v
75
78
73
75
Facultatea Constructii de Masini si Managemen t Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei
Fabricat tip
Reper nr.
Inel garnitura OLC 45 130 HB Den umir ea Firm a
Nr. operatiei
1
Simbol Material Starea Duritatea
Operatia: burghiere Bucati pe fabricat Masina de gaurit IMU Arad Pag. Total pag. Nr. inventar: 63 Model: Atelier TCM 1
Masina unealta
Dispozitiv e
Poz 1 2 tb
Conditii de racire Denumirea Masa masinii Norma de timp (minute) ta tdt tda ton
Echipa V. G. Tpa/n -
Nt
Nr. de piese prelucrate simultan 1 Norma (lei) Preg. UnitaraArhiva nr.
Instructiuni tehnologice suplimetare Nr . DENUMIREA FAZEI Scule aschietoare Verificatoare Regim de lucru Aprobat: Timp
crt . 1 2 3. Prindere piesa pe masa masinii Gaurire 20x40 (6)
Nr. Denumire dese a n sau STAS
Denumirea
Nr. desen sau STAS
t
s
v
n
i
tb
ta
burghiu
Subler Subler
Gaurire 5x5 burghiu (7)
STAS 1373/273 STAS 1373/273
10 2.5
0.08 0.06
14 11
150 150
1 1
Facultatea Constructii de Masini si Management Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei
Fabricat tip
Reper nr.
Bucsa Simbol Starea OLC 45
Nr. operatiei
2
Operatia: rectificare Pag. Material Bucati pe Total fabricat Duritatea 130 HB pag. Nr. Masina de Denumirea inventar: rectificat 63 Masina unealta Model: Firma IMU Arad RP 71 Conditii de racire Atelier TCM 1 Poz Denumirea Dispozitiv 1 Masa magnetica Nr. de piese prelucrate e simultan 1 2 Echipa Norma de timp (minute) Norma (lei) V. G. Tpa/n tb ta tdt tda ton Nt Preg. Unitara Arhiva nr. Instructiuni tehnologice suplimetare Aprobat: Scule aschietoare Nr. crt. DENUMIREA FAZEI Prindere piesa pe masa masinii Rectificare la exterior Nr. desen Denumirea sau STAS Verificatoare Denumirea Nr. desen sau STAS t Regim de lucru s v n i tb 0.2 Disc abraziv Micrometru STAS 1373/2-73 0.1 0.02 14 150 1 3.13 Timp ta
1 2
Facultatea Constructii de Masini si Management Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei
Fabricat tip
Reper nr.
Bucsa Simbol Starea OLC 45
Nr. operatiei
2
Operatia: rectificare Pag. Material Bucati pe Total fabricat Duritatea 130 HB pag. Masina de Nr. Denumirea rectificat inventar: interior 63 Masina unealta Model: Firma IMU Arad RP 71 Conditii de racire Atelier TCM 1 Poz Denumirea Dispozitive 1 Masa magnetica Nr. de piese prelucrate simultan 1 2 Echipa Norma de timp (minute) Norma (lei) V. G. Tpa/n tb ta tdt tda ton Nt Preg. Unitara Arhiva nr. Instructiuni tehnologice suplimetare Aprobat: Scule aschietoare Nr. Nr. DENUMIREA desen crt. FAZEI Denumirea sau STAS Prindere piesa 1 pe masa masinii Rectificare la Disc 2 interior abraziv Verificatoare Denumirea Nr. desen sau STAS t Regim de lucru s v n i tb 0.2 Micrometru STAS 1373/2-73 0.2 0.02 10 150 1 1.86 Timp ta
Facultatea Constructii de Masini si Management Industrial
PLAN DE OPERATII Pentru prelucrari mecanice
Denumirea piesei Bucsa Material Simbol Starea Duritatea
Fabricat tip
OLC 45 130 HB
Denumirea Masina unealta Firma
Dispozitive Echipa V. G. -
Poz 1 2 Tpa/n
Conditii de racire Denumirea Universal varfuri de prindere Norma de timp (minute) tb ta tdt tda ton
Nt
Instructiuni tehnologice suplimetare Nr. crt. 1 2 Scule aschietoare DENUMIREA FAZEI Prindere bara in universal Strunjire de degajare Cutit 20 20 STAS 6382-80/P30 Subler STAS 1373/273 0.4 0.4 Denumirea Nr. desen sau STAS Verificatoare Denumirea Nr. desen sau STAS t
Regim d s
v
72