EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 1
EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS
DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Ingeniería en Comunicaciones y Electrónica
Primo Alberto Calva Chavarría Doctor en Ciencias en Ingeniería Eléctrica
12 de abril de 2012
MEXICO
EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 2
CONTENIDO
Página
RESUMEN EJECUTIVO
3
1. INTRODUCCIÓN
4
2. ECUACIÓN DE LA DESCARGA CORONA
5
3. FRECUENCIA DE COLISIÓN
10
4. DIFUSIÓN
18
5. CONCLUSIONES
6. TRABAJOS FUTUROS
22
23
7. APORTACIONES A LA INGENIERÍA MEXICANA
24
REFERENCIAS 25
AGRADECIMIENTOS
27
CURRICULUM VITAE 28
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RESUMEN EJECUTIVO
Los diseñadores de dispositivos de microondas en la industria de los
sistemas de comunicaciones satelitales (SAT-COM), emplean las soluciones analíticas de la ecuación de la descarga corona, para
determinar si la intensidad de la misma en un dispositivo en particular, como guías de onda y filtros, está dentro de los márgenes establecidos.
Las soluciones analíticas proveen el umbral de ruptura más bajo posible. Así mismo, los procesos de miniaturización continúan dando lugar a una
mayor integración de componentes y se tienen requerimientos de
anchos de banda cada vez más grandes, en consecuencia, se requieren mayores niveles de potencia, generando densidades más altas de
campos eléctricos, lo que hace necesario reducir la brecha entre los valores de ruptura eléctrica obtenidos experimentalmente y los
proporcionados por las soluciones analíticas, es decir, se requiere desplazar la frontera de las soluciones analíticas en función de admitir
una mayor potencia pero sin llegar a la ruptura eléctrica. En este trabajo se reportan los resultados de una investigación a efecto de obtener
mejores cálculos analíticos para mejorar el diseño de filtros y guías de onda.
Palabras clave: Sat-Com, corona, filtros, guías de onda.
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1. INTRODUCCIÓN
Los satélites artificiales tienen una alta integración de componentes con un tamaño y un peso específicos, como por ejemplo, se puede apreciar
en la figura 1 a). En el sistema transpondedor se encuentran componentes pasivos tales como filtros y guías de onda, figuras 1 b), c),
[1], en donde debido a la potencia empleada se manejan altas densidades de campo eléctrico, presentándose principalmente, efecto
multipactor y efecto Corona [2]. En el presente trabajo se aborda este último en aire atmosférico; las ecuaciones que lo describen toman en
cuenta diferentes procesos, tales como las frecuencias de ionización, de captura y de colisión, el coeficiente de difusión y la densidad de
electrones libres. También tienen como variables a la presión y a la intensidad de campo eléctrico, asumiendo que se está utilizando aire
seco y libre de contaminantes [3]. No obstante, debido a la variabilidad
de la ruptura el diseño de filtros y guías de onda es un tema controversial para los diseñadores, por lo que incluso se acepta un
intervalo de margen de diseño de 0 a 3 dB con relación al umbral mínimo de potencia de ruptura [2].
Figura 1. a) Alta integración de componentes, b) Diagrama a bloques del transpondedor, c) Guías de onda. Tomado de [1].
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2. ECUACIÓN DE LA DESCARGA CORONA
Los diferentes procesos para generar iones son por impacto electrónico,
por efecto de campo, foto-ionización y termo-ionización. Siendo el más relevante, para filtros y guías de onda, la ionización por impacto
electrónico, cuyo valor es directamente proporcional a la frecuencia de colisión de los electrones con las moléculas. La ecuación que describe la
evolución de la densidad de electrones libres en el tiempo es [3,4,5,6]:
( ) ( ) (1)
Donde y son las frecuencias de ionización y captura
respectivamente, es el coeficiente de difusión, es el coeficiente de
recombinación y P es el intervalo de producción de electrones por
fuentes externas. La derivada en el tiempo provee la evolución de la densidad de electrones, ( ) es el término de difusión, el cual
depende del espacio, y el término convectivo toma en cuenta el
posible movimiento del gas.
Para el análisis del efecto corona y del estado de pre-ruptura se descarta el término de recombinación ya que solamente es de relevancia
una vez que la densidad de electrones es suficientemente alta, lo cual sólo ocurre cuando la descarga ya ha comenzado. Además, el término
convectivo se omite también ya que se asume un medio estacionario, es decir, se considera no existe un desplazamiento relevante de las
moléculas del gas. Adicionalmente, el coeficiente de difusión es considerado independiente del espacio ya que es elegido como
independiente del campo [3]. La ecuación simplificada finalmente queda como:
( ) (2)
Sin considerar el proceso de difusión, el criterio de ruptura se basa en el hecho de que la densidad de electrones crece muy rápido una vez que
hay más electrones liberados que capturados. Además, si el campo eléctrico se asume como homogéneo en función de la geometría
empleada, la ecuación (2) se convierte en:
( ) (3)
Donde la solución es:
( ) ( ) (4)
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Entonces si se forma una avalancha de electrones y la condición
de ruptura para el caso de operación con ondas continuas puede
simplificarse a:
(5)
Durante el inicio del proceso de ruptura, existe pérdida de electrones
por dos mecanismos principalmente: la difusión de regiones de alta intensidad de campo eléctrico hacia regiones de baja intensidad y la
captura de moléculas neutrales, lo cual forma iones cargados negativamente. Conforme la densidad de electrones libres crece, la
acumulación de cargas eventualmente comienza a influenciar a la propagación del campo eléctrico en el medio. Si se toma en cuenta el
proceso de difusión, entonces se tiene:
( ) (6)
Para aplicaciones en guías de onda rectangulares y filtros, el laplaciano de la ecuación (6) se desarrolla en coordenadas cartesianas:
(7)
Donde es la frecuencia efectiva de ionización. Para guías de
onda rectangulares y filtros también se puede omitir la dimensión z, que solo se toma en cuenta el ancho y la altura:
(8)
Para encontrar la solución se aplica:
( ) ( ) ( ) (9)
Substituyendo (9) en (8), debido a que los componentes de la ecuación son independientes entre sí, se tiene:
(10)
(11)
Proponiendo la solución exponencial:
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( ) (12)
( ) (13)
Por tanto:
(14)
De aquí se determina:
√ (15)
Entonces, la ecuación general para ( ) es:
√ √ (16)
Esta ecuación puede escribirse, por la fórmula de Euler, de la siguiente manera:
[ √ √ ] √ √
( ) √ ( ) √
√ √ (17)
Debido a que no hay densidad de electrones libres en las paredes de las estructuras se tienen las siguientes condiciones de frontera:
( ) ( ) (18)
Donde es el valor ancho. Entonces:
( )
( ) √
( ) √ (19)
Se observa que la única posibilidad de que existan soluciones no triviales es que:
√ √
(
)
De igual manera se puede obtener:
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(
)
Donde b es el alto de la estructura. Si se toma en cuenta el primer armónico para el análisis, se obtiene:
(
)
(
)
(20)
MacDonald [6] define a la longitud de difusión característica como:
(21)
De esta manera los procesos de difusión se vuelven solo dependientes de la geometría.
Cuando un se aplica un campo de microondas, la transferencia de
energía es dependiente de la frecuencia del campo y de las condiciones ambientales (presión y humedad). Un campo efectivo se define por [6]:
(
)
(22)
Donde es el campo eléctrico eficaz, es la frecuencia angular ( )
y es la frecuencia de colisión entre electrones y moléculas, para el
caso del aire se emplea en general la expresión de MacDonald [6]:
(23)
es la presión en torr.
Al analizar la ecuación (22) se puede deducir que en casos de altas
presiones el campo efectivo es igual al campo rms, ya que la frecuencia de colisión aumenta con la presión.
El coeficiente de difusión del aire se determina con la siguiente
expresión [6]:
(24)
La frecuencia de ionización está a su vez dada por [4]:
( ) (25)
con
(
)
(26)
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La frecuencia de captura de dos cuerpos está dada por:
( ) (27)
la captura de tres cuerpos ( ) es independiente del campo:
(28)
Para campos electrostáticos homogéneos se tiene:
(29)
donde d es el ancho de la estructura. Finalmente, la potencia de operación está dada por:
(30)
con Z como la impedancia característica que para filtros y guías de
onda está determinada por:
√
√ (
√ ) (31)
y son la permeabilidad magnética y la permitividad eléctrica del
vacío y f es la frecuencia de operación.
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3. FRECUENCIAS DE COLISIÓN
En la figura 2 se reproducen de [3] los valores analíticos de las
potencias de ruptura para un filtro pasa bajos tipo ku operando a 12.5 Ghz, obtenidos con las ecuaciones anteriores. Nótese que se encuentran
por debajo de los obtenidos experimentalmente e incluso de los obtenidos con simulaciones numéricas. En el mínimo de Paschen la
diferencia entre el valor experimental y el analítico es del 16%.
1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400
96
98
100
102
104
106
108
110
112
114
116
118
120
122
124
126
128
Bre
akd
ow
n P
ow
er
(Wa
tts)
Pressure (Pa)
Analytical result
Measured data
Numerical simulation
Figura 2. Filtro tipo Ku pasa bajos operando a 12.5 GHz [3].
Lo anterior indica que es necesario investigar el efecto de la variación de
las frecuencias de colisión en las potencias de ruptura. Históricamente han sido reportados diferentes valores de frecuencias de colisión de
electrones con las moléculas del aire, bajo condiciones ambientales
también diversas como puede verse en la tabla 1.
Tabla 1. Frecuencias de colisión de electrones con moléculas en aire,
(p= presión en Torr).
Autor Frecuencia de colisión
Condiciones
ambientales
Yuri P. Raizer [8] Aire seco
Dennis W.
Lankford [7]
√
Aire seco a altas
temperaturas.
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Mac Donald [6] Aire puro
Mac Donald [5] Aire puro
Mac Donald [9] Aire Puro
S. Anant Hakris [10]
Aire atmosférico a 65 km
Aire atmosférico a 80 km
La composición del aire varía con respecto a sus componentes, así que el término aire “puro” no tiene significado preciso; comúnmente se
considera como aire libre de polvo, aerosoles y contaminantes reactivos gaseosos de origen antropogénico [11] . El porcentaje de los principales
componentes en el aire seco es relativamente constante: nitrógeno a
78.084 %; oxígeno a 20.946 % y argón a 0.934 %, sus secciones transversales de colisión se muestran en la figura 3 [7]:
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000
10-17
10-16
10-15
10-14
10-13
10-12
Co
llisio
n C
ross S
ectio
n (
cm
2)
Temperature (°C)
Argon
Oxygen
Nitrogen
Water
Figura 3: Sección transversal de colisión de la molécula de agua y principales componentes del aire. Tomada de [7].
Las secciones transversales de colisión de las moléculas del aire varían
aproximadamente de a . La molécula tiene una
sección transversal muy grande comparada con la de los componentes del aire; por esto, se requiere determinar si pequeñas concentraciones
de esta molécula en una mezcla de aire pueden afectar significativamente la frecuencia de colisión. Para tal efecto, en la figura
4 se muestra un arreglo experimental empleado. Para campos eléctricos uniformes se dispusieron de electrodos planos en forma de disco hechos
de aluminio de 21 cm de diámetro. La distancia varió de 0.25 cm hasta
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1 cm para el análisis a diferentes presiones y de 0.25 a 0.5 cm en el
caso de variación de humedad. Las placas paralelas fueron colocadas dentro de una cámara de presión variable.
Figura 4. Diagrama esquemático del arreglo experimental empleado
para determinar la influencia de la presión y la humedad en las rupturas eléctricas con campos homogéneos.
Una vez conocida la tensión de ruptura de CD, el campo eléctrico se
puede obtener con la ecuación (29) y la frecuencia de colisión con la ecuación:
(32)
En donde es la frecuencia de colisión, es la carga del electrón, es
el campo eléctrico en
, es la masa del electrón en kg y es la
velocidad de arrastre del electrón en
.
Las ecuaciones que describen el comportamiento de la velocidad de
arrastre de acuerdo a la presión y la intensidad de campo eléctrico son [14]:
(
)
[
], para
[
] (33)
(
)
[
], para
[
] (34)
Por otro lado, la ecuación para conocer la velocidad de los electrones sin considerar su energía es [13]:
√
[
] (35)
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Donde es la constante de Boltzmann, es la
temperatura del electrón y es la masa del
electrón.
En las tablas 2 y 3 se muestran los valores de tensión de ruptura y de frecuencias de colisión, como función de la presión y distancia entre
electrodos en configuración plano-plano.
Tabla 2. Resultados de frecuencia de colisión y tensión de ruptura en polaridad positiva a una distancia entre electrodos de 0.25 cm.
Presión
[Torr]
[
]
Ec.
(33)
Considerando
1 322 1288 1.72E+10 .500E+10
5 475 1900 5.42E+10 2.50E+10
10 590 2360 9.05E+10 5.00E+10
25 890 3560 1.87E+11 1.25E+11
50 1300 5200 3.31E+11 2.50E+11
75 1705 6820 4.72E+11 3.75E+11
100 2075 8300 6.08E+11 5.00E+11
125 2320 9280 7.29E+11 6.25E+11
150 2680 10720 8.62E+11 7.50E+11
175 3020 12080 9.93E+11 8.75E+11
200 3340 13360 1.12E+12 1.00E+12
225 3490 13960 1.23E+12 1.13E+12
250 3960 15840 1.37E+12 1.25E+12
275 4300 17200 1.50E+12 1.38E+12
300 4550 18200 1.62E+12 1.50E+12
325 4870 19480 1.75E+12 1.63E+12
350 5160 20640 1.87E+12 1.75E+12
375 5480 21920 2.00E+12 1.88E+12
400 5740 22960 2.12E+12 2.00E+12
425 6020 24080 2.24E+12 2.13E+12
450 6320 25280 2.36E+12 2.25E+12
475 6600 26400 2.48E+12 2.38E+12
500 6880 27520 2.60E+12 2.50E+12
525 7120 28480 2.72E+12 2.63E+12
550 7450 29800 2.85E+12 2.75E+12
575 7720 30880 2.96E+12 2.88E+12
586 7820 31280 3.01E+12 2.93E+12
600 8280 33120 3.13E+12 3.00E+12
625 8560 34240 3.25E+12 3.13E+12
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650 8800 35200 3.36E+12 3.25E+12
675 9060 36240 3.48E+12 3.38E+12
700 9280 37120 3.59E+12 3.50E+12
725 9600 38400 3.72E+12 3.63E+12
760 10000 40000 3.89E+12 3.80E+12
Tabla 3. Resultados de frecuencia de colisión y tensión de ruptura en polaridad positiva a una distancia entre electrodos de 0.5 cm.
Presión
[Torr]
[
]
Ec.
(33)
Considerando
1 336 672 1.35E+10 .500E+10
5 528 1056 4.34E+10 2.50E+10
10 696 1392 7.40E+10 5.00E+10
25 1195 2390 1.60E+11 1.25E+11
50 1810 3620 2.89E+11 2.50E+11
75 2130 4260 3.95E+11 3.75E+11
100 2660 5320 5.14E+11 5.00E+11
125 3115 6230 6.26E+11 6.25E+11
150 3640 7280 7.44E+11 7.50E+11
175 4100 8200 8.57E+11 8.75E+11
200 4520 9040 9.66E+11 1.00E+12
225 5030 10060 1.08E+12 1.13E+12
250 5430 10860 1.19E+12 1.25E+12
275 5840 11680 1.30E+12 1.38E+12
300 6280 12560 1.41E+12 1.50E+12
325 6720 13440 1.52E+12 1.63E+12
350 7160 14320 1.63E+12 1.75E+12
375 7600 15200 1.74E+12 1.88E+12
400 7980 15960 1.84E+12 2.00E+12
425 8400 16800 1.95E+12 2.13E+12
450 8830 17660 2.06E+12 2.25E+12
475 9200 18400 2.16E+12 2.38E+12
500 9560 19120 2.27E+12 2.50E+12
525 9800 19600 2.36E+12 2.63E+12
550 10550 21100 2.50E+12 2.75E+12
575 10750 21500 2.58E+12 2.88E+12
586 11200 22400 2.66E+12 2.93E+12
600 11150 22300 2.69E+12 3.00E+12
625 11500 23000 2.79E+12 3.13E+12
650 11850 23700 2.89E+12 3.25E+12
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675 12400 24800 3.01E+12 3.38E+12
700 12900 25800 3.13E+12 3.50E+12
725 13150 26300 3.22E+12 3.63E+12
760 13750 27500 3.37E+12 3.80E+12
Es relevante notar que la variación entre las frecuencias de colisión
obtenidas experimentalmente y las calculadas con la expresión de MacDonald,es significativa sólo a bajas presiones. Puede llegar a ser de
hasta un 30 % en el caso de 1 torr. Este efecto pone en cuestionamiento para bajas presiones la ecuación de MacDonald.
Por otra parte, a continuación se presentan resultados de investigar el
efecto de la humedad sobre las tensiones de ruptura en separaciones interelectródicas pequeñas, en donde sólo se presentan los mecanismos
de avalancha, figuras 5 y 6. Se usaron el mismo tipo de electrodos mostrados en la figura 4 pero en aire ambiente, con tensiones
igualmente de corriente directa. Las pruebas se hicieron a una presión fija de 586 Torr (presión alta); no se hicieron a presiones bajas ya que a
grandes altitudes la presencia de humedad no es relevante.
11 12 13 14 15 16 17
1.50E+012
2.00E+012
2.50E+012
3.00E+012
3.50E+012
4.00E+012
Fre
cuen
cia
de
coli
sión (
s-1)
Humedad (g/m3)
0.25 cm polaridad positiva
0.25 cm polaridad negativa
0.5 cm polaridad positiva
0.5 cm polaridad negativa
Figura 5. Frecuencia de colisión versus humedad para separaciones interelectródicas configuración plano-plano con una distancia entre
electrodos de 0.25 0. 5 cm. Tensiones de CD ambas polaridades.
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12.5 15.0 17.5 20.0
1.50E+012
2.00E+012
2.50E+012
3.00E+012
3.50E+012
4.00E+012F
recu
enci
a de
coli
sión (
s-1)
Humedad (g/m3)
0.25 cm polaridad positiva
0.25 cm polaridad negativa
0.5 cm polaridad positiva
0.5 cm polaridad negativa
Figura 6. Frecuencias de colisión versus humedad, configuración punta hemisférica-plano, distancias entre electrodos de 0.25 y 0.5 cm.
Tensiones de CD, ambas polaridades.
Como puede apreciarse, la variación del contenido de humedad no incide significativamente en los valores de frecuencia de colisión a una
presión alta de 586 Torr. Al considerar separaciones entre los electrodos mayores (de 10 hasta 60 cm), en campos no homogéneos, se encuentra
que las diferencias en los umbrales de ruptura a diferentes humedades sí son apreciables. En la figura 7 se muestra como el incremento de la
humedad está asociado con el aumento del umbral de ruptura [12].
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10 20 30 40 50 60
40
60
80
100
120
140
160
180
200
220
240
Mode
Unstable
Prebreakdown
Streamers
Breakdown
Vo
lta
ge
(kV
)
Gap Length (cm)
h=12.4g/m3
h=10.5 g/m3
Figura 7. Tensión de ruptura a distintas humedades. Punta semiesférica-
plano [12].
La presencia de humedad es de mayor influencia durante la aparición de los streamers de prerruptura que en la ruptura como tal, además de que
se presenta una zona de inestabilidad. Lo que significa que el efecto se da en los canales ionizados y no en la etapa de avalancha electrónica.
Entonces para las aplicaciones de filtros y guías de onda en SAT-COM, donde incluso los campos eléctricos se consideran homogéneos por
efecto sólo de la geometría, las variaciones de humedad no explican la diferencia de las soluciones analíticas sobre las potencias de ruptura en
filtros y guías de onda en relación con los resultados experimentales.
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4. DIFUSIÓN
Las pérdidas por difusión se determinan de acuerdo a la variación de la
densidad de electrones libres a lo largo de cierta longitud. En situaciones donde intervienen campos eléctricos homogéneos, esta longitud se
determina solamente por la geometría bajo consideración. Si una de las dimensiones es mucho mayor que la otra, como en las placas paralelas,
la longitud de difusión sólo es dividido entre la separación de las
placas al cuadrado. Esto es válido para guías de onda rectangulares, debido a que sus estructuras son constantes a lo largo del eje z y no hay
variación de su altura en el interior, lo cual sí ocurre en el caso de filtros de tipo Ku, como el que se muestra en la figura 8.
Figura 8. Filtro corrugado pasa-bajas de tipo Ku [3].
No obstante, los resultados expresados anteriormente nos conducen a
suponer que es necesario considerar la no homogeneidad de los campos eléctricos, no por efectos de la geometría sino por el proceso de difusión
que se presenta a bajas presiones. Entonces, en vez de emplear la longitud de difusión característica se empleará la longitud de difusión
efectiva . En [15] se determina que la longitud de difusión en la
presencia de campos no homogéneos depende intrínsecamente de la
presión, ya que D es función inversa de p, como se muestra en la
ecuación (37), que fue obtenida utilizando métodos numéricos:
√ ( )
(
)
(37)
donde:
(
)
(
)
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y son el ancho y la altura de la guía de onda respectivamente, es
un parámetro que depende del gas utilizado, que para el aire es
y el valor de se obtiene de la siguiente manera:
√
(38)
Nótese que si la presión aumenta la longitud de difusión efectiva disminuye y los umbrales de ruptura comienzan a asemejarse a los
obtenidos utilizando la longitud de difusión característica [16].
En la figura 9 se muestran las potencias, empleando la longitud de
difusión característica , la longitud de difusión efectiva y la
obtenida experimentalmente por [3].
Figura 9. Resultados experimentales y analíticos empleando y
para un filtro tipo Ku a 12.5 Ghz.
Es claro como el uso de acerca significativamente los valores
analíticos de las potencia de ruptura a los valores experimentales. El
punto de mayor interés es el valor mínimo o de Paschen. En la figura 10 se presentan resultados similares para un filtro tipo Ku a 12.2 Ghz.
90
95
100
105
110
115
120
125
130
1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400
Po
ten
cia
[W]
Presión atmosférica [Pa]
Filtro tipo Ku a 12.5GHz
Con Λ
Con Λeff
Resultados Experimentales
EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 20
Figura 10. Resultados experimentales y analíticos empleando y para un filtro tipo Ku a 12.2 Ghz.
Los resultados anteriores pueden explicarse a partir el mecanismo de
avalancha de la densidad de electrones libres en el tiempo. Durante la etapa de inicio del proceso de ruptura, los electrones son perdidos
básicamente por dos mecanismos: difusión de regiones de alta densidad hacia regiones de más baja densidad y por captura de moléculas
neutras, las cuales forman esencialmente iones cargados negativamente muy lentos (para el proceso prácticamente inmóviles). Como en el
tiempo, la densidad de electrones crece, las nubes de carga espacial
concomitantes eventualmente comienzan a influenciar las propiedades del medio. Para densidades de electrones suficientemente grandes
pueden entonces generarse procesos no lineales de reflexión y absorción de la señal RF
Para el filtro Ku de 12.5 GHz los valores calculados son menos cercanos a los valores experimentales respecto del que opera a 12.2 Ghz. Para el
primer caso si se redefine como:
(39)
Se obtienen las curvas mostradas en la figura 11.
75
85
95
105
115
125
4.5 9.5 14.5 19.5
Po
ten
cia
de
ru
ptu
ra [
W]
Presión [Torr]
Filtro tipo ku a 12.2 GHz
Resultados experimentales
Con Λ
Con Λeff
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Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 21
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
96
98
100
102
104
106
108
110
112
114
116
118
120
122
124
126
128
Pote
nci
a de
ruptu
ra (
W)
Presión (Torr)
Resultados experimentales
Con
Con eff
Con eff
con c=5x10
9p
0.963
Con eff
con c=5x10
9p
0.97913
Figura 11. Resultados experimentales versus calculados con , y
con filtro tipo Ku a 12.5 Ghz.
Es notorio como variaciones pequeñas del exponente n modifican
apreciablemente los valores analíticos. Con un exponente n =0.963 concuerdan los valores calculados con los experimentales en el mínimo
de Paschen.
EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 22
5. CONCLUSIONES
El diseño de filtros y guías de onda en SAT-COM requiere de modificar
los valores límite de las potencias de operación en función de los cada vez mayores requerimientos de ancho de banda y mayor integración de
componentes.
Variaciones de humedad en aire atmosférico a una presión de 586 Torr no explican la diferencia de las soluciones analíticas de los umbrales de
ruptura respecto de los obtenidos experimentalmente y reportados en la literatura internacional. Para filtros y guías de onda el mecanismo de
ruptura es por avalancha electrónica. Para dispositivos con separaciones entre electrodos mayores donde se presenta el mecanismo de streamers
o canales ionizados si es apreciable el efecto de la humedad.
La expresión de MacDonald para el cálculo de las frecuencias de colisión no ajusta bien para presiones menores a 200 Torr.
La presencia de carga espacial iónica negativa generada durante la
evolución en el tiempo de la avalancha electrónica, altera las propiedades del medio en las guías de ondas y filtros, ocasionado
fenómenos de reflexión y absorción de la señal, por lo cual resulta más apropiado emplear en los cálculos para el diseño, la longitud de difusión
efectiva en vez de la longitud de difusión característica
Para bajas presiones (menores a 200 Torr) y dependiendo de la frecuencia de operación es posible ajustar el exponente n de la ecuación
propuesta:
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Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 23
6. TRABAJOS FUTUROS
Con los resultados obtenidos se propondrá la realización de
mediciones experimentales en los laboratorios de la Agencia Espacial Europea, para finalmente determinar los umbrales
máximos de ruptura permitidos para diferentes filtros y guías de onda.
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8. APORTACIONES A LA INGENIERÍA MEXICANA
La investigación sobre la presencia de descargas corona en filtros y
guías de onda, permitirá el logro de nuevos diseños de vanguardia de
estos dispositivos pasivos; la formación de recursos humanos altamente especializados, así como la contribución a la integración de una industria
satelital nacional.
EFECTO CORONA EN FILTROS Y GUÍAS DE ONDA EN SAT-COM
Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 25
REFERENCIAS
[1] Bosch Telecom GmbH Space Communications Systems,
http://www.bosch-telecom.com
[2] Ming Yu, “Power-handling capability for RF filters” IEEE Microwave magazine, pp. 88-97, October 2007.
[3] Carlos P. Vicente Quiles, Passive Intermodulation and Corona
Discharge for Microwave Structures in Communications Satellites, Dissertation PhD Thesis, Technischen Universitat
Darmstadt zur Erlangung der Wurde, 2005.
[4] W. Woo and J. DeGroot, “Microwave absorption and plasma heating due to microwave breakdown in the atmosphere", IEEE
Physical Fluids, vol. 27, no. 2, pp. 475-487, 1984.
[5] A. D. MacDonald, Microwave Breakdown in Gases. John Wiley &
Sons, 1966.
[6] A. D. MacDonald, D. U. Gaskell y H. N. Gitterman “Microwave breakdown in air, oxygen and nitrogen” Physical review, vol.
130, pp. 1841-1850, June 1963.
[7] Dennis W. Lankford, “A study of electron collision frequency in air mixtures and turbulent boundary”, Air force weapons
laboratory. Technical Report No. AFWL-TR-72-71, pp. 1-53. Kirtland New Mexico, 1972.
[8] Yuri P. Raizer, Gas Discharge Physics, Springer, second edition,
1991.
[9] A. D. MacDonald “Very high frequency breakdown in gases” [Russian translation], Mir, Moscow, 1969.
[10] S. Anant Hakris Hnan “An Approximate Method for Studying
Possible Collision Frequency and Temperature Changes in the D-Region during an SID” Astronomy and Astrophysics center,
Mackerizie University, São Paulo SP, pp. 31-36, November 1970.
[11] IUPAC Compendium of Chemical Terminology 2nd Edition
(1997).
[12] P. A. Calva, V. del Moral, G. P. Cabrera, J. de la Rosa, “New
proposal of correction factors for DC voltages", Científica, vol.
9, number 3, pp. 119-123, 2005.
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Especialidad de Comunicaciones y Electrónica Página 26
[13] E. Kuffel, W. S. Zaengl, High Voltage Engineering, second
edition, Newnes, 2000.
[14] S. Badaloni, I. Gallimberti, Basic Data of Air Discharges, UPee – 72/05 Report.- June 1972.
[15] Ulf Jordan, Dan Anderson, Luc Lapierre, Mietek Lisak, Torbjörn
Olsson, Jérôme Puech, Vladimir E. Semenov, Jacques Sombrin y Rafal Tomala “On the Effective Diffusion Length for
Microwave Breakdown” IEEE Transactions on Plasma Science, vol. 34, NO. 2, pp. 421-430, 2006.
[16] U. Jordan, D. Anderson, V. Semenov, J. Puech, “Discussion on
the Effective Diffusion Length for Microwave Breakdown”, pp. 1-2, Institute of Applied Physics RAS.
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AGRADECIMIENTOS
Al Maestro en Tecnología Avanzada Isaac Medina Sánchez,
actualmente estudiante del Doctorado en Comunicaciones y Electrónica, quien participa del proyecto de investigación.
Al Dr. Arturo Robledo Martínez y al Maestro en Tecnología
Avanzada Alfredo Ruíz Meza, de la Universidad Autónoma Metropolitana, por las facilidades para el uso de la cámara de
presión controlada y equipos periféricos.
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CURRICULUM VITAE
(RESUMIDO)
Primo Alberto Calva Chavarría
LUGAR Y FECHA DE NACIMIENTO
Atotonilco el Grande, Hidalgo; 8 de septiembre de 1953.
I. FORMACIÓN ACADÉMICA
o Ingeniero en Comunicaciones y Electrónica, Escuela Superior de Ingeniería Mecánica y Eléctrica del IPN. México.- 1980.
o Especialización en Ingeniería Electrónica, Escuela Superior de
Ingeniería Mecánica y Eléctrica del IPN. México.- 1980.
o Maestro en Ciencias en Ingeniería Electrónica, Escuela Superior de Ingeniería Mecánica y Eléctrica del IPN. México.- 1987.
o Doctor en Ciencias en Ingeniería Electrónica, Escuela Superior de
Ingeniería Mecánica y Eléctrica del IPN. México.- 1993.
II. DISTINCIONES RECIBIDAS
Miembro del Sistema Nacional de Investigadores de México. –
Nivel I (vigente).
Premio “Trabajo de Excelencia por Año Sabático, 1996”, IPN.
Reconocimiento por la Co-Dirección de la Tesis de Licenciatura
“Técnica Ultrasónica para la Detección y Localización de Descargas Parciales en Transformadores de Potencia”, que ganó el 1er. Lugar
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en el Certamen Nacional de Redes Eléctricas. Instituto de
Investigadores Eléctricas (Secretario Técnico), México.- 1999.
Designado “Conferencista Distinguido” en el SEMINAR’99 &High Voltaje Testing Diagnostics, HAEFELY TRENCH. San Antonio Texas,
Estados Unidos.-1999.
Reconocimiento como Egresado Distinguido.- Consejo Nacional de Egresados del Instituto Politécnico Nacional.- 2001.
Preseas “Juan de Dios Bátiz” y “Maestro Rafael Ramírez” por 30
años de servicio en el IPN-SEP.- 2006.
Premio “Marcos Moreno Barraza” por el Mejor Trabajo presentado en la IX Congreso Internacional en Aislamiento Eléctrico y Alta
Tensión.- Medellín, Colombia.- 2009.
III. EXPERIENCIA PROFESIONAL
Profesor del IPN de 1975 a la fecha.
Profesor Investigador y co-fundador del Programa Institucional de Doctorado en Comunicaciones y Electrónica del IPN.- 1992.
Fundador del Programa de Maestría en Tecnologías Avanzadas con
Especialidad en Ingeniería Electromagnética y Tecnologías Fotónicas, con sede en la UPIITA- IPN.-2007.
Fundador del Programa de Doctorado en Tecnología Avanzada con
Líneas de Investigación en Nanomateriales, Fenómenos Cuánticos y Fenómenos de Transporte, con sede en UPIITA-IPN.- 2011.
SERVICIOS A LA INDUSTRIA.
Capacitación, pruebas y/o asesoría en las siguientes industrias:
Comisión Federal de Electricidad.
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Luz y fuerza del Centro.
Grupo Schneider., S.A. de C.V.
Membranas Estructuradas, S.A. de C.V.
Industrias IEM, S.A. de C.V.
Ingeniería y Reconstrucciones, S.A. de C. V.
SIEMENS, S.A. de C.V. Fábrica Querétaro
Productos Eléctricos ELMEX, S.A. de C.V.
Aislamientos Epóxicos Industriales.
Instituto de Investigaciones Eléctricas.
JEMESA, S.A.
VOLTRAN Transformadores, S.A. de C.V.
Signatario Autorizado del Piso de Pruebas a Transformadores de la ESIME-Z, IPN. 2000-2003.
IV. INVESTIGACIÓN Y DIFUSIÓN
Publicaciones
84 artículos publicaciones nacionales e internacionales.
V. CARGOS ACADÉMICO-ADMINISTRATIVOS
Jefe de la Unidad de Ciencias Básicas ESIME-IPN.- 1981 – 1982.
Director del Planetario “Luís Enrique Erro” del –IPN.- 1983 –
1985.
Director de Estudios Profesionales en Ingeniería y Ciencias Físico Matemáticas del IPN.- 1999 – 2001.
Rector Fundador de la Universidad Politécnica de Pachuca y de su Modelo Educativo por Investigación.- 2003-2005.
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Coordinador Académico del Programa de Maestría en Tecnología
Avanzada de la Unidad Profesional Interdisciplinaria en Ingeniería y Tecnologías Avanzadas del IPN.- 2007-2010.
Coordinador Académico del Programa de Doctorado en Tecnología
Avanzada de la Unidad Profesional Interdisciplinaria en Ingeniería y Tecnologías Avanzadas del IPN.- 2011 a la fecha.
VI. PARTICIPACIONES
Regular Member on the Board-CEIDP (Conference on Electrical
Insulation and Dielectric Phenomena, IEEE, USA).-1998-2003.
Member of the Committee Program of the CEIDP 2002-2003.
Session Organizer CIEDP 2000-2003.
National Chairman of the Conference on Electrical Insulation and
Dielectric Phenomena, Dielectrics and Insulation Society, IEEE. Cancún, México, 2002.
Miembro de Jurado para Trabajos de Ascenso designado por el
Consejo Académico Universidad “Simón Bolívar” de Venezuela.-2002.
Miembro del Comité Internacional Evaluador de “Las Jornadas
Iberoamericanas en Alta Tensión y Aislamiento Eléctrico ALTAE. Vigente.
Member of the Technical Committee of the 2006 IEEE PES Transmission and Distribution Conference and Exposition Latin
America.-2006.
Evaluador de Proyectos de Estímulos Fiscales de CONACYT.- 2008.
Árbitro para Evaluar Propuestas de proyectos de Investigación del
CONACyT.-2011.
Miembro de la Comisión de Ciencias de la Ingeniería del CONACYT.- 2011.
Miembro del Comité de Pares para la evaluación de programas de
posgrado del CONACYT.- 2012.
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VII. COLEGIOS Y ASOCIACIONES PROFESIONALES
Vicepresidente del III Consejo Directivo Nacional del Colegio de
Ingenieros en Comunicaciones y Electrónica.- 2002 a la fecha.
Miembro de la Unión Panamericana de Ingenieros.- 2004 a la fecha.
Presidente del Consejo de Investigadores del IPN.- 2009 a la
fecha.
VII. EMPLEO ACTUAL
Profesor Titular “C” del IPN en la ESIME Unidad Zacatenco y en la
Unidad Profesional en Ingeniería y Tecnologías Avanzadas (UPIITA).