-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
1/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
1
Proiectul cuprinde:
1. Piese scrise:
- Memoriu tehnic ;- Conformarea structurii ;- Predimensionarea elementelor din beton armat (stalpisori,centura,buiandrugi, placa);- Evaluare incarcari;- Verificarea structurii la deplasari laterale;- Calcul pereti conform CR6-2013 ;- Calcul placa nivel curent ;- Calcul scara ;- Calcul fundatie ;
- Calcul sarpanta ;
2. Piese desenate:
- Plan fatade cladire (scara 1:100);- Plan sectiune transveral prin scara(1:50);- Partiu arhitectura-plan nivel parter (scara 1:50);- Partiu arhitectura-plan nivel etaj (scara 1:50);- Plan cofraj planseu nivel curent (scara 1:50);
- Plan armare planseu nivel curent (scara 1:50);- Plan cofraj scara(scara 1:20);- Plan armare scara (scara 1:20);- Plan fundatii (scara 1:50);- Elevatie perete Ax C/4-6 (scara 1:50) ;- Elevatie perete Ax 3/A-C (scara 1:50;- Plan sarpanta si terasa necirculabila (scara 1:50) ;- Detalii sarpanta sit era necirculabila (scara 1:20).
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
2/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
2
MEMORIU TEHNIC
Date generale
S-a proiectat cladirea S+P+2E cu urmatoarele caracteristici:
Amplasamentul cladirii: Localitatea Timisoara
Prezentarea constructiei
Cladirea regimul de inaltime 1subsol, parter, 2 etaje si acoperis sarpanta. Subsolul si
sarpanta are functiunea de depozit.De la parter la etajul 2, cladirea are functiunea de cladire delocuit.
Soluţia funcţionala a fost stabilita pe baza temei de proiectare redactata împreuna cu beneficiarul si cuprinde spatiile necesare unei cladiri de locuit, conform cerinte lor actuale in ceea
ce priveste durabilitatea, stabilitatea, confortul si functionalitatea.Constructia se va amplasa in zona cu acceleratia terenului pentru proiectare ag= 0,20g
pentru cutremure avand intervalul mediu de recurenta IMR= 225 ani conform figurii 3.1din Cod de
proiectare seismica partea I indicativ P100-1/2013; iar Tc= 0,7s (perioada de control) conformfigurii 3.2 din Cod de proiectare seismica partea I indicativ P100-1/2013. Valoarea caracteristica a
incarcarii din zapada pe sol S0,k=1.5 KN/m2
conform figurii 2.1 din indicativ CR1-1-3-20.Presiunea
de referinta a vantului mediate pe 10 minute la 10 m qb=0,6KPa.
Clasa de importanta si expunere la cutremur a constructiei este III, avand coeficientul γ 1=1.00 (factor de importanta).
Terenul de fundare este un nisip prafos, fin, umed, pe care Pconv poate fi apreciata ≈270KPa. Fundarea a fost facuta depasind adancimea necesara de inghet, cota terenului bun de fundarefiind la cota -3,60m.
Din punct de vede architectural cladirea are urmatoare caracteristici:
Forma in plan si vertical este iregulata.
Acoperisul este de tip sarpanta rezemata pe scaune care acopera aproximativ trei sferturi din
cladire,invelitoarea fiind din tabla ondulata tip Lindab si functionalitate de depozitare,iar ultimul
sfer este de tip terasa necirculabila.Constructia reprezinta un bloc de gasoniere.
Fiecare gasoniera este echipata cu bucatarie,baie,camera de noapte si hol de trecere.La
nivelul fiecarui etaj sunt 8 gasoniere,intrarea in acestea fiind realizata din holul principal.
Intrarea in cladirea este realiza prin doua intrari,cea principala care este echipata si cu
windfang pentru oprirea curentului conferit de vant si o intrare secunda in caz de urgente.
Subsolul are funtionalitatea de depozitare.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
3/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
3
Ferestrele au dimensiuni intre 0.55x0.60 m si 1.60x1.20 m.
Usile au dimensiuni intre 1.80x2.10 m si 0.70x2.10 m.
Finisajele sunt din gama curenta,tencuiala exterioara din decorativa din granulatie de
2mm,tencuiala interioara din glet de culoare alba cu optiune de modificare a culorii.
Peretii sunt realizati din caramida plina presata.
Pentru deplasarea pe verticala in interiorul cladirii acest lucru se poate realizata prin
intermediul scarilor.
Scarile sunt de 2 tipuri,una in 2 rampe egale si podeste dreptunghiulare care duce de la
subsol la acoperis,iar cealalta din din 2 rampe inegale cu podeste circulare care duce de la parter la
etajul 2.
Anvelopa cladirii este realizata prin acoperirea peretilor cu polistiren expandat cu grosime
de 10 cm.
Din punct de vedere structural constructia are urmatoare caracteristici:
Suprastuctura este realizata cu pereti din zidarie,mortar M10,grosimea peretilor fiind de 25
cm.
Betonul folosit pentru cladire este de clasa C16/20.Tipul otelului este PC52.
Planseele sunt realizatedin beton armat monolit cu grosime de 13cm.
Centuri si stalpisori sunt realizate din beton armat cu dimensiuni 25x25cm.
Scarile sunt realizate din placi frante din beton armat,podestele au grosime de 13cm si
rampele de 11cm,treptele fiind realizate din beton simplu.
Infrastructura este de tip cutie rigida si rezistenta din pereti de beton armat C16/20 de
grosime 25cm si planseu de grosime 15cm.
Fundatia este realizata din talpi ortogonale continue sub pereti de beton armat,de
dimensiune 50cm inaltime si 1.00m latime.
Acoperisul este de tip sarpanta si terasa necirculabila.
Sarpanta este realizata din lemn de rasinoase.
Date despre executie
Lucrari din beton armat
Inainte de turnarea betonului in blocurile de fundatie, se vor lasa mustati pentru ancorajul
peretilor de la subsol.
Lucrari de zidarie
Toate materialele ce se refera la executarea zidariei se vor pune in opera numai dupa ce
controlul tehnic al lucrarii a fost verificat.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
4/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
4
La receptia lucrarilor de zidarie se va verifica
Ancorarea zidariei de stalpisori;
- Dimensiunile, planeitatea si verticalitatea zidurilor;
- Teserea zidariei;
- Umplerea cu mortar a rosturilor;
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
5/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
5
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
6/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
6
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
7/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
7
ROMANIA.Zonarea valorii caracteristice a incarcarii din zapada pe sol
avand IMR =50ani
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
8/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
8
CONFORMAREA STRUCTURII CU
RESPECTAREA NORMATIVULUICR – 6/2013 SI P100-1/2013
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
9/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
9
PERETI STRUCTURALI
Pentru structura propusa in acest proiect am expus mai jos cateva prevederi legate de alegerea,
conformarea, realizarea si calculul structurilor realizate cu pereti din zidarie, prevederi conformate
cu Normativul CR-2013 si Codul P100-1/2013.
● Alegerea sistemului de pereti structurali:
Alegerea sistemului de pereti structurali se face astfel incat sa se realizeze concomitent,
satisfacerea urmatoarelor categorii de cerinte:
- Functionale, stabilite de investitor: dimensiunile spatiilor libere, inaltimea de nivel, tipul
circulatiilor,etc;
- De confort;
- De siguranta structurala.
● Densitatea peretilor structurali ai cladirilor din zidarie pe fiecare directie principala:
Densitatea peretilor structurali ai cladirilor din zidarie, pe fiecare din directiile principale ale
cladirii, este definita prin procentul ariei totale nete a peretilor de zidarie (Az,net) de pe directia
respectiva, raportata la aria planseului (Apl) de la nivelul respectiv:
p% = 100 x
Az,net = aria neta totala a peretilor din zidarie de pe directia respectiva ;
A pl = aria planseului la nivelul respectiv ;
Pentru structurile din zidarie, densitatea peretilor structurali se stabileste prin calcul curespectarea valorilor minime constructive, in functie de acceleratia seismica (ag) si de numarul deniveluri (nniv), conform prevederilor Codului P100-1/2013. Valorile minime constructive p% se
refera la nivelul de baza al cladirii. Densitatea pereţilor structurali stabilită în tabelul 8.9 se referă la primul nivel peste secţiunea de încastrare. Pentru următoarele niveluri se acceptă reducereadensităţii pereţilor cu maximum 1% pe nivel cu obligaţia de păstrare a condiţiilor de regularitate înelevaţie.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
10/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
10
Nota: pentru ZC, ZC + AR si Z/A si pentru blocuri din argila din grupa 1 si 2 NA = nu se accepta
Pe directia x :
Az,net = 0,25x(2x(30,47+8,45+30,47+8,45)+2x2+1,63x2-8x1,55-8x1,3-2,1-0,9-6,81x2-0,9x8)=
Az,net =29.,08 m2
A pl = 386,25+111,54+9=506,79 m2
p% = 100 x = 5,74%
0,20g (Timisoara) ;
P + 2E
5,74% > 5% (A) ;
Pe directia y :
Az,net = 0,25x(12,35x8+13,2x3+3,5+1,55x8-1,6x2-1,75x7-0,75-2,6x2-0,6x2-8x1,75-0,55x8)=
Az,net =28,325 m2
p% = 100 x = 5,59%
0,20g (Timisoara)
P + 2E
5,59% > 5% (A) ;
In cazul cladirilor din ZC, ZC + AR si Z/A, cu mansarda peste ultimul nivel curent, aceasta
nu se include in numarul maxim de niveluri admis peste sectinea de incastrare, daca sunt
indeplinite urmatoarele conditii:
- p% se majoreaza cu 1%;
- peretii perimetrali din zidarie nu depasesc inaltimea medie de 1,25m;- zidaria peretilor structurali de la mansarda este confinata cu stalpisori de beton
armat in continuarea celor de la nivelul inferior;
- la partea superioara a peretilor mansardei exista o centura de beton armat;
- peretii de compartimentare sunt de tip usor (gips – carton);
- sarpanta din lemn nu da impingeri in peretii perimetrali.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
11/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
11
● Goluri in peretii structurali
Se stabileste raportul ρ intre ariile in plan ale golurilor de usi si ferestre si ariile
plinurilor, acest raport se va limita functie de:
- acceleratia seismic de proiectare la amplasament (ag);- numarul de niveluri peste sectiunea de incastrare (nniv);
- pozitia peretelui in cladire.
Perete exterior
Az,net plin = 3,00x(2x(30,47+8,45+30,47+8,45)+2x2+1,63x2)
Az,net plin =255,30 m2
Agol = 8x1,55x1,20+8x0,90x2,10+8x0,90x2,10+8x0,60x1,20+2,10x2,10+1,10x1,20=56,61m2
ρ = = 0,220,20g (Timisoara) ;
0,22
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
12/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
12
● Lungimea minima (lmin) a spaletilor
Lungimea minima (lmin) a spaletilor adiacenti golurilor de usi si ferestre se stabileste in
functie de cea mai mare inaltimea a golurilor adiacente (hgol).
Pentru ZC si ZC + AR:
- spaleti marginali (de capat) la pereti de fatada si interior: lmin = 0,5 x hgol ≥ 1,00m - spaleti intermediari la pereti de fatada si interior: lmin = 0,4 x hgol ≥ 0,80m
Obs: daca nu se pot realiza valorile lmin , se vor introduce stalpisori de beton armat. Planul
cladirii respecta lungimea minima a spaletilor.
● Grosimea peretilor structurali (t)
Grosimea peretilor structurali va fi stabilita, prin calcule de specialitate, pentru satisfacerea
urmatoarelor cerinte:
- Siguranta structurala;
- Izolare termica/ecomonie de energie;
- Izolare fonica;
- Protectie la foc.
Grosimea minima a peretilor structurali, indiferent de tipul elementelor din care este executata
zidaria va fi de 240mm, t = 240mm ;
Din puncte de vedere al sigurantei structurale, indiferent de rezultatele calculelor, raportul intre
inaltimea etajului si grosimea peretelui trebuie sa satisfaca urmatoarele conditii minime: het / t ≤ 15.
het / t=300/25=12cm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
13/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
13
- Inaltimea de nivel: ≤ 3.20m;
Hnivel=3,00m
- Distantele maxime intre pereti, pe cele doua directii ≤ 5.00m;
- Aria celulei formata de peretii de pe cele doua directii principale ≤ 25.00 mp.
● Dispunerea stalpisorilor si centurilor de beton armat la zidaria confinata:
(1) in cazul zidariei confinate (ZC), stalpisorii de beton armat vor fi amplasati in urmatoarele
pozitii:
a. La capetele libere ale fiecarui perete;
b. De ambele parti ale oricarui gol cu suprafata ≥2.5 mp; golurile cu dimensiuni mai mici vor fimarginite cu stalpisori daca necesitatea prevederii acestora rezulta din cerinta d.;
c. La toate colturile exterioare si intrande de pe conturul constructiei;
d. In lungul peretelui, astfel incat distanta intre axele stalpisorilor sa nu depaseasca:
1. 4.00m, in cazul structurilor cu pereti rari (sistem cellular);
2. 5.00m, in cazul structurilor cu pereti desi (sistem fagure);
e. La intersectiile peretilor, daca cel mai apropiat stalpisor amplasat conform regulilor de mai sus se
afla la o distant mai mare de 1.50m;
f. In toti spaletii care nu au lungime minima prevazuta.
(2) Stalpisorii vor fi executati pe toata inaltimea constructiei.
(3) Centurile de beton armat vor fi prevazute in urmatoarele pozitii: la nivelul fiecarui planseu al
constructiei, indiferent de materialul din care este executat planseul si tehnologia de realizare a
acestuia.
(4) Armarea longitudinal a spaletilor si centurilor se va stabili prin calcul, tinand seama de efectele
incarcarilor vertical si ale fortelor seismic de proiectere.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
14/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
14
Secţiunea transversală a stâlpişorilor de beton armat va satisface următoarele condiţii: -aria secţiunii transversale ³ 625cm2 ;-latura minimă ≥ 25cm. (
Procentul minim de armare longitudinal al stalpisorilor va fi:
- 0,8 % pentru zonele seismic cu ag = 0,20g;
- 0,6% pentru zonele seismic cu ag = 0,10 g;
-diametrul barelor longitudinale ≥12mm; -armare transversală: ( )(i) etrieri închişi cu Φ³6 mm;(ii) distanţa între etrieri: ≤15cm în câmp curent şi ≤10 cm pe lungimea de înnădire a barelor
longitudinale şi pe 60 cm la intersecţiile cu centurile (peste şi sub centură). ( ) -Barele longitudinale ale stâlpişorilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în centurile ultimului
nivel conform SR EN 1992-1-1.
-Înnădirea barelor longitudinale din stâlpişori se va face prin suprapunere, fără cârlige, pe olungime ≥50 Φ, în secţiunea de la bază (secţiunea de încastrar e),suprapunerea barelor longitudinaleale stâlpişorilor din suprastructură cu mustăţile din socluri sau din pereţii de subsol se va face pe olungime ≥60.
Secţiunea transversală a centurilor de beton armat va satisface urmă toarele condiţii: -aria secţiunii transversale ³ 500cm2, cu respectarea următoarelor dimensiuni: ( )(i) lăţimea ³25 cm, dar ≥2/3 din grosimea peretelui(ii) înălţimea ≥ decât grosimea plăcii planşeului pentru pereţii interiori şi ≥ decât dublul
acesteia pentru pereţii de pe conturul clădirii şi de la casa scării. ( )
Procentul minim de armare longitudinal al centurilor va fi:
- 0,8 % pentru zonele seismic cu ag = 0,20g;
- 0,6% pentru zonele seismic cu ag = 0,10 g;
-diametrul barelor longitudinale ≥12mm; -armare transversală: ( )(i) etrieri închişi cu Φ³6 mm;(ii) distanţa între etrieri: ≤15cm în câmp curent şi ≤10 cm pe lungimea de înnădire a barelor
longitudinale şi pe 60 cm la intersecţiile cu centurile (peste şi sub centură). ( ) -Barele longitudinale ale stâlpişorilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în centurile ultimului
nivel conform SR EN 1992-1-1.
-Înnădirea barelor longitudinale din stâlpişori se va face prin suprapunere, fără cârlige, pe olungime ≥50 Φ, în secţiunea de la bază (secţiunea de încastrar e),suprapunerea barelor longitudinaleale stâlpişorilor din suprastructură cu mustăţile din socluri sau din pereţii de subsol se va face pe olungime ≥60.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
15/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
15
Predimensionare elemente din beton armat
Stalpisori : 25 x 25 cm ;
bmin = 25 cm ;
S 625 cm2 ;25x25=625 cm
2
Centura de beton armat : 25 x 25 cm ;
S 500 cm2 ; bmin
25 cm ;
bmin 2/3 x b perete ;25x25=625 cm
2
2/3 x 25=16,67 cm
Buiandrugi : 25 x 20 cm ;
h buiandrug = Hnivel – h parapet – hfereastra – hcentura – hasize ;
h buiandrug = 300 – 90 – 120-25-45 = 82,5 cm ;
h buiandrug = 20 cm ;
Placa de planseu : 13 cm ;
h pl = + 1..2 cm ;
h pl = +1…2 cm= 9,37 cm ;
h pl minim 13 cm din conditie de izolare fonica ;
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
16/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
16
Evaluare incarcari
Pe planseul nivel curent
Tencuiala de 1,5cm.
Sapa + Finisaj de 5cm.
1,5 x = 1,5 x 19 x 10-2 = 0,285 KN/m2 ;2 x = 5 x 22 x 10-2 = 1,10 KN/m2 ;Greutatea placii de beton armat este calculata automat de programul ETABS.
Perete despartitor
- perete de zidarie din caramida plina presata;
KN/m
3
G P.D.=(2 x x l perete x b perete + x l perete x b perete)xh perete= (2 x 19 x 0,015 x 6,025 + 6,025 x0,125 x 20)x(3,00 – 0,13) = 53,09 KNqPD= G P.D /Suprafata placa
qPD = =3,22 KN/m2
Incarcare utila
- locuinte : 1,5 KN/m2 ;
- casa scarii si hol : 3 KN/m2 ;
- balcon : 2,5KN/m2 ;
Incarcare zapada
s =icects0, i= ce=ct=1.0 s0, =1,5m2 s =1,2m2
Incarcari la nivelul terasei
Straturile din alcatuirea terasei (de jos in sus) au urmatoarele caracteristici: betonul de panta
(grosimea aproximativa de 8,5cm si greutatea specifica de 24kN/m3), sapa de mortar (grosimea de
2cm si greutatea specifica de 19kN/m3), stratul de difuzie (greutatea specifica de 0.04kN/m
2),
bariera contra vaporilor (greutatea specifica de 0.03kN/m2), termoizolatia (grosimea de 15cm si
greutatea specifica de 0.15kN/m3), sapa protectie termoizolatie (grosimea de 2cm si greutatea
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
17/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
17
specifica de 19kN/m3), stratul de difuzie, bariera contra vaporilor, hidroizolatia (greutatea specifica
de 0.03kN/m2) si pietris (grosimea de 10cm si greutatea specifica de 17kN/m
3)
=0,285+0,085x 2+0,6+0,1+0,15+1,=5,25 m2
⁄
Incarcari date de sarpanta
Tencuiala de 1,5cm.
Sapa 4cm.
Lemn de 8cm.
Polistiren de 0,15KN/m2.
Invelitoare de 0,3KN/m2.
qsarpanta=0,015 x 19+0,04 x 19+0,08 x10+0,15+0,3=2,295 KN/m2
Incarcari date de atic
qatic= hzidarie x bzidariex + h beton simplu x b beton simplu x qatic=0,9x0,25x20+0,25x0,25x24=6 KN/m
2
Calculul fortei seismice
Fb= x λ x ag x βt x m x / q Unde:
βt =β0= 2,50-ordonata maximă a spectrului elastic η = 0,88 factorul de reducere care ţine seama de amortizarea zidăriei ξ=8%q- factorul de comportare
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
18/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
18
γ I- factorul de importanţă=1(III)λ = 1,0 pentru clădirile P, P+1E şi λ=0,85 pentru clădirile ≥P+2E m-masa totală a clădirii supusă acţiunii seismice G = g×m greutatea totală a clădirii Cs-coeficientul seismic global
Pentru regularitate in elevatie,dar nu si in plan,pentru structuri cu pereti din zidarie armata:
=2,25 x αu/ α1
αu - reprezintă 90% din forţa seismică orizontală pentru care, dacă efectele celorlalte acţiuni rămân constante, structura atinge valoarea maximă a forţei laterale capabile;α 1- reprezintă forţa seismică orizontală pentru care, dacă efectele celorlalte acţiuni rămân constante, primul element structural atinge rezistenţa ultimă (la încovoier α cu forţa axială sau la forfecare).
Fb=1x1x0,20x2,5x23806,05x0,88/2,8125=3724,32KN
1≤ c ≤ (√ /1,7 c=3-2,3 x T1/Tc
c=3-2 x 0,1793/0,7=0,512
√ /1,7=0,8250,825c=1.
c-factor de amplificare a deplasarilor
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
19/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
19
Perioade si forme proprii de vibratie
Mod 1 de vibratie
Mod 2 de vibratie
Mod 3 de vibratie
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
20/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
20
Story Load Loc P VX VY MX MY
STORY3 GS Top 4058.84 0 0 26034.99
-
89801.2
STORY3 GS Bottom 8330.29 0 0 52431.91 -181169
STORY3 GSSXP Top 4058.84
-
1281.57 0 26034.99
-
89801.2
STORY3 GSSXP Bottom 8330.29
-
1281.57 0 52431.91 -185014
STORY3 GSSXN Top 4058.84 1281.57 0 26034.99
-
89801.2
STORY3 GSSXN Bottom 8330.29 1281.57 0 52431.91 -177324
STORY3 GSSYP Top 4058.84 0
-
1281.57 26034.99
-
89801.2
STORY3 GSSYP Bottom 8330.29 0
-
1281.57 56276.62 -181169
STORY3 GSSYN Top 4058.84 0 1281.57 26034.99
-
89801.2
STORY3 GSSYN Bottom 8330.29 0 1281.57 48587.2 -181169
STORY2 GS Top 11813.74 0 0 73895.43 -254852
STORY2 GS Bottom 16068.17 0 0 100182.2 -345497
STORY2 GSSXP Top 11813.74 -2341.4 0 73895.43 -258697
STORY2 GSSXP Bottom 16068.17 -2341.4 0 100182.2 -356366
STORY2 GSSXN Top 11813.74 2341.4 0 73895.43 -251007
STORY2 GSSXN Bottom 16068.17 2341.4 0 100182.2 -334628
STORY2 GSSYP Top 11813.74 0 -2341.4 77740.13 -254852
STORY2 GSSYP Bottom 16068.17 0 -2341.4 111051 -345497
STORY2 GSSYN Top 11813.74 0 2341.4 70050.72 -254852
STORY2 GSSYN Bottom 16068.17 0 2341.4 89313.26 -345497
STORY1 GS Top 19551.62 0 0 121645.7 -419180
STORY1 GS Bottom 23806.05 0 0 147932.4 -509826
STORY1 GSSXP Top 19551.62
-
2871.54 0 121645.7 -430049
STORY1 GSSXP Bottom 23806.05
-
2871.54 0 147932.4 -529309
STORY1 GSSXN Top 19551.62 2871.54 0 121645.7 -408312
STORY1 GSSXN Bottom 23806.05 2871.54 0 147932.4 -490342
STORY1 GSSYP Top 19551.62 0
-
2871.54 132514.6 -419180
STORY1 GSSYP Bottom 23806.05 0
-
2871.54 167415.9 -509826
STORY1 GSSYN Top 19551.62 0 2871.54 110776.8 -419180
STORY1 GSSYN Bottom 23806.05 0 2871.54 128448.9 -509826
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
21/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
21
Mod Perioada UX UY RZ
1 0.1793 0,0710 73,487 12.639
2 0.1484 87,351 0,599 1,413
3 0.1450 1,9935 11,956 73,588
Verificarea deformatiilor laterale la starea limita de serviciu
Relatia de verificare: dr SLS=dre≤dr,aSLS
ν=0,5-factor de reducere care tine seama de perioada de revenire mai mica a cutremurului
q=2.815-factor de comportare al structurii
dr,aSLS=0.015 – valoarea admisibila a deplasarii relative de nivel
Pe directia x:
dreSLS=0.000116-drift maxim pe directia x pe inaltimea cladirii
dr SLS=0,5 x 2,815x 0,000116=0,000163
0,000163
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
22/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
22
dreSLS=0.000128-drift maxim pe directia y pe inaltimea cladirii
dr SLS=0,5 x 2,815x 0,00018=0,00018
0,00018
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
23/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
23
Pe directia x:
dreSLS=0.000223-drift maxim pe directia x pe inaltimea cladirii
dr SLS=1,0 x 2,815x 0,000223=0,000627
0,000627
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
24/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
24
Calcul Scara
Evaluare incarcari
PODEST
-greutate proprie tencuiala g p = 0,15 *19 KN/m3 = 0,285 KN/m
2
-greutate sapa+finisaj g p = 0,05 *22 KN/m3 = 1,10 KN/m
2
-permanenta podest gtotal = 1,1 + 0,285 = 1,385 KN/m2
-utila =3 KN/ m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
25/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
25
RAMPA
-greutate proprie tencuiala = 0,015 x19 = 0,285 KN/m2
-greutate proprie trepte : hech x 24KN/ m3=0,0717 x 24=1,72 KN/m
2
= hech * hech=
hech = √ =7,17 cm=0,0717 m-greutate proprie finisaj trepte: hech2 x 22KN/ m
2=0,0672 x 22=1,478 KN/m
2
(btr +5) x 5cm + htr x 5cm = hech2 * hech2 =(33x5+16,7x5)/ *√ =6,72 cm=0,0672 m-permanenta totala rampa = 1,72+1,478+0,285 = 3,483 KN/m
2
-utila rampa = 3,0 KN/m2
Armare scara
Podest intermediar
MC = 0,3 KN/m
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
26/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
26
Mr = 3,0 KN/m
Armare din procent minim 5θ8m.
A5θ8
= 5x16xπ=251,33mm2
M5θ8= A5θ8 x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm
Momentul rezultat din armarea minima este mai mare decat cele din podestul intermediary,rezulta
ca armarea minima acopera momentul necesar din element respective.
Podest de nivel
MC = 1,40 KN/m
Mr = 5,0 KN/m
Armare din procent minim 5θ8m.
A5θ8
= 5x16xπ=251,33mm2
M5θ8= A5θ8
x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm
Momentul rezultat din armarea minima este mai mare decat cele din podestul intermediary,rezulta
ca armarea minima acopera momentul necesar din element respective.
Rampa
MC = 4,30 KN/m
Mr = 5,0 KN/m
Armare din procent minim 5θ8m.
A5θ8
= 5x16xπ=251,33mm2
M5θ8= A5θ8
x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm
Momentul rezultat din armarea minima este mai mare decat cele din podestul intermediary,rezulta
ca armarea minima acopera momentul necesar din element respective.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
27/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
27
CALCULUL REZISTENTELOR DE PROIECTARE
NRD,MRD,VRD
(Pentru un Perete)
1)Determinarea rezistentei de proiectare la compresiune axiala a peretilor din zidarie
confinata(NRD)
Identificarea eforturilor pe perete in modelul din etabs:
1)Se salveaza modelul cu Ez=1000xf k (SLS) cu o alta denumire ex:NRD,MRD
2)Se stabileste sectiune activa
Sectiunea activa pentru un perete este formata din inima montantului la care se adauga lungimea
talpilor.
Lungimea minima a talpilor va fi:
-6t,t=grosimea peretelui
-distanta pana la primul gol din talpa(sau primul perete transversal)
3)Colectarea eforturilor
Pentru un perete dat,in programul Etabs,din modelul cu Ez=1000xf k se declara Pier-uri pe sectiuneaactiva.In functie de directia peretelui din gruparea care contine actiunea seismica se citesc
eforturile.
4)NRD se calculeaza pe sectiune activa ideala,rezulta ca se transforma stalpisori din beton armat in
arii echivalente din zidarie folosind relatia:n=fcd/f d
fcd=rezistenta de proiectare la compresiune a betonului
f d=rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei=f k /Sectiune ideala:
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
28/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
28
Ai=Azid+(n-1)xA beton
-lungime talpa 1:bech1xt1=b1xt1+fcd/ f dxA beton-A beton => bech1=...
-lungime talpa 2:bech2xt2=b1xt2+fcd/ f dxA beton-A beton => bech2=...
t1, b1-grosime si lungime talpa1 in plan
t2, b2-grosime si lungime talpa2 in plan
NRD=θi(m)xAxf d
θi(m)-constanta de reducere a rezistentei tinand cont de efectele zveltetei peretelui si aleexcentricitatilor de aplicare a incarcarilor
θi-constanta de reducere a rezistentei in sectiunile de la extremitatile peretelui
θi=1-2xei/t
ei-excentricitatea de calcul in raport cu planul median al peretelui ,in sectiunea in care se face
verificarea
ei= ei0+ ehi+ ea
ei trebuie sa fie mai mare sau egal cu 0,05xt
t=grosimea peretelui
ei0=(N1xd1+Σ2xd2) /(N1+Σ N2)
N1-incarcarea transmisa de peretele de la etajul superior
d1-excentricitatea incarcari N1
N2-incarcarile aduse de planseul/planseele care reazema direct pe perete
d2-excentricitatile incarcarilor N2
ehi-excentricitatea provenita din fortele perpendiculare pe plan
ehi=Mhm(i) / (N1+Σ N2)
l
l
Abeton Ai = Azid + (n-1). Abeton.
Azid Ai = (n-1). Abeton.
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
29/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
29
Pentru Mhm(i)salvam modelul initial cu alta denumire si definim un Pier pentru montantul calculat
doar pentru inima.
N1+Σ N2=Netabs in sectiunea de calcul din gruparea seismica
ea-excentricitatea accidentala
ea=max. intre t/30 si het/300
t/30 este mai mare sau egal cu un 1cm.
het/300 este mai mare sau egal cu un 1cm.
t-grosime perete
Pentru θm in functie de het/t si em/t ale caror valori se incorporeaza in tabel se afla valoarea acestuia.
em=2/3 x ei0+ ehm+ ea
ehm-excentricitatea datorata efectului incarcarilor orizontale in sectiune de la mijlocul inaltimii peretelui calculat cu relatia:
ehi=Mhm(i) / (N1+Σ N2)
A-aria sectiunii transversale a peretelui
f d-rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei
2)Rezistenta de proiectare la compresiune si incovoiere a peretilor structurali din zidarie
confinata
2.1)Eforturile se citesc de pe sectiunea activa declarata la calculul lui NRD
MRd= MRd(ZNA)+ MRd(As)
MRd(ZNA)-rezistenta de proiectare la incovoiere a sectiunii ideale din zidarie nearmata
MRd(As)-rezistenta de proiectare la incovoiere data de armatura din stalpisori
2.2) MRd(ZNA)=yZCxNED
-Se determina aria comprimata a sectiunii ideale nearmate (Azci)
Azci=NED/0,85xf d
-Se determina centrul de greutate al peretelui
-Se determina centrul de greutate al zonei comprimate
-yZC reprezinta distanta de la centrul de greutate al peretelui pana la centrul de greutate al ariei
comprimate
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
30/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
30
2.3) MRd(As)=lsxAsxf yd
ls-distanta dintre centrele de greutate ale celor doi stalpisori de la extremitati
As-cea mai mica dintre ariile de armare ale celor doi stalpisori
f yd-rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisori
fyd=300N/mm
2
-PC52Cand am stalpisor la un singur capat :
ls=distanta dintre centru de greutate al stalpisorului pana la centrul de greutate al ariei comprimate
3)Rezistenta la forta taietoare a peretilor din zidarie confinata
-se lucreaza pe inima montantului - NEd
-VEd; MEd
3.1)Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal: VRd
VRd=VRd,1 + VRd,2 +VRsc
VRd,1-rezistenta de proiectare in rost orizontal a panoului de zidarie simpla corectata pentru a
tine cont de efectul elementelor confinate
VRd,2-rezistenta de proiectare la forfecare corespunzatoare armaturii din stalpisorii de la
extremitatea comprimata a peretelui, prin efectul de dorn.
VRsc-rezistenta de proiectare la forfecare a stalpisorului comprimat.
I) VRd,1*= 1/γM(f vk0xtxlad)+0,4xNEd
*
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
31/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
31
γM=1,9 – coefficient partial de siguranta pentru situatia de proiectare seismic (GS) si portar G preparat industrial in conditii de control normal si elemente din categoria I
f vk0- rezistenta unitara caracteristica initiala la forfecare fara efort unitar de compresiune
Elemente dezidarie Mortar G de retetaM10 M7,5 M5,2.5
Argila arsa 0.3 0.25 0.2
t-grosimea peretelui de zidarie
lad-lungimea pe care aderenta este active
lad=2lc-lw; lc=1,5lw-3e
lw-lungimea peretelui(lungime inima)
l=MEd/NEd
NEd*= NEd+0,8xVEd*(h pan/l pan)
VEd ≤ l panxtxf vd0
h pan si l pan – dimensiunile panoului de zidarie
t - grosime panou
f vd0 – rezistenta unitara de proiectare pentru lunecare in rost orizontal sub efort de compresiune egalcu 0 (aderenta la forfecare)
f vd0=f vko/ϒM
II) Vrd2=λ cxAascxf yd
Aasc – aria armaturii din stalpisorul de la extremitatea comprimata
λc-factor de participare al armaturii prin efectul de dorn
f yd – rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisorul comprimat
f yd=300 N/mm2 pentru PC52
f yd=210 N/mm2 pentru OB37
III) Vrsc=Abscxf cvd
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
32/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
32
A bsc – aria betonului din stalpisorul de la extremitatea comprimata
f cvd – rezistenta unitara de proiectare la forfecare a betonului din stalpisorul comprimat
VRd – rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal
3.2 Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiunea inclinata a peretilor din zidarie confinat
(VRdi)
VRdi=VRd,i* + VRd,2 +VRsc
VRdi – rezistenta de proiecteare la cedarea pe sectiunea inclinata a panoului din zidarie simpluarmata pentru a tine seama de efectul elementelor de confinare
VRd,2-rezistenta de proiectare la forfecare corespunzatoare armaturii din stalpisorii de la
extremitatea comprimata a peretelui, prin efectul de dorn.
VRsc-rezistenta de proiectare la forfecare a stalpisorului comprimat.
i) VRdi*=(Aw/b)x f vd,i=( Aw/b)x(f vk,i/ϒM)
Aw =lwxt (aria peretelui in sectiunea orizontala)
b – coefficient de corectie ce tine seama de dimensiunile panoului cu valorile:
b=1,5 pentru h/lW ≥ 1,5
b=1,0 pentru h/lW < 1,0 b=h/lW pentru 1,0 ≤ hlW < 1,5
h – inaltimea panoului din zidarie htot pentru toti peretii care lucreaza in consola
h = hsp pentru spaletii care pot fi considerate dublu incastrati la
extremitati
f vki - rezistenta unitara caracteristica de cedare pe sectiuni inclinate pentru argila arsa grupa 1 si 2
f vki=0,22xf btx f bt – rezistenta caracteristica la intindere a elementelor pentru zidarie
pentru elementele din argila arsa f bt=0,035*f b
f b – rezistenta standardizata ≥ ,5 mm2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
33/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
33
σ0d*=NEd
*/Aw
σ0d* - efortul unitar de compresiune corectat
NEd*=NEd+0,8xVEdx(h pan/l pan)
γm=2,5
ii) VRd2=λcxAascxf yd
iii)VRsc=A bscxf cvd
Armarea din rosturile orizontale pentru pereti cu inaltimea totala htot ≥ lw (lungimea) curelatia:
VRd3=0,8xlwx(Asw/s)xf ysd
lw - lungimea peretelui
Asw – aria armaturilor din rostul orizontal (pentru preluarea fortei taietoare)
s – distant pe vertical intre doua randuri succesive de armature A sw
f ysd – rezistenta de proiectare a armaturii din rosturile orizontale
In cazul peretilor cu htot < lw in relatia lui VRd3=0.8xhtotx(Asw/s)xf ysd
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
34/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
34
Verificarea cerintei de rezistenta
1)Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui
NED
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
35/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
35
CALCULUL REZISTENTELOR DE PROIECTARE
NRd, MRd, VRd
Perete pe X → PARTER
GSXPP
NEd=766,12 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
36/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
36
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,0144 m( GSYPP)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0144 + 0,01 = 0,0244 m = 24,4 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,80em =
eio ± ehm ± eaØm
= = 12 (zc) = = 0,08
ehm = = = 0,0099 m
em = 0,0099 + 0,01 = 0,0199 m = 19,9 mm
Øm= 0,684 f d = = = 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m
2
NRd(i) = 0,8x2,72x1,44= 3133,44 KN
NRd(m) = 0,684x2,72x1,44 = 2679 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
37/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
37
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 358,46 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,65m
Azci = = = 0,626 m2
0,626-0,4125=0,2135
tech=0,2135/2,34=0,09m
zGsec= =0,29mzG=
( =-0,26 myG=
MRd(zna) = 2,3· 766,12 = 1762,08 KNm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
38/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
38
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 1762,08+824 = 2586,08 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILORSTRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=121,80KN
VRd = + VRd2 + VRSC
=
· f VK0 · t · lad + 0,4 ·
lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,26 = 7,77 m
e = = = 0,26 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 7,77 – 5,7 = 9,84 m = NEd + 0,8·VEd · = 637,48 + 0,8·121,80· = 689 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
39/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
39
= · 0,3 · 0,25 · 9,84 + 0,4·689 = 570,80 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 121,80 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 570,8+64,65+8,75 = 644,2 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC
VRd,i = · f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 483,51 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 689 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,185 N/mm
2
f vd,i = = 74 KN/m2 = · 74 = 105,85 KN
VRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KNVRd = 105,45+64,65+8,75= 178,85 KN > VEd =121,80 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
40/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
40
Perete pe X → Etaj 1
GSXPP
NEd=538,43 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
41/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
41
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2· ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,0095 m( GSYPP)
ea = max
=
= 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0095 + 0,01 = 0,0195 m = 19,5 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,80
em = eio ± ehm ± ea
Øm
=
= 12 (zc)
= = 0,0739ehm =
= = 0,00685 mem = 0,00685 + 0,01 = 0,01685 m = 16,85 mm
Øm= 0,70 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m2
NRd(i) = 0,844x2,72x1,44=3306 KN
NRd(m) = 0,70x2,72x1,44 = 2742 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
42/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
42
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 115,66 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)
MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,65m
Azci = = = 0,348 m2
tech=0,19m
zG=( =-0,26 m
yG=
MRd(zna) = 2,475· 538,43 = 1332,61KNm
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 1332,61+824 = 2156,61 KNm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
43/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
43
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=91,84 KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,029 = 8,463 m
e = = = 0,029 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 8,463 – 5,7 = 11,226 m
= NEd + 0,8·VEd ·
= 432,11 + 0,8·91,84· = 470,97 KN = · 0,3 · 0,25 · 11,226 + 0,4·470,97 = 525,17 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 91,84 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
44/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
44
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 525,17+64,65+8,75 = 598,57 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2
= = = 330,51 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 330,51 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,156 N/mm2 f vd,i =
= 62,4 KN/m2 = · 62,4 = 88,92 KNVRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KNVRd = 88,92+64,65+8,75= 162,32 KN > VEd =91,84 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
45/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
45
Perete pe X → Etaj 2
GSXPP
NEd=284,07 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
46/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
46
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2· ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,01237 m( GSYPP)
ea = max
=
= 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,01237 + 0,01 = 0,01237 m = 22,37 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,80
em = eio ± ehm ± ea
Øm
=
= 12 (zc)
= = 0,0736ehm =
= = 0,0084 mem = 0,0084 + 0,01 = 0,0184 m = 18,40 mm
Øm= 0,698 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m2
NRd(i) = 0,821x2,72x1,44=3216 KN
NRd(m) = 0,698x2,72x1,44 = 2734 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
47/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
47
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 48,76 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)
MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,65m
Azci = = = 0,232 m2
tech=0,928m
yG=
MRd(zna) = 2,951· 284,07 = 838,29KNm
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 838,29+824 = 1662,29 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
48/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
48
VEd=37,78 KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,189 = 7,983 m
e = = = 0,189 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 7,983 – 5,7 = 10,27 m = NEd + 0,8·VEd · = 226,42 + 0,8·37,78· = 242,40 KN = · 0,3 · 0,25 · 10,27 + 0,4·242,40 = 405,06 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 37,78 KN ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
49/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
49
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 405,06+64,65+8,75 = 478,46 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2
=
=
= 170 KN/m
2
= NEd + 0,8·VEd· = 242,40 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,119 N/mm2 f vd,i =
= 47,6 KN/m2 = · 47,6 = 67,83 KNVRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KNVRd = 67,83+64,65+8,75= 141,23 KN > VEd =91,84 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
50/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
50
Perete pe X → PARTER
GSXPN
NEd=903 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm
2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
51/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
51
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,0125 m( GSYPN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0125 + 0,01 = 0,0225 m = 22,5 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,82
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc) = = 0,08
ehm = = = 0,00564 mem = 0,00564 + 0,01 = 0,01564 m = 15,64 mmØm= 0,5172 f d =
=
= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m
2
NRd(i) = 0,82x2,72x1,44= 3211,78KN
NRd(m) = 0,5172x2,72x1,44 = 2025,77 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
52/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
52
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 417,29 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,65m
Azci = = = 0,0,738 m2
0,626-0,4125=0,3255m2
tech=0,3255/2,34=0,139m
zGsec==0,40m
zG=
(=-0,26 m
yG= MRd(zna) = 2,19· 903 = 1977,57 KNm
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 1977,57+824 = 2801,57 KNm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
53/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
53
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=143,71KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f
VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,662 = 6,564 me =
= = 0,662 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 6,564 – 5,7 = 7,43 m = NEd + 0,8·VEd · = 701,35 + 0,8·143,71· = 762,15 KN = · 0,3 · 0,25 · 7,43 + 0,4·762,15 = 527,76 KNVEd ≤ l pan · t · f vdo
f vdo = = = 0,12 N/mm2
143,71 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
54/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
54
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 527,76+64,65+8,75 = 601,16 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i = · f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 534,84 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 762,15 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,193 N/mm
2
f vd,i = = 77,2 KN/m2 = · 77,2 = 110,01 KN
VRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KN
VRd = 110,01+64,65+8,75= 183,41 KN > VEd =143,71 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
55/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
55
Perete pe Y → Etaj 1
GSXPN
NEd=600 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm
2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
56/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
56
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,00696 m( GSYPN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,00696 + 0,01 = 0,01696 m = 16,96 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,864
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc) = = 0,05
ehm = = = 0,00145 mem = 0,00145 + 0,01 = 0,01145 m = 11,45 mmØm= 0,75 f d =
=
= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m
2
NRd(i) = 0,864x2,72x1,44= 3384,12 KN
NRd(m) = 0,75x2,72x1,44 = 2937,6 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
57/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
57
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 216,68 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,65m
Azci = = = 0,49 m2
0,49-0,4125=0,078m2
tech=0,078/2,34=0,033m
zGsec==0,133m
zG=
(=-0,26 m
yG= MRd(zna) = 2,457· 600 = 1474,2 KNm
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 1474,02+824 = 2298,2 KNm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
58/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
58
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=125,27KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,565 = 6,855 m
e = = = 0,565 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 6,855 – 5,7 = 8,01 m = NEd + 0,8·VEd · = 467,03 + 0,8·125,27· = 520,03 KN = · 0,3 · 0,25 · 6,855 + 0,4·520,03 = 448,31 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 125,27 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 448,31+64,65+8,75 = 521,71 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
59/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
59
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,i
f vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 365 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 520,03 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,163 N/mm2 f vd,i = = 65,2 KN/m
2 = · 65,2 = 92,91 KNVRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KNVRd = 92,91+64,65+8,75= 166,31 KN > VEd =125,27 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
60/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
60
Perete pe Y → Etaj 2
GSXNN
NEd=301,23 KN
b1=2,25m
b2=0,25m
lw=5,70m
l=5,45m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm
2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m
bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
61/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
61
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,0083 m( GSYNN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0083 + 0,01 = 0,0183 m = 18,30 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,854
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc) = = 0,05
ehm = = = 0,00349 mem = 0,00349 + 0,01 = 0,01349 m = 13,49 mmØm= 0,741 f d =
=
= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m
2
NRd(i) = 0,854x2,72x1,44= 3345 KN
NRd(m) = 0,741x2,72x1,44 = 2902 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
62/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
62
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 79,52 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,64 m
Azci = = = 0,246 m2
tech=0,0246/2,34=0,984m
zG=( =-0,26 m
yG=
MRd(zna) = 2,923·301,23 = 880,5 KNm
MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm
MRd = 880,5+824 = 1704,5 KNm
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
63/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
63
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=72,85KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f
VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,472 = 7,134 me =
= = 0,472 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 7,134 – 5,7 = 8,568 m = NEd + 0,8·VEd · = 233,66 + 0,8·72,85· = 264,5 KN = · 0,3 · 0,25 · 8,568 + 0,4·264,5 = 362,84 KNVEd ≤ l pan · t · f vdo
f vdo = = = 0,12 N/mm2
72,85 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
64/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
64
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 362,84+64,65+8,75 = 436,24 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i = · f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 186 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 264,5 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,123 N/mm
2
f vd,i = = 49,2 KN/m2 = · 49,2 = 70,11 KN
VRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KN
VRd = 70,11+64,65+8,75= 143,51 KN > VEd =72,85 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
65/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
65
VERIFICAREA CERINTEI DE REZISTENTA
1. Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui.
In toate sectiunile, eforturile sectionale vor fi mai mici decat eforturile capabile. NEd < NRd ; MEd < MRd ; VEd < VRd
NEd < NRd
MEd < MRdVEd < VRd
Seism pozitiv
PARTER NRdm = 2679 KN > NEd = 766,12 KN
MRd = 2586,08 KNm > MEd = 358,46 KNm
VRd = 178,85 KN > VEd = 121,80 KN
ETAJ 1
NRdm = 2742 KN > NEd = 538,43 KN
MRd = 2156,61 KNm > MEd = 115,66 KNmVRd = 162,32 KN > VEd = 91,84 KN
ETAJ 2 NRdm = 2734 KN > NEd = 284,07 KN
MRd = 1662,29 KNm > MEd = 48,76 KNm
VRd = 141,23 KN > VEd = 37,78 KN
Seism negativ
PARTER
NRdm = 2025,77 KN > NEd = 903 KNMRd = 2801,27 KNm > MEd = 417,29 KNm
VRd = 183,41 KN > VEd = 143,71 KN
ETAJ 1 NRdm = 2937,6 KN > NEd = 600 KN
MRd = 2298,2 KNm > MEd = 216,68 KNm
VRd = 166,31 KN > VEd = 125,27 KN
ETAJ 2
NRdm = 2937,6 KN > NEd = 301,23 KN
MRd = 1704,5 KNm > MEd = 79,52 KNmVRd = 143,51 KN > VEd = 72,85 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
66/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
66
2. Pe pereteVRd ≥ 1,25 VEdu Daca relatia este satisfacuta, nu este nevoie de prevederea armaturii in rosturile orizontale.
Daca relatia nu este verificata, este necesar calculul VRds, ce se aduna la VRd si se verificadin nou relatia. Se modifica valoarea armaturii din VRd3 pana cand relatia este satisfacuta.
VEdu = = ( (
z = 0,60xHVEdu = valoarea fortei taietoare asociata rezistentei la compresiune excentrica a sectiunii din zidarie
simpla, confinata sau zidarie simpla, determinarile tinand cont de suprarezistenta armaturilor
VRd ≤ ·VEd Acolo unde MRd ≥ ·MEd ; VRd = q·VEd z = 0,60 · H = 0,60 · 9= 5,4 m
PARTER
VEd,u = = 556,96 KNmVRd = 183,41 KN
VEd = 143,71 KN
MRd = 2801,27 KNm
MEd = 417,29 KNmq=2,8125
VRd = 183,41 K ≤ ·VEd = 404,18 KNMRd = 2801,27 ≥ ·MEd = 1173,63 KNm=> VRd = q · VEd = 404,18 KN
VRd = 404,18 ≥ 1,25· VEdu = 696,2 KN-nu se verificaSe dispune armatura in rosturile orizontale.Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x
· 300 · 10-3 = 294,89 KNVRd = VRd + VRd3 = 404,18 + 294,89 = 699,07 KN > 1,25 · VEdu = 696,2 KN
ETAJUL 1
VEd,u = = 463,74 KNm
VRd = 166,31 KN q=2,8125VEd = 125,27 KN
MRd = 2298,2 KNmMEd = 216,68 KNm
VRd = 166,31 K ≤ ·VEd = 352,32 KNMRd = 2298,2 ≥ ·MEd = 609,41 KNm=> VRd = q · VEd = 352,32 KN
VRd = 352,32 ≥ 1,25· VEdu = 579,68 KN-nu se verifica
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
67/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
67
Se dispune armatura in rosturile orizontale.
Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x
· 300 · 10-3 = 294,89 KNVRd = VRd + VRd3 = 352,32 + 294,89 = 647,21 KN > 1,25 · VEdu = 579,68 KN
ETAJUL 2
VEd,u = = 353,80 KNm
VRd = 143,51 KN q=2,8125VEd = 72,85 KN
MRd = 1704,5 KNmMEd = 79,52 KNm
VRd = 143,51 K ≤ ·VEd = 204,89 KNMRd = 1704,5 ≥ ·MEd = 223,65 KNm=> VRd = q · VEd = 204,89 KN
VRd = 204,89 ≥ 1,25· VEdu = 442,25 KN-nu se verificaSe dispune armatura in rosturile orizontale.Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x
· 300 · 10-3 = 294,89 KNVRd = VRd + VRd3 = 204,89 + 294,89 = 499,78 KN > 1,25 · VEdu = 442,25 KN
3
l p = 0,05xH + 0,4xlw
l p = 0,05x9+0,4x5,70 = 2,73 m < 3,00 m
> GSXPP (Seism Pozitiv)
ETAJ 1 > => 0,833 > 0,323ETAJ 2 > => 0,643 > 0,136CSXNP (DR - ST)
ETAJ 1 > => 0,820 > 0,519ETAJ 2 > => 0,608 > 0,190
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
68/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
68
Perete pe Y → PARTER
GSYPP
NEd=715,62 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30m
l=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
69/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
69
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,0093 m( GSXPP)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0093 + 0,01 = 0,0193 m = 19,3 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,846
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc)
=
= 0,0526
ehm = = = 0,00315 mem = 0,00315 + 0,01 = 0,01315 m = 13,15 mm
Øm= 0,744 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
70/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
70
NRd(i) = 0,846x2,245x1,44= 2735,5 KN
NRd(m) = 0,744x2,245x1,44 = 2405,2 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANULPERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 839,44 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,8m
Azci = = = 0,585 m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
71/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
71
0,585-0,335=0,25
tech=0,25/25=1m
zGsec=( =0,36m
zG=( =0,47 myG=
MRd(zna) = 2,605· 715,62 = 1864,2 KNm
MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 1864,2+886,7 = 2751 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=96,98 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
72/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
72
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,873 = 4,956 m
e = = = 0,873 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 4,956 – 5,05 = 4,956 m = NEd + 0,8·VEd · = 636,81 + 0,8·96,89· = 683,66 KN = · 0,3 · 0,25 · 4,956 + 0,4·683,66 = 419,32 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 96,89 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2 λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 419,32+64,65+8,75 = 492,72 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,i
f vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 542 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 683,66 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,194 N/mm2 f vd,i = = 77,6 KN/m
2 = · 77,6 = 97,97 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KN
VRd = 97,97+64,65+8,75= 171,37 KN > VEd =96,89 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
73/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
73
Perete pe Y → Etaj 1
GSYPP
NEd=480 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30m
l=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
74/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
74
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,0023 m( GSXPP)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0023 + 0,01 = 0,0123 m = 12,3mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,9em =
eio ± ehm ± eaØm
= = 12 (zc) = = 0,05
ehm =
=
= 0,00082 m
em = 0,00082 + 0,01 = 0,01082 m = 10,82 mm≤12,5mm
Øm= 0,75 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
NRd(i) = 0,9x2,245x1,44= 2909,5 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
75/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
75
NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 22424,6 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 479,54 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,8m
Azci = = = 0,585 m2
0,392-0,335=0,057
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
76/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
76
tech=0,057/25=0,23m
zGsec=(=0,035m
zG=
(=0,47 m
yG= MRd(zna) = 2,665· 480 = 1279,2 KNm
MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 1279,2+886,7 = 2166 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=53,14 KN
VRd = + VRd2 + VRSC
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
77/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
77
= · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,625 = 5,70 m
e = = = 0,625 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 5,70 – 5,05 = 6,35 m
= NEd + 0,8·VEd · = 417,53 + 0,8·53,14· = 443,22 KN = · 0,3 · 0,25 · 6,35+ 0,4·443,22 = 367,80 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 53,14 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4·
= 615,75 mm
2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 367,80+64,65+8,75 = 441,20 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 351KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 443,22 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,16 N/mm2 f vd,i =
= 64 KN/m2
= · 64 = 80,8 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KN
VRd = 80,8+64,65+8,75= 154,20 KN > VEd =53,14 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
78/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
78
Perete pe Y → Etaj 2
GSYPP
NEd=252,66 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30m
l=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
79/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
79
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,00513 m( GSXPP)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,00513 + 0,01 = 0,01513 m = 15,13mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,879em =
eio ± ehm ± eaØm
= = 12 (zc) = = 0,0592
ehm =
=
= 0,0048 m
em = 0,0048 + 0,01 = 0,0148 m = 14,80 mm≤12,5mm
Øm= 0,730 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
NRd(i) = 0,879x2,245x1,44= 2841,6 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
80/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
80
NRd(m) = 0,730x2,245x1,44 = 2360 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 171,36 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,8m
Azci = =
= 0,206 m2
tech=0,206/25=0,154 m
zG=( =0,47 myG=
MRd(zna) = 2,918· 480 = 737,26 KNm
MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 737,26+886,7 = 1624 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=11,24 KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,337 = 6,564 m
e = = = 0,337 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,564 – 5,05 = 8,08 m
= NEd + 0,8·VEd · = 213,56 + 0,8·11,24· = 219KN = · 0,3 · 0,25 · 8,08+ 0,4·219 = 330 KN
VEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 11,24 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
81/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
81
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KNVRd = 330+64,65+8,75 = 403,4 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt ·
f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm2 = = = 173 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 219 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,12 N/mm2 f vd,i =
= 48 KN/m2 = · 48 = 60,6 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KNVRd = 60,6+64,65+8,75= 134 KN > VEd =11,24 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
82/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
82
Perete pe Y → PARTER
GSYPN
NEd=753,5 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30ml=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
Mortal M10
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
83/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
83
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0ehi =
= = 0,0072 m( GSXPN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0072 + 0,01 = 0,0172 m = 17,2 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,86em =
eio ± ehm ± eaØm
= = 12 (zc) = = 0,0532
ehm =
=
= 0,0033 m
em = 0,0033 + 0,01 = 0,0133 m = 13,30 mm
Øm= 0,743 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
NRd(i) = 0,86x2,245x1,44= 2780,2 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
84/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
84
NRd(m) = 0,744x2,245x1,44 = 2402 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL
PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 359,15 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,8m
Azci = = = 0,616 m2
tech=0,616/3,09=0,2m
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
85/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
85
zG=( =0,47 m
yG=
MRd(zna) = 1,955· 753,5 = 1473,1 KNm
MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 1473,1+886,7 = 2359,8 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=110,9 KN
VRd =
+ VRd2 + VRSC
= · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,686 = 5,52 me =
= = 0,686 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 5,52 – 5,05 = 6,0 m = NEd + 0,8·VEd · = 558,61 + 0,8·110,9· = 612,23 KN = · 0,3 · 0,25 · 6,0 + 0,4·612,23 = 424,89 KNVEd ≤ l pan · t · f vdo
f vdo = = = 0,12 N/mm2 110,90 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KNVRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN
VRd = 424,89+64,65+8,75 = 498,29 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i =
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
86/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
86
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2 = = = 541 KN/m2
= NEd + 0,8·VEd· = 612,33 KN
f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,194 N/mm2 f vd,i =
= 77,6 KN/m2 = · 77,6 = 97,97 KNVRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KN
VRd = 97,97+64,65+8,75= 171,37 KN > VEd =96,89 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
87/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
87
Perete pe Y → Etaj 1
GSYPN
NEd=510 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30m
l=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
88/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
88
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,0022 m( GSXPN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0022 + 0,01 = 0,0122 m = 12,2 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,9
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc)
=
= 0,05
ehm = = = 0,00215 mem = 0,00215+ 0,01 = 0,01215 m = 12,15 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øm= 0,75 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
89/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
89
NRd(i) = 0,9x2,245x1,44= 2909,5 KN
NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 2424,6 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANULPERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 105,05 KNm
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,8m
Azci = = = 0,301 m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
90/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
90
tech=0,301/3,09=0,1m
zG=( =0,47 m
yG= MRd(zna) = 2,0· 510 = 1020 KNmMRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 1020+886,7 = 1906,7 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=102,06 KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,517 = 6,024 m
e = = = 0,517 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,024 – 5,05 = 7,0 m = NEd + 0,8·VEd ·
= 386,09 + 0,8·102,06·
= 435,44 KN
= · 0,3 · 0,25 · 7,0 + 0,4·435,44 = 384,20 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2 102,06 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm
2
VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x10
3
= 8,75 KNVRd = 384,20+64,65+8,75 = 457,60 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,i
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
91/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
91
f vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm
2
=
= = 345 KN/m2
= NEd + 0,8·VEd· = 612,33 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,159 N/mm2 f vd,i =
= 63,6 KN/m2 = · 63,6 = 77,77 KNVRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KNVRd = 77,77+64,65+8,75= 151,17 KN > VEd =102,06 KN
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
92/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
92
Perete pe Y → Etaj 2
GSYPN
NEd=269,18 KN
b1=0,25m
b2=2,00m
lw=5,30m
l=4,80m
t1,t2=0,25m
S1,S2=0,25x0,25
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
93/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
93
Mortal M10
f b=7,5 N/mm2
f k =3,6 N/mm2
n=7,7/1,44=5,35
γm=2,5
bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m
bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m
N Rd =Øi(m)·A·fd
Øi=1-2·
ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t
eio = =0
ehi = = = 0,0063 m( GSXPN)
ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm
=>ei = 0,0063 + 0,01 = 0,0163 m = 16,3 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øi=1-2· = 0,87
em = eio ± ehm ± ea
Øm = = 12 (zc)
=
= 0,05
ehm = = = 0,0004 mem = 0,0004+ 0,01 = 0,0104 m = 10,40 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm
Øm= 0,75 f d = =
= 1,44 N/mm2
As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
94/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
94
NRd(i) = 0,87x2,245x1,44= 2812,5 KN
NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 2424,6 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANULPERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA
MEd= 19,31 KN
MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd
ls = 4,8m
Azci = = = 0,22 m2
tech=0,22/3,09=0,07 m
zG=( =0,47 m
yG=
MRd(zna) = 2,02· 269,18 = 543,74 KNm
MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm
MRd = 543,74+886,7 = 1430,4 KNm
REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR
STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd
VEd=68,35 KN
VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,238 = 6,861 m
e =
=
= 0,238 m
lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,861 – 5,05 = 8,672 m = NEd + 0,8·VEd · = 21156 + 0,8·68,35· = 244,61 KN = · 0,3 · 0,25 · 8,672 + 0,4·244,61 = 127,84 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =
= = 0,12 N/mm2
-
8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf
95/136
UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE
95
68,35 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN
VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN
Aasc = 4· = 615,75 mm2
λc = 0,35f yd = 300 N/mm2 VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x10
3 = 8,75 KN
VRd = 127,84+64,65+8,75 = 201,24 KN
REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA
VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =
· f vd,if vd,i =
f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm2 = = = 194 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 244,61 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,125 N/mm2 f vd,i =
= 50 KN/m2
=
· 50 = 63,125 KN
VRd2 = 64,65 KN
VRsc = 8,75 KN
VRd = 63,125+64,65+8,75= 136,50 KN > VEd =68,35 KN
VERIFICAREA CERINTEI DE REZISTENTA
1. Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui.In toate sectiunile, eforturile secti