diseño hidraulico de una rapida
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diseño hidraulico de una rapidaTRANSCRIPT
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1.- Diseo del canal aguas arriba y aguas abajo:
Tenemos los siguientes datos, para el canal. C.R aguas arriba = 17.40m m.s.n.m
C.R aguas Abajo = 6.47m m.s.n.m
Z = 1.00
b = 2.00 m.
n = 0.03
s = 0.0005
Q = 5.00 m/s
Yn = 1.80 m. Vn = 0.73 m.
Calculo de borde Libre .
BL=0.3*Yn= 0.54 m. (max.)
Usaremos : BL = 0.60 m.
Resultados:
T = 5.60 m.
BL= 0.60 m.
Yn= 1.80 m.
b = 2.00 m.
0.05 en una longitud de proyeccin horizontal de 190 m
DISEO DE UNA RAPIDA
El perfil del terreno presenta un solo tramo con una pendiente de :
-
2.- Caractersticas de la Rpida Q = 5.00 m/s
Con la ayuda del perfil del terreno se definieron las siguientes carctersticas:
b: 2.24 b: 3.40
Ancho a Utilizar: B = 2.82 B = 3.00 m
Pendiente S1= 0.0570 Pendiente S2= 0.0310
Tramo L1 = 140.93 m Tramo inf. L2= 89.79 m
Long. Total = 230.72 m
n = 0.014 (revestido con concreto)
b = 3.00 m
z = 1.0 (seccin de la rpida trapezoidal)
4.2227
Tirante Crtico en la Seccin de Control
Yc= 0.6113 mVc= 2.2647 m/sEc= 0.8728 m-kg/kg
3.- Clculo de Longitud de Transicion. = 22.5
Lte = 1.66
Lte = 2.00 m
4.- Clculo de los Tirantes de Escurrimiento en la Rapida.
Los 230.72 m de longitud horizontal se han dividido en 20 tramos c/ uno de 11.54 m
Las Longitud inclinada de cada tramo ser:
Para Pendiente S1= 0.0570 Para Pendiente S2= 0.0310
L = 11.55 m L = 11.54 m
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Aplicamos el teorema de Bernoulli, mediante el mtodo de Incrementos Finitos:
Se hace para diferentes valores de tirante y caudal constante, puesto que a mayor profundidad la velocidad ir au-mentando y el tirante disminuyendo.
A continuacin confeccionaremos una tabla que se guiar bajo la siguiente frmula:
El valor de la Energa es:
Por lo tanto el Bernoulli debe cumplirse para la igualdad:
hf 1 =L 1 (nV/R2/3 )
LxR
V
g
VY
g
VYh n
2
3/2
2
22
2
111
22
g
VYE
2
2
21211 hfEEh
-
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Y (cm) Y A P R R 2/3 V V 2 /2g E hf 1 E+hf 1
15 0.15 0.4725 3.4243 0.1380 0.2670 10.5820 5.7074 5.8574 6.4106 12.2680
16 0.16 0.5056 3.4525 0.1464 0.2778 9.8892 4.9846 5.1446 5.7580 10.9026
17 0.17 0.5389 3.4808 0.1548 0.2883 9.2782 4.3876 4.5576 5.2055 9.7631
18 0.18 0.5724 3.5091 0.1631 0.2985 8.7352 3.8890 4.0690 4.7332 8.8023
19 0.19 0.6061 3.5374 0.1713 0.3085 8.2495 3.4686 3.6586 4.3259 7.9845
20 0.20 0.6400 3.5657 0.1795 0.3182 7.8125 3.1109 3.3109 3.9718 7.2827
22 0.22 0.7084 3.6223 0.1956 0.3369 7.0582 2.5391 2.7591 3.3888 6.1479
24 0.24 0.7776 3.6788 0.2114 0.3548 6.4300 2.1073 2.3473 2.9314 5.2787
26 0.26 0.8476 3.7354 0.2269 0.3720 5.8990 1.7736 2.0336 2.5651 4.5987
28 0.28 0.9184 3.7920 0.2422 0.3885 5.4443 1.5107 1.7907 2.2666 4.0573
30 0.30 0.9900 3.8485 0.2572 0.4045 5.0505 1.3001 1.6001 2.0199 3.6200
34 0.34 1.1356 3.9617 0.2866 0.4347 4.4030 0.9881 1.3281 1.6383 2.9664
38 0.38 1.2844 4.0748 0.3152 0.4632 3.8929 0.7724 1.1524 1.3597 2.5121
42 0.42 1.4364 4.1879 0.3430 0.4900 3.4809 0.6176 1.0376 1.1492 2.1868
46 0.46 1.5916 4.3011 0.3700 0.5154 3.1415 0.5030 0.9630 0.9859 1.9490
50 0.50 1.7500 4.4142 0.3964 0.5397 2.8571 0.4161 0.9161 0.8564 1.7725
54 0.54 1.9116 4.5274 0.4222 0.5628 2.6156 0.3487 0.8887 0.7518 1.6405
58 0.58 2.0764 4.6405 0.4475 0.5850 2.4080 0.2955 0.8755 0.6659 1.5414
62 0.62 2.2444 4.7536 0.4721 0.6063 2.2278 0.2530 0.8730 0.5943 1.4673
67 0.67 2.4589 4.8950 0.5023 0.6319 2.0334 0.2107 0.8807 0.5205 1.4013
72 0.72 2.6784 5.0365 0.5318 0.6564 1.8668 0.1776 0.8976 0.4601 1.3577
77 0.77 2.9029 5.1779 0.5606 0.6799 1.7224 0.1512 0.9212 0.4098 1.3310
82 0.82 3.1324 5.3193 0.5889 0.7026 1.5962 0.1299 0.9499 0.3675 1.3174
87 0.87 3.3669 5.4607 0.6166 0.7244 1.4850 0.1124 0.9824 0.3316 1.3140
92 0.92 3.6064 5.6022 0.6438 0.7456 1.3864 0.0980 1.0180 0.3008 1.3188
97 0.97 3.8509 5.7436 0.6705 0.7660 1.2984 0.0859 1.0559 0.2742 1.3301
102 1.02 4.1004 5.8850 0.6968 0.7859 1.2194 0.0758 1.0958 0.2510 1.3468
112 1.12 4.6144 6.1678 0.7481 0.8241 1.0836 0.0598 1.1798 0.2127 1.3925
122 1.22 5.1484 6.4507 0.7981 0.8604 0.9712 0.0481 1.2681 0.1826 1.4507
132 1.32 5.7024 6.7335 0.8469 0.8951 0.8768 0.0392 1.3592 0.1585 1.5176
142 1.42 6.2764 7.0164 0.8945 0.9284 0.7966 0.0323 1.4523 0.1388 1.5912
152 1.52 6.8704 7.2992 0.9413 0.9604 0.7278 0.0270 1.5470 0.1226 1.6696
162 1.62 7.4844 7.5821 0.9871 0.9914 0.6681 0.0227 1.6427 0.1090 1.7518
Habindose dividido la longitud total de la poza en tramos pequeos de 11.55 m significa que tendremos que calcular en los 140.93 m, 13 tirantes aparte del crtico que ocurre en la seccin de control.
El desnivel entre un tirante y otro ser: Dh 1 =SxL tramo 0.66 m
En la grfica Energia Vs Tirante se ubica el tirante crtico en el eje de las abcisas, se intercepta la curva E y se agrega
TIRANTES EN EL TRAMO DE 140.93m de S1 = 0.0570
el tirante Y1, esta operacin se repite 13 veces obtenindose de esta manera los 13 tirantes buscados.
Dh 1 , con esta altura se interseca la curva el asistente para una base de datos+h1 y se baja al eje de las abcisas obtenidose
-
N E Y
Yc 0.87 0.61 Yc 0.61
1 1.53 0.62 Y1 0.62
2 2.19 0.43 Y2 0.43
3 2.85 0.35 Y3 0.35
4 3.51 0.30 Y4 0.30
5 4.17 0.28 Y5 0.28
6 4.82 0.26 Y6 0.26
7 5.48 0.24 Y7 0.24
8 6.14 0.22 Y8 0.22
9 6.80 0.20 Y9 0.20
10 7.46 0.20 Y10 0.20
11 8.12 0.19 Y11 0.19
12 8.78 0.18 Y12 0.18
13 9.43 0.17 Y13 0.17
TIRANTES EN EL TRAMO DE 89.79m de S2 = 0.0310
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Y (cm) Y A P R R 2/3 V V 2 /2g E hf 1 E+hf 1
15 0.15 0.4725 3.4243 0.1380 0.2670 10.5820 5.7074 5.8574 6.4033 12.2607
16 0.16 0.5056 3.4525 0.1464 0.2778 9.8892 4.9846 5.1446 5.7514 10.8960
17 0.17 0.5389 3.4808 0.1548 0.2883 9.2782 4.3876 4.5576 5.1996 9.7572
18 0.18 0.5724 3.5091 0.1631 0.2985 8.7352 3.8890 4.0690 4.7278 8.7969
19 0.19 0.6061 3.5374 0.1713 0.3085 8.2495 3.4686 3.6586 4.3209 7.9795
20 0.20 0.6400 3.5657 0.1795 0.3182 7.8125 3.1109 3.3109 3.9673 7.2781
22 0.22 0.7084 3.6223 0.1956 0.3369 7.0582 2.5391 2.7591 3.3849 6.1441
24 0.24 0.7776 3.6788 0.2114 0.3548 6.4300 2.1073 2.3473 2.9280 5.2753
26 0.26 0.8476 3.7354 0.2269 0.3720 5.8990 1.7736 2.0336 2.5621 4.5957
28 0.28 0.9184 3.7920 0.2422 0.3885 5.4443 1.5107 1.7907 2.2640 4.0547
30 0.30 0.9900 3.8485 0.2572 0.4045 5.0505 1.3001 1.6001 2.0176 3.6177
34 0.34 1.1356 3.9617 0.2866 0.4347 4.4030 0.9881 1.3281 1.6365 2.9645
38 0.38 1.2844 4.0748 0.3152 0.4632 3.8929 0.7724 1.1524 1.3581 2.5105
42 0.42 1.4364 4.1879 0.3430 0.4900 3.4809 0.6176 1.0376 1.1479 2.1855
46 0.46 1.5916 4.3011 0.3700 0.5154 3.1415 0.5030 0.9630 0.9848 1.9478
50 0.50 1.7500 4.4142 0.3964 0.5397 2.8571 0.4161 0.9161 0.8555 1.7715
54 0.54 1.9116 4.5274 0.4222 0.5628 2.6156 0.3487 0.8887 0.7509 1.6396
58 0.58 2.0764 4.6405 0.4475 0.5850 2.4080 0.2955 0.8755 0.6651 1.5406
62 0.62 2.2444 4.7536 0.4721 0.6063 2.2278 0.2530 0.8730 0.5937 1.4666
67 0.67 2.4589 4.8950 0.5023 0.6319 2.0334 0.2107 0.8807 0.5200 1.4007
72 0.72 2.6784 5.0365 0.5318 0.6564 1.8668 0.1776 0.8976 0.4595 1.3572
-
77 0.77 2.9029 5.1779 0.5606 0.6799 1.7224 0.1512 0.9212 0.4093 1.3305
82 0.82 3.1324 5.3193 0.5889 0.7026 1.5962 0.1299 0.9499 0.3671 1.3170
87 0.87 3.3669 5.4607 0.6166 0.7244 1.4850 0.1124 0.9824 0.3312 1.3136
92 0.92 3.6064 5.6022 0.6438 0.7456 1.3864 0.0980 1.0180 0.3005 1.3184
97 0.97 3.8509 5.7436 0.6705 0.7660 1.2984 0.0859 1.0559 0.2739 1.3298
102 1.02 4.1004 5.8850 0.6968 0.7859 1.2194 0.0758 1.0958 0.2507 1.3465
112 1.12 4.6144 6.1678 0.7481 0.8241 1.0836 0.0598 1.1798 0.2125 1.3923
122 1.22 5.1484 6.4507 0.7981 0.8604 0.9712 0.0481 1.2681 0.1824 1.4505
132 1.32 5.7024 6.7335 0.8469 0.8951 0.8768 0.0392 1.3592 0.1583 1.5175
142 1.42 6.2764 7.0164 0.8945 0.9284 0.7966 0.0323 1.4523 0.1386 1.5910
152 1.52 6.8704 7.2992 0.9413 0.9604 0.7278 0.0270 1.5470 0.1224 1.6694
162 1.62 7.4844 7.5821 0.9871 0.9914 0.6681 0.0227 1.6427 0.1089 1.7516
Habindose dividido la longitud total de la poza en tramos pequeos de 11.54 m significa que tendremos que calcular en los 89.79 m, 07 tirantes aparte del crtico que ocurre en la seccin
El desnivel entre un tirante y otro ser: Dh 1 =SxL tramo 0.36 m
En la grfica Energia Vs Tirante se ubica el tirante crtico en el eje de las abcisas, se intercepta la curva E y se agrega
N E Y
Yc 4.50 0.17 Yc 0.17
14 4.86 0.25 Y14 0.25
15 4.50 0.27 Y15 0.27
16 4.14 0.28 Y16 0.28
17 3.78 0.29 Y17 0.29
18 3.43 0.32 Y18 0.32
19 3.07 0.34 Y19 0.34
20 2.71 0.36 Y20 0.36
Dh 1 , con esta altura se interseca la curva el asistente para una base de datos+h1 y se baja al eje de las abcisas obtenidose
el tirante Y1, esta operacin se repite 7 veces obtenindose de esta manera los 7 tirantes buscados.
-
Los Tirantes Calculados Por Este metodo Grafico Son:
Para Pendiente S1= 0.0570 Para Pendiente S2= 0.0310
Yc Valor
Y1 0.62
Y2 0.43
Y3 0.35 Yc Valor
Y4 0.30 Y14 0.25
Y5 0.28 Y15 0.27
Y6 0.26 Y16 0.28
Y7 0.24 Y17 0.29
Y8 0.22 Y18 0.32
Y9 0.20 Y19 0.34
Y10 0.20 Y20 0.36
Y11 0.19
Y12 0.18
Y13 0.17
4.- Clculo Del Colchon Amortiguador
a) Clculo del la Curva I:
Donde se produce el tirante Y 20 , se tiene:
ancho de la posa B = 3.00Z = 0.00
Y 20= 0.36m A= 1.21 m2
Estacin: 5+530.72 V= 4.13 m/s
Cota de fondo: 6.47m V 2 /2g 0.87 m
Energa Especfica= 1.23 m
La elevacin de la lnea de energa en la estacin 2+940 ser: Cota de Fondo+Energa Especfica = 7.70m
el tirante conjugado menor.y Elevaciones tirantes Conjugados menores en el Tanque Amortiguador. El punto de insterseccin dar la elevacin del tanque y
Se efecta utilizando el mtodo grfico el cual consiste en trazar las curvas Elevaciones-Tirantes entre las secciones CD-EF
-
1 2 3 4 5 6
Y
(m)
A
(m2)
V=Q/A
(m/s)V 2 /2g
(m)
Y+V2/2g
(m)
Elevacin
80.88-E
0.15 0.4725 10.5820 5.7074 5.8574 1.840.20 0.6400 7.8125 3.1109 3.3109 4.390.25 0.8125 6.1538 1.9302 2.1802 5.520.30 0.9900 5.0505 1.3001 1.6001 6.100.35 1.1725 4.2644 0.9269 1.2769 6.420.40 1.3600 3.6765 0.6889 1.0889 6.610.45 1.5525 3.2206 0.5287 0.9787 6.720.50 1.7500 2.8571 0.4161 0.9161 6.780.55 1.9525 2.5608 0.3342 0.8842 6.810.60 2.1600 2.3148 0.2731 0.8731 6.820.65 2.3725 2.1075 0.2264 0.8764 6.820.70 2.5900 1.9305 0.1900 0.8900 6.81
b) Clculo del la Curva II:
1 2 3 4 5 6 7 8
Y
(m)
A
(m 2 )
V=Q/A
(m/s)
QV
(m 4 /s 2 )
QV/g
(m 3 )
Y
(m)
AY
(m 3 )
M
(m 3 )0.09 0.2700 18.5185 92.5926 9.4386 0.0446 0.0120 9.45060.10 0.3000 16.6667 83.3333 8.4947 0.0495 0.0148 8.50960.20 0.6000 8.3333 41.6667 4.2474 0.0979 0.0588 4.30610.30 0.9000 5.5556 27.7778 2.8316 0.1455 0.1309 2.9625
de las columnas (1) y (6) se obtiene la Curva I:
interseccin de las curvas I y II proporcionan el tirante conjugado menor Y 1 y la elevacin o cota de fondo del colchn amortiguador.
Graficamos los valores de la columnas (1) y (8) y se obtiene el grfico denominado: "TIRANTES VS FUERZA ESPECFICA", a
Al graficar los valores (1) y (7) de la tabla: ELEVACIN-TIRANTES CONJUGADOS MENORES, se obtiene la curva II, donde la
Elaboramos la siguiente tabla a partir de la Ecuacin de la Cantidad de Movimiento, donde:
partir del cual para cada tirante conjugado menor se obtiene el conjugado mayor y se prepara la tabla: ELEVACIN-TIRANTES CONJU-GADO MENORES, donde el valor de la columna (7), se obtiene restando a la elevacin del nivel de Energa en el canal aguas abajo(seccin A-B) el valor de la columna (6) y se obtiene as la elevacin correspondiente al tirante Y 1 elegido.
Elevaciones - Tirantes en el Canal de la Rpida
Tabla: Tirante vs Fuerza Especfica
elevaciones respecto a la lnea de energa en la seccin G-H o estacin 5+530.72 A continuacin se elabora la tabla y al graficar los valores
De la misma forma calculamos para tirantes menores a Y 20 la energa especfica para los tirantes asumidos y luego sus respecti-
MYAxg
QxV
Tb
TbYY
2
3xZYbT 2
-
0.40 1.2000 4.1667 20.8333 2.1237 0.1922 0.2306 2.35430.50 1.5000 3.3333 16.6667 1.6989 0.2381 0.3571 2.05610.60 1.8000 2.7778 13.8889 1.4158 0.2833 0.5100 1.92580.70 2.1000 2.3810 11.9048 1.2135 0.3279 0.6886 1.90220.80 2.4000 2.0833 10.4167 1.0618 0.3719 0.8926 1.95450.90 2.7000 1.8519 9.2593 0.9439 0.4154 1.1215 2.06540.99 2.9610 1.6886 8.4431 0.8607 0.4528 1.3407 2.20131.00 3.0000 1.6667 8.3333 0.8495 0.4583 1.3750 2.22451.20 3.6000 1.3889 6.9444 0.7079 0.5429 1.9543 2.66221.30 3.9000 1.2821 6.4103 0.6534 0.5845 2.2795 2.93301.40 4.2000 1.1905 5.9524 0.6068 0.6258 2.6282 3.23491.60 4.8000 1.0417 5.2083 0.5309 0.7072 3.3948 3.92572.00 6.0000 0.8333 4.1667 0.4247 0.8667 5.2000 5.62472.50 7.5000 0.6667 3.3333 0.3398 1.0606 7.9545 8.29433.20 9.6000 0.5208 2.6042 0.2655 1.3247 12.7174 12.9829
En la seccin A-B se tiene que la elevacin de la lnea de energa es : Cota de Fondo Aguas Abajo + Y + V 2 /2g = 8.29m
Cota de Fondo Aguas Abajo= 6.47m
Y + V 2 /2g= 1.83m
1 2 3 4 5 6 7
Y 1(m)
Y 2(m)
A 2
(m 2 )
V 2 =Q/A
(m/s)
V 22 /2g
(m)
Y 2 +V 22 /2g
(m)
Elevacin
de fondo
de tanque0.10 3.00 18.0000 0.2778 0.0039 3.0039 5.29
0.20 2.80 16.2400 0.3079 0.0048 2.8048 5.49
0.30 2.60 14.5600 0.3434 0.0060 2.6060 5.69
0.40 2.40 12.9600 0.3858 0.0076 2.4076 5.89
0.50 2.20 11.4400 0.4371 0.0097 2.2097 6.08
0.60 2.00 10.0000 0.5000 0.0127 2.0127 6.28
0.70 1.80 8.6400 0.5787 0.0171 1.8171 6.48
0.80 1.60 7.3600 0.6793 0.0235 1.6235 6.67
0.90 1.40 6.1600 0.8117 0.0336 1.4336 6.86
Del siguiente grfico se obtiene el tirante en el colchn amortiguador y la Elevacin del Fondo del tanque:
Tirante= 0.26m
Elevacin= 5.60m
Elevacin-Tirantes Conjugados Menores
-
Con este tirante en la grfica anterior se obtiene un tirante conjugado de : 1.50m
Profundidad= 0.87m
4.- Comprobacin del Funcionamiento del Colchn: Se comprueban que:1.60 0.68
a) Se debe cumplir la siguiente relacin: 1.50m x
1.40 0.81
Y V V 2 /2g E2 En 0.20 -0.1323Y2 1.50m 0.7462 0.028377677 1.5284
-
6.47m 1.80m
E2 = 1.53
Y2 = 1.50m
5.- Longitud del Salto Hidrulico: Para un colchn sin obstculos, comunmente se toma:
Y 1 = 0.26m Ls= 7.44m
donde K = 6 Y 2 = 1.50m Ls= 7.50m
6.- Clculo de la Trayectoria
V mx = 1.5 veces la velocidad media al principio de la trayectoria (estacin 2+940)
Tgq= Pendiente del canal S
Luego se tiene la siguiente igualdad:
En el problema se tiene:
S= 0.05
Y 20 = 0.36 Y= -(0.05X+ 0.1279X2) Con lo cual elaboramos la tabla:
V= 4.13
1 2 3 4 5 6
X X 2 0.05X 0.1279X^2 Y=(3)+(4) Elevacin
0.00 0.00 0.00 0.0000 0.0000 7.700.20 0.04 0.01 0.0051 -0.0151 7.680.40 0.16 0.02 0.0205 -0.0405 7.640.60 0.36 0.03 0.0460 -0.0760 7.570.80 0.64 0.04 0.0819 -0.1219 7.441.00 1.00 0.05 0.1279 -0.1779 7.271.40 1.96 0.07 0.2507 -0.3207 6.94
1.80 3.24 0.09 0.4144 -0.5044 6.44
0.4E2=
En = 2.2
COORDENADAS DE LA TRAYECTORIA EN LA RPIDA
0.40m6.07m
0.4E2 + E2 = 2.1397
2:1
1.5:1
2
22
2
15.12
SxVx
gXXSY
-
2.20 4.84 0.11 0.6191 -0.7291 5.712.60 6.76 0.13 0.8646 -0.9946 4.723.00 9.00 0.15 1.1511 -1.3011 3.423.50 12.25 0.18 1.5668 -1.7418 1.674.00 16.00 0.20 2.0465 -2.2465 -0.575.00 25.00 0.25 3.1976 -3.4476 -4.026.00 36.00 0.30 4.6045 -4.9045 -8.9
En la trayectoria se distinguen 2 puntos muy importantes:
P.C= Punto de Comienzo, que en este caso sera la cota de la estacin 5+300 P.T= Punto Terminal, como regla prctica Gmez Navarro Pg. 521 , recomienda que esta cota debe ser la
misma que la de la superficie normal del agua en el canal agua abajo, o menor.
Gmez Navarro (4) Pg. 518 manifiesta:
La altura de la trayectoria ser aproximadamente: Y=H/3 3.64m
Donde: H= Desnivel entre el canal aguas arriba y el canal aguas abajo.
Y su longitud es: 10.18m
El talud de la rampa final que se inicia en el PT, debe tener una inclinacin de manera que quede encima de la parte final de la trayectoria parablica, porque de este mod se garantiza que la lmina vertiente no se despegue del fondo, evitndose que se produzcael fenmeno de la Cavitacin. Se recomienda que en todo caso el talud de la rampa no debe ser mayor al ngulo de reposo del materialque la sostiene.
X=2xY/(0.666+S)
-
01
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
En
erg
a (
m)
Tirante Y (cm)
Energa vs Tirante
-
01
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
En
erg
a (
m)
Tirante Y (cm)
Energa vs Tirante
-
0.00
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
3.50
0 2 4 6 8 10 12 14
Tir
an
te "
Y"
(m)
Fuerza Especifica (m)
Tirante vs Fuerza Especfica
Rgimen Crtico
Rgimen Supercrtico
Rgimen Sub Crtico1.50
0.30
-
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
0.90
1.00
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Tira
nte
Y (
m)
Elevaciones del Fondo de Tanque (m)
Tirantes vs Elevaciones Fondo de Tanque
0.26
5.60 msnm