diseño del sistema de vapor
TRANSCRIPT
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
1/56
1. Diseño del sistema de vapor.
1.1. Datos de operación del sistema.
El sistema de vapor que se propone en el diseño cumple con los siguientes
requerimientos:
Datos generales de referencia de la producción de vapor, tomados de la
condición actual del sistema de generación eléctrica de Palma Tica S.A.
Flujo de vapor de la caldera (kg/hr): 60000 kg/h.
Presión del vapor sobrecalentado: 40 bar (manométrica).
Temperatura del agua de alimentación (105 ºC).
Temperatura del vapor saturado. Tablas de vapor T (a 40 bares)°c
Se debe de satisfacer una demanda de electricidad de 3600kW
Tipo de proceso
El proceso a que se requiere dimensionar es para un sistema de generación
de electricidad producida por un turbogenerador alimentado con vapor,
quemando la fibra de mesocarpio de palma africana. Los datos de placa
proporcionados son los que se muestran en la tabla 1.
TABLA 1.DATOS DE PLACA DE LA TURBINA A 8303 R.P.M.
Condiciones de operación
Relación
normal
Vapor
kW
lb/kWh kg/h
60000
Condiciones de Vapor
Entrada
Presión (Bar) Temperatura (°C)
Normal 32 330
Máximo 40 330
Salida
Normal 4 144
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
2/56
1.2. Verificación de diámetro de tuberías en la turbina a alimentar con vapor.
Usando el recurso de cálculo de la página web de SpiraxSarco, para
verificación de tuberías. Con el flujo másico de entrada a la turbina se corroboran
las medidas que esta tiene para las tuberías de entrada y salida.
ILUSTRACIÓN 1. DIMENCIONAMIENTO DE LA TUBERIA DE ENTRADA HACIA LA TURBINA. SPIRAX SARCO.
Para el caso de la tubería de salida de la turbina, el vapor sale a 4 Bar:
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
3/56
ILUSTRACIÓN 2. DIMENCIONAMIENTO DE TUBERÍA DE SALIDA DE VAPOR DE LA TURBINA. SPIRAX SARCO.
Las dimensiones preliminares de las tuberías de distribución de vapor se
presentan en la tabla 2:
TABLA 2. DIMENSIONES DE LAS TUBERÍAS PRINCIPALES.
Tubería Diámetro (in) Longitud Equivalente(m)
Entrada 8 53
Salida 16 58
1.3. Cálculo de los aislamientos de las tuberías.
Dimensionamiento de tuberías por presión.
A. De la caldera a la turbina.
Según el SELMEC página 34 el espesor de un aislamiento de fibra devidrio, para una tubería de 8 in es de 3 in.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
4/56
B. De la turbina a los autoc laves.
Según el SELMEC página 34 el espesor de un aislamiento de fibra de
vidrio, para una tubería de 16 in es de 31/2 in.
1.4. Cálculo de potencia de turbina en condiciones de operación:
TABLA 3.TABLA DE INTERPOLACIÓN A 600 PSIA DE OPERACIÓN.
Temperatura(°F) Entalpia (Btu/lbm)
600 1290.3
626 H1(x)= 1306.3
700 1351.8
Tabla de salida de la turbina a 60 Psia
292.69 Hg(x)= 1177.8
h1(x)=1306.3 Btu/lbm
∆h=128.5 Btu/lbm
=
128.5
Btu
lbm
×132277.4
lb
h
≈16997645.9
Btu
h ×
1kW
3412.2Btu
h ≈4981.4kW
Como la turbina tiene una eficiencia del 80% entonces se hace un trabajo de:
% = 36004981.4
∗ 100 = 72.3% Las condiciones satisfacen la demanda de energía de la turbina.
1.5. Selección de la caldera.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
5/56
Datos requeridos:
1.5.1. Consumo de vapor de la turb ina.
El consumo de vapor corresponde a:
∗ ℎ 1000
=
ℎ = 42000
/
ℎ
La turbina consume entonces aproximadamente 42T/h de vapor.
Caudal de diseño:
Consumo Turbina= 42T/h
Distancia Caldera-Turbina= 60 m
Longitud equivalente= 50m+50m*0.20 (pérdidas de accesorios)= 60m.
Capacidad de la caldera= 80T/h
Caballo Caldera (BHP preliminar)=
Factor de Evaporación= 1.13
Caballo Caldera (BHP):
1.5.2. Cálculo caballos caldera:
Flujo requerido:
25000 ℎ ∗ 1.1 ∗ 1.05 = 28 875 / ℎ Suponiendo un 10% de ampliaciones en consumo de vapor para los
autoclaves en el futuro y un 5% de pérdidas de radiación varias del sistema.
Presión requerida
Se requiere que la caldera genere
capacidad de: 79000 kg/h
Los 40 bar de la presión de
funcionamiento de la caldera
La presión de ambiente: 1 atm
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
6/56
285 0.07031 1 = 20.0 / Factor de evaporación (según Selmec pag.24)
TABLA 4. FACTOR DE EVAPORACIÓN CON LA VARIACIÓN DE LA PRESIÓN. AGUA DE ALIMENTACIÓN A 60ºC.
/ Factor de evaporación15.8 1.12617.6 1.12820.0 1.130
Caballos caldera
=63 658 .474ℎ ∗ 1.13
34.51ℎ
= 2084.44
Con los datos calculados se selecciona la siguiente caldera:
TABLA 5. TIPO DE CALDERA SELECCIONADA.
Fabricante Babcock&Wilcox
Tipo Towerpack
Diseño 2 Domos
LAS ESPECIFICACIONES DE LA MISMA SE INCLUYEN EN LA
SIGUIENTE FIGURA.
TABLA 6.ESPECIFICACIONES DE LA CALDERA SELECCIONADA.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
7/56
ILUSTRACIÓN 3. ESQUEMA DE LA CALDERA.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
8/56
ILUSTRACIÓN 4.CONTINUACION ESQUEMA DE LA CALDERA.
1.6. Selección de las trampas de vapor.
En el caso de las tuberías principal se debe de estimar la cantidad de condensado que se
formaría durante la operación normal de los equipos y no en el arranque, porque se
tendería a sobredimensionar la trampa.
Pero, el condensado del arranque debe ser evacuado. Para esto se utiliza el llamado
precalentamiento del sistema, para nuestra aplicación se selecciona el llamado
Precalentamiento Supervisado debido a la longitud y diámetro de la tubería.
El precalentamiento supervisado consiste en encender la caldera y abrir totalmente las
válvulas en las piernas de recolección de condensado permitiendo que el condensado al
arranque salga por completo una vez que se ha alcanzado la temperatura de operación
de la tubería se procede a cerrar las válvulas y son las trampas de vapor las que actuaran
como purga de condensado.
Para la selección de trampas de vapor se debe de considerar:
Aplicación
Variaciones del flujo de vapor (constante)
Variaciones de la presión
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
9/56
Las trampas de vapor recomendadas para el caso de vapor sobrecalentado, que es el que
se emplea en la entrada de la turbina de vapor en el proceso de generación de electricidad,
es la de tipo termodinámico.
Y para las líneas de distribución según el manual de SpiraxSarco las de balde invertido de
pueden emplear.
ILUSTRACIÓN 5. ESQUEMA GENERAL DE SISTEMA DE GENERACIÓN ELÉCTRICA
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
10/56
1.6.1. Tipo de trampa.
Seleccionar el tipo de trampa para la aplicación de la turbina de vapor:
El tipo ideal para esta aplicación sería la trampa tipo bimetálico
Según Armstrong (2012), el vapor sobrecalentado puede perder calor sin
condensación, mientras que el vapor saturado no puede. Por lo tanto, el vapor
sobrecalentado puede ser transportado a través de líneas de vapor muy largas sin
perder calor suficiente para condensar. Esto permite que el suministro de vapor sea
seco a lo largo de todo el sistema de vapor.
Además, Debido a que el vapor sobrecalentado puede perder tan poco calor
antes de que vuelva a convertirse en vapor saturado, no es un buen medio de
transferencia térmica. Algunos procesos, tales como plantas de energía, requieren
un calor seco con el fin de hacer el trabajo. Cualquiera que sea el tipo de unidad de
potencia, el recalentamiento ayuda a reducir la cantidad de condensación de
arranque en frío. El recalentamiento también aumenta la salida de potencia al
retrasar la condensación durante las etapas de expansión en el equipo. Tener una
secadora de vapor en el extremo de escape aumentará la vida de álabes de turbina.
El condensado debe ser eliminado, ya que se forma en cualquier sistema de
vapor y el fin es mantener una alta eficiencia y minimizar el golpe de ariete
perjudicial y la erosión.
La trampa Bimetálica es una buena opción para aplicaciones de vapor
sobrecalentado. Una trampa bimetálico está configurado para no abrir hasta que el
condensado se enfría a una temperatura por debajo de la saturación. Para la
presión existente, permanecerá cerrada siempre vapor de cualquier temperatura es
en la trampa. A medida que la temperatura del vapor se eleva, el tirón del elemento
bimetálico se hace mayor, proporcionando una mayor fuerza de cierre hermético
en la válvula. Además, el vapor sobrecalentado tiende a sellar la válvula mejor. La
trampa bimetálica también tiene la capacidad de manejar grandes cargas de puesta
en marcha. Por estas razones, esta trampa es una buena elección para
recalentamiento. La trampa seleccionada para la tubería de distribución principal es
del modelo Spirax Sarco SM43.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
11/56
En la segunda de los casos se selecciona una termodinámica.
ILUSTRACIÓN 6.SELECCIÓN DE TRAMPAS DE VAPOR PARA TURBINA, COMO SEGUNDAA OPCION.
1.6.2. Cantidad de trampas
De acuerdo al criterio de que se debe colocar 1 trampa por cada 100 pies
tendrían que colocarse dos trampas para el trayecto de tubería de esta aplicación.
1.6.3. Cálculo de carga de caudal.
Empleando la fórmula siguiente:
= ∗∗()∗ You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
12/56
C: carga de condensado (Kg/h)
A: área exterior de la tubería
U: Perdida de calor (kJ/h•m2•°C)
t1: temperatura del vapor
t2: temperatura ambiental
E: 1-Eficiencia del aislamiento
H: Calor latente del vapor.
ILUSTRACIÓN 7. CÁLCULO DEL CONDESADO PARA TUBERÍAS CON VAPOR SOBRECALENTADO.
Empleando la fórmula siguiente:
ILUSTRACIÓN 8. ESTIMACION DE CARGA DE CONDENSADO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
13/56
= ∗∗()∗ C: carga de condensado (Kg/h)
A: área exterior de la tubería
U: Perdida de calor (kJ/h•m2•°C)
t1: temperatura del vapor
t2: temperatura ambiental
E: 1-Eficiencia del aislamiento
H: Calor latente del vapor
O también
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
14/56
ILUSTRACIÓN 9.CÁLCULO DE CONDENSADO
TABLA 7. TABLAS DE VAPOR
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
15/56
TABLA 8. DIMENCIONES DE TUBERÍAS SCH80
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
16/56
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
17/56
TABLA 9.CARGA DE CONDENSADOS DE TUBERÍA AISLADA POR CADA 100 FT A 70ºF DE TEMPERATURAAMBIENTE. EN LB/H.
Cálculo de la carga de condensado a partir de la tabla 6.
a) Condensado debido a pérdidas por radiación:
Para una tubería de 8”, se toma la de 600psig la carga es de 103
lb/(h*100ft de tubería). Como la tubería es de 55m es decir 180ft.
Por lo tanto la carga de condensado sería alrededor de 185.4 lb/h
(84.27 kg/h) (SELMEC; pág. 235).
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
18/56
b) Criterio 2 trampas por cada 100ft de tubería entonces usar 4 en
esta aplicación. Pero como son sólo 184 pies se colocará tres
trampa.
c) Selección de la trampa.
Factor de seguridad para trampa termodinámica: 3 al final de tubería
Carga de condensado de selección: 3*185.4lb/h = 556.2lb/h
(253kg/h)
Modelo de trampa seleccionada:
d) Diámetro de pierna colectora.
ILUSTRACIÓN 10. GRÁFICO DE PÉRDIDA DE CALOR.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
19/56
Para el caso de la aplicación en Palma Tica se tienen los siguientes
datos de entrada para el cálculo del carga de condensado.
A: (7.62in) π (1m/39.37in)X42m = 25.5 m2
U: 90 kJ/h•m2•°C
t1: 330°C
t2: 30°C
E: 0.25
H: 1712.94 kJ/Kg
= 25.5 ∗ 90 ∗ (330 − 30) ∗ 0.251712.94
= 100.5 / ℎ
Con los datos anteriores y aplicando la ecuación para la carga de
condensado se obtiene:
C=100.5 kg/h de condensado*FS
Con un FS de 3 debido al tipo de trampa se tiene que la cantidad de
condensado es de:
C=301.5 kg/h entonces una trampa por cada 100.5 kg/h.
1.6.4. Presión diferencial para la trampa de la tubería
principal.
La presión diferencial que existe entre la tubería principal y la
tubería de traslado de condensado sería de 1 barg, ya que, la tubería
de condensado se encuentra venteada, con este dato se puede
seleccionar la siguiente trampa de vapor.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
20/56
ILUSTRACIÓN 11. CAPACIDADES TRAMPA DE SM25 DE SPIRAX SARCO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
21/56
1.6.5. Selección de trampa para la línea de salida de la
turbina
La línea de salida de la turbina es la que corresponde al llamado
“vapor muerto” esta línea trasiega el vapor eliminado por la turbina,
tiene una menor temperatura y por supuesto una menor presión que
el caso de Palma Tica es de aproximadamente 4 barg, de acuerdo a
los datos técnicos de la turbina y los requerimientos de los autoclaves.
El proceso que se realiza en Palma Tica incluye varias etapas, sin
embargo, la etapa inicial es la que se encuentra en los denomina tres
Autoclaves que son los esterilizadores.
El fin de los autoclaves es inactivar las enzimas que causan el
desdoblamiento del aceite y en consecuencia el incremento del
porcentaje de ácidos grasos libres.
2- Acelerar el proceso de ablandamiento de la unión de los frutos
con su soporte natural (raquis o tuza).
3- Disminuir la resistencia de los tejidos de la pulpa para lograr elfácil rompimiento de las celdas de aceite durante los procesos de
digestión y prensado.
4- Deshidratar parcialmente las almendras contenida en la nuez,
para facilitar su recuperación posterior.
El proceso de esterilización se lleva a cabo, generalmente
sometiendo los racimos de fruto fresco de palma a la acción de vapor
de agua en recipientes cilíndricos horizontales (autoclaves), en donde
los factores principales son el tiempo de cocción y la temperatura,
dependiendo del tamaño de los racimos y del grado de madurez del
racimo.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
22/56
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
23/56
Empleando un factor de seguridad de 2 se condensa a la salida de
la turbina unos 3.8 kg/h.
TABLA 10.SELECCIÓN DE TRAMPAS DE VAPOR SPIRAX SARCO POR APLICACIÓN.
De los catálogos de SpiraxSarco se puede seleccionar la de
balde invertido, se selecciona la de balde invertido, que da un
trasiego de condensado de 3.8 kg/h con una presión diferencial de
4 barg (40 psig).
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
24/56
ILUSTRACIÓN 13. CAPACIDADES PARA LAS TRAMPAS FT14 DE SPIRAX SARCO.
1.6.6. Selección de trampas de vapor para autoclaves.
Por medio, de la tabla de selección de trampas de vapor del
fabricante Spirax Sarco se determina que para la aplicación se
requiere una trampa de tipo flotador y termostato, como se muestra
en la figura siguiente.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
25/56
TABLA 11.SELECCIÓN DE TRAMPA PARA UN EVAPORADOR.
La presión diferencial bajo la cual operara esta trampa será de 14.7
psig que es alrededor de 1barg. La carga de condensado es un factor
desconocido pero se estima que sobrepasa los 1000kg/h por lo tanto
para un factor de seguridad de 2.5 de la trampa se tiene una carga de
condensado de 2500kg/h de esta manera se selección la trampa
FT14-DN40 de 1 1/2”. La selección se muestra a continuación.
ILUSTRACIÓN 14.CAPACIDADES PARA LAS TRAMPAS FT14 DE SPIRAX SARCO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
26/56
Para los autoclaves siguientes se seleccionan trampas del mismo
tipo, pero modificando la carga de condensado y la presión diferencial
de operación, siempre en la familia FT14 de Spirax Sarco.
1.6.7. Dimensionamiento de las piernas de condensado.
En el dimensionamiento de las piernas de condensado, se empleó
el manual de Armstrong “Guía para la conservación de vapor en el
drenado de condensado”, que se incluye con la versión digital de este
informe.
Utilizando la tabla de la página 20, que se muestra a continuación,
se obtienen las siguientes dimensiones para las piernas decondensado del sistema.
TABLA 12.DIMENSIONES RECOMENDADAS PARA LAS PIERNAS COLECTORAS EN TUBERÍAS PRINCIPALES YRAMALES.
TABLA13. DIMENSIONES DE LAS PIERNAS DE CONDENSADO DEL SISTEMA.
Tubería Diámetro (pulg) Longitud(mm)
Entrada dela turbina
4 300
Salida de la
turbina
10 685
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
27/56
1.6.8. Selección de válvulas de seguridad.
Para el sistema en diseño y en concordancia con lo estipulado en
el código de calderas, se seleccionaron las válvulas de seguridad que
salvaguardan tanto la integridad de la caldera como la integridad de
los usuarios del sistema de vapor. A partir de los datos de operación
del sistema (ver tabla 11) se calcularon los parámetros de selección
de las válvulas de seguridad.
TABLA14. PARÁMETROS DE SELECCIÓN DE VÁLVULAS DE SEGURIDAD.
Parámetro Valor
Presión Normal de Operación 588 psig
Presión Máxima de Trabajo 676.2 psig
Presión de Seteo de Válvulas
46.6 barg
Presión operación 20.286 psi
Presion reset 696.48 psi
Flujo Másico
78900 kg/h
35864 lb/h
A partir de los valores establecidos se consultaron los catálogos de
VSGB para válvulas de seguridad. Las figuras siguientes muestran la
selección y dimensiones de las válvulas modelo VSGB ANSI 300. Las
válvulas a instalar en el sistema son VSGB serie J.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
28/56
TABLA15. SELECCIÓN DE VÁLVULA DE SEGURIDAD SVGB PARA SISTEMAS DE VAPOR. YDIMENCIONAMIENTO
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
29/56
1.6.9. Dimensionamiento del sistema de retorno de condensado.
El sistema de retorno consiste en tuberías que se utilizan para recolectar
el condensado generado en el sistema de vapor, generalmente por las trampas
de vapor. Además, en las líneas de condensado se producen normalmente una
cierta revalorización del condensado, conocido como vapor flash, circulando una
mezcla de liquido y vapor, de esta manera se selecciona tuberías para recolectar
ese condensado generado.
1.6.9.1. Etapas para seleccionar la tubería de condensado
Paso 1: Calcular la cantidad total de condensado que la línea debe
vehicular, como la suma del condensado que se produce cada uno de losequipos conectados a la línea.
Paso 2: Calcular el porcentaje de vapor flash. Debe conocerse la presión
del vapor en los purgantes y la presión que se desea tener en la línea de
condensado (presión es cero por ser venteada). Con esos dos datos la tabla
siguiente se da directamente el porcentaje de condensado que se convierte en
vapor flash. Pero como la presión primaria no es la misma en todos los purgantes
este cálculo se debe hacer por separado para cada uno de ellos.
TABLA16. PORCENTAJE DE VAPOR FLASH.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
30/56
El porcentaje que corresponde es de 13,80% de vapor flash.
Paso 3: Se calcula la cantidad de vapor flash que circula por la línea de
condensado, aplicando el porcentaje calculado en el paso anterior a la cantidad
total de condensado producido.
Paso 4: Se dimensiona la tubería como si por ella solamente circula el vapor,
empleando la grafica siguiente. Los datos necesarios para ello son el caudal de
vapor flash, presión de la línea de condensado (cero por encontrarse el tanque
a presión atmosférica).
ILUSTRACIÓN 15.NOMOGRAMA PARA DIMENSIONAMIENTO DE TUBERÍA DE RETORNO DE CONDENSADO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
31/56
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
32/56
Q2= 1.9 kg/h= 4.18 lb/h
Con este dato, entro a la tabla siguiente, siguiendo la línea de color
morado. Por lo tanto, la tubería de condensado debe de tener un diámetro de
, SCH 40 para vapor de baja y 2 in tubería de alta SH40.
ILUSTRACIÓN 16 .DIMENSIONAMIENTO DE TUBERÍA DE CONDENSADO DE ALTA PRESIÓN.
ILUSTRACIÓN 17.DIÁMETRO DE LA TUBERÍA DE CONDENSADO, ALTA PRESIÓN.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
33/56
TABLA 18. DIAMETRO DE TUBERÍA DE RETORNO DE CONDENSADO.
Cantidad de vapor flash
(lb/h)
Diámetro de tubería
(pulg)
100.5 ALTA 2
4.18 BAJA 1/2
1.6.10. Selección de aislamiento de tubería.
1.6.10.1. Tubería entrada a la turbina.
Para el tramo de entrada y como el de salida se procederá a calcular la
perdida de energía para una tubería de vapor aislada y sin aislar. Se utilizó fibra
de vidrio como aislante en ambas tuberías.
ECUACIÓN 1. PERDIDA DE ENERGÍA SIN AISLAR.
Q=Tsat-Ta
r2*In 211 + 1
Tsat: Temperatura de operación de la caldera.
Ta: Temperatura ambiente.
r2: Radio exterior del aislante.
r1: Radio interno del aislante.
R1: Conductividad térmica contra temperatura media para aislante de fibra de vidrio para
tubería. Ver gráfico.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
34/56
ILUSTRACIÓN 18 .REPRESENTACIÓN DE RADIOS INTERNO Y EXTERNO.
ILUSTRACIÓN 23. GRAFICO DE CONDUCTIVIDAD TÉRMICA DEL AISLANTE.
f: Coeficiente de conductividad de película de aire – f. ver la siguiente tabla.
TABLA19. TABLA PARA EL COEFICIENTE DE CONDUCTIVIDAD.
TABLA 20. TABLA RESUMEN.
Longitud equivalente (Leq) 56 m
Diámetro tubería Ø 8pulg
Tsat 490°F
Temperatura ambiente (Ta) 75,7°F
Radio exterior del aislante (r2) 6,81pulg
Radio interno del aislante (r1) 4,31pulg
Coeficiente de conductividad de película de aire – f 1.65 Btu/pie2°F
R1 0,39 pulg
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
35/56
Grosor recomendado de aislante 2 ½ pulg
Nota: Espesor recomendado para aislamiento de fibra de vidrio. Ver la siguiente tabla.
TABLA 21. ESPESOR RECOMENDADO DE AISLANTE.
Cálculos
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
36/56
Q=490-75,74
6,81*In 6,814,31
0,33
+ 11,65
= 41.24ℎ
Energía perdida por año.
= ∗ ∗ ∗ 6480 ℎñ ∗ 110 = ∗ 2 ∗ 2 ∗ 1
12= ∗ 2 ∗ 6,81 ∗ 1
12= 3.57
= 41,24 ℎ ∗ 3,57 ∗ 183,7 ∗ 6336 ℎ ñ ∗
1
10 = 171.4 / ñ
A= Área superficial externa con aislante
r1=Ø exterior del tubo= 4,31pulg
r2 = Ø exterior del tubo + grosor del aislamiento=3,81 pulg
1.6.10.2. Perdidas de energía sin aislamiento.
= ∆ = 3,5 ℎ° ∗ 2,2567 ∗ (490 − 75,74)° = 3272.01ℎ
= ∗ 2 ∗ 1 ∗ 112
= 2,2567
E= Energía perdida por cada 4 meses.
Q= Energía perdida.
A= Área superficie externa, sin aislar (ft2 lineal)
ΔT= Diferencia de temperatura de Tsat y Ta
A= Área superficial externa sin aislante
U= Coeficiente de transferencia de calor, este coeficiente se toma de la siguiente tabla.
TABLA 22. PERDIDAS DE CALOR EN TUBERÍAS DE ACERO DESNUDAS Y EN SUPERFICIES PLANAS
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
37/56
Nota: Diferencia de temperatura °F entre superficies de tubería y la temperatura ambiente
Se calcula la pérdida de energía para cada año ya que es el tiempo de
trabajo de la planta.
= 3272.01ℎ ∗ 183,7 ∗ 6336 ℎñ ∗ 1
10 = 3808.4 ñ 1.6.10.3. Pérdidas de energía con aislamiento
PARA EL TRAMO SALIDA DE LA TURBINA.
Utilizando fibra de vidrio para tubería como aislante.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
38/56
Q=Tsat-Ta
r2*In 211 + 1
TABLA23.TABLA RESUMEN.
Longitud equivalente (Leq) 15m
Diámetro tubería Ø 16pulg
Tsat 292°F
Temperatura ambiente (Ta) 76°F
Radio exterior del aislante (r2) 11,425pulg
Radio interno del aislante (r1) 8pulg
Coeficiente de conductividad de película de aire – f 1.65 Btu/pie2°F
R1 0,39pulg
Grosor recomendado 3,5pulg
Cálculo
Q=
292/ 490-76
10,5*In 10,58 0,33
+ 11,65
= 23.33/ 44,72 ℎ Energía perdida por año.
= ∗ ∗ ∗ 6336 ∗ ℎñ ∗ 110 = ∗ 2 ∗ 2 ∗ 1
12= ∗ 2 ∗ 10,5 ∗ 1
12= 5,5
= 23,33 ℎ ∗ 5,5 ∗ 49.21 ∗ 6336 ℎ/ ñ ∗ 110 = 40/ ñ
A= Área superficial externa con aislante
r1=Ø exterior/2 del tubo= 8 in
r2 = Ø exterior/2 del tubo + grosor del aislamiento=10.5in
PÉRDIDAS DE ENERGÍA SIN AISLAMIENTO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
39/56
= ∆ = ∗ 2 ∗ 1 ∗ 1
12= 4,19
= 3,5 ℎ° ∗ 4,19 ∗ (490 − 75,74)° = 6075.12ℎ Q= Energía perdida.
A= Área superficial externa sin aislante
U= Coeficiente de transferencia de calor
A= Área superficie externa, sin aislar (ft2 lineal).
ΔT= Diferencia de temperatura de Tsat y Ta
E= Energía perdida por año.
Igual que anteriormente se calcula las pérdidas de energía para cada año.
= 6075.12ℎ ∗ 49.21 ∗ 6336 ℎñ ∗ 1
10 = 1894.2/ ñ
1.6.11. Chimenea.
Velocidad Salida: Debe de ser 2 veces la velocidad del viento, y este
dato es de 1,44 km/h. Se necesita en pie/min.
1,44ℎ ∗ 1000 ∗ 3,2808 ∗ 1ℎ60 = 78.74
Diámetro:
Con la razón de flujo de salida de la chimenea es de 19,5 toneladas
por hora, pasándolo a pie cúbico por min se obtiene 474,67 pie cubico
por minuto.
(2.1) = 1,128 474.67 / 78.74
= 6,8
Para el tiro se necesita el dato de la temperatura promedio de lachimenea en Ranking, siendo este dato de 605 ºR, también la presión
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
40/56
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
41/56
3. Con este consumo se puede calcular la tubería a utilizar en
sistema de suministro conociendo las medidas a partir del croquis
de las distancias entre los elementos; para ello se utiliza el
programa Syzer de la empresa Bell & Gosset:
ILUSTRACIÓN 24. PROGRAMA UTILIZADO PARA EL CÁLCULO DE LOS DATOS DE TUBERÍA.
TABLA 24: DATOS OBTENIDOS PARA LA TUBERÍA DE ALIMENTACIÓN.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
42/56
TramoDistancia
(m)
Diámetro
(pulg)
Pérdidas
(ft/100ft)
Velocidad
(m/s)
Hacia Suavizador 65 3 3,25 5,56
Suavizador-
Tanque15 3 3,25 5,56
Tanque-
Desaireador50 3 3,25 5,56
Desaireador -
Bombas10 3 3,25 5,56
Hacia la Caldera 30 4 0,78 2,54
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
43/56
Nota: El material de las tuberías es de acero como lo específica el código de
caldera.
4. Teniendo el consumo de agua de la caldera se puede calcular el
consumo de diseño siendo este entre 1,5 y 2 el consumo
calculado.
404 ∗ 1,5 ≅ 606 ECUACIÓN 3: CONSUMO DE AGUA PARA DISEÑO.
5. Ya habiendo obtenido el consumo para la selección de la bomba
se procede a calcular el cabezal aproximado a vencer, utilizando
la primera ley de la termodinámica para fluidos incompresibles:
ℎ = − ∗ + ( − ) + ECUACIÓN 4: PRIMERA LEY DE LA TERMODINÁMICA PARA LÍQUIDOS INCOMPRESIBLES.
Donde:
ℎ = = ó
= ó =
= ( − ) = .
= é í.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
44/56
Para obtener la presión dentro de la caldera partimos de los datos de
placa que nos dice que la caldera trabaja a una presión máxima de 588 psig,
este dato debe de ser en kPa, por consiguiente:
588 ∗ 6,8948 1 = 4054 ECUACIÓN 5: CONVERSIÓN DE PRESIÓN EN PSIG A KPA.
Luego se recomienda de agregar un factor de seguridad de 1/6 sobre la
presión mayor en la caldera.
4054 ∗ 76 = 4730 ECUACIÓN 6: PRESIÓN EN LA CALDERA MÁS FACTOR DE SEGURIDAD.
Y a continuación obtenemos la presión del tanque, sabiendo la ubicación
de la empresa y su cercanía con el mar se utiliza la presión atmosférica de 101
325 Pascales.
Además de los datos obtenidos en las tuberías se obtiene las pérdidas
obtenidas, de un valor de 110 m, este dato en metros y una diferencia de
altura de 2 metros nos permite obtener todos los valores de la ecuación.
Sustituyendo los valores en la fórmula se obtiene:
ℎ = 4730 000 − 101 3251000 ∗ 9,81 +2+110 ≅ 585
En conclusión se tiene un consumo de agua de 404 GPM y un cabezal a
vencer de 585 metros para seleccionar la bomba.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
45/56
ILUSTRACIÓN 25. DATOS TÉCNICOS DE LA SELECCIÓN DE LA BOMBA.
Como se observa en la figura, el catálogo utilizado cumple con los
requerimientos de caudal, de cabezal entregado y temperatura del agua, por lo
tanto se prosigue a seleccionar la bomba utilizando el diagrama que el
fabricante facilita.
ILUSTRACIÓN 26. SELECCIÓN DE LA BOMBA.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
46/56
Como se observa en la figura anterior, al unir las líneas de los
requerimientos de la bomba, obtenemos la bomba Goulds model 3311 2.5x4-8.
Se selecciona 2 bombas iguales como lo pide el código de calderas.
TABLA 25: ALGUNOS DATOS DE LA BOMBA SELECCIONADA.
Frecuencia
(Hz)RPM
Diámetro Entrada
(pulg)
Diámetro Salida
(pulg)
60 3550 3 4
Selección del suavizador
El procedimiento para seleccionar un suavizador adecuado para la alimentación del
agua a la caldera, muchas consideraciones deben de ser revisadas. De entrada
y es básico obtener un análisis del agua y la información pertinente sobre la
recuperación de vapor en condensados. Cada una de estas áreas deberá de ser
calculada antes de comenzar el proceso de selección del suavizador.
El primer paso se obtiene a partir del valor calculado anteriormente del
suministro de agua que necesita la caldera, pero este dato se necesita en
Galones por hora.
404 ∗ 60 1 ℎ = 24240
ECUACIÓN 7: SUMINISTRO DE AGUA EN GALONES POR HORA.
Luego este dato se pasa a galones por día, teniendo en cuenta que la
caldera funciona por 16 horas diarias:
24240 ∗ 24 = 581760 ECUACIÓN 8: GALONES DIARIOS DE AGUA DE RETORNO.
El siguiente paso es obtener la dureza del agua, lo más recomendable
es realizar un estudio en el lugar de la empresa del agua que se obtiene, pero
como no se tiene esta posibilidad se usará los datos obtenidos de un estudio
realizado en la zona sobre las características del agua.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
47/56
ILUSTRACIÓN 27. DATOS OBTENIDOS DE UN ESTUDIO REALIZADO POR LA REVISTA GEOLÓGICA DE
AMÉRICA CENTRAL EN LA ZONA DEL ACUÍFERO ALUVIAL NARANJITO EN QUEPOS, PUNTARENAS. EN EL
AÑO 2010.
Y promediando todos los datos obtenidos de diferentes pozos y ríos del
lugar se obtiene un dato de dureza de 69 ppm, este dato se necesite en granos
por galón (GPG), siendo la conversión igual a 1GPG = 17,1 ppm, obteniendo el
siguiente resultado:
69∗ 117,1 = 4
ECUACIÓN 9: GRANOS POR GALÓN EN EL AGUA.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
48/56
Ahora se determina los granos a remover por día:
4 ∗ 581760 = 2327040 í ECUACIÓN 10: CANTIDAD DE GRANOS POR DÍA A REMOVER.
A este dato de la cantidad de granos por día a remover se recomienda
agregar un factor de seguridad de 15%,
2327040∗ 1,15 = 2676096 í. ECUACIÓN 11: GRANOS POR DÍA PARA SELECCIÓN DEL SUAVIZADOR.
Los tres niveles convencionales para suavizadores son:
30,000 granos por pie3 de resina (regenerando con 15 libras de sal por pie3 de
resina)
25,000 granos por pie3 de resina (regenerando con 10 libras de sal por pie3 de
resina)
20,000 granos por pie3 de resina (regenerando con 5 libras de sal por pie3
de resina)
Se selecciona la tercera opción porque es la que produce menor consumo de
sal diaria, siendo esto un gran ahorro para la empresa y la diferencia de
espacio utilizado no es tan significativa, y se calcula el espacio a ocupar por el
suavizador:
2676096í ÷ 20000 = 133.80 .
ECUACIÓN 12: E SPACIO OCUPADO POR EL SUAVIZADOR EN PIE3.
Este sería el suavizador seleccionado, en unidades del sistema internacional
(S.I.) ocuparía un espacio de 3.8 . Para el cálculo del tanque de almacenamiento:
El cálculo del tanque de almacenamiento se realiza a partir de la cantidad de
evaporación en 20 minutos:
404 ∗ 20 = 8080
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
49/56
ECUACIÓN 13: EVAPORACIÓN DE VAPOR EN 20 MIN.
El tanque nunca deberá de estar sin agua por lo tanto se procede a dividir entre
0,7.
8080 0,7 = 11543 ECUACIÓN 14: CAPACIDAD DEL TANQUE DE ALMACENAMIENTO.
Este valor en unidades del sistema internacional sería de 43.69 . Selección del desaireador:
Para la selección del desaireador se toma el dato de capacidad de evaporación
de la caldera y se pasa a lb/h:
79800ℎ ∗ 10,4536 = 175926ℎ
ECUACIÓN 15: CAPACIDAD EVAPORACIÓN DE LA CALDERA EN LB/H.
Luego se busc a en el catálogo el desaireador que cumpla con el
requerimiento:
TABLA 26: DATOS PARA SELECCIÓN DEL DESAIREADOR TOMADOS A PARTIR DEL CATÁLOGO DE
CLEAVER BOOKS.
A partir del catálogo vemos que el modelo más conveniente es el SM-
280, que entrega 176000 lb/h; y una capacidad de 560 GPM, satisfaciendo los
404 GPM calculados a partir de la capacidad de la caldera.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
50/56
ILUSTRACIÓN 28: MEDIDAS DEL DESAIREADOR SELECCIONADO.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
51/56
Selección de válvulas.
El código de calderas menciona en su artículo 27 de los sistemas de
alimentación de agua, que la tubería de alimentación debe de tener una válvula
de cierre y una de retención entre la válvula de cierre y la caldera, se decidió
seguir el método utilizado en el anexo A del diagrama de tubería e
instrumentación pid de la sala de caldera.
Se seleccionan válvulas de cierre a partir del catálogo de Spirax Sarco,
modelo BSA3T (acero fundido), según el diámetro de la tubería requerido.
ILUSTRACIÓN 29: MANUAL PARA LA SELECCIÓN DE LA VÁLVULA DE CIERRE.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
52/56
Se seleccionan válvulas de retención a partir del catálogo de Sure Flow
Equipment Inc, de acero y del diámetro de tubería requerido.
ILUSTRACIÓN 30: MANUAL PARA LA SELECCIÓN DE LA VÁLVULA DE RETENCIÓN.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
53/56
1.6.13. Juntas de expansión y soporte de tuberías.
Juntas de expansión
Como es sabido los metales sufren de expansión o retracción volumétricasegún los cambios de temperatura a los cuales sean sometidos, en el caso de
calentar un metal este se expande volumétricamente pero principalmente lo hace
longitudinalmente, este detalle debe ser tomado en cuenta cuando se diseñan
distribuciones de tuberías de transporte de vapor ya que de lo contrario pueden
ocasionarse colapsos en las uniones de tuberías y soporte de las mismas.
La expansión de la tubería es una función de la longitud de esta, es decir,
entre mayor sea la longitud de la tubería mucho mayor será la expansión que
esta sufrirá, por esta razón y para mitigar este efecto se realizaran las siguientes
acciones.
Primero que todo se calculará la expansión total por tramo de tubería de
acuerdo a la siguiente tabla.
TABLA 27. DILATACIÓN DE TUBERÍA (MM/10M).
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
54/56
Para la tubería de acero se tiene un promedio de dilatación de
aproximadamente 14.97mm/10m@140°C y de 40.56mm/10m@330°C con estos
datos se estima entonces que para las tuberías de entrada a la turbina y la
tubería de salida de la turbina la expansión total seria como se muestra en la
siguiente tabla.
TABLA 28. DILATACIÓN TOTAL DE LAS TUBERÍAS PRINCIPALES DEL SISTEMA.
Tramo Longitud (m) Dilatación (mm)
Entrada a la turbina 56 227.14
Salida de la turbina 10 14.97
Se selecciona el sistema de expansión por medio de fuelle como el que
se muestra en la figura.
ILUSTRACIÓN 19 . JUNTA DE EXPANSIÓN TIPO FUELLE.
Soportes
La selección del tipo y la cantidad de soportes que se utilizarán se realizó
por medio del catálogo de Dinatecnica “Juntas de Expansión y Amortiguaciones
Metálicas” incluida en la versión digital de este informe.
Primero se selecciona el soporte que será de tipo patín con abrazadera,
como el mostrado en la ilustración 24.
You created this PDF from an application that is not licensed to print to novaPDF printer (http://www.novapdf.com)
http://www.novapdf.com/http://www.novapdf.com/
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
55/56
-
8/15/2019 Diseño Del Sistema de Vapor
56/56
De acuerdo a la tabla para la tubería de entrada a la turbina se tienen
distancias de 0.88m entre junta de expansión o punto fijo y el primer soporte, 3m
entre el segundo soporte y el tercero, 11m para los soportes restantes. De igual
manera se interpreta para la tubería de salida de la turbina.