calculos hidraulicos

Obra : Construccion de Red

Localidad : SAN JUAN NUEVO PARANGARICUTIRO

I .- Cálculo de la Población de Proyecto

Pf = ( 1 + t )p Pa

Pf = Población de proyecto, en habitantes

t = Tasa histórica de crecimiento poblacional en la localidad, en porciento decimal

p = Período de diseño, en años

Pa = Población actual estimada, en habitantes

Datos :

t = 3.050 %

p = 20 años

Pa = 4,379 habitantes

Pf = ( 1 + 0.0305 )20

× 4,379 = 7,986 habitantes

II .- Cálculo de los Gastos de Proyecto

Qmedio diario = (Población × Dotación ) / 86,400

Qmáx. diario = Cvd × Qmedio diario

Qmax. horario = Cvh × Qmáx. diario

Qdiseño = (24 / Tb) × Qmáx. diario

Dotación = 250 lts / hab / día

Población = 7,986 habitantes

Cvd = Coeficiente de variación diaria = 1.40

Cvh = Coeficiente de variación horaria = 1.55

Tb = Tiempo de bombeo diario = 12 horas

Qmedio diario= ( × ) / 86,400 = 23.1 lps

Qmáx. diario = 1.40 × 23.1 = 32.3 lps

Qmax. horario = 1.55 × 32.3 = 50.1 lps

Qdiseño = ( 24 / 12 )× 32.3 = 64.6 lps

RED DE AGUA POTABLECOLONIA FELIX IRETA

MEMORIA DE CALCULO

7,986 250

1 de 30




MEMORIA DE CALCULO

Nota : El gasto de diseño se utiliza para determinar el diámetro de la línea de conducción y seleccionar el equipo de

bombeo. El Gasto Máximo Diario sirve de referencia para calcular el volumen de regularización requerido en el

proyecto, mientras que el Gasto Máximo Horario se ocupa en la revisión del funcionamiento y diseño hidráulico de

la red de distribución.

III .- Cálculo del diámetro de la Línea de Conducción

Para el caso de gastos pequeños y líneas de conducción relativamente cortas, se aplica la

siguiente formula para obtener el diámetro económico de la línea de conducción.

D = 1.30 Qdiseño

Q = Gasto de diseño, en lps

D = Diámetro de la conducción, en pulgadas

D = = 10.4 "

D = 10 "

IV .- Cálculo de la carga total de bombeo

Ht = He + Hfs + Hfd

Ht = Carga total de bombeo, en m

He = Carga estática total, en m

Hfs = Pérdidas por fricción en la succión, en m

Hfd = Pérdidas por fricción en la conducción, en m

Cálculo de He

He = (he + ht + d)

he = Desnivel topográfico del terreno natural entre el sitio donde se ubica el tanque de

regulación y la fuente de captación 88.66

ht = Altura de la estructura de soporte del tanque 0.00

d = Tirante máximo de agua dentro del tanque 1.80

He = 90.46

Cálculo de Hfs

Hfs = k Lc Q2

k = Constante de la fórmula de Manning, adimensional.

Lc = Longitud de la columna del equipo de bombeo, en m

Q = Gasto de diseño, en m3/seg

k = 10.294n2 / D

16/3

n = Coeficiente (de acuerdo al tipo de material de la tubería de la columna), adimensional

1.30 64.6

2 de 30




MEMORIA DE CALCULO

D = Diámetro de la columna de bombeo, en m

Determinación del diámetro de la columna del equipo de bombeo

El diámetro de la columna de bombeo será igual al diámetro del orificio de descarga

de la bomba, el cual puede variar dependiendo de la marca comercial de la misma. En este caso se

está proponiendo la utilización de una bomba sumergible marca GOULDS, por lo que los datos que

se manejan a continuación están referidos a esta marca.

Qdiseño = lps 1024 GPM

Por lo tanto, consultando el catálogo de bombas sumergibles GOULDS, se obtiene que

el modelo 6DLC020 es el que proporciona el gasto más cercano al de diseño, observándose que el

diámetro del orificio de descarga de la bomba es de : 8 "

Nota : Se anexan las características y datos técnicos de la bomba propuesta (Anexo Nº 1).

De acuerdo a lo anterior, los datos correspondientes a la columna de bombeo son los siguientes :

D = m

n = por considerarse : FoGo (tipo de material)

Lc = m

pies

k = ( )² / ( 0.2032 )16/3

= 9.91

Además :

Q = lps = m3 / seg

Por lo que :

Hfs = × × ( 0.0646 )2

= 1.89

Cálculo de Hfd

Hfd = hft + hfc

hft = Pérdidas por fricción en la tubería de la línea de conducción, en m

hfc = Pérdidas por fricción en el crucero del equipo de bombeo, en m

Cálculo de hft

hft = Fm k Lt Q²

Fm = Factor de incremento por pérdidas menores en la línea de conducción, adimensional


Lt = Longitud de la tubería de la línea de conducción, en m


64.6

0.2032

0.014

45.72

64.6 0.0646

9.91 45.72

150

10.294 0.014

3 de 30




MEMORIA DE CALCULO

En este proyecto, la línea de conducción se compondrá por tuberías de PVC de 6" de diámetro,

por lo que :

Para tubería de PVC, S.I. RD-41 :

D = m

n =

k = ( )2

/ ( 0.2032 )16/3

= 4.09

Lt = m

Para tubería de FoGo :

D = m

n =

k = ( )2

/ ( 0.2032 )16/3

= 9.91

Lt = m

Además :

Fm =

Q = lps = m3 / seg

Por lo que :

hft = [( × 1,411.25 ) + ( ×

× ( )2

= 25.29

Cálculo de hfc

hfc = k Le Q2


Le = Longitud equivalente en tubería de las piezas especiales y válvulas que componen el crucero del

equipo de bombeo, en m


0.014

57.72

1.05

64.6 0.0646

0.2032

0.009

10.294 0.009

1.05 4.09

1,411.25

0.2032

0.014

0.0646

10.294

4 de 30




MEMORIA DE CALCULO

Cálculo de Le

Inicialmente se considera que el crucero del equipo de bombeo tiene un diámetro igual al de la

línea de conducción. Posteriormente, cuando se realice la selección del equipo de bombeo, se determinará si se

deja este diámetro, o si se considera otro menor. De acuerdo a esto, se tiene que :

D = m

Por lo que Le, se obtiene a partir de la información proporcionada por la siguiente tabla :

Long equivalente en tubería, en m

Niple de FoGo 8 " 0.7

Codo de FoGo 8 " × 90º 2.8

Medidor de Gasto de 8 " de diám. 23

Válvula Check de 8 " de diám. 12.9

Tee de FoFo de 8 " × 2", de paso directo 6.7

Válvula de compuerta de 8 " de diám. abierta 0.7

Codo de FoGo de 8 " × 45º 3.4

Le =

Nota : Con el fin de ilustrar el cálculo de Le, se anexa a esta memoria de cálculo la siguiente información :

1.- Dibujo esquemático del crucero del equipo de bombeo (Anexo Nº 2)

2.- Tabla 3.40 del libro "Fundamentos de hidráulica general" de Paschoal Silvestre, utilizada

para determinar las longitudes equivalentes en tubería, de piezas especiales y válvulas

(Anexo Nº 3)

3.- Hoja de información técnica del medidor de gasto que proporciona la pérdida de carga en el

mismo (Anexo 4)

El crucero del equipo de bombeo se construirá con piezas especiales de FoGo y FoFo, por lo que :

n =

Entonces :

k = ( )2

/ ( 0.2032 )16/3

= 9.91

Además :

Q = lps = m3 / seg

Le = m

Por lo tanto :

hfc = × × ( 0.0646 )2

= 2.08

0.2032

Pieza especial o válvula

64.6 0.0646

9.91

50.2

50.2

0.014

10.294 0.014

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MEMORIA DE CALCULO

Hfd = +

= 25.29

Conclusión :

Ht = He + Hfs + Hfd

Ht = + + 25.29

= 115.748

V .- Selección del equipo de bombeo

Qdiseño = lps 1024 GPM

Ht = m 379.75 pies

Tipo equipo propuesto : Sumergible

Catálogo técnico consultado : Bombas sumergibles Mca. Goulds

Nº de modelo seleccionado : 5CHC020

Este modelo es el que más se ajusta a los requerimientos del proyecto, ya que de acuerdo a los datos obtenidos

de la curva de rendimiento, se estima que suministrará un gasto de : 35.7 lps ( 141 GPM) con una carga

total de bombeo de : 61.89 m (203 pies), con una eficiencia del 75 %, la cual corresponde a la máxima que puede

proporcionar este modelo.

El motor eléctrico propuesto para accionar la bomba sumergible es de la marca Franklin Electric, con una potencia

de 20 HP, requiriendo una alimentación eléctrica de 220 volts, en tres fases.

Se anexan la curva de rendimiento y los datos técnicos del equipo de bombeo seleccionado (anexo Nº 5)

La columna de bombeo se compondrá de 60 m de tubería de FoGo de 101.60 mm (4") de diámetro, una válvula de

retención vertical de este mismo diámetro y un niple de FoGo de 4"

Por otro lado, de acuerdo al comportamiento de la curva de rendimiento de la bomba seleccionada, se determina

que no es conveniente reducir el diámetro del crucero del equipo de bombeo, requiriéndose únicamente la insta-

lación adicional, o modificación, de las piezas especiales de FoGo necesarias para la conexión con la columna

de bombeo.

Se anexa el dibujo esquemático del crucero del equipo de bombeo, donde se indican las modificaciones realizadas

al mismo.

VI .- Revisión de la velocidad del agua en el crucero del equipo de bombeo

Notas :

1.- Con el objeto de obtener resultados más apegados a la realidad, de aquí en adelante se utilizará

en los cálculos, el gasto estimado que suministrará la bomba seleccionada

2.- Con el fin de evitar vibraciones y ruidos indeseables en el crucero del equipo de bombeo, se debe

de cuidar que la velocidad del agua en el mismo no pase de 2.0 m/seg

De acuerdo a las notas anteriores se tiene que :

Q = m3/seg

D = m

Por lo que :

A = pD2 / 4

×( )2/ 4 = 0.0324 m

2

Entonces :

V = Q / A

3.1416 0.2032

25.29

90.458

64.6

115.748

0.0646

0.2032

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MEMORIA DE CALCULO

/ = 1.99 m/seg

De acuerdo al resultado anterior V<2.0 m/seg, lo cual es correcto

VII .- Selección del cable de alimentación eléctrica del equipo de bombeo sumergible

Cálculo de la longitud del cable

L = Lb + Lc + La

Lb = Longitud de la bomba, en m

Lc = Longitud de la columna del equipo de bombeo, en m

La = Distancia entre la fuente de captación y el arrancador eléctrico, en m

En este caso

Lb = 0.89 m

Lc = 45.72 m

La = 50.00 m

L = + + 50.00 = 96.61 m

317 pies

Datos adicionales

Potencia del motor : 20 HP

Tipo de corriente eléctrica : Alterna

Voltaje de operación : 220 V

Conclusión :

De acuerdo a la longitud del cable y a los datos adicionales indicados anteriormente, se consulta

la gráfica del catálogo para bombas sumergibles marca GOULDS la cual se anexa a esta

memoria de cálculo (Anexo Nº 6), obteniéndose que el calibre del cable de cobre Nº 6 es más

que suficiente para los requerimientos del proyecto, ya que permite una longitud máxima de

XXX m (XXX pies).

0.0646 0.0324

0.89 45.72

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MEMORIA DE CALCULO

VIII .- Cálculo de la sobrepresión por golpe de ariete en la línea de conducción

Fórmula de Lorenzo Allievi :

hi = 145 V / 1 + (Ea D / Et e)

hi = Sobrepresión por golpe de ariete en m

V = Velocidad media del agua en la línea de conducción, en m/seg

Ea = Módulo de elasticidad del agua, 22,400 Kg/cm2

D = Diámetro interior de la tubería, en cm

Et = Módulo de elasticidad de la tubería, en Kg/cm2

e = Espesor de la tubería, en cm

Datos de la tubería propuesta para utilizarse en la línea de conducción :

Tipo de tubería : PVC hidráulico RD-41 de 4" de diámetro

Nota : No se considera la influencia de la tubería de FoGo por ser de longitud relativamente pequeña

comparada con la longitud de la tubería de PVC.

Se anexan los datos técnicos de la tubería propuesta (Anexo Nº 7)

Entonces :

D = cm

e = cm

Et = 110,000 Kg/cm2

Cálculo de la velocidad media en la línea de conducción

Q = 64.6 lps = m3/seg

A = = m2

V = Q / A

/ = 1.99 m/seg

Conclusión

hi = 145 ( )/ 1 +( 22,400 × 11.15 / 110,000 × 0.28

= 95.61

0.0646 0.0324

1.99

0.0646

0.0324

0.28

11.15

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MEMORIA DE CALCULO

IX .- Revisión de la capacidad de carga interna de la tubería de la línea de conducción

Cálculo de cotas piezométricas

Cp = Cpi - (Sp × Lp)

Cp = Cota piezométrica en el punto revisado, en m

Cpi = Cota piezométrica al inicio de la línea de conducción, en m

Sp = Pendiente de la línea piezométrica, adimensional

Lp = Longitud entre el inicio de la línea de conducción y el punto revisado, en m

Cpi = Ctni + (he + ht + d) + hft

Ctni = Cota del terreno natural al inicio de la línea de conducción, en m

he, ht, d y hft = Variables calculadas anteriormente

Sp = (Cpi - Cpf) / Lt

Cpf = Cota piezométrica al final de la línea de conducción, en m (Cota del nivel máximo del agua en el

tanque de regulación)

Lt = Longitud total de la línea de conducción, en m

Cpf = Ctnf + ht + d

Ctnf = Cota del terreno natural al final de la línea de conducción, en m

Cálculo de Cpi

Ctni = 99.96 m

he = 88.66 m

ht = 0.00 m

d = 1.80 m

hft = 25.29 m

Cpi = 99.96 + ( + + 1.80 ) + 25.29

= 215.71

Cálculo de Cpf

Ctnf = 117.88 m

Cpf = 117.88 + +

= 119.68

Cálculo de Sp

Cpi = 215.71 m

88.66 0.00

0.00 1.80

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MEMORIA DE CALCULO

Cpf = 119.68 m

Lt = 1,411.25 m

Sp = ( - ) / 1,411.25

= 0.0680

Cálculo de cota piezométrica en el punto medio de la línea de conducción

Cpm = Cpi - (Sp × Lp)

Lp = 650.00 m

Cpm = 215.71 - ( × )

= 171.48

Cálculo de presiones normales de trabajo

Pn = Cp - Ctn

Pn = Presión normal de trabajo

Cp = Cota piezométrica en el punto revisado, en m

Ctn = Cota del terreno natural en el punto revisado, en m

Presión normal de trabajo al inicio de la línea de conducción (Est. 0+000)

En este punto

Lp = m

Cp = Cpi = m

Ctn = m

Pn = 215.71 -

= 115.75 m

= 11.57 Kg/cm2

Presión normal de trabajo en el punto medio de la línea de conducción (Est. 0+650)

En este punto

Lp = m

Cp = Cpm = m

Ctn = m

Pn = 171.48 -

= 74.19 m

= 7.42 Kg/cm2

Cálculo de presiones máximas de trabajo

Pt = Pn + (P × hi)

Pt = Presión máxima de trabajo en en punto revisado, en m

Pn = Presión normal de trabajo en el punto revisado, en m

P = Porcentaje de sobrepresión por golpe de ariete que absorberá la tubería, en decimales

hi = Sobrepresión por golpe de ariete, en m

En este proyecto se considerá que la sobrepresión por golpe de ariete será absorbida totalmente por la tubería,

por lo que :

P = 1.00

97.29

99.96

650.00

171.48

97.29

119.68

0.0680 650.00

215.71

99.96

0.00

215.71

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MEMORIA DE CALCULO

Además

hi = 95.61 m

Por lo que :

Pt = Pn +(1.00 × ) = Pn + 95.61

Presión máxima de trabajo al inicio de la línea de conducción (Est. 0+000)

En este punto :

Pn = 115.75

Por lo tanto :

Pt = + = 211.36 m

= 21.14 Kg/cm2

Presión máxima de trabajo en el punto medio de la línea de conducción (Est. 0+650)

En este punto :

Pn = 74.19

Por lo tanto :

Pt = + = 169.80 m

= 16.98 Kg/cm2

Conclusión :

De acuerdo a los resultados obtenidos anteriormente se concluye que se podrá utilizar tubería de PVC

S.I. RD-41, en toda la línea de conducción. Esta tubería resiste una presión máxima de trabajo de

6.9 Kg/cm2, por lo que como se observa, será más que suficiente para soportar las presiones máximas

de trabajo que se presentan en el proyecto.

Nota : Se anexan datos técnicos de la tubería propuesta (Anexo Nº 8)

X .- Determinación de la capacidad del transformador eléctrico requerido por el equipo de bombeo

Para la determinación de la capacidad del transformador, se utiliza como referencia el "Manual de motores sumergibles

Franklin Electric", donde se indican las capacidades operativas totales en KVA requeridas para los motores sumergibles

de diferentes potencias, ya sean monofásicos o trifásicos.

En este proyecto se utilizará un motor eléctrico sumergible trifásico de XXX H.P., por lo que de acuerdo a la tabla antes

mencionada, se necesita un transformador de XXX KVA.

Conclusión :

Se propone la utilización de un transformador de XXX KVA, el cual además de ser el transformador comercial disponible

más aproximado a los requerimeintos del proyecto, tiene la capacidad suficiente para satisfacer otras necesidades

complementarias tales como el alumbrado de la caseta de operación y la alimentación eléctrica del equipo de cloración.

Se utilizará el transformador de XXX KVA existente, el cual como se observa, tiene capacidad más que suficiente para

satisfacer los requerimentos del proyecto.

95.61

115.75 95.61

74.19 95.61

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MEMORIA DE CALCULO

XI .- Selección del tablero de control eléctrico

La selección del tablero de control eléctrico está en función de la potencia del motor utilizado en el equipo de bombeo,

así como el voltaje de operación y tipo de corriente requeridos en el mismo.

En este proyecto se utilizará un motor eléctrico de XXX H.P., trifásico, en XXX volts, por lo tanto, los componentes

principales del tablero de conrol eléctrico serán los siguientes :

* Un arrancador magnético, a tensión plena, para XXX H.P., en XXX volts, con interruptor termomagnético

integrado, en gabinete de lámina NEMA

* Un equipo de protección para el motor sumergible tipo Subtrol-plus Franklin Electric, para XXX H.P.,

en XXX volts.

* Un interruptor termomagnético general para XXX amperes

* Una base para medidor

* Un marco de acero formado con ángulo de 1 ½" × 1 ½" × ¼" para la instalación del medidor y el

interruptor termomagnético general

Además, con el objeto de automatizar la operación del sistema, se instalarán electroniveles para controlar el llenado

del tanque de regularización.

También se instalará un interruptor eléctrico tipo flotador para proteger el equipo de bombeo en caso de abatimiento

de la obra de captación.

Selección del interruptor termomagnético general

En algunos casos, como en el de este proyecto, la capacidad del transformador es mayor que la requerida por el equipo

de bombeo, por lo que se hace necesaria la instalación de un interruptor termomagnético general junto al medidor,

con el fin de proteger todo el sistema de alimentación eléctrica. para la selección de este interruptor, se necesita

determinar el amperaje suministrado por la subestación eléctrica, lo cual se logra con la aplicación

de la siguiente fórmula :

Amperaje = KVA × 1000 / 1.73 × E

Donde :

KVA = Potencia del transformador de la subestación eléctrica

E = Voltaje suministrado por el transformador de la subestación eléctrica

En este proyecto :

KVA = 15 KVA

E = 220 Volts

Por lo tanto :

Amperaje = 15 × / × 220

= 39.41

Conclusión :

De acuerdo al resultado anterior se concluye que un interruptor termomagnético para XXX Amperes será suficiente para

1,000 1.73

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MEMORIA DE CALCULO

cubrir los requerimientos de amperaje máximo que se presentarán en el proyecto.

Así mismo, se determina que la base del medidor para estas condiciones deberá ser para XXX amperes.

XII .- Determinación de la capacidad de regularización

Para determinar la capacidad de regularización requerida en el proyecto se utiliza la siguiente fórmula :

C = R × Qmd

Donde :

C = Capacidad de regularización, en m3

R = Coeficiente de regularización, adimensional

Qmd = Gasto máximo diario, en lps

En este caso :

R = 14.60, valor correspondiente a un tiempo de bombeo diario de 24 hrs, tomado de los resultados de observaciones

realizadas por BANOBRAS en poblaciones pequeñas de la República Mexicana.

Nota : Aún cuando el tiempo de bombeo diario considerado en este proyecto para obtener el gasto de diseño, es mucho

menor al considerado para seleccionar el coeficiente de regularización, se ha observado que este valor es el que más se

adapta a las condiciones prácticas de servicio acostumbradas en las localidades rurales del Estado de Sonora, por lo

tanto es el que se utilizará para determinar el volúmen de regularización requerido en el proyecto, procurándose además

el aprovechamiento máximo de la obra. De acuerdo a lo anterior se tiene que :

Qmd = 64.6 lps

Por lo que :

C = 14.60 ×

= 943.16

Conclusión :

* Para fines prácticos de diseño se considera para este proyecto C = 130

64.6

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MEMORIA DE CALCULO

XIII .- Revisión del funcionamiento hidráulico de la red de distribución

El análisis del funcionamiento hidráulico de la red de distribución se realiza bajo las siguientes consideraciones :

1.- La red se alimentará directamente por gravedad a partir del tanque de regularización

2.- El gasto de alimentación de la red de distribución es igual al gasto máximo diario

3.- Con el fin de obtener resultados más conservadores, se supone que la cota piezométrica máxima en el

sitio de alimentación a la red, coincide con la cota del fondo del tanque de regularización (condición de

tanque vacío)

4.- Se aprovechará la red existente suponiendo que está en buenas condiciones de operación, es decir,

sin obstrucciones y con poco desgaste

5.- La ampliación de red de distribución de proyecto se realizará con tubería de PVC de XXX mm (XXX") de

diámetro

Conclusión :

Se anexa el análisis hidráulico de la red de distribución donde se observa que las presiones disponibles son mayores

a 1 Kg/cm2, la cual es la presión mínima aceptable para localidades rurales, por lo que se concluye que tanto la red

existente, como la corrspondiente a la ampliación de proyecto, funcionarán adecuadamente.

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MEMORIA DE CALCULO

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MEMORIA DE CALCULO

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MEMORIA DE CALCULO

m

m

m

m

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MEMORIA DE CALCULO

m

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MEMORIA DE CALCULO

)]

m

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MEMORIA DE CALCULO

Long equivalente en tubería, en m

m

m

m

m

m

m

m

50.2 m

Tabla 3.40 del libro "Fundamentos de hidráulica general" de Paschoal Silvestre, utilizada

para determinar las longitudes equivalentes en tubería, de piezas especiales y válvulas

Hoja de información técnica del medidor de gasto que proporciona la pérdida de carga en el

m

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MEMORIA DE CALCULO

m

m

total de bombeo de : 61.89 m (203 pies), con una eficiencia del 75 %, la cual corresponde a la máxima que puede

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MEMORIA DE CALCULO

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MEMORIA DE CALCULO

)

m

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MEMORIA DE CALCULO

m

m

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MEMORIA DE CALCULO

m

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MEMORIA DE CALCULO

De acuerdo a los resultados obtenidos anteriormente se concluye que se podrá utilizar tubería de PVC

6.9 Kg/cm2, por lo que como se observa, será más que suficiente para soportar las presiones máximas

Para la determinación de la capacidad del transformador, se utiliza como referencia el "Manual de motores sumergibles

Franklin Electric", donde se indican las capacidades operativas totales en KVA requeridas para los motores sumergibles

En este proyecto se utilizará un motor eléctrico sumergible trifásico de XXX H.P., por lo que de acuerdo a la tabla antes

Se propone la utilización de un transformador de XXX KVA, el cual además de ser el transformador comercial disponible

complementarias tales como el alumbrado de la caseta de operación y la alimentación eléctrica del equipo de cloración.

Se utilizará el transformador de XXX KVA existente, el cual como se observa, tiene capacidad más que suficiente para

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MEMORIA DE CALCULO

La selección del tablero de control eléctrico está en función de la potencia del motor utilizado en el equipo de bombeo,

Un arrancador magnético, a tensión plena, para XXX H.P., en XXX volts, con interruptor termomagnético

Un equipo de protección para el motor sumergible tipo Subtrol-plus Franklin Electric, para XXX H.P.,

Además, con el objeto de automatizar la operación del sistema, se instalarán electroniveles para controlar el llenado

También se instalará un interruptor eléctrico tipo flotador para proteger el equipo de bombeo en caso de abatimiento

En algunos casos, como en el de este proyecto, la capacidad del transformador es mayor que la requerida por el equipo

A

De acuerdo al resultado anterior se concluye que un interruptor termomagnético para XXX Amperes será suficiente para

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MEMORIA DE CALCULO

R = 14.60, valor correspondiente a un tiempo de bombeo diario de 24 hrs, tomado de los resultados de observaciones

Nota : Aún cuando el tiempo de bombeo diario considerado en este proyecto para obtener el gasto de diseño, es mucho

menor al considerado para seleccionar el coeficiente de regularización, se ha observado que este valor es el que más se

adapta a las condiciones prácticas de servicio acostumbradas en las localidades rurales del Estado de Sonora, por lo

tanto es el que se utilizará para determinar el volúmen de regularización requerido en el proyecto, procurándose además

m3

m3

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MEMORIA DE CALCULO

Con el fin de obtener resultados más conservadores, se supone que la cota piezométrica máxima en el

sitio de alimentación a la red, coincide con la cota del fondo del tanque de regularización (condición de

Se aprovechará la red existente suponiendo que está en buenas condiciones de operación, es decir,

La ampliación de red de distribución de proyecto se realizará con tubería de PVC de XXX mm (XXX") de

Se anexa el análisis hidráulico de la red de distribución donde se observa que las presiones disponibles son mayores

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calculos hidraulicos

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