TRANSPORTES INDUSTRIALES PROYECTO PLANTA DE SILOS

03/10/2011

CLCULO Y DISEO DE NORIA Caudal a transportar Q = 80 Tn/h

Cereal utilizado para el clculo: Trigo Peso especifico cereal Cdigo cereal: C16S C: Tamao granular hasta 1/2 de dimetro. 1: Fluencia y ngulo de talud menor a 30. 6: No abrasivo. S: Contiene polvo explosivo. Para este tipo de cereal se puede utilizar elevadores tipo 3 y 4, con elemento cinta como elemento de traccin.TIPO ELEVADOR VERTICAL, DESCARGA CENTRIFUGA, SOBRE CINTA CON CAJA METALICA DE ACERO DE DOBLE PIERNA TIPO 3 ELEVADOR MINNEAPOLIS CAB SUP MOTRIZ CAB INF TENSOR

c = 0.77 Tn/m3

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SALEM (ALTA VEL)

MOTRIZ

TENSOR

Caudal volumtrico

Qo = Q/

c = 80/0.77 = 103.9 m3/hV = 158 m/min.

Con Qo y el elevador de tipo 3 hallamos la velocidad Seleccin del coeficiente de llenado: Descarga centrfuga, alta y moderada velocidad Carga por dragado Tipo cangiln Minneapolis

= 75 %

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TRANSPORTES INDUSTRIALES PROYECTO PLANTA DE SILOS Calculo de Co: Co = Q * 1000 / (60*

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* c*V)

Co = 80*1000/(60*0.75*0.77*158) = 14.61 lts/m

Con el valor Co seleccionamos de tabla: Co = 15.40 lts/m. Largo = 250 mm. Proyeccin = 150 mm. Alto = 168 mm. Espesor = 20 Capacidad = 2.918 lts. Peso = 1.180 Kg. dmin = 180 mm. Calculo de la distancia real entre cangilones: d = C/Co = 2.918 lts / 14.61 lts/m = 0.199 m d = 200 mm. Ancho de cinta: Para un largo de cangiln menor a 400 mm. El ancho de cinta recomendado es A = largo de cangiln + 25 mm.

Ancho de cinta = 275 mm. Clculo de los esfuerzos Debido a la distribucin de silos solicitada y al ngulo de los tubos de descarga adoptado (30 grados) la altura total calculada para el diseo de la noria es de 18 metros. Adopcin del peso de la cinta, de tablas para una cinta de 350 mm. de ancho el peso es de 3.7 Kg. por metro.

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Esfuerzos debido al peso propio de los cangilones vacios Ramal ascendente T1 = Go Ht / d + K gc Ht T1 = 1.180 * 18 / 0.2 + 3.7 * 18 = T1 = 172.8 Kg. Ramal descendente t1 = T1 t1 = 172.8 Kg.

Esfuerzo para elevar la carga Ramal ascendente T2 = C*c*Ht/d T2 = 2.918*0.77*18/0.2 = T2 = 202.22 Kg. Ramal descendente Esfuerzo por dragado Ramal ascendente T3 = C* t2 = 0

c*Ho / d =

Para carga por dragado Ho = 10 metros T3 = 2.918*0.77*10/0.2 = T3 = 112.34 Kg. Ramal descendente t3 = 0

Esfuerzo por rozamientos varios en los cojinetes y en el elemento de traccin Ramal ascendente T4 = 0.02 (T1+T2+T3) T4 = 0.02 (172.8+202.22+112.34) = T4 = 9.75 Kg. Ramal descendente t4 = 0

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Esfuerzo por resistencia del aire al movimiento de los cangilones Ramal ascendente T5 = 0.05 (T1+T2+T3) T5 = 0.05 (172.8+202.22+112.34) T5 = 24.35 Kg. Esfuerzos agregados a la cinta por el tensor Seleccionamos tambor con recubrimiento de goma y consideramos superficie empolvada De tabla obtenemos e = 2.33 con este valor obtenemos K%= 50

T/ t = 521.36 / 172.8 = 3

= tK = 172.8 * 0.5 = 86.4 Kg. T = 607.76 kg. t = 259.2 kg. Tmax = 607.76 kg.

Nmeros de capas de la cinta Para elevadores de grano de alta velocidad el tipo de tejido para la cinta es 32 oz. Con lo que obtenemos una resistencia especifica Calculo del numero de capas Pe = 0.48 Kg./capa.m

nc = Tmax/A.Pe nc = 607.76/275*0.48 = 4.603 capas

Con el valor calculado y las recomendaciones obtenidas de tabla seleccionamos 5 capas de tela para la cinta.

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Calidad de carcaza Periodo de la cinta T = 120 Ht/V = 120*18/158 = 13.67 seg por vuelta

Fp = Tmax*100/A.nc.peadm = 607.76*100/275*5*0.48 = 92% Para nc = 5, el dmin recomendado para el tambor es de 700 mm. Con los datos anteriormente enumerados seleccionamos una carcaza goodyear tipo 3 (B). Para el transporte de materiales normales se adopta: Espesor de cara superior e1 = 0.8 mm. Espesor de cara inferior e2 = 0.8 mm. Para el tejido de 32 oz. Los pesos sern: Peso de tejido go = 0.0014 Kg./m.mmancho Peso de recubrimiento g1 = 0.00108 Kg./m.x.1/32es Calculamos el peso real de la cinta gc = 2.45 Kg. /m Con el valor real del peso recalculamos el esfuerzo T1 y encontramos que la diferencia es minima y que no producir ningn cambio de importancia en los clculos ya realizados. UNION DE CINTA POR SOLAPADO Determinacin del esfuerzo perifrico P = T-t = 607.76 259.2 = 348.56 Kg. Velocidad de giro nf del tambor motriz nf = 1000*V/ Dts = 1000*158/ *1500 nf = 33.4 rpm Adoptamos nf = 33 rpm velocidad que cumple con la velocidad mxima recomendada de tabla. gc = A [nc*go+ (e1+e2)*g1]

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TRANSPORTES INDUSTRIALES PROYECTO PLANTA DE SILOS Potencia total sobre el eje motriz Nt = P [Kg.]*V [m/min.]/4500 = 348.56*158/4500 Nt = 12.23 cv Relacin de transmisin para el calculo adoptamos velocidad del motor i = 1/1500/33 = 1/45 n1 = 1500 rpm.

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Para cumplir con esta reduccin seleccionamos de catalogo un reductor de triple tren modelo RAE-425/37 el cual ser provisto por la empresa MIFER SRL. Del catalogo obtuvimos la siguiente informacin: Velocidad de entrada = 1500 rpm. Relacin nominal = 1/45. Potencia de entrada = 15 cv. Rendimiento = 96% Par de salida = 309.62 kgm. Calculo de potencia necesaria del motor Nmec = Nt/t = 12.23 cv / 0.96 = 12.74 cv = 12.5 hp = 9.3 kw Para este requerimiento seleccionamos: MOTOR ELECTRICO CZERWENY MODELO: 1D160M-4 POTENCIA NOMINAL: 15 CV 4 POLOS 50 HZ. VELOCIDAD DE GIRO: 1500 rpm. TAMAO DE CARCAZA: 1D160M TRIFASICO

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Disposicin y tipos de tornillos del cangiln250

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Para cinco capas de telas se utilizaran tres tornillos con la disposicin mostradas en la figura anterior. Largo tornillo 1 Dimetro tornillo 1/4

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Diseo de bota para elevador de descarga centrifuga

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CATALOGO REDUCTOR

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