b punte motoare
TRANSCRIPT
-
8/18/2019 B Punte Motoare
1/13
6. Puntea motoare a autovehiculului6.1. Transmisia principala
Transmisia principală la automobilul de proiectat este simplă cu roţi dinţate conice, cudantură curbă.Schema cinematică este prezentată în figura alăturată unde: pinionul de atac (2), montatîn lagărele cu rulmenţi (), în carterul (!), este permanent în angrenare cu coroana dinţată ("),montată prin #uruburile ($) pe carcasadiferenţialului (%). &lu'ul de putere al motorului este primit de
pinion de transmisia longitudinală, prin flan#a ()#i transmis de la angrenaul conic (2*"), prinintermediul diferenţialului (%) arborilor planetari(+) #i ().-entru elementele angrenaului conic, aloriledeformaţiilor admise sînt prezentate în figuraurmătoare :unde: p.a / pinion de atac
c.d / coroană dinţată
6.1.1. Calculul geometric al angrenajului
a) 0eterminarea momentului de calcul se face cuformula:
1
3333 ii M M tr CVI M c η β = unde: 44/ momentul ma'im al motoruluiβ fi i d i l b i l i
-
8/18/2019 B Punte Motoare
2/13
β fi i d i ă l b i l i
2
z
z arctg =δ
2 δ δ −=
!...."+=med β
i real <
2
z
z
3
real
teoreticreal
i
ii −=ε
2. =ăţimea danturii
b < ($*)mn med
". 4odulul frontal 9
mf <
sin
cos z
bm
med
nmed δ
β +
!. >nghiul de angrenare în secţiune normală
=nα
2 conform ST?S $!/$"
+. 5oeficientul înălţimii capului de referinţă normal #i frontal f n
-
8/18/2019 B Punte Motoare
3/13
0d2nghiul piciorului dintelui
L
barctg
=γ
L
barctg 22 =γ
+. >nghiul conului e'terior 2 γ δ δ +=e22 γ δ δ +=e
$. >nghiul conului interior γ δ δ −=i
222 γ δ δ −=i
%. 0iametrul de 8rf 0e< 0d C 2a cos δ
0e2
-
8/18/2019 B Punte Motoare
4/13
unde:&t/ forţa tangenţială b/ lăţimea danturiiH d/ coeficient ce ţine seama de caracterul dinamic alsolicităriiH c/ coeficient ce ţine seama de concentrarea de eforturi la baza dintelui
ε K /coeficient ce ţine seama de gradul de acoperire4c/ momentul de calculr d/ raza cercului de diizare
p/ pasul p
-
8/18/2019 B Punte Motoare
5/13
2, ρ / razele de curbură
2,
22, cos
sin
γ
α ρ
d r = 9
Calculul danturii la oboseală
5alculul danturii la oboseală la înconoiere
&t <d
i M
r
i M 33δ 9
δ / coeficientul de utilizare al motorului δ
-
8/18/2019 B Punte Motoare
6/13
Mfortul unitar efecti se determină în acest caz cu relaţia:
-7 < ,!
ρ
+
ρα 2
t
cos3 b
l3&9
>nde &t< &echialent , corespunde momentului mediu echialent 4ech, dezoltat deautoehicul, la o turaţie medie echialentă.
4ech <tr Kmed
Rmed
i
M
η 39
4med<
33
i
r
F a
amed
R
>nde:Ea/greutatea autoehicululuir r / raza de rulare a roţii9i/ raportul transmisiei principale
amed
R
F 9 /forţa specifică la roată se adoptă (tab. .! 55?)
Turaţia echialentă a motorului este dată de relaţia:
r
iiV Kmed amed ec!
33$$,2 =η 9
unde: iLmed <
∑∑=
i
ki
i
i i
α
α 3+
9 reprezintă raportul de transmitere mediu al cutiei de iteze.
iLi N rapoartele de transmitere ale cutiei de itezei l l i d ili l i d i i î f b l l i
-
8/18/2019 B Punte Motoare
7/13
Mnde:H/ coeficient ce ţine seama de natura materialului, H
-
8/18/2019 B Punte Motoare
8/13
&a2 < ( )2n2nn
2t cossinsintgcos
&δβ−δα
β9
&r2 < ( )2n2nn
2t sinsincostg
cos
&δβ+δα
β9
∑ = 40 P5 (l"Cl!) N &t2l! C 4a2
-
8/18/2019 B Punte Motoare
9/13
=σπ
= "ai
ima'i
nec3
43"2d unde ai777σ
-
8/18/2019 B Punte Motoare
10/13
RC V
F a
3
2 pentru '
-
8/18/2019 B Punte Motoare
11/13
. 02< ".! mil rot
ulmenţii sunt radiali a'iali cu role conice9d7
-
8/18/2019 B Punte Motoare
12/13
+m β ηtr i,1 io .1 βm grae βm ra mm me αr grae αr ra 0on
-65.8 -.+ .86 3.95 3.-3 - 3 .489-6-5- 6 + .6384797 -
on
.+
ξ0
.57 #imen2ionareangrenaj
+, .$ z2 adoptat δ1ra δ1grae δ2grae δ2ra io real ε
-
8/18/2019 B Punte Motoare
13/13
5) 2oli,itareae ,onta,t