pelat berdinding penuh

4.3 Perhitungan Jembatan Pelat Berdinding Penuh

Dalam perencanaan Jembatan Cisokan terdapat jembatan pelat berdinding penuh

dengan bentang 25 m.

4.3.1 Data Jembatan Pelat Berdinding Penuh

Gambar 4.3.1 Potongan melintang jembatan

Keterangan :

Jarak antar girder : 2,00 m

Tebal pelat (tpelat) : 0,25 m

Tebal lapis aspal (taspal) : 0,05 m

Lebar jalur : 7,00 m

Lebar trotoar : 1,00 m

Mutu beton (f’c) : 30 Mpa

Modulus elastic (Ec) : 25743 Mpa

4.3.2 Merencanakan Lantai Jembatan Pelat Berdinding Penuh

1. Direncanakan

L : 25 m

Jarak antar girder : 2,00 m

Tebal pelat (tpelat) : 0,25 m

Tebal lapis aspal (taspal) : 0,05 m

Mutu beton (f’c) : 50 Mpa

Mutu baja (fy) : 500 Mpa (Wire Mesh)

BI beton : 24 KN/m3 = 2,4 t/m3

BI aspal : 22 KN/m3 = 2,2 t/m3

Gambar 4.3.2 Lantai jembatan yang di analisa

Ly

Lx

=252

=12,5 m

Ly

Lx

>2,5 m

Pelat satu arah

2. Pembebanan

a. Berat sendiri (DL)

- Pelat = BI beton x tpelat

= 2,4 t/m3 x 0,25 m x 1,3

= 0,78 ton/m2

b. Beban mati tambahan (SDL)

- Aspal = BI aspal x taspal x 2

= 2,2 t/m3 x 0,05 m x 2

= 0,22 ton/m2

Total = DL + SDL

= 0,78 ton/m2 + 0,22 ton/m2

= 1 ton/ m2

c. Beban hidup (LL)

Akibat beban muatan T pada lantai jembatan :

Gambar 4.1.3 Muatan T

- Beban muatan TLL = 112,5 KN = 11,25 ton

T¿

A= 11.25

0.2 ×0.5=112,5 ton /m2

d. Beban angin (Tew)

Akibat beban angin (Tew), roda pada truk mengalami penambahan beban.

TEW = 0,0012 Cw (Vw)2 (KN)

Dimana,

Vw = Kecepatan angin rencana (m/s) untuk keadaan batas yang ditinjau.

Cw = Koefisien seret (1,2).

Ab = Luas equivalen bagian samping Truk (h x L) (m2).

Tabel 4.1.1 Kecepatan angin rencana

Gambar 4.1.4 Beban akibat angin (PEW) yang dipikul lantai jembatan

Gambar 4.1.5 Luas equivalen bagian samping kenderaan (Ab)

TEW = 0,0012 x Cw x (Vw)2

= 0,0012 x 1,2 x (30)2

= 1,296 KN/m

Pew=0,0012 x cw x (vw )2 x [ (0,5 h )x ] x b

¿0,0012 x1,2 x (30 )2 x [ (0,5 x2 )1,75 ] x1m

¿0,741 KN

TewA

= 0,07410.2 ×0.5

=0,741ton /m2

Total = TLL+ Tew

= 112,5 ton /m2+0,741ton /m2

= 113,24 ton/ m2

3. Perhitungan Momen

Tabel 4.1.6 Rumus momen akibat beban terbagi merata

Tabel 4.1.7 Nilai koefisien akibat beban terpusat

1. Momen Beban Mati (DL)

MLx = 0,001 Wu Lx2 x

= 0,001 . 1 ton/ m2. (2 m)2 . 65

= 0,26 tm

Mtx = -0,001 Wu Lx2 x

= -0,001 . 1 ton/ m2. (2 m)2 . 83

= -0,33 tm

2. Momen Beban Roda (LL)

Gambar 4.1.8 Beban akibat beban truk

b1

a=0,2

2=0,1;

a1

a=0,5

2=0,25

Mxs = koefisien x T x a1 x b1 x a x 1,8

= 0,181 x 113,24 ton/ m2 x 0,5 x 0,2 x 2 m x 1,8

= 7,37 tm

Mxvs = koefisien x T x a1 x b1 x a x 1,8 x 1,3

= - 0,165 x 113,24 ton/ m2 x 0,5 x 0,2 x 2 m x 1,8

= - 6,70 tm

3. Momen ultimate

MuLx = MLxDL + MxsLL

= 0,26 tm + 7,37 tm

= 7,63 tm

Mutx = MtxDL + MxvsLL

= - 0,33 tm - 6,70

tm = - 7,03 tm

4. Floordeck

Floor deck : Tipe GD 685

Spesifikasi : SGCC EZ 275, ASTM A-924

Bahan dasar : GI Steel

Tebal : 0,85 mm = 0,085 cm

Gambar 4.1.9 Dimensi floordeck

As = [(194x3)+(109x2)+(70,71x4)] x 0.85 = 920,41 mm 2 = 9,2 cm2

d = 250 – 26 = 224 mm

a. Penulangan lapangan (arah x)

MuLx = 7,63 tm = 76,30 KNm

Mu

b d2=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .

fyf ' c

ρ2

44,63

1000.2242=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .

fyf ' c

ρ2

ρ = 0,0035

ρmin=1,4fy

= 1,4550

=0,0025

ρmax = 0,75 . ρbalance

= 0,75 . 0,0267

= 0,02

ρmin ≤ ρ ≤ ρmax

0,0025 ≤ 0,0035 ≤ 0,02

ρpake = 0,0035

As = ρ . B .d

= 0,0035. 1 . 0,224

= 0,00078 m2 = 7,84 cm2

As < Aspakai

7,84 cm2 < 9,2 cm2 OKE

\

b. Penulangan tumpuan (arah x)

Diameter JKBL Union : 12 mm

fy : 5000 kg/cm2

Spasi Standar : 100 mm x 200 mm (Type M)

Ukuran Standar : Roll 54 m x 2,1 m

Gambar 2.7 Detail wire mesh JKBL

Mutx = 7,03 tm = 70,03 KNm

Mu

b d2=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .

fyf ' c

ρ2

38,50

1000.2042=0.80 . ρ. fy+0,80 . 0,59 . fy .

fyf ' c

ρ2

ρ = 0,0043

ρmin=1,4fy

= 1,4500

=0,0028

ρmax = 0,75 . ρbalance

= 0,75 . 0,0236 = 0,017

ρmin ≤ ρ ≤ ρmax

0,0028 ≤ 0,0043 ≤ 0,017

ρpake = 0,0043

As = ρ . B .d

= 0,0043 . 100 . 20,4

= 8,77 cm2

Digunakan wire mesh D12-100

Astulangan = 14

xπx d2

= 14

x3,14 x 122

= 113,04 mm2 = 1,13 cm2

n=8,771,13

=7,76=8

Digunakan tulangan D12-100

Cek floordeck

Gambar 4.1.10 Floordeck

y2=[502 .294−8,5(50−8,5)2].3[502 .294−8,5 (50−8,5)] .2

= 1,47 mm = 0,147 cm

y1 = 50 mm - 1,47 mm

= 48,53 mm = 4,853 cm

SX=I x

y1

SX=367,744,853

= 75,77 cm3

1. Pembebanan

o Pelat = BIbeton x tpelat

= 2,4 ton/m3 x 0,25 m

= 0,6 ton/m2

o Pekerja = 0,1 ton/m2

qu = 0,6 x 1,3 + 0,1 x 1,8

= 0,96 ton/m2

2. Momen

MLx = 0,001 Wu Lx2 x

= 0,001 . 0,96 ton/ m2. (2 m)2 . 65

= 0,249 tm = 2490000 Nmm

Mtx = -0,001 Wu Lx2 x

= -0,001 . 0,96 ton/ m2. (2 m)2 . 83

= -0,318 tm = -3180000 Nmm

3. Cek kekuatan floordeck

Mp = fy . 2 . SX

= 550 . 2 . 75770

= 83347000 Nmm > 1460000 Nmm OKE

Cek Geser

Vc ≥P X 1.8

0.7

2d [(b1+d)+(a1+d )] [√ f ' c6 ] x20 ≥

11250 X 1.80.7

2 x17,4 [(20+17,4)+(50+17,4)] [√306 ] x 20 ≥

11250 X 1.80.7

66585,53 kg ≥ 28928,57 kg OKE

4.3.3 Perencanaan Pelat Berdinding Penuh

1. Direncanakan

Bentang jembatan : 25 m

Lebar jembatan : 9 m

Lebar jalan : 7 m

Lebar trotoar : 2 x 1 m

Tebal perkerasaan : 0,05 m

Tebal pelat : 0,25 m

Tebal trotoar : 0,15 m

Mutu Baja : JIS G 3101 SM490A

Fy : 325 MPa

Fu : 490 Mpa

E : 200000 MPa

f’c : 30 MPa

BI Aspal : 22 kN/m3

BI Beton : 24 kN/m3

2. Pradesign Pelat Girder

a. Menentukan Tinggi Pelat Girder

d1 = 1

15x L= 1

15x25000 mm=1667 mm

d2 = 1

10x L= 1

10x25000 mm=2500 mm

Maka diambil tinggi pelat gider (d) = 1,8 m

b. Menentukan Ukuran Web

o Diasumsikan tebal flens (tf) = 25 mm

o Tinggi web

hw = d - 2 tf

hw =1800 mm – 2(25 mm)

hw = 1750 mm

o Tebal web

Tebal Maksimum

hwtw

>λr

1750 mmtw

> 2550

√325

tw<¿ 12,37 mm

Tebal Minimum

Untuk a

hw≤ 1,5

hwtw

≤5250

√ fy=5250

√325=291,22

tw ≥1750

291,22=6,01 mm

Untuk a

hw>1,5

hwtw

≤95000

√ fy( fy+115 )= 95000

√325(325+115)=251,22

tw ≥1750

251,22=6,96 mm

Sehingga tebal web (tw) = 10 mm

c. Menentukan Ukuran Flens

Af = Mu0,9 .h . fy

Af = 5082 x 106

0,9 .1750 .325

Af =9928,205 mm2

Jika tebal flens (tf) semula 25 mm masih digunakan, maka lebar flens menjadi

bf = Aftf

bf =9928,20525

bf =397,13 mm

Sehingga bf = 400 mm

Gambar : Profil Girder

2. Pembebanan

a. Girder 1

o Pelat Lantai

Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 2 m = 12 KN/m

o Perkerasan

Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 2 m = 2,2 KN/m

o BTR

Gambar : BTR

BTR = 9 KN/m² x 2 m = 18 KN/m

qu1 = (12 KN/m x 1,3) + (2,2 KN/m x 2) + (18 KN/m x 1,8)

= 52,4 KN/m = 5,24 t/m

Gambar : Pembebanan qu pada girder 1

o Rem

Gambar : Gaya rem per lajur 2,75 m (KBU)

Rem = 75 KN

= 75 KN / 2,75 m = 27,3 KN/m

= 27,3 KN/m x 2m x 1,8 = 98,28 KN / 25 m = 3,93 KN/m = 0,40 t/m

Gambar : Pembebanan rem pada girder 1

o BGT

Gambar : Faktor beban dinamis untuk BGT

untuk pembebanan lajur “D”

Gambar : BGT

BGT = 49 KN/m x 2 m = 98 KN = 9,8 ton

Gambar : Pembebanan BGT pada girder 1

b. Girder 2

o Pelat Lantai

Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 2 m = 12 KN/m

o Perkerasan

Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 2 m = 2,2 KN/m

o BTR

BTR = (4,5 KN/m² x 0,25 m) + (9 KN/m² x 1,75 m) = 16,875 KN/m

qu2 = (12 KN/m x 1,3) + (2,2 KN/m x 2) + (16,875 KN/m x 1,8)

= 50,4 KN/m = 5,04 t/m

Gambar : Pembebanan qu pada girder 2

o Rem

Rem = 75 KN

= 75 KN / 2,75 m = 27,3 KN/m

= 37,5 KN / 2,75 m = 13,64 KN/m

= [(27,3 KN/m x 1,75 m)+(13,64 KN/m x 0,25 m)] x1,8= 92,13 KN

92,13 KN / 25 m = 3,68 KN/m = 0,40 t/m

Gambar : Pembebanan rem pada girder 2

o BGT

Gambar : BGT

BGT = (49 KN/m x 1,75 m) + (24,5 KN/m x 0,25 m) = 91,87 KN = 9,18 t

Gambar : Pembebanan BGT pada girder 2

c. Girder 3

o Pelat Lantai

Pelat Lantai= 24 KN/m3 x 0,25 m x 1,5 m = 9 KN/m

o Perkerasan

Perkerasaan = 22 KN/m3 x 0,05 m x 0,5 m = 0,55 KN/m

o BTR

BTR = (4,5 KN/m² x 0,75 m) = 3,375 KN/m

o Trotoar

Trotoar = 24 KN/m3 x 0.15 m x 1 m = 3,6 KN/m

o Pejalan kaki

Luas beban = 1 m x 25 m = 25 m2

Gambar : Pembebanan pejalan kaki

Pejalan kaki = 4,7 KN/m2 x 1 m = 4,7 KN/m

qu3 = (9 KN/m x 1,3) + (0,55 KN/m x 2) + (3,375 KN/m x 1,8) +

(3,6 KN/m x 1,3) + (4,7 KN/m x 1,8)

= 32,015 KN/m = 3,20 t/m

Gambar : Pembebanan qu pada girder 3

o Rem

Rem = 75 KN

= 37,5 KN / 2,75 m = 13,64 KN/m

= (13,64 KN/m x 0,5 m) x1,8= 12,28 KN

12,28 KN / 25 m = 0,49 KN/m = 0,05 t/m

Gambar : Pembebanan rem pada girder 3

o BGT

Gambar : BGT

BGT = (24,5 KN/m x 0,75 m) = 18,37 KN = 1,84 t

Gambar : Pembebanan BGT pada girder 3

3. Menghitung Momen Ultimete (Mu) dan Kuat Geser Ultimete (Vu)

Setelah mendapatkan dimensi pelat berdinding penuh dan memasukan beban-

beban kedalam Midas Gen V 7.2.5 Di dapatkan :

Gambar : Diagram Mu

Mu = 5082 KNm = 5082 x 106 Nmm

Gambar : Diagram Vu

Gambar ; Vu maks pada tumpuan

Vu = 81,3 ton = 813000 N

Gambar ; Vu maks pada1/2 bentang

Vu= 5,88 ton = 58800 N

4. Cek Tekuk Torsi Lateral

o λ p=1,76 x √ Efy

λ p=1,76 x √ 200000325

λ p=43,66

o λr=4,40 x√ Efy

λr=4,40 x√ 200000325

λr=109,15

o λG=Lrt

I y=( 112

x tf x bf 3)+( 112

x( 13

xh2 ) x tw3)

I y=( 112

x 25 x 4003)+( 112

x (13

x1750

2 ) x103)I y=133357638,9mm4

A=(bf x tf )+(( 13

xh2 ) x tw )

A=(400 x25 )+(( 13

x1750

2 ) x10)

A=12916,67mm2

rt=√ IY

A

rt=√ 133357638,912916,67

rt=101,61 mm

λG=25000101,61

λG=0,25

λG≤ λ p Penampang kompak

fcr = fy = 325 Mpa

5. Cek Tekuk Lokal Flens

oke= 4

√ hwtw

= 4

√ 175010

= 0,30

karna ke 0,33 sedangkan syarat 0,35 ≤ ke≤ 0,76 maka ke = 0,35

λr=1,35 x √ ke x Efy

λr=1,35 x √ 0,30 x200000325

λr=18,42

o λ p=0,38 x √ Efy

λ p=0,38 x √ 200000325

λ p=9,43

o λG=bf2tf

λG=400

2 x 25=8,00

λG≤ λ p Penampang kompak

fcr = fy = 325 Mpa

6. Menghitung Momen Nominal (Mn)

Mn = Kg x S x fcr

ar= AwAf

=1750010000

=1,75

Kg=1−[ ar1200+300.ar ] [ h

tw−2550

√ fcr ]Kg=1−[ 1,75

1200+300 .1,75 ] [ 175010

−2550

√325 ]Kg = 0,97 =1

I x=[( 112

x tw xh3)+(2( 112

. bf .tf 3))+(2 (tf .bf ) x ( h2+ tf

2 )2)]

I x=[( 112

x10 x17503)+(2( 112

.400 . 253))+(2 (25 x 400 ) x (17502

+ 252 )

2)]I x=¿ 20220312500 mm4

S = Id2

=202203125001800

2

=22467013,89 mm3

Mn = Kg x S x fcr

Mn = 1x 22467013,89x 325

Mn = 7053243712 Nmm = 7053,24 KNm

7. Bandingkan nilai Mu terhadap ØMn

M u=5082 x106 Nmm

M u=5082 K Nm

Mn =7053243712 Nmm

Ø M n=0.9 x7053243712 Nmm

¿6347919341 Nmm

¿6347,92 KNm

M u<Ø M n

5082 K Nm<6347,92 KNm( Aman)

8. Menghitung jarak antar pengaku vertikal

o Kuat geser untuk panel ujung (tanpa memperhitungkan aksi medan tarik) :

Vn = 81,3 KN = 813000 N

ØVn = Ø(0,6.Aw.fy.Cv)

CV=Ø Vn

Ø .0,6 . A w . f y= 0,9.816 000

0,9 .0,6 .17500 .325=0,24

Diasumsikan Cv berada dalam daerah elastis

CV=1,5.kn . E

fy.

1

( htw )

2

k n=CV . fy .( h

tw )2

1,5 E=

0,24.325 .( 175010 )

2

1,5.200000=¿

7,93

a /h=√ 5

(kn−5 )=√ 5

(7,93−5 )=1,31

a = 1,31 . h = 1,31. 1750 mm = 2284,77 mm = 2000 mm dari ujung balok

Periksa kembali kuat geser dari panel ujung dengan nilai a=2000 mm=200 cm

k n=5+ 5

(a/h )2=5+ 5

(2000/1750 )2=8,83

1,37 .√ k n. Efy

< htw

1,37 .√ 8,83.200000325

< 175010

100,99<175

o Kuat geser nominal untuk panel ujung:

Vn=0,9. Aw . kn . E

( htw )

2 =0,9.17500 .8,83 .200000

(175010 )

2 =908035,71 N

Ø Vn = 0,9 x 908035,71 N = 817232,143 N

V n<Ø V n

8160 0 N<817232,143 N (OK )

Untuk panel-panel tengah, aksi medan tarik dapat diperhitungkan jika :

a /h>[ 260

( htw ) ]

2

a /h>[ 260

( 175010 ) ]

2

=2,21

a = 2,21 . h = 2,21 . 1750 mm = 3862,86 mm = 3250 mm

Gambar Jarak pengaku vertikal

Rasio a/h = 3250/1750 = 1,86

k n=5+ 5

(a/h )2=5+ 5

(1,86 )2=6,44

1,37 .√ k n. Efy

< htw

1,37 .√ 6,44.200000325

< 175010

86,24<175

Kuat geser nominal untuk panel tengah:

Vn=0,9. Aw . kn . E

( htw )

2 =0,9.17500 .6,44 .200000

( 175010 )

2 =662400 N

Ø Vn = 0,9 x 662400 N = 596160 N

V n<Ø V n

58800 N<596160 N (OK )

9. Menghitung pengaku vertikal

o Luas minimum

CV=1,5.kn . E

fy.

1

( htw )

2=1,5.

6,44 .200000325

.1

( 175010 )

2=0,19

A s min=0,5. Aw . D .(1−CV ). [ ah−

( a/h )2

√1+a/h2 ] ¿0,5.17500 .2,4 .(1−0,19). [1,86−

(1,86 )2

√1+1,862 ]=3772,11mm2

o Momen Inersia minimum

Is min = j.a.tw3

j= 2,5

a/h2−2= 2,5

1,862−2=−1,27<0,5

j = 0,5

Is min = 0,5 . 3250 . 103 = 1625000 mm4

o Rasio lebar dan tebal maksimum

Nilai maksimum bs/ts adalah : 0,56√ Efy

=13,89

o Dicoba pengaku vertikal berukuran 15 mm x 195 mm, sehingga

Gambar : Lrfd 240

As = 2.15.195 = 5850 mm2> 3772,11mm2 OKE

I s=∑ ( I 0+ A .d2 )

¿ 112

(15)(195)3+(15)(195)( 152

+ 1952 )

2

=41516718,75 mm4

I s> I s min

41516718,75 mm4>1625000 mm4 OKE

bs/ts = 19515

=13<13,89 OKE

o Panjang pengaku vertikal

Menghitung jarak c

Cmin = 4tw = 4.10 = 40 mm

Cmax = 6tw = 6.10 = 60 mm

Diasumsikan :

Ukuran las web dan flens = 4 mm

C = 40 mm

Maka panjang pengaku vertikal = h – ukuran las – C

= 1750 – 4 – 40 = 1706 mm =1700 mm

Menggunakan pengaku vertikal 15 mm x 195 mm x 1700 mm

10. Menghitung pengaku penahan gaya tumpuan

Lebar pengaku (b) = 195 mm

Lebar total = 2b + tw = 2.195 + 10 = 400 mm

Tebal pengaku dihitung dari syarat kelangsingan :

bt

≤ 0,56√ Efy

t ≥b

0,56 √ fyE

= 1950,56 √ 325

200000=14,04 mm=15mm

Menggunakan pengaku penahan gaya tumpuan = 15 mm x 195 mm, dengan

ukuran las 4 mm serta pemotongan selebar 2,5 cm untuk tempat pengelasan.

o Cek tahanan tumpu pengaku pada tumpuan

ØRn = 0,75(1,8.fy.Apb)

= 0,75 (1,8) (325) (15) (195-2,5) (2)

= 2533781,25 N > 816000 N OKE

o Cek kekuatan pengaku sebagai batang tekan.

Panjang web yang dapat bekerja dengan pengaku sebagai batang tekan adalah

sepanjang 12 kali tebal web (12 x 10 = 120 mm)

Gambar : Lrfd 241

Ag = 2(195)(15) + (10)(120)

= 7050 mm2

I=∑ ( I 0+ A .d2 )

¿2.1

12(195)(15)3+ 1

12(120)(10)3+(15)(195)(15

2+ 195

2 )2

=32367812,5 mm4=3236,78 cm4

o Jari-jari girasi

r=√ IAg

=√ 32367812,57050

=67,76

o Rasio Kelangsingan

λ= k .Lr

=0,75 . 175067,76

=19,37

λc=1π

λ√ fyE

=1π

19,37√ 325200000

=0,25

ω= 1

0,66λc2 =

1

0,660,252 =1,03

o Kuat tekan nominal penampang

Nn = Ag . fcr

= 7050 . 325 = 2291250 N

Ø Nn = 0,85 . 2291250

= 1947562,5 N

Nn>Ø Nn

2291250 N>1947562,5 N (OK )

Karena pengaku penahan gaya tumpu harus terletak pada tengah-tengah panjang

daerah web 120 mm, maka titik perletakan harus terletak di sekitar 120/2 = 60

mm dari ujung balok pelat berdinding penuh (dipasang sejarak 30 cm).

11. Sambungan Las

Mutu las (fuw) = 490 MPa

fu = 370 MPa

a. Sambungan antar flens dengan web

Tebal pelat terkecil adalah 10 mm sehingga ukuran minimum las adalah 4 mm

o Panjang minimum las

Lw min = 4.tw = 40 mm = 4 cm

o Tahanan nominal las

Untuk las/elektroda:

ØRnw = Ø.te.0,6.fuw.2

= 0,75.(0,707.4).0,6.490.2

= 1247,148 N/mm

Untuk bahan dasar baja:

ØRnw = Ø.t.0,6.fu

= 0,75.10.0,6.370

= 1665 N/mm

Sehingga kapasitas las per mm adalah 1247,148 N. gaya geser yang harus

dipikul sebesar :

f =0,045. h .√ fy 3

E=0,045.1750 .√ 3253

200000=1031,72 N /mm

f <Ø Rnw

1031,72 N /mm<1247,148 N /mm

b. Sambungan las pengaku vertikal

o Ukuran minimum las = 4 mm

o Panjang minimum las

Lw min = 4.tw = 40 mm = 4 cm

o Kapasitas las per mm untuk 4 buah las

Untuk las/elektroda:

ØRnw = Ø.te.0,6.fuw.4

= 0,75.(0,707.4).0,6.490.4

= 2494,296 N/mm

Untuk bahan dasar baja:

ØRnw = Ø.t.0,6.fu

= 0,75.10.0,6.370

= 1665 N/mm

Sehingga kapasitas las per mm adalah 1665 N. gaya geser yang harus

dipikul sebesar :

f =0,045. h .√ fy 3

E=0,045.1750 .√ 3253

200000=1031,72 N /mm

f <Ø Rnw

1031,72 N /mm<1665 N /mm