obalni stub- zadatak
Post on 21-Jan-2016
211 Views
Preview:
DESCRIPTION
TRANSCRIPT
Univerzitet u TuzliRUDARSKO-GEOLOŠKO-GRAĐEVINSKI FAKULTET
Univerzitetska 2.Tuzla
MASIVNI MASIVNI M O S T O V IM O S T O V I IIIIVJEVJEŽBE BR. ŽBE BR. 77 – – PRORAČUN PRORAČUN OBALNOG STUBAOBALNOG STUBA-- primjerprimjer
mr.sc.Mirsad Topalović, dipl.ing.gradj.
OBALNI STUB
PRORAČUN OBALNOG STUBA
G1
G2
G3
G4
G5
G6 G7
G8
490 260 30
125
182
425
284
100
585
235 350
100
200
560
131
991 89
1
760
DISPOZICIJA OBALNOG STUBA
585
59
0
53
0
14
0
350235
30260490
60
24
,98
31
0
OSNOVA OBALNOG STUBA
ANALIZA OPTEREĆENJA
21 / 5,18922582,19,4
2
6,025,0mkNG
22 / 26,221225
2
25,49,4425,0 mkNG
23 / 0,69522591,86,26,0 mkNG
24 / 1,52253,531,13,0 mkNG
25 / 75,1258253,56,725,1 mkNG
26 / 5,4092254,185,50,1 mkNG
27 / 25,271251,35,30,1 mkNG
28 / 5,132253,5
2
0,20,1mkNG
29 / 88,209183,50,26,0183,5
2
0,20,1mkNG
Pritisak nasipa na zid: 030020
3
2 2/0,18 mkN
P1
P2
P3
I I
II II
III III
P0
220 /0,6
2
30450,18 mkNtgp
2211 /42,420,607,61
2451 mkNtghp
22212 /46,590,684,207,61
2451 mkNtghhp
223213 /46,650,60,184,207,61
2451 mkNtghhhp
Sile aktivnog pritiska na zid:
TSnnnn bhppE 121
kNbhppE TS 86,7783,507,642,420,62
1
2
11101
kNbhppE TS 75,7663,584,246,5942,422
1
2
12212
kNbhppE TS 1,3313,50,146,6546,592
1
2
13323
Projekcije sila aktivnog pritiska tla:
kNEE H 88,73120cos86,778cos11
kNEEV 38,26620sin86,778sin11
kNEE H 5,72020cos75,766cos22
kNEEV 25,26220sin75,766sin22
kNEE H 15,31120cos1,331cos33
kNEEV 25,11320sin1,331sin33
Sile od rasponske konstrukcije:
kNRkNR
kNRTR
p
g2,26325,75477,5612,0
25,754
77,561
KONTROLA NAPREZANJA U SPOJNICI I - I3
85
530
12
52
60
60 410 60
x = 265
y =
26
0,8
7
1
2
1
2
38
0,3
5
A = 97 450 cm2
Ix = 1 048 018 595 cm4
W1 = 8 442 911 cm3
W2 = 4 017 398 cm3
II Slučaj opterećenja (G + E)
N = G1 + G2 + G3 – 2×0,6×2,6×2,84×25 + G4 + G5 – 2,84×1,25×5,3×25 + E1VN = 189,5 + 221,26 + 695 - 221,52 + 52,1 + 1258,75 - 470,375 + 266,38
N = 2503,575 kN
M = G1×505,87 + G2×383,36 + G'3×130,87 – G4×14,13 – G'5×61,63 – E1H×227,4 + E1V×0,87
M = 189,5×505,87 + 221,26×383,36 + 473,48×130,87 – 52,1×14,13 – 788,375×61,63 -
- 731,88×227,4 + 266,38×0,87
M = 95862,36 + 84822,23 + 61964,3 – 736,17 – 48587,55 – 166429,5 + 231,75
M = 27 127,42 kNcm
MPaA
N
W
M28,0025,00032,0
97450
575,2503
911 442 8
42,27127σ
1111
MPaA
N
W
M182,0025,000675,0
97450
575,2503
398 017 4
42,27127σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
III Slučaj opterećenja (G + E + Rg)
N = NII + Rg = 2503,575 + 561,77 = 3065,35 kN
M = MII – Rg × a = 27127,42 – 561,77×76,63 = - 15921,0 kNcm
MPaA
N
W
M328,0031,000188,0
97450
35,3065
8442911
15921σ
1111
MPaA
N
W
M27,0031,000396,0
97450
35,3065
4017398
15921σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
IV Slučaj opterećenja (G + E + Rg + Rp)
N = NIII + Rp = 3065,35 + 754,25 = 3819,6 kN
M = MIII – Rp ×a = - 15921,0 – 754,25×76,63 = - 73 719,2 kNcm
MPaA
N
W
M477,0039,000873,0
97450
6,3819
8442911
2,73719σ
1111
MPaA
N
W
M20,0039,00183,0
97450
6,3819
4017398
2,73719σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
„U svim fazam opterećenja nema napona zatezanja, tako da nije potrebna dodatna armatura već se usvaja samo minimalna količina armature“.
KONTROLA NAPREZANJA U SPOJNICI II - II
1
2
1
2
60 410 60
260
225
485
530
x = 265
y =
322
,21
A = 150 450 cm2
Ix = 2 133 113 362 cm4
W1 = 13 103 466,8 cm3
W2 = 6 620 258 cm3
II Slučaj opterećenja (G + E)
N = G1 + G2 + G3 + G4 + G5 + G8 + E1V + E2VN = 189,5 + 221,26 + 695 + 52,1 + 1258,75 + 132,5 + 266,38 + 262,25
N = 3077,75 kN
M = G1×567,21 + G2×444,7 + G3×192,21 + G4×47,21 – G5×0,29 – G8×87,46- E1H×511,4 + E1V×76,61 + E2V×87,91 – E2H×134,1
M = 189,5×567,21 + 221,26×444,7 + 695×192,21 + 52,1×47,21 - 1258×0,29 - - 132,5×87,46 – 731,88×511,4 + 266,38×76,61 + 262,25×87,91 –
720,5×134,1
M = 107 486,3 + 98 394,3 + 133 585,95 + 2 459,65 – 364,8 – 11 588,45 – 374 283,4 +
+ 20 407,37 + 23 054,4 – 96 619,05
M = - 97467,7 kNcm
MPaA
N
W
M27,002,00074,0
150450
75,3077
466,8 103 13
7,97467σ
1111
MPaA
N
W
M052,002,00147,0
150450
75,3077
258 620 6
7,97467σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
III Slučaj opterećenja (G + E + Rg)
N = NII + Rg = 3077,75 + 561,77 = 3639,52 kN
M = MII – Rg × a = - 97467,7 – 561,77×15,29 = - 106 057 kNcm
MPaA
N
W
M321,0024,00081,0
150450
52,3639
8,13103466
106057σ
1111
MPaA
N
W
M079,0024,0016,0
150450
52,3639
6620258
106057σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
IV Slučaj opterećenja (G + E + Rg + Rp)
N = NIII + Rp = 3639,52 + 754,25 = 4393,77 kNM = MIII – Rp ×a = -106 057 – 754,25×15,29 = - 117 589,5 kNcm
MPaA
N
W
M379,0029,000897,0
150450
77,4393
8,13103466
5,117589σ
1111
MPaA
N
W
M112,0029,00177,0
150450
77,4393
6620258
5,117589σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
„U svim fazam opterećenja nema napona zatezanja, tako da nije potrebna dodatna armatura već se usvaja samo minimalna količina armature“.
KONTROLA NAPREZANJA U SPOJNICI III - III
1
2
1
2
60 410 60
30
02
85
58
5
530
x = 265
y =
386
,21
98
,8 A = 187 050 cm2
Ix = 3 779 657 202 cm4
W1 = 19 012 360 cm3
W2 = 9 786 787 cm3
II Slučaj opterećenja (G + E)
kNEG Vii 62,408188,64174,3439N
M = G1×591,2 + G2×468,7 + G3×216,2 + G4×71,2 + G5×23,7 + G6×93,7 – G7×23,8 – - G8×63,47 – G9×144,15 – E1H×611,4 + E1V×100,6 – E2H×234,1 + E2V×111,9 –
- E3H×49,1 + E3V×182,45
M = -161 823,602 kNcm
MPaA
N
W
M31,00218,00085,0
187050
62,4081
19012360
6,161823σ
1111
MPaA
N
W
M0526,00218,00165,0
187050
62,4081
9786787
6,161823σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
III Slučaj opterećenja (G + E + Rg)
N = NII + Rg = 4081,62 + 561,77 = 4 643,4 kN
M = MII – Rg × a = - 161 823,6 + 561,77×8,7 = - 156 936,2 kNcm
MPaA
N
W
M33,00248,000825,0
187050
4,4643
19012360
2,156936σ
1111
MPaA
N
W
M088,00248,0016,0
187050
4,4643
9786787
2,156936σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
IV Slučaj opterećenja (G + E + Rg + Rp)
N = NIII + Rp = 4 643,4 + 754,25 = 5 397,65 kNM = MIII – Rp ×a = -156 936,2 + 754,25×8,7 = - 150 374,25 kNcm
MPaA
N
W
M367,00288,00079,0
187050
65,5397
19012360
25,150374σ
1111
MPaA
N
W
M13,00288,00153,0
187050
65,5397
9786787
25,150374σ
2222
( pritisak )
( pritisak )
„U svim fazam opterećenja nema napona zatezanja, tako da nije potrebna dodatna armatura već se usvaja samo minimalna količina armature“.
PRORAČUN TIJELA OBALNOG STUBA
2 2
1
1
PRESJEK 2 -2 PRESJEK 1 - 1
100
200
560
131
860
131
991
590
585
225
125
125
225 30 60 410 3060
530
Tijelo stuba je ulješteno u krila ako su krila debljine > 100cm, u suprotnom slučaju tijelo obalnog stuba računamo kao konzolu i to za dva slučaja opterećenja:
I – Slučaj opterećenja (stub samo sa potiskom zemlje)
kNbhppE TSu 66,14763,56,746,5986,132
1'
2
130
kNEE uHu 6,138720cos66,1476cos
225
760
RGN
125
6,0
13,86
65,46
59,46
13,86
59,46
EuH
1
301,
22
M1 = - EuH×301,22
M1 = - 1387,6×3,0122
M1 = - 4 179,73 kNmT = 1387,6 kN
MSd = 1,35×4179,73 = 5642,63 kNm
360,0 0082,067,2220530
564263lim,22
Rd
cdw
SdSd fdb
M
= 0,989 c1 = -0,75 ‰ s2 = 20,0 ‰
Potrebna površina zategnute armature:
22 64,59
48,43220989,0
564263cm
fd
MA
yd
SdSpot
< As,min
Minimalna potrebna armatura:
2min, 9,1742205300015,00015,0 cmdbA wS
USVOJENO: 47 R 22 / 10 cmstvAS2 = 178,66 cm2
II – Slučaj opterećenja (stub u stanju eksploatacije)
76
0
13,86
59,46
EuH
1
30
1,2
2
RGN
2
Stalno opterećenje:
Gstub = (7,6×1,25+ 1,0×2,0/2)×5,3×25 = 1391,25 kN
gRGN = 2×561,77 = 1123,54 kNEuH = 1387,6 kN
Pokretno opterećenje:pRGN = 2×754,25 = 1508,5 kN
Momenti savijanja od potiska nasipa:
RGN
47,577,5
125
62,5 e =15 cm
kNmM
EM
g
Hu
g
4,20186,142,1259
6,7
58,41
6,72
58,40122,3
1
1
9,129776,1967,65
)012,3258,43(6,72
0122,358,4
2
3
2
2
M
EM
g
Hu
g
Momenti savijanja zbog ekscentričnog oslanjanja glavnih nosača:
gM1 = - 1123,54×0,15 = - 168,53 kNmpM1 = - 1508,5×0,15 = - 226,3 kNm
Ultimno opterećenje:
NSd = 1,35×(Gstub + gRGN) + 1,5×pRGN = 1,35×2514,8 + 1,5×1508,5 = - 5657,75 kN
MSd = 1,35×(2018,4+168,53) + 1,5×226,3 = 3 291,8 kNmVSd = 1,35×1103,84 = 1490,185 kN
MSds = MSd – NSd×zs1 = 3291,8 – 5657,75×1,075 = - 2790,28 kNm
Dimenzioniranje presjeka 1 - 1
1 - 1 2 - 2
53
0
125225
53
0
004,067,2220530
27902822
cd
Sdssd fdb
M 992,0ζ
Potrebna količina armature:
2,
,
52,15912,1304,2948,43
75,5657
48,43220992,0
279028
ζ
cmA
f
N
fd
MA
pots
yd
Sd
yd
Sdspots
Minimalna potrebna armatura:
2min, 9,1742205300015,00015,0 cmdbA wS
USVOJENO: 47 R 22 / 10 cmstvAS2 = 178,66 cm2
Osnovna mreža Q – 335
PRORAČUN PRELAZNE PLOČE
AB
P P PKolovozna konstrukcija 10cmTamponski sloj šljunka 30cmPrelazna ploča 25cmPodložni beton 10cm
150 150
Statički sistem:A B
103 517
L = 620
16 L
56 L
Analiza opterećenja:
„Stalno opterećenje“
Kolovozna konstrukcija: 0,10×1,0×21 = 2,10 kN/m'Tamponski sloj šljunka: 0,30×1,0×20 = 6,00 kN/m'Sopstvena težina prelazne ploče: 0,25×1,0×25 = 6,25 kN/m'
g = 14,35 kN/m'„Pokretno opterećenje“
Opterećenje iza vozila: p = 5,00 kN/m'Opterećenje točkova tipskog vozila P = 100 kN
Statički uticaji za stalno opterećenje:
T2
14.78
-38.57
35.62
M3
-7.61
44.21
Opterećenje 1: Stalno
T2 [kN], M3 [kNm]
T2
14.78
-38.57
35.62
M3 -7.61
44.21
Opterećenje 1: Stalno
T2 [kN], M3 [kNm]
R3 = 53.35
R3 = 35.62
Opterećenje 1: Stalno
Reakcije oslonaca
Statički uticaji za pokretno opterećenje:
T2(M3)
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
-195.98
7.22
-87.44
12.56
-82.12
17.88
-76.90
99.50
1.09
-5.91
152.20
M3
236.64
-103.00
Opterećenje 2: Pokretno
T2 [kN], M3 [kNm]
T2(M3)
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
100.00
-195.98
7.22
-87.44
12.56
-82.12
17.88
-76.90
99.50
1.09
-5.91
152.20
M3
236.64
-103.00
Opterećenje 2: Pokretno
T2 [kN], M3 [kNm]
R3 = 274.12
R3 = 1.09
R3 = 212.66
R3 = 21.96
Opterećenje 2: Pokretno
Reakcije oslonaca
Dimenzioniranje na savijanje u polju
MSd = 1,35×44,21 + 1,5×236,64 = 414,65 kNm
206,0 32,067,222100
41465lim,22
Sd
cdw
SdSd fdb
M presjek treba dvostruko armirati!
d2/d = 3/22 = 0,136 375,01 s 146,02 s
Potrebna površina zategnute armature:
211 22,63
348
67,2622100375,0 cm
f
fdbA
yd
cdsSpot /m'
USVOJENO: 17 R 22 / 5,5 cmstvAS1 = 64,62 cm2/m'
Potrebna površina pritisnute armature:
222 61,24
348
67,2622100146,0 cm
f
fdbA
yd
cdsSpot /m'
USVOJENO: 6 R 22 / 15 cmstvAS2 = 22,81 cm2/m'
Dimenzioniranje na savijanje nad osloncem
MSd = 1,35×7,61 + 1,5×103 = 164,77 kNm
206,0 127,067,222100
16477lim,22
Sd
cdw
SdSd fdb
M
= 0,917 c1 = -3,5 ‰ s2 = 14,0 ‰
Potrebna površina zategnute armature:
22 46,23
8,3422917,0
16477cm
fd
MA
yd
SdSpot
USVOJENO: 10 R 18 / 10 cmstvAS2 = 25,45 cm2/m'
/m'
PRORAČUN NADZITKA
113
1
302535
25
RPPe1
e2
Ea
56,8
5
Analiza opterećenja
Težina nadzitka: 0,30×25 = 7,5 kN/m'Reakcija prelazne ploče: gRpp = 35,62 kN
pRpp = 212,66 Kn
Opterećenje od nasipa:
Opterećenje na nasipu p = 10 kN/m2 zamjenjujemo povećanjem visine nasipa.
271,02
452
tg
3/ 0,20 mkNnasipa 035
mph 5,020/10/ mhhh 81,15,031,1'
21 / 71,2271,05,020 mkNe
22 / 81,9271,081,120 mkNe
'/ 2,831,12
81,971,2mkNEa
Statički uticaji
gM1Ea = Ea×yt = 8,2×0,5685 = 4,66 kNmgM1Rpp = - gRpp×e = -35,62×0,25 = - 8,9 kNm
pM1Rpp = - pRpp×e = - 212,66×0,25 = - 53,165 kNmMsd = 1,35×(4,66-8,9) + 1,5×(-53,165) = -5,725 – 79,75 = -85,5 kNm
Dimenzioniranje nadzitka
206,0 044,067,227100
8550lim,22
Sd
cdw
SdSd fdb
M
= 0,969 c1 = -1,8 ‰ s2 = 20,0 ‰
Potrebna površina zategnute armature:
22 39,9
8,3427969,0
8550cm
fd
MA
yd
SdSpot
/m' USVOJENO: 10 R 12 / 10 cm
stvAS2 = 11,31 cm2/m'
Razdjelna armatura u poprečnom pravcu:6 R 8 / 20 cm
Dimenzioniranje kratke konzole (PBAB'87)
RPP
3525
25 30
15 a=10
0,2×h
ZA
h =
56
cm4
d =
60
cm
z =
0,8
×h
Presječne sile:G = 35,62 kN; P = 212,66 kN;Q = 1,6×35,62 + ×1,8×212,66 = 439,67 kN
H = 0,2×1,1×Q = 96,73 kN
Sila zatezanja u glavnoj armaturi u stanju graničen nosivosti:
kNZ
Hh
aQZ
a
a
87,194
73,9656,08,0
10,067,439
8,0
Potrebna površina poprečnog presjeka glavne armature:
2, 87,40,40
87,194cm
f
ZA
av
uaapot
Horizontalne vilice ispod glavne armature: 2
, 46,187,430,030,0 cmAA avilaH
Vertikalne vilice: 2
, 95,187,440,040,0 cmAA avilaV
USVOJENA ARMATURA:
KONTROLA NOSIVOSTI OSLONAČKOG DIJELA: (bxhxfb)/(Qu)>=3,0x(1,6+a/h)
Qu=1,9xQg+2,1xQp Qu=514,14kN 7,26>5,34
Pritisnu zona oslonačkog dijela ima potrebnu nosivost na pritisak
Sidrenje glavne armature zatezanja
cmlkl spppot 8,762,1320,2' Usvojeno: Ls = 80 cm
PRORAČUN STOJEĆEG KRILNOG ZIDA OBALNOG STUBA
Krilni zid je uklješten sa jedne strane u tijelo obalnog stuba a sa donje strane u temeljnu ploču. Na elemenat osim vlastite težine djeluje i pritisak od nasipa iz stojećeg zida.
L C
h1
SH
H'
h2
H -
h2
S
490 260
18
2
60
72
84
89
1
Krilo u horizontalnom tretmanu:6,0
59,46
16,92
42,42
I
II
IV
18
24
25
28
4
490 260
Uticaji na krilo mosta (okomito na osu mosta)
kNmM I 31,3222
5,7
2
92,160,6 2
kNmM II 71,385
2
2/)6,26,7(
2
42,4292,16 2
kNmM III 2,1722
6,2
2
46,5942,42 2
Potrebna armatura po obrazima krila:
206,0 015,067,255425
3857135,1lim,22
Sdcdw
SdSd fdb
M
= 0,984 c1 = -0,9 ‰ s2 = 20,0 ‰
'/ 50,6 25,4/64,278,3455984,0
85,52070 221 mcmcm
fd
MA
yd
SdSpot
USVOJENO: R 14 / 20 cmstvAS2 = 7,70 cm2/m'
Krilo u vertikalnom tretmanu
Mogući položaj vozila na krilu:
Dinamički faktor: Kd = 1,4 – 0,008×4,9 = 1,36
I
I18
242
5490
P P P
150 150
Uticaje u vertikalnoj ravni na krilo računamo u presjeku I – I.
Analiza opterećenja:Težina konzole: 0,425×3,95×25 = 42,0 kN/m'
Težina elemenata sa pješačke staze: = 16,7 kN/m‘Točkovi tipskog vozila: P = 136 kN
Ljudska navala: p = 5,0 kN/m'
Moment savijanja u presjeku I - I
4,2584,4624,6660,607,704
9,11364,31369,41362
9,45
2
9,47,58 22
II
II
M
M
Moment savijanja u stanju granične nosivosti:
kNM Sd 15,31228,217035,951)4,2584,4624,66660(5,17,70435,1
Potrebna armatura za prijem vertikalnog opterećenja na krilima obalnog stuba:
206,0 0054,067,260060
312215lim,22
Sd
cdw
SdSd fdb
M
= 0,992 c1 = -0,5 ‰ s2 = 20,0 ‰
22 1,15
8,34600992,0
312215cm
fd
MA
yd
SdSpot
Minimalna potrebna armatura:
2min, 0,54600600015,00015,0 cmdbA wS
USVOJENO: 15 R 22stvAS2 = 57,02 cm2
Pošto je krilo opterećeno i momentom torzije potrebno je odrediti i dodatnu podužnu armaturu i poprečnu za prijem momenta torzije.
Ovu armaturu nećemo posebno računati nego ćemo konstruktivno dodati podužnu armaturu u vidu Ø14 / 20cm.
Vertikalna armatura po obrazima krila usvaja se kao armatura u gornjoj zoni pješačke staze jer je moment isti kao i gore. Usvaja se Ø14 / 20cm i ova armatura
prima torzione efekte od krila
top related