ترتيب مطالعات و ارائه گزارشات

گزارشات ارائه و مطالعات ترتيب

• : پذيری آسيب ارزيابی اول مرحلهپذيری • آسيب کیفی ارزيابیپذيری • آسيب کمی ارزيابی

• : بهسازی طرح ارائه دوم مرحله

پذيری آسيب کیفی :ارزيابی

•: اول مرحله گزارشاوليه • اطالعات گردآوریساختمان،: • کلی مشخصات آوردن بدست هدف

مشخصات و ساختمان عمومی وضعيتميباشد اوليه ارزيابی فرمهای تکميل با ساختگاه

پذيری آسيب کیفی :ارزيابی

•: دوم مرحله گزارشبهسازی • هدف تعييناز: • انتظار مورد عملکرد سطوح به توجه با هدف

ساختمان . گردد مي تعيين بهسازی هدف

بهسازی : به نياز یاعدم نياز کيفی ارزيابی نتيجه•: بهسازی به نياز صورت درهدف • به توجه با سونداژها و آزمایشات درخواست

بهسازینظر • مورد خطر سطوح به توجه با خطر تحليل انجام

پذيری آسيب کمی :ارزيابی

•: سوم مرحله گزارشطرح • طيف تعيين و زلزله خطر تحليل

مختلف: • سطوح در طرح طيف ارائه نتيجه

پذيری آسيب کمی :ارزيابی

•: چهارم مرحله گزارشساختمان • موجود وضعيت تفصيلی اطالعات تهيه

و: • پيکربندی تعيين موجود، اطالعات اوری جمع هدفساختگاه مشخصات و مصالح خواص آوردن بدست

انتظار: • مورد مقاومت و پايين کرانه تعيين نتيجهمصالح

آگاهی • ضريب تعيين ساختمان، پيکربندی تعيين

پذيری آسيب کمی :ارزيابی

•: پنجم مرحله گزارششرايط • و ساختمان موجود وضعيت ارزيابی

ساختگاه

ساختمان: • پيکربندی ارزيابی و ضعفها ارزيابی هدفبهسازی محدودیتهای ارزيابی ساختگاه، و

نهايي: • بهسازی هدف تعيين نتیجه

پذيری آسيب کمی :ارزيابی

•: ششم مرحله گزارشبهسازی • به ساختمان نياز تفصيلی ارزيابی

خطر: • سطوح در ساختمان رفتار بررسی هدفمختلف

ساختمان: • ضعف نقاط شدن مشخص نتيجه

بهسازی طرح ارائه

• : مقدماتی طرح تهیه اول مرحله گزارش

• : نهايي طرح تهيه دوم مرحله گزارش

• : اجرايي طرح تهيه سوم مرحله گزارش

پروژه اول

فوالدی اسکلت ساختمانجهت دو هر در مهاربند دارای

ساختمان :مشخصات

• : ساختمان مربع 2400مساحت مترطبقات : • طبقه 3تعدادفوالدی : • ساختمان اسکلتمهاربند : • جهت دو هر در جانبی باربر سیسنم

مرکز هم• : بلوک تيرچه سقف سیستم• : منفرد فونداسیون نوع

ساختمان از بعدی سه نمای

: مبنا بهسازی هدف

خطر سطح در طرح جانی ایمنی کنترلیک

تحلیلی- 1 مدل انتخاب

افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود

افزار • ETABS 2000نرم

بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق

مبحث 6ساختمان

ساختمان قابهای بارگذاری

اعضا هندسی مشخصات

profile no.

A(cm2) Ix(cm4) Iy(cm4) SX(cm3) Sy(cm3) Zx(cm3) ZY(cm3)

2UNP140 40.8 1210 862 172.8 144 198.72 165.6

2UNP160 48 1850 1210 232 186 266.8 213.9

2UNP200 64.4 3820 2240 382 299 439.3 343.85

مورد- 2 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعيينمصالح انتظار

• FYLB=2400 kg/cm2

• FYE=2640 kg/cm2

اجزاء- 3 ظرفیت پایین کرانه تعیین

AFPQ aCLCL 7.1

ظرفیت پایین کرانه محاسبه جزييات درستونها

الغری- 1 محاسبه

مجاز- 2 تنش محاسبهFaفشاری

پايين- 3 کرانه محاسبهظرفيت

محاسبه مي FYLBاز Faدر استفاده .گردد

profile no. A(cm2) KL/rFyl

(kg/cm2)Cc

Pcl(kg)

2UNP200 64.4 50.87 2400.00 131.42 134697.64

2UNP140+2PL120X10

64.8 62.40 2400.00 131.42 128096.60

2UNP200+2PL80X10

80.4 47.08 2400.00 131.42 170993.86

در ظرفيت پايين کرانهستونها

اجزاء- 4 انتظار مورد ظرفیت تعیین

• PYE=A.FYE

profile no. A(cm2)Fye

(kg/cm2)Pye(kg)

2UNP200 64.4 2640.00 170016

2UNP140+2PL120X10 64.8 2640.00 171072

2UNP200+2PL80X10 80.4 2640.00 212256

در انتظار مورد مقاومتستونها

مهاربندها در کشش انتظاردر مورد مقاومت

PROFILE L(cm) A(cm2)Fye

(kg/cm2)Pt(Kg)

2UNP100 430 27 2640.0071280

2UNP140 650 40.8 2640.00107712

• Pt=A.FYE

فشار محاسبه در انتظار مورد درمهاربندی ظرفيت ها

aas BFF

ccrKl

B

2/

1

1

محاسبه مي Fyeاز Faدر استفاده .گردد

الغری- 1 محاسبه

مجاز- 2 تنش محاسبهFaفشاری

ضريب 3 Bمحاسبه

مجاز- 4 تنش محاسبهيافته کاهش

ظرفيت- 5 AFPQمحاسبه aCLCL 7.1

PROFILE L(cm) A(cm2) (kl/r)maxFas

(kg/cm2)PCl (Kg)

2UNP100 430 27 67.93 1128.12

51780.72

2UNP140 650 40.8 85.64 1007.47

69877.82

در فشار در انتظار مورد ظرفيتها مهاربندی

سازه- 5 تحلیل روش انتخاب

خطی • استاتيکی تحلیل روش

خطی • ديناميکی تحلیل روش

خطی • غير استاتيکی تحلیل روش

خطی • غير ديناميکی تحلیل روش

خطی روشهای

خطی استاتیکی تحلیل روشخطی دینامیکی تحلیل استاتیکی روش تحلیل پیش

خطی

منظور به خطی استاتيکی تحلیل پیش انجامبررسی

شود می انجام خطی روشهای های محدوديت

اصلی- 6 غیر و اصلی اعضای تعیین

ثقلی باربری به نياز که ای سازه سيستم آرايش حداقلدر اصلی اعضای عنوان به را باشد مي زلزله از پس

. شود می گرفته نظر

به ها مهاربندی و ستونها تيرها، کلیه ساختمان اين در

اند شده گرفته نظر در اصلی اعضای .عنوان

شالوده -7 سازی مدل

شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در

جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی

مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.

پی صلبيت بررسی

گردد مي کنترل زير رابطه منفرد های پی :در

5

1

5

12

2

2

2

24

22

22

3

03.0)

2.

()2.

(4

)1(12

m n

SVf

SV

ff

KBn

Lm

D

nSin

mSin

K

tED

پی صلبيت بررسی

گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در

BKL

EI

B

GK

SV

SV

3

2

)1(

3.1

4

پی صلبيت بررسی جزييات

15.0

3

1063.37215100

5.2

60200200

23

2

CmKgK

CmKgfE

CmKgQ

CmhLB

SV

Cf

all

5

1

5

12

2

2

2

24

22

92

33

22

3

03.0001.0)

2.

()2.

(4

1044.6)15.01(12

601063.372

)1(12

m n

SVf

SV

ff

OK

KBn

Lm

D

nSin

mSin

K

tED

خطی استاتیکی تحلیل پیش انجام

محدوديتهای کنترل منظور بهخطی روشهای

ساختمان -8 پیکربندی

ارتفاع • و پالن در منظم ساختمان معيارهای کنترلپالن • در موجود پیشامدگی یا فرورفتگیسختی • و جرم مرکز بین فاصلهطبقات • کف دیافراگم در بزرگ بازشوهاینباشد • انقطاعی جانبی نیروهای انتقال مسیر درباشد • یکنواخت باید ساختمان ارتفاع در جرم توزیعنباشد • نرم ای طبقه هیچنباشد .• ضعیف طبقه هیچ

n

1ii

n

1iii

V

VDCRDCR

محدوده کاربرد روشهای خطی( براي هر تالش )نظير نيروي محوري، لنگر خمشيDCR- نسبت نیرو به ظرفیت )1

( در هر عضو اصلي كه بزرگترين بدون لحاظ اثرات اندركنشي و نيروي برشي، باشد.2اين نسبت، تالش بحراني را مشخص مي كند، كمتر از

باشد 2- اگر نسبت نیرو به ظرفیت حتي در يكي از اعضای اصلی بیش از 2بايد هر سه شرط زیر برقرار باشد:

- انقطاع در سیستم باربر جانبی در صفحه و خارج از صفحه وجود نداشته باشد. 2-1- متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی اعضاي هر طبقه بیش از2-2

با متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی یک طبقه 25% باالتر یا پایین تر اختالف نداشته باشد.

متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی با استفاده از نسبت وزنی مطابق رابطه ي زیر محاسبه می شود.

پيچش- 2-3 اثر در بحراني تالش براي ظرفیت به نیرو نسبتاز بيش طبقه از عضو هر واقعشده% 50در عضو با

. باشد نداشته اختالف پيچش مركز به نسبت آن مقابل سمت در

محاسبه DCRنحوه

•1: رابطه- از ای لرزه و ثقلی بارگذاری

• QUD=1.1D+1.1L+QE

مقاومت- 2• اساس بر اعضا ظرفيت آوردن دست بهنهايي

•QCE

آوردن- 3 دست تالش DCRبه هر برای

CEX

UDXMX M

MDCR

CEY

UDYMY M

MDCR

WVC

WWSCCCCVCC

T

TTC

tonWtonW

tonW

gS

sT

HTsT

mH

m

am

L

D

a

53.11

2.111275.111

275.12.05.02

28.05.01

2.021

2350430

1920

2.1

28.0)90.9(05.005.0

5.0

90.9

3213

2

0

01

43

43

0

خطی استاتيکی تحليل

VhW

hWF

Tk

n

j

kjj

kii

i

1

75.05.0

ارتفاع در جانبی نيروی توزيع

افزار نرم در اعمال نحوه

پیچش- 9 اثر

اثرات • لذا است شده استفاده بعدی سه مدل ازواقعی ملح پیچش سازه مدل می گرد ودر .ظ

• ( ) در اتفاقی و واقعی کل پيچشي لنگر تحت اگرطبقات از ηتمام از 1/1كوچكتر مي توان باشد

نمود صرفنظر اتفاقي پيچش اثر

دیافراگمها- 10 بندی دسته

SfDiaph

S

f

AG

WL

EI

WL

8

384

5

2

4

صلبیت : لحاظ از ها دیافراگم صلبیت :انواع لحاظ از ها دیافراگم انواع

صلب- 22صلب- صلب- 11 صلب- نیمه انعطاف- انعطاف- 33نیمه پذیرپذیر

5.0

Story

Diaph

2

Story

Diaph

P-Δاثرات- 11

مصالح Pاثرات- ∆-• خطی رفتار محدوده درپايداری • ضريب محاسبه

محدوده Δ-Pاثرات • مصالح در خطی غیر رفتارضریب • اعمال 3Cبا

بايد • نيست مشخص تحليل ابتدای در اينکه به توجه با. شود فرض

TC

1.0511.0 3

11.0 3 C

اعمال مصالح Pاثرات ∆-نحوه خطی رفتار محدوده در در

افزار نرم

سازه- 12 و خاک اندرکنش

شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح

گرفتن • نظر در به نياز پروژه اين در بنابراين. باشد نمی سازه و خاک اندرکنش

زلزله- 13 های مولفه همزمان اثر

با • جهت هر در زلزله اثر خطی تحلیلهای درنظر% 30 در آن بر عمود امتداد در زلزله اثر

. می شود گرفته

جانبی- 14 و ثقلی بارگذاری ترکیب

• QU = QG + QE

• QU = QG – QE

JCCC

QQQ E

GUF321

JCCC

QQQ E

GUF321

تغيير توسط شونده کنترل تالشهایشکل

نيرو توسط شونده کنترل تالشهای

خطی • روشهای در اعمال نحوه

•QU = QG + QE

JCCC

QQQ E

GUF321

واژگونی- 11 اثر

ot

OTST RCCC

MM

321

9.

321 CCC

MM OT

ST

نظر مد مقاوم لنگر محاسبه در مرده بارهای تنها چنانچهگيرد قرار

نظر در مورد نيز اعضا در کشش چنانچهشود گرفته

طراحی- 12 فرضیات ارزیابی

باربر • سيستم اينکه به توجه با ساختمان اين درکنترل تالش تنها لذا باشد، مي مهاربندی جانبی

در محوری نيروی تغييرمکان، توسط شونده . ميباشد ها مهاربندی

پذيرش معيارهای کنترل

• QUD<m.k.QCE

• QUF<k.QCL

تغيير توسط شونده کنترل تالشهایشکل

نيرو توسط شونده کنترل تالشهای

غيرخطی روشهای

غيرخطی استاتیکی تحلیل روش

غيرخطی دینامیکی تحلیل روش

ديناميکی تحلیل پیشخطی

روش اين انجام درندارد وجود خاصی محدوديت

منظور به خطی ديناميکی تحلیل پیش انجامبررسی

شود می انجام باالتر مودهای اثرات

ديناميکي • تحليل از حاصل برش که هنگامینظر در با ساختمان طبقات تمام در خطي

موثر، 90گرفتن جرم از 30درصد کمتر درصداستفاده به مجاز باشد، اول مد از حاصل برش

. باشيم مي خطي غير استاتيکي تحليل ازغير • استاتيکي روش بايد صورت اين غير در

بکار خطي ديناميکي روش همراه به خطيشود گرفته

خطی ديناميکی تحلیل پیش

خطی غير استاتيکی تحليل

پذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای محاسبههدف • مکان تغيير محاسبهجانبی • بار الگوی انتخابساختمان • روی بر ثقلی بارگذاری اعمالخطی • غير استاتيکی تحليل انجامهدف • مکان تغيير اصالحپذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای اصالحو • تغييرشکل توسط شونده کنترل تالشهای کنترل

نيرو

در مدلسازي پارامترهايها مهاربندي

نوع تالش

a b c IO LS CP

كشش 11dt 14dt 0.8 0.25dt 11dt 13dt

فشار .5dc 8dc 0.2 .25dc 6dc 7dc

محاسبه Δcو Δdنحوه

AE

PL

محاسبه به Δcدر انتظار مورد کمانشی باررود می کار

محاسبه به Δdدر تسليم حد کشش تنش نظير باررود می کار

PROFILE PC(Kg) dc(cm) Pt(Kg) dt(cm)

2UNP100 41146.63 0.312047 71280 0.540571

2UNP140 52705.51 0.399843 107712 0.817143

افزار نرم در اعمال نحوه

جانبی بار الگوی انتخاب

•: اول نوع توزيعخطی • استاتيکی روش در جانبی بار توزيع با متناسبارتعاشی • اول مود شکل با متناسبديناميکی • تحليل از حاصل جانبی نيروهای با متناسب

•: دوم نوع توزيعیکنواخت • توزيعمتغير • توزيع

هدف مکان تغيير محاسبه

gT

SCCCC eat 2

2

3210 4.

شود i : فرضTe=T

Ti=0.34 جهت درy

طبقات طبق 3تعداد اول نوع توزیع و طبقهبهسازی) 2-3جدول( :دستورالعمل

C0=1.2شود i Te=T : فرض

C1=1.2 نوع از 1قاب جانی ایمنی عملکرد سطح و

بهسازی) 3-3جدول( :دستورالعمل C2=1.2

: شود مي α> 0فرض C3=1

زلزله- 13 های مولفه همزمان اثر

امتداد • هر در بایستی نیز خطی غیر تحلیلهای درنیروهای% 100 همراه به مکانها تغییر و نیروها

با سطح% 30متناظر زلزله تحت مکان تغییرنظر در آن بر عمود امتداد در نظر مورد خطر

. شود گرفته

جانبی- 14 و ثقلی بارگذاری ترکیب

• QU = QG + QE

• QU = QG – QE

push1

cmxxxxStx 2.581.94

34.05.112.12.12.1

2

2

جهت در اول نوع بار Xتوزیع

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06

dis(m)

bas

e sh

ear(

ton

)

تغيير توسط شونده کنترل تالشهایمکان

ستونها • در محوری نيروی کنترل

تغيير • در ستونها در محوری نيروی آوردن بدستدر مقاومت پايين کرانه با مقايسه و هدف مکان

ستونها

نيرو توسط شونده کنترل تالشهای

مهاربندي اتصاالت 2UNP160كنترل

عضو ظرفيت حداكثر مبناي بر اتصال طراحي: گيرد مي صورت آن به متصل

PMAX=A.FY=48x2400=115.2ton

برابر جوش شده 6بعد گرفته نظر در ميليمتراست.

LW=115.2x1000/(2x650x.6)=148cm

بايد جوش طول اتصال سمت هر در بنابراينباشد .37برابر متر سانتي

مهاربندي اتصال ورق نياز مورد قائم جوش طولستون به

Lwv=115.2x SIN(36)/(2x650x.6)=87cm

مهاربندي اتصال ورق نياز مورد افقي جوش طولتير به

Lwh=115.2x COS(36)/(2x650x.6)=119cm

دوم • پروژه

ساختمان :مشخصات

• : ساختمان مربع 2400مساحت مترطبقات : • طبقه 8تعدادفوالدی : • ساختمان اسکلتقاب : • جهت دو هر در جانبی باربر سیسنم

خمشی• : بلوک تيرچه سقف سیستم• : نواری فونداسیون نوع

ساختمان از بعدی سه نمای

: مطلوب بهسازی هدف

اثر تحت جانی ايمنی سطح کنترلخطر - سطح 1زلزله

آستانه عملکرد سطح کنترلسطح اثرزلزله تحت فروریزش

2خطر -

تحلیلی- 1 مدل انتخاب

افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود

افزار • SAP 2000نرم

بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق

مبحث 6ساختمان

مورد- 2 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعيينمصالح انتظار

• FYLB=2400 kg/cm2

• FYE=2640 kg/cm2

AFPQ aCLCL 7.1

YLBCLCL ZFMQ

مورد- 3 مقاومت و مقاومت پايين کرانه تعييناعضا انتظار

YECECE ZFMQ

تيرها

ومقطع فشردکي کنترلپالستيک شرايط

فشردگي

Mp(t.m)bf/2tf h/tw

I 36x22x1.5x1 7.35 36 دارد 37.2

I 36x20x1.4x1 7.15 36 دارد 32.6

I 32x20x1.4x1 7.15 32 دارد 28.1

I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 دارد 25.2

I 28x18x1.2x.8 7.5 35 دارد 18.8

I 26x14x1x.8 7 32.5 دارد 12.1

I 16 6.15 20 دارد 9.2

ستونها

کنترل فشردکي شرايط

فشردگي

Fa Pye(ton) Pcl(ton)

b/t or h/t

Box 40x40x1

40 ندارد 1375 411 365

Box 35x35x1

35 ندارد 1362 359 315

Box 30x30x1

30 دارد 1345 306 265

Box 30x30x.8

37.5 ندارد 1346 247 214

سازه- 2 تحلیل روش انتخاب

خطی • استاتيکی تحلیل روش

خطی • ديناميکی تحلیل روش

خطی • غير استاتيکی تحلیل روش

خطی • غير ديناميکی تحلیل روش

خطی روشهای

خطی استاتیکی تحلیل روشخطی دینامیکی تحلیل استاتیکی روش تحلیل پیش

خطی

منظور به خطی استاتيکی تحلیل پیش انجامبررسی

شود می انجام خطی روشهای های محدوديت

محاسبه DCRنحوه

•1: رابطه- از ای لرزه و ثقلی بارگذاری

• QUD=1.1D+1.1L+QE

مقاومت- 2• اساس بر اعضا ظرفيت آوردن دست بهنهايي

•QCE

آوردن- 3 دست تالش DCRبه هر برای

CEX

UDXMX M

MDCR

CEY

UDYMY M

MDCR

خطی استاتیکی تحلیل پیش انجام

مقادير اينکه به توجه المانها 2از DCRبا از بسياری درتوان نمی خطی روشهای از لذا باشد مي بيشتر

نمود استفاده

غيرخطی روشهای

غيرخطی استاتیکی تحلیل روش

غيرخطی دینامیکی تحلیل روش

ديناميکی تحلیل پیشخطی

روش اين انجام درندارد وجود خاصی محدوديت

منظور به خطی ديناميکی تحلیل پیش انجامبررسی

شود می انجام باالتر مودهای اثرات

ديناميکي • تحليل از حاصل برش که هنگامینظر در با ساختمان طبقات تمام در خطي

موثر، 90گرفتن جرم از 30درصد کمتر درصداستفاده به مجاز باشد، اول مد از حاصل برش

. باشيم مي خطي غير استاتيکي تحليل ازغير • استاتيکي روش بايد صورت اين غير در

بکار خطي ديناميکي روش همراه به خطيشود گرفته

خطی ديناميکی تحلیل پیش

PRIOD UX UY SUM UX

SUM UY

1 1.503812 76.6381 0.0000 76.6381

0.0000

2 1.433960 0.0000 76.5907

76.6381

76.5907

3 0.566450 11.3669 0.0000 88.0050

76.5907

4 0.532232 0.0000 11.8364

88.0050

88.4271

5 0.322925 4.7404 0.0000 92.7454

88.4271

6 0.298778 0.0000 4.8924 92.7454

93.3195

7 0.214653 2.8652 0.0000 95.6106

93.3195

8 0.202065 0.0000 2.5041 95.6106

95.8236

موثر 90کنترل جرم درصد

 STORYMODE

1MODE

8PERCENT OF DIFFERENCE

SHEAR OF STORY 1 823.77 866.37 4.92

SHEAR OF STORY 2 808.52 838.43 3.57

SHEAR OF STORY 3 767.42 780.61 1.69

SHEAR OF STORY 4 697.88 704.84 .99

SHEAR OF STORY 5 601.62 614.46 2.09

SHEAR OF STORY 6 480.12 513.33 6.47

SHEAR OF STORY 7 332.6 388.9 14.48

SHEAR OF STORY 8 160.6 227.26 29.33

مودهای تاثير کنترلباالتر

اصلی- 3 غیر و اصلی اعضای تعیین

ثقلی باربری به نياز که ای سازه سيستم آرايش حداقلدر اصلی اعضای عنوان به را باشد مي زلزله از پس

. شود می گرفته نظر

اعضای عنوان به ستونها و تيرها کلیه ساختمان اين در

اند شده گرفته نظر در .اصلی

شالوده -4 سازی مدل

شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در

جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی

مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.

پی صلبيت بررسی

گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در

BKL

EI

B

GK

SV

SV

3

2

)1(

3.1

4

پیچش- 5 اثر

اثرات • لذا است شده استفاده بعدی سه مدل ازواقعی ملح پیچش سازه مدل می گرد ودر .ظ

• ( ) در اتفاقی و واقعی کل پيچشي لنگر تحت اگرطبقات از ηتمام از 1/1كوچكتر مي توان باشد

نمود صرفنظر اتفاقي پيچش اثر

دیافراگمها- 6 بندی دسته

SfDiaph

S

f

AG

WL

EI

WL

8

384

5

2

4

طبقاتنسبي مکان ثغيير

( متر( طبقهمکان تغيير

( متر( ديافراگممکانها تغيير نسبت

=AA<1/2

1 0.03049 0.00393 0.13 ok

2 0.03905 0.00465 0.12 ok

3 0.04142 0.00478 0.12 ok

4 0.05005 0.00478 0.10 ok

5 0.04582 0.00408 0.09 ok

6 0.05394 0.00434 0.08 ok

7 0.06302 0.00441 0.07 ok

8 0.07283 0.00383 0.05 ok

طبقات در ديافراگم صلبيت بررسیمختلف

P-Δاثرات- 7

مصالح Pاثرات- ∆-• خطی رفتار محدوده در

پايداری • ضريب محاسبه

محدوده Δ-Pاثرات • مصالح در خطی غیر رفتارضریب • اعمال 3Cبا

سازه- 8 و خاک اندرکنش

شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح

زلزله- 9 های مولفه همزمان اثر

امتداد • هر در بایستی نیز خطی غیر تحلیلهای درنیروهای% 100 همراه به مکانها تغییر و نیروها

با سطح% 30متناظر زلزله تحت مکان تغییرنظر در آن بر عمود امتداد در نظر مورد خطر

. شود گرفته

جانبی- 10 و ثقلی بارگذاری ترکیب

• QU = QG + QE

• QU = QG – QE

طراحی- 12 فرضیات ارزیابی

VCE=1.5FV.AW

VCE< Vp حاکم عضو خمشی رفتاراست

VCE< Vp حاکم عضو برشی رفتاراست

Vp=( MpL+MpR)/L+VD+VL

ستونها L(m) Vp VCEنوع

رفتار

Box 40x40x1 3.2 29.7 84.5 خمشي

Box 35x35x1 3.2 22.4 73.9 خمشي

Box 30x30x1 3.2 20.6 63.4 خمشي

Box30x30x.8 3.2 13.3 50.7 خمشي

حاکم رفتار نوع

اتصال • چشمه سازی مدل بررسی

اتصاالت • در حاکم رفتار بررسی

خطی غير استاتيکی تحليل

پذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای محاسبههدف • مکان تغيير محاسبهجانبی • بار الگوی انتخابساختمان • روی بر ثقلی بارگذاری اعمالخطی • غير استاتيکی تحليل انجامهدف • مکان تغيير اصالحپذيرش • معيارهای و مدلسازی پارامترهای اصالحو • تغييرشکل توسط شونده کنترل تالشهای کنترل

نيرو

مدلسازی پارامترهای

نسبت • به توجه با تيرها ميتوان h/twو bf/2tfدرجدول از را مدلسازی بدست 3-5پارامترهای

.آورد

•

به • ستون محوري نيروی نسبت باید ستونها درفرض ابتدا در را محوري نيروی پايين کرانه

نسبت به توجه با سپس و h/twو bf/2tfنمودجدول از را مدلسازی بدست 3-5پارامترهای

آورد.

محاسبه تيرها Өyنحوه در

B

BYEy EI

LZF

6

تيرهاӨy for L=4m

Өy for L=5m

I 36x22x1.5x1 5.21E-03 6.52E-03

I 36x20x1.4x1 5.21E-03 6.52E-03

I 32x20x1.4x1 5.87E-03 7.33E-03

I 30x20x1.4x.8 6.26E-03 7.82E-03

I 28x18x1.2x.8 6.70E-03 8.38E-03

I 26x14x1x.8 7.22E-03 9.03E-03

I 16 1.17E-02 1.47E-02

محاسبه ستونها Өyنحوه در

)1(6 YEC

CYEy P

P

EI

LZF

ابتدا در کرد Pبايد فرض را

ستونها

کنترل فشردکي شرايط

فشردگي

Mp(t-m) Өy b/t or h/t

Box 40x40x1

40 ندارد 47.5 3.86E-03

Box 35x35x1

35 ندارد 35.9 4.49E-03

Box 30x30x1

30 دارد 32.9 5.14E-03

Box 30x30x.8

37.5 ندارد 21.3 5.14E-03

تيرهاشرايط کنترل

خميریمدلسازي پارامترهاي

bf/2tf h/tw a b c

I 36x22x1.5x1 7.35 36 9Өy 11Өy 0.6

I 36x20x1.4x1 7.15 36 9Өy 11Өy 0.6

I 32x20x1.4x1 7.15 32 9Өy 11Өy 0.6

I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 9Өy 11Өy 0.6

I 28x18x1.2x.8 7.5 35 9Өy 11Өy 0.6

I 26x14x1x.8 7 32.5 9Өy 11Өy 0.6

I 16 6.15 20 9Өy 11Өy 0.6

تيرها در مدلسازی پارامترهای

تيرهاشرايط کنترل

خميریپذيرش معيارهاي

bf/2tf h/tw IO LS CP

I 36x22x1.5x1 7.35 36 Өy 9Өy 11Өy

I 36x20x1.4x1 7.15 36 Өy 9Өy 11Өy

I 32x20x1.4x1 7.15 32 Өy 9Өy 11Өy

I 30x20x1.4x.8 7.15 37.5 Өy 9Өy 11Өy

I 28x18x1.2x.8 7.5 35 Өy 9Өy 11Өy

I 26x14x1x.8 7 32.5 Өy 9Өy 11Өy

I 16 6.15 20 Өy 9Өy 11Өy

تيرها در پذيرش معیارهای

ستونها

فشردکي کنترلپالستيک ومقطع

مدلسازي پارامترهاي

b/t or h/t a b c

Box 40x40x1

40 Өy 1.5Өy 0.2

Box 35x35x1

35 Өy 1.5Өy 0.2

Box 30x30x1

30 3Өy 5Өy 0.2

Box 30x30x.8

37.5 Өy 1.5Өy 0.2

ستونها در مدلسازی پارامترهای

ستونها

فشردکي کنترلپالستيک ومقطع

پذيرش معيارهاي

b/t or h/t IO LS CP

Box 40x40x1

40 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy

Box 35x35x1

35 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy

Box 30x30x1

30 .25Өy 3.8Өy 5Өy

Box 30x30x.8

37.5 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy

ستونها در پذيرش معيارهای

هدف مکان تغيير محاسبه

e

iie

eat

K

KTT

gT

SCCCC

2

2

3210 4

51.05.235.0.3

2

0

aa ST

TBAS

mSt 52.081.94

65.151.011.15.1

2

2

جهت درx

یک خطر سطح

mS t 47.081.94

57.151.01115.1

2

2

جهت Yدر

جانبی بار الگوی انتخاب

•: اول نوع توزيعخطی • استاتيکی روش در جانبی بار توزيع با متناسبارتعاشی • اول مود شکل با متناسبديناميکی • تحليل از حاصل جانبی نيروهای با متناسب

•: دوم نوع توزيعیکنواخت • توزيعمتغير • توزيع

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6

disp

bas

e sh

ear

2555eK3120iKVy=230

هدف مکان تغيير اصالح

اصالح هدف مکان تغيير محاسبهشده

65.12555

31205.1

e

iie K

KTT

mS t 56.081.94

65.151.011.15.1

2

2

و مدلسازی پارامترهای اصالحپذيرش معيارهای

COLUMN STORY P/Pye Өy

Box 40x40x1

1 0.37 4.86E-03

2 0.36 4.94E-03

3 0.31 5.32E-03

4 0.26 5.71E-03

5 0.21 6.09E-03

ستونها A=P/Pcl

کنترل فشردکي ومقطع پالستيک

مدلسازي پارامترهاي

b/t or h/t a b c

Box 40x40x1 .15<A<.5 40 Өy 1.5Өy 0.2

Box 35x35x1 .15<A<.5 35 Өy 1.5Өy 0.2

Box 30x30x1 A<.15 30 4.4Өy 6.4Өy 0.23

Box30x30x.8 A<.15 37.5 4Өy 6Өy 0.2

ستونها A=P/Pcl

کنترل فشردکي ومقطع پالستيک

پذيرش معيارهاي

b/t or h/t IO LS CP

Box 40x40x1 .15<A<.5 40 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy

Box 35x35x1 .15<A<.5 35 .25Өy 1.2Өy 1.2Өy

Box 30x30x1 A<.15 30 .26Өy 3.5Өy 4.5Өy

Box 30x30x.8 A<.15 37.5 .25Өy 3Өy 4Өy

0

50

100

150

200

250

300

350

400

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8

disp

bas

e sh

ear

DisplacementBase

ForceA-B

B-IO

IO-LS

LS-CP

CP-C

C-D

D-E

<E TOTAL

0 0 0 992 0 0 0 0 0 0 0 992

1 0.069 218.4493 992 0 0 0 0 0 0 0 992

2 0.0828 262.0077 966 26 0 0 0 0 0 0 992

3 0.1167 329.9434 889 103 0 0 0 0 0 0 992

4 0.1341 349.2981 849 131 0 0 0 12 0 0 992

5 0.1341 128.7147 841 127 0 0 0 0 0 24 992

6 0.2031 121.4929 841 127 0 0 0 0 0 24 992

7 0.2721 114.271 841 127 0 0 0 0 0 24 992

8 0.3411 107.0505 841 127 0 0 0 0 0 24 992

9 0.4101 99.8286 838 130 0 0 0 0 0 24 992

10 0.4791 92.5899 837 131 0 0 0 0 0 24 992

11 0.5481 85.3422 837 131 0 0 0 0 0 24 992

12 0.6171 78.0945 837 131 0 0 0 0 0 24 992

13 0.6861 70.8467 832 136 0 0 0 0 0 24 992

14 0.69 70.4283 831 137 0 0 0 0 0 24 992

شکل تغيير توسط شونده کنترل تالشهای کنترل

پروژه سوم

بتنی اسکلت ساختمانهمراه به خمشی قاب جانبی باربر سيستم

برشی ديوار

ساختمان :مشخصات

• : ساختمان مربع 3000مساحت مترطبقات : • طبقه 3تعدادبتنی : • ساختمان اسکلتهمراه : • به خمشی قاب جانبی باربر سیسنم

برشی ديوار• : بتنی دال سقف سیستم• : نواری فونداسیون نوع

از بعدی سه نمایساختمان

تحلیلی- 1 مدل انتخاب

افزارهای • نرم قابلیت به توجه با بعدی سه مدلموجود

افزار • SAP 2000نرم

بارگذاری • و ساختمان هندسی مدل ایجادملی مقررات و شده برداشت جزئیات مطابق

مبحث 6ساختمان

مدلسازی نحوه

المان • از استفاده با ساختمان این در ستون و تیر المانهایFRAME . تیرها مدلسازی در اند شده مدل افزار نرم در

ضوابط از استفاده با جان طرف هر در دال موثر پهنای. است شده گرفته نظر در آبا نامه آیین

ستون • و تیر المانهای صورت به نیز بتنی برشی دیوارهای. اند شده مدل

نرم • که است این سازی معادل این از استفاده اصلی علتمانند مهندسی موجود آنالیز SAPافزارهای قابلیت

. ندارند را سطحی المانهای غیرخطی

تير مدلسازی نمونه

مدلسازی نمونهستون

مدلسازی نمونهديوار

سازه- 2 تحلیل روش انتخاب

خطی • استاتيکی تحلیل روش

خطی • ديناميکی تحلیل روش

خطی • غير استاتيکی تحلیل روش

خطی • غير ديناميکی تحلیل روش

Frame DesignSectDCR خطر سطح

دوDCR خطر سطح

یک

137 B1-AB 1.56 0.99

138 B1-AB 1.14 0.73

139 B1-BC 2.71 1.58

140 B1-BC 1.34 0.77

141 B1-CD 1.64 0.93

دو و یک خطر سطوح در ظرفیت به نیرو مقادیر

شالوده -3 سازی مدل

شود؟ • مدلسازی بايد پی جسم آياتغيير • از ميتوان پی بودن صلب صورت در

جسم و نموده صرفنظر پی خمشی شکلهاینکرد مدل را پی

مدلسازی • بايد نباشد صلب پی صورتيکه درگردد.

پی صلبيت بررسی

گردد مي کنترل زير رابطه نواری های پی :در

BKL

EI

B

GK

SV

SV

3

2

)1(

3.1

4

نوع G B L v KSV EI/L4 2/3KSV.B صلبیت

F1 1538462 2 4.8 0.3 1428571 395598 1904761.9 N

F2 1538462 1.85 4.5 0.3 1544401 455784 1904761.9 N

مدلسازی در پی جسم بايد ها پی صلبيت عدم به توجه باگردد ملحوظ

افزار نرم در مدلسازی نحوه

طبقه P(ton) V(ton) delta H(cm)شاخص پایداری

STORY1 1989.4 1128.5 5.2 545.0 0.0168

STORY2 1204.5 800.6 2.4 460.0 0.0077

STORY3 478.9 1092.4 1.5 355.0 0.0019

پايداری ضريب محاسبه جزييات

سازه- 8 و خاک اندرکنش

شود؟ • مدل سازه گاه تکيه آیانرم • خاک روی بر واقع های سازهوقفه • بی استفاده قابلیت عملکرد سطح

و • خاک اندرکنش بايد پروژه اين در بنابراين. شود گرفته نظر در سازه

Frame DesignSect VC3-3 VS3-3 V3

اثر نیاز

شکل پدیری

ضریب آگاهی

Vu3-3

274C60*30-

6T24,2T18156532

.168123

. 32.47 0.85 0.75 20.70

275C60*30-

6T24,2T18156532

.168123

. 32.47 0.85 0.75 20.70

276C60*30-

6T24,2T18156532

.168123

. 32.47 0.85 0.75 20.70

جهت در برش در ظرفیت پایین ستونها 3-3کرانه

SECTION ρ ρ' ρball ρ-ρ'/ρball

آرماتور

عرضی

V 3.77V/bwdfc.5

B1-AB 0.0070 0.0097 0.0194 -0.1436 C 5.7 0.2061

B1-BC 0.0039 0.0097 0.0194 -0.3005 C 11.7 0.4230

B1-CD 0.0046 0.0097 0.0194 -0.2632 C 5.7 0.2061

پارامترهای محاسبه جزيياتمدلسازی

SECTION a b c IO LS CP

B1-AB 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05

B1-BC 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05

B1-CD 0.025 0.05 0.2 0.01 0.02 0.05

تيرها در مدلسازی پارامترهای

a b c IO LS CP

0.006 0.015 0.2 0.005 0.01 0.015

ستونها در مدلسازی پارامترهای

(µÁ|m6-17Ê y Ì£ÉZÅ ÁÉY] Ë~aÉZÅ ZÌ »ÁÉ Z µ|»ZÅ f»YZa� � � � � � � � � � � � :)–µ fÀ̄ÉZ Y� � �]Z]Ã|¿Â� � �É Z� � -µ|»ÉZÅ f»YZa� � 1 Ë~aÉZÅ ZÌ »� � �

½ZË{Y, ½YÁ{ZË� � � � )%( Zn»Ê¸̄Ê^ ¿½Z°» Ì̤e� � �{ ° ¼̧t� � � �

 ¿� � �

Ê^ ¿½Z°» Ì̤e� �½YÁ{ZË� )%(ʸ̄

½ZË{Y,Â� � �

d^ ¿�d»ÁZ¬»

Ã|¿Z¼Ì«Z] ʸ Y� ʸ YÌ£� � 2

ËY� � �

a b c IO LS CP LS CP

¦ ·Y–YÂË{c Z  «ZËÊ ]ÉZÅ YÂË{� � � � �ļÅYÂË{cZ  «ZËÊ ]ÉZÅ YÂË{É� � � � �2 75/0 0/2 40/0 40/0 60/0 75/0 75/0 5/1

k–Ä̧aÂ̄ÉZÅ Ìe�Ã|ÀÀ̄Ê ]ÉZÅ YÂË{É� � �3

Ê ÁÊ·Â ÉZÅ ÂeZ»M� � � � � �4 5

cww flt

shear

3 002/0 020/0 60/0 006/0 015/0 020/0 020/0 030/0 Ê ÂeZ»�MÁÊ·Â��ÂeZ»�M� � � � � � � �ËY |mYÁ� � �6 016/0 024/0 30/0 005/0 012/0 016/0 016/0 024/0

3 012/0 025/0 40/0 006/0 008/0 010/0 010/0 020/0 Ê ÂeZ»�MÁÊ·Â��ÂeZ»�M� � � � � � � �ËY |«Z§� � �6 008/0 014/0 20/0 004/0 006/0 007/0 007/0 012/0

d e c IO LS CP

0.75 2 0.4 0.4 0.75 1.5

ديواها در مدلسازی پارامترهای

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

0 2 4 6 8 10 12

disp(cm)

base

she

ar

( ton

)

جهت در یک خطر سطح اول، نوع توزیع اول، بار x ترکیب

0

200

400

600

800

1000

1200

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

disp.(cm)

base

she

ar

( ton

)

جهت در یک خطر سطح اول، نوع توزیع اول، بار y ترکیب

نیرو توسط شونده کنترل تالشهایپذیری • شکل نیاز بندی طبقه

Frame مقطع

نیاز شکل پذیری در

سطح خطر یک

نیاز شکل پذیری در سطح خطر دو

137 B1-AB کم کم

138 B1-AB کم کم

139 B1-BC کم متوسط

140 B1-BC کم کم

141 B1-CD کم کم

142 B1-CD کم متوسط

Frame DesignSect Max Of V2

اثر نیاز شکل پدیری

ضریب آگاهی VU2

کنترل در جه2ت

166 B3-1,2 10.52 1.00 0.75 26.48 O.K

167 B3-1,2 14.20 0.85 0.75 22.51 O.K

168 B3-1,2 10.34 1.00 0.75 26.48 O.K

169 B3-1,2 30.50 1.00 0.75 26.48 N.G

یک خطر سطح در ساختمان تیرهای در برش کنترل

Frame DesignSectMax

Of V2

اثر نیاز شکل پدیری

ضریب آگاهی

VU2

کنترل در جه2ت

274C60*30-6T24,2T18

11.54 0.85 0.75 13.94 O.K.

275C60*30-6T24,2T18

12.28 0.85 0.75 13.94 O.K.

276C60*30-6T24,2T18

22.21 0.85 0.75 13.94 N.G

277C60*30-6T24,2T18

12.21 0.85 0.75 13.94 O.K.

یک خطر سطح در ساختمان ستونهای در برش کنترل