38577-lezione_resistenza in opera

VALUTAZIONE DELLA RESISTENZA IN OPERA

LUIGI COPPOLA

VALUTAZIONE RESISTENZA IN OPERA

NUOVE COSTRUZIONI

Errori e difetti durante la messa in

opera

Esito negativo dei

Le Nuove Frontiere del Calcestruzzo Strutturale Salerno - Aprile 2010

Rc-IN SITU

Esito negativo dei controlli di

accettazione

COSTRUZIONI ESISTENTI

Valutazione della resistenza effettiva

del materiale

METODI PER LA DETERMINAZIONE DELLA

RESISTENZA IN OPERA

SON-REB SCLEROMETRO PULL-OUT CAROTAGGIO


METODI NON DISTRUTTIVI

ULTRASUONI

METODI SEMI-DISTRUTTIVI

PULL-OFF

ERRORE % METODI NON DISTRUTTIVI


METODI NON DISTRUTTIVI

Per quanto riguarda le prove con ultrasuoni, il loro uso

nella determinazione della resistenza sconsigliabile,

a causa del gran numero di variabili che intervengono

nel legame tra resistenza e velocit di propagazionenel legame tra resistenza e velocit di propagazione

delle onde elastiche.

Le prove di pull-out e di break-off consentono una

stima della resistenza a trazione e di quella a trazione

per flessione, con un buon grado di approssimazione.

SCELTA DEL CAROTAGGIO

Il carotaggio comunque il metodo di riferimento per

la calibrazione (taratura) di tutti i metodi non

distruttivi o parzialmente distruttivi.

VALUTAZIONE DELLA RESISTENZA IN

OPERA MEDIANTE CAROTAGGIO

Rc,carota

FONDAMENTALE

Rc,opera

Rc,carota Rc,opera

VALORI GREZZI

Estrazione delle carote dalla struttura

Schiacciamento delle carote in laboratorio


laboratorio

Valore grezzo di resistenza a compressione del materiale

Applicazione dei coefficienti correttivi

EN 13791 Approccio forfettario A

Rck-opera = Rcm-opera K Rck-opera = Rcmin-opera + 4 N/mm2

Nprelievi Valore K3 6 77 9 6

10 14 5

EN 13791 Approccio statistico B

Rck-opera = Rcm-opera 1.48 sn Rck-opera = Rcmin-opera + 4 N/mm2

PROPOSTASulla base dei principali documenti presenti in letteratura:1. CONCRETE SOCIETY TECHNICAL REPORT n.11

(1976);2. BRITISH STANDARD 1881-120:1983;3. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI 214.4R-3. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI 214.4R-

03 (2003);proposta del METODO HOLOS (2010)

prendendo in considerazione tutti i fattori influenzanti il valore delle resistenza in opera

carotecTtDirTorFemch/ddiaINSITUc RFFFFFFFFR =

PARAMETRI INFLUENZANTIDIAMETRO (d) - RAPPORTO h/d

LOCALIZZAZIONE DEI CAROTAGGI

MODALIT DI CONSERVAZIONE PRIMA DELLA PROVA

RESISTENZA CAROTE

PRIMA DELLA PROVA

PRESENZA DI FERRI DI ARMATURA

EFFETTO TORMENTO

DIREZIONE DI PRELIEVO

TEMPO E TEMPERATURA

DIAMETRO DELLE CAROTEIl valore della resistenza a compressione

influenzato dal rapporto tra il diametro della carota (d) e la dimensione massima

dellaggregato utilizzato nel confezionamento dellimpasto (D ). Questa influenza diventa dellimpasto (Dmax). Questa influenza diventa

significativa quando d/Dmax risulta inferiore a 3.

DIAMETRO CAROTE d vs Dmax

Dmax (mm) 16 20-22 32 403 Dmax 48 60-66 96 120dcarota (mm) 50 75 100 150dcarota (mm) 50 75 100 150

I calcestruzzi generalmente vengono confezionati con aggregati aventi Dmax 32 mm

diametro delle carote 100 mm.

ESIGENZE PARTICOLARI- valutare la resistenza di un calcestruzzo confezionato con aggregati aventi Dmax > 32 mm ricorrere a carote d = 150 mm;

- impossibilit di prelevare carote prive di ferri darmatura paralleli allasse della carota darmatura paralleli allasse della carota estrazione di una carota d < 100 mm (ad esempio 75 mm), ma MAI INFERIORE A 50 mm.

DIAMETRO DELLE CAROTE

DIAMETRO DELLA CAROTARESISTENZA A COMPRESSIONE

COEFFICIENTE DICOEFFICIENTE DIVARIAZIONE (aumentare il numero di prelievi)

Fattore di correzione per il diametro delle carote = Fdia


DIAMETRO CAROTA 50 100 150DIAMETRO CAROTA d (mm) 50 100 150

Fdia 1.06 1.00 0.98

GEOMETRIA DELLA CAROTARAPPORTO h/d

dRESISTENZA

h

A causa dellazione di contenimento (EFFETTO DI CONFINAMENTO) esercitata dalle piastre della macchina

di prova

GEOMETRIA DELLA CAROTA

RAPPORTO h/d

RESISTENZA A COMPRESSIONE

Fattore di correzione per il rapporto h/d = Fh/d

SNELLEZZA DELLE CAROTE

h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00Rc-carota15 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32

21 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22

36 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12

RESISTENZA CUBETTI / CAROTE

Rcarota (d=100 - 150 mm; h/d=1) = Rcubetto (l=150mm)

ESEMPIO

Pertanto, se ad esempio stata determinatauna resistenza a compressione di 20 N/mm2 suuna carota di diametro 100 mm e rapporto h/d =0.75 la resistenza a compressione cubica vale:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd) = Rc-carota * Fdia * Fh/d =Rc-IN SITU(Fh/d;Fd) = Rc-carota * Fdia * Fh/d =

= 20 * 1.00 * 0.83 = 16.6 N/mm2

LOCALIZZAZIONE DEI CAROTAGGI

I carotaggi debbonoessere effettuati ad unadistanza dai bordidistanza dai bordidellelemento almenopari a 1.5 volte ildiametro della carota

VERIFICHE PRELIMINARIPrima di sottoporre i campioni alla prova di compressione, NECESSARIO verificare: PLANARIT delle superfici dappoggio; ORTOGONALIT delle superfici dappoggio. La lavorazione o preparazione inadeguata dei provini porta a risultati erronei. Il semplice taglio e la molatura delle superfici di prova pu non soddisfare i requisiti di parallelismo e planarit richiesti dalle norme.

RETTIFICANellesecuzione delle operazioni di carotaggiolutensile dovr essere fissato rigidamente allastruttura in calcestruzzo mediante degliopportuni tasselli al fine di garantire che lassedella carota risulti perfettamente verticale. Dopo ildella carota risulti perfettamente verticale. Dopo iltaglio meccanico si proceder alloperazione diSPIANATURA E RETTIFICA DELLE BASIDEL PROVINO CON MACCHINAPROVVISTA DI MOLE ABRASIVE.

CAPPATURA

Nel caso in cui non fosse possibile rettificare meccanicamente la carota, si deve ricorrere alla RETTIFICA CON STRATO DI MALTA (in gergo definita CAPPATURA).Tale operazione consiste nellapplicazione di uno strato Tale operazione consiste nellapplicazione di uno strato di malta sulle basi della carota che NON DEVE ESSERE SUPERIORE A 10mm.Infatti, in questa evenienza si ridurrebbe leffetto di confinamento esercitato dai piatti della pressa sul calcestruzzo con il risultato che la resistenza a compressione misurata sul provino cappato risulterebbe inferiore a quella misurata sullo stesso provino rettificato meccanicamente

CAPPATURA

MATURAZIONE DELLA STRUTTURA

E opportuno far presente che al fine di limitare linfluenza derivante da una non corretta maturazione dei getti (che fortunatamente ha scarse implicazioni sugli aspetti relativi alla collaudabilit dellopera, ma incide collaudabilit dellopera, ma incide pesantemente sulla durabilit delle strutture) opportuno quando si effettua il taglio della carota che VENGANO RIMOSSI I PRIMI 2.5 - 3 cm pi corticali che sono quelli interessati da un minor grado di idratazione.

EFFETTO DELLA MATURAZIONE UMIDA

100

120

140

V

a

r

i

a

z

i

o

n

e

%

d

e

l

l

a

r

e

s

i

s

t

e

n

z

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i

s

p

e

t

t

o

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q

u

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l

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c

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m

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r

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t

o

a

u

m

i

d

o

p

e

r

3

g

g

3gg 28gg

7gg 24h

12h

STAGIONATURA UMIDA PER:

60

80

100

0 10 20 30 40 50 60

V

a

r

i

a

z

i

o

n

e

%

d

e

l

l

a

r

e

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i

s

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z

o

m

a

t

u

r

a

t

o

a

u

m

i

d

o

p

e

r

3

g

g

Distanza dalla superficie (mm)

a/c = 0.60U.R. = 50%

CONSERVAZIONI DELLA CAROTADiverse considerazioni si debbono fare nel caso delle modalit di conservazione delle carote, nelle ore successive allestrazione, in quanto successive allestrazione, in quanto direttamente correlate al contenuto di umidit delle carote

CONSERVAZIONI DELLA CAROTA

Condizioni di conservazione delle carote dopo lestrazione e prima della prova a compressione (ASTMC 42/C 42M 04)compressione (ASTMC 42/C 42M 04)

COME RICEVUTE

IN ACQUA PER 48h

ASCIUGATE ALLARIA


UMIDIT DEI CAMPIONI


Fattore di correzione per le condizioni di umidit = Fmc


TIPO DI CONSERVAZIONE FmcCome ricevute 1.00

In acqua 1.09

Essiccate allaria 0.96

ESEMPIO

Pertanto, se ad esempio stata determinatauna resistenza a compressione di 20 N/mm2 suuna carota di diametro 100 mm e rapporto h/d =1, conservata in acqua fino al momento dellaprova, la resistenza a compressione cubicaprova, la resistenza a compressione cubicavale:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc =

= 20 * 1.00 * 1.00 * 1.09 == 21.8 N/mm2

FERRI DI ARMATURA

Prima di effettuare il carotaggio opportuno dotarsi di un magnetometro(pacometro o profometro) perindividuare le zone della struttura doveindividuare le zone della struttura dovepoter effettuare un carotaggio senzainteressare le barre di armatura.

CAROTE INUTILIZZABILI

NON POSSIBILE UTILIZZARE CAROTE CHE PRESENTINO FERRI PARALLELI ALLASSE LONGITUDINALE della LONGITUDINALE della stessa in quanto il valore misurato della resistenza a compressione sarebbe fortemente influenzato dalla presenza del tondino.

CAROTE CON FERRI PERPENDICOLARI ALLASSE DELLA CAROTA

Carote con ferri disposti perpendicolarmente allasse longitudinale possono essere impiegate nella prova di impiegate nella prova di schiacciamento, ma il valore misurato deve essere opportunamente incrementato per tener conto delleffetto di disturbo dovuto alla presenza del ferro.

CAROTE CON FERRI DI ARMATURA

- RAPPORTO dBARRA/dCAROTA- DISTANZA BARRA DALLE BASI

DELLA CAROTA


Fattore di correzione per i ferri di armatura = FFe

CAROTE CON FERRI DI ARMATURABARRE FFe

SINGOLE

hl

d1.51 r +

RAGGRUPPATE

hd

hdl)(1.51 r

+

r = diametro della barra (mm)l = distanza della barra dalla base pi vicina della carota (mm)d = diametro della carota (mm);h = altezza della carota (mm)


IN ASSENZA DI FERRI DI ARMATURA NELLA CAROTA

FFe = 1FFe = 1

ALCUNE NORME VIETANO LIMPIEGO DI CAROTE CONTENENTI FERRI DI

ARMATURA

ESEMPIOSe ad esempio la resistenza a compressionemisurata su una carota con rapporto h/d=1 ed=100 mm, schiacciate come ricevute,contenente un tondino 14 mm posto ad unadistanza di 30 mm dalla base della carota risultata di 25 N/mm2, la resistenza acompressione misurata su una carota priva dicompressione misurata su una carota priva diferro sarebbe risultata pari a:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFe

= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * FFe= 25 * FFe

CALCOLO FFe

1.063100

30

100

141.51

h

l

d

1.51F rFe =+=+=

Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFec-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) c-carota d h/d mc Fe= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * FFe= 25 * FFe = 25 * 1.063= 26.58 N/mm2

LAZIONE DEL CAROTIEREDurante lesecuzione del carotaggiooccorre ridurre al minimo gli effettitorsionali che lutensile provoca sullastruttura in calcestruzzo. Per questomotivo, come gi in precedenzasuggerito occorre:suggerito occorre:1. fissare rigidamente il carotiere alla

struttura per evitare il suo assesubisca oscillazionidurante loperazione diestrazione della carota.

EFFETTO TORMENTO

Anche fissando saldamente lutensile, tuttavia,loperazione di carotaggio non indolore peril calcestruzzo in quanto pu determinare lacomparsa di microlesioni interne tanto piaccentuate quanto pi scadente la qualit delaccentuate quanto pi scadente la qualit delcalcestruzzo in opera. Pertanto, di questoeffetto (definito di tormento) si deve tenerconto incrementando la resistenza acompressione misurata sulla carota di unfattore fTor inversamente proporzionale allaresistenza del conglomerato

EFFETTO TORMENTO

SCADENTE QUALIT DEL CALCESTRUZZO IN OPERA

EFFETTO TORMENTO

Fattore di correzione per effetto TORMENTO = FTor

EFFETTO TORMENTO

Rc-carota 10 15 16 20 21 25 26 30 31 35 36 40 > 40

FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00

ESEMPIO

Se la resistenza a compressione misurata suuna carota con rapporto h/d=1 e d=100 mm,testata come ricevuta, priva di ferri, pari a 25N/mm2, la resistenza a compressione tenendoconto anche delleffetto tormento pari a:conto anche delleffetto tormento pari a:

Rc-IN SITU = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFe * Ftor= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * 1.10 == 27.5 N/mm2

DIREZIONE DEL CAROTAGGIO

DIREZIONE

PRELIEVO DELLE CAROTE

DIREZIONE DI GETTO

PERPENDICOLARE ALLA DIREZIONE DI

GETTO

DIREZIONE DEL CAROTAGGIOPRELIEVO DELLE CAROTE

PARALLELO ALLA DIREZIONE DI GETTO

DIREZIONE DI GETTO


PERPENDICOLARE rispetto alla

direzione di getto

IL CAROTAGGIO intercetta

PARALLELA rispetto alla

direzione di getto

IL CAROTAGGIO intercetta microfessurazioni che

durante la prova di schiacciamento si

dispongono parallelamente alle isostatiche di

compressione

ROTTURA per valori dello

sforzo inferiori

NESSUNA INFLUENZA

DIREZIONE DEL CAROTAGGIOD

I

R

E

Z

I

O

N

E

D

I

G

E

T

T

O

PRELIEVO CAROTE

VARIAZIO

NE

DELLA

RESISTEN

ZA A

COM

PRESSIO

NE

La penalizzazione della resistenza per effetto di un carotaggioperpendicolare alla direzione di getto risulta tanto pi marcata quantopi il prelievo viene effettuato verso le zone sommitali del getto chesono maggiormente interessate dal fenomeno di bleeding e quindipresentano un livello di microfessurazione interna pi accentuatorispetto a quello che interessa le zone basali della struttura.

PERPENDICOLARE ALLA DIREZIONE DI GETTO

RESISTEN

ZA A

COM

PRESSIO

NE


- Prelievo in direzione PERPENDICOLARE;

- SOMMIT DEGLI ELEMENTI

PENALIZZAZIONE DELLA RESISTENZA

Fattore di correzione per DIREZIONE DI CAROTAGGIO= FDir


POSIZIONE DEL

FDirDIREZIONE DI PRELIEVO

PARALLELA PERPENDICOLAREDEL CAROTAGGIO

PARALLELA PERPENDICOLARE

0 h1.00

1.05h h 1.075h h 1.10

Rck DI PROGETTO

28 GIORNI T = 20 2 C U.R. 95%

Rckutilizzata per il calcolo strutturale

Rc DELLA CAROTA

Momento T = ????C U.R. ??? %Momento della prova

T = ????C U.R. ??? %

RcIn opera

1.PRIMA DI 28gg2.DOPO 28gg

TEMPO DI CAROTAGGIO

PRELIEVO CAROTE

PRIMA di 28 giorni DOPO 28 giorniPRIMA di 28 giorni

CAROTE GIOVANI

Valore della resistenza a compressione misurato

sottostimato rispetto a quello che il calcestruzzo potrebbe attingere

allet di 28 giorni

DOPO 28 giorni

CAROTE VECCHIE

Il valore della resistenza a compressione sviluppato maggiore

di quello che il conglomerato possedeva allet di 28 giorni

CAROTE GIOVANI

t (TEMPO) 28 GIORNI


Fattore di correzione per ET DELLA CAROTA = Ft

CAROTE VECCHIE

t (TEMPO) > 28 GIORNI

RESISTENZA A COMPRESSIONERESISTENZA A COMPRESSIONE

Fattore di correzione per ET DELLA CAROTA = Ft

ai fini della collaudabilit ininfluente che la resistenza a compressione a 28 giorni era inferiore a quella misurata sulle carote di et superiore

Rc DELLA CAROTA

Momento T = ????C U.R. ??? %Momento della prova

T = ????C U.R. ??? %

TEMPERATURA DI CANTIERE: a) < 20C CLIMA FREDDOb) > 20C CLIMA CALDORc

In opera

TEMPERATURA PRIMA DEL CAROTAGGIOTEMPERATURA DI CANTIERE

< 20C > 20C

CLIMA FREDDO

La resistenza a compressione

sottostimata rispetto a quella che lo stesso

calcestruzzo avrebbe evidenziato a 20C

CLIMA CALDO

La maturazione del calcestruzzo a

temperature pi elevate favorisce un pi rapido sviluppo di resistenza

CLIMA FREDDOT (TEMPERATURA) 20C


Fattore di correzione per TEMPERATURA DI ESTRAZIONE = FT

A causa del pi lento sviluppo della resistenza a compressione, il valore della resistenza determinato nella prova di schiacciamento dovr essere incrementato in quanto alle lunghe stagionature il conglomerato potr recuperare il deficit di resistenza che evidenzia qualora la rottura della carota avvenga a tempi brevi dallesecuzione del getto.

CLIMA CALDO- T (TEMPERATURA) > 20C- t (TEMPO) < 28 GIORNI

RESISTENZA A COMPRESSIONERESISTENZA A COMPRESSIONE

Si deve considerare il pi rapido sviluppo della resistenza (riducendo il valore effettivo misurato) per non incorrere in

una sovrastima della resistenza a compressione a 28 gg


CLIMA CALDO- T (TEMPERATURA) > 20C- t (TEMPO) 28 GIORNI

RESISTENZA A COMPRESSIONE rispetto ad un calcestruzzo maturato a 20CRESISTENZA A COMPRESSIONE rispetto ad un calcestruzzo maturato a 20C


LA MINORE RESISTENZA DEL CALCESTRUZZO IN OPERA DERIVANTE DALLELEVATA TEMPERATURA DI

MATURAZIONE NON PI RECUPERABILE

TEMPERATURA DA SCEGLIERE

Momento della prova

T = ????C U.R. ??? %

Si deve calcolare la media ponderale della temperatura ambientale dal momento dellesecuzione dei getti e sino al giorno in cui viene effettuato il carotaggio. Questi dati

possono essere ricavati consultando le pagine web dellaeroporto pi vicino al cantiere oppure quelle

dellAgenzie Regionale Per lAmbiente (ARPA).

RESISTENZA

DIAMETRO (d) - RAPPORTO h/d Fdia Fh/dMODALIT DI CONSERVAZIONE

PRIMA DELLA PROVA Fmc

PRESENZA DI FERRI DI ARMATURA FFe

RESISTENZA IN SITU (STRUTTURALE)

RESISTENZA IN SITU

Rc- IN SITUEFFETTO TORMENTO FTor

DIREZIONE DI PRELIEVO FDir

TEMPO DI PRELIEVO Ft

TEMPERATURA FT

RESISTENZA IN SITU (STRUTTURALE)

carotecDirTorFemch/ddiaINSITUc RFFFFFFR =

ESEMPIO (1) RIASSUNTIVOPLATEA IN CALCESTRUZZO (sp = 35cm)PRELIEVO CAROTE:1. Prelievo PARALLELO;2. d = 50mm e h = 100mm h/d = 2.00;3. Sottoposte a prova dopo essere state in 3. Sottoposte a prova dopo essere state in

ACQUA;4. Presenza di ferro 8 a 20mm dalla base;5. Rc-carota 32 N/mm2;

Rc-INSITU = ??????? N/mm2



Fdia 1.06 1.00 0.98


h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00Rc-carota15 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32

21 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22

36 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12



In acqua 1.09



FFe

hl

d1.51 r + 1.072

100

30

50

81.51 =+

hd

r = diametro della barra = 8mml = distanza della barra dalla base pi vicina della carota = 30mmd = diametro della carota = 50mm;h = altezza della carota = 100mm

10050

EFFETTO TORMENTO

Rc-carota 10 15 16 20 21 25 26 30 31 35 36 40 > 40

FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00


POSIZIONE DEL




0 h1.00

1.05h h 1.075h h 1.10

ESEMPIO

Fdia Fh/d Fmc FFe FTor FDir

1.06 1.22 1.09 1.072 1.06 1.00

w 1.60

carotecINSITUc RwR =

ESEMPION. Prelievo Rc-carota w Rc-IN SITU %

1 32

1.6

51.2

+ 60%2 34.5 55.23 30.5 48.8

APPROCCIO FORFETTARIO

STIMA Rck-IN SITU

Nprelievi K3 6 7

Rc-IN SITU51.255.248.8 Rc-min-IN SITU

Rck-INSITU= Rcm-IN SITU K = 51.73-7 = 44.7 N/mm2Rck-opera = Rcmin-IN SITU + 4 = 48.8 + 4 = 52.8 N/mm2

Rck STRUTTURALE = 44.7 N/mm2

48.8 Rc-min-IN SITU51.73 Rcm-IN SITU

ESEMPIO (2)PILASTRO IN CALCESTRUZZO (35cm)PRELIEVO CAROTE:1. Prelievo PERPENDICOLARE A h/2;2. d = 100mm e h = 100mm h/d = 1.00;3. Schiacciate cos come ricevute;3. Schiacciate cos come ricevute;4. Assenza di ferri di armatura;5. Rc-carota 15 N/mm2;

Rc-INSITU = ??????? N/mm2



Fdia 1.06 1.00 0.98


h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00Rc-carota15 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32

21 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22

36 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12



In acqua 1.09



FFe1.001.00

EFFETTO TORMENTO

Rc-carota 10 15 16 20 21 25 26 30 31 35 36 40 > 40

FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00


POSIZIONE DEL




0 h1.00

1.05h h 1.075h h 1.10

ESEMPIO

Fdia Fh/d Fmc FFe FTor FDir

1.00 1.00 1.00 1.00 1.15 1.075

w 1.24

carotecINSITUc RwR =

N.Prelievo

Rc-carota w Rc-INSITU

1 11.3

1.2

14.02 15 18.63 14.3 17.74 12 14.95 12.2 15.16 14.7 18.27 13 16.1

APPROCCIO STATISTICO

1.248 14 17.4

9 12.5 15.510 13.6 16.911 11 13.612 10.9 13.5 Rcmin-IN SITU13 13.1 16.214 14.8 18.415 15 18.6

Rcm-IN SITU 16.3

sn = 1.82

STIMA Rck-IN SITU

Rck-INSITU= Rcm-IN SITU 1.48sn = 16.3-1.481.82 = = 13.6 N/mm2

Rck-opera = Rcmin-IN SITU + 4 = 13.5 + 4 = 17.5 N/mm2

Rck STRUTTURALE = 13.6 N/mm2

NUMERO DI CAROTE

Vcls < 50m3NUMERO MINIMO DI CAROTE = 7

(d=100mm)

Vcls > 50m3NUMERO DI CAROTE = 7 + 3 ogni

50m3 AGGIUNTIVI (d=100mm)50m AGGIUNTIVI (d=100mm)

Per un pavimento di 20 cm di spessore che ha richiesto un volume di conglomerato di 100 m3 (superficie del

pavimento 500 m2) utilizzare un lotto di carote minimo costituito da 10 estrazioni con d=100 mm. Per un

pavimento di 1000 m2 per il quale sono stati impiegati 200 m3 di calcestruzzo il lotto sar costituito da 16 carote

e cos via

38577-lezione_resistenza in opera

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