１．形状　及び　設計条件設計基準値

重要度 ：　Ⅰ β1＝0.8地域区分 ：　B地区 β2＝0.6地盤種別 ：　第3種 β3＝2.0

設計水平応答加速度　　AＨ＝ 150・β１・β2・β3

＝ 144　gal

設計条件設計圧力 10Kg/cm2

設計温度 170℃くされしろ 1mm （ただし接液部のみとし

スカート部はくされしろ0）胴の材質 SS400スカートの材質 SS400

基礎ボルト M42　16本

ベースプレート SS400外形 1680 mm内径 1100 mm厚さ 25 mm

溶接効率 0.7

応答解析法 モード解析法

耐震設計用許容応力：高圧ガス設備等耐震設計基準第16条による。塔の分割（モデル化）、荷重の配分は「高圧ガス設備等耐震設計指針」KHK　E　012-1987による。また入力荷重値は支給された資料の値を用いた。

2

２．モデル分割、仕様

内径 呼称板厚 くされしろ 設計圧力 設計温度 材質ｍｍ ｍｍ ｍｍ kg/cm2 ℃ SS400

上端 1 1350 9.0 1.0 10 170 SS400下端 2 1350 9.0 1.0 10 170 SS400上端 2 1350 9.0 1.0 10 170 SS400下端 3 1350 9.0 1.0 10 170 SS400上端 3 1350 9.0 1.0 10 170 SS400下端 4 1350 9.0 1.0 10 170 SS400上端 4 1350 12.0 1.0 10 170 SS400下端 5 1350 12.0 1.0 10 170 SS400上端 5 1350 12.0 1.0 10 170 SS400下端 6 1350 12.0 1.0 10 170 SS400上端 6 1350 12.0 1.0 10 170 SS400下端 7 1350 12.0 1.0 10 170 SS400上端 7 1350 14.0 1.0 10 170 SS400下端 8 1350 14.0 1.0 10 170 SS400上端 8 1350 16.0 0 0 20 SS400下端 9 1350 16.0 0 0 20 SS400上端 9 1350 16.0 0 0 20 SS400下端 10 1350 16.0 0 0 20 SS400

③

セクション番号

節点番号

④

⑧

⑨

⑤

⑥

⑦

①

②

3

３.各節点に作用する荷重

セクション荷重 節点分割荷重 節点高さ 節点荷重

（ｋｇ） （ｋｇ） （ｍｍ） （ｋｇ）

上端 1 1,730 1 19,350 1,730

下端 2 空重量5100 1,580

上端 2 流体重量4630 1,580

下端 3 1,580

上端 3 1,580

下端 4 1,680

上端 4 1,670

下端 5 空重量5500 1,580

上端 5 流体重量4160 1,580

下端 6 1,580

上端 6 1,580

下端 7 1,670

上端 7 1,400

下端 8 空重量4400 1,410

上端 8 流体重量1210 1,100

下端 9 1,100

上端 9 300

下端 10 300 10 0 300

25,000

6,250

17,050

14,750

12,450

10,383

2

3

4

5

合計

6

7

3,160

3,160

3,350

3,160

3,160

3,070

8,317

9

⑨

①

②

⑦

⑤

⑥

③

2,5104,4508

セクション番号

節点番号 節点番号

⑧

④

1,400900

4

1)　耐圧部材　　　SS400　at　170℃　　ｔ＝9、12、14mm セクション　１～7

Ｓｕ ＝ 41.0 kg/mm2 0.6Ｓｕ ＝ 24.60

Ｓu0 ＝ 41.0 kg/mm2 0.6Ｓu0 ＝ 24.60 Ｓ ＝ 21.0 kg/mm2

Ｓｙ ＝ 21.0 kg/mm2 Ｓｙ ＝ 21.00

Ｓy0 ＝ 25.0 kg/mm2 0.9Ｓy0 ＝ 22.50

Ｅ ＝ 19,800 kg/mm2

Ｓ’ｙ ＝ 21.0 kg/mm2 Ｓη＝21.0×0.70 ＝14.7 kg/mm2

Ｓ’ ＝ 0.6Ｅｔ／（1+0.004Ｅ／Ｓ’ｙ）／Dm

（ｔ＝8　）

＝ 0.6×19800×8.0／（1+0.004×19800／21）／1359　＝　　14.66 kg/mm2

（ｔ＝11　）

＝ 0.6×19800×11.0／（1+0.004×19800／21）／1362　＝　　20.11 kg/mm2

（ｔ＝13　）

＝ 0.6×19800×13.0／（1+0.004×19800／21）／1364　＝　　23.73 kg/mm2

４．許容応力

5

2)　スカート(耐圧部材に直接溶接される部位）　　　SS400　at　170℃ t=16mm セクション　8上

Ｓｕ ＝ 41.0 kg/mm2 0.6Ｓｕ ＝ 24.60

Ｓu0 ＝ 41.0 kg/mm2 0.6Ｓu0 ＝ 24.60 Ｓ ＝21.0 kg/mm2

Ｓｙ ＝ 21.0 kg/mm2 Ｓｙ ＝ 21.00

Ｓy0 ＝ 25.0 kg/mm2 0.9Ｓy0 ＝ 22.50

Ｅ ＝ 19,800 kg/mm2

Ｓ’ｙ ＝ 21.0 kg/mm2 F ＝ Ｓη＝　21.0×0.70 ＝14.7 kg/mm2

Ｓ’ ＝ 0.6Ｅｔ／（1+0.004Ｅ／Ｓ’ｙ）／Dm

（t=16）

＝ 0.6×19800×16.0／（1+0.004×19800／21）／1366　＝　29.16 kg/mm2

6

3)　スカート　　　SS400　at　常温 t=16mm セクション　8下、9

Ｓｕ ＝ 41.0 kg/mm2 0.7Ｓｕ ＝ 28.70

Ｓｙ ＝ 25.0 kg/mm2 Ｓｙ ＝ 25.00 Ｆ ＝ 25.0 kg/mm2

Ｅ ＝ 19,800 kg/mm2

Ｓ’ｙ ＝ 25.0 kg/mm2

Ｓ’ ＝ 0.6Ｅｔ／（1+0.004Ｅ／Ｓ’ｙ）／Dm

＝ 0.6×19800×ｔ／（1+0.004×１9800／25.0）／Dm（t=16　）

＝ 0.6×19800×16/(1+0.004×19800/25)/1366　　　＝　　　33.39 kg/mm2

4)アンカーボルト、ベースプレート　　SS400　

Ｓｕ ＝ 41.0 kg/mm2 0.7Ｓｕ ＝ 28.70

Ｓｙ ＝ 24.0 kg/mm2 Ｓｙ ＝ 24.00 Ｆ ＝ 24.0 kg/mm2

7

５．荷重及びモーメントの集計

鉛直荷重 地震によるモーメント（ｋｇ） (kg-mm)

1 1,730 0

10 25,000 115,300,000

3,155,000

10,900,000

20,790

8,050

4,890

34,850,000

49,280,00017,720

22,180,000

64,930,000⑥

⑦

14,560

7

8⑧

9 24,700

23,300

①

②

③

④

⑤

11,400

79,200,000

108,000,000⑨

節点番号

2

3

4

5

6

セクション番号

8

６．算定応力

1）胴板に生じる引張応力鉛直荷重 モーメント　M P0 Dm ｔ cosθ σt Ｓη

Wｖ 合計 圧力 胴平均直径 胴の板厚 引張応力 許容応力

（ｋｇ） (kg-mm) (kg/cm2） (mm) (mm) (kg/mm2） (kf/mm2）上端 1 1,730 0 10.0 1359.0 8.0 1.0 4.20下端 2 4,890 3,155,000 10.0 1359.0 8.0 1.0 4.38上端 2 4,890 3,155,000 10.0 1359.0 8.0 1.0 4.38下端 3 8,050 10,900,000 10.0 1359.0 8.0 1.0 4.95上端 3 8,050 10,900,000 10.0 1359.0 8.0 1.0 4.95 14.7下端 4 11,400 22,180,000 10.0 1359.0 8.0 1.0 5.82上端 4 11,400 22,180,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 4.24下端 5 14,560 34,850,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 4.96上端 5 14,560 34,850,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 4.96下端 6 17,720 49,280,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 5.79上端 6 17,720 49,280,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 5.79下端 7 20,790 64,930,000 10.0 1362.0 11.0 1.0 6.71上端 7 20,790 64,930,000 10.0 1364.0 13.0 1.0 5.67下端 8 23,300 79,200,000 10.0 1364.0 13.0 1.0 6.37

全節点　　σt　＜　Ｓη　にて　ＯＫ

ただし　Ｆｖ＝0

7

セクション番号

部位節点番号

5

6

1

2

3

4

P0Dm Wｖ-Fｖ 4M １

σt＝ - +

400ｔ πDmｔ πDm2ｔ cosθ

9

2）胴板に生じる圧縮応力

鉛直荷重 モーメント　M P0 Dm ｔ cosθ σc Ｓ Ｓ’

Wｖ 合計 圧力 胴平均直径 胴の板厚 圧縮応力 許容応力 許容応力

（ｋｇ） (kg-mm) (kg/cm2） (mm) (mm) (kg/mm2） (kg/mm2） (kg/mm2）上端 1 1,730 0 0 1,359.0 8.0 1.0 0.05下端 2 4,890 3,155,000 0 1,359.0 8.0 1.0 0.42上端 2 4,890 3,155,000 0 1,359.0 8.0 1.0 0.42下端 3 8,050 10,900,000 0 1,359.0 8.0 1.0 1.17上端 3 8,050 10,900,000 0 1,359.0 8.0 1.0 1.17下端 4 11,400 22,180,000 0 1,359.0 8.0 1.0 2.25上端 4 11,400 22,180,000 0 1,362.0 11.0 1.0 1.63下端 5 14,560 34,850,000 0 1,362.0 11.0 1.0 2.48上端 5 14,560 34,850,000 0 1,362.0 11.0 1.0 2.48下端 6 17,720 49,280,000 0 1,362.0 11.0 1.0 3.45上端 6 17,720 49,280,000 0 1,362.0 11.0 1.0 3.45下端 7 20,790 64,930,000 0 1,362.0 11.0 1.0 4.49上端 7 20,790 64,930,000 0 1,364.0 13.0 1.0 3.79下端 8 23,300 79,200,000 0 1,364.0 13.0 1.0 4.59

　σｃ＜　　S　または　S’　にてOK

ただし　Ｆｖ＝0

14.66

5

6

4

7

20.11

23.73

21.00

セクション番号

節点番号

部位

1

2

3

P0Dm Wｖ+Fｖ 4M １

σc＝ - + +

400ｔ πDmｔ πDm2ｔ cosθ

10

3）スカートに生じる応力

セクション 鉛直荷重 モーメント　M Dm ｔ Ｙ cosθ σc Ｓ’ Ｆ

番号 Wｖ 合計 胴平均直径 胴の板厚 開口長さ 圧縮応力 許容応力 許容応力

（ｋｇ） (kg-mm) (mm) (mm) (mm) (kg/mm2） (kg/mm2） (kf/mm2）8 上端 8 23,300 79,200,000 1366.0 16.0 0.0 1.0 3.72 29.16 14.70

下端 9 24,700 108,000,000 1366.0 16.0 500.0 1.0 6.419 上端 9 24,700 108,000,000 1366.0 16.0 500.0 1.0 6.41

下端 10 25,000 115,300,000 1366.0 16.0 0.0 1.0 5.28

　σc　＜　Ｓ’ または Ｆ　にて　ＯＫ

ただし　Ｆｖ＝0

節点番号

25.0033.39

Wｖ+Fｖ 4M １

σc＝ +（πDm－Y）ｔ （πDm

2－2DmY）ｔ cosθ

11

4）基礎ボルトに生じる応力

サイズ　M42σt＝ １／（ＮA）×（-Wv+Fv+4M／D） N＝ 　　16本

＝ １／（16×1083）×（-25000+0+4×1.153×108／1500） A＝ π/4×37.1292＝　1083　mm2

＝ 　　16.3　kg/mm2 ＞ 許容応力　24.0　kg/mm2 Wv＝ 25,000Fv＝ 　　　　　 0.0　kg

許容応力以下であり、問題なし。 M＝ 　　1.153×108　kg-mm

D＝ 　　1500　mm

5）ベースプレートに生じる応力

ベースブロックタイプのため別様式にて計算。(別紙参照）その結果、ベースプレートの応力作用応力　　　12.3ｋｇ/ｍｍ

2 　(120N/ｍｍ2　） ＜ 許容応力　24.0　kg/mm2

許容応力以下であり、問題なし。

コンプレッションリングの応力

作用応力　 　　13.1ｋｇ/ｍｍ2 　(128N/ｍｍ2 ） ＜ 許容応力　24.0　kg/mm2

許容応力以下であり、問題なし。

12

計算様式 a01002

１． 　　ﾍﾞｰｽブロック設計値1

最大転倒モーメント M kN･m 113016

ｽｶｰﾄ許容応力 σka MPa 2452

鉛直力(自重） Nw kN 24517

ｽｶｰﾄ材のﾎﾟｱｯｿﾝ比 νk (－) 0.33

鉛直力（地震） Ne kN 018

ｽｶｰﾄ縦弾性係数 Ek GPa 1944スカート外径 Dk mm 1382

19ｽｶｰﾄ降伏応力 Sy MPa 245

5ｽｶｰﾄ板厚 tk mm 16.00

20ｺﾝﾌﾟﾚｯｼﾖﾝﾘﾝｸﾞ許容応力 σra MPa 235

6 ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ外径 Do mm 1680 21 ｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ縦弾性係数 Er GPa 1947 ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ内径 Di mm 1100 22 ｶﾞｾｯﾄ脚許容応力 σga MPa 2458 ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ板厚 tb mm 25 23 ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ材許容応力 σba MPa 2359 ｺﾝﾌﾟﾚｯｼﾖﾝﾘﾝｸﾞ板厚 tr mm 35 24 ﾎﾞﾙﾄ材許容応力 σba MPa 235

10 ｶﾞｾｯﾄﾌﾟﾚｰﾄ板厚 tg mm 16 25 ﾎﾞﾙﾄ材弾性係数 Eb GPa 19411 ｶﾞｾｯﾄﾌﾟﾚｰﾄ高さ ｈg mm 187 26 ｺﾝｸﾘｰﾄ許容面圧 σca GPa 1412 ｶﾞｾｯﾄ間隔 bg mm 98 27 ｺﾝｸﾘｰﾄ弾性係数 Ec GPa 1313 ﾎﾞﾙﾄｻｰｸﾙ直径 Da mm 150014 ﾎﾞﾙﾄ数 na - 1615 ﾎﾞﾙﾄ谷径 da mm 37.1316 六角ﾅｯﾄ内接円半径 e mm 31.5

PSDS-

塔槽類耐震設計基準 自立式スカート支持塔類のベースブロック

ﾛｰﾃﾞｨﾝｸﾞ

ｽｶｰﾄ

ﾍﾞｰｽブロック

材料データ

13

計算様式 a01002

３．1

ｺﾝｸﾘｰﾄ面圧 σcmax N/mm2 3.99033 w1=bg+min(bg',50tr,50tb)+2tg w1 mm 295

2ﾎﾞﾙﾄ引抜力Fs=π/4･da^2･σs Fs N 1.2938E+05

34 w2=w1-2tg w2 mm 2633

ﾎﾞﾙﾄｻｰｸﾙ直径 Da=d mm 150035 h1=hg+tb+tr h1 mm 247

4六角ﾅｯﾄ内接円半径 e mm 31.5

36 h2=hg h2 mm 1875

ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ外径 Do mm 168037 u = ｜tb-tr｜ u mm 10

6

ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ板厚 tb mm 2538

I mm4 2.2302E+087

ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ材許容応力 σba MPa 23539

hg mm 1348 ｶﾞｾｯﾄ間隔 bg mm 98 40 Fg=Max{Fs,(bg+bg'+2tg) lσcmax} Fg N 1.7511E+059

ｶﾞｾｯﾄ間ｽﾍﾟｰｽ b'g mm 16541 τg=Fg/(w1h1-w2h2) τg MPa 7

10ｶﾞｾｯﾄﾌﾟﾚｰﾄ板厚 tg mm 16

42 M = 0.5lFg M N･mm 1.3046E+0711

ｶﾞｾｯﾄﾌﾟﾚｰﾄ高さ ｈg mm 18743 σgb＝hgM/I σgb MPa 8

12ｶﾞｾｯﾄ脚許容応力 σga MPa 245

44 有効円周長さ m = bg+bg’+2tg m mm 29513

ｺﾝﾌﾟﾚｯｼﾖﾝﾘﾝｸﾞ板厚 tr mm 3514

ｺﾝﾌﾟﾚｯｼﾖﾝﾘﾝｸﾞ許容応力 σra MPa 23515

ｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ縦弾性係数 Er GPa 19446 Cr= 4 trl Er /DrDk Cr GPa 1.913

16ｽｶｰﾄ外径 Dk mm 1382

47 D = Ektk

3/12(1-ν2） D GPa・m3 7.3E-0517

ｽｶｰﾄ板厚 tk mm 1648

β= (Ektk/Dk2D)1/4 β 1/m 12.225

18ｽｶｰﾄ許容応力 σka MPa 245

49 Ck = 8β3D Ck GPa 1.0635

19ｽｶｰﾄ降伏応力 Sy MPa 245

50 Q = Fs(Da-Dk)/2mh Q N/mm 138.601

20ｽｶｰﾄ材のﾎﾟｱｯｿﾝ比 νk (－) 0.3

51 Qk = Q･Ck/(Ck+Cr) Qk N/mm 49.52921

ｽｶｰﾄ縦弾性係数 Ek GPa 19452

σbk = 6Qk/4βtk2 σbk MPa 0.024

22(Do-Dk)/2 l mm 149.00

53ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ応力 σb MPa 120

23Max( bg, bg' ) b mm 165

54ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ許容応力 σba MPa 235

24(－) 0.91

55合格

25Mxb =図（a）のMx(l/b)･b2･σcm Mxb N･mm/mm 3351

26Myb =図（a）のMy(l/b)･l2･σcm Myb N･mm/mm 12450

27Max(Mxb,Myb)*6/tb

2 σb MPa 12057

ｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ許容応力 σra MPa 23528 (－) 1.520 58 合格29 γ1 ＝ 図(b) のγ1(b'/l) γ1 (－) 0.154

59ｶﾞｾｯﾄ脚せん断応力 τg MPa 7

60 ｶﾞｾｯﾄ脚曲げ応力 σgb MPa 8

ｶﾞｾｯﾄ脚合成応力 σg MPa 1531

σrb＝6Mr/tr2 σrb MPa 115

61

ｶﾞｾｯﾄ脚許容応力 σa MPa 24532

σrt＝Dr(Q-Qk)/tr(Do-Dk) σrt MPa 1362

合格63 塔本体転倒ﾓｰﾒﾝﾄによる

ｽｶｰﾄ引張応力σmk MPa 45

64 ｱﾝｶｰﾎﾞﾙﾄ引抜力によるｽｶｰﾄ曲げ応力

σbk MPa 0.02465 ｽｶｰﾄ最大応力 σk＝σmk＋σ σk MPa 4566 ｱﾝｶｰﾎﾞﾙﾄ許容応力 σka MPa 24567 合格

図(a) コンクリート面圧に対するベースプレート応力算定のための係数 図(b)　ボルト引抜力に対するｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ応力算定のための係数

Timoshenko：Plate and Shell,2nd edition,p210,Table 39 Timoshenko：Plate and Shell,2nd edition,p149,Table 24

ﾍﾞｰｽﾌﾟﾚｰﾄ応力評価：　　 σb≦σba

45 ｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ平均径 Dr=(Do+Dk)/2 Dr mm

ｺﾝﾌﾟﾚｼｮﾝﾘﾝｸﾞ応力評価：　　 σr≦σra

MPa

ｶﾞｾｯﾄ応力評価：　　 σg≦σa

1531

56 ｺﾝﾌﾟﾚｯｼｮﾝﾘﾝｸﾞ応力σr＝σrb+σrt

σr 128

ｽｶｰﾄ応力評価：　　 σk≦σka

23466

　b'/l = Max( bg/l , l/bg )

PSDS-

応答解析等　（ベースブロック応力計算及び評価）

塔槽類耐震設計基準 自立式スカート支持塔類のベースブロック

ｶﾞｾ

ｯﾄ脚

ｽｶｰ

ﾄ

応力評価

N･mm/mm

計算条件

ﾍﾞｰ

ｽﾌﾟﾚ

ｰﾄ

ｺﾝﾌﾟﾚ

ｼｮﾝ

ﾘﾝｸﾞ

30

l/b

11)e

l2log(1

4

FsrM

41212

2

2211

21213

223

11 u

hwhw

hhwwhwhwI

22211

212

1h

hwhw

uwhhg

22 3 bg

14

＜添付資料 1＞ マル A蒸留塔＃1解析出力（修正版） **************************************************************** **************************************************************** ** ** ** ** ** CCCC OOOO SSSS M M OOOO SSSS / M M ** ** C O O S MM MM O O S / MM MM ** ** C O O SSSS M M M M O O SSSS / M M M M ** ** C O O S M M M O O S / M M M ** ** CCCC OOOO SSSS M M OOOO SSSS / M M ** ** ** ** ** ** VERSION: 1.75A ** ** DISTRIBUTED BY: ** ** STRUCTURAL RESEARCH AND ANALYSIS CORPORATION ** ** 12121 WILSHIRE BLVD. SUITE 700 ** ** LOS ANGELES, CALIFORNIA 90025 ** ** TEL. NO. (310) 207-2800 ** ** COPYRIGHT 1988 S. R. A. C. ** ** ** **************************************************************** **************************************************************** Licensed to : Problem name: MA-02 Date : 12/19/2013 Time: 10:54:15 Title : F R E Q U E N C Y A N A L Y S I S by S U B S P A C E A L G O R I T H M FREQUENCY FREQUENCY FREQUENCY PERIOD NUMBER (RAD/SEC) (CYCLES/SEC) (SECONDS) 1 .1311257E+02 .2086930E+01 .4791727E+00 2 .7224095E+02 .1149750E+02 .8697540E-01 3 .1959769E+03 .3119069E+02 .3206085E-01

15

R E S P O N S E S P E C T R U M A N A L Y S I S - P O S T P R O C E S S O R B A S E S P E C T R A C U R V E N O. 1 (UNIFORM BASE EXITATION) TYPE OF BASE CURVE . . . . . . . . . . . . . . . .= ACCELERATION CURVE MULTIPLIER FOR X-TRANSLATION . . . . . . . . = .1440E+03 CURVE MULTIPLIER FOR Y-TRANSLATION . . . . . . . . = .0000E+00 CURVE MULTIPLIER FOR Z-TRANSLATION . . . . . . . . = .0000E+00 ( MULTIPLIERS CSYS: 0 ) BASE CURVE NUMBER 1 NUMBER OF POINTS . . . . . . . . . . . . . .(NPTS) = 30 FREQUENCY FUNCTION VALUE: FRQ SDC FRQ SDC FRQ SDC FRQ SDC .105000E+01 .750000E+00 .209000E+01 .750000E+00 .233000E+01 .750000E+00 .262000E+01 .826000E+00 .286000E+01 .901000E+00 .314000E+01 .991000E+00 .349000E+01 .110100E+01 .393000E+01 .123900E+01 .449000E+01 .141600E+01 .524000E+01 .165200E+01 .628000E+01 .198200E+01 .698000E+01 .220300E+01 .785000E+01 .247800E+01 .898000E+01 .283200E+01 .104700E+02 .330400E+01 .251300E+02 .330400E+01 .261800E+02 .321900E+01 .285600E+02 .304500E+01 .314200E+02 .286500E+01 .349100E+02 .267800E+01 .392700E+02 .248400E+01 .448800E+02 .228000E+01 .523600E+02 .206600E+01 .628300E+02 .183900E+01 .698100E+02 .171900E+01 .785400E+02 .159400E+01 .897600E+02 .146400E+01 .104720E+03 .132600E+01 .125660E+03 .118000E+01 .209440E+03 .118000E+01 ************************************************************* * M O D A L P A R T I C I P A T I O N * ************************************************************* BASE SPECTRUM NO. 1 - DIRECTION : 1 MODE PERIOD PARTICIPATION EFFECTIVE NO. (sec) FACTOR MASS 1 .47917 -4.1220 16.991 2 .86975E-01 -2.2368 5.0035 3 .32061E-01 -1.1466 1.3146 ___________ TOTAL EFFECTIVE MASS = 23.309

16

R.M.S.（合成）変位・速度・加速度

節点番号 DISP VEL ACC

(cm) (cm/s) (cm/s2)

1 4.35 57.1 777.2

2 3.60 47.2 623.4

3 2.86 37.5 494.6

4 2.15 28.3 386.9

5 1.57 20.6 301.9

6 1.04 13.8 226.7

7 0.61 8.1 155.7

8 0.32 4.3 94.3

9 0.01 0.2 5.3

10 0.00 0.0 0.0 節点に働くせん断力、モーメント

節点番号 せん断力 モーメント

（kg） （kg-cm）

1 1,372 0

2 3,370 315,500

3 4,924 1,090,000

4 6,167 2,218,000

5 7,039 3,485,000

6 7,644 4,928,000

7 8,008 6,493,000

8 8,173 7,920,000

9 8,177 10,800,000

10 8,177 11,530,000

17

＜添付資料-2＞応答倍率

2013/12/19マルA蒸留塔＃1 固有周期T＝ 0.479secB地区 Ⅲ種地盤 減衰定数＝ 0.030

補正係数＝ 1.180RAD／sec Hz／sec 周期（sec） 補正応答倍率 基準応答倍率

209.44 33.33 0.03 1.180 1.000125.66 20.00 0.05 1.180 1.000104.72 16.67 0.06 1.326 1.12489.76 14.29 0.07 1.464 1.24078.54 12.50 0.08 1.594 1.35169.81 11.11 0.09 1.719 1.45762.83 10.00 0.10 1.839 1.55852.36 8.33 0.12 2.066 1.75144.88 7.14 0.14 2.280 1.93239.27 6.25 0.16 2.484 2.10534.91 5.56 0.18 2.678 2.26931.42 5.00 0.20 2.865 2.42828.56 4.55 0.22 3.045 2.58026.18 4.17 0.24 3.219 2.72825.13 4.00 0.25 3.304 2.80010.47 1.67 0.60 3.304 2.8008.98 1.43 0.70 2.832 2.4007.85 1.25 0.80 2.478 2.1006.98 1.11 0.90 2.203 1.8676.28 1.00 1.00 1.982 1.6805.24 0.83 1.20 1.652 1.4004.49 0.71 1.40 1.416 1.2003.93 0.63 1.60 1.239 1.0503.49 0.56 1.80 1.101 0.9333.14 0.50 2.00 0.991 0.8402.86 0.45 2.20 0.901 0.7642.62 0.42 2.40 0.826 0.7002.33 0.37 2.70 0.750 0.6222.09 0.33 3.00 0.750 0.5601.05 0.17 6.00 0.750 0.560

0.100

1.000

10.000

0.01 0.1 1 10

補正応…基準応…

固有周期T（sec）

応答倍率

18