10 obliczenia statyczne - bip.tbs-piotrkow.pl

Budynek mieszkalny wielorodzinny – B – obliczenia część konstrukcyjna

10

10 OBLICZENIA STATYCZNE

10.1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STROP - PODDASZE Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 wełna minaeralna 0,20 x 1,00 0,200 1,2 0,240 2 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 3 folia 0,070 1,2 0,084 S: 0,555 0,695

5 Zmienne 0,500 1,4 0,700

6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 4,575 1,15 5,267

STROP - CZ. MIESZKALNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 19,00 0,380 1,3 0,494 2 Jastrych 0,04 x 21,00 0,840 1,3 1,092 3 Styropian 0,03 x 0,40 0,012 1,1 0,013 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 obciąŜenie zastępcze - ścianki działowe 1,250 1,2 1,500 S: 2,767 3,470

5 Zmienne 1,500 1,4 2,100 6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 7,787 1,21 9,442

STROP - KORYTARZ Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. gf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych 5cm 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,06 x 0,40 0,024 1,1 0,026 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 S: 1,989 2,581

5 Zmienne 3,000 1,3 3,900 6 Płyta stropowa kanałowa 24cm 3,520 1,1 3,872

S: 8,509 1,22 10,353


11

PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

S: 10,905 1,26 13,749

ŚCIANA WEWNĘTRZNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 3 Ściana z bloczk. Silikatowych drąŜonych 24cm 0,24 x 14,00 3,360 1,1 3,696 S: 3,930 1,13 4,437

ŚCIANA ZEWNĘTRZNA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Styropian 0,12 x 0,45 0,054 1,1 0,059 3 Ściana z bloczk. Silikatowych drąŜonych 24cm 0,24 x 14,00 3,360 1,1 3,696 S: 3,984 1,13 4,496

ŚCIANA ZEWNĘTRZNA PIWNICZNA 38 Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Styropian 0,80 x 0,45 0,360 1,1 0,396 3 Sciana z bloczk. bet 38cm 0,38 x 24,00 9,120 1,1 10,032 S: 10,050 1,11 11,169

ŚCIANA WEWNETRZNA PIWNICZNA 24 Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Tynk 0,03 x 19,00 0,570 1,3 0,741 2 Sciana z bloczk. bet 38cm 0,24 x 24,00 5,760 1,1 6,336 S: 6,330 1,12 7,077


12

10.2 BLACHA STALOWA Jako pokrycie przyjęto blachę powlekaną T20 – negatyw grubości 0,70. Blacha mocowana zostanie do łat drewnianych w rozstawie co 50cm.


13

10.3 ŁATY DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 6,0 cm Wysokość h = 4,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C24 Klasa uŜytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 15,50 Rozstaw łat a1 = 0,50 m Rozstaw podparć a = 0,90 m Schemat: belka dwuprzęsłowa ObciąŜenia: - obciąŜenie stałe (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa gr. 1.00 mm): gk = 0,082 kN/m2 połaci dachowej; γf = 1,10 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): Sk = 0,732 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciąŜenie parciem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = 0,000 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = -0,405 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie skupione Pk = 1,00 kN; γf = 1,20 WYNIKI:

A = 24,0 cm2 Wy = 16,0 cm3 Wz = 24,0 cm3 Jy = 32,0 cm4 Jz = 72,0 cm4 m = 0,84 kg/m

z

z

y

y

6

4

15,5°

Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+obc.skupione) My = 0,22 kNm; Mz = 0,06 kNm Warunek nośności: km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,725 < 1 σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,926 < 1 Warunek stateczności: współczynniki zwichrzenia kcrit,y = 1,000; kcrit,z = 1,000 σm,y,d = 13,62 MPa < kcrit·fm,y,d = 16,62 MPa σm,z,d = 2,52 MPa < kcrit·fm,z,d = 16,62 MPa Warunek uŜytkowalności: (obc.stałe+obc.skupione) ufin = 3,09 mm < unet,fin = a / 200 = 4,50 mm


14

10.4 KROKWIE, PŁATWIE , SŁUPY DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego

707,2

1335,01100,014 14103,5 103,5460,0

150,

0

19,3°

Szkic układu podłuŜnego

450,050,0 50,0

A B

Kąt nachylenia połaci dachowej α = 19,3o Rozpiętość wiązara l = 13,35 m Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 11,00 m Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,60 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew o długości osiowej między słupami l = 4,50 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amL = 0,50 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami amP = 0,50 m Wysokość całkowita słupa hs = 1,50 m Rozstaw podparć murłaty = 1,80 m ObciąŜenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : gk = 0,063 kN/m2, go = 0,076 kN/m2 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): - na stronie nawietrznej skl = 0,823 kN/m2, sol = 1,235 kN/m2 - na stronie zawietrznej skp = 0,720 kN/m2, sop = 1,080 kN/m2 - obciąŜenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej pkl = -0,405 kN/m2, pol = -0,527 kN/m2 - na stronie zawietrznej pkp = -0,180 kN/m2, pop = -0,234 kN/m2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi gkk = 0,000 kN/m2, gok = 0,000 kN/m2 - dodatkowe obciąŜenie płatwi qkp = 0,000 kN/m, qop = 0,000 kN/m Dane materiałowe: - krokiew 8/16cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 14/18 cm z drewna C27 - słup 14/14 cm z drewna C27 - murłata 14/14 cm z drewna C27


15

Przyjęte załoŜenia obliczeniowe: - klasa uŜytkowania konstrukcji: 2 - obciąŜenie śniegiem traktuje się jako obciąŜenie średniotrwałe - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłuŜnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µy = 1,00 WYNIKI: Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:

0,94

0,53

-1,17

-0,72

0,94

-1,17

-0,72

Obwiednia momentów w układzie podłuŜnym:

0,50 3,50 0,504,50

1,50

A B

23,2

8

-8,2

6

23,2

8

-8,2

6

7,92

-2,81

0,00-3,26

0,00-3,26

Mz [kNm]My [kNm]

Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 → fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa Krokiew 8/16 cm (zacios na podporach 3 cm) z drewna C27 Smukłość λy = 75,0 < 150 λz = 150,0 >= 150 Maksymalne siły i napręŜenia w przęśle My = 0,94 kNm N = 4,35 kN σm,y,d = 2,75 MPa σc,0,d = 0,34 MPa kc,y = 0,530, kc,z = 0,148 σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,213 < 1 σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,335 < 1


16

Maksymalne siły i napręŜenia na podporze (płatwi) My = -1,17 kNm N = 2,14 kN σm,y,d = 5,21 MPa σc,0,d = 0,21 MPa (σc,0,d/fc,0,d)

2 + σm,y,d/fm,y,d = 0,314 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego) unet = 1,75 mm < unet,fin = 3465/200 = 17,32 mm Maksymalne ugięcie wspornika krokwi unet = 0,56 mm < unet,fin = 2·1171/200 = 11,71 mm DANE: ObciąŜenia (wartości obliczeniowe): - pokrycie dachu : go = 0,076 kN/m2 - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): - na stronie nawietrznej sol = 1,235 kN/m2 - na stronie zawietrznej sop = 1,080 kN/m2 - obciąŜenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na stronie nawietrznej pol = -0,527 kN/m2 - na stronie zawietrznej pop = -0,234 kN/m2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi gok = 0,000 kN/m2 - dodatkowe obciąŜenie płatwi qop = 0,000 kN/m WYNIKI: Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000 drewno z gatunków iglastych, klasy C27 → fm,y,d = 16,62 MPa, fm,z,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 13,54 MPa Płatew 14/18 cm z drewna C27 Smukłość λy = 17,3 < 150 λz = 22,3 < 150 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 5,17 kN/m qy = 0,00 kN/m qz,min = -1,84 kN/m (odrywanie) Maksymalne siły i napręŜenia w płatwi N = 10,35 kN My = 7,92 kNm Mz = 0,00 kNm σc,0,d = 0,41 MPa σm,y,d = 10,48 MPa σm,z,d = 0,00 MPa (σc,0,d/fc,0,d)

2 + σm,y,d/fm,y,d + km·σm,z,d/fm,z,d = 0,632 < 1 (σc,0,d/fc,0,d)

2 + km·σm,y,d/fm,y,d + σm,z,d/fm,z,d = 0,442 < 1 Maksymalne ugięcie unet = 10,82 mm < unet,fin = 17,50 mm Słup 14/14 cm z drewna C27 Smukłość (słup A) λy = 58,1 < 150 λz = 37,1 < 150 Maksymalne siły i napręŜenia (słup B) My = 0,00 kNm N = 23,28 kN σm,y,d = 0,00 MPa σc,0,d = 1,19 MPa kc,y = 0,754, kc,z = 0,963 σc,0,d/(kc,y·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,116 < 1 σc,0,d/(kc,z·fc,0,d) + σm,y,d/fm,y,d = 0,091 < 1 Murłata 14/14 cm z drewna C27 ObciąŜenia obliczeniowe qz = 3,60 kN/m qy = 0,34 kN/m qz,min = -1,28 kN/m (odrywanie) Maksymalne siły i napręŜenia


17

Mz = 0,12 kNm σm,z,d = 0,26 MPa σm,z,d/fm,z,d = 0,02 < 1

10.5 BELKA NAROŻNA DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 18,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: Drewno z gatunków iglastych, klasy C27 Klasa uŜytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 19,30 Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 1,12 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 3,25 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 2,30 m ObciąŜenia dachu: - obciąŜenie stałe gk = 0,063 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,20 - uwzględniono cięŜar własny krokwi - obciąŜenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1: strefa 2): Sk = 0,82 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciąŜenie ssaniem wiatru (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =10,0 m): pk = -0,405 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,30 - obciąŜenie ociepleniem gkk = 0,000 kN/m2 połaci dachowej na środkowym odcinku krokwi; γf = 1,20 WYNIKI:

1,12 3,25 2,30

1,58 4,60 3,25

13,9°

3,35

4,74

1,63

2,40

0,82

-3,04

-0,53

2,88

-0,6

0

0,00

0,03

7,56

-2,0

0

0,00

0,08 1,50

-0,3

8

0,00

0,02

Moment obliczeniowy - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg) Mpodp = -3,04 kNm Warunek nośności - podpora: σm,y,d/fm,y,d = 0,571 < 1 Warunek uŜytkowalności (wspornik): ufin = (-) 7,53 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 16,32 mm Warunek uŜytkowalności (odcinek środkowy): ufin = 8,07 mm < unet,fin = l / 200 = 23,68 mm


18

10.6 BELKA BL1 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Ściana zewnętrzna 2,00 x 3,998 7,995 1,13 9,034 2 Strop poddasza 0,60 x 4,570 2,742 1,15 3,153

S: 10,737 1,14 12,188 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,46 0,25

OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m]: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd

Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce od stropu poddasza i ścianki

attykowej 10,74 1,14 -- 12,24 cała belka

2. CięŜar własny belki [0,24m·0,25m·25,0kN/m3]

1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

Σ: 12,24 1,14 13,89 Schemat statyczny belki

3,71

A B

13,8

9

13,8

9

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

25,7

7

B

25,7

723,90

Siły tnące [kN]:


19

A B

25,77

-25,77

Ugięcia [mm]:

A B

17,21

WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 23,90 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,53 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 23,90 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)21,08 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)21,08 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 21,06 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,234 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 17,21 mm < alim = 18,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 21,18 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 346 25

a

a

4φ12

2φ12

23 x 15 = 345

Nr1 6φ12 l=390390


20

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24Nr2 24φ6 l=87

20

19

Zestawienie stali zbrojeniowej

Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 390 6 23,40 2. 6 87 24 20,88

Długość wg średnic [m] 20,9 23,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888

Masa wg średnic [kg] 4,6 20,8 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0 21,0

Razem [kg] 26

10.7 BELKA BL1a SZKIC BELKI

A B

0,25 0,96 0,25





1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,21

A B

13,8

9

13,8

9

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA:


21

Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

8,4

1

B

8,4

12,54

Siły tnące [kN]:

A B

8,41

-8,41

Ugięcia [mm]:

A B

0,13


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,54 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,73 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,44% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,54 kNm/mb < MRd = 15,88 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 3,71 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 3,71 kN < VRd1 = 35,54 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,24 kNm


22

Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,13 mm < alim = 6,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 5,88 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 96 25a

a

2φ12

2φ12

6 x 15 = 90

Nr1 4φ12 l=140

140 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 7φ6 l=87

20

19 Zestawienie stali zbrojeniowej




Razem [kg] 7


23

10.8 BELKA BL1b ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE JAK w BL1a WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,36 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,73 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,44% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,36 kNm/mb < MRd = 15,88 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)1,51 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)1,51 kN < VRd1 = 35,54 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,20 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,04 mm < alim = 4,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,86 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 65 25a

a

2φ12

2φ12

4 x 15 = 60

Nr1 4φ12 l=109

109


24

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 5φ6 l=87

20





Razem [kg] 5

10.9 BELKA BL2 Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z dachu 3,61 3,970 2 ObciąŜenie wieńcem ścianki kolankowej 0,25 x 6,000 1,500 1,10 1,650 3 Strop 0,90 x 4,570 4,113 1,15 4,730 4 Ściana zewnętrzna 0,40 x 3,998 1,599 1,13 1,807 5 ObciąŜenie wieńcem stropu 0,30 x 6,000 1,800 1,10 1,980

S: 12,622 1,12 14,137 SZKIC BELKI

A B C

0,25 3,96 0,24 3,96 0,85





1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



25

4,21 4,21

A B C

15,7

8

15,7

8


A

24,8

9

B

82,9

7

C

24,8

919,62

-34,89

19,62

-34,89

Siły tnące [kN]:

A B C

24,8941,48

-41,48-24,89

Ugięcia [mm]:

A B C

16,16 16,16


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm


26

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 19,62 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,84 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 19,62 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)36,23 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)36,23 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 17,55 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,297 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,16 mm < alim = 21,03 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 35,41 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)34,89 kNm Zbrojenie potrzebne górne As1 = 5,44 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,11% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)34,89 kNm/mb < MRd = 36,04 kNm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)31,21 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,256 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 19,62 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,84 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 19,62 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 36,23 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 36,23 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 17,55 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,297 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 16,16 mm < alim = 21,03 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 35,41 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B C

25

25 396 24 396 85

a

a

3φ12

2φ12

b

b

5φ12

c

c

3φ12

2φ12

26 x 15 = 390 26 x 15 = 390

Nr3 2φ12 l=920920

Nr2 3φ12 l=167167

Nr1 3φ12 l=920920


27

a-a

Nr 1

Nr 3

25

24

b-b

Nr 1

Nr 3

Nr 2

25

24

c-c

Nr 1

Nr 3

25

24

Nr4 54φ6 l=8720

19


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 920 3 27,60 2. 12 167 3 5,01 3. 12 920 2 18,40 4. 6 87 54 46,98



Razem [kg] 57


A B

0,25 1,20 0,30


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od stropu poddasza i ścianki



28


1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,45

A B

15,7

8

15,7

8

DANE MATERIAŁOWE: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 4,15 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,73 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,44% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 4,15 kNm/mb < MRd = 15,88 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 6,11 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 6,11 kN < VRd1 = 35,54 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 3,71 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,31 mm < alim = 7,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 8,47 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:


29

A B

25

25 120 30a

a

2φ12

2φ12

8 x 15 = 120

Nr1 4φ12 l=169

169 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 9φ6 l=87

20





Razem [kg] 8

10.11 BELKA BL3 OBCIĄśENIA NA BELCE – przyjęty wariant bardziej niekozystny Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Strop poddasza 3,20 x 3,955 12,656 1,15 14,554

S: 12,656 1,15 14,554 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,70 0,25

OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m]:


30

Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m]

1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 12,66 1,15 -- 14,56 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


2,95

A B

16,2

1

16,2

1


A

23,9

1

B

23,9

117,63

Siły tnące [kN]:

A B

23,91

-23,91

Ugięcia [mm]:

A B

9,37


25

24


31


A B

25

25 270 25

a

a

3φ12

2φ12

18 x 15 = 270

Nr1 5φ12 l=314314

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 19φ6 l=87

20





Razem [kg] 18


32

10.12 BELKA BL4 SZKIC BELKI

A B C

0,25 3,96 0,24 3,96 0,85


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od balkonu 9,80 1,26 -- 12,35 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


4,21 4,21

A B C

14,0

0

14,0

0


A

22,0

7

B

73,5

8

C

22,0

717,40

-30,94

17,40

-30,94

Siły tnące [kN]:

A B C

22,0736,79

-36,79-22,07

Ugięcia [mm]:


33

A B C

12,76 12,76


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,40 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,49 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,40 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)32,13 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)32,13 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,05 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,231 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 12,76 mm < alim = 21,03 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 28,34 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)30,94 kNm Zbrojenie potrzebne górne As1 = 4,72 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,11% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)30,94 kNm/mb < MRd = 36,04 kNm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)24,98 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,203 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,40 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,49 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,40 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 32,13 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 32,13 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,05 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,231 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 12,76 mm < alim = 21,03 mm


34

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 28,34 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B C

25

25 396 24 396 85

a

a

3φ12

2φ12

b

b

5φ12

c

c

3φ12

2φ12

26 x 15 = 390 26 x 15 = 390

Nr3 2φ12 l=920920

Nr2 3φ12 l=155155

Nr1 3φ12 l=920920

Nr4 54φ6 l=8720

19 a-a

Nr 1

Nr 3

25

24

b-b

Nr 1

Nr 3

Nr 225

24

c-c

Nr 1

Nr 3

25

24





Razem [kg] 56


35


A B

0,25 1,26 0,30


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępce 5,00 1,23 -- 6,15 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,51

A B

7,8

0

7,8

0

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

5,8

9

B

5,8

92,22

Siły tnące [kN]:

A B

5,89

-5,89


36

Ugięcia [mm]:

A B

0,17


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,22 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,73 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,44% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,22 kNm/mb < MRd = 15,88 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)3,25 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)3,25 kN < VRd1 = 35,54 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,85 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,17 mm < alim = 7,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 4,10 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 126 30a

a

2φ12

2φ12

8 x 15 = 120

Nr1 4φ12 l=175

175


37

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 9φ6 l=87

20





Razem [kg] 9


A B

0,25 1,65 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty kanałowej - korytarz 21,78 1,22 -- 26,57 cała belka 2. Zastępcze od płyty PS 7,01 1,25 -- 8,76 cała belka 3. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

Σ: 30,29 1,22 36,98 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. zastępocze od BL16 33,47 0,27 1,00 -- 33,47

Schemat statyczny belki


38

1,90

1A

33,4

7

B

36,9

8

36,9

8

DANE MATERIAŁOWE: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

61,

65

B

42,

09

23,95

Siły tnące [kN]:

A B

61,65

13,57

47,04

-42,09

Ugięcia [mm]:

A B

4,54


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 23,95 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,53 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 23,95 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 49,15 kN


39

Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 80 mm na odcinku 48,0 cm przy lewej podporze oraz co 150 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 49,15 kN < VRd3 = 51,49 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 21,08 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,234 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,54 mm < alim = 9,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 51,50 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,234 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 165 25

a

a

4φ12

2φ12

6 x 8 = 48 8 x 14,5 = 116

Nr1 6φ12 l=209

209 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24Nr2 15φ6 l=87

20

19





Razem [kg] 15


40


A B

0,25 1,41 0,25



[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,66

A B

36,9

8

36,9

8

DANE MATERIAŁOWE: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

30,7

0

B

30,7

012,74

Siły tnące [kN]:

A B

30,70

-30,70

Ugięcia [mm]:

A B

1,94


41


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 12,74 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,79 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 12,74 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 18,20 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 18,20 kN < VRd1 = 37,82 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,43 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,160 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,94 mm < alim = 8,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 21,35 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 141 25a

a

3φ12

2φ12

9 x 15 = 135

Nr1 5φ12 l=185

185


42

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 10φ6 l=87

20





Razem [kg] 11

10.16 BELKA BL6 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Płyta stropowa 1,25 x 7,79 9,74 11,78 2 Zastępcze od ws 26 i 32 22,84 22,84

S: 32,573 1,06 34,618 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,46 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 32,57 1,06 -- 34,52 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,30m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



43

3,71

A B

36,5

0

36,5

0

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

67,

72

B

67,

7262,81

Siły tnące [kN]:

A B

67,72

-67,72

Ugięcia [mm]:

A B

18,42


30

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 62,81 kNm


44

Zbrojenie potrzebne As = 8,33 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 1,97% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 62,81 kNm/mb < MRd = 79,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 53,84 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 190 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 53,84 kN < VRd1 = 59,58 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 59,13 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,176 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 18,42 mm < alim = 18,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 59,46 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

30

25 346 25

a

a

6φ16

2φ12

18 x 19 = 342

Nr2 2φ12 l=391391

Nr1 6φ16 l=389389

a-a

Nr 1

Nr 2

30

24 Nr3 19φ6 l=97

25


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ16 1. 16 389 6 23,34 2. 12 391 2 7,82 3. 6 97 19 18,43

Długość wg średnic [m] 18,5 7,9 23,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 1,578

Masa wg średnic [kg] 4,1 7,0 36,9 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0 44,0

Razem [kg] 49


45

10.17 BELKA BL7 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Płyta stropowa 0,60 x 7,79 4,67 5,66 2 Zastępcze od ws 26 15,41 15,41

S: 20,087 1,05 21,069 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,76 0,25



[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


3,01

A B

22,7

4

22,7

4


A

34,2

3

B

34,2

325,76

Siły tnące [kN]:


46

A B

34,23

-34,23

Ugięcia [mm]:

A B

13,20


25

24 Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 25,76 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,83 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 25,76 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)26,54 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)26,54 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 24,45 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,274 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 13,20 mm < alim = 15,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 29,79 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 276 25

a

a

4φ12

2φ12

18 x 15 = 270

Nr1 6φ12 l=320320


47

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 19φ6 l=87

20





Razem [kg] 21

10.18 BELKA BL8 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z balkonu 1,17 x 10,91 12,76 1,26 16,08

S: 12,759 1,26 16,076 SZKIC BELKI

A B

0,25 3,46 0,25



[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



48

3,71

A B

17,7

3

17,7

3


A

32,

88

B

32,

8830,50

Siły tnące [kN]:

A B

32,88

-32,88

Ugięcia [mm]:

A B

17,68


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 30,50 kNm


49

Zbrojenie potrzebne As = 4,65 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,11% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 30,50 kNm/mb < MRd = 36,04 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 26,89 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 26,89 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 24,53 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,199 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 17,68 mm < alim = 18,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 24,67 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 346 25

a

a

5φ12

2φ12

23 x 15 = 345

Nr1 7φ12 l=390390

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24Nr2 24φ6 l=87

20

19





Razem [kg] 30


50


A B

0,25 2,70 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - mieszkanie 10,24 1,21 -- 12,39 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

3. Zastępcze od płyty balkonowej 8,17 1,26 -- 10,29 cała belka 4. Zastępcze od ściany zewn. 4,00 1,13 -- 4,52 cała belka Σ: 23,91 1,21 28,85


2,95

A B

28,8

5

28,8

5


A

42,

56

B

42,

5631,39

Siły tnące [kN]:

A B

42,56

-42,56


51

Ugięcia [mm]:

A B

11,86


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 31,39 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,80 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,11% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 31,39 kNm/mb < MRd = 36,04 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 32,81 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 32,81 kN < VRd1 = 42,39 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,01 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,212 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 11,86 mm < alim = 14,75 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 32,28 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 270 25

a

a

5φ12

2φ12

18 x 15 = 270

Nr1 7φ12 l=314314


52

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 19φ6 l=87

20





Razem [kg] 24

10.20 BELKA BL10 Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z balkonu 1,17 x 10,91 12,76 1,26 16,08

S: 12,759 1,26 16,076 SZKIC BELKI

A B

0,25 2,46 0,30


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od płyty stropowej - balkon 12,76 1,26 -- 16,08 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


2,71

A B

17,7

3

17,7

3


53


A

24,

02

B

24,

0216,27

Siły tnące [kN]:

A B

24,02

-24,02

Ugięcia [mm]:

A B

6,64


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 16,27 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,32 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 16,27 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)18,03 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)18,03 kN < VRd1 = 37,82 kN SGU:


54

Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,09 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,212 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 6,64 mm < alim = 13,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,54 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 246 30

a

a

3φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 5φ12 l=295295

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 17φ6 l=87

20





Razem [kg] 18


A B

0,25 3,36 0,25



55


1. Zastępcze od płyty stropowej - korytarz 12,76 1,26 -- 16,08 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


3,61

A B

17,7

3

17,7

3


A

32,0

0

B

32,0

028,88

Siły tnące [kN]:

A B

32,00

-32,00

Ugięcia [mm]:

A B

18,02


25

24


56

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 28,88 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,36 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,88% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 28,88 kNm/mb < MRd = 29,81 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 26,01 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 26,01 kN < VRd1 = 40,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 23,23 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,260 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 18,02 mm < alim = 18,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 23,96 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 336 25

a

a

4φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 6φ12 l=380380

a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 23φ6 l=87

20





Razem [kg] 26


57

10.22 BELKA BL12 Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z dachu 3,61 3,97 2 ObciąŜenie wieńcem ścianki kolankowej 0,25 x 6,000 1,500 1,10 1,650 3 Stropy - obc. zastępcze mieszkania 8,10 x 7,787 63,075 1,21 76,320 4 Stropy - obc. zastępcze poddasze 2,70 x 4,570 12,339 1,15 14,190 5 Ściana zewnętrzna 8,42 x 3,998 33,663 1,13 38,039 6 ObciąŜenie z wieńców 1,20 x 6,000 7,200 1,10 7,920

S: 121,387 1,17 142,091 SZKIC BELKI

A B

0,25 0,66 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od ścian zew. i wieńców 121,38 1,17 -- 142,01 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


0,91

A B

143,

66

143,

66



58

A65

,37

B

65,3

714,87

Siły tnące [kN]:

A B

65,37

-65,37

Ugięcia [mm]:

A B

0,73


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 14,87 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,11 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 14,87 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 16,81 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 16,81 kN < VRd1 = 37,82 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,72 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,205 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,73 mm < alim = 4,55 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 40,55 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:


59

A B

25

25 66 25a

a

3φ12

2φ12

4 x 15 = 60

Nr1 5φ12 l=110

110 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 5φ6 l=87

20





Razem [kg] 6

10.23 BELKA BL13 OBCIĄśENIA NA BELCE Zestawienie obciąŜeń liniowych [kN/m] pasmo cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. Opis obciąŜenia [m] [kN/m2] [kN/m] [kN/m] 1 Z dachu 3,61 3,97 2 ObciąŜenie wieńcem ścianki kolankowej 0,25 x 6,000 1,500 1,10 1,650 3 Stropy - obc. zastępcze mieszkania 1,80 x 7,787 14,017 1,21 16,960 4 Stropy - obc. zastępcze poddasze 0,60 x 4,570 2,742 1,15 3,153 5 Ściana zewnętrzna 8,42 x 3,998 33,663 1,13 38,039 6 ObciąŜenie z wieńców 1,20 x 6,000 7,200 1,10 7,920

S: 62,732 1,14 71,694 SZKIC BELKI


60

A B

0,25 2,16 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od ścian zew. i wieńców 62,73 1,14 -- 71,51 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,30m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 64,53 1,14 73,49 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Z belki BL12 65,37 1,67 1,00 -- 65,37


2,41

1A

65,3

7

B

73,4

9

73,4

9


A

105,

24

B

137,

2575,35

Siły tnące [kN]:

A B

105,24

-92,05

-26,68

-137,25

Ugięcia [mm]:


61

A B

9,26


30

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 30,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 75,35 kNm Zbrojenie potrzebne As = 11,24 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 1,99% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 75,35 kNm/mb < MRd = 78,97 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)109,47 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ8 co 70 mm na odcinku 56,0 cm przy podporach oraz co 180 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)109,47 kN < VRd3 = 124,26 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 69,11 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,212 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,26 mm < alim = 12,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 118,38 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,283 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

30

25 216 25

a

a

6φ16

2φ12

8 x 7 = 56 8 x 7 = 566 x 17 = 102

Nr2 2φ12 l=261

261

Nr1 6φ16 l=259

259


62

a-a

Nr 1

Nr 2

3024

Nr3 23φ8 l=97

25

19





Razem [kg] 39


A B

0,25 1,90 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Zastępcze od zadaszenia wiatrołapu 6,00 1,20 -- 7,20 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,24m·0,20m·25,0kN/m3] 1,20 1,10 -- 1,32 cała belka


2,10

A B

8,5

2

8,5

2

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA:


63

Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

8,95

B

8,95

4,70

Siły tnące [kN]:

A B

8,95

-8,95

Ugięcia [mm]:

A B

2,43


20

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 4,70 kNm Zbrojenie potrzebne As = 0,85 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 4,70 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 6,71 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 6,71 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 3,97 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,109 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,43 mm < alim = 10,50 mm


64


A B

20

25 190 25

a

a

2φ12

2φ12

16 x 11,5 = 184

Nr1 4φ12 l=234

234 a-a

Nr 1

Nr 1

20

24 Nr2 17φ6 l=77

15





Razem [kg] 12

10.25 BELKA BL14a Obliczenia analogicznie jak BL14 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

20

24

Przyjęte wymiary przekroju:


65

bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 3,08 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,56 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 3,08 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 5,00 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,00 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,60 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,60 mm < alim = 8,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 5,40 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

20

25 150 25

a

a

2φ12

2φ12

12 x 12 = 144

Nr1 4φ12 l=194

194 a-a

Nr 1

Nr 1

20

24Nr2 13φ6 l=77

15

19





Razem [kg] 10


66

10.26 BELKA BL14b Obliczenia analogicznie jak BL14 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

20

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 3,68 kNm Zbrojenie potrzebne As = 0,66 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 3,68 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 5,68 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,68 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 3,11 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,86 mm < alim = 9,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 5,98 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

20

25 166 25

a

a

2φ12

2φ12

14 x 11,5 = 161

Nr1 4φ12 l=210

210


67

a-a

Nr 1

Nr 1

20

24Nr2 15φ6 l=77

15

19





Razem [kg] 11

10.27 BELKA BL14c Obliczenia analogicznie jak BL14 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

20

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 3,30 kNm Zbrojenie potrzebne As = 0,59 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 3,30 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 5,26 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 5,26 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,79 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,69 mm < alim = 8,80 mm


68


A B

20

25 156 25

a

a

2φ12

2φ12

13 x 12 = 156

Nr1 4φ12 l=200

200 a-a

Nr 1

Nr 1

20

24Nr2 14φ6 l=77

15

19





Razem [kg] 11

10.28 BELKA BL14d Obliczenia analogicznie jak BL14 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

20

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 20,0 cm


69

otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 1,43 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,56 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,58% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 1,43 kNm/mb < MRd = 11,93 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)2,70 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)2,70 kN < VRd1 = 29,29 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,21 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,13 mm < alim = 5,80 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 3,46 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

20

25 96 25a

a

2φ12

2φ12

8 x 12 = 96

Nr1 4φ12 l=140

140 a-a

Nr 1

Nr 1

20

24 Nr2 9φ6 l=77

15





Razem [kg] 7


70


A B

0,25 1,56 0,25



[0,40m·0,25m·25,0kN/m3] 2,50 1,10 -- 2,75 cała belka

4. Zastępcze od ściany wewnętrznej 33,00 1,21 -- 39,93 cała belka Σ: 64,29 1,21 78,01


1,81

A B

78,0

1

78,0

1


A

70,

60

B

70,

6031,95

Siły tnące [kN]:


71

A B

70,60

-70,60

Ugięcia [mm]:

A B

2,92


25

40

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 40,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 31,95 kNm Przyjęto indywidualnie dołem 7φ12 o As = 7,92 cm2 (ρ= 0,93% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 31,95 kNm/mb < MRd = 51,82 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)44,23 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)44,23 kN < VRd1 = 67,61 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,33 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,159 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,92 mm < alim = 9,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 50,15 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 156 25

a

a

7φ12

3φ12

10 x 15 = 150

Nr1 10φ12 l=200

200


72

a-a

Nr 1

Nr 1

25

40

Nr2 2x11φ6 l=8620





Razem [kg] 23


A B

0,25 1,56 0,25



[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,81

A B

36,9

8

36,9

8

DANE MATERIAŁOWE:


73

Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:

A

33,

47

B

33,

4715,15

Siły tnące [kN]:

A B

33,47

-33,47

Ugięcia [mm]:

A B

2,79


25

24

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 24,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia cnom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 15,15 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,15 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,66% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 15,15 kNm/mb < MRd = 23,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)20,97 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)20,97 kN < VRd1 = 37,82 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,40 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,199 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 2,79 mm < alim = 9,05 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 23,63 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje


74

SZKIC ZBROJENIA:

A B

25

25 156 25

a

a

3φ12

2φ12

10 x 15 = 150

Nr1 5φ12 l=200

200 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 11φ6 l=87

20





Razem [kg] 12


A B

0,25 1,26 0,25



75


1. Zastępcze od płyty kanałowej - korytarz 12,76 1,22 -- 15,57 cała belka 2. Zastępcze od płyty PS 7,01 1,25 -- 8,76 cała belka 3. CięŜar własny belki

[0,24m·0,25m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka


1,51

A B

25,9

8

25,9

8


A

19,

61

B19,

617,40

Siły tnące [kN]:

A B

19,61

-19,61

Ugięcia [mm]:

A B

0,45


25

24


76


A B

25

25 126 25a

a

2φ12

2φ12

8 x 15 = 120

Nr1 4φ12 l=170

170 a-a

Nr 1

Nr 1

25

24 Nr2 9φ6 l=87

20





Razem [kg] 8


77

10.32 WYPEŁNIENIE STROPOWE WS1 SZKIC BELKI

A B

0,25 5,62 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie na strop 2,22 1,31 -- 2,91 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka

Σ: 3,78 1,22 4,62 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Zastępcze od komina 11,60 2,30 1,00 -- 11,60


5,86

1A

11,6

0

B

4,62

4,62

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) → fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyŜulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :

24

26



78

bw = 26,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 35,73 kNm Zbrojenie potrzebne As = 5,77 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 1,88% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 35,73 kNm/mb < MRd = 54,63 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 18,85 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 18,85 kN < VRd1 = 53,02 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 32,21 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,140 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,57 mm < alim = 29,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,43 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 562 25

a

a

5φ16

2φ12

40 x 14 = 560

Nr2 2φ12 l=607607

Nr1 5φ16 l=606606

a-a

Nr 1

Nr 2

24

26

Nr3 41φ6 l=93

20

22





Razem [kg] 68


79


A B

0,25 5,16 0,25



[0,27m·0,24m·25,0kN/m3] 1,62 1,10 -- 1,78 cała belka



5,40

1A

11,6

0

B

6,37

6,37


24

27



80

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 26,63 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,04 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 1,01% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 26,63 kNm/mb < MRd = 35,73 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 25,48 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 25,48 kN < VRd1 = 45,61 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 22,11 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,179 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 23,73 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 23,59 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 516 25

a

a

5φ12

2φ12

34 x 15 = 510

Nr1 7φ12 l=561561

a-a

Nr 1

Nr 1

24

27

Nr2 35φ6 l=95

20

23





Razem [kg] 43


81


A B

0,25 5,16 0,25



[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka


5,40

A B

4,6

2

4,6

2


24

26

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 26,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 16,86 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,46 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,63% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 16,86 kNm/mb < MRd = 22,67 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 10,97 kN


82

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 10,97 kN < VRd1 = 39,76 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,78 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,221 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 20,23 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 9,75 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 516 25

a

a

3φ12

2φ12

34 x 15 = 510

Nr1 5φ12 l=561561

Nr2 35φ6 l=93

20

22 a-a

Nr 1

Nr 1

24

26





Razem [kg] 33


83


A B

0,25 3,82 0,25



[0,33m·0,24m·25,0kN/m3] 1,98 1,10 -- 2,18 cała belka



4,06

1A

11,6

0

B

5,09

5,09


24

33

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 33,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a)


84

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 14,05 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,01 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,49% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 14,05 kNm/mb < MRd = 23,10 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 18,63 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 18,63 kN < VRd1 = 48,61 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,28 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,205 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,56 mm < alim = 20,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,99 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 382 25

a

a

3φ12

2φ12

26 x 14,5 = 377

Nr1 5φ12 l=427427

Nr2 27φ6 l=107

20

29 a-a

Nr 1

Nr 1

24

33





Razem [kg] 26


85


A B

0,25 3,96 0,25



[0,33m·0,24m·25,0kN/m3] 1,98 1,10 -- 2,18 cała belka



4,20

1A

11,6

0

B

5,87

5,87


24

33

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 33,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B:


86

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 25,10 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,71 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,66% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 25,10 kNm/mb < MRd = 30,09 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)16,40 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)16,40 kN < VRd1 = 50,90 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 22,74 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,276 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 14,96 mm < alim = 21,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 15,50 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 396 25

a

a

4φ12

2φ12

26 x 15 = 390

Nr1 6φ12 l=441441

Nr2 27φ6 l=107

20

29 a-a

Nr 1

Nr 1

24

33





Razem [kg] 31


87

10.37 WYPEŁNIENIE STROPOWE WS5a SZKIC BELKI

A B

0,25 2,16 0,25



[0,33m·0,24m·25,0kN/m3] 1,98 1,10 -- 2,18 cała belka



2,40

1A

11,6

0

B

5,87

5,87


24

33



88

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 6,72 kNm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 0,98 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,33% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 6,72 kNm/mb < MRd = 15,75 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)14,88 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)14,88 kN < VRd1 = 46,32 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 6,01 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,78 mm < alim = 12,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 14,95 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 216 25

a

a

2φ12

2φ12

14 x 15 = 210

Nr1 4φ12 l=261

261 a-a

Nr 1

Nr 1

24

33Nr2 15φ6 l=107

20

29





Razem [kg] 14


89


A B

0,25 3,66 0,25



[0,27m·0,24m·25,0kN/m3] 1,62 1,10 -- 1,78 cała belka



3,90

1A

11,6

0

B

6,37

6,37


24

27



90

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 15,64 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,27 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,60% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 15,64 kNm/mb < MRd = 22,74 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 20,23 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 20,23 kN < VRd1 = 41,02 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,32 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,215 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,30 mm < alim = 19,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,27 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 366 25

a

a

3φ12

2φ12

24 x 15 = 360

Nr1 5φ12 l=411411

Nr2 25φ6 l=95

20

23 a-a

Nr 1

Nr 1

24

27





Razem [kg] 25


91


A B

0,25 5,76 0,25



[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka


6,00

A B

4,6

2

4,6

2


24

26

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 26,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 20,81 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,09 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,84% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 20,81 kNm/mb < MRd = 29,32 kNm/mb Ścinanie:


92

Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 12,36 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 12,36 kN < VRd1 = 42,05 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 17,01 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,183 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,55 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 10,89 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

4φ12

2φ12

38 x 15 = 570

Nr1 6φ12 l=621621

Nr2 39φ6 l=93

20

22 a-a

Nr 1

Nr 1

24

26





Razem [kg] 43


93


A B

0,25 5,62 0,25



[0,33m·0,24m·25,0kN/m3] 1,98 1,10 -- 2,18 cała belka

Σ: 4,80 1,22 5,87 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. 11,60 2,50 1,00 -- 11,60


5,86

1A

11,6

0

B

5,87

5,87


24

33



94

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 41,73 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,64 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 1,77% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 41,73 kNm/mb < MRd = 66,72 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 21,70 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,70 kN < VRd1 = 65,88 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 37,18 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,137 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 26,33 mm < alim = 29,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,90 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 562 25

a

a

6φ16

2φ12

40 x 14 = 560

Nr2 2φ12 l=607607

Nr1 6φ16 l=606606

Nr3 41φ6 l=107

20

29 a-a

Nr 1

Nr 2

24

33





Razem [kg] 79


95


A B

0,25 3,22 0,25



[0,52m·0,24m·25,0kN/m3] 3,12 1,10 -- 3,43 cała belka



3,46

1A

11,6

0

B

6,34

6,34


24

52



96

bw = 52,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 19,51 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,80 cm2. Przyjęto 3φ16 o As = 6,03 cm2 (ρ= 0,56% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 19,51 kNm/mb < MRd = 40,28 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)14,84 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)14,84 kN < VRd1 = 77,47 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 18,02 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,195 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 5,96 mm < alim = 17,30 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 14,53 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 322 25

a

a

3φ16

2φ12

22 x 14,5 = 319

Nr2 2φ12 l=367367

Nr1 3φ16 l=366366

a-a

Nr 1

Nr 2

24

52 Nr3 23φ6 l=145

20





Razem [kg] 32


97


A B

0,25 5,76 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie ze stropu 2,22 1,31 -- 2,91 cała belka 2. ObciąŜenie z pasa wypełnienia 1,82 1,22 -- 2,22 cała belka 3. CięŜar własny belki

[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



6,00

1A

11,6

0

B

6,78

6,78


24

25


98

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 25,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 46,23 kNm Zbrojenie potrzebne As = 8,07 cm2. Przyjęto 8φ16 o As = 16,08 cm2 (ρ= 3,27% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 46,23 kNm/mb < MRd = 50,39 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 25,07 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 140 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 25,07 kN < VRd1 = 50,30 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 40,86 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,109 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 29,82 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 22,84 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

8φ16

2φ12

41 x 14 = 574

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 8φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

25Nr3 42φ6 l=91

20

21





Razem [kg] 99


99


A B

0,25 5,16 0,25



[0,37m·0,24m·25,0kN/m3] 2,22 1,10 -- 2,44 cała belka



5,40

1A

11,6

0

B

6,28

6,28


24

37



100

otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 26,32 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,91 cm2. Przyjęto 3φ16 o As = 6,03 cm2 (ρ= 0,79% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 26,32 kNm/mb < MRd = 38,97 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 25,29 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 25,29 kN < VRd1 = 58,65 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 22,58 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,230 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 23,06 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 23,92 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 516 25

a

a

3φ16

2φ12

34 x 15 = 510

Nr2 2φ12 l=561561

Nr1 3φ16 l=560560

Nr3 35φ6 l=115

20

33 a-a

Nr 1

Nr 2

24

37





101


Razem [kg] 46


A B

0,25 5,16 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie ze stropu 1,58 1,31 -- 2,07 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,42m·0,24m·25,0kN/m3] 2,52 1,10 -- 2,77 cała belka


5,40

A B

4,8

4

4,8

4


24

42



102

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,65 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,52 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,39% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,65 kNm/mb < MRd = 23,44 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)11,48 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)11,48 kN < VRd1 = 59,99 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,94 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,285 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 19,91 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 10,58 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 516 25

a

a

3φ12

2φ12

34 x 15 = 510

Nr1 5φ12 l=561561

Nr2 35φ6 l=125

20

38 a-a

Nr 1

Nr 1

24

42





Razem [kg] 35


103


A B

0,25 3,96 0,25



[0,46m·0,24m·25,0kN/m3] 2,76 1,10 -- 3,04 cała belka



4,20

1A

11,6

0

B

6,48

6,48


24

46



104

otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,79 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,56 cm2. Przyjęto 3φ16 o As = 6,03 cm2 (ρ= 0,64% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,79 kNm/mb < MRd = 39,86 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 21,52 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,52 kN < VRd1 = 69,94 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 15,53 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,154 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 8,65 mm < alim = 21,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 20,80 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 396 25

a

a

3φ16

2φ12

26 x 15 = 390

Nr2 2φ12 l=441441

Nr1 3φ16 l=440440

a-a

Nr 1

Nr 2

24

46 Nr3 27φ6 l=133

20





Razem [kg] 37


105


A B

0,25 3,66 0,25



[0,46m·0,24m·25,0kN/m3] 2,76 1,10 -- 3,04 cała belka

Σ: 5,44 1,19 6,48 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Obciązenia zastępcze z komina 11,60 0,45 1,00 -- 11,60


3,90

1A

11,6

0

B

6,48

6,48


24

46



106

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 15,85 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,25 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,35% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 15,85 kNm/mb < MRd = 23,55 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 20,42 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 20,42 kN < VRd1 = 65,05 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 13,91 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,258 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,22 mm < alim = 19,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,86 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 366 25

a

a

3φ12

2φ12

24 x 15 = 360

Nr1 5φ12 l=411411

a-a

Nr 1

Nr 1

24

46 Nr2 25φ6 l=133

20





Razem [kg] 27


107


A B

0,25 3,96 0,25



[0,20m·0,24m·25,0kN/m3] 1,20 1,10 -- 1,32 cała belka



4,20

1A

11,6

0

B

5,38

5,38


24

20



108

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 24,00 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,74 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 1,09% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 24,00 kNm/mb < MRd = 28,23 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)15,58 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)15,58 kN < VRd1 = 34,46 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 21,84 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,218 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 14,76 mm < alim = 21,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 14,76 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 396 25

a

a

4φ12

2φ12

26 x 15 = 390

Nr1 6φ12 l=441441

a-a

Nr 1

Nr 1

24

20

Nr2 27φ6 l=81

20

16





Razem [kg] 29


109


A B

0,25 3,66 0,25



[0,40m·0,24m·25,0kN/m3] 2,40 1,10 -- 2,64 cała belka



3,90

1A

11,6

0

B

6,70

6,70


24

40



110

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 16,26 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,32 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,41% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 16,26 kNm/mb < MRd = 23,38 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 20,77 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 20,77 kN < VRd1 = 57,46 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,21 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,07 mm < alim = 19,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 20,15 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 366 25

a

a

3φ12

2φ12

24 x 15 = 360

Nr1 5φ12 l=411411

Nr2 25φ6 l=121

20

36 a-a

Nr 1

Nr 1

24

40





Razem [kg] 26


111


A B

0,25 5,76 0,25



[0,23m·0,24m·25,0kN/m3] 1,38 1,10 -- 1,52 cała belka



6,00

1A

11,6

0

B

4,98

4,98


24

23



112

otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 39,76 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,79 cm2. Przyjęto 5φ16 o As = 10,05 cm2 (ρ= 2,12% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 39,76 kNm/mb < MRd = 50,69 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 19,26 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 19,26 kN < VRd1 = 48,08 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 35,69 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,150 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 29,73 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,68 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

5φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 5φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

23Nr3 39φ6 l=87

20

19


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400W RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 φ16 1. 16 620 5 31,00 2. 12 621 2 12,42 3. 6 87 39 33,93


Masa wg średnic [kg] 7,5 11,1 48,9 Masa wg gatunku stali [kg] 8,0 12,0 49,0

Razem [kg] 69


113


A B

0,25 3,66 0,25



[0,39m·0,24m·25,0kN/m3] 2,34 1,10 -- 2,57 cała belka



3,90

1A

11,6

0

B

6,52

6,52


24

39



114


A B

24

25 366 25

a

a

3φ16

2φ12

24 x 15 = 360

Nr2 2φ12 l=411411

Nr1 3φ16 l=410410

a-a

Nr 1

Nr 2

24

39 Nr3 25φ6 l=119

20





Razem [kg] 34


115


A B

0,25 5,76 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie ze stropu 1,66 1,31 -- 2,17 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka


6,00

A B

3,89

3,89


24

26

Przyjęte wymiary przekroju: bw = 26,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,51 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,59 cm2. Przyjęto 2φ16 o As = 4,02 cm2 (ρ= 0,75% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,51 kNm/mb < MRd = 26,14 kNm/mb Ścinanie:


116

Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)10,40 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)10,40 kN < VRd1 = 40,77 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,49 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,226 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 23,81 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 9,27 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

2φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 2φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

26

Nr3 39φ6 l=93

20

22





Razem [kg] 40


117


A B

0,25 5,76 0,25



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



6,00

1A

11,6

0

B

7,25

7,25


24

30



118


A B

24

25 576 25

a

a

8φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 8φ16 l=620620

Nr3 39φ6 l=101

20

26 a-a

Nr 1

Nr 2

24

30





Razem [kg] 99


119


A B

0,25 3,96 0,25



[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka



4,20

1A

11,6

0

B

4,94

4,94


24

26



120


A B

24

25 396 25

a

a

3φ12

2φ12

26 x 15 = 390

Nr1 5φ12 l=441441

Nr2 27φ6 l=93

20

22 a-a

Nr 1

Nr 1

24

26





Razem [kg] 26


121


A B

0,25 3,66 0,25



[0,26m·0,24m·25,0kN/m3] 1,56 1,10 -- 1,72 cała belka



3,90

1A

11,6

0

B

4,94

4,94


24

26



122


A B

24

25 366 25

a

a

3φ12

2φ12

24 x 15 = 360

Nr1 5φ12 l=411411

Nr2 25φ6 l=93

20

22 a-a

Nr 1

Nr 1

24

26





Razem [kg] 25


123


A B

0,25 5,76 0,25



[0,41m·0,24m·25,0kN/m3] 2,46 1,10 -- 2,71 cała belka



6,00

1A

7,50

B

8,99

8,99


24

41



124

otulina zbrojenia cnom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 50,11 kNm Zbrojenie potrzebne As = 7,93 cm2. Przyjęto 8φ16 o As = 16,08 cm2 (ρ= 1,90% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 50,11 kNm/mb < MRd = 86,98 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 28,48 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 28,48 kN < VRd1 = 84,07 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 43,43 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,117 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 28,77 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 25,99 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

8φ16

4φ12

38 x 15 = 570

Nr2 4φ12 l=621621

Nr1 8φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

41

Nr3 2x39φ6 l=9420

22





Razem [kg] 118


125


A B

0,25 5,76 0,25



[0,28m·0,24m·25,0kN/m3] 1,68 1,10 -- 1,85 cała belka



6,00

1A

7,50

B

6,75

6,75


24

28



126

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 41,55 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,82 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 2,09% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 41,55 kNm/mb < MRd = 61,72 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)21,94 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)21,94 kN < VRd1 = 58,54 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 36,03 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,126 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 27,71 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 19,80 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

6φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 6φ16 l=620620

Nr3 39φ6 l=97

20

24 a-a

Nr 1

Nr 2

24

28





Razem [kg] 79


127


A B

0,25 5,76 0,25



[0,56m·0,24m·25,0kN/m3] 3,36 1,10 -- 3,70 cała belka



6,00

1A

7,50

B

11,2

6

11,2

6


24

56



128

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 60,13 kNm Zbrojenie potrzebne As = 9,33 cm2. Przyjęto 10φ16 o As = 20,11 cm2 (ρ= 1,74% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 60,13 kNm/mb < MRd = 111,80 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 34,57 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 34,57 kN < VRd1 = 111,05 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 51,77 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,114 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 29,96 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 31,49 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

10φ16

4φ12

38 x 15 = 570

Nr2 4φ12 l=621621

Nr1 10φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

56

Nr3 2x39φ6 l=10920

30





Razem [kg] 139


129


A B

0,25 2,46 0,25



[0,57m·0,24m·25,0kN/m3] 3,42 1,10 -- 3,76 cała belka



2,70

1A

7,50

B

11,3

7

11,3

7


24

57



130

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 12,61 kNm Zbrojenie potrzebne As = 1,77 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,19% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 12,61 kNm/mb < MRd = 16,05 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,54 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 17,54 kN < VRd1 = 76,67 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,91 kNm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 1,36 mm < alim = 13,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,58 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 246 25

a

a

2φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 4φ12 l=291291

a-a

Nr 1

Nr 1

24

57Nr2 17φ6 l=155

20





Razem [kg] 17


131


A B

0,25 5,76 0,25


Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciązenie ze stropu strychu 0,95 1,32 -- 1,25 cała belka 2. CięŜar własny belki

[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 2,75 1,18 3,23 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Obciązenia zastępcze z dachu 23,28 0,85 1,00 -- 23,28


6,00

1A

23,2

8

B

3,23

3,23


24

30



132

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 28,03 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,28 cm2. Przyjęto 4φ16 o As = 8,04 cm2 (ρ= 1,30% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 28,03 kNm/mb < MRd = 48,08 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 28,16 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 28,16 kN < VRd1 = 53,95 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 26,24 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,162 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,88 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 27,44 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

25 576 25

a

a

4φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=621621

Nr1 4φ16 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

24

30Nr3 39φ6 l=101

20

26





Razem [kg] 60


133


A B C

0,24 4,56 0,24 0,96 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



4,80 1,20

1A

23,2

8

B C

3,23

3,23


24

30



134

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 20,75 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,04 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,72% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 20,75 kNm/mb < MRd = 29,80 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 21,89 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,89 kN < VRd1 = 47,11 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,08 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,231 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 11,64 mm < alim = 24,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 21,70 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)16,23 kNm Zbrojenie potrzebne górne As1 = 2,35 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,54% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)16,23 kNm/mb < MRd = 22,94 kNm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)15,10 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,260 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 14,41 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,41 kN < VRd1 = 42,53 kN SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)15,10 kNm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,85 mm < alim = 6,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 13,90 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B C

24

24 456 24 96 24

a

a

4φ12

2φ12

b

b

3φ12

c

c

2φ12

2φ12

30 x 15 = 450 6 x 15 = 90

Nr4 2φ12 l=636

18

618

Nr3 1φ12 l=7575

Nr2 2φ12 l=496496

Nr1 2φ12 l=619619


135

a-a

Nr 1

Nr 2

Nr 4

24

30

b-b

Nr 1

Nr 2

Nr 4

Nr 3

24

30

c-c

Nr 1

Nr 424

30

Nr5 38φ6 l=101

20

26


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 619 2 12,38 2. 12 496 2 9,92 3. 12 75 1 0,75 4. 12 636 2 12,72 5. 6 101 38 38,38



Razem [kg] 41


136


A B

0,24 3,36 0,24



[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



3,60

1A

23,2

8

B

2,64

2,64


24

25



137

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 21,08 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,15 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,87% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 21,08 kNm/mb < MRd = 29,17 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 20,25 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 20,25 kN < VRd1 = 40,79 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 20,55 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,221 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,11 mm < alim = 18,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 20,14 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 336 24

a

a

4φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 6φ12 l=379379

Nr2 23φ6 l=91

20

21 a-a

Nr 1

Nr 1

24

25





Razem [kg] 26


138


A B

0,24 5,16 0,24



[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka

Σ: 2,03 1,16 2,35 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Obciązenia zastępcze z dachu 23,28 1,15 1,00 -- 23,28 2. Obciązenia zastępcze z dachu 23,28 4,20 1,00 -- 23,28


5,40

1 2A

23,2

8

23,2

8

B

2,35

2,35


24

25



139

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 36,06 kNm Zbrojenie potrzebne As = 5,88 cm2. Przyjęto 6φ16 o As = 12,06 cm2 (ρ= 2,34% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 36,06 kNm/mb < MRd = 55,10 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)29,68 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)29,68 kN < VRd1 = 52,26 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 34,92 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,118 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 24,52 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 29,34 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 516 24

a

a

6φ16

2φ12

34 x 15 = 510

Nr2 2φ12 l=559559

Nr1 6φ16 l=558558

a-a

Nr 1

Nr 2

24

25

Nr3 35φ6 l=91

20

21





Razem [kg] 71


140


A B

0,24 5,16 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



5,40

1A

23,2

8

B

2,82

2,82


24

30



141


A B

24

24 516 24

a

a

5φ16

2φ12

34 x 15 = 510

Nr2 2φ12 l=559559

Nr1 5φ16 l=558558

a-a

Nr 1

Nr 2

24

30Nr3 35φ6 l=101

20

26





Razem [kg] 62


142


A B

0,24 2,46 0,24



[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



2,70

1A

35,8

4

B

2,71

2,71


24

25



143

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,76 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,61 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,65% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,76 kNm/mb < MRd = 22,59 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 31,04 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 31,04 kN < VRd1 = 38,49 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 17,51 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,285 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 5,14 mm < alim = 13,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 31,10 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 246 24

a

a

3φ12

2φ12

16 x 15 = 240

Nr1 5φ12 l=289289

a-a

Nr 1

Nr 1

24

25 Nr2 17φ6 l=91

20





Razem [kg] 17


144


A B C

0,24 2,46 0,24 0,76 0,25



[0,25m·0,24m·25,0kN/m3] 1,50 1,10 -- 1,65 cała belka



2,70 1,00

1A

35,8

4

B C

2,71

2,71


24

25



145

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 15,86 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,31 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,65% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 15,86 kNm/mb < MRd = 22,59 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 27,70 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 27,70 kN < VRd1 = 38,49 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 15,67 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,252 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 3,30 mm < alim = 13,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 27,87 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)9,01 kNm Zbrojenie potrzebne górne As1 = 1,28 cm2. Przyjęto 2φ12 o As = 2,26 cm2 (ρ= 0,43% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)9,01 kNm/mb < MRd = 15,53 kNm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)8,73 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,231 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 9,48 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 9,48 kN < VRd1 = 36,20 kN SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)8,73 kNm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,45 mm < alim = 5,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 9,60 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B C

24

24 246 24 76 25

a

a

3φ12

2φ12

b

b

2φ12

c

c

2φ12

2φ12

16 x 15 = 240 5 x 15 = 75

Nr3 2φ12 l=404

15

389

Nr2 1φ12 l=286286

Nr1 2φ12 l=390390


146

a-a

Nr 1

Nr 2

Nr 3

24

25

b-b

Nr 1

Nr 2

Nr 3

24

25

c-c

Nr 1

Nr 3

24

25Nr4 23φ6 l=91

20

21





Razem [kg] 22


147


A B

0,24 5,16 0,24



[0,18m·0,24m·25,0kN/m3] 1,08 1,10 -- 1,19 cała belka

Σ: 1,88 1,19 2,24 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. Obciązenia zastępcze z dachu 46,56 0,20 1,00 -- 46,56 2. ObciąŜenie zastępcze z dachu 23,28 4,60 1,00 -- 23,28


5,40

1 2A

46,5

6

23,2

8

B

2,24

2,24


24

18



148

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 23,55 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,72 cm2. Przyjęto 6φ12 o As = 6,79 cm2 (ρ= 1,91% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 23,55 kNm/mb < MRd = 35,12 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 52,08 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 70 mm na odcinku 42,0 cm przy lewej podporze oraz co 140 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 52,08 kN < VRd3 = 54,52 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 22,23 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,148 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 25,92 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 51,58 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,209 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 516 24

a

a

6φ12

2φ12

6 x 7 = 42 35 x 13,5 = 473

Nr1 8φ12 l=559559

Nr2 42φ6 l=77

20

14 a-a

Nr 1

Nr 1

24

18





Razem [kg] 48


149


A B

0,24 5,16 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



5,40

1 2A

46,5

6

23,2

8

B

2,81

2,81


24

30



150

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 25,62 kNm Zbrojenie potrzebne As = 3,87 cm2. Przyjęto 3φ16 o As = 6,03 cm2 (ρ= 0,98% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 25,62 kNm/mb < MRd = 37,92 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 53,99 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ6 co 70 mm na odcinku 42,0 cm przy lewej podporze oraz co 150 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 53,99 kN < VRd3 = 56,91 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 24,23 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,227 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 26,93 mm < alim = 27,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 53,00 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,203 mm < wlim = 0,3 mm SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 516 24

a

a

3φ16

2φ12

6 x 7 = 42 35 x 13,5 = 472

Nr2 2φ12 l=559559

Nr1 3φ16 l=558558

a-a

Nr 1

Nr 2

24

30Nr3 42φ6 l=101

20

26





Razem [kg] 47


151


A B

0,24 3,96 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



4,20

1A

46,5

6

B

2,40

2,40


24

30



152


A B

24

24 396 24

a

a

4φ16

2φ12

26 x 15 = 390

Nr2 2φ12 l=439439

Nr1 4φ16 l=438438

a-a

Nr 1

Nr 2

24

30 Nr3 27φ6 l=101

20





Razem [kg] 43


153


A B

0,24 3,96 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



4,20

1A

46,5

6

B

2,81

2,81


24

30



154


A B

24

24 396 24

a

a

6φ12

2φ12

26 x 15 = 390

Nr1 8φ12 l=439439

Nr2 27φ6 l=101

20

26 a-a

Nr 1

Nr 1

24

30





Razem [kg] 39


155


A B

0,24 3,66 0,24



[0,56m·0,24m·25,0kN/m3] 3,36 1,10 -- 3,70 cała belka



3,90

1 2A

23,2

8

23,2

8

B

4,53

4,53


24

56



156


A B

24

24 366 24

a

a

3φ16

2φ12

24 x 15 = 360

Nr2 2φ12 l=409409

Nr1 3φ16 l=408408

a-a

Nr 1

Nr 2

24

56Nr3 25φ6 l=153

20





Razem [kg] 36


157


A B

0,24 3,66 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka

Σ: 2,12 1,13 2,40 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. ObciąŜenie zastępcze z dachu 35,84 2,05 1,00 -- 35,84


3,90

1A

35,8

4

B

2,40

2,40


24

30



158

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 39,01 kNm Zbrojenie potrzebne As = 6,24 cm2. Przyjęto 4φ16 o As = 8,04 cm2 (ρ= 1,30% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 39,01 kNm/mb < MRd = 48,08 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)23,84 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)23,84 kN < VRd1 = 53,95 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 38,48 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,241 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 13,59 mm < alim = 19,50 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 23,82 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 366 24

a

a

4φ16

2φ12

24 x 15 = 360

Nr2 2φ12 l=409409

Nr1 4φ16 l=408408

Nr3 25φ6 l=101

20

26 a-a

Nr 1

Nr 2

24

30





Razem [kg] 40


159


A B

0,24 5,16 0,24



[0,50m·0,24m·25,0kN/m3] 3,00 1,10 -- 3,30 cała belka



5,40

1A

35,8

4

B

4,00

4,00


24

50



160


A B

24

24 516 24

a

a

8φ16

4φ12

34 x 15 = 510

Nr2 4φ12 l=559559

Nr1 8φ16 l=558558

a-a

Nr 1

Nr 2

24

50

Nr3 2x35φ6 l=10420

27





Razem [kg] 108


161


A B

0,24 5,76 0,24



[0,66m·0,24m·25,0kN/m3] 3,96 1,10 -- 4,36 cała belka

Σ: 4,65 1,13 5,27 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. ObciąŜenie zastępcze z dachu 35,48 3,85 1,00 -- 35,48 2. ObciąŜenie zastępcze z dachu 23,28 0,20 1,00 -- 23,28


6,00

1 2A

23,2

8

35,4

8

B

5,27

5,27


24

66



162

Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 71,40 kNm Zbrojenie potrzebne As = 11,09 cm2. Przyjęto 14φ16 o As = 28,15 cm2 (ρ= 2,07% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: MSd = 71,40 kNm/mb < MRd = 145,47 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 49,21 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 49,21 kN < VRd1 = 137,98 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 68,91 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,103 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 29,36 mm < alim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 47,43 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 576 24

a

a

14φ16

4φ12

38 x 15 = 570

Nr2 4φ12 l=619619

Nr1 14φ16 l=618618

Nr3 2x39φ6 l=11820

35

a-a

Nr 1

Nr 2

24

66





Razem [kg] 180


163


A B

0,24 5,76 0,24



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



6,00

1A

35,4

8

B

2,89

2,89


24

30



164


A B

24

24 576 24

a

a

5φ16

2φ12

38 x 15 = 570

Nr2 2φ12 l=619619

Nr1 5φ16 l=618618

Nr3 39φ6 l=101

20

26 a-a

Nr 1

Nr 2

24

30





Razem [kg] 69


165


A B C

0,24 4,56 0,24 0,96 0,25



[0,30m·0,24m·25,0kN/m3] 1,80 1,10 -- 1,98 cała belka



4,80 1,20

1A

35,4

8

B C

3,23

3,23


24

30



166

Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 28,30 kNm Zbrojenie potrzebne As = 4,27 cm2. Przyjęto 5φ12 o As = 5,65 cm2 (ρ= 0,91% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 28,30 kNm/mb < MRd = 36,27 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 31,18 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 31,18 kN < VRd1 = 49,40 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 27,65 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,235 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 13,17 mm < alim = 24,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 30,99 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)20,14 kNm Zbrojenie potrzebne górne As1 = 2,95 cm2. Przyjęto 4φ12 o As = 4,52 cm2 (ρ= 0,72% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)20,14 kNm/mb < MRd = 29,80 kNm/mb SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)19,01 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,218 mm < wlim = 0,3 mm Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 17,67 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 17,67 kN < VRd1 = 47,11 kN SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)19,01 kNm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,92 mm < alim = 6,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 17,16 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B C

24

24 456 24 96 25

a

a

5φ12

2φ12

b

b

4φ12

c

c

2φ12

3φ12

30 x 15 = 450 6 x 15 = 90

Nr5 2φ12 l=636

17

619

Nr4 1φ12 l=316

17

299

Nr3 1φ12 l=115115

Nr2 3φ12 l=496496


167

Nr1 2φ12 l=620620

a-a

Nr 1

Nr 2

Nr 5

24

30

b-b

Nr 1

Nr 2

Nr 5

Nr 4

Nr 3

24

30

c-c

Nr 1

Nr 5

Nr 4

24

30

Nr6 38φ6 l=101

20

26


Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1. 12 620 2 12,40 2. 12 496 3 14,88 3. 12 115 1 1,15 4. 12 316 1 3,16 5. 12 636 2 12,72 6. 6 101 38 38,38



Razem [kg] 49


168


A B

0,24 6,66 0,24



[0,60m·0,30m·25,0kN/m3] 4,50 1,10 -- 4,95 cała belka

Σ: 5,13 1,13 5,78 Zestawienie sił skupionych [kN]: Lp. Opis obciąŜenia Pk x [m] γf kd Po 1. ObciąŜenie zastępcze z dachu 35,48 0,45 1,00 -- 35,48 2. ObciąŜenie zastępcze z dachu 35,48 3,60 1,00 -- 35,48


6,90

1 2A

35,4

8

35,4

8

B

5,78

5,78


30

60



169


A B

30

24 666 24

a

a

15φ16

3φ12

35 x 19 = 665

Nr2 3φ12 l=709709

Nr1 15φ16 l=708708

a-a

Nr 1

Nr 2

30

60

Nr3 2x36φ6 l=12026

29





Razem [kg] 207


170


A B

0,24 3,36 0,24



[0,60m·0,24m·25,0kN/m3] 3,60 1,10 -- 3,96 cała belka



3,60

1A

35,4

8

B

4,79

4,79


24

60



171

Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 15,71 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,21 cm2. Przyjęto 3φ12 o As = 3,39 cm2 (ρ= 0,27% ) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: MSd = 15,71 kNm/mb < MRd = 23,82 kNm/mb Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 38,89 kN Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 38,89 kN < VRd1 = 82,76 kN SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,99 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,285 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 6,99 mm < alim = 18,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 38,94 kN Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje SZKIC ZBROJENIA:

A B

24

24 336 24

a

a

3φ12

2φ12

22 x 15 = 330

Nr1 5φ12 l=379379

a-a

Nr 1

Nr 1

24

60

Nr2 23φ6 l=161

20





Razem [kg] 26


172

10.78 DOBÓR PŁYT STROPOWYCH Zaprojektowano stropy z płyt prefabrykowanych, wielokanałowych gr. 24 cm odmiany II wykonane na obciąŜenie zewnętrzne, charakterystyczne q=4,50 kN/m2. Wylewki, część płyt stropowych oraz płyty balkonowe zaprojektowano jako wylewane z betonu B 20 i stali klasy A-III. Wymiary, usytuowanie i wielkość zbrojenia podano na rysunkach konstrukcyjnych.

10.79 SCHODY BIEG PIERWSZY W PIWNICY DANE:

6x 17,8/28,6

12

28,5 143

28,5 143

107

Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,43 m RóŜnica poziomów spoczników h = 1,07 m Liczba stopni w biegu n = 6 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 28,5 cm, h = 31,0 cm Wieniec ściany podpierającej górny bieg schodowy b = 25,0 cm, h = 20,0 cm Zestawienie obciąŜeń [kN/m2]

Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,35 3,90 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm

grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,57·(1+17,8/28,5) 0,72 1,20 0,86

2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.12 cm + schody 17,8/28,5 5,77 1,10 6,34 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,34 1,20 0,40

Σ: 6,82 1,12 7,61


173

Dane materiałowe : Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,18 Stal zbrojeniowa A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny:

A

Bgo,b = 7,60 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

1,53

0,92

Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 3,35 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A = 8,59 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B = 8,79 kN/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :

1

1

Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 3,35 kNm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,34 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 14,0 cm o As = 8,08 cm2/mb (ρ= 0,86% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 3,35 kNm/mb < MRd = 23,58 kNm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 8,29 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 8,29 kN/mb < VRd1 = 80,97 kN/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 2,29 kNm/mb


174

Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 0,47 mm < alim = 7,64 mm Szkic zbrojenia:

Nr1 φ12 co 420 l=

225

225

Nr2 φ12 co 420 l=

228

1759

43

Nr3 φ12 co 420 l=

223

47

9

167

φ12 co 14,0 cm (Nr 1

+2+3)

6x 17,8/28,6

12

28,5 143

28,5 14310

7

Zestawienie stali zbrojeniowej na 1 mb płyty Średnica Długość Liczba St0S-b RB400

Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1 12 225 2,38 5,36 2 12 228 2,38 5,43 3 12 223 2,38 5,31 4 6 105 16 16,80



Razem [kg] 19


175

10.80 SCHODY ZEWNĘTRZNE DANE:

5x 15,0/35,0

12

12

35 140 150

35 290 15

75

Wymiary schodów : Długość biegu ln = 1,40 m RóŜnica poziomów spoczników h = 0,75 m Liczba stopni w biegu n = 5 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,50 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 35,0 cm, h = 100,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 15,0 cm, h = 15,0 cm Zestawienie obciąŜeń [kN/m2]

Opis obciąŜenia Obc.char. γf kd Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,35 3,90 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm

grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,57·(1+15,0/35,0) 0,63 1,20 0,75

2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.12 cm + schody 15/35 5,14 1,10 5,65 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,31 1,20 0,37

Σ: 6,08 1,12 6,78 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŜenia Obc.char. γf

Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20

mm grub. 3 cm [0,440kN/m2:0,03m]) grub.3 cm 0,44 1,20 0,53

2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.12 cm 3,00 1,10 3,30 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna

[19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34

Σ: 3,73 1,12 4,17 Dane materiałowe : Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50%


176

Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,18 Stal zbrojeniowa A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny:

A

Bgo,b = 6,78 kN/m2

go,s = 4,17 kN/m2

po = 3,90 kN/m2

3,02

0,7

5

Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 11,24 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A = 15,34 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B = 13,60 kN/mb Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 :

1

1

Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 11,24 kNm/mb Zbrojenie potrzebne As = 3,60 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 14,0 cm o As = 8,08 cm2/mb (ρ= 0,86% ) Warunek nośności na zginanie: MSd = 11,24 kNm/mb < MRd = 23,58 kNm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 14,85 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,85 kN/mb < VRd1 = 80,97 kN/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 7,50 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,065 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,26 mm < alim = 15,10 mm Szkic zbrojenia:


177

Nr1 φ12 co 420 l=272

245

27

Nr2 φ12 co 420 l=272

245

27

Nr3 φ12 co 420 l=352

80

64

9

171

27

Nr4 φ12 co 420 l=17114229

Nr5 φ12 co 420 l=17114229

Nr6 φ12 co 420 l=1734199429

φ12 co 14,0 cm (Nr 1+2+3)

5x 15,0/35,0

12

12

35 140 150

35 290 15

75

Zestawienie stali zbrojeniowej na 1 mb płyty

Średnica Długość Liczba St0S-b RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ6 φ12 1 12 272 2,38 6,48 2 12 272 2,38 6,48 3 12 352 2,38 8,38 4 12 171 2,38 4,07 5 12 171 2,38 4,07 6 12 173 2,38 4,12 7 6 105 23 24,15



Razem [kg] 36


178

10.81 SŁUP S-1 Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 30.0 cm Wysokość przekroju h = 30.0 cm Zbrojenie: Pręty podłuŜne φ = 12 mm ze stali A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13.33 MPa, fctd = 1.00 MPa, Ecm = 30.0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3.01 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 25 mm ObciąŜenia: [kN,kNm]

NSd NSd,lt MSd 1. 220.00 0.00 27.50

Dodatkowo uwzględniono cięŜar własny słupa o wartości No = 7.67 kN Słup: Wysokość słupa lcol = 3.10 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 4 Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciąŜenia βx = 0.70 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciąŜenia βy = 0.70 ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):


179

37 3722637

37 37226

3722

6

y

y

x x

h =

30

0b = 300

Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 1.35 cm2. Przyjęto po 2φ12 o As = 2.26 cm2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 1.35 cm2. Przyjęto po 2φφφφ12 o As = 2.26 cm2 Łącznie przyjęto 4φφφφ12 o As = 4.52 cm2 (ρ = 0.50%) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojedyncze φ6 w rozstawie co 18.0 cm

10.82 SŁUP S-2 Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 85.0 cm Wysokość przekroju h = 30.0 cm Zbrojenie: Pręty podłuŜne φ = 12 mm ze stali A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13.33 MPa, fctd = 1.00 MPa, Ecm = 30.0 GPa CięŜar objętościowy ρ = 25 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŜenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2.83 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia cnom = 25 mm


180

ObciąŜenia: [kN,kNm] NSd NSd,lt MSd 1. 270.00 0.00 30.40

Dodatkowo uwzględniono cięŜar własny słupa o wartości No = 21.74 kN Słup: Wysokość słupa lcol = 3.10 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: przesuwna Numer kondygnacji od góry: 4 Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciąŜenia βx = 0.70 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciąŜenia βy = 0.70 ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002):

37 373 x 259

37

37 373 x 259

37

226

y

y

x x

h =

300

b = 850

Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 3.83 cm2. Przyjęto po 4φ12 o As = 4.52 cm2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŜ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 2.13 cm2. Przyjęto po 2φφφφ12 o As = 2.26 cm2 Łącznie przyjęto 8φφφφ12 o As = 9.05 cm2 (ρ = 0.35%) Strzemiona: Przyjęto strzemiona podwójne φ6 w rozstawie co 18.0 cm


181

10.83 PŁYTA BALKONOWA PB1 PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

RAZEM 10,905 1,26 13,749 Schemat statyczny płyty balkonowej

0,0 kg/mb

1,50

1A

Momenty zginające [kNm]:

1A

16,4

7

20,6

3

-16,47

- moment bezwładności przekroju Jx = 1,0 cm4; moduł spręŜystości E = 205,0 GPa; - masa belki m = 0,0 kg/m; średni współczynnik obciąŜenia γf = 1,26; Wyniki obliczeń statycznych: Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 16,47 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny MSk = 13,72 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 12,80 kNm/m Reakcja podporowa obliczeniowa RA = 20,63 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Podpora: Zbrojenie potrzebne As = 5,55 cm2/mb. Przyjęto φφφφ16 co 14,0 cm o As = 14,36 cm2/mb (ρ = 1,56%) Warunek nośności na zginanie: MSd,p = 16,46 kNm/mb < MRd,p = 36,77 kNm/mb (44,8%) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 21,92 kN/mb < VRd1 = 73,43 kN/mb (29,9%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,061 mm < wlim = 0,3 mm


182

Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 6,68 mm < alim = 6,80 mm Obliczenie długości zakotwienia Podstawowa długość zakotwienia Lb = ( ø/4 ) x ( fyd / fbd ) = ( 16/4 ) x ( 350 / 2,3 ) = 60,9cm Lb, min = 0,3 Lb = 21cm co jest większe niŜ 10 x ø i 100mm Lbd = αa x Lb x As,req / As,prov ≥ Lb, min Lbd = 1 x 60,9 x 5,55 / 14,36 = 23,5cm co jest większe niŜ Lb, min

Warunek został spełniony.

10.84 PŁYTA BALKONOWA PB2 , PB3, PB4 I PB5 PŁYTA BALKONOWA Zestawienie obciąŜeń rozłoŜonych [kN/m2]: grubość cięŜar Obc.char. γf Obc.obl. Lp. ObciąŜenia stałe [m] [kN/m3] [kN/m2] [kN/m2] 1 Płytki z klejem 0,02 x 21,00 0,420 1,3 0,546 2 Jastrych ze spadkiem 0,06 x 21,00 1,260 1,3 1,638 3 Styropian 0,10 x 0,40 0,040 1,1 0,044 4 tynk cem-wap 0,02 x 19,00 0,285 1,3 0,371 5 Płyta Ŝelbetowa 0,12 x 25,00 3,000 1,1 3,300 S: 5,005 5,899

6 Zmienne 5,000 1,3 6,500 7 Śnieg 0,900 1,5 1,350

RAZEM 10,905 1,26 13,749 Schemat statyczny przyjęty dla PB3 jako bardziej niekoŜystny:

0,0 kg/mb

1,32 0,31

1A B

Momenty zginające [kNm]:

1A

7,8

2

B

14,6

0

2,22

-1,66-1,66

- moment bezwładności przekroju Jx = 1,0 cm4; moduł spręŜystości E = 205,0 GPa; - masa belki m = 0,0 kg/m; średni współczynnik obciąŜenia γf = 1,26; Przekrój 1 część przęsłowa Wyniki obliczeń statycznych: Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 2,22 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 1,76 kNm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,76 kNm/m Reakcja obliczeniowa RA = RB = 7,82 kN/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa


183

Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,37 cm2/mb. Przyjęto φφφφ8 co 15,0 cm o As = 3,35 cm2/mb (ρ = 0,37%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 2,22 kNm/mb < MRd = 11,47 kNm/mb (19,3%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 0,33 mm < alim = 6,80 mm (4,9%) Podpora: Warunek nośności na ścinanie: VSd = 7,82 kN/mb < VRd1 = 64,42 kN/mb (12,2%) Przekrój 2 część wspornikowa Wyniki obliczeń statycznych: Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 1,66 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny MSk = 1,31 kNm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 1,31 kNm/m Dane materiałowe : Grubość płyty 12,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-III (RB400) → fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm Graniczne ugięcie alim = leff/150 Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,37 cm2/mb. Przyjęto φφφφ8 co 15,0 cm o As = 3,35 cm2/mb (ρ = 0,37%) Warunek nośności na zginanie: MSd,p = 1,66 kNm/mb < MRd,p = 11,47 kNm/mb (14,4%) Warunek nośności na ścinanie: VSd = 14,60 kN/mb < VRd1 = 64,42 kN/mb (22,6%) Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od MSk: a(MSk) = 0,96 mm < alim = 9,07 mm Dla balkonu PB2 o najkrótszej części przęsłowej przyjęto zbrojenie identyczne jak wyŜej. Sposób zbrojenia przedstawiony został w części rysunkowej.


184

10.85 FUNDAMENTY

10.85.1 ŁAWA Ł-1 W OSI 1

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa:

z [m]

-2,28

-0,47

0,00

1,62

2,72

Gliny piaszczyste

Gliny piaszczyste

z

Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]

γf,min γf,max φu(r) [o] cu

(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]

1 Gliny piaszczyste 1,62 nie 2,20 0,90 1,10 19,40 35,40 45733 50809 2 Gliny piaszczyste 1,10 nie 2,20 0,90 1,10 20,20 37,50 51962 57730

Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kN/m] TB [kN/m] MB [kNm/m] e [kPa] ∆e [kPa/m] 1 długotrwałe 163,50 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały :


185

Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 495,9 kN Nr = 187,4 kN < m·QfN = 401,6 kN (46,66% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 79,2 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 57,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 84,90 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 61,1 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,47 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,50 cm s = 0,50 cm < sdop = 1,00 cm (49,73% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 19,3 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 19,3 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (7,91% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 2,04 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


186

10.85.2 ŁAWA Ł-2 W OSI 2

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10

V = 0,33 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 1,10 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa: Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]


(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]



Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm


187

ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 618,4 kN Nr = 303,1 kN < m·QfN = 500,9 kN (60,52% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 123,0 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 88,6 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 167,51 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 120,6 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,80 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,83 cm s = 0,83 cm < sdop = 1,00 cm (82,95% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 55,5 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 55,5 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (22,73% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 4,26 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


188

10.85.3 ŁAWA Ł-3 W OSI 4

DANE:

1 2

H =

0,4

0

0,53 0,25 0,53B = 1,30

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 1,30 m H = 0,40 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŜa: Nr nazwa gruntu h [m] nawodn

iona ρo

(n) [t/m3]


(r) [kPa]

M0 [kPa]

M [kPa]



Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm ZałoŜenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŜa: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50


189

Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŜenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŜej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych Nk N/Nk = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 735,6 kN Nr = 346,4 kN < m·QfN = 595,8 kN (58,14% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 141,1 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 101,6 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 226,17 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 162,8 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,88 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,91 cm s = 0,91 cm < sdop = 1,00 cm (91,11% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 53,9 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 344,0 kN/mb NSd = 53,9 kN/mb < NRd = 344,0 kN/mb (15,67% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 4,35 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


190

10.85.4 ŁAWA Ł-4 W OSI 5

DANE:

1 2

0,40

0,30

H =

0,7

0

-0,151,05 0,25 0,00

0,05 1,30 1,40B = 2,75

V = 1,49 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: B = 2,75 m H = 0,70 m w = 0,40 m Bg = 1,30 m Bt = 0,05 m Bs = 0,25 m eB = -0,15 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN/m] TB [kN/m] MB [kNm/m] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 257,49 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie:


191

klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 1408,6 kN Nr = 341,3 kN < m·QfN = 1141,0 kN (29,91% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 154,2 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 111,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 513,41 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 369,7 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,58 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,63 cm s = 0,63 cm < sdop = 1,00 cm (63,27% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 115,7 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 344,0 kN/mb NSd = 115,7 kN/mb < NRd = 344,0 kN/mb (33,64% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 11,33 cm2/mb Przyjęto φφφφ12 mm co 9,5 cm o As = 11,90 cm2/mb


192

10.85.5 ŁAWA Ł-5 W OSI A

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

V = 0,27 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr


1 długotrwałe 244,70 0,00 0,00 0,00 0,00



193

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 503,7 kN Nr = 268,6 kN < m·QfN = 408,0 kN (65,83% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 108,1 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 77,8 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 121,44 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 87,4 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,75 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,77 cm s = 0,77 cm < sdop = 1,00 cm (77,23% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 328,5 268,4 -- --

Nośność pionowa podłoŜa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kN] QfN [kN] mN [% ] z [m] N [kN] QfN [kN] mN [% ] 1 268,6 503,7 0,53 65,8 0,00 268,6 503,7 0,53 65,8

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 26,6 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 244,0 kN/mb NSd = 26,6 kN/mb < NRd = 244,0 kN/mb (10,91% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne (zbrojenie minimalne) As = 2,81 cm2/mb Przyjęto konstrukcyjnie φφφφ12 mm co 25,0 cm o As = 4,52 cm2/mb


194

10.85.6 ŁAWA Ł-6 W OSI B

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90



1 długotrwałe 229,80 0,00 0,00 0,00 0,00



195





196

10.85.7 ŁAWA Ł7 W OSI C

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10



1 długotrwałe 284,00 0,00 0,00 0,00 0,00



197





198

10.85.8 ŁAWA Ł8 W OSI F

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,33 0,25 0,33B = 0,90

Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,90 m H = 0,30 m Bs = 0,25 m eB = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr


1 długotrwałe 91,90 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 479,8 kN Nr = 115,8 kN < m·QfN = 388,6 kN (29,80% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1


199

Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 53,5 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 38,5 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 52,68 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 37,9 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,25 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,27 cm s = 0,27 cm < sdop = 1,00 cm (27,41% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 158,7 98,6 -- --




200

10.85.9 ŁAWA Ł9 W OSI 10

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10



1 długotrwałe 271,50 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa)


201

otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 618,3 kN Nr = 302,1 kN < m·QfN = 500,9 kN (60,32% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 122,7 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 88,3 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 166,96 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 120,2 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,80 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,83 cm s = 0,83 cm < sdop = 1,00 cm (82,68% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 305,6 243,8 -- --




202

10.85.10 ŁAWA Ł10 W OSI F’

DANE:

1 2

0,4

00,

30

H =

0,7

0

-0,151,05 0,25 0,00

0,05 1,30 1,40B = 2,75

V = 1,49 m3/mb Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: B = 2,75 m H = 0,70 m w = 0,40 m Bg = 1,30 m Bt = 0,05 m Bs = 0,25 m eB = -0,15 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 0,47 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr


1 długotrwałe 257,49 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie:


203

klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 1408,6 kN Nr = 341,3 kN < m·QfN = 1141,0 kN (29,91% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 154,2 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 111,0 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 513,41 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 369,7 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,58 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,63 cm s = 0,63 cm < sdop = 1,00 cm (63,27% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 186,7 61,5 -- --


Nośność pozioma podłoŜa: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kN] T [kN] QfT [kN] mT [% ] z [m] N [kN] T [kN] QfT [kN] mT [% ] 1 323,0 0,0 154,2 0,00 0,0 0,00 323,0 0,0 154,2 0,00 0,0

OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 115,7 kN/mb Nośność na przebicie NRd = fctd·bm·d = 344,0 kN/mb NSd = 115,7 kN/mb < NRd = 344,0 kN/mb (33,64% ) Wymiarowanie zbrojenia: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 11,33 cm2/mb Przyjęto φφφφ12 mm co 9,5 cm o As = 11,90 cm2/mb


204

10.85.11 ŁAWA Ł11 W OSI 9

DANE:

1 2

H =

0,3

0

0,43 0,25 0,43B = 1,10



1 długotrwałe 236,75 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa)


205

otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 615,1 kN Nr = 267,4 kN < m·QfN = 498,2 kN (53,67% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 110,3 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 79,4 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2 = 0,00 kNm/mb, moment utrzymujący MuB,2 = 147,85 kNm/mb Mo = 0,00 kNm/mb < m·Mu = 106,5 kNm/mb (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,67 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,70 cm s = 0,70 cm < sdop = 1,00 cm (70,03% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] C [m] C/C' 1 D 274,0 212,2 -- --




206

10.85.12 Fundament pod słupem S2

DANE:

H=

0,3

0

1 2

340,300,30 0,30

B = 0,90

0,1

50,3

00,1

5L =

0,6

0

V = 0,16 m3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,90 m L = 0,60 m H = 0,30 m Bs = 0,30 m Ls = 0,30 m eB = 0,00 m eL = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 2,28 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN] TB [kN] MB [kNm] TL [kN] ML [kNm] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 147,83 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa)


207

otulina zbrojenia cnom = 50 mm WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 605,4 kN Nr = 173,5 kN < m·QfN = 490,4 kN (35,38% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 68,5 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 49,3 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 0,00 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 75,32 kNm Mo = 0,00 kNm < m·Mu = 54,2 kNm (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,27 cm, wtórne s''= 0,05 cm, całkowite s = 0,31 cm s = 0,31 cm < sdop = 1,00 cm (31,40% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] σ3 [kPa] σ4 [kPa] C [m] C/C' aL [m] aP [m] 1 D 321,3 321,3 321,3 321,3 -- -- -- --


OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,04 m2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 12,0 kN Nośność na przebicie NRd = 107,1 kN NSd = 12,0 kN < NRd = 107,1 kN (11,16% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 1,53 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 3 prętów φ12 mm o As = 3,39 cm2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 0,73 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2


208

30

Nr2

5

φ12 c

o 19,

5 l=

49

49

62x2

3,5

7

Nr1 3φ12 co 23,5 l=79

796 4x19,5 6

30 30 3090

15

30

15

60


Średnica Długość Liczba RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ12 1 12 79 3 2,37 2 12 49 5 2,45

Długość wg średnic [m] 4,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888

Masa wg średnic [kg] 4,4 Masa wg gatunku stali [kg] 5,0

Razem [kg] 5


209

10.85.13 Fundament pod słupem S2

DANE:

H=

0,3

0

1 2

340,300,30 0,30

B = 0,90

0,1

00,8

00,1

0L =

1,0

0

V = 0,27 m3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,90 m L = 1,00 m H = 0,30 m Bs = 0,30 m Ls = 0,80 m eB = 0,00 m eL = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 2,28 m Dmin = 2,28 m brak wody gruntowej w zasypce Kombinacje obciąŜeń obliczeniowych: Nr

typ obc. N [kN] TB [kN] MB [kNm] TL [kN] ML [kNm] e [kPa] ∆e [kPa/m]

1 długotrwałe 237,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Materiały : Zasypka: cięŜar objętościowy: 20,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) → fcd = 13,33 MPa, fctd = 1,00 MPa, Ecm = 30,0 GPa cięŜar objętościowy: 24,00 kN/m3 współczynniki obciąŜenia: γf,min = 0,90; γf,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-III (RB400 fyk = 400 MPa, fyd = 350 MPa, ftk = 440 MPa) otulina zbrojenia cnom = 50 mm


210

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOśA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoŜa: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfN = 1117,7 kN Nr = 276,0 kN < m·QfN = 905,3 kN (30,49% ) Nośność (stateczność) podłoŜa z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŜa QfT = 109,9 kN Tr = 0,0 kN < m·QfT = 79,1 kN (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający MoB,2-3 = 0,00 kNm, moment utrzymujący MuB,2-3 = 120,10 kNm Mo = 0,00 kNm < m·Mu = 86,5 kNm (0,00% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,31 cm, wtórne s''= 0,06 cm, całkowite s = 0,37 cm s = 0,37 cm < sdop = 1,00 cm (37,39% ) NapręŜenia: Nr typ σ1 [kPa] σ2 [kPa] σ3 [kPa] σ4 [kPa] C [m] C/C' aL [m] aP [m] 1 D 306,7 306,7 306,7 306,7 -- -- -- --


OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,06 m2 Siła przebijająca NSd = (g+q)max·A = 19,0 kN Nośność na przebicie NRd = 214,2 kN NSd = 19,0 kN < NRd = 214,2 kN (8,88% ) Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 2,43 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne As = 1,15 cm2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o As = 5,65 cm2


211

30

Nr2

5

φ12 c

o 1

9,5 l=

89

89

64x2

26

Nr1 5φ12 co 22 l=79

796 4x19,5 6

30 30 3090

10

80

10

100


Średnica Długość Liczba RB400 Nr [mm] [cm] [szt.] φ12 1 12 79 5 3,95 2 12 89 5 4,45

Długość wg średnic [m] 8,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888

Masa wg średnic [kg] 7,5 Masa wg gatunku stali [kg] 8,0

Razem [kg] 8

Obliczenia wykonano dla ław przyjętych jako najbardziej wytęŜonych. Zbrojenie pozostałych ław wykonać zgodnie z częścią rysunkową.

10 obliczenia statyczne - bip.tbs-piotrkow.pl

Documents