www.dehn.de

1. típusú túlfeszültségvédelmi készülék – szikraköz vagy varisztor?Leibig, B, Strangfeld, U, Kovács K. PhD

A modern elektrotechnika különböző területein – az elektronikus építőelemek széleskörű alkalmazá-sa következtében – folyamatosan növekszik ezen berendezések érzékenysége a tranziens túlfeszültsé-gekkel szemben. A piacon különböző gyártók eltérő kivitelű túlfeszültség-védelmi készülékeket kínálnak, amelyek kombinált villámáram-levezető és túlfeszült-ség-védelmi funkciókat látnak el. Ezeket a készüléke-ket 1. típusú kombi levezetőknek szokás nevezni. Az ilyen típusú készülékek vagy szikraköz vagy varisztor alapú technológiákra épülnek. Jelen kiadvány ezen technológiákat állítja egymással szembe, és értékeli a készülékek hatásosságát 1. típusú villámáram-leve-zetőként.

A túlfeszültségvédelmi készülékek termékszabványa, az MSZ EN 61643-11 [1] a túlfeszültségvédelmi készülékeket (SPD = Surge Protective Device) a bennük lévő védelmi elem megszólalási tulajdonsága szerint osztályozza, így megkülönböztetünk feszültségre kapcsoló védelmi elemet – ilyen például a szikraköz vagy a gáztöltésű túlfeszültség-levezető –, és feszültségkorlátozó védelmi elemet, mint például a varisztor vagy szupresszor dióda.

Túlfeszültség-védelmi készülékek megszólalási viselkedése

Villámáram-levezetőkben, azaz az MSZ EN 61643-11 szabvány szerinti 1. típusú SPD-nek nevezett védelmi készülékben, elsősorban feszültségre kapcsoló szikraközt vagy feszültségkorlátozó varisztort használnak. Az 1. és a 2. ábra ezen két kivitel elvi feszültség-idő diagramját mutatja, az IEC 61643-12:2002 [2] szerinti szabványos villám-lökőárammal történő terhelést követően.

Ezen elvi feszültséglefutások alapján a következő követ-keztetések vonhatók le:

• Szikraköz esetében a feszültség nagyon rövid idő után a kialakuló villamos ív égési feszültségére esik vissza. Ez a feszültség-érték a hálózati utánfolyó áram korlátozására alkalmas szikraközök esetében tipikusan a hálózati feszültség nagyságrendjébe esik.

• Az adott feszültségszintre kapcsoló karakterisztika ún. „hullámtörő” funkciónak felel meg. A villám-lökőáram hullámának útjába kis ellenállást „kapcsolunk” és ezzel lerövidítjük az eredeti feszültség lökőhullám impulzu-sának idejét, ami igen kis értékre csökkenti a maradó feszültség-idő területet. Ez a hullámtörő funkció teher-mentesíti a szikraköz után kapcsolt következő védelmi fokozatokat: az alelosztókba telepített 2. típusú és a végberendezés előtt telepített 3. típusú levezetőket. Ezen kívül normál üzemben nem folyik szivárgó áram a védelmi készüléken keresztül, ennek következtében alkalmazása a fogyasztásmérő előtt is lehetséges.

• A varisztor a feszültséget hosszabb ideig, tartósan egy adott szintre korlátozza, aminek értéke általában

lényegesen magasabb, mint a hálózat névleges feszült-sége, vagy egy szikraközben kialakuló villamos ív égési feszültsége. A viszonylag magas értéken korlátozott feszültség miatt nem alakul ki lényeges nagyságú háló-zati utánfolyó áram.

• Varisztor esetében tehát a feszültségimpulzus ideje az előbbiek következtében lényegesen hosszabb, azaz a feszültség-idő terület lényegesen nagyobb, mint szikraköz esetében. Ezért a védelmi elem után kapcsolt készülékek és installációk szigetelése jelentősen na-gyobb terhelést kap, mint szikraköz alkalmazásakor. Ez az alkalmazott készülékek élettartamának csökkené-sében nyilvánul meg. Ezen kívül a varisztoron normál üzemben ún. szivárgó áram folyik keresztül, ezért ezen készülékek nem alkalmazhatók a fogyasztásmérő előtt.

A „Túlfeszültség-védelmi készülékek koordinációja” című szakirodalom [3] részletesen összefoglalja és értékeli ezen kérdéseket. A villamos installációt és a végberen-dezéseket terhelő energia nemcsak a lökőfeszültség-impulzus amplitúdójától függ. Ebben a vonatkozásban a lökőfeszültség időbeli lefutása is meghatározó. Szikrakö-zön alapuló 1. típusú SPD készülék esetében lényegesen jobb védőhatás érhető el a villamos installáció szempont-jából, mint ahogy az egy varisztoros levezetővel lehetsé-ges.

Túlfeszültség-védelmi készülékek energetikai koordinációja

A korábban ismertetett összefüggésekkel kapcsolatosan további fontos kérdés a túlfeszültség-védelmi készülé-kek energetikai koordinációja, amelynek követelményei időközben a nemzeti és nemzetközi szabványokba is bekerültek. Az energetikai koordináció alatt az egymás után kapcsolt túlfeszültség-védelmi fokozatok szelektív és összehangolt működését értjük. Az ide vonatkozó követelmények az MSZ EN 62305-4 szabvány C függelé-kében [4] találhatók meg. A függelék jó iránymutatást ad a többfokozatú túlfeszültség-védelmi kapcsolások kiválasztásához és alkalmazásához. A hatályos MSZ HD 60364-5-534 [5] is megköveteli a villamos installációkban a túlfeszültség-védelmi fokozatok koordinációját. A következőkben mind a szikraközön, mind a varisztoron alapuló kétfokozatú védelmi koncepció bemutatásra kerül.

Az egyik alapkapcsolás feszültségre kapcsoló és fe-szültségkorlátozó SPD energetikailag koordinált kiala-kítását mutatja be (3. ábra). Az ennél a kapcsolásnál a villámáram-impulzus lefutásakor a védelmi elemekben disszipálódó energia alakulását mutatja a 4. ábra. Ebben az esetben a védelmi kapcsolást 10/350 μs hullámalakú Iimp abszolút értékű villám-lökőárammal terheltük meg, mint ahogy azt a vizsgálati szabványok az 1. típusú SPD-k esetében megkövetelik. A lökőáram homlokideje ebben az esetben 10 μs, míg félérték-ideje 350 μs.

1. ábra. Feszültség lefutása szikraközön az IEC 61643-12 alapján

2. ábra. Feszültség lefutása varisztoron az IEC 61643-12 alapján

A koordinációs feltétel (U2 + UDE ≥ USG mielőtt még WMOV > WMOV, max, megeng. lenne) akkor teljesül, ha a szikraköz a megszólalási feszültségét, USG eléri és begyújt, mielőtt a varisztor túlterhelődik. A feltétel teljesülését modern szikraközöknél általában speciális, a szikraköz begyúj-tását segítő triggerkapcsolásokkal érik el. Ennek követ-keztében kiegészítő kapcsolási elemre az 1-es és 2-es SPD között a koordináció biztosításához nincs szükség.

Ha az előbbi alapfeltétel teljesül, akkor a feszültségre kapcsoló karakterisztika és a szikraköz ehhez köthető hullámtörő funkciója biztosítja, hogy:

• a szikraköz után kapcsolt varisztor terhelése a szikra-köz begyújtása után gyakorlatilag nullává válik és

• a teljes energiát a szikraköz vezeti le a föld felé.

A másik kapcsolás két feszültségkorlátozó SPD energe-tikailag koordinált kialakítását mutatja be (5. ábra). Az ennél a kapcsolásnál a villámáram-impulzus lefutásakor a védelmi elemekben disszipálódó energia alakulását mutatja a 6. ábra, amelynél mindkét varisztorban a disszipálódó energia a lökőáram amplitúdójának növeke-désével növekszik.

A koordinációs feltétel csak akkor teljesül, ha a lökőáram amplitúdója olyan értékre korlátozható, ami megakadá-lyozza mindkét varisztor túlterhelését. Ebből az alábbi következtetések vonhatók le:

• a lökőáram teljes energiája a két varisztor között fix viszonyszám alapján oszlik meg, és folyamatosan mind-két varisztorban fellép a lökőáram lefutásának teljes ideje alatt (a 6. ábra esetében a teljes energia 70%-a a MOV1 és 30%-a a MOV2 varisztorban) és

• a lökőáram amplitúdójának növekedésével mindig elérhető egy érték, amikor a MOV2 varisztor túlter-helődik (ez csak az alkalmazott varisztorok maximális energiafelvevő képességétől függ, amit tulajdonkép-pen a varisztorlapok felületének nagysága határoz meg).

Összefoglalásképpen elmondható, hogy hatásos ener-getikai koordináció a lökőáram gyártók által specifikált amplitudótartományban (0–12,5 kA 10/350 μs hullámalak) 1. típusú túlfeszültség-védelmi készülék esetében a gya-korlatban csak szikraközzel valósítható meg. A szikraköz hullámtörő funkciója és az ezzel összefüggő impulzus-idő lerövidülése következtében a szikraközön áthaladó 10/350 μs hullámalakú áramimpulzus olyan kis abszolút értékre csökken, amit már az utána kapcsolt védelmi fokozatok és a végkészülékek biztonságosan le tudnak vezetni.

1. típusú, varisztor alapú villámáram-levezetők, SPD-k esetében hatásosan működő koordináció, különösen a villámáram-levezető után kapcsolt védelmi fokoza-tokban használt kis levezetőképességgel rendelkező varisztorlapok esetében – mint amilyen például az S20K275 – nem nagyon lehetséges.

A végberendezésben elhelyezett varisztor a szokásos méretezési feszültség esetében lényegesen nagyobb terhelésnek van kitéve, mint szikraköz alapú 1. típusú védelmi elem alkalmazása esetében.

A végberendezésben lévő varisztoron, elékapcsolt 1. típusú varisztor alapú védőkészülék esetében a lökőáram hullámalakja és az impulzus ideje nem változik lénye-gesen. A 10/350 μs hullámalakú lökőáram-impulzus, az árameloszlás révén amplitudóban ugyan csökken, de az áramimpulzus energiatartalma a legtöbb esetben túl nagy ahhoz, hogy a varisztor túlterhelése kizárható lenne.

A szikraközt és utána kapcsolt varisztort tartalmazó koordinált védőkapcsolást és a két egymás után koor-dináltan kapcsolt varisztoros túlfeszültség-korlátozó kapcsolást összehasonlítva tehát megállapítható, hogy hatásos energetikai koordináció a gyártók által az 1. típusú varisztoros túlfeszültség-védelmi levezetőkre specifikált lökőáram amplitúdótartományban (0–12,5 kA, 10/350 μs) a gyakorlatban csak szikraközzel valósítható

3. ábra. Feszültségre kapcsoló (SG) és feszültségkorlátozó (MOV) túlfeszültség-levezetőt tartalmazó koordinált kialakí-tás kapcsolási rajza, az MSZ EN 62305-4 szerint

5. ábra. Két feszültségkorlátozó (MOV) túlfeszültség-leve-zető koordinált kialakításának kapcsolási rajza az MSZ EN 62305-4 szerint

4. ábra. Villám-lökőáram következtében a védelmi elemek-ben disszipálódó energia szikraköz után kapcsolt varisztor koordinált kialakítása esetén

6. ábra. Villám-lökőáram következtében a védelmi elemek-ben disszipálódó energia két egymás után kapcsolt varisztor koordinált kialakítása esetén

3

meg. A szikraköz hullámtörő funkciója és az ezzel össze-függő impulzus-idő terület lerövidülése következtében a kapcsolásba érkező 10/350 μs hullám alakú áramimpulzus olyan kis abszolút értékre csökken, amelyet már az utána kapcsolt védelmi fokozatok és a végkészülékek biztonsá-gosan le tudnak vezetni.

Mérési eredmények

Az elméleti megközelítés helyességének ellenőrzése érdekében olyan 1. típusú szikraközön és varisztoron alapuló levezetőkkel is méréseket végeztek, ame-lyek a gyártók adatai szerint végberendezések vé-delmére is alkalmasak (7. ábra) [6]. A kísérletekben a koordináció teljesülését minden esetben egy olyan referenciavarisztorhoz (S20K275) képest vizsgálták, amit jellemzően 230 V-os tápfeszültségű hálózaton üzemeltetett végkészülékekben használnak. A koordi-náció teljesülésének vizsgálatakor az 1. típusú SPD által átengedett, a referenciavarisztoron megjelenő energiát hasonlították össze a referenciavarisztorra megengedett maximális energiával. A kísérletek során ezt az energiát mérték, különböző amplitúdójú 10/350 μs hullámalakú lökőáram-értékektől egészen a gyártók által megadott maximális 12,5 kA értékig. Az amplitúdó értékét a kísérlet során a 0 kA értéktől kis lépésekben emelték, hogy a feszültségre kapcsoló SPD-k esetében az ún. „vakfolt” is meghatározható legyen. Ebben az esetben a lökőáram olyan amplitúdóértékéről van szó, amelynél a feszültség-re kapcsoló SPD még éppen nem szólal meg, és ezzel a referenciavarisztor energetikai terhelése a legnagyobb.

Az átengedett energia a 10/350 μs hullám alakú lökő-áram amplitúdójának függvényében szikraközön alapuló 1. típusú SPD esetében a 8. ábrán látható. Ebből a diag-ramból az alábbi következtetések vonhatók le:

• az S20K275 varisztor a maximális megengedhető 150 J energiaterhelést egyetlen, a mérésben szereplő ampli-túdójú lökőáram esetében sem lépte túl,

• a túlfeszültség-védelmi készülék és a referencia-varisztor közötti 0 m távolság esetén is (közvetlen koordináció) kielégítő „energetikai tartalék”, ΔW áll rendelkezésre a referenciavarisztorra megengedhető maximális energiaterheléshez képest,

• ha a túlfeszültség-védelmi készülék és a referenciavarisztor között kiegészítő vezetékhossz áll rendelkezésre (pl. 2 m), akkor az „energetikai tarta-lék”, ΔW jelentősen növekszik.

Ezzel a referenciavarisztor energetikai koordinációja a vizsgált 10/350 μs lökőáram-tartományban (gyártói adat: Iimp = 12,5 kA) korlátok nélkül biztosított. A varisztor ala-pú 1. típusú SPD-k a gyártók adatai alapján általában 280 V-os maximális tartós feszültségre (Uc) alkalmasak. Ez a 230/400 V-os kisfeszültségű hálózatokban alkalma-zott, szokásos méretezési eljárás. A 9. ábra diagramja mutatja a referenciavarisztorra átengedett energiát. Ebből az alábbi következtetések vonhatók le:

• felismerhető, hogy a referenciavarisztor kb. 2,5 kA amplitúdónál nagyobb 10/350 μs hullámalakú lökőáram esetében a megengedett maximális ener-giánál nagyobb terhelést kap. Kb. 4 kA amplitúdónál nagyobb 10/350 μs lökőáram már az S20K275 varisztor károsodásához vezet,

• nagyobb méretezési feszültségű készülékek esetében (pl. 315 V) az energetikai túlterhelés és károsodás az 1. típusú SPD és a referenciavarisztor közötti még kedvezőtlenebb árameloszlás következtében kisebb lökőáramértékeknél következik be,

• az 1. típusú védelmi készülékre a gyártó által megadott maximálisan megengedhető 12,5 kA lökőáramnál már lényegesen kisebb lökőáramérték a következő védelmi fokozat, illetve a végberendezés energetikai túlterhe-léséhez vezet. Ez a gyakorlatban előkárosodást vagy akár ezen építőelemek teljes tönkremenetelét jelenti.

A 9. ábrán az 1. típusú túlfeszültség-védelmi készülék és a referenciavarisztor közötti kiegészítő vezetékhossz (2 m) hatását nem tüntették fel, mivel technológiai okok miatt a bemutatott értékekhez képest alig jelentkezett eltérés.

Összefoglalva az eredmények világosan mutatják, hogy működő energetikai koordináció a további védelmi készülékek (2. és/vagy 3. típusú) és a végkészülékek (részletes ismeretek nélkül ezek belső felépítésével kap-csolatban) és az 1. típusú védelmi készülék között, csak szikraközön alapuló kombinált villám- és túlfeszültség-védelmi készülékekkel (1. típus) érhető el!

A szikraköz a feszültségre kapcsoló karakterisztikája következtében a kapcsolásba érkező 10/350 μs lökőáram energiáját a hullámtörő elv alapján kielégítően kis érték-re csökkenti. A szikraköz gyakorlatilag a teljes villámim-pulzus-energiát levezeti, aminek következtében a mögé kapcsolt védelmi fokozatok csak minimális terhelést kapnak (10., 11. ábra).

8. ábra. Referenciavarisztorra átengedett energia a varisztor elé kapcsolt szikraközön alapuló 1. típusú SPD esetében

9. ábra. Referenciavarisztorra átengedett energia a varisztor elé kapcsolt szikraközön alapuló 1. típusú SPD esetében

7. ábra. Koordinált védőkapcsolás a referenciavarisztorra jutó energia mérésére

Varisztor alapú 1. típusú SPD esetében azonban nem ez a helyzet. Mivel az energia ebben az esetben nem „kap-csolásra” (levezetésre), hanem csak korlátozásra kerül, ezért az energia az egyes védelmi fokozatok között fix arányszám alapján oszlik meg. Mivel egy 230 V/400 V-os kisfeszültségű hálózatban kétséges esetben mindig abból lehet kiindulni, hogy a védelmi fokozatok és a végké-szülékek 275 V-os feszültségszintre vannak méretezve, így ezek energetikai terhelése lényegesen nagyobb. Ez már kis villámáramok esetében is a komponensek vagy a készülékek károsodásához, illetve tönkremeneteléhez vezethet a villamos installációban.

Szabványi követelmények

A továbbiakban jelen kiadvány a koordinált túlfeszült-ség-védelem szabványossági előírásainak ismertetése és az eredmények elemzését követően a túlfeszültség-véde-lemben eddig nem ismert, új fogalom az ún. hullámtörési tényező bevezetésére tesz javaslatot.

A varisztoros és a szikraközön alapuló 1. típusú levezetők végső összehasonlítása előtt vizsgáljuk meg, hogy a vo-natkozó szabványok milyen követelményeket határoznak meg az 1. típusú levezetőkkel szemben.

Az MSZ EN 62305-3 szabvány szerint a külső villámvéde-lemnek – a szokásos részeken, azaz a felfogón, a leve-zetőn és a földelésen kívül – része az ún. villámvédelmi potenciálkiegyenlítés és a biztonsági távolság számítása/betartása is. A villámvédelmi potenciálkiegyenlítés kere-tében a veszélyes másodlagos kisülések megakadályozása

érdekében minden az épületbe kívülről érkező fémes vezetéket közvetlenül vagy energetikai és elektronikus rendszerek esetében SPD-n (Surge Protecting Device-túlfeszültség-levezető) keresztül kell összekötni a fő potenciálkiegyenlítő sínnel. Az SPD beépítési helye az üzemszerűen feszültség alatt lévő kábel épületbe törté-nő belépési pontja, típusa pedig 1. típusú ún. villámáram-levezető.

Az ilyen villámvédelmi potenciálkiegyenlítést szolgáló 1. típusú levezető kiválasztásakor alapszabályként az épületen lévő külső villámvédelem MSZ EN 62305 szerinti villámvédelmi osztályából (LPS – Lightning Protection System – villámvédelmi rendszer), illetve az ehhez kap-csolódó LPL (Lightning Protection Level – villámvédelmi szint) villámvédelmi szinthez tartozó villámparaméte-rekből kell kiindulni. Az MSZ EN 62305 szerint az épület külső villámvédelmének szükséges osztályát kockázat-elemzéssel kell meghatározni. Általánosságban, ha a kockázatelemzéssel meghatározott külső villámvédelem fokozata pl. LPS III/IV, akkor a villámvédelmi potenciálki-egyenlítés (1. típusú levezető) kiválasztásakor is minimum az LPL III/IV által meghatározott villámparaméterek veendők figyelembe az alábbi szabály alapján.

A vizsgált építményen kialakított külső villámvédelmi rendszerbe becsapó villámáram fele folyik el az épület villámvédelmi földelésén keresztül a földbe, a másik fele pedig az épület erősáramú betáplálási kábelén folyik ki az épületből a villámáramlevezetőn keresztül (12. ábra). Tehát az 1. típusú levezetőt erre a villámáram-terhelésre kell méretezni.

Az 1. táblázat az ebből eredő követelményeket határozza meg. LPS I villámvédelmi osztály esetén 100 kA (10/350 μs lökőhullám) villámáramot, LPS II esetén 75 kA-t, míg LPS III/IV esetén 50 kA villámáramot kell levezetnie az 1. típusú levezetőnek.

Ebből következik, hogy a TN-C vagy a TN-C-S rendszer esetében pólusonként 25, illetve 18,5 és 12,5 kA-re adódik a levezetendő villám-lökőáram értéke. Tehát a varisztorok korlátozott 10/350-es lökőáram-terhelhetősége miatt az

10. ábra. DEHNventil beépítése, Fotó: DEHN+SÖHNE

11. ábra. DEHNventil beépítése, Fotó: DEHN+SÖHNE

50 % 50 %

Villámcsapás az épületbe

200 150 100

I II III + IV

LPL

HES

100 %

Villámcsapás épületbe 10/350 s [kA]

HES = F földel sín

LPS (LPL) Épületbe becsapó

villámáram (10/350)

Er sáramú hálózat felé

elfolyó villámáram

4 pólus- ra jutó

levezet -képesség L1+L2+L2+

N-PE

1 pólusra jutó

levezet -képesség L, N-PE

I. 200 kA 100 kA 100 kA 25 kA II. 150 kA 75 kA 75 kA 18,75 kA

III/IV. 100 kA 50 kA 50 kA 12,5 kA

12. ábra. Épületbe becsapó villám megoszlása

1. táblázat. Erősáramú hálózatban folyó villámáram közvet-len villámcsapást követően

5

ilyen feszültségkorlátozó, 1. típusú levezetők, általában csak LPS III/IV villámvédelmi osztályú külső villámvédelem esetén alkalmazhatók.

A fentiekből az is következik, hogy az olyan túlfeszült-ség-levezetők, amelyek fázisonként 12,5 kA, illetve négy póluson összesen 50 kA 10/350-es lökőáramnál kisebb terhelhetőségűek, villámvédelmi potenciálkiegyenlítés céljára, 1. típusú levezetőként nem alkalmazhatók, hiszen a külső villámvédelem fokozatának minimum LPS III/IV osztálynak kell lennie.

A varisztoros LPS III/IV villámvédelmi osztályban hasz-nálható 1. típusú levezetők alkalmazási területét tovább korlátozza az a tény, hogy ipari létesítmények esetén nagyon gyakran felborul az általános szabály, hogy LPS III/IV villámvédelmi osztályba tartozó külső villámvéde-lemmel ellátott létesítmények esetén az épületbe kívülről (az LPZ oA villámvédelmi zónából) érkező erős- és gyen-geáramú kábeleknél elegendő az LPS III/IV-nek megfelelő villámvédelmi potenciálkiegyenlítés (1. típusú levezető) alkalmazása.

Az MSZ EN 62305 és a 2011 okt. 6-án életbe lépő új OTSZ (28/2011. (IX.6.) BM rendelet) szerint a villámvédelmi terv részeként kötelezően elkészítendő villámvédelmi koc-kázatelemzés nagyon gyakran azt az eredményt hozza, hogy míg a külső villámvédelem tekintetében elegendő az LPS III/IV villámvédelmi fokozat alkalmazása, addig villámvédelmi potenciálkiegyenlítésként LPS II, LPS I osztályba tartozó vagy akár LPS I-nél 1-szer, 2-szer, 3-szor jobb 1. típusú villámáram-levezető alkalmazása szüksé-ges (13. ábra). Ez utóbbi csak szikraközön alapuló, tehát feszültségre kapcsoló védelmi elemmel valósítható meg, annak érdekében, hogy az emberi élet elvesztésének vagy a közszolgáltatás kiesése elleni kockázat értékét a szabványban, ill. az OTSZ-ben meghatározott szint (10–4) alá csökkentsük. Ilyen esetekben tehát szükség van a pólusonként 18,5 kA vagy 25 kA (10/350 μs) villámáram

levezetésére alkalmas 1. típusú levezetők alkalmazására is, amelyek csak szikraközös kivitelben valósíthatók meg.

Különösen igaz ez olyan létesítmények esetén, ahol az épületbe kívülről igen sok erős- és gyengeáramú kábel érkezik. Ebben az esetben a közszolgáltatás kiesésének kockázatát gyakran csak LPS I osztálynak megfelelő paraméterekkel rendelkező, teljes körű és koordinált túlfeszültség-védelmi rendszerrel lehet az új OTSZ által meghatározott kockázati szint alá csökkenteni úgy, hogy a gyengeáramú kábelhálózatokra is ki kell építeni az 1. típusú villámvédelmi potenciálkiegyenlítést és a koordi-nált túlfeszültség-védelemet.

A fentiek alapján a vizsgált 0–12,5 kA-es villám-lökőáram tartomány a szikraközös és varisztoros 1. típusú levezetők összehasonlítására a gyakorlati alkalmazásoknak csak egy részét tudja lefedni.

Hullámtörési tényező definíciója

A jelen vizsgálatban szereplő, varisztoros, 1. típusú villámáram-levezetőkön a koordinációs kísérleteken kívül kísérleti méréseket végeztek el az MSZ EN 61643-11 alapján, amely szabvány meghatározza ezen készülékek vizsgálati követelményeit és elveit. Az ún. kombinált, 1+2 típusú levezetők esetében, mind az 1. típusú, mind a 2. típusú levezetőkre vonatkozó vizsgálatokat külön-külön kell elvégezni. A specifikációkban legtöbbször szereplő 1. típusú levezetőkre vonatkozó (12,5 kA 10/350 μs) lökőáramot (Iimp) és a 2. típusú levezetőkre megadott (például In = 30 kA, Imax = 50 kA 8/20 μs) lökőáramot a gyártmányok le tudták vezetni. Továbbá a specifikáci-ókban szereplő védelmi szinteket a gyártmányok nem lépték túl.

Az ismertetett koordinációs kísérletek során azonban bizonyítást nyert, hogy az IEC 61643-12 és az MSZ EN 62305-4 szabványban ismertetett energetikai koordiná-ció követelményeinek a varisztoros 1. típusú levezetők a gyártmányra megadott 0–12,5 kA-es (10/350 μs) teljes lökőáram-tartományban nem tudnak megfelelni. Már viszonylag alacsony 2–3 kA-es villámáramnál az 1. típusú levezető mögé kapcsolt referenciavarisztor a megenge-dett maximális energiánál nagyobb terhelést kap. Kb. 4 kA amplitúdónál nagyobb 10/350 μs lökőáram esetében pedig a tipikus S20K275 végkészülék-varisztor károsodásához vezet.

A 14. ábra az 1. típusú, varisztor alapú, míg a 15. ábra az 1. típusú szikraköz alapú védőkészülék és a mögé kapcsolt végkészülék-varisztor áramviszonyait mutatja a lökőáram-generátorral előidézett villámáram-terhelés következtében.

Él lények sérülése az érintési és lépésfeszültség következtében az építményen belül; Fizikai károk a villámáram hatásai következtében beleértve a szikraképz dést; Rizikókomponens RU / RV

RU

RV

S3

Villámvédelmi potenciálkiegyenlítés

1. típusú villámáram levezet Energiatechnika Információtechnika

DEHNventil® modular DEHNrapid LSA DEHNventil® ZP BLITZDUCTOR® XT

-0.25

0.00

0.25

0.50

0.75

1.00

1.25

1.50 i [kA]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 t [ms]

Az 1. típusú SPD-n (szikraköz) keresztül folyó

áram A végkészülék varisztoron keresztül folyó áram

Teljes áram Impulzus-id terület lecsökken

„Hullámtör funkció“

-0.25 0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 i [kA]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2

Teljes áram

A végkészülék varisztoron keresztül folyó áram

Az 1. típusú SPD-n (varisztor) keresztül folyó áram

13. ábra. Kockázatelemzés – intézkedések az RU és az RV kockázati összetevők csökkentésére

14. ábra. Áramviszonyok 1. típusú, varisztor alapú SPD és mögé kapcsolt varisztoros védőkészülék esetén

15. ábra. Áramviszonyok 1. típusú, szikraköz alapú SPD és mögé kapcsolt varisztoros védőkészülék esetén

A két ábra összehasonlításából az alábbi következtetések vonhatók le:

• Az 1. típusú, varisztor alapú levezető esetében gyakor-latilag a lökőáram lefutásának teljes időtartama alatt folyik áram a végkészülék-varisztoron keresztül. Még kis lökőáram-amplitudóknál is energetikai túlterhelés, illetve tönkremenetel következik be a végkészülék varisztorban.

• Az 1. típusú, szikraköz alapú levezető esetében a szikraköz megszólalása után már nem folyik áram a végkészülék varisztoron keresztül. Ennek következté-ben a végkészülék-varisztorra jutó impulzus-idő terület lecsökken, ami ún. hullámtörő funkciónak felel meg. Még a maximális lökőáram esetében is gyakorlatilag nincs energetikai terhelés a végkészülék-varisztorban.

Ezek alapján definiálhatunk egy ún. hullámtörési ténye-zőt, amely a 10/350 lökőáram teljes áram-idő területének és az 1. típusú levezető által továbbengedett lökőáram-impulzus áram-idő területének arányából számítható (16. ábra).

Ez a hullámtörési tényező az 1. típusú levezető azon tulajdonságát mutatja, hogy energetikai szempontból mennyire tudja megvédeni az utána kapcsolt elektromos berendezéseket a villámáram károsító hatásától. Minél nagyobb ez a szám, az 1. típusú levezető annál jobban képes a mögé kapcsolt elektromos berendezéseket és a 2. valamint 3. típusú védelmi készülékeket megvédeni. A hullámtörési tényező tehát megfelel annak az energia-résznek, amelyet az 1. típusú levezető levezet.

A kísérletben vizsgált 1. típusú, szikraköz alapú védőké-szülék hullámtörési tényezőjére a fentiek alapján 0 m csatolási vezetékhossznál 99,4%-ra adódott, míg az 1. tí-pusú, varisztor alapú SPD esetében még 10 m-es csatolási vezetékhossznál is csak 31,2% (17., ill. 18. ábra)!

A kétfajta védelmi berendezés közötti hullámtörési tényező számszerűsített értéke jól mutatja azok védőha-tása közötti különbséget.

Összefoglalás

A bevezetett hullámtörési tényező számszerű értéke jól jellemzi a koordinált túlfeszültség-védelemben alkalma-zott 1. típusú védelmi eszközök védőhatását.

A varisztoros és a szikraközös, 1. típusú védelmi beren-dezéseket összehasonlítva megállapítható, hogy hatásos energetikai koordináció a gyártók által az 1. típusú, varisztoros túlfeszültség-védelmi levezetőkre specifikált lökőáram amplitúdótartományban (0–12,5 kA, 10/350 μs) a gyakorlatban csak szikraközzel valósítható meg.

Az MSZ EN 62305 és az új OTSZ által is megkövetelt villámvédelmi terv és kockázatelemzés védelmi intéz-kedései között is szerepel a villámvédelmi potenciálki-egyenlítés LPS védelmi osztályának előírása. Ez gyakran szigorúbb, LPS I vagy LPS II védelmi szintet, sőt LPS I-nél 1-szer, 2-szer, 3-szor jobb kategóriát határoz meg az 1. tí-pusú levezetőre a kockázatok megfelelő szintre csökken-tése érdekében. Ezen követelmények csak szikraközön alapuló, 1. típusú védelmi berendezésekkel valósíthatók meg, mind az erősáramú, mind a gyengeáramú, az épü-letbe becsatlakozó kábelek esetében.

A kockázatelemzésben meghatározott védelmi intéz-kedések betartása a kivitelező számára kötelező, azaz a tervben kiválasztott védelmi készülékek csak azonos mű-szaki paraméterű más készülékekkel válthatók ki. Ellen-kező esetben a kockázatelemzés védelmi intézkedéseit nem tartják be, így a kockázatok sem fognak megfelelni az előírt értékeknek. Az ebből eredő felelősséget (bünte-tőjogi értelemben is) ilyen esetben a kivitelező viseli.

IRODALOM:

[1] MSZ EN 61643-11:2002, MSZ EN 61643-11:2002/A11:2007, Kisfeszültségű túlfeszültség-levezető eszközök. 11. rész Kisfeszültségű hálózatra csatlakozó túlfeszültség-leveze-tő eszközök. Követelmények és vizsgálatok

[2] IEC 61643-12:2002, Kisfeszültségű túlfeszültség-védel-mi eszközök. 12. rész: Kisfeszültségű elosztóhálózatra csatlakozó túlfeszültség-védelmi eszközök. Kiválasztási és alkalmazási alapelvek

[3] Schimanski, J.; Hecker H.: Túlfeszültség-védelmi készü-lékek koordinációja, EP Elektropraktiker 63 [2009] H. 6, S. 479-484

[4] MSZ-EN 62305-4:2006, Villámvédelem 4. rész: Villamos és elektronikus rendszerek építményekben

[5] MSZ HD 60364-5-534:2009 Kisfeszültségű villamos berendezések. 5-53. rész: Villamos szerkezetek kiválasz-tása és szerelése. Leválasztás, kapcsolás és vezérlés. 534. fejezet: Túlfeszültség-védelmi eszközök

[6] Leibig, B.; Strangfeld, U.: Levezetők hatékonysága a villám- és túlfeszültség-védelemben, etz, Heft 8, 2010, VDE Verlag

i [kA]

t [ms]

A10/350 – AHT A10/350

Hullámtörési tényez =

A10/350

AHT

A10/350 A 10/350 lök áram teljes áram-id területe

AHT Hullámtörési terület Áram-id terület, amelyet az 1. típusú levezet továbbenged és amely az utánkapcsolt

védelmi elemhez megérkezik.

0.0

2.0

4.0

6.0

8.0

10.0

12.0

i [kA]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 t [ms] Áram a végkészülék varisztoron keresztül

Teljes áram 99,4 %

A10/350 – AHT A10/350

Hullámtörési tényez =

-0.25

0.00

0.25

0.50

0.75

1.00

1.25

1.50 i [kA]

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 t [ms]

Teljes áram

Áram a végkészülék varisztoron keresztül

31,2 %

A10/350 – AHT A10/350

Hullámtörési tényez =

17. ábra. Hullámtörési tényező szikraköz alapú, 1. típusú védőkészülék esetében

18. ábra. Hullámtörési tényező varisztor alapú, 1. típusú védőkészülék esetében

16. ábra. Hullámtörési tényező definíciója

7

Túlfeszültség-védelem DEHN + SÖHNE 1119 Budapest Tel: 00-36-1-371-1091Villámvédelem/földelés GmbH + Co.KG. Fehérvári út 89-95 Fax: 00-36-1-371-1092Villamos munkavédelem Magyarországi info@dehn.huDEHN védelem Képviselet www.dehn.hu

SD72

/HU

/071

2 ©

Cop

yrig

ht 2

012

DEH

N +

SÖ

HN

E