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Ministère de l’Enseignement Supérieur et de la Recherche Scientifique

والـــبـحــــث الـعـلـــمــــــــي يــــالــم العـــليــعـــوزارة الت

Faculté des Sciences de l’Ingéniorat

Département d’Hydraulique

MEMOIRE DE MASTER Domaine : Sciences et Technique

Filière : Hydraulique

Option : Hydraulique urbaine

THEME

Présenté par : Dirigé par :

GHAMMIT Allal Mr.CHABI Moncef

DJENDLI Mohamed Mehdi

Jury de soutenance:

Nom Prénom Grade Qualité Université

Mr.HAMMAR Yahia Pr Président Badji Mokhtar Annaba

Mr.CHABI Moncef MAA Encadreur Badji Mokhtar Annaba

Mr.LAOUACHERIA Fares MCB Examinateur Badji Mokhtar Annaba

Mr.KECHIDA Said MAA Examinateur Badji Mokhtar Annaba

Melle.KHERFANE Wahida MAB Examinatrice Badji Mokhtar Annaba

Promotion : Juin 2018

Modélisation et simulation d’un réseau d’évacuation des eaux

pluviales, cas du parc industriel de Ain El Berda W.ANNABA

BADJI MOKHTAR- ANNABA UNIVERSITY

UNIVERSITÉ BADJI MOKHTAR - ANNABA ة ـابــار عنـتـي مخــاجـة بــجامع

Je remercie Dieu le tout puissant, pour m’avoir donné la santé, le

courage et la volonté d’étudier et pour m’avoir permis de réaliser ce

travail.

Je tiens à remercier vivement ma famille, surtout mes parents qui

grâce à eux je suis là aujourd’hui

A l’occasion de la rédaction de ce mémoire de fin d’études je tiens

particulièrement à remercier Mr Chabi. , pour la disponibilité et la confiance

qu’il m’a accordées au cours de ces mois de travail.

Je souhaite également remercier les enseignants de l’université d’Annaba

Je remercie tous ceux qui m’ont aidé de près ou de loin.

Aussi, je me permets d’exprimer tout mon respect aux membres de jury qui

me feront l'honneur d'apprécier ce modeste travail.

Avec un énorme plaisir, un cœur ouvert et une immense joie, que je

dédie mon travail à mes très cher, respectueux et magnifiques parents

qui m’ont soutenus tout au long de ma vie ainsi à mon frère

Mohamed et mes chers sœurs, à toute ma grande famille

A toute personnes qui m’ont encouragé ou aidé au long de mes

études.

Je remercie Dieu le tout puissant, pour m’avoir donné la santé, le

courage et la volonté d’étudier et pour m’avoir permis de réaliser ce

travail.

Je tiens à remercier vivement mes parents qui grâce à eux je suis là

aujourd’hui.

A l’occasion de la rédaction de ce mémoire de fin d’études je tiens

particulièrement à remercier Mr Chabi. , pour la disponibilité et la confiance

qu’il m’a accordées au cours de ces mois de travail.

Je souhaite également remercier les enseignants de l’université d’Annaba

Je remercie tous ceux qui m’ont aidé de près ou de loin.

Aussi, je me permets d’exprimer tout mon respect aux membres de jury qui

me feront l'honneur d'apprécier ce modeste travail.

Avec un énorme plaisir, un cœur ouvert et une immense joie, que je

dédie mon travail à mes très cher respectueux et magnifiques parents

qui m’ont soutenu tout au long de ma vie.

A toute personnes qui m’ont encouragé ou aidé au long de mes

études.

ملخص:

قة تتميز المنط وبما انالشرق الجزائري باألخصتعتبر الحضيرة الصناعية لعين الباردة بعنابة قطبا صناعيا مهما في الجزائر شبكة لصرف مياه االمطار وحماية الحضيرة إلنشاءتوجب علينا القيام بدراسة والحتياجات الحضيرةبتساقط كميات معتبرة من االمطار

وهي:هده الدراسة تمت على مراحل الفيضانات،من

أوال دراسة طبوغرافية للمنطقة

انيا دراسة هيدرولوجية للمنطقة من اجل تحديد كمية االمطار المتساقطة لمختلف األزمنة ث

لهده المياه باستعمال برنامج المحاكاة والثانوية وعمل ندمجهاألساسية المنشآتالشبكة مع كافة بإنشاءا قمنا ثالث

EPA-SWMM

من ة الصناعي تسيير هاته المياه وحماية الحضيرةر على قاد وقابل لإلنجازفي األخير تحصلنا على مشروع مالئم

الفيضانات

Résumé

Le parc industriel d’Ain El Berda à Annaba est considéré comme un pôle industriel très

important en Algérie notamment à l’est algérien, la zone est caractérisée par une intensité de

précipitation importante donc on a besoin de mettre en place une étude pour établir un réseau

d’assainissement pour le drainage des eaux pluviales et la protection de la zone contre les

inondations.

Notre étude va porter essentiellement sur 3 parties séquentielles et complémentaires :

Premièrement, une étude topographique de la région

Deuxièmes, une étude hydrologique pour le but d’estimer la quantité de pluie

précipitée pour des différentes périodes de retour

Troisièmes, Nous avons dimensionné notre réseau avec toutes les installations de

base et faire une simulation par Le logiciel EPA-SWMM

A l’issue de ce travail nous avons abouti à un projet réalisable qui parait être le plus

adapté pour garantir la gestion des eaux et la protection de la zone d’étude contre les

inondations.

Abstract

The industrial park of Ain El Berda in Annaba is considered as a pole Very important

industrial in Algeria, particularly in the east Algerian. The zone is characterized by a high

rainfall intensity so it needs to set up a study to establish a sanitation network for rainwater

drainage and protection of the zone against floods.

The following steps carried out this study:

Firstly a topographic study of the region

Second, a hydrological study for objective to estimate the quantity of rain

precipitated for different periods from return

Third, we dimensioned our network with all the basic installations and to make a

simulation by the simulation program EPA-SWMM

We finally reached a conclusion to a realizable project, which appears more to be

adapted to guarantee the management of water and the protection of the zone of

study against the floods

SOMMAIRE

Chapitre I : PRESENTATION DE LA ZONE D’ETUDE

Introduction ..................................................................................................................................... 2

I. Situation Administrative de la commune de Ain El Berda .......................................................... 2

I.1 Situation et délimitation du parc industriel ............................................................................ 3

II. Caractéristiques physiques du site .............................................................................................. 5

II.1 Aspect morphologique.......................................................................................................... 5

II.2 Topographie et relief ............................................................................................................ 5

A. Pentes de 0% à 8% : ......................................................................................................... 5

B. Pentes de 8% à 15% : ....................................................................................................... 5

C. Pentes de 15% à 25% : ..................................................................................................... 5

D. Pentes supérieurs ou égales à 25% : ................................................................................. 5

III. Situation climatiques ................................................................................................................. 6

III.1 Les Facteurs climatiques ..................................................................................................... 6

A. Températures .................................................................................................................... 6

B. Pluviométrie...................................................................................................................... 7

C. Vents .......................................................................................................................... ....... 7

IV. Situation géologique ................................................................................................................. 9

V. Situation Hydrologique, Hydrogéologique et Hydrographique ............................................. 10

V.1 Hydrologie .......................................................................................................................... 10

V.2 Hydrogéologie .................................................................................................................... 11

V.3 Le réseau hydrographique d’Ain El Berda : ...................................................................... 12

VI. Situation Géotechnique ........................................................................................................... 12

VI.1 Zone favorable à la construction ....................................................................................... 12

VI.2 Zone moyennement favorable à la construction ............................................................... 13

VI.3 Zone Défavorable à la construction .................................................................................. 13

VII. La Séismicité ......................................................................................................................... 13

Conclusion..................................................................................................................................... 14

Chapitre II : ETUDE HYDROLOGIQUE

Introduction ................................................................................................................................... 15

I. Analyse des données pluviométriques ....................................................................................... 15

I.1. Pluie moyenne annuelle ...................................................................................................... 15

I.2. Pluies maximales journalières............................................................................................. 15

I.3. Précipitations maximales journalières ................................................................................ 17

II. Choix de la loi d’ajustement ..................................................................................................... 18

II.1. Ajustement de la série pluviométrique à la loi de GUMBEL............................................ 18

A. Gumbel (Méthode de maximum de vraisemblance)....................................................... 19

B. Quantiles :....................................................................................................................... 19

II.2. Ajustement de la série pluviométrique à la loi de GALTON : .......................................... 19

A. Galton (Log -Normal) :................................................................................................... 20

B. Quantiles :....................................................................................................................... 20

III. Calcul de l’intensité de la pluie de durée de 15 minutes et de période de retour de 10 ans ... 21

Conclusion..................................................................................................................................... 22

Chapitre III : ÉVALUATION DES DEBITES

Introduction : ................................................................................................................................. 23

I. Evaluation des débits d’eaux pluviales ...................................................................................... 23

I.1. Généralités .......................................................................................................................... 23

I.2. Méthode rationnelle ............................................................................................................ 23

I.2.1. Hypothèses de la méthode rationnelle ......................................................................... 24

I.2.2. Validité de la méthode rationnelle ............................................................................... 24

I.2.3. Temps de concentration ............................................................................................... 24

I.3. Méthode superficielle.......................................................................................................... 25

I.4. Méthode de calcul ............................................................................................................... 26

I.4.1. Découpage de l’aire d’étude en sous bassins : ............................................................. 26

I.4.2. Principe du tracé du réseau : ........................................................................................ 27

II. Systèmes d’évacuation du réseau d’Assainissement ................................................................ 28

II.1.1 Système unitaire : ............................................................................................................ 28

II.1.2. Système séparatif ............................................................................................................ 30

II.1.3. Système pseudo- séparatif .............................................................................................. 31

II.1.4. Le système autonome ..................................................................................................... 32

II.1.5. Les systèmes non gravitaires .......................................................................................... 33

II.2. Choix du système d’évacuation : ....................................................................................... 34

III. Schémas d’évacuation ............................................................................................................. 34

III.1.1 Schéma perpendiculaire ................................................................................................. 34

III.1.2. Schéma par déplacement latéral .................................................................................... 34

III.1.3. Schéma transversal ou oblique ...................................................................................... 35

III.1.4. Schéma par zone étagée ................................................................................................ 35

III.1.5. Schéma radial ................................................................................................................ 35

III.2. Le choix du schéma d’évacuation .................................................................................... 36

IV. Évaluation du coefficient de ruissellement : ........................................................................... 36

IV.1. Calcul du coefficient de ruissellement pondéré total ....................................................... 38

IV.2. Calcul des débits pluviaux : ............................................................................................. 38

IV.2.1 Intensité uniforme i de l'averse .................................................................................. 38

Conclusion..................................................................................................................................... 39

Chapitre IV : DIMENSIONNEMENT ET CALCUL HYDRAULIQUE

Introduction ................................................................................................................................... 40

I. Conception du réseau d’assainissement :................................................................................... 40

II. Dimensionnement du réseau d’assainissement : ...................................................................... 40

II.1. Conditions d’écoulement et de dimensionnement :........................................................... 40

II.1.1. Formules d’écoulements ................................................................................................. 41

II.1.1.1. Formule de CHEZY................................................................................................. 41

II.1.1.2. Formule de MANNING........................................................................................... 41

II.1.1.3. Formule de MANNING-STRICKLER ................................................................... 42

II.2. Mode de calcul................................................................................................................... 42

Conclusion :............................................................................................................................ ....... 45

Chapitre V : LES ELEMENTS DU RESEAU D’EGOUT

Introduction : ................................................................................................................................. 46

I. Les Ouvrages Principaux ........................................................................................................... 46

I.1. Canalisations ....................................................................................................................... 46

I.1.1. Types De Canalisation ................................................................................................. 46

I.1.1.1. Conduites en béton non armé................................................................................ 46

I.1.1.2. Conduites en béton armé....................................................................................... 46

I.1.1.3. Conduites en amiante – ciment : ........................................................................... 47

I.1.1.4. Conduites en grés .................................................................................................. 47

I.1.1.5. Conduites en chlorure de polyvinyle (P.V.C) non plastifié : ................................ 47

I.1.2. Choix du type de canalisation : .................................................................................... 47

I.1.3. Les joints des conduites en béton armé........................................................................ 48

A. Joint type ROCLA ...................................................................................................... 48

B. Joint à demi emboîtement ........................................................................................... 48

C. Joint à collet ................................................................................................................ 48

I.1.4. Différentes actions supportées par la conduite ............................................................ 49

A. Actions mécaniques : .................................................................................................. 49

B. Actions statiques : ....................................................................................................... 49

C. Actions chimiques :..................................................................................................... 49

I.1.5. Protection des conduites : ............................................................................................ 49

I.1.6. Essai des tuyaux préfabriqués : .................................................................................... 50

A. Essai à l'écrasement : .................................................................................................. 50

B. Essai à l'étanchéité : .................................................................................................... 50

C. Essai de corrosion : ..................................................................................................... 50

II. Les ouvrages annexes ............................................................................................................... 51

II.1. Ouvrages normaux............................................................................................................. 51

II.1.1 Les branchements ........................................................................................................ 51

II.1.2 Ouvrages des surfaces ................................................................................................. 51

A. Les ouvrages des surfaces et de transport : ................................................................. 51

B. Les bouches d'égout : .................................................................................................. 52

II.1.3. Ouvrages d'accès au réseau (les regards) :.................................................................. 52

II.1.3.1. La chute toboggan : ............................................................................................. 54

II.1.3.2. Calcul des regards de chute : ............................................................................... 54

II.2. Les ouvrages spéciaux ....................................................................................................... 56

II.2.1. Les déversoirs d’orage ................................................................................................ 56

II.2.1.1. Les types des déversoirs ...................................................................................... 57

Conclusion :............................................................................................................................ ....... 57

Chapitre VI : PRESENTATION ET ANALYSE DU MODELE DE SIMULATION (EPA SWMM)

I.1. Présentation des caractéristiques du logiciel :......................................................................... 58

I.2. Historique............................................................................................................................ 59

I.3. Application séquentielle du modèle :.................................................................................. 59

I.3.1. Format de représentation des données pluviométriques : ............................................ 59

I.3.2. Transformation pluie/débit, fonction de production : .................................................. 60

I.3.2.1. Modèle d'infiltration de Green Ampt : .................................................................. 60

A. Paramètres du modèle : ............................................................................................ 60

B. Hypothèses simplificatrices du modèle : .................................................................. 61

C. Etablissement de la formule de Green-Ampt : ......................................................... 61

I.3.2.2. Modèle de ruissellement du Curve Number de SCS : .......................................... 62

A. Paramètres du modèle SCS ...................................................................................... 64

B. Evaluation du CN : ................................................................................................... 64

I.3.2.3. Modèle d’infiltration de Horton :.......................................................................... 66

I.3.3. Transformation pluie/débit : fonction de transfert ....................................................... 68

I.3.3.1. Méthode du réservoir non linéaire ........................................................................ 68

I.4. Ecoulement dans les réseaux : ............................................................................................ 69

I.4.1. Modèle de la translation simple en régime permanent uniforme................................. 70

I.4.2. Modèle de l'onde cinématique ..................................................................................... 70

I.4.3. Modèle de l'onde dynamique ....................................................................................... 71

I.4.4. Méthode de l’onde dynamique : .................................................................................. 71

II. Présentation l’étude de cas ....................................................................................................... 73

II.1. Création du projet [8] ........................................................................................................ 73

A.1. Tache 1 .......................................................................................................................... 73

A.2. Tache 2 .......................................................................................................................... 73

A.3. Tache 3 ................................................................................................................. ......... 75

A.4. Tache 4 .......................................................................................................................... 78

II.2. Réaliser une simulation ..................................................................................................... 79

B.1. Options de simulation..................................................................................................... 79

B.2. Lancer une simulation .................................................................................................... 80

B.3. Consulter le rapport de simulation................................................................................. 80

B.4. Représenter les résultats sur le plan............................................................................... 81

B.5. Visualiser les résultats sous forme de graphes temporels.............................................. 81

B.6. Créer un profil en long................................................................................................... 81

III. Interprétation des résultats de simulation ................................................................................ 82

III.1. Les données pluviométriques ........................................................................................... 82

III.2. Réseau modélisé : ............................................................................................................. 82

III.3. Capacité du réseau :........................................................................................................... 84

III.4. Hydrogrammes des débits dans les conduites : ................................................................ 84

III.5. Débits de pointe dans le réseau : ...................................................................................... 85

III.6. Vitesses d’écoulement :.................................................................................................... 86

III.7. Ligne d’eau dans les conduites : ...................................................................................... 88

Conclusion..................................................................................................................................... 90

LISTE DES FIGURES


Figure N°1 : Situation de la commune d’Ain El Berda par rapport au territoire de la wilaya

d’Annaba

Figure N°2 : Localisation du Parc Industriel de AIN BERDA par rapport au territoire de la

Wilaya d'Annaba

Figure N°3 : Situation du terrain / Localisation de la future zone

Figure N°4 : Délimitation de la future zone

Figure N°6 : Carte hydrologique et hydrogéologique

Figure N°7 : Cadre Hydrologie du bassin de Seybouse Ech.1/500.000

Figure N°8 : Zonage sismique de l’Algérie (RPA 2003)


Figure N° 1 : représentation des pluies max mensuelle (mm)

Figure N° 2 : représentation des pluies max annuel période (1983-2012)

Figure N° 3 : L’ajustement des pluies à la loi de Gumbel

Figure N° 4 : L’ajustement des pluies à la loi de GALTON

Chapitre III : ÉVALUATION DES DEBITS

Figure N°1 : représentation des différents sous bassin

Figure N°2 : Système unitaire

Figure N°3 : système séparatif

Figure N°4 : Système pseudo séparatif

Figure N°5 : schéma des Différents systèmes d’évacuation des eaux d’assainissement

Figure N°6 : Système autonome

Figure N°7 : Système non gravitaire

Figure N°8 : Schéma perpendiculaire

Figure N° 9 : Schéma par déplacement latéral

Figure N° 10 : Schéma transversal ou oblique

Figure N° 11 : Schéma par zone étagée

Figure N°12 : Schéma radial


Figure N° 1 : Divers joints sur tuyau en béton

Figure N° 2 : représentation du caniveau

Figure N° 3 : Exemple d'une bouche d'égout sans décantation

Figure N° 4 : Emplacement des bouches d’égout

Figure N° 5 : les regards de chute

Chapitre V : PRESENTATION ET ANALYSE DU MODELE DE SIMULATION (EPA SWMM)

Figure N° 1 : développement du model SWMM en fonction du temps

Figure N° 2 : Schématisation du processus de l’infiltration selon Green et Ampt

Figure N° 3 : Précipitations et volumes produits cumulés pendant une averse d’intensité

constante

Figure N° 4 : Evolution temporelle de l’infiltration selon Horton et définition schématique des

paramètres i0 et if

Figure N° 5 : Modèle de Horton

Figure N° 6 : Description schématique du calcul de l’infiltration

Figure N° 7 : Description schématique du réservoir non linéaire dans le modèle SWMM

Figure N° 8 : traduction du model d’onde cinématique

Figure N° 9 : Représentation schématique d’un système de drainage vus par SWMM (de

Roesner et autres, 1992)

Figure N° 10 : Etiquetage des objets

Figure N° 11 : détaille du sous bassin

Figure N° 12 : fenêtre de modification (ajouter une station pluviométrique pour tous les

bassins)

Figure N° 13 : la série pluviométrique et ça représentation graphique

Figure N° 14 : option de simulation

Figure N° 15 : variation des vitesses sur une partie du collecteur C

Figure N° 16 : Exemple d’un profile en long (R115-R121)

Figure N° 17 : Pluie de projet pour une période de 03 heures

Figure N° 18 : Numérotation des nœuds et des conduites d’une partie du réseau modélisé

Figure N° 19 : Pentes des conduites du réseau avec leur numérotation.

Figure N° 20 : Capacité des tronçons du réseau au bout de 01 h 50 min.

Figure N° 21 : Variation des débits dans les deux tronçons CO-43, CO-172, CO-225 et CO-

259

Figure N° 22 : Débits de pointe dans le réseau au bout de 10 h 40 min. [partie du réseau]

Figure N° 23 : Vitesses maximales dans le réseau au bout de 01h 40 min.

Figure N° 24 : Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites R-1 – O1 [rejet-1]

Figure N° 25: Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites : R-157 – O-2 [rejet-2]

Figure N° 26 : Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites : R-206 – O-3 [Rejet-3]


LISTE DES TABLEAUX


Tableau N°1 : Différents Seuils de Pentes

Tableau N° 2 : Représentation des différents facteurs climatologiques


Tableau N° 1 : caractéristiques du Station pluviométrique

Tableau N° 2 : Caractéristiques pluvio-graphiques de la région

Tableau N° 3 : Caractéristiques de la série avec N=30ans

Tableau N° 4 : Résultat de l’ajustement à la loi de Gumbel

Tableau N° 5 : Résultat de l’ajustement à la loi de Galton

Chapitre III : ÉVALUATION DES DEBITS

Tableau N° 1 : qui récapitule les particularités de chaque système

Tableau N° 2 : Coefficients de ruissellement en fonction de la zone D’influence

Tableau N° 3 : Coefficient de ruissellement en fonction de surface drainée

Tableau N° 4 : Coefficient de ruissellement en fonction du type d’urbanisation

Tableau N° 5 : calcul du Coefficient de ruissellement pondéré du parc industriel (Ain-

Elbarda)

Chapitre IV : DIMENSIONNEMENT ET CALCUL HYDRAULIQUE

Tableau N° 1 : Coefficient de Manning-Strickler (ks).


Tableau N° 1 : Classes de résistance minimales de différents types des conduites

Tableau N° 2 : Caractéristiques du tuyau en béton armé

Chapitre VI : PRESENTATION ET ANALYSE DU MODELE DE SIMULATION (EPA SWMM)

Tableau N° 1 : Caractéristique hydrodynamiques des sols pour l’équation de Green Ampt

Tableau N° 2 : Evaluation du CN en fonction du type de sol

Tableau N° 3 : Evaluation du CN en fonction de l'occupation du sol

Tableau N° 4 : Groupes de sol selon le NCRS (SCS)

Tableau N° 5 : Valeurs des paramètres pour le modèle de Horton

Tableau N° 6 : Résumé de linéaire du réseau

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Introduction générale

Dans le cadre de la redynamisation du secteur de l'industrie et de l'encouragement de l'outil

de production national , le gouvernement, en reconduction des mesures arrêtées par le Conseil

des ministres du 22 février 2011, a donné son accord pour la formalisation des projets de

marchés de 31 parcs industriels dans un but d'offrir de multiples avantages encourageant

l’investissement et renforçant le tissu industriel, en s'axant sur la nécessité immédiate de libérer

le foncier destiné à l'investissement de toute contrainte pouvant entraver la réalisation de ces

parcs industriels à travers l'ensemble du territoire national

L’objectif principal de la création de ces parcs industriels consiste à augmenter la part du

secteur industriel dans la valeur ajoutée nationale. Leurs insertion à travers le territoire nationale,

aspire également à réaliser d’autres objectifs qui sont les suivants :

Rééquilibrer les territoires, en termes de développement économique et social.

Renforcer davantage le tissu industriel par la création de nouveaux parcs industriels

avec une optimisation et une amélioration de l’offre foncière.

Garantir une infrastructure de qualité répondant aux normes internationales.

Faciliter l’implantation des investisseurs nationaux et internationaux.

Assurer l’accès au foncier, pour répondre aux besoins des investisseurs qui désirent

entrer directement en production.

Améliorer la qualité de vie au sein de ces zones.

Concilier entre le développement industriel et la protection de l’environnement, pour

assurer une gestion durable et efficiente à ces parcs.

L’objectif de notre travail et de mettre en place un réseau d’assainissement a la capacité

d’évacuer les eaux pluviales avec des conditions agréables (sans aucun problème, curage,

débordement,…etc. )

Notre étude a été effectuée selon un plan subdivisé en différent parties à savoir

Présentation de La Zone d'étude

Etude hydrologique

Évaluation des débits

Dimensionnement et Calcul Hydraulique

Les éléments du réseau d’égout

Présentation et Analyse du modèle de Simulation (EPA SWMM)

Chapitre I :

Présentation de la Zone d’étude

Page | 2

CHAPITRE I

Introduction

Avant d’entamer n’importe quel projet d’assainissement, l’étude du site est nécessaire pour

connaître les caractéristiques physiques du lieu ainsi que les facteurs qui influent sur la conception

du projet.

En effet, chaque site présente des spécificités touchant en particulier les données :

naturelles du site ;

relatives à l’agglomération

relatives au développement futur de l’agglomération ;

La collecte complète des données fiables est donc nécessaire pour mener à bien le projet.

I. Situation Administrative de la commune de Ain El Berda

La commune d’Ain El Berda est située à 30 Kms des chefs lieu des Wilayas d’Annaba et de

Guelma, elle s'étale sur une superficie de 139,85 Km2 qui représente 9,69% de la superficie totale de

la Wilaya de Annaba.

Elle est limitée :

Au Nord par la commune El- Hadjar.

À l’Est par La wilaya d’El Tarf.

À l’Ouest par les communes de Cheurfa et El Eulma.

Au Sud par la wilaya de Guelma

Figure N°1 : Situation de la commune d’Ain El Berda par rapport au territoire de la wilaya

d’Annaba


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CHAPITRE I

I.1 Situation et délimitation du parc industriel

Étalée sur assiette foncière de 102 ha, Le parc industriel d’Ain El Berda se situe au Sud-Ouest

par rapport à l’agglomération chef-lieu de la wilaya d’Annaba et au Nord-est par rapport à

l’agglomération chef-lieu de Daïra de Ain El Berda.

Son périmètre est limité :

Au Nord par des terres agricoles.

Au Sud par la RN 84 et l’axe autoroutier Est -ouest.

À l'Est par des terres agricoles

À l’Ouest par une carrière et une décharge publique.

Figure N°2 : Localisation du Parc Industriel de AIN ELBERDA par rapport au territoire de la

Wilaya d'Annaba

Source : Google Earth v2018

El-tarf


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CHAPITRE I

Figure N°3 : Situation du terrain / Localisation de la future zone

Figure N°4 : Délimitation de la future zone


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CHAPITRE I

II. Caractéristiques physiques du site

II.1 Aspect morphologique

Le terrain retenu pour l’étude du parc industrielle fait partie du piémont de Djebel Hadjar Nahal

qui culmine à 203 m d’altitude au environ de l’Agglomération de AIN ESSAYD (commune de Ain

El Berda).

C’est un versant d’une morphologie régulière dominé par des pentes douces et moyennes qui

est situé à proximité de l’autoroute Est-ouest à environ 05 km au Nord de la ville d’AIN EL BERDA

et couvre une Superficie de 101.81 ha.

II.2 Topographie et relief

La connaissance au préalable de la topographie d’un site avant son urbanisation est primordiale,

car la déclivité du terrain permet d’avoir une idée sur les volumes des terrassements et la nature des

constructions à implanter.

Ces éléments constituent des indices importants sur les coûts de réalisation et les aspects

techniques des différentes constructions et ouvrages que peut recevoir le terrain.

Sur un fond topographique à l’échelle 1/ 2000, une carte des pentes a été établie en faisant sortir

cinq seuils de pentes exprimés en pourcentage.

A. Pentes de 0% à 8% :

Ce sont des terrains à pentes douces qui ne posent aucun problème pour l’implantation des

constructions et des réseaux.

B. Pentes de 8% à 15% :

Cette catégorie de pentes permet une urbanisation continue mais adaptée à la morphologie du

terrain (allongement des constructions parallèlement aux courbes de niveaux).

La limite de 15 % représente la pente maximale admissible pour le réseau de voirie secondaire

et tertiaire.

C. Pentes de 15% à 25% :

Ce sont des terrains à pentes assez raides où les constructions doivent être bien adaptées à la

morphologie du terrain en limitant les terrassements (constructions étagées en gradins)

Les talus importants crées par les terrassements doivent être stabilisés par des ouvrages

appropriés.

La réalisation du réseau de voirie devient plus compliquée et couteuse.

D. Pentes supérieurs ou égales à 25% :

Les terrains représentés par ces pentes sont à réserver de préférence aux espaces verts et aux

constructions de faibles emprises aux sols bien adaptées à la morphologie du terrain en limitant au

maximum les terrassements.


Page | 6

CHAPITRE I

Les talus importants doivent être maintenus par des murs de soutènements équipés d’un

système de drainage des eaux d’infiltration, afin d’éviter le déséquilibre des couches superficielles

en particulier aux endroits plastiques et humides.

Tableau N°1 : Différents Seuils de Pentes

Pentes Surface (ha) %

0% - 8% 87.76 85.46

8% - 15% 13.44 13.09

15% - 25% 01.02 01.00

25% - 35% 0.37 0.36

supérieure à 45% 0.09 0.08

Aire d’étude 102 100 %

La lecture de ce tableau nous permet de qualifier le terrain étudié comme un site d’une

morphologie à pentes douces et moyennes où prédomine le seuil de pentes de 0% à 15% qui couvre

98.55% du terrain étudié.

III. Situation climatiques

L’étude climatologique permet de déterminer les processus en action dans le milieu physique et

de conditionner les activités humaines, particulièrement l’agriculture et les plantations arbustives.

Les températures, les précipitations et les conditions hygrométriques jouent un grand rôle sur le

comportement physico-mécanique des sols, conditionnant ainsi, la stabilité des terrains et des

constructions qu’ils supportent

Le périmètre de la zone industrielle AIN EL BERDA fait partie du climat littoral méditerranéen

subhumide Chaud qui se caractérise par deux saisons ; une saison douce et humide de Octobre à

Avril et une saison chaude et sèche de Mai à Septembre.

III.1 Les Facteurs climatiques

A. Températures

La température est un facteur important régissant le phénomène d’évapotranspiration et donc le

déficit d’écoulement annuel et saisonnier

Cette zone d’étude connait aussi une variation dans les températures selon les deux saisons

(saison de pluie et saison sèche), avec des températures moyennes allant de 11 c° au mois de Janvier

à 25.2 c° au mois d’Aout pouvant atteindre un maximum de 30.9 c°


Page | 7

CHAPITRE I

B. Pluviométrie

Les précipitations sont un facteur très important dans l’établissement du bilan hydrique, elle

joue un rôle primordial dans l’alimentation des nappes aquifères et aussi dans le comportement

hydrologique des cours d’eau.

Le phénomène de pluviométrie est étroitement lié à l’orographie, dans ce cas l’Influence du

massif de l’Edough est très importante et la pluviométrie présente une irrégularité par rapport à

l’espace elle varie entre 800 mm d’eau dans le massif de l’Edough et 630 mm environ à la plaine

d’ANNABA comprenant également la commune de Ain El Berda.

Dans cette région, il existe un certain nombre de stations pluviométriques reparties assez

régulièrement par rapport à l’espace de notre étude, nous permettant ainsi d’avoir une appréciation

globale sur la quantité des précipitations et de conclure que c’est une zone qui est assez bien arrosée.

C. Vents

Les vents dominants pour la région d’Annaba sont d’orientation N-NE avec une fréquence de

vents violents qui peut se produire en trois (03) jours durant la saison de pluie et au mois de

Décembre et Avril. Le siroco par contre concerne les mois d’Avril à Septembre

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Page | 9

CHAPITRE I

IV. Situation géologique

Notre objectif est de présenter, dans cette première phase, une carte des différents

affleurements et de donner une description détaillée des terrains rencontrés à travers le périmètre

d’étude.

Cela permettra de connaitre la nature lithologique et la composition des terrains constituant

le sol de notre aire d’étude.

Donc, du point de vue stratigraphique et lithologique, le terrain étudié est constitué d’une

formation géologique alluvionnaire des moyennes terrasses des vallées attribuée au Tensiftien et

deux formations sédimentaires argilo-gréseuses de l’Eocène supérieur-oligocène.

Alluvions des moyennes terrasses des vallées (Tensiftien)

C’est un dépôt fluviatile récent composé de limons, sables et galets roulés à patine de

couleur ocre ou brun jaunâtre qui représente la moyenne terrasse alluviale des vallées.

Ce dépôt est observable à périphérie Nord et Sud-Ouest de l’aire d’étude.

Formations argilo-gréseuses (Eocène supérieur – oligocène)

Ces formations représentent la nappe du flysch numidien qui est composé par les grés et

argiles.

Les grés sont composés de grains quartzeux fins a patiné beige ou jaune fauve et disposés en

gros bancs qui constituent les affleurements rocheux de la partie Nord du périmètre d’étude.

Les argiles couvrent la majeure partie du terrain, elles sont vertes et rouges et renferment de

nombreux blocs hétérométriques de grés quartzeux.

Figure N°5 : localisation du parc sur la carte géologique de AÏN EL BERBA (EX-

PENTHIEVRE) ECH : 1/50 000 (ABH Annaba)


Page | 10

CHAPITRE I

V. Situation Hydrologique, Hydrogéologique et Hydrographique

L’hydrogéologie du site est tributaire du bassin hydrographique N°14 : bassin de Seybouse.

Il fait partie des bassins endoréiques des hydro-systèmes tributaires de lacs salés

Figure N°6 : Carte hydrologique et hydrogéologique.

V.1 Hydrologie

Le bassin de Seybouse est l’un des plus grands bassins hydrographiques en Algérie, sa

superficie est de l’ordre de 6471 km2. L’oued prend naissance dans les hautes plaines de Ain

Abid et Sedrata et se termine dans la mer Méditerranée au nord, après un parcours de 160 km.

La zone d’étude est située à l’aval de l’oued Seybouse, entre la ville de Drean et la mer

Méditerranée, elle s'étend sur une superficie de 200 km2 ; elle comprend deux oueds :

la basse vallée de l’oued Seybouse ;

l’oued Meboudja, le dernier affluent de l'oued Seybouse, qui constitue le collecteur des

eaux du lac Fetzara et draine une superficie de 203 km2.

Les deux oueds parcourent la nappe alluviale de la basse plaine de la Seybouse qui est

constituée par des formations sablo-argileuses de 2 à 20 m d’épaisseur avec une perméabilité de

l’ordre de 10-6 à 5.10-5 m.s-1 (in Kherici 1993) et une transmissivité de l’ordre de 2,4.10-3 à

4,2.10-3 m2.s-1. Par contre au niveau du lit de l’oued, les formations sont constituées par des

matériaux alluvionnaires, des limons et des cailloux.


Page | 11

CHAPITRE I

Le débit de l’oued Seybouse varie entre 0 et 100 m3.s-1, mais pendant les périodes de fortes

averses il atteint des valeurs de l’ordre de 630 m3.s-1 (observées le 1/1/1985, selon l’Agence

Nationale des Ressources Hydrauliques d’Annaba (ANRH). Le débit de l'oued Meboudja est

moins important que celui de l'oued Seybouse (aucune station de jaugeage n'a été installée au

niveau de cet oued), une estimation de son débit par jaugeage au flotteur, pendant la période du

suivi (février – décembre 1999) a donné des valeurs qui varient entre 1 et 20 m3.s-1.

Figure N° 7 : Cadre Hydrologie du bassin de Seybouse Ech.1/500.000

V.2 Hydrogéologie

L’étude géologique et hydrogéologique de la basse plaine de la Seybouse (NE Algérien),

montre l’existence de trois principales ressources en eaux : Les eaux de surface dans l’oued.

Seybouse (150 - 15100 mm.an-1) et l’oued Meboudja (150 - 3000 mm.an-1), qui sont surtout

utilisées pour l’irrigation. La nappe superficielle contenue dans des formations sablo-argileuses.

Elle à une perméabilité moyenne de 10-6 à 10-5 m.s-1, son épaisseur est de 5 à 15 m, elle est

exploitée par des puits pour répondre aux besoins de l’irrigation et de l’AEP des hameaux. La

nappe des graviers, peu profonde (5-10 m) au sud et profonde au nord (50 m), présente une

potentialité en eau importante, avec une épaisseur de 10 à 50 m et une perméabilité de l’ordre de

10-4 à 10-3 m.s-1.


Page | 12

CHAPITRE I

Cette nappe est fortement utilisée pour l’irrigation, l’industrie et l’alimentation en eau

potable.

Le calcul du bilan hydrologique selon la méthode de Thornthwaite pour l’année 1999,

montre qu’à partir d’une précipitation de 575 mm, seulement 14% s’infiltrent vers la nappe, le

reste partant sous forme d’évaporation (60%) et de ruissellement (26%).

La piézométrie de la nappe superficielle montre un écoulement convergent des bordures

vers le centre de la plaine. Après, il prend une direction S-N.

Par contre au niveau de la nappe des graviers, vu la limitation des forages et piézomètres au

voisinage de l’oued Seybouse, n’a pu être observée qu’une direction S-N dans la partie est de la

nappe.

V.3 Le réseau hydrographique d’Ain El Berda :

La partie montagneuse, à versants relativement raides, est sillonnée par un réseau

hydrographique dense et ramifié (Chaabets) à écoulement dense et temporaire. Ces Chaabets

convergent en aval pour former quatre oueds principaux :

L’Oued Munchar, situé à la limite occidentale de la commune. Il se dirige vers le Nord et

rejoint l’Oued El Hout, qui se jette dans le lac Fetzara au Nord-Ouest.

L’Oued Er Ressoul, qui occupe la partie centrale de la commune. Il reçoit deux affluents

à la hauteur de l’agglomération de Ain El Berda : l’Oued Guis et l’Oued El Berda. Il se

dirige ensuite vers le Nord, pour rejoindre l’Oued mebouja.

L’Oued Kranga, qui occupe la périphérie orientale de la commune. Il prend sa source au

niveau des versants Nord des monts de Guelma, se dirige ensuite vers le Nord Est et se

jette dans l’Oued Sebouse.

L’Oued Bou Athout. Ses affluents principaux, l’Oued Nechem et l’Oued Mekrane,

drainent une partie des versants du Djebel Hadjar Nahla à 203 m d’altitude et Djebel

Ouast qui culminé à 347 m d’altitude. Il se jette dans l’Oued meboudja, à la hauteur du

complexe sidérurgique d’El Hadjar.

VI. Situation Géotechnique

La reconnaissance géologique et géotechnique des sols constitue une donnée fondamentale

pour le choix et la conception des infrastructures de toute construction.

Elle permettrait de se prémunir des éventuels risques de désordres occasionnés par des

terrassements excessifs ou des affaissements et des glissements de terrains dans le cas de

fondations non adaptés aux contraintes locales des sols.

Cependant, la présente classification géotechnique qui est basée uniquement sur la nature

géologique et la déclivité des pentes ne constitue qu’une approche préliminaire. Des études

ponctuelles basées sur les sondages et les essais de laboratoire sont obligatoires pour cette étude

de maitrise d'œuvre.

Le terrain est différencie en trois zones de constructibilité.

VI.1 Zone favorable à la construction

Le terrain de cette zone est composé par les argiles de Numidie à blocs de grés et les

alluvions limono-sableuses et caillouteuses à pentes douces à moyennes (≤ 15 %). Les sols

possèdent des portances variables selon leur état physico-mécanique et hydrique ; les limons


Page | 13

CHAPITRE I

sableux et graveleux offrent de bons sols de fondation par contre les argiles sont plastique et

compressibles à l’état humide.

Cependant le terrain permet en général l’implantation de constructions sur des fondations

superficielles.

VI.2 Zone moyennement favorable à la construction

Le terrain est composé par les argiles de Numidie à blocs et bancs de grés à pentes assez

raides comprises entre 15% et 25 %.

Les sols sont assez portants et stables à l’état sec mais peu portants à l’état humide ou les

terrassements importants peuvent provoquer des glissements superficiels d’où la nécessité du

drainage des eaux superficielles et souterrains.

Le terrain permet encore l’implantation de constructions sur des fondations superficielles.

VI.3 Zone Défavorable à la construction

Cette zone est partagée en deux sous zones :

C1 : les sols argileux de classe B dont les pentes sont raides (supérieures à 25%) ; les

terrassements importants présentent de grands risques de glissements de terrain.

C2 : les sols rocheux très compacts : les terrassements sont très onéreux et difficiles à

réaliser qui nécessitent l’emploi des explosifs et des engins de brise roche.

VII. La Séismicité

Le Violant séisme du 21 mai 2003 de Boumerdes, par son intensité, les dégâts matériels et

les pertes Humaines ont donné à réfléchir aux spécialistes. Pour cela une version du RPA 99-

2003 Dite a Cour Terme

Sous le sigle de ADDENDA du DTR –BC2 48 (document technique réglementaire) a été

adoptée et qui définit un nouveau zonage du territoire National

Cinq Zones sont définies en fonction de leur sismicité croissante.

Zone O : sismicité négligeable

Zone I : sismicité Faible

Zone II : II-a et II-b : Sismicité Moyenne

Zone III : Sismicité élevée


Page | 14

CHAPITRE I

Figure N°8 : Zonage sismique de l’Algérie (RPA 2003)

La wilaya d’ANNABA est située dans la zone sismique II-a et II-b de Moyenne Sismicité

Conclusion

Ce chapitre qui concerne la collecte des données pour notre projet, nous a permis d’avoir

une situation plus claire pour proposer une variante adéquate du système d’assainissement afin

d’évacuer les rejets de notre Parc industriel. Ces données nous permettent ainsi de calculer tous

les débits de base, qui serviront de base pour le dimensionnement de tous les ouvrages

nécessaires au bon fonctionnement de notre système projeté.

Chapitre II :

Etude Hydrologique

Page | 15

CHAPITRE II

Introduction

L’étude hydrologique est indispensable pour toute mise en œuvre des projets hydro-

électriques, de distribution d’eau, de protection contre les crues, d’Assainissement, de drainage,

d’Irrigation, de Barrages et de navigation fluviale.

Dans le domaine d’Assainissement ; le but principal de cette étude est de déterminer

l’intensité moyenne maximale d’après l’étude des averses qui revêt une importante capitale en

Hydrologie dont l’intérêt est d’évaluer la quantité des eaux pluviales pour un bassin versant

donné.

On est contraint de passer par certaines étapes qui seront illustrées ultérieurement. A cette

fin, on définit les notions et les termes suivants :

I. Analyse des données pluviométriques

I.1. Pluie moyenne annuelle

L’analyse des pluies est basée sur les relevés pluviométriques effectués dans un certain

nombre de stations sur une surface topographique considérée. Elle est basée sur l’hypothèse que

la pluie tombée à une station soit représentative de celle tombée tout autour de cette station sur

une étendue plus ou moins large selon la densité du réseau que l’on appelle zone d’influence du

pluviomètre.

En général, l’analyse des données disponibles est le premier pas à franchir dans l’étude d’un

projet d’assainissement. Pour cela on a besoin d’une série pluviométrique qui comporte les

précipitations maximales journalières pour la période la plus longue possible.

Avant d’évaluer les précipitations des bassins versants, nous avons analysé les données

disponibles à la station pluviométrique.

L’estimation de la pluie moyenne est faite à partir des données de la station pluviométriques

Ain El Berda.

Tableau N° 1 : caractéristiques du Station pluviométrique

Station Code Source

Coordonnées Années

d’observation N

X [Km] Y [Km] Z [m]

AIN EL

BERDA 140606 A.N.R.H 937,288 387,737 - 1983 - 2012 30 ans

Source : A.N.R.H

I.2. Pluies maximales journalières

Les pluies maximales journalières de rares fréquences sont des pluies génératrices des crues

d'importants débits, contre lesquels il faut protéger l’ouvrage.

Remarque :

La Répartition mensuelle et annuelle des pluies de la station d’AIN EL BERDA est

représentée sous l’Annexe N° 1 :

Etude Hydrologique

Page | 16

CHAPITRE II

Figure N° 1 : représentation des pluies journalières maximales mensuelles (1983-2012)

Figure N° 2 : représentation des pluies journalières maximales annuelles (1983-2012)

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SEPT OCT NOV DEC JANV FEV MARS AVRIL MAI JUIN JUIL AOUT

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Années

Etude Hydrologique

Page | 17

CHAPITRE II

Tableau N° 2 : Caractéristiques pluvio-graphiques de la région.

Pluie moyenne annuelle [mm] Pluie moyenne max j [mm] Exposant climatique b

612.86 55.35 0.36

Source : A.N.R.H

I.3. Précipitations maximales journalières

L’étude consiste à faire un ajustement pour la série de données des précipitations maximales

journalières par une loi théorique afin de déterminer une intensité de pluie de durée et de période

de retour donnée.

Pour notre étude on passe par les étapes suivantes :

- Classer la série des précipitations par ordre croissant.

- Calcul de la fréquence expérimentale.

- Calcul des caractéristiques empiriques de la série de donnée.

- Ajuster graphiquement la loi choisie.

- Calculer le quantile et son intervalle de confiance.

Les caractéristiques de la série sont représentées dans le tableau au suivant :

Tableau N° 3 : Caractéristiques de la série avec N=30ans

Caractéristiques Formules Valeurs

La somme des Pmax j en

(mm) ∑ 𝑿𝒊

𝑵=𝟑𝟎

𝒊=𝟏

1660.50

la moyenne des Pmax j en

(mm) �̅� =∑ 𝑿𝒊

𝑵=𝟑𝟎𝒊=𝟏

𝑵 55.35

L’écart type « бx »

; Pour n > 30 ans 𝝈𝒙 = [√

∑ (𝑿𝒊 − �̅�)𝟐𝑵=𝟑𝟎𝒊=𝟏

𝑵] 23.33

Coefficient de

variation « Cv » : 𝑪𝑽 =

𝝈𝒙

�̅� 0.42157

L'exposant climatique : b=0.36

Etude Hydrologique

Page | 18

CHAPITRE II

Remarque

L’exposant climatique pour notre région et de b=0.36 Selon les études régionales de

l’ANRH (Agence Nationale Des Ressources Hydrique) de Annaba

II. Choix de la loi d’ajustement

Comme il existe plusieurs méthodes d’ajustement des séries pluviométriques, l'efficacité

d'une méthode d'estimation dépend de la loi de probabilité, de la taille de l'échantillon et de

certaines caractéristiques de l'échantillon. Toutefois, de nombreuses études comparatives, autant

empiriques que théoriques, ont été menées afin de déterminer dans quelles circonstances une

méthode d'estimation est la plus efficace pour une loi donnée (B.Touabia. 2001). [1]

Dans notre étude on va utiliser les deux lois suivantes :

La loi de GUMBEL

La loi de GALTON (log-normal).

Remarque :

L'ajustement des pluies maximales journalières sera traiter par logiciel “Hyfran" avec une

comparaison des graphes de régression obtenue par les ajustements.

II.1. Ajustement de la série pluviométrique à la loi de GUMBEL

Cette loi a une fonction de répartition qui s’exprime selon la formule suivante :

𝐹(𝑋) = 𝑒−𝑒−𝑦… … … … … … … … … (II_1)

Tel que :

y = a (X – X0)

1/a : la pente de la droite de GUMBEL

y : variable réduite de GUMBEL

X : précipitation maximale journalière (mm)

X0 : ordonnée à l’origine en (mm)

On peut écrire : y = - ln (- ln (F (x))

Avant de procéder à l’ajustement il faut suivre les étapes suivantes :

Classer les valeurs des précipitations par ordre croissant avec attribution d’un rang 1,

2,3…n.

Calculer pour chaque valeur de précipitation la fréquence expérimentale par la

formule de HAZEN.

𝐹(𝑥) =𝑚 − 0.5

𝑁… … … … … … … . . . (II_2)

Avec :

m : rang de précipitation

N : nombre d’observations(30)

Etude Hydrologique

Page | 19

CHAPITRE II

Calculer la variable réduite de GUMBEL donnée par la formule suivante :

y = - ln (-ln (F(x))

Calculer les paramètres d’ajustement « a » et « X0 »

Représenter graphiquement les couples (Xi, yi) sur papier GUMBEL.

A. Gumbel (Méthode de maximum de vraisemblance)

Résultats de l’ajustement sont représentés au tableau N°

Nombre d’observation : 30

B. Quantiles :

q = F(X) (probabilité au non dépassement)

T = 1/ (1-q)

Tableau N° 4 : Résultat de l’ajustement à la loi de Gumbel

II.2. Ajustement de la série pluviométrique à la loi de GALTON :

Le procédé d’ajustement est identique à celui établi pour la loi de Gumbel, seul la

représentation graphique change ou elle est faite sur du papier log-normale.

La loi de GALTON a une fonction de répartition qui s’exprime selon la formule suivante :

Avec :

(Variable réduite de GAUSS)

L’équation de la droite de GALTON est la suivante :

Période de retour (ans) Probabilité

(q) XT Écart type Intervalle de confiance

500 0.998 155.75 17.546 121.35 - 190.14

200 0.995 139.36 15.197 109.57 - 169.15

100 0.99 126.94 13.429 100.62 - 153.27

50 0.98 114.48 11.669 91.603 - 137.35

20 0.95 97.845 9.3575 79.501 - 116.19

10 0.9 84.995 7.6238 70.049 - 99.941

5 0.8 71.598 5.9121 60.008 - 83.189

2 0.5 51.365 3.8098 43.896 - 58.834

(II_3)

(II_4)

Etude Hydrologique

Page | 20

CHAPITRE II

A. Galton (Log -Normal) :

Nombre d'observations : 30

B. Quantiles :

q = F(X) (probabilité au non dépassement)

T = 1/ (1-q)

Tableau N° 5 : Résultat de l’ajustement à la loi de Galton

Période de

retour (ans) Probabilité (q) Xt en mm Écart type

Intervalle de

confiance

500 0.998 167.43 29.016 110.54 - 224.31

200 0.995 147.78 23.457 101.80 - 193.77

100 0.99 133.32 19.593 94.907 - 171.73

50 0.98 119.12 16.021 87.716 - 150.53

20 0.95 100.61 11.751 77.578 - 123.65

10 0.9 86.592 8.8785 69.186 - 104.00

5 0.8 72.198 6.362 59.726 - 84.670

2 0.5 51.006 3.8453 43.468 - 58.545

Et voici les graphes obtenues par les deux lois d’ajustement avec la comparaison entre les

deux graphes.

Figure N° 3 : L’ajustement des pluies à la loi de Gumbel

Etude Hydrologique

Page | 21

CHAPITRE II

Figure N° 4 : L’ajustement des pluies à la loi de GALTON

III. Calcul de l’intensité de la pluie de durée de 15 minutes et de période de retour de 10

ans :

Pour certains aménagements (notamment urbains), il est important de connaitre les valeurs

des intensités de pluies (que l’on exprime en général en mm/h) en fonction :

De la durée de la précipitation

Du temps de retour

Une façon très commode de décrire pour un lieu donné, ces précipitations est de tracer les

courbes « intensités, durées, temps de retour » qui fournissent en fonction de la durée et pour un

temps de retour donné l’intensité de la précipitation .ces courbes sont rares car elles nécessitent

une longue série d’enregistrement d’où l’installation de pluviographes (pluviométrique)

Pour le calcul de l’intensité moyenne de précipitation nous utilisons la formule de

MONTANARI :

It15 min,p% = 𝐼24,𝑝%(𝑡

24)𝑏−1 …………. (II-5)

Avec :

It15min, p% : Intensité moyenne de précipitation pour une averse de fréquence (p%).

I24, p% : Intensité moyenne de précipitation pour une journée de fréquence (p%) donnée.

t : durée de l’averse en heure, t=0.25h = 15 min pour une période de retour de 10 ans.

b : exposant climatique de la région (b=0.36).

Etude Hydrologique

Page | 22

CHAPITRE II

Nous aurons donc :

I15 min,10% = 𝐼24,10% (𝑡

24)𝑏−1 =

𝑃24,10%

24(

𝑡

24)𝑏−1………... (II_6)

D’après la loi de GUMBEL :

I15 min,10% =84.995

24(0.25

24)0.36−1 = 65.74 𝑚𝑚/ℎ

D’après la loi de GALTON :

I15 min,10% =86.592

24(0.25

24)0.36−1 = 66.97 𝑚𝑚/ℎ

Remarque :

Les calculs pour les autres périodes de retour sont représentés sous l’Annexe N° 2-A / 2-B :

L’étude hydrologique nous a permis de déterminer l’intensité moyenne des précipitations.

On observe que les résultats obtenus par les deux lois d’ajustement (loi de GUMBEL et loi

de (GALTON) soit analytiquement ou graphiquement sont très rapprochés.

Pour le dimensionnement de notre réseau d’assainissement on va prendre la valeur obtenue

par la loi de GALTON et on déterminera la valeur de l’intensité pluviale qui est le débit

spécifique.

I =66.97 × 10000

3600= 186.06

𝑙

𝑠/ℎ𝑎

Avec 10000/3600 : terme de conversation du mm /h en l/s/ha

Conclusion

L’étude hydrologie nous a permis de déterminer l’intensité moyenne des précipitations. On

observe que les résultats obtenus par les deux lois d’ajustement (loi de Gumbel et la loi de

Galton) soit analytiquement ou graphiquement sont très rapprochés.

D’après la droite de Galton qui est la meilleure loi d’ajustement de précipitation maximale

journalière, il a été conclu la valeur i15mn, 10%=66.97 mm/h.

Pour le dimensionnement optimal de notre réseau il convient de retenir la valeur donnée par

la loi de Galton.

I = 186.06 l/s/ha

Chapitre III :


Page | 23

CHAPITRE III

Introduction :

Dans l’étude d’un projet d’Assainissement, il est nécessaire de définir tous les paramètres et la

méthodologie à suivre pour effectuer cette étude.

Il est indispensable de prendre en considération la surface d’influence et sa pente, ainsi que les

systèmes d’évacuation, leurs schémas et les coefficients caractérisant cette surface, pour avoir une

meilleure estimation des débits à évacuer dans des conditions d’écoulement favorables.

Dans ce chapitre, on va s’intéresser pour énumérer les éléments de base qui sont nécessaires

pour le dimensionnement du réseau appelé à assurer l’évacuation des eaux pluviales sans qu’il y ait

de débordement. Le système et le schéma de réseau, le nombre de sous bassins adoptés et le

coefficient de ruissellement correspondant feront également l’objet de ce chapitre.

I. Evaluation des débits d’eaux pluviales

I.1. Généralités

Les ouvrages d'assainissement doivent assurer un degré de protection suffisant contre les

inondations causées par la pluie. Une protection absolue nécessiterait la construction de réseaux aux

dimensions excessives par les dépenses de premier établissement et d'entretien qu'elles

impliqueraient ; de tels ouvrages seraient en outre d'une exploitation défectueuse parce qu'ils

risqueraient de favoriser la formation de dépôts fermentescibles.

L’étude d’un réseau d’assainissement nécessite une détermination des débits pluviaux. Ces

derniers seront calculés pour une précipitation de fréquence décennale et d’une durée de15mn. Ces

eaux doivent être collectées dans les canalisations d’évacuation pour éviter les débordements

(inondation)

Le problème de l'évaluation des débits pluviaux dans les bassins versants a fait depuis longtemps

l'objet de nombreuses études théoriques, on peut citer deux méthodes principales d'évaluation des

débits pluviaux [2] :

La méthode rationnelle

La méthode superficielle

I.2. Méthode rationnelle

La méthode la plus ancienne est la méthode dite « rationnelle », dont la formule de base est très

simple, mais elle devient très complexe à utiliser « manuellement » si on intègre tous les correctifs et

si on procède à une décomposition analytique fine [2].

C’est une méthode qui consiste à estimer le débit à partir d’un découpage du bassin versant en

secteurs limités par les lignes isochrones, cette méthode fut découverte en 1889, mais ce n’est qu’en

1906 qu’elle a été généralisé, elle est connue aussi par la méthode de LIOYD DAVIS, c’est une

méthode qui a fait et fait ses preuves surtout pour les bassins urbains a faible surface.

Elle consiste à estimer les débits pluviaux suite à une averse d’intensité moyenne « i » supposée

constante durant la chute de pluie sur des surfaces d’influence de superficie « A », caractérisée par un

coefficient de ruissellement « Cr ». La méthode rationnelle s’exprime par la formule suivante :


Page | 24

CHAPITRE III

AiCrQ ... (l / s) ……………… (III_1)

Avec :

Q : débit d’eau de ruissellement (l / s)

A : surface de l’aire d’influence (ha)

Cr : coefficient de ruissellement

i : intensité de précipitation (l / s / ha)

: Coefficient correcteur de l’intensité tenant compte de la distribution de la pluie dans

l’espace, dont sa détermination est en fonction de la forme du bassin.

I.2.1. Hypothèses de la méthode rationnelle

Les hypothèses de base sont, par conséquent, les suivantes :

Le débit de pointe est observé à l’exutoire seulement si la durée de l’averse est supérieure

au temps de concentration du BV.

Le débit est proportionnel à l’intensité moyenne maximale sur une durée égale au temps

de concentration du BV.

L’intensité et le débit qui en résulte ont le même période de retour T, ceci suppose donc

que le coefficient de ruissellement du BV soit constant [2].

I.2.2. Validité de la méthode rationnelle

L'application de la méthode nécessite au préalable la détermination des lignes isochrones.

Ces lignes peuvent être définies par un certain nombre de points situés à la même distance

hydraulique (c'est-à-dire correspondant au même temps de parcours jusqu'à l'exutoire) [2].

L’application de cette formule est simple mais conduit généralement à des surestimations

de débits. Elle ne tient pas compte de la capacité du stockage du réseau mais la principale

difficulté de cette méthode réside dans l’estimation du tc.

Elle est généralement utilisée pour des surfaces limitées.

Le résultat est encore plus fiable du fait de la bonne estimation du coefficient de

ruissellement, ainsi elle est applicable pour des zones ou le temps de concentration ne

dépasse pas 30 minutes

I.2.3. Temps de concentration

Le temps de concentration du bassin versant considéré est le temps minimum pour que tout le

bassin contribue à l’écoulement vers l’exutoire. C’est une grandeur fondamentale qui permet de

choisir une intensité moyenne.

Pour évaluer le temps de concentration on a :

On considère que le temps de concentration est issu de trois temps, t1, t2 et t3 :

Vt

.60

11

Temps mis par l’eau pour s’écouler dans les conduites, (en minute).

…………………. (III_2)


Page | 25

CHAPITRE III

t2 : Temps mis par l’eau pour atteindre le premier ouvrage d’engouffrement on l’estime compris

entre 2 et 20 minutes.

I

Lt

113

.

Temps de ruissellement sur un parcours ne comportant pas de canalisation, (en minute).

Ou :

L : Longueur de la conduite (m).

V : Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite, (m/s).

I : Pente moyenne du chemin parcouru par l’eau (m) [2].

I.3. Méthode superficielle

Pour le calcul des débits de ruissellement résultant d’une averse en un point d’un bassin versant,

on adopte la méthode superficielle « Modèle de Caquot ».

Cette méthode permet de calculer les coefficients a et b de la formule de MONTANARI

déterminés par l’étude de la pluie du projet et qui seront injectés dans la formule générale du modèle

de CAQUOT.

Il convient de constater que l’équation de base du modèle de Caquot ne prend en compte que les

surfaces imperméables réellement drainées par le réseau, la contribution des surfaces perméables à

l’accumulation des eaux à l’exutoire est purement et simplement omise faute de mesures dans ce sens

sur des bases expérimentales sérieuses.

Cette remarque montre, que la méthode superficielle ne peut s’appliquer que pour des bassins

suffisamment homogènes et urbanisés, d’autant plus que le coefficient « C » est le paramètre qui a le

plus d’influence sur la valeur du débit.

Les limites d’application de cette méthode.

0.2 ≤ C <1

0 <A ≤ 200 ha

0.002 ≤ I ≤ 0.05

La limite la plus contraignante pour le concepteur est bien évidemment celle afférente à la

superficie. Il convient de préciser à ce sujet que les expérimentations réalisées en France ont porté sur

des bassins de 2 à 30 ha. Par ailleurs, un modèle mathématique fondé sur les équations de Saint-

Venant a permis de vérifier la validité de la formule pour des bassins de moins de 200 ha. La

vérification pour un bassin de 2000 ha a montré que la méthode superficielle sous-estimait de moitié

les débits.

Par prudence et en attendant les résultats de nouvelles expérimentations, l’Instruction Technique

a fixé 200 ha comme limite supérieure d’application du modèle de CAQUOT. Au-delà de cette

limite, le recours à des modèles mathématiques plus complets est nécessaire.

Cette méthode elle se traduit par l’équation suivante :

…………………. (III_3)


Page | 26

CHAPITRE III

…………… (III_5)

u

w

ur

u

v

u ACIKfQ ...)(1

1

Ou :

Q (f) : Débit pluvial de fréquence f ; f=90%. (m3/s)

K, u, v, w : Coefficients d’expression.

I : Pente moyenne du collecteur du sous bassin considéré. (m/m).

Cr : Coefficient de ruissellement.

A : Surface du sous bassin considéré. (ha).

Les coefficients d’expression K, u, v, w sont donnés par les relations :

6.6

)(.)5,0( )( faK

fb

)(41,0 fbv …………………….. (III_6)

)(287,01 fbu ………………….. (III_7)

)(507,095,0 fbw ………………. (III_8)

a (f) et b (f) sont des paramètres de la relation :

)().(),( fbtfafti ………………… (III_9)

Où:

i (t, f) : Intensité de pluie de durée t et de fréquence f. t = 15 min.

f = 90 %.

I.4. Méthode de calcul

Pour l’évaluation des débits des eaux pluviales on opte pour la méthode rationnelle car

les conditions de validité de celle-ci est respectée sur tous les sous bassins.

I.4.1. Découpage de l’aire d’étude en sous bassins :

En général, le bassin versant est un secteur géographique qui est limité par les lignes de crête ou

par les lignes de partage des eaux.

Toutes les eaux qui ruissellent en surface sont recueillies par une seule ligne d’écoulement.

Donc, le découpage du site en sous bassins élémentaires doit être fait selon :

Topographie du terrain.

La densité des habitations ;

Les courbes de niveau ;

Les routes et voiries existantes.

…………………. (III_4)


Page | 27

CHAPITRE III

Nature d’occupation du sol, pour avoir des coefficients de ruissellement aussi proche que

possible.

Limites naturelles : oueds, talweg, collines,…etc.

Remarque

Dans notre cas ; le découpage se fait selon les courbes de niveaux, ainsi, les pentes les routes

et les voiries et les limites naturelles (oued talwegs … etc.)

Figure N°1 : représentation des différents sous bassin

I.4.2. Principe du tracé du réseau :

Le tracé des différents collecteurs se fait en fonction des paramètres suivants :

La topographie du site.

Implantation des canalisations dans le domaine public.

Les conditions de rejet.

Emplacement des cours d’eau et talweg.

Emplacement du cours d’eau ou de la station d’épuration.

La profondeur des canalisations doit elle aussi répondre à certains critères comme

- La profondeur des caves avoisinante.

S.B-1 : sous bassin

1.85 : surface en hectare


Page | 28

CHAPITRE III

- La résistance de la canalisation aux efforts physiques et au gel.

Remarque :

Dans notre cas ; le tracé du réseau se fait selon la topographie (la pente du terraine) du site,

implantation des canalisations au milieu des routes et voiries ainsi les conditions de rejet (pointe de

rejet)

II. Systèmes d’évacuation du réseau d’Assainissement

Les systèmes d'évacuation sont composés principalement de conduites à écoulement à surface

libre, de canaux et fossés, et accessoirement de postes de pompage pour refouler les eaux vers les

collecteurs. Habituellement, on considère trois catégories de systèmes d'évacuation, soit :

L’égout combiné ou unitaire.

L’égout pseudo-séparatif.

L’égout séparatif composé d'un égout sanitaire et d'un égout pluvial.

Remarque

L’établissement du réseau d’assainissement doit répondre à deux catégories de préoccupation, à

savoir :

Assurer une évacuation correcte des eaux pluviales de manière à empêcher la submersion

des zones étudier et éviter toute stagnation après les averses.

Assurer l’évacuation des eaux usées ménagères, les eaux vannes, ainsi que les eaux

résiduaires industrielles. Il est permis d’imaginer un ou plusieurs réseaux de canalisations

où l’effluent s’écoule généralement gravitairement.

II.1.1 Système unitaire :

Ce système prévoit l’évacuation en commun dans une même conduite des eaux d’égout

ménagères et industrielles et les eaux de pluie. Ce système nécessite des ouvrages d’égout et des

stations d’épuration relativement importants afin de pouvoir absorber les pointes de

ruissellement. Le système unitaire est recommandé. (Voir Figure N°2)


Page | 29

CHAPITRE III

Figure N°2 : Système unitaire


Page | 30

CHAPITRE III

II.1.2. Système séparatif

Ce système comprend deux réseaux, Dans lequel deux réseaux sont mis en place.

Réseau Pluvial : il est conçu pour évacuer les eaux d’origine pluviale, c’est à dire les

pointes pluviales, il suit la ligne de plus grande pente. Il transite l’eau vers les cours

d’eau les plus proches.

Réseau d’Eaux Usées : il est prévu pour l’évacuation des eaux usées d’origine

domestique et industrielle jusqu’à la station d’épuration avec une pente qui peut être

faible.

Le tracé des collecteurs n’est obligatoirement pas le même, ce qui est le cas la plus part du

temps. Le tracé du réseau d’eaux usées est en fonction de l’implantation des différentes entités qu’il

dessert en suivant les routes existantes. Ce réseau ne demande pas de grandes pentes vu que les

sections ne sont pas trop importantes.

Le réseau prend fin obligatoirement à la station d’épuration qui se trouve en général à la sortie de

l’agglomération. Ou l’unité industrielle

Par contre le tracé du réseau d’eaux pluviales dépend de l’implantation des espaces producteurs

du ruissellement des eaux pluviales sont rejetées directement dans le cours d’eau le plus proche

naturel soit-il ou artificiel. (Voir les deux Figure N°3)


Page | 31

CHAPITRE III

Figure N°3 : système séparatif.

II.1.3. Système pseudo- séparatif

Le système pseudo séparatif est un système dans lequel on divise les apports des eaux pluviales

en deux parties :

L’une provenant uniquement des surfaces de voirie qui s’écoulent par des

ouvrages particuliers : caniveaux aqueducs, fossés avec évacuation directe dans la nature.

L’autre provenant des toitures et cours intérieures qui sont raccordées au

réseau d’assainissement à l’aide des mêmes branchements que ceux des eaux usées

domestiques. On recoupe ainsi les évacuations des eaux d’un même immeuble.

Figure N°4 : Système pseudo séparatif.


Page | 32

CHAPITRE III

Figure N°5 : schéma des Différents systèmes d’évacuation des eaux d’assainissement

Remarque :

Il existe d’autre système comme :

le système autonome

le système non gravitaire

II.1.4. Le système autonome

Ils sont proposés lorsque la faible densité de l’habitant et dans les cites ruraux, rend trop

coûteuse la mise en place de réseaux publics. (Voir figure N°6).

Figure N°6 : Système autonome.


Page | 33

CHAPITRE III

II.1.5. Les systèmes non gravitaires

Que l’on appelle court transfert forcé mis en œuvre chaque fois que la topographie du terrain

l’exige, (voir figure N°7).

Figure N°7 : Système non gravitaire.

On propose le Tableau N°1 qui récapitule les particularités de chaque système

Système Domaine

d'utilisation

Avantages Inconvénients Contraintes

d'exploitation

Unitaire - milieu récepteur

éloigné des points

de collecte

- topographie à

faible relief

- débit d'étiage du

cours d'eau

récepteur

important.

- conception simple

- encombrement réduit du

sous-sol

- à priori économique

- pas de risque d'inversion

de branchement.

- débit à la STEP très

variable

- la dilution des eaux

usées est variable

- apport de sable

important à la station

d’épuration

- rejet direct vers le

milieu récepteur du

mélange " eaux usées

eaux pluviales" au droit

des déversoirs d'orage.

- entretien régulier

des déversoirs

d'orage et des

bassins de stockage

- difficulté

d'évaluation des

rejets directs vers

le milieu récepteur.

Séparatif - petites et

moyennes

agglomérations ;

- extension des

villes

- faible débit

d'étiage du cours

d’eau récepteur

- diminution des

sections des collecteurs

- exploitation plus facile

de la STEP

- meilleure naturel

préservé

- encombrement

important du sous-sol

- coût d'investissement

élevé

- risque important

d'erreur de branchement.

- Surveillance

accrue des

branchements

- entretien d'un

linéaire important

de collecteurs

(eaux usées et

pluviales)

Pseudo

séparatif

- petits et

moyennes

agglomération.

- présence d’un

milieu récepteur

proche.

- Le problème des faux

branchements est éliminé.

- Le plus gros des eaux

pluviales étant

acheminées en d’heure de

la ville, ce qui nous donne

des collecteurs traversant

la ville de moindre

dimension

- le fonctionnement de

la station d’épuration est

perturbé, la charge

polluante est variable en

qualité et en quantité

- Entretien régulier

des déversoirs

d'orage et des

bassins de stockage

;

- Surveillance

accrue des

branchements.


Page | 34

CHAPITRE III

II.2. Choix du système d’évacuation :

Le choix du système d’évacuation se fait en tenant compte des paramètres prépondérants

suivants :

L’aspect économique : une étude comparative de plusieurs variantes est Nécessaire

S’il s’agit d’une extension du réseau, il faut tenir compte du système existant ;

Il faut tenir compte les conditions de rejet

La topographie du terrain naturel.

Données pluviométriques.

Remarque

Notre choix se porte sur un système d’évacuation séparatif, et on constate d’après le plan

topographique que les pentes du terrain sont moyens forte qui permettant un écoulement gravitaire

vers les différents exutoires (on a quatre points de rejet).

Notre zone d’étude, est une zone industriel donc les rejets sont plus importants, et pour cela ont a

adopté le choix d’un système séparatif

Le but de cette étude est d’assurer le bon fonctionnement du réseau d’assainissement

III. Schémas d’évacuation

Les réseaux d’Assainissement fonctionnent essentiellement en écoulement gravitaire et peuvent

avoir des dispositions très diverses selon le système choisi. Leur schéma se rapproche le plus souvent

de l’un des types suivants :

III.1.1 Schéma perpendiculaire

L’écoulement se fait directement dans le cours d’eau. Ce type de schéma ne permet pas la

concentration des eaux vers un point unique d’épuration et rend celle-ci difficile.

Il n’est guère utilisable que pour les réseaux d’eaux pluviales dans les systèmes séparatifs, aven

un rejet dans un cours d’eau.

Figure N°8 : Schéma perpendiculaire

III.1.2. Schéma par déplacement latéral

C’est le schéma le plus simple de ceux permettant de transporter l’effluant à l’aval de

l’agglomération en vue de son traitement


Page | 35

CHAPITRE III

Figure N° 9 : Schéma par déplacement latéral

III.1.3. Schéma transversal ou oblique

Ce schéma comporte des ramifications de collecteurs qui permettent de rapporter l’effluent

à l’aval de l’agglomération. Ce type de schéma est adopté lorsque la pente du terrain est faible.

Figure N° 10 : Schéma transversal ou oblique

III.1.4. Schéma par zone étagée

C’est une transposition de schéma à déplacement latéral, mais avec une multiplication des

collecteurs longitudinaux pour ne pas charger certains collecteurs.

Figure N° 11 : Schéma par zone étagée

III.1.5. Schéma radial

C’est un schéma adopté pour les terrains plat, ou les eaux sont collectées en un point bas, pour

ensuite être relevées vers :

Un cours d’eau récepteur.

Une station d’épuration.

Un collecteur fonctionnant à surface libre


Page | 36

CHAPITRE III

Figure N°12 : Schéma radial

III.2. Le choix du schéma d’évacuation

Le choix du schéma du réseau d’évacuation à adopter, dépend de divers paramètre :

Les conditions techniques et locales du lieu : système existant, la topographie du terrain

et la répartition géographique des habitants à desservir ;

Les conditions économiques : le coût et les frais d’investissement et d’entretien ;

les conditions d’environnement : nature de rejet et le milieu récepteur

L’implantation des canalisations dans le domaine public (l’implantation des canalisations

dans un domaine privé crée des suggestions importantes du fait de la présence de regard

de visite) ;

l’emplacement de la station d’épuration si elle existe ;

La résistance de la canalisation aux efforts physique et au gel.

Remarque :

Pour notre réseau on optera un schéma à collecteur transversal ou oblique pour les raisons

suivantes

La position de l’exutoire qui se trouve à l’aval

Les conditions topographiques

La position de l’Oued (chaabat) par rapport à la structure du parc

IV. Évaluation du coefficient de ruissellement :

Le coefficient de ruissellement est défini comme étant le rapport entre le volume d’eau ruisselée

et le volume d’eau tombée sur cette aire, sa valeur varie de 0.05 à 1, elle dépend de plusieurs facteurs

La nature du sol

La pente du terrain

Le mode d’occupation du sol

La densité de la population

La durée de pluie, et l’humidité de l’air.

Comme une estimation erronée du coefficient de ruissellement conduit à un sous ou

surdimensionnement du réseau ; tous ces facteurs doivent être pris en considération pour la

détermination de ce coefficient.


Page | 37

CHAPITRE III

Tableau N° 2 : Coefficients de ruissellement en fonction de la zone D’influence.

Zones d’influence Coefficient de ruissellement (Cr)

Surface imperméable 0.90

Pavage à larges joints 0.60

Voirie non goudronnées 0.35

Allées en gravier 0.20

Surfaces boisées 0.05

Tableau N° 3 : Coefficient de ruissellement en fonction de surface drainée.

Surface Coefficient de ruissellement (Cr)

Chaussée en béton asphaltée 0.70 – 0.95

Chaussée en brique 0.70 – 0.85

Toiture 0.75 – 0.95

Terrain gazonné, sol sablonneux

- Plat (pente < à 2 %).

- Pente moyenne de 2 à 7

%.

- Pente abrupte

0.05 – 0.10

0.10 – 0.15

0.15 – 0.20

Terrain gazonné, sol sablonneux

- Plat (pente < à 2 %).

- Pente moyenne de 2 à 7

%.

- Pente abrupte

0.13 – 0.17

0.18 – 0.22

0.25 – 0.35

Entrée de garage en gravier 0.15 – 0.30

Zone industriel 0.50 - 0.90

Rue 0.80 0.85

Tableau N° 4 : Coefficient de ruissellement en fonction du type d’urbanisation.

désignation du type d'urbanisation Coefficient de ruissellement (Cr)

centre-ville (agglomération important) 0,80-0,95

zone d'habitat collectif (sans jardins et espace vert) 0,60-0,80

zone d'habitat semi-collectif (avec espace vert) 0,40-0,80

zone artisanale 0,30-0,80

zone portuaire 0,70-0,90

zone ferroviaire 0,20-0,35

espaces verts 0,10-0,25

jardins et parcs 0,05-0,20


Page | 38

CHAPITRE III

Remarque :

Puisque notre zone il a un caractère industriel ; alors le coefficient de ruissellement sera fort

vu l’influence des facteurs suivants :

Le site est composé des constructions industrielles

des surfaces des voiries et des parkings

des espaces verts (jardin … etc.)

des zones et des espaces commerciaux

IV.1. Calcul du coefficient de ruissellement pondéré total

Le coefficient de ruissellement pondéré est donné par l’expression :

A

ACC

iri

rp

……………………… (III_10)

Avec :

Crp : Coefficient de ruissellement pondéré total.

Cri : Coefficient de ruissellement de chaque sous bassin.

Ai : Surface élémentaire de chaque sous bassin

A : Surface totale de la zone urbanisée.

Le tableau au suivant repartie les différents calculs de coefficient de ruissellement pondéré

Tableau N° 5 : calcul du Coefficient de ruissellement pondéré du parc industriel (Ain-Elbarda)

Désignation La Marge

de Cr

Pourcentage

d’occupation

(%)

Surface

(Ha) Cr Crp

Zone Industriel 0.50 - 0.80 70 71,26861 0.75

0.75 Espace Vert 0.05 - 0.25 3 3,054369 0.20

Espace commercial 0.70 - 0.95 9 9,163107 0.80

Surface Voirie et parking 0.80 - 0.85 18 18,326214 0.80

Surface Totale 100 101,8123

IV.2. Calcul des débits pluviaux :

IV.2.1 Intensité uniforme i de l'averse

L'intensité est à relier à l'occurrence occasionnelle des débits résultant d'averses de grande

intensité. Cependant, il est impensable, économiquement, d'envisager un ouvrage dont les

dimensions permettraient de s'affranchir totalement d'un risque par ailleurs aléatoire et en théorie

infini.

On utilisera les formules du type i(t,F) .Il faudra aussi considérer que, sur une aire

géographique donnée, l'intensité de la pluie mesurée à l'épicentre de l'averse décroît

proportionnellement avec l'étendue de son impact au sol. On pourra utiliser la formule suivante

pour tenir compte de l'abattement spatial de la pluie. [7]


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CHAPITRE III

Formules de Friihling :

pour les bassins de forme ramassée

𝛼 = 1 − 0.005√𝑑/2 ……………. (III_11)

pour les bassins de forme allongée (rectangle étroit, largeur = ½ de la longueur,)

𝛼 = 1 − 0.006√𝑑/2 …………….. (III_12)

d : Distance du milieu du bassin.

Les résultats de calcul des débits pluviaux sont reportés dans l’Annexe N° : 3

Conclusion

Dans ce chapitre, nous avons passé en revu différents systèmes d’évacuation, et décidé du

choix du système et du schéma d’évacuation à adopter et repartir les habitants par sous bassin

afin de pouvoir faire un calcul hydraulique adéquat.

Pour notre parc industriel on a fixé les choix suivants :

Le système d’évacuation à adopter pour la zone (Parc industriel Ain El Berda) est le

système séparatif.

Le schéma d’évacuation adopté est le schéma à collecte transversale oblique.

Chapitre IV :


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CHAPITRE IV

Introduction

Une fois que la totalité des débits fut déterminée, on passe au dimensionnement proprement

dit des ouvrages tout en respectant certaines normes d’écoulement

L’évacuation rapide des matières fécales

Le transport des eaux dans des conditions d’hygiène satisfaisantes ;

Les ouvrages d’évacuation (collecteurs et regards), doivent respecter certaines normes

d’écoulement. L’implantation en profondeur se fait d’une manière à satisfaire aux conditions de

résistance mécanique due aux charges extérieures et avec un meilleur choix du tracé des

collecteurs

I. Conception du réseau d’assainissement :

La conception d’un réseau d’assainissement est la concrétisation de tous les éléments

constituant les branches du réseau sur un schéma global.

Les collecteurs sont définis par leur :

Emplacement (en plan).

Profondeur.

Diamètres (intérieur et extérieur).

Pente.

Leur joints et confection.

Les regards de visite et de jonction sont également définis par leur.

Emplacement (en plan).

Profondeur.

Côtes.

II. Dimensionnement du réseau d’assainissement :

II.1. Conditions d’écoulement et de dimensionnement :

L’écoulement en assainissement est gravitaire dans la mesure du possible, donc tributaire de

la topographie du terrain naturel, en plus cet écoulement doit avoir une vitesse qui permet l’auto

curage, et ne détériore pas les conduites.

La vitesse d’auto curage : comme les eaux usées sont des eaux chargées, qui contienne du

sable, facilement décantable. Pour empêcher ce phénomène il faut avoir une vitesse

d’écoulement qui satisfait les conditions suivantes :

une vitesse minimale de 0.6 m /s pour le (1/10) du débit de pleine section.

une vitesse de 0.3 m / s pour le (1/100) de ce même débit

Si ces vitesses ne sont pas respectées, il faut prévoir des chasses automatiques ou des

curages périodiques.

A l’opposé des considérations relatives à l’auto curage, le souci de prévenir la dégradation

des joints sur les canalisations circulaires et leur revêtement intérieur, nous conduit à poser des


Page | 41

CHAPITRE IV

limites supérieures aux pentes admissibles. Donc, il est déconseillé de dépasser des vitesses de

l’ordre de (4 à 5) m / s à pleine section. [4]

Si la vitesse du flot est > à 5m/s, des chutes seront prévues.

II.1.1. Formules d’écoulements

Dans le calcul des canalisations on utilise les différentes formules d’écoulements qui ont

été développés par des chercheurs scientifiques parmi ses formues on a :

II.1.1.1. Formule de CHEZY

.IRCV h ……………………… …………… (IV-1)

Où :

I : Pente du collecteur (m/m).

Rh : Rayon hydraulique (m).

C: Coefficient de CHEZY, il dépend des paramètres hydrauliques et géométriques de

l’écoulement. Le coefficient « C» est donné à son tour par la formule de BAZIN :

hR1

87C

……………………….…………….….. (IV-2)

: Coefficient de BAZIN qui varie suivant les matériaux employés et la nature des eaux

transportées. Dans laquelle :

= 0.06 pour les collecteurs d’eaux pluviales.

= 0.16 pour les collecteurs d’eaux usées.

II.1.1.2. Formule de MANNING

21

32

IRn

V h

……………………….…………….….. (IV-3)

Ou :

: est un coefficient d’unité qui vaut 1 en système international et 1,486 en système

anglo-saxon.

n : coefficient de MANNING il dépend des parois des conduite.

Rh : Rayon hydraulique (m).

I : Pente du collecteur (m/m).


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CHAPITRE IV

II.1.1.3. Formule de MANNING-STRICKLER

IRKV hs3

2

……………………….…………….….. (IV-4)

Avec :

Ks: Coefficient de rugosité de Manning-Strickler

61

65

126

dKS ……………………….…………….….. (IV-5)

Où :

d65 : est le diamètre en mètre correspondant à 65 % passant en poids.

Tableau N° 1 : Coefficient de Manning-Strickler (Ks).

Fossé à parois en herbe 30

Fossé à parois en terre 40

Canal en maçonnerie 60

Conduite en béton 75

Conduite en fibre ciment 80

Conduite en fonte ou en grés 90

Conduite en PVC 100

II.2. Mode de calcul

Avant de procéder au calcul hydraulique du réseau d’assainissement en gravitaire, on

considère les hypothèses suivantes :

L’écoulement est uniforme à surface libre, le gradient hydraulique de perte de charge est

égal à la pente du radier.

La perte de charge engendrée est une énergie potentielle égale à la différence des côtes du

plan d’eau en amont et en aval.

Les canalisations d’égouts dimensionnées pour un débit en pleine section Qps ne débitent en

réalité et dans la plupart du temps que des quantités d’eaux plus faibles que celles pour lesquelles

elles ont été calculées.

Avant tout on définit les paramètres suivants :

Périmètre mouillé (P) : c’est la longueur du périmètre de la conduite qui est en

contact avec l’eau (m).

Section mouillée (S) : c’est la section transversale de la conduite occupée par l’eau

(m²).

Rayon hydraulique (Rh) : c’est le rapport entre la section mouillée et le périmètre

mouillé. (m).

Vitesse moyenne (v) : c’est le rapport entre le débit volumique (m3/s) et la section

mouillée (m2).


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CHAPITRE IV

L’écoulement dans les collecteurs est un écoulement à surface libre régi par la formule de la

continuité :

V.SQ ………………………… (IV -6)

Avec :

Q : Débit (m3/s).

V : Vitesse d’écoulement (m/s).

S : Section mouillée (m²).

Pour le dimensionnement de notre réseau, nous avons élaboré une macro sur Excel 2010,

qui a pour objet de faciliter la tâche du dimensionnement.

Pour cela on utilise la formule qui nous donne la vitesse moyenne. Si on choisit la formule

de Manning-Strickler, la vitesse en (m/s) est déterminée par l’expression :

IRKV hs3

2

…………………………… (IV -7)

Où :

I (m/m) : Pente motrice nécessaire à l’écoulement d’un débit Q donné (I > 0.25%).

Rh (m) : Rayon hydraulique.

Ks: Coefficient de rugosité dépend de la nature des parois.

Et on tire l’expression du débit :

I..S.RQ 3

2

sK ..………………………………. (IV-8)

D’où le diamètre est calculé par la formule :

8

3

cal )*

*2036,3(D

IK

Q

S

t ..………………………………. (IV-9)

Le débit en plein section est donné donc par la relation :

Qps=4

(**Vps

2norD..………………………………. (IV-10)

D’après la méthode des régressions polynomiales et à partir des valeurs fournies par

l’annexe N° 5 (voir abaque) nous avons établi les relations entre Rq et Rv, ainsi entre Rq et Rh.

Les relations sont les suivantes :

Rv= -25,63*Rq6 + 93,647*Rq5 - 134,25*Rq4 + 95,24*Rq3 - 35,151*Rq2 + 7,0395*Rq +

0,2263 ……………………….. (IV-11)


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CHAPITRE IV

Rh = -11,423*Rq6 + 40.641* Rq5- 55.497* Rq4 + 37.115 *Rq3 – 12.857* Rq2 +

2,8373*Rq + 0,0359 ………………………… (IV-12)

Tel que :

Rq= Qt/ Qps

Rq,min= Qeu/ Qps

Ensuite on calcule les vitesses et les hauteurs :

Rv = V/ Vps => V= Rv* Vps

Rh = H/ Dnor => H= Rh*Dnor

Rv,min = Vmin / Vps => Vmin= Rv,min* Vps

Rhmin = Hmin / Dnor => Hmin= Rhmin* Dnor

Pour la vérification de la vitesse d’auto-curage on a deux conditions a vérifié :

Condition 1 : Vitesse d'écoulement (V > 1.00 m / s)

Condition 2 :

Vmin > 0.60 m / s pour Q min 1

10Q𝑃𝑠

Vmin > 0.30 m / s pour Q min 1

100Q𝑃𝑠

Avec :

Rq : rapport des débits.

Rv : rapport des vitesses.

Rh: rapport des hauteurs.

Q : Débit véhiculé par la conduite circulaire. (m3/s).

V : Vitesse d’écoulement de l’eau (m/s).

h : Hauteur de remplissage dans la conduite (m).

Qps : Débit de pleine section (m3/s).

Vps : Vitesse à pleine section (m/s).

D : Diamètre normalisé de la conduite (mm).

Remarque [7] :

La profondeur de mise en œuvre minimale doit être déterminée en fonction des contraintes

d'environnement, de telle sorte qu'une canalisation en place puisse satisfaire aux impératifs de la

desserte en même temps qu'aux impératifs d'ordre économique.

La vitesse V doit s'inscrire à l'intérieur d'une fourchette de valeurs limites :

vitesse au-dessous de laquelle l'auto-curage ne serait pas réalisé,

vitesse au-dessus de laquelle il y a risque évident d'érosion du matériau mis en œuvre.


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CHAPITRE IV

Le diamètre doit correspondre à un diamètre commercial ; pour le transport des eaux

pluviales, il ne doit pas être inférieur à 0,30 m.

Les résultats de calcul sont représentés Sous l’Annexe N° 7

Conclusion :

Dans ce chapitre, nous avons abordé le coté hydraulique à savoir le dimensionnement du

réseau d’évacuation d’eaux usées et pluviales, nous avons suivi une méthode de calcul déjà

expliquée au préalable.

Nous remarquerons sans doute que notre dimensionnement a pris en considération :

L’auto curage est vérifiée sur tous les tronçons

La distance entre la génératrice supérieure de la conduite et la côte de terrain naturel qui

est environ de 1m.

Les diamètres des collecteurs principaux, varient de 300 mm jusqu’à 2000 mm

La nature topographique du site à une influence importance sur le dimensionnement,

Donc on a implanté plusieurs regards de chute pour maintenir les conditions agréable de

l’écoulement (vitesse limites d’auto-curage)

Les eaux pluviales évacué directement au milieu naturel (Chaabat), donc on n’a pas

besoin du déversoir d’orage (system séparatif)

Chapitre V :


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CHAPITRE V

Introduction :

Un réseau d’assainissement est un ensemble constitué d’organes dont chacun est le

complémentaire des autres en fonction du rôle qu’il joue.

En matière d’assainissement, les éléments constitutifs d’un réseau d’égout devront assurer :

Une évacuation correcte et rapide sans stagnation des eaux de pluie :

Le transport des eaux usées susceptibles de provoquer une pétrification, (odeur)

dans les conditions d’hygiène favorable.

Les ouvrages en matière d'assainissement comprennent :

Des ouvrages principaux qui correspondent au développement de l'ensemble du

réseau jusqu'à l'entrée des effluents dans la station d'épuration.

Des ouvrages annexes qui constituent toutes les constructions et les installations

ayant pour but de permettre l'exploitation rationnelle et correcte du réseau (bouche

d’égout, regards, déversoirs d'orage... etc.)

I. Les Ouvrages Principaux

Les ouvrages principaux correspondant aux ouvrages d’évacuation des effluents vers le

point de rejet ou vers la station d’épuration comprennent les conduites et les joints.

I.1. Canalisations

Elles se présentent sous plusieurs formes cylindriques préfabriquées en usine. Elles sont

désignées par leurs diamètres intérieurs, dites diamètres nominaux exprimés en millimètre, ou

ovoïdes préfabriqués désignés par leur hauteur exprimée en centimètre et, des ouvrages

visitables. [02]

Dans notre projet nous adoptons pour les canalisations de forme circulaire.

I.1.1. Types De Canalisation

Il existe plusieurs types de conduites qui sont différents suivant leur matériau et leur

destination. : [02]

I.1.1.1. Conduites en béton non armé

Les tuyaux en béton non armé sont fabriqués mécaniquement par procédé assurant une

compacité élevée du béton. La longueur utile ne doit pas dépasser 2,50m. Ces types de tuyaux

ont une rupture brutale, mais à moins que la hauteur de recouvrement ne soit insuffisante. Elle

survient aux premiers âges de la canalisation. Il est déconseillé d'utiliser les tuyaux non armés

pour des canalisations visitables.

I.1.1.2. Conduites en béton armé

Les tuyaux en béton armé sont fabriqués mécaniquement par un procédé assurant une

compacité élevée du béton (compression radiale, vibration, centrifugation). Les tuyaux

comportent deux séries d'armatures, la première est formée des barres droites appelées

génératrices, la deuxième est formée des spires en hélice continues d'un pas régulier maximal de

1,5 m. La longueur utile ne doit pas être supérieure à 2m.


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CHAPITRE V

I.1.1.3. Conduites en amiante – ciment :

Les tuyaux et pièces de raccord en amiante - ciment se composent d'un mélange de ciment

Portland et d'amiante en fibre fait en présence d’eau.

Ce genre se fabrique en deux types selon le mode d'assemblage ; à emboîtement ou sans

emboîtement avec deux bouts lisses. Les diamètres varient de 60 à 500 mm pour des longueurs

variant de 4 à 5 m Les joints sont exclusivement du type préformé.

I.1.1.4. Conduites en grés

Le grès servant à la fabrication des tuyaux est obtenu à parties égales d'argile et de sable

argileux cuits entre 1200°C à 1300°C .Le matériau obtenu est très imperméable. Il est

inattaquable aux agents chimiques, sauf l'acide fluorhydrique. L'utilisation de ce genre est

recommandée dans les zones industrielles. La longueur minimale est de 1 m

I.1.1.5. Conduites en chlorure de polyvinyle (P.V.C) non plastifié :

Les tuyaux sont sensibles à l'effet de température au-dessous de 0°C. Ils présentent une

certaine sensibilité aux chocs. L'influence de la dilatation est spécialement importante et il doit

en être tenu compte au moment de la pose. La longueur minimale est 6 m.

I.1.2. Choix du type de canalisation :

Pour faire le choix des différents types de conduite on doit tenir compte

Des pentes du terrain.

Des diamètres utilisés.

De la nature du sol traversé.

Des efforts extérieurs dus au remblai.

Pour notre projet, les conduites utilisées seront en béton armé de profil circulaire vu les

avantages qu'elles présentent :

Étanchéité primordiale.

Résistance attaques chimiques.

Bonne résistance mécanique.

Leur bonne stabilité dans les tranchées.

Pose et assemblage facile.

La disponibilité sur le marché national.

Tableau N° 1 : Classes de résistance minimales de différents types des conduites

Type de tuyau Classes de résistance minimales de

Béton Béton 135

Polypropylène (PP) SN 10

PVC, PE annelé, PEHD CR8

PRV SN 10 000

Grés Série normale

Fonte ductile Conforme à la norme NF EN 598

Source : Cahier des prescriptions techniques Réalisation des ouvrages pluviaux - 2008


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CHAPITRE V

I.1.3. Les joints des conduites en béton arme

Le choix judicieux des assemblages est lié à la qualité du joint. Ce dernier est en fonction de

la nature des eaux et leur adaptation vis à vis de la stabilité du sol et, en fonction de la nature des

tuyaux et de leurs caractéristiques (diamètre, épaisseur) : [02]

Pour les tuyaux en béton armé on a différents types des joints à utiliser :

A. Joint type ROCLA

Ce type de joint assure une très bonne étanchéité pour les eaux transitées et les eaux

extérieures. Ce joint est valable pour tous les diamètres.

B. Joint à demi emboîtement

Avec cordon de bourrage en mortier de ciment, ce joint est utilisé dans les terrains stables .Il

y a risque de suintement si la pression est trop élevée. Il est à éviter pour les terrains à forte

pente.

C. Joint à collet

Le bourrage se fait au mortier de ciment, il n'est utilisé que dans les bons sols à pente faible.

Figure N° 1 : Divers joints sur tuyau en béton


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CHAPITRE V

I.1.4. Différentes actions supportées par la conduite

Les canalisations sont exposées à des actions extérieures et intérieures. Pour cela, ces

canalisations doivent être sélectionnées pour lutter contre ces actions qui sont : Les actions

mécaniques ; les actions statiques et les actions chimiques : [02]

A. Actions mécaniques :

Ce type d'action résulte de l'agressivité des particules de sable et de gravier qui forment le

remblai et le radier des canalisations. Cette agressivité provoque la détérioration des parois

intérieures par le phénomène d'érosion due essentiellement à de grandes vitesses imposées

généralement par le relief

B. Actions statiques :

Les actions statiques sont dues aux surcharges fixes ou mobiles comme le remblai au

mouvement de l'eau dans les canalisations ainsi qu'aux charges dues au trafic routier.

Tableau N° 2 : Caractéristiques du tuyau en béton armé :

Diamètre nominal

(mm)

Épaisseurs minimales des

parois (mm)

800 66-116

1000 66-116

1200 71-121

1400 119 -146

1600 130 -158

1800 133-177

C. Actions chimiques :

Elles sont généralement à l'intérieur de la conduite, Une baisse de pH favorise le

développement des bactéries acidophiles qui peuvent à leur tour favoriser la formation de l'acide

sulfurique (H2s) corrosif et néfaste aux conduites.

I.1.5. Protection des conduites :

Les bétons utilisés pour la fabrication des tuyaux et ouvrages d'assainissement subissent

des formes d'agression ; sous l'aspect de corrosion chimique qui entraîne la destruction des

canalisations ; sous l'aspect d'abrasion qui est une action physique non négligée du fait de faible

résistance du matériau et compte tenu de la vitesse limite maximale des écoulements dans le

réseau.

Pour cela les moyens de lutte peuvent se résumer comme suit

Les temps de rétention des eaux usées dans les canalisations doivent être réduits au

maximum.

L'élimination des dépôts doit s'opérer régulièrement, car ceux-ci favorisent le

développement des fermentations anaérobies génératrices d'hydrogène sulfuré (H2S).


Page | 50

CHAPITRE V

Une bonne aération permet d'éviter les condensations d'humidité sur les parois et de

réduire ainsi la teneur en H2S.

Revêtement intérieur des conduites par du ciment limoneux ou du ciment sulfaté avec un

dosage suffisant dans le béton (300 à 350 kg/m3 de béton). [06]

Empêcher l'entrée des sables par l'implantation des bouches d'égout.

I.1.6. Essai des tuyaux préfabriqués :

Avant d'entamer la pose des canalisations ; il est obligatoire de faire quelques essais

notamment l'essai à l’écrasement, l'étanchéité et la corrosion.

Ces essais sont exécutés sur des tuyaux prélevés au hasard à raison de cinq éléments par lot

de 1000 éléments pour l'essai à l'écrasement et de dix éléments par lot de 1000 éléments pour

l'essai d’étanchéité. [02]

A. Essai à l'écrasement :

Les ouvrages doivent résister aux charges permanentes des remblais d'une part, aux

surcharges dans les zones accessibles aux véhicules routiers d'autre part. Ce qui nous obligeons

de faire l'essai de l'écrasement.

L'épreuve à l'écrasement se fait par presse automatique avec enregistrement des efforts. Ils

doivent être répartis uniformément sur la génératrice supérieure de tuyau.

La mise en marche est effectuée jusqu'à la rupture par écrasement à une vitesse de 1000

daN/m de longueur et par minute. Cet essai permet de déterminer la charge de rupture.

B. Essai à l'étanchéité :

L'essai à l'étanchéité est effectué sous pression d'eau sur deux tuyaux assemblés, de manière

à vérifier la bonne tenue des éléments de jonction et des bagues d’étanchéité.

On procède comme suit

Les tuyaux à base de ciment sont fabriqués depuis au moins 21 jours et préalablement

imbibés d'eau pendant 48 heures par remplissage total.

Les tuyaux sont disposés à plat, la mise en pression est assurée pendant 30 mn

Par une presse hydraulique, La pression d'essai est de 0,5 bar pour les ovoïdes et de 1 bar

pour les autres tuyaux.

Pour les tuyaux circulaires, une face de désaxement est appliquée à l'assemblage sur la

génératrice inférieure de l'un des tuyaux, de manière à obtenir une ouverture de l'assemblage sur

la génératrice supérieure égale à 15 mm lorsque les diamètres nominaux sont supérieurs ou

égaux à 300 mm, et 8 mm lorsque les diamètres nominaux sont inférieurs à 300 mm Aucune

fissure avec suintement ne doit être constatée sur l'étendue du joint.

C. Essai de corrosion :

Les eaux ménagères et les eaux industrielles évacuées par les canalisations en béton

renferment de l'acide carbonique dissous dans l'eau, de l'hydrogène Sulfuré (H2S) produit par les

fermentations anaérobies et des composés acides divers des eaux industrielles .Sous l'action de

ces agents, le béton est corrodé et ce matériau se détériore.


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CHAPITRE V

L'épreuve de corrosion se fait par addition des produits, après on fait un lavage à l'eau

douce. Après un séchage à l'étuve on pèse l’échantillon. Les surfaces de la paroi interne ne

doivent pas être altérées

II. Les ouvrages annexes

Les ouvrages annexes ont une importance considérable dans l'exploitation rationnelle des

réseaux d'égout .Ils sont nombreux et obéissent à une hiérarchie de fonction très diversifiée :

fonction de recette des effluents, de fenêtres ouvertes sur le réseau pour en faciliter l'entretien, du

système en raison de leur rôle économique en agissant sur les surdimensionnements et en

permettant l'optimisation des coûts. [5]

Les ouvrages annexes sont considérés selon deux groupes

Les ouvrages normaux

Les ouvrages spéciaux

II.1. Ouvrages normaux

Les ouvrages normaux sont les ouvrages courants indispensables en amont ou sur le cours

des réseaux .Ils assurent généralement la fonction de recette des effluents ou d'accès au réseau.

II.1.1 Les branchements

Leur rôle est de collecter les eaux usées et les eaux pluviales d'immeubles. Un branchement

comprend trois parties essentielles ;

Un regard de façade qui doit être disposé en bordure de la voie publique et au plus près de la

façade de la propriété raccordée pour permettre un accès facile aux personnels chargés de

l'exploitation et du contrôle du bon fonctionnement

Des canalisations de branchement qui sont de préférence raccordées suivant une oblique

inclinée à 45° ou. 60° par rapport à l'axe général du réseau public.

Les dispositifs de raccordement de la canalisation de branchement sont liés à la nature et

aux dimensions du réseau public. [7]

II.1.2 Ouvrages des surfaces

Ce type d'ouvrages est destiné à la recueillie des eaux pluviales. On distingue deux

catégories

Les ouvrages de recueillie et de transport.

Les ouvrages de recueillie proprement dite en tête et sur le cours du réseau principal.

A. Les ouvrages des surfaces et de transport :

1- Les fossés

Les fossés sont destinés à la recueillie des eaux provenant des chaussées en milieu rural. Ils

sont soumis à un entretien périodique.

2- Les caniveaux

Les caniveaux sont destinés à la recueillie des eaux pluviales ruisselant sur le profil

transversal de la chaussée et des trottoirs et au transport de ces eaux jusqu’aux bouches d’égout.


Page | 52

CHAPITRE V

Figure N° 2 : représentation du caniveau

B. Les bouches d'égout :

II.1.3. Ouvrages d'accès au réseau (les regards) :

Les bouches d'égout sont destinées à collecter les eaux en surface (pluviale et de lavage des

chaussées) Elles sont généralement disposées au point bas des caniveaux, soit sur le trottoir. La

distance entre deux bouches d'égout est en moyenne de 50m, la section d'entrée est en fonction

de l'écartement entre les deux bouches afin d'absorber le flot d'orage venant de l’amont. Elles

peuvent être classées selon deux critères : la manière de recueillir des eaux et la manière dont les

déchets sont retenus.

Les regards sont en fait des fenêtres par lesquelles le personnel d'entretien pénètre pour

assurer le service et la surveillance du réseau. Ce type de regard varie en fonction de

l'encombrement et de la pente du terrain ainsi que du système d'évacuation.

Regard de jonction simple : pour raccordement des collecteurs de mêmes ou différents

diamètres.

Regard latéral : en cas d'encombrement du V.R.D ou collecteurs de diamètre important.

Regard double : pour système séparatif

Regard toboggan : en cas d'exhaussement de remous

Regard de chute : à forte pente

La distance entre deux regards est variable

35 à 50 m en terrain accidenté.

50 à 80 m en terrain plat.

Sur les canalisations les regards doivent être installés :

- À chaque changement direction ;

- À chaque jonction de canalisation ;

- Aux points de chute ;

À chaque changement pente ;

À chaque changement diamètre ;

Caniveau


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CHAPITRE V

Figure N° 3 : Exemple d'une bouche d'égout sans décantation

Figure N° 4 : Emplacement des bouches d’égout

couronnement

Avaloir

Bavette

Support de bavette

I = 10%

Bouche d'égout


Page | 54

CHAPITRE V

Remarque :

Dans notre projet, on va baser sur les regards de jonction et de visite et qui sont utilisée dans

les terrains plats, et que notre terrain constitue des parties accidenté on utilise aussi des regards

de chute

II.1.3.1. La chute toboggan :

Cette chute est utilisée pour des diamètres assez important (ф >500 mm)

Elle assure la continuité de l’écoulement et permet d’éviter les phénomènes de remous.

La longueur de la chambre est déterminée de la façon suivante :

Le flux d’eau sortant d’un collecteur prend la forme d’un projectile, donc régie par les deux lois

suivantes :

Vtx ……………………………………………. (V-1).

2

2

1gty …………………………………………… (V-2).

Avec

V

xt …………………………………………….. (V-3).

Ou :

x : La longueur du regard (m).

y : La différence de niveau entre les deux collecteurs (m) à partir de la cote du radier.

V : Vitesse d’écoulement dans la conduite. (m/s).

Des trois équations on aura :

Vg

yx .

2 (m) ….......................... (V-4).

II.1.3.2. Calcul des regards de chute : [7]

Il y a deux types de regard de chute :

type I : ф ≤ 500 mm : hauteur de chute p ≤ 6 m. type II : ф ≥ 500 mm : hauteur de chute p ≤ 3 m.

Pour le type II le mode de calcul est :

g

VhH

2

2

0 ……………………………… (V-5).

H0 : énergie de l’eau à l’entrée (m).

Largeur du regard : G = 1.5 x D ….. (m)

Débit spécifique : q = Q/ G ……. (m3/s).

Hauteur critique :


Page | 55

CHAPITRE V

02 Hpg

qhc

……………………………… (V-6).

Hauteur de chute :

c

c

hh

B 5.045.0

…………………………………….(V-7).

Longueur :

L = 1.5 ………………..(V-8).

Avec :

P : la chute (m).

d : hauteur de matelas d’eau en (m). d = B-t

Exemple de dimensionnement :

Regard de chute « A8 » située sur le collecteur principal « A »

Données de base :

h = 0.453 m P = 0.2 m

V = 2.78 m/s Q = 0.803 m3/s

De = 800 mm t = 0.753 m

Type I

Hh1

h2

x

y

L

X0

00 33.0 HPH


Page | 56

CHAPITRE V

Type II

Figure N° 5 : les regards de chute

Les résultats de calcul :

Énergie de l’eau à l’entrée H0 = 0.847 m

Largeur du regard G = 1.8 m

Débit spécifique q = 0.669 m3/s

Hauteur critique hc = 0.148 m

Hauteur de chute B = 1.243 m

Longueur de regard L = 1.09 m

Remarque :

Si la hauteur de matelas est inférieure à zéro (d < 0), dans ce cas on n’a pas besoins de

matelas d’eau.

II.2. Les ouvrages spéciaux

II.2.1. Les déversoirs d’orage

En hydraulique urbaine, un déversoir est un dispositif dont la fonction réelle est d'évacuer par

les voies les plus directes, les pointes exceptionnelles des débits d'orage vers le milieu récepteur.

Par conséquent, un déversoir est un ouvrage destiné à décharger le réseau d'une certaine quantité

d’eaux pluviales de manière à réagir sur l'économie d'un projet en réduction du réseau aval. [5]

Les déversoirs sont appelés à jouer un rôle essentiel notamment dans la conception des

réseaux en système unitaire.

L

P

H0

tB

d


Page | 57

CHAPITRE V

II.2.1.1. Les types des déversoirs

Les déversoirs les plus couramment utilisé selon la topographie du site sont :

déversoir à seuil latéral.

déversoir à seuil frontal

déversoir à Ouverture de fond.

déversoir Automatique.

déversoir By-pass.

Remarque :

Dans notre étude on n’a pas besoin d’un déversoir d’orage, puisque notre réseau est

séparatif

Conclusion :

Pour une exploitation rationnelle de notre réseau d’assainissement, il est nécessaire de faire

un bon choix des conduites qui le constituent et ceci selon la forme et le matériau par lequel elles

sont construites.

Ainsi dans notre cas et après avoir exposé les divers types de conduites, on a opté pour des

conduites circulaires en béton armé car elles sont satisfaisantes aux conditions de notre projet.

De l’autre part pour faciliter les opérations de curage et assurer une meilleure sécurité à

notre réseau. On a procédé à l’implantation et au dimensionnement des divers éléments

constitutifs du réseau d’égouts à savoir :

Les regards de jonction de visite et de chute.

Les bouches d’égout.

Chapitre VI :

CHAPITRE VI


Page | 58

I.1. Présentation des caractéristiques du logiciel :

Le SWMM (Storm Water Management Model - version 5) est un logiciel simulation

hydrologique et hydrodynamique des systèmes de drainage urbain (système séparatif ou

unitaire). Disponible gratuitement et sans aucun coût pour les entreprises, il est reconnu comme

le programme commercial pour des études plus détaillées des eaux de pluie en permettant une

bonne gestion au niveau des infrastructures des systèmes de drainage afin d'améliorer son

fonctionnement et de maintenance.

SWMM est utilisé pour simuler, relativement à un événement unique ou à long terme (en

continu), la quantité de ruissellement et la qualité des zones urbaines.

SWMM tient en compte les différents processus hydrologiques qui produisent des eaux de

ruissellement provenant des zones urbaines (comme l'évaporation de l'eau stagnante de surface,

l'accumulation de neige et la fonte, percolation de l'eau infiltrée dans les couches souterraines,

etc.).

SWMM permet la modélisation hydraulique des eaux de ruissellement de route et des

entrées des débits dans le réseau de drainage, les canaux, les unités de traitement et de stockage

et les ouvrages de détournement des débits. Il s'agit notamment de :

Gérer des réseaux de drainage de taille illimitée ;

Utiliser une grande variété de conduites fermées et ouvertes (formes standard) ainsi que

les formes naturelles ;

Modèle des éléments spéciaux tels que le stockage des unités de traitement, diviseurs

de débit, pompes, barrages, et des orifices ;

Appliquer des débits des eaux de ruissellement en termes de quantité et qualité eaux de

ruissellement, infiltration, écoulement par temps sec. Permet à l’utilisateur la définition

des données ;

Utiliser soit les méthodes de l’onde cinématique et de l’onde dynamique ;

Modeler des régimes d'écoulement différents, tels que les remous, surcharge, une

inversion du flux et la surface de formation de flaques ;

Appliquer les règles, définies par l'utilisateur, de contrôle dynamique pour simuler le

fonctionnement des pompes, des ouvertures des orifices, et les niveaux de crête du

déversoir.

SWMM peut également estimer la production de la charge polluante associée à ces eaux de

ruissellement.

SWMM a été utilisé dans des milliers d'études des réseaux des eaux usées et des eaux

pluviales. Les applications typiques incluent par exemple :

Conception et dimensionnement des composants du système de drainage pour le contrôle

des inondations ;

Concevoir des stratégies de contrôle pour minimiser les débordements des réseaux

unitaires ;

Évaluer l'impact des débits affluents et d'infiltration sur les débordements des

collecteurs. [8].

CHAPITRE VI


Page | 59

I.2. Historique

SWMM (Storm Water Management Model) a été développé par l’agence gouvernementale

des Etats-Unis EPA (Environnemental Protection Agency), en 1971 et a subi la première fois

plusieurs mises à niveau principales depuis la 2éme version. Il continue à être largement répandu

dans le monde entier pour la planification, analyse et conçoit connexe à l'écoulement de l'eau de

ruissellement, aux égouts combinés, aux égouts sanitaires, et à d'autres canalisations dans des

secteurs urbains, avec beaucoup d'applications dans des secteurs non-urbains aussi bien.

L'édition courante, la version 5, est une réécriture complète du dégagement précédent. Courant

sous des fenêtres, SWMM 5 fournit un environnement intégré pour éditer des données d'entrée

de secteur d'étude, des simulations hydrologique, hydraulique et de l'eau de qualité de courir, et

regarder les résultats dans une variété de formats.

Ceux-ci incluent les cartes de code à couleurs de système de secteur et de transport de

drainage, des graphiques et des tables de série chronologique, des parcelles de terrain de profil,

et des analyses de fréquence statistiques.

SWMM résout l’équation de la conservation de la masse « équation de continuité » et

l’équation de la conservation de la quantité de mouvement « équation dynamique » pour les

écoulements transitoires graduellement variés dans les réseaux de drainage (canaux et pipes).

Ces équations, connues sous le nom d'équations de Saint Venant.

Figure N° 1 : développement du model SWMM en fonction du temps

I.3. Application séquentielle du modèle :

I.3.1. Format de représentation des données pluviométriques :

Trois types de représentation des données pluviométriques peuvent être utilisés pour

la modélisation :

Intensité : intensité en mm/h mesurée sur chaque intervalle de temps

Volume : hauteur précipitée en mm mesurée sur chaque intervalle de temps

Cumulative : cumul de hauteur précipitée en mm depuis le début de l'événement

pluvieux Des pluies chroniques (volume de pluie), ont été utilisées pour

l’analyse capacitaire et la simulation des aménagements.

SWMM présentera le même graphique, peu importe si l’averse est présentée sous forme de

hauteurs cumulatives, de hauteurs ou d’intensités. C’est par le biais d’un sous bassin de drainage

ou du pluviomètre en faisant apparaître la courbe des précipitations que l’on obtient

l’hyétogramme sous forme d’intensités d’averse une fois l’exécution de la simulation

terminée.

CHAPITRE VI


Page | 60

I.3.2. Transformation pluie/débit, fonction de production :

La fonction de production a pour but principal de tenir compte des pertes au ruissellement

pour fournir une grandeur fictive : l’hydrogramme de pluie nette. La qualité principale d’une

fonction de production est de reproduire correctement le volume ruisselé à l’exutoire. On

raisonne souvent en pertes au ruissellement, les pertes étant constituées par la partie de la pluie

qui ne s’écoule pas (pluie brute moins pluie nette). Les pertes au ruissellement sont de différents

types

Évapotranspiration : SWMM permet de prendre en compte des modèles d’évaporation.

Le logiciel ayant été utilisé à l’échelle événementielle, l’évaporation n’a cependant pas

été prise en compte.

Pertes constantes : l’interception et le stockage dans les dépressions du sol sont prises en

compte de manière forfaitaire (Dépression Storage).

Pertes variables : L’infiltration est prise en compte par SWMM à partir des modèles de

Horton, de Green Ampt du SCS. (Si les eaux souterraines sont simulées, la zone non

saturée interagit avec la nappe).

I.3.2.1. Modèle d'infiltration de Green Ampt :

Il s'agit d'un modèle décrit d'une manière simplifiée le mouvement de l'eau dans le sol, en

fonction de certains paramètres physiques du sol :

Le processus d'infiltration de l'eau dans le sol est le suivant : la pluie qui arrive sur le sol y

pénètre régulièrement selon un front d'humidification qui progresse en profondeur sous l'effet

des forces de gravité et de succion.

Le modèle de Green Ampt, représente ce processus de manière simplifiée selon le schéma

suivant :

Figure N° 2 : Schématisation du processus de l’infiltration selon Green et Ampt

A. Paramètres du modèle :

zf : hauteur d’eau infiltrée depuis le début de l’alimentation (mm)

hf : potentiel de succion au niveau du front d’humidification (mm) (hf <0)

h0 : hauteur d’eau au niveau de la surface du sol (mm)

Өi : teneur en eau initiale du sol (en %)

CHAPITRE VI


Page | 61

Өf : teneur en eau finale du sol (à saturation) (en %)

Hf : charge hydraulique (potentiel total) au niveau du front d’humidification (mm)

B. Hypothèses simplificatrices du modèle :

Une teneur en eau de la zone de transmission constante dans le temps et dans

l’espace,

Un front d’humidification très marqué,

Un potentiel matriciel hf à l’aval du front constant également dans le temps et l’espace

Ces approximations s’appliquent de manière assez satisfaisante dans des sols initialement

secs et à texture grossière.

C. Etablissement de la formule de Green-Ampt :

En appliquant la formule de Darcy entre la surface du sol (0) et le front d’humidification

(f) on a pour la vitesse d’infiltration i(t) :

Avec :

H0 = h0 et Hf = - Zf + hf

Ks : conductivité hydraulique du sol saturé (mm/h)

Soit

Ou encore

De plus, on voit que l’infiltration cumulative I(t) (volume total d’eau infiltrée depuis le

début du processus) est le produit de la variation de teneur en eau (Өf – Ө0) par la profondeur du

front d’humidification (Zf) :

Soit :

………………. (VI_1)

………………... (VI_2)

………………. (VI_3)

CHAPITRE VI


Page | 62

D’où :

Et on a aussi :

Donc l’équation de Green Ampt est une équation différentielle :

Remarque :

On peut souvent négliger h0 devant les autres termes pour simplifier l’équation.

Evaluation des paramètres de Green Ampt : Source : Rawls, W.J. et al. (1983). J. Hyd.

Engr., 109 :1316

Pour un sol ressuyé, la teneur en eau initiale Өf du sol peut être prise égale à la capacité de

rétention (teneur en eau du sol ressuyé)

Tableau N° 1 : Caractéristique hydrodynamiques des sols pour l’équation de Green Ampt.

Texture du sol

Ks :

Conductivité

hydraulique du sol

saturé (mm/h)

hf

potentiel de

succion

(mm)

qf

teneur en eau à

saturation (en

%)

Capacité de

rétention

(%) (capacité

au champ)

Sable 120.40 49 44 0.06

Sable limoneux 30.00 61 44 11

Limon Sableux 10.90 110 45 19

Limon 3.30 89 46 23

Limon fin 6.60 170 5 28

Limon Argilo-Sableux 1.50 220 4 24

Limon Argileux 1.00 210 46 31

Limon fin Argileux 1.02 270 47 34

Argile sableuse 0.51 240 43 32

Argile limoneuse 0.51 290 48 37

Argile 0.25 320 48 38

I.3.2.2. Modèle de ruissellement du Curve Number de SCS :

Le modèle de ruissellement développé par le Soil Conservation Service (SCS) de l'USDA

relie le cumul de ruissellement à l'exutoire du bassin versant Q(t) au cumul de la pluie brute P(t),

par l’équation :

………………. (VI_4)

CHAPITRE VI


Page | 63

Ou :

Ia : pertes initiales. Elles interviennent en début d'événement pluvieux avant le

commencement du ruissellement. Elles se produisent par interception par la végétation, stockage

dans les dépressions et infiltration.

S : capacité d'infiltration maximale du sol (en mm)

Figure N° 3 : Précipitations et volumes produits cumulés pendant une averse d’intensité

constante (d’aprés Handbook of Hydrology, 1992, Maidment, 9.21)

Cette équation repose sur l’hypothèse que, une fois les pertes initiales satisfaites, le rapport

entre le volume effectivement ruisselé Q et le potentiel maximal de ruissellement (P-Ia) est égal

au rapport entre le volume effectivement infiltré F et le potentiel maximal d’infiltration S.

Le volume effectivement infiltré F ayant pour expression

F = P − Ia − Q

On obtient l’équation générale du modèle en combinant (1) et (2)

………………. (VI_5)

………………. (VI_6)

CHAPITRE VI


Page | 64

En conséquence, le coefficient de ruissellement (Q/P) évolue au cours de l’épisode pluvieux,

de 0 lorsque le cumul de pluie brute est inférieur à Ia à 1 lorsque le cumul de pluie brute tend

vers l’infini.

A. Paramètres du modèle SCS

Les paramètres d’ajustement du modèle sont Ia et S.

On admet généralement que, Ia et S sont liés par la relation : Ia=0,2 S

Pour estimer S, on utilise un coefficient d’aptitude au ruissellement intermédiaire

appelé Curve Number (CN) qui dépend du type de sol, des conditions d’humidité

initiales du sol et de l’occupation du sol.

Il varie entre 0 et 100 (ses valeurs sont d’autant plus grandes que les surfaces sont

imperméables)

On peut alors calculer S en (mm).

B. Evaluation du CN :

En fonction du type de sol :

Tableau N° 3 : Evaluation du CN en fonction du type de sol

Groupe

de sol

Description Conductivité

hydraulique Ks

en (mm/hr)

A - Potentiel de ruissellement faible.

- Sols à forts taux d’infiltration.

- Sols profonds sableux ou graveleux, très bien drainés.

11

B - Sols à taux d’infiltration modérés.

- Sols moyennement profonds à profonds, bien à très bien

drainés, à texture assez grossière (limon sableux ou lœss)

8 à 4

C - Sols à taux d’infiltration modérés.

- Sols moyennement profonds à profonds, bien à très bien

drainés, à texture assez grossière (limon sableux ou lœss)

4 à 1

D - Potentiel de ruissellement élevé.

- Sols à très faibles taux d’infiltration.

- Sols argileux à fort potentiel de gonflement, sols en présence

d’une nappe permanente à faible profondeur, sols comportant

un horizon argileux proche de la surface et sols superficiels sur

matériau imperméable.

1 à 0

En fonction de l'occupation du sol (d’après SCS Urban Hydrology for Small Watersheds,

2nd Ed., (TR-55), June 1986) :

………………. (VI_7)

CHAPITRE VI


Page | 65

Tableau N° 4 : Evaluation du CN en fonction de l'occupation du sol

Occupation du sol Groupe de sol

A B C D

Cultures

sans traitement de conservation des sols

avec traitement de conservation des sols

72 81 88 91

62 71 78 81

Pâturage

mauvais état

bon état

68 79 86 89

39 61 74 80

Prairie

Bon état 30 66 77 83

Bois et forêts

clairsemés, couvert végétal peu dense,

sol non couvert

couvert dense

45 66 77 83

25 55 70 77

Espaces ouverts, pelouses, parcs, terrains de golf, cimetières

couverture herbeuse sur 75%ou plus de la surface 39 61 74 80

couverture herbeuse sur 50 -75% de la surface 49 69 79 84

Zones résidentielles (lotissements)

surface moyenne des lots (% d'imperméabilisation)

< 500 m² (65) 77 85 90 92

1000 m² (38) 61 75 83 87

1300 m² (30) 57 72 81 86

2000 m²(25) 54 70 80 85

4000 m² (20) 51 68 79 84

Parkings, toits, chaussées, etc .... 98 98 98 98

Routes et rues

revêtues et pourvues de caniveaux

et réseau pluvial

98 98 98 98

gravillonnées 76 85 89 91

en terre 72 68 87 89

En fonction des conditions antérieures d'humidité :

Le CN déterminé grâce aux deux tables ci-dessous doit être corrigé en fonction des

conditions antécédentes d'humidité :

Pour tenir compte de conditions initiales plus sèches que la normale :

Pour tenir compte de conditions initiales plus humides que la normale

………………. (VI_8)

………………. (VI_9)

CHAPITRE VI


Page | 66

I.3.2.3. Modèle d’infiltration de Horton :

Le modèle empirique de Horton (1933) reproduit mathématiquement la décroissance

temporelle de l’infiltration, due à l’augmentation de la teneur en eau du sol. Ce modèle, décrit

schématiquement à la figure, compte trois paramètres : i0 le taux d’infiltration initial, if le taux

d’infiltration limite et γ un paramètre dont dépend la rapidité de décroissance de

l’infiltration. L’équation de Horton s’écrit :

Dès lors, l’intensité de pluie nette s’obtient par :

Le Soil Conservation Service (SCS 1975) a établi une classification des types de sols et

propose des valeurs caractéristiques pour les coefficients i0 et if. (Tableau)

Figure N° 4 : Evolution temporelle de l’infiltration selon Horton et définition schématique des

paramètres i0 et if

Tableau N° 5 : Groupes de sol selon le NCRS (SCS)

Groupe de sol Description

A Potentiel de ruissellement faible et taux d’infiltration élevé

Sables et graviers

B Taux d’infiltration modéré et sol modérément bien drainé

Sables

C Taux d’infiltration faible

Sol contenant des colloïdes et des argiles.

D

Potentiel de ruissellement élevé et taux d’infiltration très faible

Argiles gonflantes et couches de sol minces avec fond

imperméable près de la surface.

SWMM Valeurs utilisées par omission dans SWMM (milieu urbain)

………………. (VI_10.1)

………………. (VI_10.2)

CHAPITRE VI


Page | 67

Tableau N° 6 : Valeurs des paramètres pour le modèle de Horton

Caractéristique Groupe de sol

A B C D SWMM

i0 mm/h 250 200 75 75 75

if mm/h 2.5 12.5 2.5 2.5 13

γ h-1 2 2 2 2 4.14

L’équation (1) représente l’évolution temporelle de la capacité d’infiltration d’un sol soumis

à une pluie d’intensité supérieure ou égale à i0. Si l’intensité de la pluie est inférieure à cette

capacité, seule une partie de ce dernier est « utilisée » et l’évolution temporelle de

l’infiltration ne présente plus le même aspect. En considérant un cas limite, il est évident que la

capacité d’infiltration n’est pas diminuée si aucune pluie ne tombe sur le sol.

Cette difficulté peut être résolue de la manière suivante. L’infiltration s’écrit, par définition :

iinf = i − inette ………………….….. (VI_10.3)

L’infiltration cumulée Fc au cours du temps s’obtient par intégration de l’équation (3) :

Selon l’équation de Horton (1) et avec la condition initiale Fc(0) = 0, elle s’écrit également

A un instant tf, l’infiltration cumulée peut être calculée par l’équation (4). L’équation (5)

peut alors être résolue numériquement pour obtenir un pseudo-temps t pseudo. L’infiltration au

temps tf est alors calculée par l’équation de Horton (1) avec t = t pseudo. Cette procédure est

illustrée à la figure.

Figure N° 5 : Modèle de Horton

………………. (VI_10.4)

………………. (VI_10.5)

CHAPITRE VI


Page | 68

Figure N° 6 : Description schématique du calcul de l’infiltration

Dans le cadre de l’étude c’est la méthode de Horton qui a été utilisée, sans prise en

compte des eaux souterraines.

I.3.3. Transformation pluie/débit : fonction de transfert

La fonction de transfert a pour but de représenter la déformation du signal de pluie lors de

son transfert dans le bassin versant. Les modèles utilisés sont toujours conservatifs. Ceci signifie

que l’hydrogramme de pluie nette (entrée de la fonction de transfert) est égal au volume à

l’exutoire du sous bassin versant (sortie de la fonction de transfert).

La fonction de transfert proposée par SWMM est :

Méthode du réservoir non linéaire (USEPA Runoff)

I.3.3.1. Méthode du réservoir non linéaire

Méthode du réservoir non linéaire dans Le modèle SWMM résultant de la combinaison

d’une loi de frottement empirique, celle de Manning-Strickler en l’occurrence, et de l’équation

de continuité. Dans ce cas, la loi de frottement devient la loi de vidange du réservoir.

D’une manière générale, l’équation de rétention d’un réservoir s’écrit :

Où :

v est le volume du réservoir ;

Qe le débit entrant et ;

Qs le débit sortant.

………………. (VI_11)

CHAPITRE VI


Page | 69

Figure N° 7 : Description schématique du réservoir non linéaire dans le modèle SWMM

La Méthode du réservoir non linéaire dans Le modèle SWMM propose la relation suivante

pour calculer le volume du réservoir en fonction de la hauteur d’eau h à l’aval du plan :

Avec :

A est la surface du bassin versant.

Le débit sortant n’est rien d’autre que le débit calculé à l’aide de la formule de Manning-

Strickler :

Avec :

K : le coefficient de Strickler

J0 : a pente du plan.

Le débit entrant est simplement lié à l’intensité de la pluie nette par la relation :

Qe = inette A………………….……. (VI_14)

En introduisant les équations (12), (13) et (14) dans l’équation (11), et après simplification

par A, l’équation de rétention devient :

Il s’agit à nouveau de résoudre une équation différentielle ordinaire du premier

ordre. L’algorithme numérique de résolution est celui de Runge-Kutta du 4ème ordre.

Connaissant une pluie nette, le modèle SWMM fournit un hydrogramme de crue à l’aval du

bassin versant considéré.

I.4. Ecoulement dans les réseaux :

Trois méthodes de propagation des débits sont proposées par SWMM par ordre de rigueur

croissant :

………………. (VI_12)

………………. (VI_13)

………………. (VI_15)

CHAPITRE VI


Page | 70

Modèle de la translation simple en régime permanent uniforme

Modèle de l'onde cinématique

Modèle de l'onde dynamique

I.4.1. Modèle de la translation simple en régime permanent uniforme

Modèle le plus simple possible qui considère à chaque pas de temps de calcul, que

l'écoulement est permanent et uniforme. Les hydrogrammes entre l'entrée et la sortie des

conduites, ne subissent alors ni décalage dans le temps, ni amortissement.

Ne peut représenter ni les effets de stockage de l'eau dans les réseaux, ni les phénomènes

d'influences aval, ni les inversions du sens de l'écoulement, ni les écoulements en charge. Son

utilisation est restreinte aux réseaux ramifiés (non maillés). Il n'est réellement utile que pour une

analyse préliminaire d'écoulements variant peu dans le temps.

I.4.2. Modèle de l'onde cinématique

Il résout les deux équations de Barré de Saint Venant en négligeant, dans l'équation de

conservation de la quantité de mouvement, les deux termes d'inertie et en faisant l'approximation

que la pente de la surface libre est égale à la pente du radier.

Dès que le débit à l'entrée d'un collecteur est supérieur au débit à pleine section du

collecteur, l'excédent est soit perdu, soit stocké au-dessus du nœud d'entrée puis réinjecté dans le

collecteur lorsque celui-ci a retrouvé sa capacité d'évacuation.

Permet de représenter des écoulements variant à la fois dans le temps et dans l'espace, ce qui

se traduit par un décalage temporel ainsi qu'un amortissement des hydrogrammes entre

l'entrée et la sortie d'un collecteur.

Ne prend en compte ni les influences aval, ni les inversions du sens d'écoulement, ni les

écoulements en charge et son utilisation se limite aux réseaux ramifiés (non maillés).

Utilisable avec des pas de temps de calcul relativement longs, de l'ordre de 5 à 15 minutes

Il s'agit d'un modèle conceptuel qui représente le bassin versant comme un canal

rectangulaire à surface libre

Figure N° 8 : traduction du model d’onde cinématique

CHAPITRE VI


Page | 71

I.4.3. Modèle de l'onde dynamique

Résout les équations complètes de Barré de Saint Venant et produit donc théoriquement les

résultats les plus précis.

Permet de représenter les écoulements en charge dans les collecteurs, lorsque le débit y

excède le débit à pleine section. Lorsqu'en un nœud, la cote piézométrique dépasse la cote du

terrain naturel, il y a débordement et le débit en excès est alors, soit perdu soit stocké au-dessus

du nœud et réinjecté dans le réseau en fonction de ses capacités d'évacuation.

Permet de représenter les effets de stockage dans le réseau, les phénomènes d'influence aval,

l'inversion du sens de l'écoulement et les écoulements en charge. Il peut être appliqué à

n'importe-quel réseau, y compris les réseaux maillés et/ou comportant des dé-fluences.

Modèle à choisir quand on peut s'attendre à des influences aval significatives, notamment

lorsque le réseau comporte des limitations de débit à l'aval ou des systèmes de régulation tels que

déversoirs ou orifices calibrés.

C’est la méthode de l’onde dynamique (HYDRAULICS) qui a été utilisée puisqu’elle

permet la résolution complète des équations de Barré de Saint Venant avec modélisation des

débits négatifs, mises en charge (fente de Preismann) et influences aval.

I.4.4. Méthode de l’onde dynamique :

SWMM résout l’équation de la conservation de la masse « équation de continuité 16.1» et

l’équation de la conservation de la quantité de mouvement « équation dynamique 16.2» pour les

écoulements transitoires graduellement variés dans les réseaux de drainage (canaux et pipes).

Ces équations, connues sous le nom d'équations de Saint Venant, peuvent être exprimées sous la

forme suivante pour l'écoulement dans une conduite :

Où

x : abscisse de la conduite (m), t: temps (s)

A : section mouillée (m2)

Q : débit (m3/s)

H : hauteur d’eau dans la conduite (m)

Sf : la pente de frottement (principale pente par unité de longueur de la conduite)

hL : la perte locale d'énergie par unité de longueur de conduit

g : accélération de la pesanteur (m/s2)

Noter que pour une géométrie connue d’une section, la section mouillée A est une fonction

connue du tirant d'eau y qui alternativement peut être obtenue à partir de H. Les deux

variables, le débit Q et la hauteur H, sont en fonctions de l’abscisse x et du temps t.

…………. (VI_16.2)

…………………………………….....…. (VI_16.2)

CHAPITRE VI


Page | 72

La pente Sf peut être exprimée être exprimée en terme d'équation de Manning :

Où

n: est le coefficient de rugosité de Manning

V : est la vitesse d'écoulement (égale au débit Q divisé par la section A) R : est le rayon

hydraulique

k = 1,49 pour des unités des USA ou 1,0 pour les unités métriques.

La perte local hL être exprimé comme suite :

Où

K : coefficient de la perte local à l'abscisse x

L : la longueur de conduit.

Pour résoudre des équations (1) et (2) au-dessus pour une conduite, il faut un ensemble des

conditions initiales pour H et Q à l'instant 0 et condition limites à x = 0 et x = L pendant le temps

t.

En analysant un réseau des conduites, un rapport additionnel de continuité est nécessaire

pour les nœuds de jonction qui relient deux conduites ou plus (voir schéma 8). Dans SWMM on

assume qu'une surface continue de l'eau existe entre la hauteur d'eau au nœud et dans les

conduites qui arrivent et partent du nœud (excepté des baisses libres ou des chutes existes dans le

réseau). Le changement de la hauteur hydraulique H au nœud avec le temps peut être exprimé

comme :

Où

Astore : la superficie du nœud elle-même

As : la superficie contribuée par les conduites reliés au nœud

Q : le débit d'écoulement net dans le nœud (entrée – sortie) contribué par tous les conduites

reliés au nœud comme tous les apports extérieurement imposés.

………………..…. (VI_17)

………………..…. (VI_18)

………………..…. (VI_18)

CHAPITRE VI


Page | 73

Figure N° 9 : Représentation schématique d’un système de drainage vus par SWMM (de

Roesner et autres, 1992).

II. Présentation l’étude de cas

Le but est de modéliser le fonctionnement du réseau d'assainissement des eaux

pluviales pour notre zone d’étude (parc industriel Ain el-barda )

30 sous bassin

259 regardes

259 conduites

4 points Rejets (chaabat)

II.1. Création du projet [8]

A.1. Tache 1

La première tâche consiste à créer un nouveau projet SWMM, lui donner un titre et à

l'enregistrer dans un fichier de sauvegarde. Pour cela :

1. Exécuter EPA SWMM et sélectionner File>>New dans la barre de menu principal pour

créer un nouveau projet.

2. Sélectionner la rubrique "Title/Notes" dans l'explorateur de données à gauche de l'écran

et cliquer sur le bouton.

3. Dans la fenêtre qui apparaît alors, taper "Modélisation des eaux pluvial du parc

industriel ain el-barda" comme titre de projet et cliquer sur OK pour fermer la fenêtre.

4. Dans le menu, sélectionner File>>Saves as

5. Dans la boîte de dialogue, sélectionner un dossier et un nom de fichier sous lequel

enregistrer le projet, (l'extension .inp sera automatiquement ajoutée au nom de fichier).

Cliquer sur "Enregistrer" pour sauvegarder le projet dans le fichier.

A.2. Tache 2

Ensuite, nous allons choisir et renseigner certaines options par défaut. En effet l'utilisation

de ces options par défaut nous simplifiera plus tard le travail.

1. Sélectionner Project>>Defaults pour ouvrir la boîte de dialogue des options par défaut

du projet.

2. Dans le tableau de l'onglet ID Label, renseigner la colonne ID Prefixes comme indiqué

sur la figure 2. Cela aura pour effet d'étiqueter chaque objet avec un Identifiant composé

d'un préfixe et d'un numéro automatique.

CHAPITRE VI


Page | 74

Figure N° 10 : Etiquetage des objets

3. Dans l'onglet Subcatchments, entrer les valeurs suivantes :

Property Unité

SI Signification

Valeur à

rentrer

Area ha Surface du bassin versant 101.8

Width m

Paramètre du modèle de ruissellement (modèle de l’onde cinématique) :

largeur du canal rectangulaire auquel est assimilée la surface du BV

pour y calculer la vitesse de ruissellement selon la formule de Manning-

Strickler. C'est le rapport de la surface du BV à la longueur du BV. Cette

longueur est obtenue en considérant la moyenne de plusieurs parcours

hydrauliques sur la surface du BV. Elle doit refléter, davantage les

écoulements lents sur les surfaces perméables que les écoulements

rapides sur les surfaces imperméables. C'est un paramètre de calage.

variable

% Slope % Pente moyenne du bassin versant 0.2

% Imperv. % Pourcentage de surface imperméable sur le BV 75

N imperv. s/m1/3 Coefficient de Manning- Strickler pour les surfaces imperméables 0.01

N-perv. s/m1/3 Coefficient de Manning- Strickler pour les surfaces perméables 0.1

Dstore-

Imperv. mm Hauteur d'eau stockée sur les surfaces imperméables du BV

(dépressions du sol, interception par la végétation, mouillage des

surfaces) /

Dstore-Perv mm Hauteur d'eau stockée sur les surfaces perméables du BV /

%Zero-

Imperv mm

Pourcentage de la surface imperméable dépourvue de stockage dans les

dépressions du sol /

Infil. Model

Modèle d'infiltration : Trois modèles sont disponibles :

- Horton

- Green Ampt

- courbes SCS

Green

Ampt

Suction Head % Potentiel de succion ou potentiel matriciel capillaire au niveau du front d'humidification /

Conductivity mm/h Conductivité hydraulique en milieu saturé /

Initial Deficit fraction Déficit Initial : variation de la teneur en eau du sol (f - i) (teneur en

eau finale (à saturation)

teneur en eau initiale0.26

4. Dans l'onglet Nodes/Links, entrer les valeurs suivantes

CHAPITRE VI


Page | 75

Property Unité

SI

Significati

on

Valeur

à

rentr

er Node Invert m Cote inférieure du nœud (cote du radier du regard

de jonction) Variable

Node Max. Depth m Profondeur Maximale du Nœud : distance verticale entre le radier du regard de jonction et le terrain naturel Variable

Node Ponded Area m²

Surface d'eau stockée au-dessus du nœud après

débordement. Si l'option de calcul correspondante est

activée, le volume de débordement est stocké puis évacué

par le réseau lorsque celui-ci en a retrouvé la capacité.

0

Conduit Length m Longueur de la conduite Variable

Conduit Geometry Géométrie de la conduite Variable

- Barrels Nombre de conduites en parallèle 0

- Shape Forme de la section circulaire

- Max. Depth m Hauteur d'eau maximale dans la section (diamètre pour

une section circulaire) Variable

Conduit Roughness s/m1/3 Rugosité de la conduite au sens de Manning-Strickler 1/75

Flow Units

Unités de débit. Choisir une unité métrique (CMS : m3/s, LPS : L/s, MLD : 1000m3/j) implique que toutes les autres

grandeurs du logiciel sont exprimées en unités métriques. Les

valeurs déjà rentrées ne sont pas automatiquement converties

lorsque l'on change de système d'unités.

CMS

Link Offsets

Décalage du collecteur par rapport au fond du regard. La

position du radier du collecteur

peut être indiquée sous forme

d'une hauteur au-dessus du fond

du regard (DEPTH) = distance

entre les points 1 et 2 ) ou sous

forme d'une cote absolue

(ELEVATION) = cote absolue

du point 1

DEPTH

Routing Model

Modèle de transfert. Trois modèles sont disponibles :

Steady Flow : Écoulement permanent et uniforme dans chaque tronçon et à chaque pas de temps

(Translation simple des hydrogrammes)

Kinematic Wave : Modèle de l'onde cinématique

Dynamic Wave : Modèle de l'onde dynamique

(Résolution des équations de Barré de Saint Venant)

Kinematic

Wave

5- Cliquer sur OK pour accepter ces choix et fermer la boîte de dialogue.

A.3. Tache 3

Dans l'étape suivante, nous allons activer les options d'affichage pour que les symboles et

les noms des objets s'affichent automatiquement sur le plan au fur et à mesure de la création des

objets, et pour que les conduites portent des flèches indiquant le sens de l’écoulement :

1. Sélectionner Tools>>Map Display Options pour faire apparaître la boîte de dialogue

des options d'affichage du plan.

2. Sélectionner la rubrique Subcatchment et choisir Diagonal pour Fill Style. Ceci

aura pour effet de représenter les bassins versants sous forme d'un polygone hachuré

CHAPITRE VI


Page | 76

diagonalement.

3. Sélectionner la rubrique Node et choisir une taille de symbole (Node Size).

4. Sélectionner la rubrique Annotations et cocher les cases SubCatch IDs, Node Ids

et Link Ids pour faire s'afficher sur le plan les noms des bassins versants, des nœuds

5. Enfin, sélectionner la rubrique Flow Arrows et choisir Filled pour Arrow Style.

Ceci aura pour effet de dessiner des flèches pleines.

6. Cliquer sur OK pour accepter ces choix et fermer la boîte de dialogue. Avant de dessiner

les objets sur le plan, il faut spécifier ses dimensions :

A. Sélectionner View>>Dimensions pour faire apparaître la boîte de

dialogue des dimensions du plan.

B. Pour notre cas (le calage selon le plan topographique).

Enfin, dans la barre d'état, en bas à gauche de la fenêtre principale, s'assurer que l'option

Auto- Length est bien sur Off. (Cette option lorsqu'elle est activée permet de calculer

automatiquement les longueurs de conduites sur un plan établi en coordonnées réelles).

A présent nous allons ajouter des éléments au plan du projet en commençant par les bassins

versants :

1. Cliquer sur le bouton de la barre à outils des objets pour commencer à

dessiner des bassins versants.

La prochaine étape consiste à dessiner les nœuds de jonctions et l'exutoire du réseau.

2. Cliquer sur le bouton de la barre à outils des objets pour commencer à

dessiner des nœuds de jonction.

3. Pour ajouter l'exutoire Out1, cliquer sur le bouton de la barre à outils des

objets,

A présent, nous allons créer les collecteurs qui relient les nœuds de jonction (il faut avoir

créé les nœuds avant de créer les conduites). Commençons par le collecteur C1 qui relie les

nœuds R1 et R2.

4. Cliquer sur le bouton de la barre à outils des objets

Pour finir, nous allons ajouter une station de mesure pluviométrique :

5. Cliquer sur le bouton de la barre d'outils des objets,

A ce stade, le dessin de tous les composants du système est terminé. Et pour compléter notre

travail en passe à l’étape suivant c’est l’introduction des différents valeurs des sous bassin

(surface), conduites (diamètre) regards (côte amont et aval)

Remarque

Deux propriétés doivent être renseignées pour les bassins versants : la station de mesure

pluviométrique qui décrit les précipitations sur le bassin versant ainsi que le nœud du réseau qui

reçoit l'eau ruisselant sur le bassin versant. Mais puisque ici tous les bassins versants utilisent la

même station pluviométrique, nous pouvons utiliser une méthode permettant d'affecter

cette propriété à tous les bassins versants à la fois :

CHAPITRE VI


Page | 77

Figure N° 11 : détaille du sous bassin

1. Dans le menu principal, sélectionner Edit>>Select All,

2. Ensuite sélectionner Edit>>Group Edit pour faire apparaître la boîte de dialogue

d'édition de groupe (cf. figure 5)

3. Choisir Subcatchment pour le type d'objet à sélectionner, Rain Gage comme propriété

à éditer et taper «S.T_Ain-elbarda» comme nouvelle valeur.

4. Cliquer sur OK pour affecter la station pluviométrique «S.T_Ain-elbarda» à tous les

bassins versants.

Figure N° 12 : fenêtre de modification (ajouter une station pluviométrique pour tous les bassins)

Comme chaque sous bassin versant a un nœud exutoire différent, on doit maintenant

procéder pour chaque bassin versant de la façon suivante :

A. Double cliquer sur le sous bassin versant S29 ou le sélectionner dans la liste de

données et cliquer sur pour faire apparaître l'éditeur de propriétés.

B. Taper « R1 » dans la rubrique Outlet et taper Entrée. Remarquer qu’une ligne en

pointillés s'est dessinée entre le bassin versant et son exutoire.

CHAPITRE VI


Page | 78

Remarque

Faire les mêmes étapes pour les autres qui restent.

A.4. Tache 4

Pour saisir des données pluviométriques, il faut renseigner les propriétés de la station

pluviométrique. Sélectionner l'objet « S.T_Ain el-barda » dans la liste des données et éditer

ses propriétés. Entrer les valeurs ci-dessous

Property Unité SI Signification Valeur à

rentrer

Rain Format

Format de représentation des données pluviométriques :

INTENSITY : intensité en mm/h mesurée sur

chaque intervalle de temps

VOLUME : hauteur précipitée en mm mesurée

sur chaque intervalle de temps CUMULATIVE : cumul de hauteur précipitée en mm

depuis le début de l'événement pluvieux

INTENSITY

Rain Interval Heurs hh :mm

Intervalle de temps de mesure du pluviomètre 00 :10

Data Source Source des données pluviométriques :

TIMESERIES : données entrées par l'utilisateur

FILE : données dans un fichier externe. TIME

TIMESERIES

Series Name Nom de la série temporelle de pluviométrie. Double cliquer pour éditer la série AinE-lBerda

FILE

File Name Nom du fichier externe contenant les données /

Station No Numéro d'enregistrement de la station 140606

Rain Units mm Unité de hauteur des données pluviométriques dans le fichier

externe : IN (pouces) ou MM (millimètres) variable

Comme mentionné précédemment, nous allons simuler le fonctionnement du réseau pour

une pluie de projet variable sur 5 heures. Les valeurs horaires de l'intensité de pluie vont

constituer la série temporelle nommée AinElBerda. Pour cela il faut créer un objet « Time Series

» et y rentrer les données

1. Dans l'explorateur d'objets à gauche de l'écran sélectionner la catégorie «Time Series »

2. Cliquer sur le bouton pour faire apparaître la fenêtre de l'éditeur de série temporelle

3. Entrer «AinElBerda» dans le champ « Time Series Name »

4. Entrer les valeurs correspondants dans les colonnes "Time" et "Value".

5. Cliquer sur le bouton "View", pour visualiser le graphique correspondant puis cliquer

sur OK pour valider

CHAPITRE VI


Page | 79

Figure N° 13 : la série pluviométrique et ça représentation graphique

II.2. Réaliser une simulation

B.1. Options de simulation

Avant de simuler le fonctionnement du réseau, il faut fixer un certain nombre de paramètres

qui détermineront la façon dont sera conduite la simulation. Pour cela :

1. Sélectionner la rubrique "Options" dans l'explorateur de données à gauche de l'écran et

cliquer sur le bouton

2. Dans l'onglet "General" de la fenêtre qui apparaît, vérifier que les cases "Rainfall/Runoff"

et "Flow Routing" de la rubrique "Process Models" sont cochées (pour réaliser

respectivement la transformation pluie/débit sur les bassins versants et pour modéliser

l'écoulement dans le réseau). Dans la rubrique «Routing Model", cocher la case

«Kinematic Wave» pour simuler l'écoulement dans le réseau selon le modèle de transfert

de l'onde cinématique. Dans la rubrique "Infiltration Model", la case "Green Ampt" doit

être cochée et dans la rubrique "Miscellaneous", toutes les cases doivent être décochées.

Figure N° 14 : Option de simulation

CHAPITRE VI


Page | 80

Options de la

rubrique

Miscellaneous

Signification

Allow Ponding Autorise le modèle à prendre en compte le stockage en surface des volumes excédentaires lorsque la capacité de transit des collecteurs est dépassée.

Report Control

Actions

Inclut dans le rapport de simulation, la liste des actions de contrôle ponctuelles (discrete

control action) qui se produisent selon les règles de contrôle (Control Rules) définies

dans projet.

Report Input

Summary Inclut dans le rapport de simulation, un résumé des données du projet.

Skip Steady

Periods

Utilise, lorsque l'écoulement est permanent, les résultats du dernier calcul au lieu de procéder à un nouveau au calcul. L'écoulement est jugé permanent sur un pas de temps si le

débit externe sur chaque nœud est inférieur à 15 L/s et si la différence relative entre les

débits entrant et sortant du système n'excède pas 5%.

Minimum

Conduit

Slope

Valeur minimale autorisée pour la pente des conduites (%). Si aucune valeur n'est imposée, SWMM utilisera la valeur par défaut de 0.00035.

3. Dans l'onglet "Dates", fixer la fin de la simulation (End Analysis).

4. Dans l'onglet "Time Steps", fixer le pas de temps de calcul (Routing).

Onglet "Time Steps" Signification

Reporting Pas de temps pour la présentation des résultats de calculs

Runoff : DryWeather Pas de temps de calcul des débits ruisselés à l'exutoire des bassins versants.

RunOff : WetWeather Pas de temps de calcul de l'accumulation des polluants à la surface des bassins versants en temps sec (modèles de qualité)

Routing Pas de temps de calcul pour la modélisation des écoulements dans le réseau.

5. Cliquer sur OK pour fermer la fenêtre des options de simulation.

B.2. Lancer une simulation

Pour lancer une simulation, sélectionner Project>>Run Simulation dans le menu principal

ou cliquer sur le bouton. En cas de problèmes lors de la simulation, un rapport de

simulation apparaîtra à l ’ é c r a n , décrivant les erreurs rencontrées. Une fois que la

simulation s'est effectuée avec succès, il y a plusieurs manières d'en visualiser les résultats :

B.3. Consulter le rapport de simulation

Le rapport de simulation (Status Report) contient des informations importantes sur les

résultats de la simulation. Pour le consulter, sélectionner Report>>Status dans le menu

principal.

CHAPITRE VI


Page | 81

Figure N° 15 : variation des vitesses sur une partie du collecteur C

B.4. Représenter les résultats sur le plan

Les résultats de simulation (comme certains paramètres descriptifs du réseau tels que les

surfaces de bassins versants, les cotes radier des regards et les diamètres des collecteurs)

peuvent être représentés sur la carte avec des couleurs fonction de leurs valeurs.

1. Sélectionner l'onglet "Map" dans l'explorateur à gauche de l'écran.

2. 2- Dans la catégorie "Themes", sélectionner les variables à visualiser pour les bassins

versants, les nœuds et les conduites.

B.5. Visualiser les résultats sous forme de graphes temporels

Pour créer un graphe temporel à partir d'un résultat de simulation :

1. Sélectionner Report>>Graph>>Time Series ou cliquer sur le bouton dans la

barre d'outils standard.

2. La boîte de dialogue qui apparaît, permet de choisir les variables à représenter en

fonction du temps.

B.6. Créer un profil en long

SWMM permet de générer des profils en long montrant comment varie la ligne d'eau dans

une succession de tronçons du réseau.

1. Sélectionner Report>>Graph>>Profile ou cliquer sur le bouton de la barre

d'outils standard.

2. Dans la fenêtre qui apparaît (cf. figure 8), entrez R115 dans le champ "Start Node"

pour indiquer le point de départ du profil, ou bien cliquer sur le nœud Ri sur la carte

ou dans l'explorateur d'objets et cliquer sur le bouton

3. Faire de même avec le noeud R121 dans le champ "End Node"

4. Cliquer sur "Find Path". Une liste ordonnée des conduites reliant le nœud de départ

au nœud d'arrivée s'affiche alors dans la rubrique "Links in Profile". Il est possible si

nécessaire d'éditer cette liste pour la modifier.

CHAPITRE VI


Page | 82

Figure N° 16 : Exemple d’un profile en long (R115-R121)

III. Interprétation des résultats de simulation

III.1. Les données pluviométriques

La figure 16 représente la pluie de projet utilisée pour la simulation de fonctionnement du réseau

Figure N° 17 : Pluie de projet pour une période de 03 heures

III.2. Réseau modélisé :

Nous présentons en dernier, le réseau modélisé sous le logiciel SWMM 5

(La figure N° 18) présente la numérotation des nœuds et des conduites d’une partie du réseau :

CHAPITRE VI


Page | 83

Figure N° 18 : Numérotation des nœuds et des conduites d’une partie du réseau modélisé.

La figure suivante présente les valeurs des pentes associées aux conduites du réseau avec

leurs symboles.

Figure N° 19 : Pentes des conduites du réseau avec leur numérotation.

Remarque

Pour une meilleure considération de notre réseau voire l’Annexe N° 10

CHAPITRE VI


Page | 84

III.3. Capacité du réseau :

En premier lieu, le critère principal d’analyse du réseau d’assainissement est bien de vérifier

sa capacité hydraulique en fonction de l’averse par laquelle il est sollicité.

La capacité de transfère de flux de chaque tronçons du réseau est traduite par le rapport du

débit véhiculé au débit admissible de celui-ci. La figure suivante illustre la capacité maximale du

réseau atteinte lors de l’événement pluvieux.

Figure N° 20 : Capacité des tronçons du réseau au bout de 01 h 50 min. [une partie de tracé]

Remarque

Pour voire le tracé complet consulter l’Annexe N° 11

III.4. Hydrogrammes des débits dans les conduites :

A titre représentatif, nous choisissons les tronçons de la dernière des rejets pour représenter

les hydrogrammes des débits :

Tronçon CO - 43: R43- O1 (Rejet -1)




CHAPITRE VI


Page | 85

Figure N° 21 : Variation des débits dans les deux tronçons CO-43, CO-172, CO-225 et CO-259.

Les débits de pointe des conduites CO-43, CO-172, CO-225 et CO-259 sont respectivement

de 5.46 m3/s, 1.53, 1.34 m3/s et 0.61 m3/s

III.5. Débits de pointe dans le réseau :

Les débits des pointes dans les conduites atteintes lors de l’averse sont donnés en image

figée de simulation de la figure suivante :

CHAPITRE VI


Page | 86

Figure N° 22 : Débits de pointe dans le réseau au bout de 10 h 40 min. [partie du réseau]

III.6. Vitesses d’écoulement :

Il est nécessaire de vérifier les vitesses d’écoulement maximal et minimal atteint lors de

l’événement pluvieux.

Les vitesses atteintes dans le réseau au bout de 01 h 40 min. sont données sur la figure

suivante.

CHAPITRE VI


Page | 87

Figure N° 23 : Vitesses maximales dans le réseau au bout de 01h 40 min.

La plupart des tronçons des collecteurs principaux du réseau ont affiché des vitesses

d’écoulement comprises entre 0,5 et 4 [m/s].

A l’amont, les conditions d’auto curage sont difficiles à réaliser (débit faible), pour cela on a

quelques tronçons qui ont des vitesses inférieures à 0.5 m/s. [0.35 - 0.5 m/s]

L’Annexe N° : 13 présentera notre réseau d’évacuation des eaux pluviales (variation des

vitesses) projeter sur une image satellitaire (cordonner réel) [Google earth]

CHAPITRE VI


Page | 88

III.7. Ligne d’eau dans les conduites :

La simulation est effectuée par le modèle complet de Saint-Venant, ceci permet une

visualisation réaliste et animée de l’évolution de la ligne d’eau dans les conduites avec prise en

compte de l’influence aval.

Les lignes d’eau dans les conduites reliant les points de rejets sont donnés sur les figures

aux suivant :

Figure N° 24 : Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites R-1 – O1 [rejet-1]

Figure N° 25 : Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites : R-157 – O-2 [rejet-2]

CHAPITRE VI


Page | 89


Figure N° 27 : Ligne d’eau (cas de pointe) des conduites : R-254 – O-4

CHAPITRE VI


Page | 90

Tableau N° 6 : Résumé de linéaire du réseau

Conduit Description

(Diamètre (mm)) Count (tronçon)

Concrete (m)

(linéaire Béton armé)

300 52 1802.3

400 53 1880.8

500 39 1359

600 17 590.4

800 47 1633.8

1000 32 1141.4

1500 13 454.5

2000 6 225.5

Totale 259 9087.8

Remarque :

On remarque que notre réseau est apte à évacuer les eaux pluviales en cas de pointe sans

aucun débordement dans tous les regards.

Conclusion

La simulation détaillée consiste à représenter d’une manière assez fine tous les sous-bassins

et leurs conduites de drainage au niveau de chaque rue. Cette simulation requiert l’application du

modèle EPA SWMM pour calculer les hydrogrammes de débordement dans les regards et les

hydrogrammes de surcharge dans les conduites puis le modèle analyse la propagation des crues

dans les rues.

Dans cette étude en a observé une excellente interprétation de simulation et concordance

avec notre dimensionnement dans le chapitre (IV).

Page | 91

Conclusion générale

L’objectif de notre étude déjà signalé est de projeter un réseau d’assainissement pour notre

zone, qui permet d’évacuer tous les débits des eaux pluviales dans des conditions favorables pour

éviter les problèmes qui menacent la santé publique et le milieu naturel

Par le biais de cette étude, nous avons essayé de consolider et de mettre en pratique toutes les

connaissances théoriques acquises en matière d’hydraulique urbaine notamment en

assainissement.

Nous avons projeté un réseau d’évacuation des eaux pluviales, de type séparatif avec

schéma à collecte transversale oblique demandé par la structure et la topographie de la région.

D’après les plans d’occupation du sol (plans d’aménagement...) à long terme de notre zone

et avec une étude hydrologique approfondie, la reconnaissance du site nous a permis de

déterminer les débits des eaux pluviales par la méthode rationnelle pour une période de retour de

dix ans.

La topographie constitue une contrainte très importante, d’où l’étude a permis de dégager

le tracé d’une seule variante. Cette dernière comporte quatre collecteurs principaux, ainsi des

collecteurs secondaires pour assurer l’évacuation de ces eaux

Pour les éléments du réseau d’égout ; nous avons projeté des regards de chute car la pente est

importante. L’emplacement des bouches d’égout (à section rectangulaire) se fait au niveau des

caniveaux le long de la voirie qui porte l’intercepteur avec un espacement de 50m.

Les débits d’eaux pluviales transitées vers Chaabat dans quatre points déférents

On a effectué une modélisation et simulation numérique de la réponse du réseau. La série de

simulations a été réalisée en utilisant l’un des modèles de calcul disponible qui est le logiciel

EPA-SWMM. Après avoir effectué la modélisation physique du réseau en introduisant

manuellement tous objets physiques nécessaires à sa caractérisation patrimoniale. La

modélisation hydrologique de la transformation pluie-débit a impliqué l’utilisation des fonctions

de production et de transfert appropriés dans le but de la fiabilité des résultats,. La simulation du

fonctionnement du réseau a fait ressortir les grands points suivants :

Notre réseau et bien dimensionner

L’auto-curage est assurer sur tous les tronçons

Aucun risque de débordement

ANNEXE N° : 1

Répartition mensuelle et annuelle des pluies de la station d’AIN EL BERDA

Source : A.N.R.H

Année Sep Oct Nov Dec Janv Fev Mar Avri Mai Juin Juil Aout Pmax,j

(mm)

1983 19 54 41 21 26 33 17 16.5 5.5 8 0.3 0 54

1984 20 33 25.5 38 19 21 24.5 14.5 17.5 0 0 0 38

1985 6.5 25 5 9 33 8.5 28 14 4.5 11.5 0.8 1.3 33

1986 8.3 21 19.5 20 26 41 28.5 15.5 33.5 0 1.5 1 41

1987 15 16 14.5 5 17 15 7.5 4 8.5 18.5 3 0 18.5

1988 11.5 2.5 11.5 78 16.5 17 10 21 15 8.5 3.5 6.5 78

1989 4.5 44 29 27.5 45 4 10 11.5 8 7 0 11 45

1990 11 12.5 14 31 54 31.5 34 17.5 7.5 6 0 3.5 54

1991 25 21 18.5 4 14.5 48 19 34 71.5 5.5 10.5 0.5 71.5

1992 0.4 23 93 41 13.5 16.5 15 13 47 4 0 1 93

1993 15 31 3.5 42.5 22 33 5 19.5 8.5 0.5 0 4.5 42.5

1994 5 10.5 12 26 51.5 9.5 27 10.5 6 7 0 2 51.5

1995 28 15.5 15.5 13.5 26.5 31 19.5 38 29.5 15 2.5 3 38

1996 19 16 7 16 24 17 13.5 10 7 14.5 0 5 24

1997 52.5 41 34.5 48 27 15.5 9 30 17.5 1.5 0 11.5 52.5

1998 24.5 12 40.5 26.5 27.5 31 24 27.5 22.5 2.5 1.5 7.5 40.5

1999 9.5 9 22.5 29 18.5 3.5 9 7.5 111 3.5 0 6 111

2000 22 37 14.5 21 25.5 14 23 20.5 7 0.3 0 1 37

2001 10.5 2 15.5 18.5 16.5 36.5 26.5 15.5 6.5 0 13.5 7 36.5

2002 22.5 17.5 104.5 28.5 39.5 27 13.5 84 13 0 0 0 104.5

2003 76.5 28 8 64 28 8.5 17.5 18.5 27 54 0.5 3 76.5

2004 23.5 4.5 37 21.5 22 25 15 46.5 7.5 5 6.5 22 46.5

2005 9.5 5 18.5 46 26.5 39.5 9.5 6 18 1 1 30 46

2006 4 14.5 6.5 53.5 17.5 18 71 14 8 12.5 1.5 2.5 71

2007 14.5 22 11.5 51 12 8.5 49 17.5 25.5 3.5 3 0.5 51

2008 30.5 11.5 33 15 42.5 17.5 19.5 42.5 47.5 0 0 43 47.5

2009 58 20 17 29.5 17 5.5 15.5 14.5 17 21.5 0.5 2 58

2010 9 36 54 20.5 13.5 29.5 57.5 16 22 2 4 0 57.5

2011 4 101 18 26.5 17 49.5 18 21 3 0 1.5 26.5 101

2012 23 18 41.5 19 26.5 17.5 23.5 36 10.5 0 1.5 0 41.5

ANNEXE N° : 2-A

Ajustement à la droite de Gumbel

Période

Retour

2 5 10 20 50 100

T (h) Intensité (mm/h)

0.25 39.83 55.77 66.36 76.50 89.72 99.78

0.5 25.56 35.79 42.59 49.09 57.58 64.03

0.75 19.72 27.61 32.85 37.87 44.42 49.39

1 16.40 22.96 27.33 31.50 36.95 41.09

1.25 14.22 19.91 23.69 27.31 32.03 35.62

1.5 12.65 17.72 21.08 24.30 28.50 31.70

1.75 11.47 16.05 19.10 22.02 25.82 28.72

2 10.53 14.74 17.54 20.21 23.71 26.37

2.25 9.76 13.67 16.26 18.75 21.99 24.45

2.5 9.13 12.78 15.20 17.52 20.55 22.86

2.75 8.59 12.02 14.30 16.49 19.34 21.51

3 8.12 11.37 13.53 15.59 18.29 20.34

3.25 7.71 10.80 12.85 14.82 17.38 19.32

3.5 7.36 10.30 12.26 14.13 16.57 18.43

3.75 7.04 9.86 11.73 13.52 15.86 17.63

4 6.75 9.46 11.25 12.97 15.21 16.92

4.25 6.50 9.10 10.83 12.48 14.64 16.28

4.5 6.26 8.77 10.44 12.03 14.11 15.69

4.75 6.05 8.47 10.08 11.62 13.63 15.16

5 5.86 8.20 9.76 11.25 13.19 14.67

5.25 5.68 7.95 9.46 10.90 12.78 14.22

5.5 5.51 7.71 9.18 10.58 12.41 13.80

5.75 5.35 7.50 8.92 10.28 12.06 13.41

6 5.21 7.30 8.68 10.01 11.74 13.05

6.25 5.08 7.11 8.46 9.75 11.43 12.72

6.5 4.95 6.93 8.25 9.51 11.15 12.40

6.75 4.83 6.77 8.05 9.28 10.88 12.10

7 4.72 6.61 7.87 9.07 10.63 11.83

7.25 4.62 6.46 7.69 8.87 10.40 11.56

7.5 4.52 6.32 7.53 8.68 10.18 11.32

7.75 4.42 6.19 7.37 8.50 9.96 11.08

8 4.33 6.07 7.22 8.32 9.76 10.86

8.25 4.25 5.95 7.08 8.16 9.57 10.65

8.5 4.17 5.84 6.95 8.01 9.39 10.44

8.75 4.09 5.73 6.82 7.86 9.22 10.25

9 4.02 5.63 6.70 7.72 9.05 10.07

9.25 3.95 5.53 6.58 7.59 8.90 9.89

9.5 3.88 5.44 6.47 7.46 8.75 9.73

9.75 3.82 5.35 6.36 7.33 8.60 9.57

10 3.76 5.26 6.26 7.22 8.46 9.41

10.25 3.70 5.18 6.16 7.10 8.33 9.27

10.5 3.64 5.10 6.07 6.99 8.20 9.12

10.75 3.59 5.02 5.98 6.89 8.08 8.99

11 3.54 4.95 5.89 6.79 7.96 8.86

11.25 3.48 4.88 5.81 6.69 7.85 8.73

11.5 3.44 4.81 5.72 6.60 7.74 8.61

11.75 3.39 4.74 5.65 6.51 7.63 8.49

12 3.34 4.68 5.57 6.42 7.53 8.38

Période

Retour

2 5 10 20 50 100


12.25 3.30 4.62 5.50 6.34 7.43 8.27

12.5 3.26 4.56 5.43 6.26 7.34 8.16

12.75 3.22 4.50 5.36 6.18 7.25 8.06

13 3.18 4.45 5.29 6.10 7.16 7.96

13.25 3.14 4.39 5.23 6.03 7.07 7.86

13.5 3.10 4.34 5.17 5.96 6.99 7.77

13.75 3.06 4.29 5.11 5.89 6.90 7.68

14 3.03 4.24 5.05 5.82 6.82 7.59

14.25 3.00 4.19 4.99 5.75 6.75 7.50

14.5 2.96 4.15 4.94 5.69 6.67 7.42

14.75 2.93 4.10 4.88 5.63 6.60 7.34

15 2.90 4.06 4.83 5.57 6.53 7.26

15.25 2.87 4.02 4.78 5.51 6.46 7.18

15.5 2.84 3.97 4.73 5.45 6.39 7.11

15.75 2.81 3.93 4.68 5.40 6.33 7.04

16 2.78 3.89 4.63 5.34 6.27 6.97

16.25 2.75 3.86 4.59 5.29 6.20 6.90

16.5 2.73 3.82 4.54 5.24 6.14 6.83

16.75 2.70 3.78 4.50 5.19 6.08 6.77

17 2.68 3.75 4.46 5.14 6.03 6.70

17.25 2.65 3.71 4.42 5.09 5.97 6.64

17.5 2.63 3.68 4.38 5.04 5.92 6.58

17.75 2.60 3.64 4.34 5.00 5.86 6.52

18 2.58 3.61 4.30 4.95 5.81 6.46

18.25 2.56 3.58 4.26 4.91 5.76 6.40

18.5 2.53 3.55 4.22 4.87 5.71 6.35

18.75 2.51 3.52 4.19 4.83 5.66 6.29

19 2.49 3.49 4.15 4.79 5.61 6.24

19.25 2.47 3.46 4.12 4.75 5.57 6.19

19.5 2.45 3.43 4.08 4.71 5.52 6.14

19.75 2.43 3.40 4.05 4.67 5.48 6.09

20 2.41 3.38 4.02 4.63 5.43 6.04

20.25 2.39 3.35 3.99 4.59 5.39 5.99

20.5 2.37 3.32 3.95 4.56 5.35 5.95

20.75 2.36 3.30 3.92 4.52 5.31 5.90

21 2.34 3.27 3.89 4.49 5.26 5.85

21.25 2.32 3.25 3.86 4.45 5.22 5.81

21.5 2.30 3.22 3.84 4.42 5.19 5.77

21.75 2.29 3.20 3.81 4.39 5.15 5.72

22 2.27 3.18 3.78 4.36 5.11 5.68

22.25 2.25 3.15 3.75 4.33 5.07 5.64

22.5 2.24 3.13 3.73 4.29 5.04 5.60

22.75 2.22 3.11 3.70 4.26 5.00 5.56

23 2.21 3.09 3.67 4.23 4.97 5.52

23.25 2.19 3.07 3.65 4.21 4.93 5.49

23.5 2.17 3.04 3.62 4.18 4.90 5.45

23.75 2.16 3.02 3.60 4.15 4.87 5.41

24 2.15 3.00 3.58 4.12 4.83 5.38

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.25

1

1.75 2.

5

3.25

4

4.75 5.

5

6.25

7

7.75 8.

5

9.25 1

0

10.7

5

11.5

12.2

5 13

13.7

5

14.5

15.2

5 16

16.7

5

17.5

18.2

5 19

19.7

5

20.5

21.2

5 22

22.7

5

23.5

Inte

nsi

té (

mm

/h)

Temps (h)

Courbes Intensité_Durée_FréquenceGumbel

2 Ans 5 Ans 10 Ans 20 Ans 50 Ans 100 Ans

ANNEXE N° : 2-B

Ajustement à la droite de Galton

Période

Retour 2 5 10 20 50 100


0.25 39.45 55.84 66.98 78.12 92.04 102.87

0.5 25.31 35.84 42.98 50.13 59.06 66.01

0.75 19.53 27.65 33.16 38.67 45.57 50.93

1 16.24 23.00 27.58 32.17 37.90 42.36

1.25 14.08 19.94 23.91 27.89 32.86 36.72

1.5 12.53 17.74 21.28 24.82 29.24 32.68

1.75 11.35 16.07 19.28 22.49 26.49 29.61

2 10.42 14.76 17.70 20.64 24.32 27.18

2.25 9.67 13.69 16.42 19.14 22.56 25.21

2.5 9.04 12.79 15.34 17.90 21.09 23.57

2.75 8.50 12.04 14.44 16.84 19.84 22.17

3 8.04 11.38 13.65 15.93 18.76 20.97

3.25 7.64 10.82 12.97 15.13 17.83 19.92

3.5 7.29 10.31 12.37 14.43 17.00 19.00

3.75 6.97 9.87 11.84 13.81 16.27 18.18

4 6.69 9.47 11.36 13.25 15.61 17.44

4.25 6.43 9.11 10.93 12.74 15.01 16.78

4.5 6.20 8.78 10.53 12.29 14.47 16.18

4.75 5.99 8.48 10.18 11.87 13.98 15.63

5 5.80 8.21 9.85 11.48 13.53 15.12

5.25 5.62 7.96 9.54 11.13 13.12 14.66

5.5 5.46 7.72 9.26 10.80 12.73 14.23

5.75 5.30 7.51 9.00 10.50 12.37 13.83

6 5.16 7.31 8.76 10.22 12.04 13.46

6.25 5.03 7.12 8.54 9.96 11.73 13.11

6.5 4.90 6.94 8.32 9.71 11.44 12.79

6.75 4.79 6.77 8.13 9.48 11.17 12.48

7 4.68 6.62 7.94 9.26 10.91 12.19

7.25 4.57 6.47 7.76 9.05 10.67 11.92

7.5 4.47 6.33 7.60 8.86 10.44 11.67

7.75 4.38 6.20 7.44 8.68 10.22 11.42

8 4.29 6.08 7.29 8.50 10.02 11.19

8.25 4.21 5.96 7.15 8.34 9.82 10.98

8.5 4.13 5.85 7.01 8.18 9.63 10.77

8.75 4.05 5.74 6.88 8.03 9.46 10.57

9 3.98 5.64 6.76 7.88 9.29 10.38

9.25 3.91 5.54 6.64 7.75 9.13 10.20

9.5 3.85 5.44 6.53 7.62 8.97 10.03

9.75 3.78 5.35 6.42 7.49 8.82 9.86

10 3.72 5.27 6.32 7.37 8.68 9.70

10.25 3.66 5.19 6.22 7.25 8.55 9.55

10.5 3.61 5.11 6.12 7.14 8.42 9.41

10.75 3.55 5.03 6.03 7.04 8.29 9.27

11 3.50 4.96 5.94 6.93 8.17 9.13

11.25 3.45 4.89 5.86 6.83 8.05 9.00

11.5 3.40 4.82 5.78 6.74 7.94 8.87

11.75 3.36 4.75 5.70 6.65 7.83 8.75

12 3.31 4.69 5.62 6.56 7.73 8.64

Période

Retour

2 5 10 20 50 100


12.25 3.27 4.63 5.55 6.47 7.63 8.52

12.5 3.23 4.57 5.48 6.39 7.53 8.41

12.75 3.19 4.51 5.41 6.31 7.43 8.31

13 3.15 4.45 5.34 6.23 7.34 8.20

13.25 3.11 4.40 5.28 6.15 7.25 8.11

13.5 3.07 4.35 5.21 6.08 7.17 8.01

13.75 3.04 4.30 5.15 6.01 7.08 7.92

14 3.00 4.25 5.09 5.94 7.00 7.82

14.25 2.97 4.20 5.04 5.87 6.92 7.74

14.5 2.93 4.15 4.98 5.81 6.85 7.65

14.75 2.90 4.11 4.93 5.75 6.77 7.57

15 2.87 4.06 4.87 5.69 6.70 7.49

15.25 2.84 4.02 4.82 5.63 6.63 7.41

15.5 2.81 3.98 4.77 5.57 6.56 7.33

15.75 2.78 3.94 4.72 5.51 6.49 7.26

16 2.75 3.90 4.68 5.46 6.43 7.18

16.25 2.73 3.86 4.63 5.40 6.36 7.11

16.5 2.70 3.82 4.59 5.35 6.30 7.04

16.75 2.68 3.79 4.54 5.30 6.24 6.98

17 2.65 3.75 4.50 5.25 6.18 6.91

17.25 2.63 3.72 4.46 5.20 6.13 6.85

17.5 2.60 3.68 4.42 5.15 6.07 6.78

17.75 2.58 3.65 4.38 5.10 6.01 6.72

18 2.55 3.62 4.34 5.06 5.96 6.66

18.25 2.53 3.58 4.30 5.01 5.91 6.60

18.5 2.51 3.55 4.26 4.97 5.86 6.55

18.75 2.49 3.52 4.23 4.93 5.81 6.49

19 2.47 3.49 4.19 4.89 5.76 6.44

19.25 2.45 3.46 4.16 4.85 5.71 6.38

19.5 2.43 3.44 4.12 4.81 5.66 6.33

19.75 2.41 3.41 4.09 4.77 5.62 6.28

20 2.39 3.38 4.05 4.73 5.57 6.23

20.25 2.37 3.35 4.02 4.69 5.53 6.18

20.5 2.35 3.33 3.99 4.66 5.48 6.13

20.75 2.33 3.30 3.96 4.62 5.44 6.08

21 2.31 3.28 3.93 4.58 5.40 6.04

21.25 2.30 3.25 3.90 4.55 5.36 5.99

21.5 2.28 3.23 3.87 4.52 5.32 5.95

21.75 2.26 3.20 3.84 4.48 5.28 5.90

22 2.25 3.18 3.81 4.45 5.24 5.86

22.25 2.23 3.16 3.79 4.42 5.20 5.82

22.5 2.21 3.14 3.76 4.39 5.17 5.78

22.75 2.20 3.11 3.73 4.35 5.13 5.73

23 2.18 3.09 3.71 4.32 5.10 5.69

23.25 2.17 3.07 3.68 4.29 5.06 5.66

23.5 2.15 3.05 3.66 4.27 5.03 5.62

23.75 2.14 3.03 3.63 4.24 4.99 5.58

24 2.13 3.01 3.61 4.21 4.96 5.54

0.00

20.00

40.00

60.00

80.00

100.00

120.00

0.25

1

1.75 2.

5

3.25

4

4.75 5.

5

6.25

7

7.75 8.

5

9.25 1

0

10.7

5

11.5

12.2

5 13

13.7

5

14.5

15.2

5 16

16.7

5

17.5

18.2

5 19

19.7

5

20.5

21.2

5 22

22.7

5

23.5

inte

nsi

té (

mm

/h)

Temps (h)

Courbes Intensité_Durée_FréquenceGalton

2 Ans 5 Ans 10 Ans 20 Ans 50 Ans 100 Ans

ANNEXE N° : 3

Evaluation des débites d’eaux Pluviaux

N° S.bassin Surface (ha) Cri α coefficient

correcteur

Intensité moyenne

(l/s/ha) Qpl (l/s) Qpl (m3/s)

S.B-1 4,734 0,75 0,92 186.03 608,525 0,609

S.B-2 1,637 0,75 0,96 186.03 218,345 0,218

S.B-3 1,854 0,75 0,93 186.03 241,497 0,241

S.B-4 1,857 0,75 0,94 186.03 242,386 0,242

S.B-5 4,62 0,75 0,92 186.03 590,656 0,591

S.B-6 3,233 0,75 0,95 186.03 427,529 0,428

S.B-7 2,652 0,75 0,93 186.03 344,219 0,344

S.B-8 2,357 0,75 0,93 186.03 306,488 0,306

S.B-9 2,139 0,75 0,93 186.03 278,140 0,278

S.B-10 1,812 0,75 0,94 186.03 236,407 0,236

S.B-11 1,494 0,75 0,92 186.03 192,140 0,192

S.B-12 3,567 0,75 0,93 186.03 464,493 0,464

S.B-13 9,209 0,75 0,91 186.03 1173,412 1,173

S.B-14 3,177 0,75 0,92 186.03 407,980 0,408

S.B-15 3,579 0,75 0,92 186.03 457,245 0,457

S.B-16 2,461 0,75 0,93 186.03 317,840 0,318

S.B-17 2,304 0,75 0,93 186.03 300,112 0,300

S.B-18 6,63 0,75 0,93 186.03 861,509 0,862

S.B-19 2,128 0,75 0,94 186.03 279,495 0,279

S.B-20 2,333 0,75 0,94 186.03 306,370 0,306

S.B-21 1,962 0,75 0,94 186.03 257,115 0,257

S.B-22 2,896 0,75 0,95 186.03 385,159 0,385

S.B-23 0,668 0,75 0,95 186.03 88,888 0,089

S.B-24 1,203 0,75 0,95 186.03 158,866 0,159

S.B-25 3,813 0,75 0,93 186.03 494,366 0,494

S.B-26 6,015 0,75 0,91 186.03 762,202 0,762

S.B-27 7,45 0,75 0,93 186.03 963,949 0,964

S.B-28 7,022 0,75 0,90 186.03 885,032 0,885

S.B-29 1,618 0,75 0,93 186.03 209,721 0,210

S.B-30 5,394 0,75 0,89 186.03 667,506 0,668

ANNEXE N° : 4-A

Remplissage d’une canalisation circulaire [10]

ANNEXE N° : 4-B

Relation hydrauliques pour les différentes hauteurs de remplissage (canalisation circulaire) [10]

ANNEXE N° : 5

Paramètres Hydrauliques

ANNEXE N° : 6

Réseau d’eau pluvial (système séparatif)

ANNEXE N° : 7

Tableaux du Dimensionnement réseau d’eau pluvial (système séparatif)

Collecteur

Tron

çon

D

istan

ce

Surface (ha)

Cote

terr

ain

na

turel

(CT

N)

Cote

proje

t

(Cp

) C

r

I (l/s/ha)

Qs.b (l/s)

Q trc (m

3/s)

Pente (J)

(m/m)

Diamètre ø

(mm)

Qps (m3/s)

Vps (m/s)

Pa

ra

mètr

es h

yd

ra

uliq

ues

Auto-curage

Observation

Collecteur A

Dép

art

Fin

P

artiel

Cu

mu

le

Am

an

t A

val

Am

an

t A

val

En

tre

So

rtie

Rq

Rv

Rh

V

(m/s)

H (m

) V

au

t

R'1

R

'2

35

35 0,49

93,31

93,41 91,81

91,71

0,75 186,03

63,474 0,063

0,063

0,003 4

00

0,091

0,73 0,70

1,07

0,60 0,78

239,20

0.40 B

on

R'2

R

'3

35

70 0,24

93,41

92,76 91,71

91,29

0,75 186,03

31,069 0,063

0,095

0,012 4

00

0,184

1,46 0,52

1,01

0,50 1,48

199,12

0.80 B

on

R'3

R

'4

35

105

0,25 92,76

92,25

91,29 90,87

0,75

186,03 32,365

0,095 0,127

0,012

40

0 0,184

1,46

0,69 1,07

0,60

1,56 240,40

0.80

Bon

R'4

R

'5

35

140

0,19 92,25

91,75

90,87 90,45

0,75

186,03 24,588

0,127 0,151

0,012

40

0 0,184

1,46

0,83 1,11

0,68

1,62 270,80

0.80

Bon

R'5

R

'6

35

175

0,15 91,75

91,6

90,45 90,20

0,75

186,03 19,404

0,151 0,171

0,007

50

0 0,259

1,31

0,66 1,07

0,58

1,40 291,50

0.72

Bon

R'6

R

'7

35

210

0,17 91,6

91,35

90,20 89,96

0,75

186,03 21,996

0,171 0,193

0,007

50

0 0,259

1,31

0,75 1,10

0,63

1,44 316,00

0.72

Bon

R'7

R

'8

42

252

0,13 91,35

91,23

89,96 89,66

0,75

186,03 16,811

0,193 0,210

0,007

50

0 0,259

1,31

0,81 1,11

0,67

1,46 335,00

0.72

Bon

R'8

R

'9

28

280

0,30 91,23

91,03

89,66 89,46

0,75

186,03 38,140

0,210 0,248

0,007

50

0 0,259

1,31

0,96 1,14

0,77

1,49 384,50

0.72

Bon

R'9

R

'10

35

315

0,53 91,03

90,87

89,46 89,22

0,75

186,03 67,129

0,248 0,315

0,007

60

0 0,427

1,51

0,74 1,09

0,63

1,65 376,20

0.83

Bon

R'1

0

R'11

3

5 3

50 0,57

90,87

90,75 89,22

89,08

0,75 186,03

72,170 0,315

0,387

0,004 8

00

0,712

1,42 0,54

1,02

0,51 1,45

410,40

0.78 B

on

R'1

1

R'12

3

5 3

85 0,42

90,75

90,58 89,08

88,94

0,75 186,03

53,265 0,387

0,440

0,004 8

00

0,712

1,42 0,62

1,05

0,56 1,49

445,60

0.78 B

on

R'1

2

R'13

3

8 4

23 0,55

90,58

90,4 88,94

88,79

0,75 186,03

69,649 0,440

0,510

0,004 8

00

0,712

1,42 0,72

1,08

0,62 1,53

492,00

0.78 B

on

R'1

3

R'14

3

0 4

53 0,62

90,4

90,38 88,79

88,67

0,75 186,03

78,472 0,510

0,589

0,004 8

00

0,712

1,42 0,83

1,11

0,68 1,58

543,68

0.78 B

on

R'1

4

R'15

3

7 4

90 0,56

90,38

90,39 88,67

88,55

0,75 186,03

70,910 0,589

0,659

0,003 1

00

0 1,140

1,45

0,58 1,03

0,53

1,50 534,00

0.80

Bon

R'1

5

R'16

3

5 5

25 0,58

90,39

90,35 88,55

88,45

0,75 186,03

73,430 0,659

0,733

0,003 1

00

0 1,140

1,45

0,64 1,05

0,57

1,53 572,00

0.80

Bon

R'1

6

R'17

3

5 5

60 0,56

90,35

89,85 88,45

87,75

0,75 186,03

70,910 0,733

0,804

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,27 0,84

0,34

3,14 341,00

2.06

Bon

R'1

7

R'18

3

4 5

94 0,46

89,85

88,87 87,75

87,07

0,75 186,03

58,306 0,804

0,862

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,29 0,86

0,36

3,21 355,00

2.06

Bon

R'1

8

R'19

3

6 6

30 0,39

88,87

88,03 87,07

86,35

0,75 186,03

49,483 0,862

0,912

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,31 0,87

0,37

3,28 367,00

2.06

Bon

R'1

9

R'20

3

5 6

65 0,40

88,03

87,8 86,15

85,94

0,75 186,03

50,744 0,912

0,962

0,006 1

00

0 1,610

2,05

0,60 1,04

0,55

2,14 545,00

1.13

Bon

R'2

0

R'21

3

5 7

00 0,33

87,8

87,68 85,94

85,73

0,75 186,03

41,921 0,962

1,004

0,006 1

00

0 1,610

2,05

0,62 1,05

0,56

2,15 561,00

1.13

Bon

R'2

1

R'22

3

5 7

35 0,34

87,68

87,82 85,73

85,52

0,75 186,03

43,182 1,004

1,047

0,006 1

00

0 1,610

2,05

0,65 1,06

0,58

2,17 576,00

1.13

Bon

R'2

2

R'23

3

3 7

68 0,23

87,82

87,4 85,52

85,29

0,75 186,03

29,317 1,047

1,077

0,007 1

00

0 1,741

2,21

0,62 1,05

0,56

2,32 558,00

1.22

Bon

R'2

3

R'24

3

7 8

05 0,14

87,4

85,6 84,40

83,73

0,75 186,03

17,974 1,077

1,095

0,018 1

00

0 2,792

3,55

0,39 0,94

0,42

3,33 420,00

1.95

R.ch

ute

R'2

4

R'25

3

5 8

40 0,27

85,6

84,25 83,10

82,40

0,75 186,03

35,155 1,095

1,130

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,38 0,94

0,42

3,52 423,00

2.06

R.ch

ute

R'2

5

R'26

3

5 8

75 0,28

84,25

80,74 79,60

78,90

0,75 186,03

36,449 1,130

1,166

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,40 0,94

0,42

3,52 423,00

2.06

R.ch

ute

R'2

6

R'27

3

5 9

10 0,47

80,74

78,09 76,98

76,28

0,75 186,03

61,033 1,166

1,227

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,42 0,95

0,44

3,57 436,00

2.06

R.ch

ute

R'2

7

R'28

3

3 9

43 0,94

78,09

76,44 75,29

74,63

0,75 186,03

121,846 1,227

1,349

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,46 0,98

0,46

3,66 461,00

2.06

R.ch

ute

R'2

8

R'29

3

7 9

80 0,64

76,44

74,5 73,38

72,64

0,75 186,03

83,029 1,349

1,432

0,020 1

00

0 2,943

3,75

0,49 0,99

0,48

3,72 478,80

2.06

R.ch

ute

R'2

9

R'30

3

5 10

15

0,78 74,5

73,22

71,59 70,89

0,75

186,03 101,143

1,432 1,533

0,020

10

00

2,943

3,75 0,52

1,01

0,50 3,80

499,00

2.06 R

.chu

te

R'3

0

R'31

3

6 10

51

0,90 73,22

72,71

70,89 70,17

0,75

186,03 116,670

1,533 1,650

0,020

10

00

2,943

3,75 0,56

1,03

0,52 3,85

523,00

2.06 R

.chu

te

R'3

1

R'32

3

4 10

85

0,76 72,71

72,08

70,17 69,83

0,75

186,03 98,556

1,650 1,749

0,010

10

00

2,081

2,64 0,84

1,12

0,69 2,95

687,00

1.45 B

on

R'3

2

R'33

3

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17

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10

00

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1.45 B

on

R'3

3

R'34

2

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37

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0,010

10

00

2,081

2,64 0,93

1,13

0,75 2,99

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1.45 B

on

R'3

4

R'35

4

2 11

79

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71,69

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0,010

10

00

2,081

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1.45 B

on

R'3

5

R'36

3

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14

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0,010

10

00

2,081

2,64 0,99

1,14

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1.45 B

on

R'3

6

R'37

2

6 12

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10

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.chu

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R'3

7

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0,020

10

00

2,943

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1,08

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2.06 R

.chu

te

R'3

8

R'39

2

4 13

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20

00

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.chu

te

R'3

9

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20

00

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3

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20

00

11,716

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1,07

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on

R'4

1

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20

00

11,716

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1,07

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2.05 B

on

R'4

2

R'43

3

5 14

44

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R'4

3

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9,900

3,15 0,83

1,11

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D

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ra

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Am

an

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4

R'4

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,5

23

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5

R'4

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,5

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,86

87

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86

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8

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,50

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8

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R'4

6

R'4

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,5

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9

87

,86

86

,3

86

,59

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6

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8,5

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8

Bon

R'4

7

R'4

8

35

12

8,5

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,34

86

,3

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,67

85

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2

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2,5

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8

R'4

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,32

84

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9

R'5

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65

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0

R'5

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23

3,5

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,23

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,4

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,75

79

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1

R'5

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2

R'5

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R'5

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R'5

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R'5

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R'5

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R'5

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Bon

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,22

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38

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2

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2

1,1

3

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4

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2

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2,9

3

0.8

4

Bon

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6

R'6

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,49

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3

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5

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22

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8

1.0

4

Bon

R'6

7

R'6

8

35

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,7

90

,06

89

,09

88

,39

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,47

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48

0,1

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2

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1,1

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1,2

4

1.0

4

Bon

R'6

8

R'6

9

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,32

88

,39

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37

,77

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0,9

4

1,1

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6

2,1

3

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2,8

0

1.0

4

Bon

R'6

9

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0

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,2

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0

,29

89

,32

88

,29

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,69

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,77

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23

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25

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0,2

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0,7

9

2,4

0

31

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6

1.1

6

Bon

R'7

0

R'7

1

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0

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88

,29

86

,26

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,56

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,01

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61

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85

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0

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88

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0,5

5

4,0

6

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2

2.1

4

Bon

R'7

1

R'7

2

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86

,26

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,78

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33

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88

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1,0

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4,1

4

23

6,2

4

2.1

4

Bon

R'7

2

R'7

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4

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3

R'7

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,97

77

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26

3,7

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36

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2.0

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Bon

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4

R'7

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R

'55

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9

1.1

4

0.7

9

4.3

2

39

6.5

5

2.0

9

Bon

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1.2

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7

R'7

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,77

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85

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5

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8

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9

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,82

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1,0

2

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1

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5

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6

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0

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1

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4

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1

R'8

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2

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81

,19

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7

21

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4

1.6

4

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R'8

2

R'7

3

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,22

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,23

79

,44

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,73

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7

23

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1.5

9

Bon

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0,5

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5

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6

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7

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8

R'8

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,98

86

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,83

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R'8

9

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86

,81

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0

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1

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,81

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,73

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,45

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68

,95

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5

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0.9

6

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1

R'9

2

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3

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,62

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36

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0

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0,7

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1,0

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2

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0.9

6

Bon

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4

R'9

5

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,5

86

,42

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,61

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62

,62

3

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36

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98

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06

80

0

0,8

73

1,7

4

0,8

0

1,1

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6

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2

53

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0

0.9

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Bon

R'9

5

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,40

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5

18

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3

63

,89

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98

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62

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06

80

0

0,8

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7

1,1

2

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1

1,9

5

56

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6

0.9

6

Bon

R'9

6

R'9

7

30

,3

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,40

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ute

R'9

7

R'9

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42

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2

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4

R.ch

ute

R'9

8

R'9

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52

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4

0,5

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43

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6

2.1

4

R.ch

ute

R'9

9

R'1

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R'1

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4

R.ch

ute

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R'1

02

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2.1

4

R.ch

ute

R'1

03

R

'61

4

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70

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8

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1.8

4

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D

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Am

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V

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R'1

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R'1

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2,7

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6,7

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1.5

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Bon

Collecteur

Tron

çon

D

istan

ce

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terr

ain

na

turel

(CT

N)

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t

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ra

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ra

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69

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4

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8

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R'1

12

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R'1

14

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'10

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74

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3

0,5

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2,8

2

26

5,0

5

1.5

0

Bon

Collecteur

Tron

çon

D

istan

ce

Surface (ha)

Cote

terr

ain

na

turel

(CT

N)

Cote

proje

t

(Cp

) C

r

I (l/s/ha)

Qs.b (l/s)

Q trc (m

3/s)

Pente (J)

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Diamètre ø

(mm)

Qps (m3/s)

Vps (m/s)

Pa

ra

mètr

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Auto-curage

Observation

Collecteur A-7

Dép

art

Fin

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Cu

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En

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16

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'11

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35

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,78

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Bon

R'1

17

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'11

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4

Bon

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18

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7

Bon

R'1

19

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'12

0

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6

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7

Bon

R'1

20

R

'12

1

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7

Bon

R'1

21

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'10

1

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5

1.1

6

Bon

Collecteur

Tron

çon

D

istan

ce

Surface (ha)

Cote

terr

ain

na

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(CT

N)

Cote

proje

t

(Cp

) C

r

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Qs.b (l/s)

Q trc (m

3/s)

Pente (J)

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Diamètre ø

(mm)

Qps (m3/s)

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Pa

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Auto-curage

Observation

Collecteur A-8

Dép

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R'1

22

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25

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8

Bon

Collecteur

Tron

çon

D

istan

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ain

na

turel

(CT

N)

Cote

proje

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r

I (l/s/ha)

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Q trc (m

3/s)

Pente (J)

(m/m)

Diamètre ø

(mm)

Qps (m3/s)

Vps (m/s)

Pa

ra

mètr

es h

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ra

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ues

Auto-curage

Observation

Collecteur A-10

Dép

art

Fin

P

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R'1

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7

Bon

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Bon

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(m/m)

Diamètre ø

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Qps (m3/s)

Vps (m/s)

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Collecteur B-2

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Bon

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7

Bon

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4

22

9,2

0

1.6

4

Bon

Collecteur

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çon

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ain

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(CT

N)

Cote

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Qs.b (l/s)

Q trc (m

3/s)

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(m/m)

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Qps (m3/s)

Vps (m/s)

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47

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Bon

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Bon

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Bon

R'2

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1

Bon

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NE

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N° : 8

Sch

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1

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) [résulta

ts de sim

ula

tion

]

AN

NE

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N° : 1

2

Sch

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ltats d

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N° : 1

3

Sch

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du

striel A

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l Berd

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rojeté su

r un

e image sa

tellitaire

(Google E

arth

) [résulta

ts de sim

ula

tion

(vitesse)]

EPA STORM WATER MANAGEMENT MODEL - VERSION 5.0 (Build 5.0.013)

--------------------------------------------------------------

****************

Analysis Options

****************

Flow Units ............... CMS

Infiltration Method ...... GREEN_AMPT

Flow Routing Method ...... KINWAVE

Starting Date ............ JAN-01-2018 00:00:00

Ending Date .............. JAN-01-2018 05:00:00

Antecedent Dry Days ...... 0.0

Report Time Step ......... 00:10:00

Wet Time Step ............ 00:10:00

Dry Time Step ............ 00:10:00

Routing Time Step ........ 30.00 sec

*************

Element Count

*************

Number of rain gages ...... 1

Number of subcatchments ... 259

Number of nodes ........... 263

Number of links ........... 259

Number of pollutants ...... 0

Number of land uses ....... 0

****************

Raingage Summary

****************

Data Interval

Name Data Source Type hours

------------------------------------------------------------

Ain-elbarda AinElBerda INTENSITY 0.17

********************

Subcatchment Summary

********************

Name Area Width %Imperv %Slope Rain Gage Outlet

---------------------------------------------------------------------------------------------------

1 0.58 10 75 0.2 Ain-elbarda R-225

2 0.5 10 75 0.2 Ain-elbarda R-224

3 0.61 10 75 0.2 Ain-elbarda R-223

4 0.61 10 75 0.2 Ain-elbarda R-222

5 0.4 10 75 0.2 Ain-elbarda R-221

6 0.68 10 75 0.2 Ain-elbarda R-220

7 0.56 10 75 0.2 Ain-elbarda R-219

8 0.58 10 75 0.2 Ain-elbarda R-218

9 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-239

10 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-217

11 0.55 10 75 0.2 Ain-elbarda R-216

12 0.56 10 75 0.2 Ain-elbarda R-215

13 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-232

14 0.53 10 75 0.2 Ain-elbarda R-214

15 0.56 10 75 0.2 Ain-elbarda R-213

16 0.47 10 75 0.2 Ain-elbarda R-212

17 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-231

18 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-230

19 0.57 10 75 0.2 Ain-elbarda R-211

20 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-210

21 0.36 10 75 0.2 Ain-elbarda R-209

22 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-208

23 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-238

24 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-237

25 0.26 10 75 0.2 Ain-elbarda R-236

26 0.18 10 75 0.2 Ain-elbarda R-235

27 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-234

28 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-233

29 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-229

30 0.26 10 75 0.2 Ain-elbarda R-228

31 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-227

32 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-226

33 0.53 50 75 0.2 Ain-elbarda R-207

34 0.52 10 75 0.2 Ain-elbarda R-206

35 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-157

36 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-158

37 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-159

38 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-160

39 0.44 10 75 0.2 Ain-elbarda R-161

40 0.14 5 75 0.2 Ain-elbarda R-162

41 0.2 7 75 0.2 Ain-elbarda R-163

42 0.42 10 75 0.2 Ain-elbarda R-164

43 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-165

44 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-166

45 0.33 10 75 0.2 Ain-elbarda R-167

46 0.21 8 75 0.2 Ain-elbarda R-168

47 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-169

48 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-170

49 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-171

50 0.61 10 75 0.2 Ain-elbarda R-172

51 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-180

52 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-179

53 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-178

54 0.1 5 75 0.2 Ain-elbarda R-177

55 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-176

56 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-175

57 0.3 8 75 0.2 Ain-elbarda R-174

58 0.2 8 75 0.2 Ain-elbarda R-173

59 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-192

60 0.24 10 75 0.2 Ain-elbarda R-191

61 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-205

62 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-204

63 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-203

64 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-202

65 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-201

66 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-200

67 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-199

68 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-198

69 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-197

70 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-196

71 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-195

72 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-194

73 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-193

74 0.21 8 75 0.2 Ain-elbarda R-190

75 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-189

76 0.21 8 75 0.2 Ain-elbarda R-188

77 0.2 8 75 0.2 Ain-elbarda R-187

78 0.62 10 75 0.2 Ain-elbarda R-186

79 0.62 10 75 0.2 Ain-elbarda R-185

80 0.62 10 75 0.2 Ain-elbarda R-184

81 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-183

82 0.63 10 75 0.2 Ain-elbarda R-182

83 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-181

84 0.1 10 75 0.2 Ain-elbarda R-44

85 0.13 10 75 0.2 Ain-elbarda R-45

86 0.19 7 75 0.2 Ain-elbarda R-46

87 0.34 10 75 0.2 Ain-elbarda R-47

88 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-146

89 0.14 7 75 0.2 Ain-elbarda R-147

90 0.25 7 75 0.2 Ain-elbarda R-148

91 0.25 8 75 0.2 Ain-elbarda R-149

92 0.35 10 75 0.2 Ain-elbarda R-150

93 0.21 10 75 0.2 Ain-elbarda R-151

94 0.74 15 75 0.2 Ain-elbarda R-122

95 0.78 15 75 0.2 Ain-elbarda R-123

96 0.67 13 75 0.2 Ain-elbarda R-124

97 0.71 13 75 0.2 Ain-elbarda R-125

98 0.64 10 75 0.2 Ain-elbarda R-126

99 0.72 15 75 0.2 Ain-elbarda R-127

100 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-152

101 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-153

102 0.21 8 75 0.2 Ain-elbarda R-154

103 0.21 8 75 0.2 Ain-elbarda R-155

104 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-156

105 0.7 13 75 0.2 Ain-elbarda R-128

106 0.65 11 75 0.2 Ain-elbarda R-129

107 0.75 10 75 0.2 Ain-elbarda R-130

108 0.75 10 75 0.2 Ain-elbarda R-131

109 0.74 12 75 0.2 Ain-elbarda R-132

110 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-48

111 0.24 8 75 0.2 Ain-elbarda R-49

112 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-50

113 0.34 10 75 0.2 Ain-elbarda R-51

114 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-52

115 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-53

116 0.35 8 75 0.2 Ain-elbarda R-76

117 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-77

118 0.25 8 75 0.2 Ain-elbarda R-78

119 0.2 10 75 0.2 Ain-elbarda R-79

120 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-80

121 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-81

122 0.22 8 75 0.2 Ain-elbarda R-82

123 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-64

124 0.47 10 75 0.2 Ain-elbarda R-65

125 0.38 10 75 0.2 Ain-elbarda R-66

126 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-67

127 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-68

128 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-69

129 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-70

130 0.26 10 75 0.2 Ain-elbarda R-71

131 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-72

132 0.29 7 75 0.2 Ain-elbarda R-54

133 0.22 5 75 0.2 Ain-elbarda R-142

134 0.21 7 75 0.2 Ain-elbarda R-143

135 0.64 10 75 0.2 Ain-elbarda R-144

136 0.74 13 75 0.2 Ain-elbarda R-145

137 0.64 12 75 0.2 Ain-elbarda R-134

138 0.72 15 75 0.2 Ain-elbarda R-135

139 0.75 15 75 0.2 Ain-elbarda R-136

140 0.75 15 75 0.2 Ain-elbarda R-137

141 0.74 15 75 0.2 Ain-elbarda R-138

142 0.73 15 75 0.2 Ain-elbarda R-139

143 0.74 15 75 0.2 Ain-elbarda R-140

144 0.72 10 75 0.2 Ain-elbarda R-141

145 0.52 10 75 0.2 Ain-elbarda R-110

146 0.44 10 75 0.2 Ain-elbarda R-111

147 0.39 10 75 0.2 Ain-elbarda R-112

148 0.49 10 75 0.2 Ain-elbarda R-113

149 0.48 10 75 0.2 Ain-elbarda R-114

150 0.26 10 75 0.2 Ain-elbarda R-74

151 0.41 10 75 0.2 Ain-elbarda R-75

152 0.35 10 75 0.2 Ain-elbarda R-55

153 0.36 10 75 0.2 Ain-elbarda R-56

154 0.38 10 75 0.2 Ain-elbarda R-57

155 0.4 10 75 0.2 Ain-elbarda R-58

156 0.29 7 75 0.2 Ain-elbarda R-59

157 0.42 10 75 0.2 Ain-elbarda R-104

158 0.35 10 75 0.2 Ain-elbarda R-105

159 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-106

160 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-107

161 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-108

162 0.33 10 75 0.2 Ain-elbarda R-109

163 0.42 10 75 0.2 Ain-elbarda R-97

164 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-98

165 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-99

166 0.12 10 75 0.2 Ain-elbarda R-101

167 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-100

168 0.14 10 75 0.2 Ain-elbarda R-102

169 0.16 10 75 0.2 Ain-elbarda R-103

170 0.15 10 75 0.2 Ain-elbarda R-60

171 0.11 10 75 0.2 Ain-elbarda R-61

172 0.82 15 75 0.2 Ain-elbarda R-133

173 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-62

174 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-63

175 0.57 10 75 0.2 Ain-elbarda R-38

176 0.46 10 75 0.2 Ain-elbarda R-39

177 0.5 10 75 0.2 Ain-elbarda R-40

178 0.39 10 75 0.2 Ain-elbarda R-41

179 0.45 10 75 0.2 Ain-elbarda R-42

180 0.55 10 75 0.2 Ain-elbarda R-43

181 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-37

182 0.35 10 75 0.2 Ain-elbarda R-36

183 0.51 10 75 0.2 Ain-elbarda R-35

184 0.5 10 75 0.2 Ain-elbarda R-34

185 0.86 10 75 0.2 Ain-elbarda R-33

186 0.76 10 75 0.2 Ain-elbarda R-32

187 0.34 10 75 0.2 Ain-elbarda R-121

188 0.34 10 75 0.2 Ain-elbarda R-120

189 0.24 10 75 0.2 Ain-elbarda R-119

190 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-118

191 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-117

192 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-116

193 0.31 10 75 0.2 Ain-elbarda R-115

194 0.5 10 75 0.2 Ain-elbarda R-95

195 0.49 10 75 0.2 Ain-elbarda R-94

196 0.49 10 75 0.2 Ain-elbarda R-93

197 0.49 10 75 0.2 Ain-elbarda R-92

198 0.5 10 75 0.2 Ain-elbarda R-91

199 0.54 10 75 0.2 Ain-elbarda R-90

200 0.43 10 75 0.2 Ain-elbarda R-89

201 0.44 10 75 0.2 Ain-elbarda R-88

202 0.52 10 75 0.2 Ain-elbarda R-87

203 0.6 10 75 0.2 Ain-elbarda R-86

204 0.39 10 75 0.2 Ain-elbarda R-85

205 0.33 10 75 0.2 Ain-elbarda R-84

206 0.24 10 75 0.2 Ain-elbarda R-83

207 0.9 50 75 0.2 Ain-elbarda R-31

208 0.78 50 75 0.2 Ain-elbarda R-30

209 0.64 50 75 0.2 Ain-elbarda R-29

210 0.94 10 75 0.2 Ain-elbarda R-28

211 0.47 10 75 0.2 Ain-elbarda R-27

212 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-26

213 0.27 10 75 0.2 Ain-elbarda R-25

214 0.14 10 75 0.2 Ain-elbarda R-24

215 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-23

216 0.34 10 75 0.2 Ain-elbarda R-22

217 0.4 10 75 0.2 Ain-elbarda R-21

218 0.33 10 75 0.2 Ain-elbarda R-20

219 0.39 10 75 0.2 Ain-elbarda R-19

220 0.46 10 75 0.2 Ain-elbarda R-18

221 0.56 10 75 0.2 Ain-elbarda R-17

222 0.58 10 75 0.2 Ain-elbarda R-16

223 0.56 10 75 0.2 Ain-elbarda R-15

224 0.62 10 75 0.2 Ain-elbarda R-14

225 0.62 10 75 0.2 Ain-elbarda R-13

226 0.55 10 75 0.2 Ain-elbarda R-12

227 0.42 10 75 0.2 Ain-elbarda R-11

228 0.57 10 75 0.2 Ain-elbarda R-10

229 0.53 10 75 0.2 Ain-elbarda R-9

230 0.3 50 75 0.2 Ain-elbarda R-8

231 0.13 10 75 0.2 Ain-elbarda R-7

232 0.17 10 75 0.2 Ain-elbarda R-6

233 0.15 10 75 0.2 Ain-elbarda R-5

234 0.19 10 75 0.2 Ain-elbarda R-4

235 0.25 10 75 0.2 Ain-elbarda R-3

236 0.24 10 75 0.2 Ain-elbarda R-2

237 0.49 10 75 0.2 Ain-elbarda R-1

238 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-240

239 0.39 10 75 0.2 Ain-elbarda R-241

240 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-242

241 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-243

242 0.29 10 75 0.2 Ain-elbarda R-244

243 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-245

244 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-246

245 0.2 10 75 0.2 Ain-elbarda R-247

246 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-248

247 0.23 10 75 0.2 Ain-elbarda R-249

248 0.22 10 75 0.2 Ain-elbarda R-250

249 0.21 10 75 0.2 Ain-elbarda R-251

250 0.22 10 75 0.2 Ain-elbarda R-252

251 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-253

252 0.19 10 75 0.2 Ain-elbarda R-254

253 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-255

254 0.32 10 75 0.2 Ain-elbarda R-256

255 0.3 10 75 0.2 Ain-elbarda R-257

256 0.28 10 75 0.2 Ain-elbarda R-258

257 0.21 10 75 0.2 Ain-elbarda R-259

258 0.4 10 75 0.2 Ain-elbarda R-96

259 0.35 10 75 0.2 Ain-elbarda R-73

************

Node Summary

************

Name Type Invert Elev.

Max. Depth

Ponded Area

External Inflow

------------------------------------------------------------------------------

R-1 JUNCTION 91.81 1.5 0

R-2 JUNCTION 91.71 1.7 0

R-3 JUNCTION 91.29 1.47 0

R-4 JUNCTION 90.87 1.38 0

R-5 JUNCTION 90.45 1.48 0

R-6 JUNCTION 90.2 1.4 0

R-7 JUNCTION 89.96 1.39 0

R-8 JUNCTION 89.66 1.57 0

R-9 JUNCTION 89.46 1.57 0

R-10 JUNCTION 89.22 1.65 0

R-11 JUNCTION 89.08 1.67 0

R-12 JUNCTION 88.94 1.64 0

R-13 JUNCTION 88.79 1.61 0

R-14 JUNCTION 88.67 1.71 0

R-15 JUNCTION 88.55 1.84 0

R-16 JUNCTION 88.45 1.9 0

R-17 JUNCTION 87.75 2.1 0

R-18 JUNCTION 87.07 1.8 0

R-19 JUNCTION 86.15 1.88 0

R-20 JUNCTION 85.94 1.86 0

R-21 JUNCTION 85.73 1.95 0

R-22 JUNCTION 85.52 2.3 0

R-23 JUNCTION 84.4 3 0

R-24 JUNCTION 83.1 2.5 0

R-25 JUNCTION 79.6 4.65 0

R-26 JUNCTION 76.98 3.76 0

R-27 JUNCTION 75.29 2.8 0

R-28 JUNCTION 73.38 3.06 0

R-29 JUNCTION 71.59 2.91 0

R-30 JUNCTION 70.89 2.33 0

R-31 JUNCTION 70.17 2.54 0

R-32 JUNCTION 69.83 2.25 0

R-33 JUNCTION 69.51 2.28 0

R-34 JUNCTION 69.31 2.49 0

R-35 JUNCTION 68.89 2.8 0

R-36 JUNCTION 68.15 2.97 0

R-37 JUNCTION 66.8 3.15 0

R-38 JUNCTION 65.1 3.5 0

R-39 JUNCTION 64.93 2.95 0

R-40 JUNCTION 64.69 2.86 0

R-41 JUNCTION 64.44 2.96 0

R-42 JUNCTION 64.2 3 0

R-43 JUNCTION 63.95 3.08 0

R-44 JUNCTION 88.93 1.5 0

R-45 JUNCTION 87.99 1.49 0

R-46 JUNCTION 86.59 1.27 0

R-47 JUNCTION 85.19 1.11 0

R-48 JUNCTION 83.27 1.4 0

R-49 JUNCTION 81.34 1.25 0

R-50 JUNCTION 79.07 1.33 0

R-51 JUNCTION 77.25 1.5 0

R-52 JUNCTION 76.2 1.66 0

R-53 JUNCTION 75.15 1.59 0

R-54 JUNCTION 74.1 1.63 0

R-55 JUNCTION 71.71 2.41 0

R-56 JUNCTION 69.98 2.65 0

R-57 JUNCTION 68.92 2.07 0

R-58 JUNCTION 68.4 2.16 0

R-59 JUNCTION 67.88 2.34 0

R-60 JUNCTION 67.56 2.34 0

R-61 JUNCTION 67.21 2.35 0

R-62 JUNCTION 66.57 2.56 0

R-63 JUNCTION 65.51 3.24 0

R-64 JUNCTION 91.19 1.4 0

R-65 JUNCTION 90.49 1.2 0

R-66 JUNCTION 89.79 1.37 0

R-67 JUNCTION 89.09 1.61 0

R-68 JUNCTION 88.39 1.67 0

R-69 JUNCTION 87.69 1.63 0

R-70 JUNCTION 86.56 1.73 0

R-71 JUNCTION 84.78 1.48 0

R-72 JUNCTION 81.8 1.34 0

R-73 JUNCTION 77.93 1.3 0

R-74 JUNCTION 76.59 1.38 0

R-75 JUNCTION 74.65 1.37 0

R-76 JUNCTION 87.84 1.4 0

R-77 JUNCTION 86.27 1.5 0

R-78 JUNCTION 84.69 1.29 0

R-79 JUNCTION 83.82 1.32 0

R-80 JUNCTION 82.94 1.27 0

R-81 JUNCTION 81.19 1.73 0

R-82 JUNCTION 79.44 1.56 0

R-83 JUNCTION 85.71 1.5 0

R-84 JUNCTION 85.53 1.61 0

R-85 JUNCTION 85.36 1.75 0

R-86 JUNCTION 85.18 1.85 0

R-87 JUNCTION 85.01 1.99 0

R-88 JUNCTION 84.83 2.15 0

R-89 JUNCTION 84.66 2.24 0

R-90 JUNCTION 84.45 2.36 0

R-91 JUNCTION 84.24 2.49 0

R-92 JUNCTION 84.03 2.59 0

R-93 JUNCTION 83.82 2.72 0

R-94 JUNCTION 83.61 2.89 0

R-95 JUNCTION 83.4 3.02 0

R-96 JUNCTION 81.63 4.23 0

R-97 JUNCTION 78.24 4.75 0

R-98 JUNCTION 75.35 3.8 0

R-99 JUNCTION 73.6 2.87 0

R-100 JUNCTION 71.75 2.75 0

R-101 JUNCTION 71.41 2.76 0

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R-258 JUNCTION 65.48 1.69 0

R-259 JUNCTION 64.91 1.78 0

O-1 OUTFALL 63.62 2 0

O-2 OUTFALL 54.75 1 0

O-3 OUTFALL 33.36 0.8 0

O-4 OUTFALL 64.25 0.8 0

************

Link Summary

************

Name From Node

To Node

Type Length %Slope Roughness

----------------------------------------------------------------------------------------------------------

CO-1 R-1 R-2 CONDUIT 34.8 0.29 0.016

CO-2 R-2 R-3 CONDUIT 34.8 1.21 0.016

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CO-8 R-8 R-9 CONDUIT 27.8 0.72 0.016

CO-9 R-9 R-10 CONDUIT 35 0.69 0.016

CO-10 R-10 R-11 CONDUIT 35 0.40 0.016

CO-11 R-11 R-12 CONDUIT 35 0.40 0.016

CO-12 R-12 R-13 CONDUIT 37.8 0.40 0.016

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CO-29 R-29 R-30 CONDUIT 34.8 2.01 0.016

CO-30 R-30 R-31 CONDUIT 35.5 2.03 0.016

CO-31 R-31 R-32 CONDUIT 34.5 0.98 0.016

CO-32 R-32 R-33 CONDUIT 31.9 1.00 0.016

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CO-36 R-36 R-37 CONDUIT 26.2 1.99 0.016

CO-37 R-37 R-38 CONDUIT 39.7 2.02 0.016

CO-38 R-38 R-39 CONDUIT 24.5 0.69 0.016

CO-39 R-39 R-40 CONDUIT 35 0.69 0.016

CO-40 R-40 R-41 CONDUIT 35 0.71 0.016

CO-41 R-41 R-42 CONDUIT 35 0.69 0.016

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CO-48 R-48 R-49 CONDUIT 35 5.51 0.016

CO-49 R-49 R-50 CONDUIT 35 6.48 0.016

CO-50 R-50 R-51 CONDUIT 35 5.20 0.016

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CO-54 R-54 R-55 CONDUIT 45.5 4.11 0.016

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CO-56 R-56 R-57 CONDUIT 35.2 3.00 0.016

CO-57 R-57 R-58 CONDUIT 34.7 1.50 0.016

CO-58 R-58 R-59 CONDUIT 35 1.49 0.016

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CO-60 R-60 R-61 CONDUIT 29.1 1.20 0.016

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CO-69 R-69 R-70 CONDUIT 45.2 2.50 0.016

CO-70 R-70 R-71 CONDUIT 21 8.47 0.016

CO-71 R-71 R-72 CONDUIT 35 8.51 0.016

CO-72 R-72 R-73 CONDUIT 45.5 8.51 0.016

CO-73 R-73 R-74 CONDUIT 24.4 5.49 0.016

CO-74 R-74 R-75 CONDUIT 35.2 5.52 0.016

CO-75 R-75 R-55 CONDUIT 38.3 6.32 0.016

CO-76 R-76 R-77 CONDUIT 35 4.49 0.016

CO-77 R-77 R-78 CONDUIT 35 4.51 0.016

CO-78 R-78 R-79 CONDUIT 35 2.49 0.016

CO-79 R-79 R-80 CONDUIT 35 2.51 0.016

CO-80 R-80 R-81 CONDUIT 35 5.00 0.016

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CO-82 R-82 R-73 CONDUIT 36.4 4.15 0.016

CO-83 R-83 R-84 CONDUIT 35.7 0.50 0.016

CO-84 R-84 R-85 CONDUIT 34.8 0.49 0.016

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CO-87 R-87 R-88 CONDUIT 35 0.51 0.016

CO-88 R-88 R-89 CONDUIT 34.8 0.49 0.016

CO-89 R-89 R-90 CONDUIT 35.1 0.60 0.016

CO-90 R-90 R-91 CONDUIT 35.1 0.60 0.016

CO-91 R-91 R-92 CONDUIT 34.9 0.60 0.016

CO-92 R-92 R-93 CONDUIT 35 0.60 0.016

CO-93 R-93 R-94 CONDUIT 34.8 0.60 0.016

CO-94 R-94 R-95 CONDUIT 35.3 0.59 0.016

CO-95 R-95 R-96 CONDUIT 43.9 0.62 0.016

CO-96 R-96 R-97 CONDUIT 30.3 3.01 0.016

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CO-98 R-98 R-99 CONDUIT 35.1 2.99 0.016

CO-99 R-99 R-100 CONDUIT 37 3.00 0.016

CO-100 R-100 R-101 CONDUIT 6.7 2.99 0.016

CO-101 R-101 R-102 CONDUIT 35.2 3.01 0.016

CO-102 R-102 R-103 CONDUIT 34.9 3.01 0.016

CO-103 R-103 R-61 CONDUIT 44.5 1.57 0.016

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CO-105 R-105 R-106 CONDUIT 35 0.60 0.016

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CO-107 R-107 R-108 CONDUIT 35.7 0.59 0.016

CO-108 R-108 R-109 CONDUIT 35 0.89 0.016

CO-109 R-109 R-96 CONDUIT 21 5.30 0.016

CO-110 R-110 R-111 CONDUIT 35 2.57 0.016

CO-111 R-111 R-112 CONDUIT 35 2.57 0.016

CO-112 R-112 R-113 CONDUIT 35 2.57 0.016

CO-113 R-113 R-114 CONDUIT 35 2.57 0.016

CO-114 R-114 R-100 CONDUIT 44.3 5.39 0.016

CO-115 R-115 R-116 CONDUIT 33.4 0.81 0.016

CO-116 R-116 R-117 CONDUIT 35 1.00 0.016

CO-117 R-117 R-118 CONDUIT 35 2.00 0.016

CO-118 R-118 R-119 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-119 R-119 R-120 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-120 R-120 R-121 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-121 R-121 R-101 CONDUIT 34.8 3.90 0.016

CO-122 R-122 R-123 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-123 R-123 R-124 CONDUIT 35 5.00 0.016

CO-124 R-124 R-125 CONDUIT 35 7.00 0.016

CO-125 R-125 R-126 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-126 R-126 R-127 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-127 R-127 R-128 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-128 R-128 R-129 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-129 R-129 R-130 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-130 R-130 R-131 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-131 R-131 R-132 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-132 R-132 R-133 CONDUIT 30.3 3.01 0.016

CO-133 R-133 R-134 CONDUIT 33.7 0.21 0.016

CO-134 R-134 R-135 CONDUIT 34.9 0.20 0.016

CO-135 R-135 R-136 CONDUIT 35 0.20 0.016

CO-136 R-136 R-137 CONDUIT 35 0.20 0.016

CO-137 R-137 R-138 CONDUIT 35 0.20 0.016

CO-138 R-138 R-139 CONDUIT 35.1 0.20 0.016

CO-139 R-139 R-140 CONDUIT 34.9 0.69 0.016

CO-140 R-140 R-141 CONDUIT 35.1 0.71 0.016

CO-141 R-141 R-60 CONDUIT 37.5 0.43 0.016

CO-142 R-142 R-143 CONDUIT 35 4.06 0.016

CO-143 R-143 R-144 CONDUIT 34.1 4.98 0.016

CO-144 R-144 R-145 CONDUIT 35.9 4.07 0.016

CO-145 R-145 R-133 CONDUIT 43.4 3.64 0.016

CO-146 R-146 R-147 CONDUIT 28.8 3.50 0.016

CO-147 R-147 R-148 CONDUIT 35 4.49 0.016

CO-148 R-148 R-149 CONDUIT 35 5.51 0.016

CO-149 R-149 R-150 CONDUIT 33.4 6.49 0.016

CO-150 R-150 R-151 CONDUIT 36.6 4.51 0.016

CO-151 R-151 R-152 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-152 R-152 R-153 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-153 R-153 R-154 CONDUIT 35 4.49 0.016

CO-154 R-154 R-155 CONDUIT 35 5.00 0.016

CO-155 R-155 R-156 CONDUIT 35 5.00 0.016

CO-156 R-156 R-144 CONDUIT 27 4.38 0.016

CO-157 R-157 R-158 CONDUIT 35.3 3.80 0.016

CO-158 R-158 R-159 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-159 R-159 R-160 CONDUIT 35 3.80 0.016

CO-160 R-160 R-161 CONDUIT 35 2.52 0.016

CO-161 R-161 R-162 CONDUIT 39.8 5.01 0.016

CO-162 R-162 R-163 CONDUIT 35.3 4.98 0.016

CO-163 R-163 R-164 CONDUIT 35 6.00 0.016

CO-164 R-164 R-165 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-165 R-165 R-166 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-166 R-166 R-167 CONDUIT 35 4.51 0.016

CO-167 R-167 R-168 CONDUIT 29.5 4.48 0.016

CO-168 R-168 R-169 CONDUIT 35.1 2.00 0.016

CO-169 R-169 R-170 CONDUIT 40.5 2.00 0.016

CO-170 R-170 R-171 CONDUIT 35 2.00 0.016

CO-171 R-171 R-172 CONDUIT 35 2.00 0.016

CO-172 R-172 O-2 CONDUIT 58.4 2.00 0.016

CO-173 R-173 R-174 CONDUIT 35.4 0.08 0.016

CO-174 R-174 R-175 CONDUIT 36.6 0.71 0.016

CO-175 R-175 R-176 CONDUIT 34.8 0.81 0.016

CO-176 R-176 R-177 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-177 R-177 R-178 CONDUIT 36.4 2.99 0.016

CO-178 R-178 R-179 CONDUIT 33.6 3.01 0.016

CO-179 R-179 R-180 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-180 R-180 R-168 CONDUIT 49.4 4.64 0.016

CO-181 R-181 R-182 CONDUIT 44.1 0.29 0.016

CO-182 R-182 R-183 CONDUIT 44.5 0.31 0.016

CO-183 R-183 R-184 CONDUIT 37 0.30 0.016

CO-184 R-184 R-185 CONDUIT 35 0.29 0.016

CO-185 R-185 R-186 CONDUIT 35 0.31 0.016

CO-186 R-186 R-187 CONDUIT 35 0.20 0.016

CO-187 R-187 R-188 CONDUIT 35 0.23 0.016

CO-188 R-188 R-189 CONDUIT 35 0.26 0.016

CO-189 R-189 R-190 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-190 R-190 R-191 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-191 R-191 R-192 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-192 R-192 R-174 CONDUIT 29.6 3.01 0.016

CO-193 R-193 R-194 CONDUIT 33.2 0.60 0.016

CO-194 R-194 R-195 CONDUIT 36.8 3.50 0.016

CO-195 R-195 R-196 CONDUIT 35 8.00 0.016

CO-196 R-196 R-197 CONDUIT 35 9.00 0.016

CO-197 R-197 R-198 CONDUIT 35 10.00 0.016

CO-198 R-198 R-162 CONDUIT 42 11.60 0.016

CO-199 R-199 R-200 CONDUIT 35 0.49 0.016

CO-200 R-200 R-201 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-201 R-201 R-202 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-202 R-202 R-203 CONDUIT 35 10.00 0.016

CO-203 R-203 R-204 CONDUIT 35 13.00 0.016

CO-204 R-204 R-205 CONDUIT 35 13.00 0.016

CO-205 R-205 R-165 CONDUIT 28.8 14.21 0.016

CO-206 R-206 R-207 CONDUIT 34.3 9.00 0.016

CO-207 R-207 R-208 CONDUIT 35.8 8.99 0.016

CO-208 R-208 R-209 CONDUIT 35 6.00 0.016

CO-209 R-209 R-210 CONDUIT 34.8 5.99 0.016

CO-210 R-210 R-211 CONDUIT 35 5.99 0.016

CO-211 R-211 R-212 CONDUIT 32.3 4.50 0.016

CO-212 R-212 R-213 CONDUIT 37 4.50 0.016

CO-213 R-213 R-214 CONDUIT 35.7 4.50 0.016

CO-214 R-214 R-215 CONDUIT 28.7 4.48 0.016

CO-215 R-215 R-216 CONDUIT 41.3 4.48 0.016

CO-216 R-216 R-217 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-217 R-217 R-218 CONDUIT 27.7 3.00 0.016

CO-218 R-218 R-219 CONDUIT 33.6 3.01 0.016

CO-219 R-219 R-220 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-220 R-220 R-221 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-221 R-221 R-222 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-222 R-222 R-223 CONDUIT 33.5 2.99 0.016

CO-223 R-223 R-224 CONDUIT 36.5 3.00 0.016

CO-224 R-224 R-225 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-225 R-225 O-3 CONDUIT 26.2 3.00 0.016

CO-226 R-226 R-227 CONDUIT 35 8.00 0.016

CO-227 R-227 R-228 CONDUIT 35 7.50 0.016

CO-228 R-228 R-229 CONDUIT 35 7.00 0.016

CO-229 R-229 R-230 CONDUIT 35 5.50 0.016

CO-230 R-230 R-231 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-231 R-231 R-232 CONDUIT 35 3.50 0.016

CO-232 R-232 R-215 CONDUIT 39.3 3.38 0.016

CO-233 R-233 R-234 CONDUIT 35 6.00 0.016

CO-234 R-234 R-235 CONDUIT 35 6.00 0.016

CO-235 R-235 R-236 CONDUIT 35 6.00 0.016

CO-236 R-236 R-237 CONDUIT 35 5.00 0.016

CO-237 R-237 R-238 CONDUIT 35 5.00 0.016

CO-238 R-238 R-239 CONDUIT 35 3.00 0.016

CO-239 R-239 R-218 CONDUIT 39.2 5.02 0.016

CO-240 R-240 R-241 CONDUIT 35 3.50 0.016

CO-241 R-241 R-242 CONDUIT 35 3.50 0.016

CO-242 R-242 R-243 CONDUIT 35 3.50 0.016

CO-243 R-243 R-244 CONDUIT 43.4 3.50 0.016

CO-244 R-244 R-245 CONDUIT 35 3.50 0.016

CO-245 R-245 R-246 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-246 R-246 R-247 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-247 R-247 R-248 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-248 R-248 R-249 CONDUIT 35 4.50 0.016

CO-249 R-249 R-250 CONDUIT 28.6 2.00 0.016

CO-250 R-250 R-251 CONDUIT 19.7 2.00 0.016

CO-251 R-251 R-252 CONDUIT 35 4.00 0.016

CO-252 R-252 R-253 CONDUIT 35 7.00 0.016

CO-253 R-253 R-254 CONDUIT 34.5 6.99 0.016

CO-254 R-254 R-255 CONDUIT 27.9 5.01 0.016

CO-255 R-255 R-256 CONDUIT 42.2 5.00 0.016

CO-256 R-256 R-257 CONDUIT 35 3.90 0.016

CO-257 R-257 R-258 CONDUIT 35.2 2.20 0.016

CO-258 R-258 R-259 CONDUIT 43.5 1.30 0.016

CO-259 R-259 O-4 CONDUIT 44.4 1.49 0.016

*********************

Cross Section Summary

*********************

Full Full Hyd. Max. No. of Full

Conduit Shape Depth Area Rad. Width Barrels Flow

---------------------------------------------------------------------------------------

CO-1 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.09

CO-2 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.18

CO-3 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.18

CO-4 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.18

CO-5 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.26

CO-6 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.25

CO-7 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.26

CO-8 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.26

CO-9 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.41

CO-10 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.67

CO-11 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.67

CO-12 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.67

CO-13 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.67

CO-14 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.10

CO-15 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.04

CO-16 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.73

CO-17 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.75

CO-18 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-19 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.48

CO-20 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.51

CO-21 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.50

CO-22 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.59

CO-23 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.64

CO-24 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-25 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.73

CO-26 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-27 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-28 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-29 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.75

CO-30 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.76

CO-31 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.92

CO-32 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.94

CO-33 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.94

CO-34 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.94

CO-35 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.93

CO-36 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.73

CO-37 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.75

CO-38 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 10.23

CO-39 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 10.17

CO-40 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 10.38

CO-41 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 10.17

CO-42 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 9.53

CO-43 CIRCULAR 2.00 3.14 0.50 2.00 1 9.57

CO-44 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.16

CO-45 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.16

CO-46 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.16

CO-47 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.18

CO-48 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.18

CO-49 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.20

CO-50 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-51 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.29

CO-52 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.29

CO-53 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.53

CO-54 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.62

CO-55 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-56 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-57 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.31

CO-58 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.30

CO-59 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 1.94

CO-60 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 6.25

CO-61 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 6.25

CO-62 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 6.24

CO-63 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 6.25

CO-64 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.11

CO-65 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.11

CO-66 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.24

CO-67 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.24

CO-68 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.24

CO-69 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.27

CO-70 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.49

CO-71 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.49

CO-72 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.49

CO-73 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.71

CO-74 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.72

CO-75 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.77

CO-76 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-77 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-78 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.12

CO-79 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.27

CO-80 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-81 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-82 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.34

CO-83 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.06

CO-84 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.12

CO-85 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.22

CO-86 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.21

CO-87 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.36

CO-88 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.35

CO-89 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.38

CO-90 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.82

CO-91 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.83

CO-92 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.83

CO-93 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.83

CO-94 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.82

CO-95 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.84

CO-96 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-97 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-98 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.84

CO-99 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-100 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-101 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-102 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 3.36

CO-103 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.43

CO-104 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.06

CO-105 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.13

CO-106 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.24

CO-107 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.23

CO-108 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.29

CO-109 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.70

CO-110 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.13

CO-111 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.27

CO-112 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.27

CO-113 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.27

CO-114 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.71

CO-115 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.07

CO-116 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.17

CO-117 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.24

CO-118 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.29

CO-119 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.34

CO-120 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.34

CO-121 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.60

CO-122 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.16

CO-123 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-124 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.44

CO-125 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.59

CO-126 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.59

CO-127 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.59

CO-128 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.97

CO-129 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.97

CO-130 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.97

CO-131 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.97

CO-132 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-133 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.60

CO-134 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.55

CO-135 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.55

CO-136 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.55

CO-137 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.55

CO-138 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 2.55

CO-139 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 4.73

CO-140 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 4.82

CO-141 CIRCULAR 1.50 1.77 0.38 1.50 1 3.72

CO-142 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.16

CO-143 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-144 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.61

CO-145 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.58

CO-146 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-147 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-148 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.18

CO-149 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.20

CO-150 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-151 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.34

CO-152 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.34

CO-153 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-154 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-155 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-156 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.35

CO-157 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-158 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.33

CO-159 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.33

CO-160 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.48

CO-161 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.68

CO-162 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.68

CO-163 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.75

CO-164 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-165 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-166 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-167 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-168 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.73

CO-169 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-170 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-171 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-172 CIRCULAR 1.00 0.79 0.25 1.00 1 2.74

CO-173 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.02

CO-174 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.90

CO-175 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.96

CO-176 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-177 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-178 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-179 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-180 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 2.30

CO-181 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.09

CO-182 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.17

CO-183 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.27

CO-184 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.57

CO-185 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.60

CO-186 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.48

CO-187 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.51

CO-188 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 0.54

CO-189 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-190 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-191 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-192 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-193 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.06

CO-194 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-195 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.22

CO-196 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.23

CO-197 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.25

CO-198 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.27

CO-199 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.05

CO-200 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.14

CO-201 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.14

CO-202 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.25

CO-203 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.28

CO-204 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.28

CO-205 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.29

CO-206 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.23

CO-207 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.23

CO-208 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.41

CO-209 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.41

CO-210 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.41

CO-211 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.65

CO-212 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.65

CO-213 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.65

CO-214 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.65

CO-215 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-216 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 1.05

CO-217 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.86

CO-218 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-219 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-220 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-221 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-222 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.84

CO-223 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-224 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-225 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.85

CO-226 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.22

CO-227 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.21

CO-228 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.21

CO-229 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.18

CO-230 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-231 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.31

CO-232 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.31

CO-233 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.19

CO-234 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.19

CO-235 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.19

CO-236 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-237 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.17

CO-238 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.29

CO-239 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.38

CO-240 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-241 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-242 CIRCULAR 0.30 0.07 0.07 0.30 1 0.15

CO-243 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.31

CO-244 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.31

CO-245 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-246 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-247 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-248 CIRCULAR 0.40 0.13 0.10 0.40 1 0.36

CO-249 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.43

CO-250 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.43

CO-251 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.61

CO-252 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.81

CO-253 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.81

CO-254 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.68

CO-255 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.68

CO-256 CIRCULAR 0.50 0.20 0.12 0.50 1 0.60

CO-257 CIRCULAR 0.60 0.28 0.15 0.60 1 0.73

CO-258 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.22

CO-259 CIRCULAR 0.80 0.50 0.20 0.80 1 1.30

*********************

Control Actions Taken

*********************

*********************** Volume Depth

Runoff Quantity Continuity hectare-m mm

************************** --------- -------

Total Precipitation ...... 5.430 53.508

Evaporation Loss ......... 0.000 0.000

Infiltration Loss ........ 0.379 3.738

Surface Runoff ........... 4.792 47.218

Final Surface Storage .... 0.280 2.764

Continuity Error (%) ..... -0.395

*********************** Volume Volume

Flow Routing Continuity hectare-m Mliters

************************** --------- ---------

Dry Weather Inflow ....... 0.000 0.000

Wet Weather Inflow ....... 4.777 47.771

Groundwater Inflow ....... 0.000 0.000

RDII Inflow .............. 0.000 0.000

External Inflow .......... 0.000 0.000

External Outflow ......... 4.696 46.961

Internal Outflow ......... 0.001 0.006

Evaporation Loss ......... 0.000 0.000

Initial Stored Volume .... 0.000 0.000

Final Stored Volume ...... 0.018 0.180

Continuity Error (%) ..... 1.305

********************************

Highest Flow Instability Indexes

********************************

*************************

Routing Time Step Summary

*************************

Minimum Time Step : 30.00 sec

Average Time Step : 30.00 sec

Maximum Time Step : 30.00 sec

Percent in Steady State : 0.00

Average Iterations per Step: 3.38

***************************

Subcatchment Runoff Summary

***************************

--------------------------------------------------------------------------------------------

Total Total Total Total Total Total Peak Runoff

Precip Runon Evap Infil Runoff Runoff Runoff Coeff

Subcatchment mm mm mm mm mm Mltrs CMS

--------------------------------------------------------------------------------------------

1 53.508 0.000 0.000 3.739 45.971 0.267 0.055 0.859

2 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.233 0.051 0.871

3 53.508 0.000 0.000 3.739 45.732 0.279 0.057 0.855

4 53.508 0.000 0.000 3.739 45.732 0.279 0.057 0.855

5 53.508 0.000 0.000 3.739 47.462 0.190 0.045 0.887

6 53.508 0.000 0.000 3.739 45.185 0.307 0.060 0.844

7 53.508 0.000 0.000 3.739 46.132 0.258 0.054 0.862

8 53.508 0.000 0.000 3.739 45.971 0.267 0.055 0.859

9 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

10 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

11 53.508 0.000 0.000 3.739 46.213 0.254 0.054 0.864

12 53.508 0.000 0.000 3.739 46.132 0.258 0.054 0.862

13 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

14 53.508 0.000 0.000 3.739 46.375 0.246 0.053 0.867

15 53.508 0.000 0.000 3.739 46.132 0.258 0.054 0.862

16 53.508 0.000 0.000 3.739 46.871 0.220 0.049 0.876

17 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

18 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

19 53.508 0.000 0.000 3.739 46.051 0.262 0.055 0.861

20 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

21 53.508 0.000 0.000 3.739 47.805 0.172 0.042 0.893

22 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

23 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

24 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

25 53.508 0.000 0.000 3.739 48.673 0.127 0.034 0.910

26 53.508 0.000 0.000 3.739 49.367 0.089 0.027 0.923

27 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

28 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

29 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

30 53.508 0.000 0.000 3.739 48.673 0.127 0.034 0.910

31 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

32 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

33 53.508 0.000 0.000 3.739 49.994 0.265 0.090 0.934

34 53.508 0.000 0.000 3.739 46.457 0.242 0.052 0.868

35 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

36 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

37 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

38 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

39 53.508 0.000 0.000 3.739 47.165 0.205 0.047 0.881

40 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.070 0.018 0.905

41 53.508 0.000 0.000 3.739 48.449 0.097 0.025 0.905

42 53.508 0.000 0.000 3.739 47.292 0.199 0.046 0.884

43 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

44 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

45 53.508 0.000 0.000 3.739 48.108 0.156 0.039 0.899

46 53.508 0.000 0.000 3.739 48.651 0.102 0.027 0.909

47 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

48 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

49 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

50 53.508 0.000 0.000 3.739 45.732 0.279 0.057 0.855

51 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

52 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

53 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

54 53.508 0.000 0.000 3.739 49.195 0.049 0.014 0.919

55 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

56 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

57 53.508 0.000 0.000 3.739 47.676 0.143 0.034 0.891

58 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.098 0.027 0.911

59 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

60 53.508 0.000 0.000 3.739 48.847 0.117 0.032 0.913

61 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

62 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

63 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

64 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

65 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

66 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

67 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

68 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

69 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

70 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

71 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

72 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

73 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

74 53.508 0.000 0.000 3.739 48.651 0.102 0.027 0.909

75 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

76 53.508 0.000 0.000 3.739 48.651 0.102 0.027 0.909

77 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.098 0.027 0.911

78 53.508 0.000 0.000 3.739 45.653 0.283 0.057 0.853

79 53.508 0.000 0.000 3.739 45.653 0.283 0.057 0.853

80 53.508 0.000 0.000 3.739 45.653 0.283 0.057 0.853

81 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

82 53.508 0.000 0.000 3.739 45.574 0.287 0.058 0.852

83 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

84 53.508 0.000 0.000 3.706 50.045 0.050 0.017 0.935

85 53.508 0.000 0.000 3.739 49.792 0.065 0.021 0.931

86 53.508 0.000 0.000 3.739 48.574 0.092 0.025 0.908

87 53.508 0.000 0.000 3.739 47.978 0.163 0.041 0.897

88 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

89 53.508 0.000 0.000 3.739 49.195 0.069 0.020 0.919

90 53.508 0.000 0.000 3.739 47.830 0.120 0.029 0.894

91 53.508 0.000 0.000 3.739 48.216 0.121 0.031 0.901

92 53.508 0.000 0.000 3.739 47.891 0.168 0.041 0.895

93 53.508 0.000 0.000 3.739 49.108 0.103 0.030 0.918

94 53.508 0.000 0.000 3.739 46.677 0.345 0.076 0.872

95 53.508 0.000 0.000 3.739 46.457 0.362 0.078 0.868

96 53.508 0.000 0.000 3.739 46.495 0.312 0.067 0.869

97 53.508 0.000 0.000 3.739 46.244 0.328 0.069 0.864

98 53.508 0.000 0.000 3.739 45.496 0.291 0.058 0.850

99 53.508 0.000 0.000 3.739 46.788 0.337 0.075 0.874

100 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

101 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

102 53.508 0.000 0.000 3.739 48.651 0.102 0.027 0.909

103 53.508 0.000 0.000 3.739 48.651 0.102 0.027 0.909

104 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

105 53.508 0.000 0.000 3.739 46.306 0.324 0.069 0.865

106 53.508 0.000 0.000 3.739 45.884 0.298 0.061 0.858

107 53.508 0.000 0.000 3.739 44.655 0.335 0.063 0.835

108 53.508 0.000 0.000 3.739 44.655 0.335 0.063 0.835

109 53.508 0.000 0.000 3.739 45.679 0.338 0.068 0.854

110 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

111 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.116 0.030 0.903

112 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

113 53.508 0.000 0.000 3.739 47.978 0.163 0.041 0.897

114 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

115 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

116 53.508 0.000 0.000 3.739 47.144 0.165 0.038 0.881

117 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

118 53.508 0.000 0.000 3.739 48.216 0.121 0.031 0.901

119 53.508 0.000 0.000 3.739 49.195 0.098 0.029 0.919

120 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

121 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

122 53.508 0.000 0.000 3.739 48.542 0.107 0.028 0.907

123 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

124 53.508 0.000 0.000 3.739 46.871 0.220 0.049 0.876

125 53.508 0.000 0.000 3.739 47.633 0.181 0.043 0.890

126 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

127 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

128 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

129 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

130 53.508 0.000 0.000 3.739 48.673 0.127 0.034 0.910

131 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

132 53.508 0.000 0.000 3.739 47.340 0.137 0.032 0.885

133 53.508 0.000 0.000 3.739 47.123 0.104 0.024 0.881

134 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.101 0.026 0.903

135 53.508 0.000 0.000 3.739 45.496 0.291 0.058 0.850

136 53.508 0.000 0.000 3.739 46.057 0.341 0.071 0.861

137 53.508 0.000 0.000 3.739 46.348 0.297 0.063 0.866

138 53.508 0.000 0.000 3.739 46.788 0.337 0.075 0.874

139 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.350 0.076 0.871

140 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.350 0.076 0.871

141 53.508 0.000 0.000 3.739 46.677 0.345 0.076 0.872

142 53.508 0.000 0.000 3.739 46.732 0.341 0.075 0.873

143 53.508 0.000 0.000 3.739 46.677 0.345 0.076 0.872

144 53.508 0.000 0.000 3.739 44.880 0.323 0.062 0.839

145 53.508 0.000 0.000 3.739 46.457 0.242 0.052 0.868

146 53.508 0.000 0.000 3.739 47.123 0.207 0.047 0.881

147 53.508 0.000 0.000 3.739 47.547 0.185 0.044 0.889

148 53.508 0.000 0.000 3.739 46.705 0.229 0.050 0.873

149 53.508 0.000 0.000 3.739 46.788 0.225 0.050 0.874

150 53.508 0.000 0.000 3.739 48.673 0.127 0.034 0.910

151 53.508 0.000 0.000 3.739 47.377 0.194 0.045 0.885

152 53.508 0.000 0.000 3.739 47.891 0.168 0.041 0.895

153 53.508 0.000 0.000 3.739 47.805 0.172 0.042 0.893

154 53.508 0.000 0.000 3.739 47.633 0.181 0.043 0.890

155 53.508 0.000 0.000 3.739 47.462 0.190 0.045 0.887

156 53.508 0.000 0.000 3.739 47.340 0.137 0.032 0.885

157 53.508 0.000 0.000 3.739 47.292 0.199 0.046 0.884

158 53.508 0.000 0.000 3.739 47.891 0.168 0.041 0.895

159 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

160 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

161 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

162 53.508 0.000 0.000 3.739 48.064 0.159 0.040 0.898

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164 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

165 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

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167 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

168 53.508 0.000 0.000 3.739 49.708 0.070 0.022 0.929

169 53.508 0.000 0.000 3.739 49.538 0.079 0.024 0.926

170 53.508 0.000 0.000 3.739 49.623 0.074 0.023 0.927

171 53.508 0.000 0.000 3.739 49.960 0.055 0.018 0.934

172 53.508 0.000 0.000 3.739 46.240 0.379 0.080 0.864

173 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

174 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

175 53.508 0.000 0.000 3.739 46.051 0.262 0.055 0.861

176 53.508 0.000 0.000 3.739 46.955 0.216 0.049 0.878

177 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.233 0.051 0.871

178 53.508 0.000 0.000 3.739 47.547 0.185 0.044 0.889

179 53.508 0.000 0.000 3.739 47.038 0.212 0.048 0.879

180 53.508 0.000 0.000 3.739 46.213 0.254 0.054 0.864

181 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

182 53.508 0.000 0.000 3.739 47.891 0.168 0.041 0.895

183 53.508 0.000 0.000 3.739 46.539 0.237 0.051 0.870

184 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.233 0.051 0.871

185 53.508 0.000 0.000 3.739 43.853 0.377 0.067 0.820

186 53.508 0.000 0.000 3.739 44.581 0.339 0.063 0.833

187 53.508 0.000 0.000 3.739 47.978 0.163 0.041 0.897

188 53.508 0.000 0.000 3.739 47.978 0.163 0.041 0.897

189 53.508 0.000 0.000 3.739 48.847 0.117 0.032 0.913

190 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

191 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

192 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

193 53.508 0.000 0.000 3.739 48.238 0.150 0.038 0.902

194 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.233 0.051 0.871

195 53.508 0.000 0.000 3.739 46.705 0.229 0.050 0.873

196 53.508 0.000 0.000 3.739 46.705 0.229 0.050 0.873

197 53.508 0.000 0.000 3.739 46.705 0.229 0.050 0.873

198 53.508 0.000 0.000 3.739 46.622 0.233 0.051 0.871

199 53.508 0.000 0.000 3.739 46.294 0.250 0.053 0.865

200 53.508 0.000 0.000 3.739 47.207 0.203 0.047 0.882

201 53.508 0.000 0.000 3.739 47.123 0.207 0.047 0.881

202 53.508 0.000 0.000 3.739 46.457 0.242 0.052 0.868

203 53.508 0.000 0.000 3.739 45.811 0.275 0.056 0.856

204 53.508 0.000 0.000 3.739 47.547 0.185 0.044 0.889

205 53.508 0.000 0.000 3.739 48.064 0.159 0.040 0.898

206 53.508 0.000 0.000 3.739 48.847 0.117 0.032 0.913

207 53.508 0.000 0.000 3.739 49.367 0.444 0.133 0.923

208 53.508 0.000 0.000 3.739 49.572 0.387 0.120 0.926

209 53.508 0.000 0.000 3.739 49.809 0.319 0.104 0.931

210 53.508 0.000 0.000 3.739 43.293 0.407 0.070 0.809

211 53.508 0.000 0.000 3.739 46.871 0.220 0.049 0.876

212 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

213 53.508 0.000 0.000 3.739 48.586 0.131 0.035 0.908

214 53.508 0.000 0.000 3.739 49.708 0.070 0.022 0.929

215 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

216 53.508 0.000 0.000 3.739 47.978 0.163 0.041 0.897

217 53.508 0.000 0.000 3.739 47.462 0.190 0.045 0.887

218 53.508 0.000 0.000 3.739 48.064 0.159 0.040 0.898

219 53.508 0.000 0.000 3.739 47.547 0.185 0.044 0.889

220 53.508 0.000 0.000 3.739 46.955 0.216 0.049 0.878

221 53.508 0.000 0.000 3.739 46.132 0.258 0.054 0.862

222 53.508 0.000 0.000 3.739 45.971 0.267 0.055 0.859

223 53.508 0.000 0.000 3.739 46.132 0.258 0.054 0.862

224 53.508 0.000 0.000 3.739 45.653 0.283 0.057 0.853

225 53.508 0.000 0.000 3.739 45.653 0.283 0.057 0.853

226 53.508 0.000 0.000 3.739 46.213 0.254 0.054 0.864

227 53.508 0.000 0.000 3.739 47.292 0.199 0.046 0.884

228 53.508 0.000 0.000 3.739 46.051 0.262 0.055 0.861

229 53.508 0.000 0.000 3.739 46.375 0.246 0.053 0.867

230 53.508 0.000 0.000 3.404 50.395 0.151 0.056 0.942

231 53.508 0.000 0.000 3.739 49.792 0.065 0.021 0.931

232 53.508 0.000 0.000 3.739 49.453 0.084 0.026 0.924

233 53.508 0.000 0.000 3.739 49.623 0.074 0.023 0.927

234 53.508 0.000 0.000 3.739 49.281 0.094 0.028 0.921

235 53.508 0.000 0.000 3.739 48.760 0.122 0.033 0.911

236 53.508 0.000 0.000 3.739 48.847 0.117 0.032 0.913

237 53.508 0.000 0.000 3.739 46.705 0.229 0.050 0.873

238 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

239 53.508 0.000 0.000 3.739 47.547 0.185 0.044 0.889

240 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

241 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

242 53.508 0.000 0.000 3.739 48.412 0.140 0.037 0.905

243 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

244 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

245 53.508 0.000 0.000 3.739 49.195 0.098 0.029 0.919

246 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

247 53.508 0.000 0.000 3.739 48.934 0.113 0.031 0.915

248 53.508 0.000 0.000 3.739 49.021 0.108 0.031 0.916

249 53.508 0.000 0.000 3.739 49.108 0.103 0.030 0.918

250 53.508 0.000 0.000 3.739 49.021 0.108 0.031 0.916

251 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

252 53.508 0.000 0.000 3.739 49.281 0.094 0.028 0.921

253 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

254 53.508 0.000 0.000 3.739 48.151 0.154 0.039 0.900

255 53.508 0.000 0.000 3.739 48.325 0.145 0.037 0.903

256 53.508 0.000 0.000 3.739 48.499 0.136 0.036 0.906

257 53.508 0.000 0.000 3.739 49.108 0.103 0.030 0.918

258 53.508 0.000 0.000 3.739 47.462 0.190 0.045 0.887

259 53.508 0.000 0.000 3.739 47.891 0.168 0.041 0.895

--------------------------------------------------------------------------------------------

System 53.508 0.000 0.000 3.738 47.218 47.919 11.344 0.882

******************

Node Depth Summary

******************

---------------------------------------------------------------------

Average Maximum Maximum Time of Max

Depth Depth HGL Occurrence

Node Type Meters Meters Meters days hr:min

---------------------------------------------------------------------

R-1 JUNCTION 0.09 0.21 92.02 0 01:40

R-2 JUNCTION 0.09 0.21 91.92 0 01:41

R-3 JUNCTION 0.09 0.23 91.52 0 01:40

R-4 JUNCTION 0.10 0.26 91.13 0 01:41

R-5 JUNCTION 0.11 0.29 90.74 0 01:41

R-6 JUNCTION 0.11 0.32 90.52 0 01:41

R-7 JUNCTION 0.12 0.34 90.30 0 01:41

R-8 JUNCTION 0.13 0.41 90.07 0 01:41

R-9 JUNCTION 0.14 0.41 89.87 0 01:42

R-10 JUNCTION 0.16 0.42 89.64 0 01:42

R-11 JUNCTION 0.17 0.45 89.53 0 01:42

R-12 JUNCTION 0.18 0.48 89.42 0 01:42

R-13 JUNCTION 0.20 0.52 89.31 0 01:42

R-14 JUNCTION 0.20 0.52 89.19 0 01:43

R-15 JUNCTION 0.22 0.56 89.11 0 01:43

R-16 JUNCTION 0.22 0.56 89.01 0 01:43

R-17 JUNCTION 0.15 0.35 88.10 0 01:43

R-18 JUNCTION 0.15 0.36 87.43 0 01:43

R-19 JUNCTION 0.35 0.56 86.71 0 01:43

R-20 JUNCTION 0.22 0.53 86.47 0 01:43

R-21 JUNCTION 0.22 0.55 86.28 0 01:44

R-22 JUNCTION 0.22 0.55 86.07 0 01:44

R-23 JUNCTION 1.11 1.44 85.84 0 01:44

R-24 JUNCTION 0.80 1.04 84.14 0 01:44

R-25 JUNCTION 2.97 3.21 82.81 0 01:44

R-26 JUNCTION 2.09 2.34 79.32 0 01:44

R-27 JUNCTION 1.16 1.41 76.70 0 01:44

R-28 JUNCTION 1.43 1.69 75.07 0 01:44

R-29 JUNCTION 1.24 1.50 73.09 0 01:44

R-30 JUNCTION 0.20 0.49 71.38 0 01:44

R-31 JUNCTION 0.25 0.65 70.82 0 01:43

R-32 JUNCTION 0.26 0.66 70.49 0 01:43

R-33 JUNCTION 0.26 0.68 70.19 0 01:44

R-34 JUNCTION 0.27 0.70 70.01 0 01:44

R-35 JUNCTION 0.27 0.72 69.61 0 01:44

R-36 JUNCTION 0.66 1.11 69.26 0 01:44

R-37 JUNCTION 1.06 1.40 68.20 0 01:44

R-38 JUNCTION 1.13 1.48 66.58 0 01:44

R-39 JUNCTION 0.46 1.17 66.10 0 01:43

R-40 JUNCTION 0.46 1.17 65.86 0 01:44

R-41 JUNCTION 0.46 1.18 65.62 0 01:43

R-42 JUNCTION 0.48 1.23 65.43 0 01:44

R-43 JUNCTION 0.48 1.24 65.19 0 01:44

R-44 JUNCTION 0.02 0.07 89.00 0 01:40

R-45 JUNCTION 0.03 0.10 88.09 0 01:40

R-46 JUNCTION 0.05 0.13 86.72 0 01:40

R-47 JUNCTION 0.06 0.16 85.35 0 01:40

R-48 JUNCTION 0.07 0.20 83.47 0 01:40

R-49 JUNCTION 0.07 0.21 81.55 0 01:40

R-50 JUNCTION 0.08 0.21 79.28 0 01:40

R-51 JUNCTION 0.10 0.28 77.53 0 01:40

R-52 JUNCTION 0.10 0.31 76.51 0 01:41

R-53 JUNCTION 0.10 0.31 75.46 0 01:41

R-54 JUNCTION 0.10 0.28 74.38 0 01:41

R-55 JUNCTION 0.65 0.88 72.60 0 01:41

R-56 JUNCTION 0.87 1.14 71.11 0 01:41

R-57 JUNCTION 0.21 0.58 69.50 0 01:41

R-58 JUNCTION 0.21 0.60 69.00 0 01:41

R-59 JUNCTION 0.22 0.60 68.48 0 01:42

R-60 JUNCTION 0.32 0.76 68.32 0 01:43

R-61 JUNCTION 0.37 0.97 68.18 0 01:43

R-62 JUNCTION 0.46 1.06 67.63 0 01:43

R-63 JUNCTION 1.09 1.68 67.19 0 01:43

R-64 JUNCTION 0.05 0.12 91.31 0 01:40

R-65 JUNCTION 0.07 0.20 90.69 0 01:40

R-66 JUNCTION 0.08 0.21 90.00 0 01:40

R-67 JUNCTION 0.09 0.24 89.33 0 01:40

R-68 JUNCTION 0.10 0.28 88.67 0 01:41

R-69 JUNCTION 0.10 0.29 87.98 0 01:41

R-70 JUNCTION 0.10 0.29 86.85 0 01:41

R-71 JUNCTION 0.09 0.23 85.01 0 01:41

R-72 JUNCTION 0.09 0.24 82.04 0 01:41

R-73 JUNCTION 0.13 0.35 78.28 0 01:41

R-74 JUNCTION 0.13 0.37 76.96 0 01:41

R-75 JUNCTION 0.13 0.37 75.02 0 01:41

R-76 JUNCTION 0.04 0.10 87.94 0 01:40

R-77 JUNCTION 0.06 0.14 86.41 0 01:40

R-78 JUNCTION 0.08 0.21 84.90 0 01:40

R-79 JUNCTION 0.08 0.21 84.03 0 01:40

R-80 JUNCTION 0.08 0.20 83.14 0 01:41

R-81 JUNCTION 0.08 0.21 81.40 0 01:40

R-82 JUNCTION 0.09 0.24 79.68 0 01:41

R-83 JUNCTION 0.06 0.16 85.87 0 01:40

R-84 JUNCTION 0.08 0.23 85.76 0 01:40

R-85 JUNCTION 0.10 0.26 85.62 0 01:40

R-86 JUNCTION 0.13 0.34 85.52 0 01:41

R-87 JUNCTION 0.14 0.34 85.35 0 01:41

R-88 JUNCTION 0.15 0.39 85.22 0 01:41

R-89 JUNCTION 0.16 0.41 85.07 0 01:41

R-90 JUNCTION 0.16 0.41 84.86 0 01:42

R-91 JUNCTION 0.16 0.40 84.64 0 01:42

R-92 JUNCTION 0.17 0.43 84.46 0 01:42

R-93 JUNCTION 0.18 0.45 84.27 0 01:42

R-94 JUNCTION 0.19 0.48 84.09 0 01:43

R-95 JUNCTION 0.20 0.50 83.90 0 01:43

R-96 JUNCTION 1.70 2.00 83.63 0 01:43

R-97 JUNCTION 2.64 2.87 81.11 0 01:42

R-98 JUNCTION 1.99 2.23 77.58 0 01:43

R-99 JUNCTION 0.86 1.11 74.71 0 01:43

R-100 JUNCTION 0.91 1.15 72.90 0 01:43

R-101 JUNCTION 0.33 0.62 72.03 0 01:42

R-102 JUNCTION 1.25 1.59 70.90 0 01:42

R-103 JUNCTION 0.54 0.82 68.73 0 01:42

R-104 JUNCTION 0.08 0.20 85.59 0 01:40

R-105 JUNCTION 0.09 0.24 85.42 0 01:40

R-106 JUNCTION 0.10 0.25 85.22 0 01:40

R-107 JUNCTION 0.11 0.30 85.06 0 01:41

R-108 JUNCTION 0.11 0.30 84.85 0 01:41

R-109 JUNCTION 0.11 0.30 84.54 0 01:41

R-110 JUNCTION 0.06 0.13 77.87 0 01:40

R-111 JUNCTION 0.07 0.17 77.01 0 01:40

R-112 JUNCTION 0.08 0.21 76.15 0 01:40

R-113 JUNCTION 0.10 0.25 75.29 0 01:40

R-114 JUNCTION 0.10 0.25 74.39 0 01:41

R-115 JUNCTION 0.06 0.16 78.10 0 01:40

R-116 JUNCTION 0.07 0.18 77.85 0 01:40

R-117 JUNCTION 0.07 0.19 77.51 0 01:40

R-118 JUNCTION 0.07 0.20 76.82 0 01:40

R-119 JUNCTION 0.08 0.20 75.77 0 01:41

R-120 JUNCTION 0.08 0.23 74.40 0 01:41

R-121 JUNCTION 0.09 0.23 73.00 0 01:41

R-122 JUNCTION 0.06 0.15 84.60 0 01:40

R-123 JUNCTION 0.08 0.18 83.23 0 01:40

R-124 JUNCTION 0.08 0.20 81.50 0 01:40

R-125 JUNCTION 0.10 0.25 79.10 0 01:40

R-126 JUNCTION 0.12 0.27 77.79 0 01:40

R-127 JUNCTION 0.13 0.31 76.50 0 01:40

R-128 JUNCTION 0.13 0.31 75.17 0 01:41

R-129 JUNCTION 0.14 0.32 73.85 0 01:41

R-130 JUNCTION 0.15 0.35 72.55 0 01:41

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R-132 JUNCTION 0.16 0.37 69.91 0 01:41

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R-253 JUNCTION 0.10 0.28 73.81 0 01:41

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R-255 JUNCTION 0.12 0.33 70.06 0 01:41

R-256 JUNCTION 0.13 0.39 68.01 0 01:41

R-257 JUNCTION 0.15 0.42 66.67 0 01:41

R-258 JUNCTION 0.15 0.42 65.89 0 01:42

R-259 JUNCTION 0.15 0.41 65.32 0 01:42

O-1 OUTFALL 0.48 1.24 64.86 0 01:44

O-2 OUTFALL 0.23 0.60 55.35 0 01:43

O-3 OUTFALL 0.21 0.56 33.92 0 01:42

O-4 OUTFALL 0.15 0.41 64.66 0 01:42

*******************

Node InFlow Summary

*******************

---------------------------------------------------------------------------------

Maximum Maximum Lateral Total

Lateral Total Time of Max Inflow Inflow

Inflow Inflow Occurrence Volume Volume

Node Type CMS CMS days hr:min Mltrs Mltrs

---------------------------------------------------------------------------------

R-1 JUNCTION 0.050 0.050 0 01:40 0.228 0.228

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R-3 JUNCTION 0.033 0.114 0 01:40 0.122 0.465

R-4 JUNCTION 0.028 0.140 0 01:41 0.094 0.558

R-5 JUNCTION 0.023 0.163 0 01:41 0.074 0.632

R-6 JUNCTION 0.026 0.187 0 01:41 0.084 0.715

R-7 JUNCTION 0.021 0.206 0 01:41 0.065 0.778

R-8 JUNCTION 0.056 0.258 0 01:41 0.151 0.928

R-9 JUNCTION 0.053 0.309 0 01:41 0.245 1.172

R-10 JUNCTION 0.055 0.361 0 01:42 0.261 1.432

R-11 JUNCTION 0.046 0.405 0 01:42 0.198 1.627

R-12 JUNCTION 0.054 0.456 0 01:42 0.253 1.878

R-13 JUNCTION 0.057 0.512 0 01:42 0.282 2.157

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R-15 JUNCTION 0.054 0.618 0 01:43 0.257 2.688

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R-35 JUNCTION 0.051 1.661 0 01:44 0.236 7.423

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R-45 JUNCTION 0.021 0.038 0 01:40 0.065 0.115

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R-48 JUNCTION 0.039 0.141 0 01:40 0.154 0.522

R-49 JUNCTION 0.030 0.170 0 01:40 0.116 0.638

R-50 JUNCTION 0.031 0.201 0 01:40 0.112 0.750

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R-53 JUNCTION 0.037 0.312 0 01:41 0.140 1.195

R-54 JUNCTION 0.032 0.343 0 01:41 0.137 1.330

R-55 JUNCTION 0.041 1.061 0 01:41 0.167 4.207

R-56 JUNCTION 0.042 1.103 0 01:41 0.172 4.375

R-57 JUNCTION 0.043 1.145 0 01:41 0.181 4.552

R-58 JUNCTION 0.045 1.187 0 01:41 0.189 4.738

R-59 JUNCTION 0.032 1.216 0 01:42 0.137 4.871

R-60 JUNCTION 0.023 3.098 0 01:43 0.074 13.679

R-61 JUNCTION 0.018 4.667 0 01:43 0.055 20.462

R-62 JUNCTION 0.037 4.702 0 01:43 0.140 20.583

R-63 JUNCTION 0.038 4.735 0 01:43 0.149 20.717

R-64 JUNCTION 0.037 0.037 0 01:40 0.140 0.140

R-65 JUNCTION 0.049 0.085 0 01:40 0.220 0.359

R-66 JUNCTION 0.043 0.128 0 01:40 0.181 0.539

R-67 JUNCTION 0.036 0.163 0 01:40 0.136 0.674

R-68 JUNCTION 0.037 0.198 0 01:41 0.140 0.813

R-69 JUNCTION 0.037 0.234 0 01:41 0.140 0.953

R-70 JUNCTION 0.035 0.268 0 01:41 0.131 1.083

R-71 JUNCTION 0.034 0.301 0 01:41 0.126 1.208

R-72 JUNCTION 0.035 0.335 0 01:41 0.131 1.338

R-73 JUNCTION 0.041 0.603 0 01:41 0.167 2.396

R-74 JUNCTION 0.034 0.636 0 01:41 0.126 2.521

R-75 JUNCTION 0.045 0.680 0 01:41 0.194 2.713

R-76 JUNCTION 0.038 0.038 0 01:40 0.164 0.164

R-77 JUNCTION 0.038 0.075 0 01:40 0.149 0.313

R-78 JUNCTION 0.031 0.106 0 01:40 0.120 0.433

R-79 JUNCTION 0.029 0.134 0 01:40 0.098 0.531

R-80 JUNCTION 0.031 0.165 0 01:40 0.112 0.643

R-81 JUNCTION 0.037 0.201 0 01:40 0.145 0.787

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R-85 JUNCTION 0.044 0.114 0 01:40 0.185 0.459

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R-87 JUNCTION 0.052 0.220 0 01:41 0.241 0.971

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R-89 JUNCTION 0.047 0.311 0 01:41 0.202 1.377

R-90 JUNCTION 0.053 0.362 0 01:42 0.249 1.624

R-91 JUNCTION 0.051 0.410 0 01:42 0.232 1.854

R-92 JUNCTION 0.050 0.459 0 01:42 0.228 2.079

R-93 JUNCTION 0.050 0.507 0 01:42 0.228 2.304

R-94 JUNCTION 0.050 0.553 0 01:43 0.228 2.529

R-95 JUNCTION 0.051 0.602 0 01:43 0.232 2.757

R-96 JUNCTION 0.045 0.867 0 01:42 0.189 3.872

R-97 JUNCTION 0.046 0.911 0 01:42 0.198 4.067

R-98 JUNCTION 0.038 0.946 0 01:43 0.149 4.212

R-99 JUNCTION 0.038 0.981 0 01:43 0.149 4.357

R-100 JUNCTION 0.035 1.246 0 01:42 0.131 5.565

R-101 JUNCTION 0.020 1.513 0 01:42 0.060 6.611

R-102 JUNCTION 0.022 1.534 0 01:42 0.070 6.676

R-103 JUNCTION 0.024 1.555 0 01:42 0.079 6.750

R-104 JUNCTION 0.046 0.046 0 01:40 0.198 0.198

R-105 JUNCTION 0.041 0.086 0 01:40 0.167 0.365

R-106 JUNCTION 0.037 0.122 0 01:40 0.140 0.504

R-107 JUNCTION 0.033 0.154 0 01:41 0.122 0.625

R-108 JUNCTION 0.038 0.191 0 01:41 0.149 0.773

R-109 JUNCTION 0.040 0.229 0 01:41 0.158 0.930

R-110 JUNCTION 0.052 0.052 0 01:40 0.241 0.241

R-111 JUNCTION 0.047 0.099 0 01:40 0.207 0.447

R-112 JUNCTION 0.044 0.142 0 01:40 0.185 0.631

R-113 JUNCTION 0.050 0.192 0 01:40 0.228 0.858

R-114 JUNCTION 0.050 0.240 0 01:40 0.224 1.081

R-115 JUNCTION 0.038 0.038 0 01:40 0.149 0.149

R-116 JUNCTION 0.031 0.069 0 01:40 0.112 0.261

R-117 JUNCTION 0.038 0.106 0 01:40 0.149 0.410

R-118 JUNCTION 0.037 0.142 0 01:40 0.140 0.550

R-119 JUNCTION 0.032 0.174 0 01:41 0.117 0.666

R-120 JUNCTION 0.041 0.213 0 01:41 0.163 0.828

R-121 JUNCTION 0.041 0.253 0 01:41 0.163 0.990

R-122 JUNCTION 0.076 0.076 0 01:40 0.344 0.344

R-123 JUNCTION 0.078 0.153 0 01:40 0.361 0.705

R-124 JUNCTION 0.067 0.220 0 01:40 0.310 1.014

R-125 JUNCTION 0.069 0.289 0 01:40 0.327 1.340

R-126 JUNCTION 0.058 0.346 0 01:40 0.290 1.628

R-127 JUNCTION 0.075 0.420 0 01:40 0.336 1.962

R-128 JUNCTION 0.069 0.487 0 01:41 0.323 2.284

R-129 JUNCTION 0.061 0.547 0 01:41 0.297 2.578

R-130 JUNCTION 0.063 0.609 0 01:41 0.333 2.909

R-131 JUNCTION 0.063 0.671 0 01:41 0.333 3.240

R-132 JUNCTION 0.068 0.738 0 01:41 0.336 3.574

R-133 JUNCTION 0.080 1.342 0 01:41 0.378 6.164

R-134 JUNCTION 0.063 1.404 0 01:41 0.295 6.449

R-135 JUNCTION 0.075 1.475 0 01:42 0.336 6.774

R-136 JUNCTION 0.076 1.545 0 01:42 0.348 7.111

R-137 JUNCTION 0.076 1.615 0 01:42 0.348 7.447

R-138 JUNCTION 0.076 1.686 0 01:43 0.344 7.779

R-139 JUNCTION 0.075 1.758 0 01:43 0.340 8.107

R-140 JUNCTION 0.076 1.828 0 01:43 0.344 8.441

R-141 JUNCTION 0.062 1.888 0 01:43 0.321 8.751

R-142 JUNCTION 0.024 0.024 0 01:40 0.103 0.103

R-143 JUNCTION 0.026 0.050 0 01:40 0.101 0.205

R-144 JUNCTION 0.058 0.460 0 01:42 0.290 1.880

R-145 JUNCTION 0.071 0.530 0 01:42 0.339 2.218

R-146 JUNCTION 0.039 0.039 0 01:40 0.154 0.154

R-147 JUNCTION 0.020 0.059 0 01:40 0.069 0.222

R-148 JUNCTION 0.029 0.087 0 01:40 0.119 0.341

R-149 JUNCTION 0.031 0.118 0 01:40 0.120 0.461

R-150 JUNCTION 0.041 0.159 0 01:40 0.167 0.628

R-151 JUNCTION 0.030 0.187 0 01:40 0.103 0.730

R-152 JUNCTION 0.039 0.225 0 01:40 0.154 0.883

R-153 JUNCTION 0.039 0.263 0 01:41 0.154 1.036

R-154 JUNCTION 0.027 0.290 0 01:41 0.102 1.137

R-155 JUNCTION 0.027 0.317 0 01:41 0.102 1.239

R-156 JUNCTION 0.038 0.353 0 01:41 0.149 1.387

R-157 JUNCTION 0.038 0.038 0 01:40 0.149 0.149

R-158 JUNCTION 0.037 0.075 0 01:40 0.145 0.294

R-159 JUNCTION 0.037 0.112 0 01:40 0.145 0.438

R-160 JUNCTION 0.048 0.159 0 01:40 0.211 0.648

R-161 JUNCTION 0.047 0.206 0 01:40 0.205 0.852

R-162 JUNCTION 0.018 0.478 0 01:41 0.070 2.005

R-163 JUNCTION 0.025 0.503 0 01:41 0.097 2.100

R-164 JUNCTION 0.046 0.548 0 01:41 0.198 2.296

R-165 JUNCTION 0.038 0.870 0 01:41 0.149 3.648

R-166 JUNCTION 0.038 0.907 0 01:41 0.149 3.795

R-167 JUNCTION 0.039 0.944 0 01:41 0.156 3.949

R-168 JUNCTION 0.027 1.681 0 01:42 0.102 7.298

R-169 JUNCTION 0.037 1.716 0 01:42 0.145 7.437

R-170 JUNCTION 0.037 1.750 0 01:42 0.145 7.576

R-171 JUNCTION 0.048 1.796 0 01:42 0.211 7.780

R-172 JUNCTION 0.057 1.847 0 01:42 0.278 8.051

R-173 JUNCTION 0.027 0.027 0 01:40 0.097 0.097

R-174 JUNCTION 0.034 0.543 0 01:43 0.143 2.485

R-175 JUNCTION 0.037 0.577 0 01:43 0.140 2.622

R-176 JUNCTION 0.037 0.611 0 01:43 0.145 2.763

R-177 JUNCTION 0.014 0.623 0 01:43 0.049 2.810

R-178 JUNCTION 0.039 0.659 0 01:43 0.154 2.961

R-179 JUNCTION 0.038 0.694 0 01:43 0.149 3.107

R-180 JUNCTION 0.038 0.728 0 01:43 0.149 3.254

R-181 JUNCTION 0.053 0.053 0 01:40 0.249 0.249

R-182 JUNCTION 0.058 0.109 0 01:40 0.286 0.534

R-183 JUNCTION 0.053 0.161 0 01:41 0.249 0.781

R-184 JUNCTION 0.057 0.217 0 01:41 0.282 1.061

R-185 JUNCTION 0.057 0.272 0 01:41 0.282 1.341

R-186 JUNCTION 0.057 0.327 0 01:42 0.282 1.620

R-187 JUNCTION 0.027 0.351 0 01:42 0.097 1.714

R-188 JUNCTION 0.027 0.377 0 01:42 0.102 1.813

R-189 JUNCTION 0.031 0.405 0 01:43 0.112 1.922

R-190 JUNCTION 0.027 0.430 0 01:43 0.102 2.022

R-191 JUNCTION 0.032 0.459 0 01:43 0.117 2.137

R-192 JUNCTION 0.031 0.487 0 01:43 0.112 2.248

R-193 JUNCTION 0.048 0.048 0 01:40 0.211 0.211

R-194 JUNCTION 0.048 0.095 0 01:40 0.211 0.422

R-195 JUNCTION 0.048 0.142 0 01:40 0.211 0.632

R-196 JUNCTION 0.048 0.190 0 01:40 0.211 0.842

R-197 JUNCTION 0.033 0.222 0 01:40 0.122 0.964

R-198 JUNCTION 0.033 0.255 0 01:40 0.122 1.085

R-199 JUNCTION 0.048 0.048 0 01:40 0.211 0.211

R-200 JUNCTION 0.048 0.095 0 01:40 0.211 0.422

R-201 JUNCTION 0.048 0.142 0 01:40 0.211 0.632

R-202 JUNCTION 0.048 0.187 0 01:40 0.211 0.842

R-203 JUNCTION 0.033 0.221 0 01:40 0.122 0.963

R-204 JUNCTION 0.033 0.253 0 01:40 0.122 1.084

R-205 JUNCTION 0.033 0.285 0 01:40 0.122 1.205

R-206 JUNCTION 0.052 0.052 0 01:40 0.241 0.241

R-207 JUNCTION 0.090 0.141 0 01:40 0.265 0.505

R-208 JUNCTION 0.053 0.193 0 01:40 0.249 0.754

R-209 JUNCTION 0.042 0.235 0 01:40 0.172 0.925

R-210 JUNCTION 0.053 0.288 0 01:40 0.249 1.173

R-211 JUNCTION 0.055 0.342 0 01:40 0.261 1.433

R-212 JUNCTION 0.049 0.390 0 01:40 0.220 1.651

R-213 JUNCTION 0.054 0.442 0 01:41 0.257 1.907

R-214 JUNCTION 0.053 0.494 0 01:41 0.245 2.150

R-215 JUNCTION 0.054 0.788 0 01:41 0.257 3.318

R-216 JUNCTION 0.054 0.841 0 01:41 0.253 3.569

R-217 JUNCTION 0.053 0.892 0 01:41 0.249 3.816

R-218 JUNCTION 0.055 1.186 0 01:41 0.265 4.972

R-219 JUNCTION 0.054 1.230 0 01:41 0.257 5.225

R-220 JUNCTION 0.060 1.285 0 01:41 0.306 5.527

R-221 JUNCTION 0.045 1.329 0 01:41 0.189 5.712

R-222 JUNCTION 0.057 1.384 0 01:41 0.278 5.986

R-223 JUNCTION 0.057 1.436 0 01:41 0.278 6.259

R-224 JUNCTION 0.051 1.485 0 01:42 0.232 6.487

R-225 JUNCTION 0.055 1.539 0 01:42 0.265 6.749

R-226 JUNCTION 0.031 0.031 0 01:40 0.112 0.112

R-227 JUNCTION 0.035 0.066 0 01:40 0.131 0.243

R-228 JUNCTION 0.034 0.100 0 01:40 0.126 0.369

R-229 JUNCTION 0.035 0.134 0 01:40 0.131 0.500

R-230 JUNCTION 0.037 0.171 0 01:40 0.140 0.639

R-231 JUNCTION 0.035 0.205 0 01:40 0.131 0.770

R-232 JUNCTION 0.037 0.241 0 01:40 0.145 0.914

R-233 JUNCTION 0.035 0.035 0 01:40 0.131 0.131

R-234 JUNCTION 0.036 0.070 0 01:40 0.136 0.266

R-235 JUNCTION 0.027 0.096 0 01:40 0.089 0.355

R-236 JUNCTION 0.034 0.130 0 01:40 0.126 0.481

R-237 JUNCTION 0.037 0.166 0 01:40 0.140 0.621

R-238 JUNCTION 0.036 0.201 0 01:40 0.136 0.756

R-239 JUNCTION 0.037 0.237 0 01:41 0.140 0.895

R-240 JUNCTION 0.036 0.036 0 01:40 0.136 0.136

R-241 JUNCTION 0.044 0.079 0 01:40 0.185 0.320

R-242 JUNCTION 0.037 0.116 0 01:40 0.145 0.464

R-243 JUNCTION 0.037 0.153 0 01:40 0.145 0.609

R-244 JUNCTION 0.037 0.189 0 01:40 0.140 0.748

R-245 JUNCTION 0.037 0.225 0 01:41 0.145 0.892

R-246 JUNCTION 0.039 0.263 0 01:41 0.154 1.045

R-247 JUNCTION 0.029 0.291 0 01:41 0.098 1.142

R-248 JUNCTION 0.031 0.321 0 01:41 0.112 1.254

R-249 JUNCTION 0.031 0.352 0 01:41 0.112 1.365

R-250 JUNCTION 0.031 0.381 0 01:41 0.108 1.472

R-251 JUNCTION 0.030 0.409 0 01:41 0.103 1.574

R-252 JUNCTION 0.031 0.438 0 01:41 0.108 1.680

R-253 JUNCTION 0.037 0.474 0 01:41 0.145 1.823

R-254 JUNCTION 0.028 0.500 0 01:41 0.094 1.915

R-255 JUNCTION 0.037 0.536 0 01:41 0.145 2.059

R-256 JUNCTION 0.039 0.574 0 01:41 0.154 2.211

R-257 JUNCTION 0.037 0.609 0 01:41 0.145 2.354

R-258 JUNCTION 0.036 0.643 0 01:41 0.136 2.488

R-259 JUNCTION 0.030 0.671 0 01:42 0.103 2.587

O-1 OUTFALL 0.000 6.719 0 01:44 0.000 29.591

O-2 OUTFALL 0.000 1.846 0 01:43 0.000 8.041

O-3 OUTFALL 0.000 1.538 0 01:42 0.000 6.745

O-4 OUTFALL 0.000 0.670 0 01:42 0.000 2.584

**********************

Node Surcharge Summary

**********************

No nodes were charged

*********************

Node Flooding Summary

*********************

No nodes were flooded.

***********************

Outfall Loading Summary

***********************

---------------------------------------------------------

Flow Avg. Max. Total

Freq. Flow Flow Volume

Outfall Node Pcnt. CMS CMS Mltrs

---------------------------------------------------------

O-1 93.84 1.749 6.719 29.591

O-2 94.51 0.472 1.846 8.041

O-3 95.34 0.392 1.538 6.745

O-4 94.68 0.151 0.670 2.584

---------------------------------------------------------

System 94.59 2.765 10.698 46.961

********************

Link Flow Summary

********************

-----------------------------------------------------------------------------

Maximum Time of Max Maximum Max/ Max/

Flow Occurrence Velocity Full Full

Link Type CMS days hr:min m/sec Flow Depth

-----------------------------------------------------------------------------

CO-1 CONDUIT 0.050 0 01:41 0.74 0.55 0.53

CO-2 CONDUIT 0.082 0 01:41 1.43 0.44 0.46

CO-3 CONDUIT 0.114 0 01:41 1.54 0.62 0.57

CO-4 CONDUIT 0.140 0 01:41 1.61 0.76 0.65

CO-5 CONDUIT 0.163 0 01:41 1.39 0.63 0.58

CO-6 CONDUIT 0.187 0 01:41 1.41 0.74 0.64

CO-7 CONDUIT 0.206 0 01:42 1.46 0.80 0.68

CO-8 CONDUIT 0.257 0 01:42 1.51 1.00 0.82

CO-9 CONDUIT 0.308 0 01:42 1.60 0.75 0.65

CO-10 CONDUIT 0.361 0 01:42 1.37 0.53 0.52

CO-11 CONDUIT 0.405 0 01:42 1.40 0.60 0.56

CO-12 CONDUIT 0.456 0 01:42 1.44 0.68 0.60

CO-13 CONDUIT 0.511 0 01:43 1.48 0.76 0.65

CO-14 CONDUIT 0.566 0 01:43 1.41 0.51 0.51

CO-15 CONDUIT 0.617 0 01:43 1.38 0.60 0.56

CO-16 CONDUIT 0.670 0 01:43 2.87 0.25 0.34

CO-17 CONDUIT 0.721 0 01:43 2.95 0.26 0.35

CO-18 CONDUIT 0.766 0 01:43 2.99 0.28 0.36

CO-19 CONDUIT 0.806 0 01:43 1.93 0.54 0.53

CO-20 CONDUIT 0.843 0 01:44 1.97 0.56 0.53

CO-21 CONDUIT 0.883 0 01:44 1.98 0.59 0.55

CO-22 CONDUIT 0.920 0 01:44 2.10 0.58 0.55

CO-23 CONDUIT 0.947 0 01:44 3.08 0.36 0.41

CO-24 CONDUIT 0.965 0 01:44 3.18 0.35 0.41

CO-25 CONDUIT 0.996 0 01:44 3.20 0.36 0.42

CO-26 CONDUIT 1.028 0 01:44 3.24 0.38 0.42

CO-27 CONDUIT 1.073 0 01:44 3.27 0.39 0.44

CO-28 CONDUIT 1.141 0 01:44 3.33 0.42 0.45

CO-29 CONDUIT 1.226 0 01:44 3.40 0.45 0.47

CO-30 CONDUIT 1.326 0 01:43 3.48 0.48 0.49

CO-31 CONDUIT 1.442 0 01:43 2.68 0.75 0.65

CO-32 CONDUIT 1.503 0 01:44 2.73 0.77 0.66

CO-33 CONDUIT 1.568 0 01:44 2.74 0.81 0.68

CO-34 CONDUIT 1.614 0 01:44 2.77 0.83 0.70

CO-35 CONDUIT 1.661 0 01:44 2.76 0.86 0.72

CO-36 CONDUIT 1.698 0 01:44 3.66 0.62 0.57

CO-37 CONDUIT 1.728 0 01:44 3.69 0.63 0.58

CO-38 CONDUIT 6.504 0 01:43 3.45 0.64 0.58

CO-39 CONDUIT 6.540 0 01:44 3.44 0.64 0.58

CO-40 CONDUIT 6.588 0 01:44 3.50 0.63 0.58

CO-41 CONDUIT 6.631 0 01:44 3.45 0.65 0.59

CO-42 CONDUIT 6.672 0 01:44 3.28 0.70 0.62

CO-43 CONDUIT 6.719 0 01:44 3.30 0.70 0.62

CO-44 CONDUIT 0.017 0 01:40 1.45 0.11 0.22

CO-45 CONDUIT 0.038 0 01:40 1.82 0.24 0.33

CO-46 CONDUIT 0.062 0 01:40 2.08 0.40 0.44

CO-47 CONDUIT 0.102 0 01:40 2.66 0.56 0.53

CO-48 CONDUIT 0.141 0 01:40 2.86 0.77 0.66

CO-49 CONDUIT 0.170 0 01:40 3.16 0.85 0.71

CO-50 CONDUIT 0.200 0 01:41 3.09 0.52 0.51

CO-51 CONDUIT 0.240 0 01:41 2.59 0.82 0.69

CO-52 CONDUIT 0.276 0 01:41 2.64 0.95 0.78

CO-53 CONDUIT 0.312 0 01:41 2.80 0.59 0.55

CO-54 CONDUIT 0.343 0 01:41 3.23 0.56 0.53

CO-55 CONDUIT 1.063 0 01:41 3.81 0.57 0.54

CO-56 CONDUIT 1.103 0 01:41 3.83 0.60 0.56

CO-57 CONDUIT 1.143 0 01:41 2.93 0.88 0.73

CO-58 CONDUIT 1.186 0 01:42 2.93 0.91 0.75

CO-59 CONDUIT 1.217 0 01:42 2.61 0.63 0.57

CO-60 CONDUIT 3.101 0 01:43 3.53 0.50 0.50

CO-61 CONDUIT 4.668 0 01:43 3.88 0.75 0.64

CO-62 CONDUIT 4.700 0 01:43 3.88 0.75 0.65

CO-63 CONDUIT 4.731 0 01:43 3.89 0.76 0.65

CO-64 CONDUIT 0.036 0 01:40 1.41 0.33 0.39

CO-65 CONDUIT 0.085 0 01:40 1.73 0.77 0.66

CO-66 CONDUIT 0.128 0 01:41 1.93 0.54 0.52

CO-67 CONDUIT 0.163 0 01:41 2.04 0.68 0.61

CO-68 CONDUIT 0.198 0 01:41 2.12 0.83 0.70

CO-69 CONDUIT 0.234 0 01:41 2.39 0.88 0.73

CO-70 CONDUIT 0.268 0 01:41 3.98 0.55 0.53

CO-71 CONDUIT 0.301 0 01:41 4.10 0.61 0.57

CO-72 CONDUIT 0.334 0 01:41 4.20 0.68 0.61

CO-73 CONDUIT 0.603 0 01:41 4.08 0.84 0.70

CO-74 CONDUIT 0.635 0 01:41 4.12 0.89 0.73

CO-75 CONDUIT 0.679 0 01:41 4.40 0.89 0.73

CO-76 CONDUIT 0.038 0 01:40 1.90 0.23 0.32

CO-77 CONDUIT 0.076 0 01:40 2.29 0.46 0.47

CO-78 CONDUIT 0.106 0 01:40 1.96 0.86 0.72

CO-79 CONDUIT 0.134 0 01:41 2.12 0.50 0.50

CO-80 CONDUIT 0.164 0 01:41 2.89 0.44 0.46

CO-81 CONDUIT 0.201 0 01:41 3.04 0.53 0.52

CO-82 CONDUIT 0.228 0 01:41 2.92 0.67 0.60

CO-83 CONDUIT 0.032 0 01:40 0.81 0.58 0.55

CO-84 CONDUIT 0.071 0 01:41 0.98 0.60 0.56

CO-85 CONDUIT 0.114 0 01:41 1.13 0.52 0.51

CO-86 CONDUIT 0.169 0 01:41 1.20 0.80 0.68

CO-87 CONDUIT 0.220 0 01:41 1.32 0.62 0.57

CO-88 CONDUIT 0.265 0 01:42 1.35 0.77 0.66

CO-89 CONDUIT 0.311 0 01:42 1.51 0.81 0.68

CO-90 CONDUIT 0.361 0 01:42 1.59 0.44 0.46

CO-91 CONDUIT 0.410 0 01:42 1.64 0.50 0.50

CO-92 CONDUIT 0.458 0 01:42 1.69 0.55 0.53

CO-93 CONDUIT 0.506 0 01:43 1.73 0.61 0.56

CO-94 CONDUIT 0.553 0 01:43 1.75 0.67 0.60

CO-95 CONDUIT 0.601 0 01:43 1.81 0.72 0.63

CO-96 CONDUIT 0.868 0 01:42 3.62 0.47 0.48

CO-97 CONDUIT 0.911 0 01:43 3.67 0.49 0.50

CO-98 CONDUIT 0.945 0 01:43 3.69 0.51 0.51

CO-99 CONDUIT 0.981 0 01:43 3.73 0.53 0.52

CO-100 CONDUIT 1.246 0 01:42 3.94 0.68 0.60

CO-101 CONDUIT 1.514 0 01:42 4.11 0.82 0.69

CO-102 CONDUIT 1.533 0 01:42 4.18 0.46 0.47

CO-103 CONDUIT 1.555 0 01:42 3.28 0.64 0.58

CO-104 CONDUIT 0.046 0 01:40 0.94 0.76 0.65

CO-105 CONDUIT 0.086 0 01:41 1.11 0.66 0.59

CO-106 CONDUIT 0.122 0 01:41 1.22 0.51 0.51

CO-107 CONDUIT 0.154 0 01:41 1.27 0.66 0.59

CO-108 CONDUIT 0.191 0 01:41 1.56 0.66 0.60

CO-109 CONDUIT 0.229 0 01:41 3.19 0.33 0.39

CO-110 CONDUIT 0.052 0 01:40 1.69 0.41 0.45

CO-111 CONDUIT 0.099 0 01:40 1.98 0.37 0.42

CO-112 CONDUIT 0.142 0 01:40 2.17 0.53 0.52

CO-113 CONDUIT 0.191 0 01:41 2.33 0.71 0.62

CO-114 CONDUIT 0.240 0 01:41 3.26 0.34 0.40

CO-115 CONDUIT 0.038 0 01:40 1.01 0.54 0.52

CO-116 CONDUIT 0.069 0 01:41 1.27 0.41 0.45

CO-117 CONDUIT 0.106 0 01:41 1.84 0.45 0.47

CO-118 CONDUIT 0.142 0 01:41 2.30 0.49 0.49

CO-119 CONDUIT 0.174 0 01:41 2.70 0.52 0.51

CO-120 CONDUIT 0.213 0 01:41 2.83 0.63 0.58

CO-121 CONDUIT 0.253 0 01:41 2.93 0.42 0.45

CO-122 CONDUIT 0.076 0 01:40 2.19 0.48 0.49

CO-123 CONDUIT 0.153 0 01:40 2.84 0.41 0.44

CO-124 CONDUIT 0.220 0 01:40 3.53 0.49 0.50

CO-125 CONDUIT 0.289 0 01:40 3.00 0.49 0.49

CO-126 CONDUIT 0.346 0 01:40 3.14 0.58 0.55

CO-127 CONDUIT 0.419 0 01:41 3.28 0.71 0.62

CO-128 CONDUIT 0.486 0 01:41 3.42 0.50 0.50

CO-129 CONDUIT 0.547 0 01:41 3.52 0.57 0.54

CO-130 CONDUIT 0.609 0 01:41 3.61 0.63 0.58

CO-131 CONDUIT 0.671 0 01:41 3.69 0.69 0.61

CO-132 CONDUIT 0.738 0 01:41 3.47 0.40 0.44

CO-133 CONDUIT 1.342 0 01:41 1.48 0.52 0.51

CO-134 CONDUIT 1.403 0 01:42 1.48 0.55 0.53

CO-135 CONDUIT 1.472 0 01:42 1.50 0.58 0.54

CO-136 CONDUIT 1.542 0 01:42 1.51 0.60 0.56

CO-137 CONDUIT 1.615 0 01:43 1.53 0.63 0.58

CO-138 CONDUIT 1.687 0 01:43 1.54 0.66 0.59

CO-139 CONDUIT 1.756 0 01:43 2.48 0.37 0.42

CO-140 CONDUIT 1.828 0 01:43 2.54 0.38 0.43

CO-141 CONDUIT 1.884 0 01:43 2.12 0.51 0.50

CO-142 CONDUIT 0.023 0 01:40 1.60 0.15 0.26

CO-143 CONDUIT 0.050 0 01:40 2.13 0.28 0.36

CO-144 CONDUIT 0.461 0 01:42 3.44 0.75 0.65

CO-145 CONDUIT 0.528 0 01:42 3.36 0.91 0.75

CO-146 CONDUIT 0.039 0 01:40 1.75 0.27 0.35

CO-147 CONDUIT 0.058 0 01:40 2.14 0.35 0.41

CO-148 CONDUIT 0.088 0 01:40 2.56 0.48 0.49

CO-149 CONDUIT 0.118 0 01:40 2.93 0.59 0.55

CO-150 CONDUIT 0.158 0 01:40 2.67 0.95 0.78

CO-151 CONDUIT 0.187 0 01:41 2.75 0.56 0.53

CO-152 CONDUIT 0.225 0 01:41 2.87 0.67 0.60

CO-153 CONDUIT 0.263 0 01:41 3.10 0.74 0.64

CO-154 CONDUIT 0.290 0 01:41 3.30 0.77 0.66

CO-155 CONDUIT 0.316 0 01:41 3.35 0.84 0.70

CO-156 CONDUIT 0.356 0 01:42 3.22 1.01 0.91

CO-157 CONDUIT 0.038 0 01:40 1.79 0.25 0.34

CO-158 CONDUIT 0.075 0 01:40 2.11 0.23 0.33

CO-159 CONDUIT 0.112 0 01:40 2.36 0.34 0.40

CO-160 CONDUIT 0.159 0 01:40 2.21 0.33 0.40

CO-161 CONDUIT 0.205 0 01:41 3.04 0.30 0.38

CO-162 CONDUIT 0.478 0 01:41 3.75 0.70 0.62

CO-163 CONDUIT 0.503 0 01:41 4.08 0.67 0.60

CO-164 CONDUIT 0.548 0 01:41 3.75 0.52 0.51

CO-165 CONDUIT 0.869 0 01:41 4.15 0.83 0.69

CO-166 CONDUIT 0.905 0 01:41 4.18 0.86 0.72

CO-167 CONDUIT 0.943 0 01:41 4.20 0.90 0.74

CO-168 CONDUIT 1.681 0 01:42 3.66 0.61 0.57

CO-169 CONDUIT 1.714 0 01:42 3.68 0.63 0.57

CO-170 CONDUIT 1.750 0 01:42 3.69 0.64 0.58

CO-171 CONDUIT 1.793 0 01:42 3.71 0.66 0.59

CO-172 CONDUIT 1.846 0 01:43 3.74 0.67 0.60

CO-173 CONDUIT 0.025 0 01:45 0.38 1.08 0.95

CO-174 CONDUIT 0.543 0 01:43 1.87 0.60 0.56

CO-175 CONDUIT 0.576 0 01:43 1.99 0.60 0.56

CO-176 CONDUIT 0.611 0 01:43 3.30 0.33 0.40

CO-177 CONDUIT 0.623 0 01:43 3.31 0.34 0.40

CO-178 CONDUIT 0.659 0 01:43 3.37 0.36 0.41

CO-179 CONDUIT 0.694 0 01:43 3.41 0.38 0.42

CO-180 CONDUIT 0.728 0 01:44 4.05 0.32 0.39

CO-181 CONDUIT 0.053 0 01:41 0.75 0.58 0.54

CO-182 CONDUIT 0.109 0 01:41 0.92 0.64 0.58

CO-183 CONDUIT 0.161 0 01:42 1.00 0.59 0.56

CO-184 CONDUIT 0.216 0 01:42 1.06 0.38 0.43

CO-185 CONDUIT 0.272 0 01:42 1.16 0.45 0.47

CO-186 CONDUIT 0.327 0 01:42 1.02 0.68 0.61

CO-187 CONDUIT 0.351 0 01:43 1.09 0.69 0.61

CO-188 CONDUIT 0.376 0 01:43 1.16 0.70 0.61

CO-189 CONDUIT 0.405 0 01:43 2.95 0.22 0.32

CO-190 CONDUIT 0.430 0 01:43 3.00 0.23 0.33

CO-191 CONDUIT 0.459 0 01:43 3.05 0.25 0.34

CO-192 CONDUIT 0.487 0 01:43 3.11 0.26 0.35

CO-193 CONDUIT 0.048 0 01:40 0.95 0.79 0.67

CO-194 CONDUIT 0.095 0 01:40 2.20 0.65 0.59

CO-195 CONDUIT 0.142 0 01:40 3.32 0.65 0.58

CO-196 CONDUIT 0.190 0 01:40 3.69 0.81 0.68

CO-197 CONDUIT 0.222 0 01:41 3.95 0.90 0.74

CO-198 CONDUIT 0.255 0 01:41 4.28 0.96 0.78

CO-199 CONDUIT 0.047 0 01:40 0.87 0.87 0.72

CO-200 CONDUIT 0.095 0 01:40 2.07 0.70 0.62

CO-201 CONDUIT 0.139 0 01:40 2.21 1.03 0.93

CO-202 CONDUIT 0.188 0 01:40 3.85 0.76 0.65

CO-203 CONDUIT 0.221 0 01:40 4.41 0.78 0.67

CO-204 CONDUIT 0.252 0 01:40 4.51 0.90 0.74

CO-205 CONDUIT 0.285 0 01:41 4.74 0.97 0.79

CO-206 CONDUIT 0.052 0 01:40 2.66 0.22 0.32

CO-207 CONDUIT 0.141 0 01:40 3.47 0.60 0.56

CO-208 CONDUIT 0.193 0 01:40 3.22 0.47 0.48

CO-209 CONDUIT 0.235 0 01:40 3.38 0.57 0.54

CO-210 CONDUIT 0.287 0 01:40 3.54 0.70 0.62

CO-211 CONDUIT 0.341 0 01:40 3.34 0.53 0.52

CO-212 CONDUIT 0.389 0 01:41 3.45 0.60 0.56

CO-213 CONDUIT 0.443 0 01:41 3.54 0.68 0.61

CO-214 CONDUIT 0.494 0 01:41 3.62 0.77 0.66

CO-215 CONDUIT 0.788 0 01:41 4.07 0.75 0.65

CO-216 CONDUIT 0.840 0 01:41 4.13 0.80 0.68

CO-217 CONDUIT 0.894 0 01:41 3.50 1.04 1.00

CO-218 CONDUIT 1.177 0 01:41 3.91 0.64 0.58

CO-219 CONDUIT 1.226 0 01:41 3.94 0.66 0.60

CO-220 CONDUIT 1.286 0 01:41 3.97 0.70 0.61

CO-221 CONDUIT 1.329 0 01:41 4.00 0.72 0.63

CO-222 CONDUIT 1.380 0 01:41 4.03 0.75 0.65

CO-223 CONDUIT 1.436 0 01:42 4.06 0.78 0.66

CO-224 CONDUIT 1.485 0 01:42 4.09 0.80 0.68

CO-225 CONDUIT 1.538 0 01:42 4.11 0.83 0.70

CO-226 CONDUIT 0.031 0 01:40 2.22 0.14 0.25

CO-227 CONDUIT 0.066 0 01:40 2.67 0.31 0.38

CO-228 CONDUIT 0.100 0 01:40 2.90 0.48 0.49

CO-229 CONDUIT 0.134 0 01:40 2.83 0.73 0.64

CO-230 CONDUIT 0.170 0 01:40 2.80 0.48 0.49

CO-231 CONDUIT 0.204 0 01:41 2.67 0.65 0.59

CO-232 CONDUIT 0.241 0 01:41 2.72 0.78 0.66

CO-233 CONDUIT 0.035 0 01:40 2.05 0.18 0.29

CO-234 CONDUIT 0.070 0 01:40 2.50 0.37 0.42

CO-235 CONDUIT 0.097 0 01:40 2.71 0.51 0.50

CO-236 CONDUIT 0.130 0 01:40 2.71 0.75 0.64

CO-237 CONDUIT 0.166 0 01:40 2.81 0.95 0.78

CO-238 CONDUIT 0.201 0 01:41 2.50 0.69 0.61

CO-239 CONDUIT 0.237 0 01:41 3.17 0.63 0.58

CO-240 CONDUIT 0.036 0 01:40 1.71 0.24 0.34

CO-241 CONDUIT 0.079 0 01:40 2.11 0.54 0.53

CO-242 CONDUIT 0.116 0 01:40 2.30 0.80 0.67

CO-243 CONDUIT 0.153 0 01:41 2.49 0.49 0.49

CO-244 CONDUIT 0.189 0 01:41 2.61 0.60 0.56

CO-245 CONDUIT 0.225 0 01:41 3.00 0.63 0.58

CO-246 CONDUIT 0.263 0 01:41 3.10 0.74 0.64

CO-247 CONDUIT 0.291 0 01:41 3.16 0.82 0.69

CO-248 CONDUIT 0.321 0 01:41 3.21 0.90 0.74

CO-249 CONDUIT 0.351 0 01:41 2.45 0.82 0.69

CO-250 CONDUIT 0.381 0 01:41 2.48 0.88 0.73

CO-251 CONDUIT 0.409 0 01:41 3.33 0.67 0.60

CO-252 CONDUIT 0.438 0 01:41 4.19 0.54 0.53

CO-253 CONDUIT 0.474 0 01:41 4.27 0.59 0.55

CO-254 CONDUIT 0.500 0 01:41 3.79 0.73 0.64

CO-255 CONDUIT 0.536 0 01:41 3.84 0.79 0.67

CO-256 CONDUIT 0.573 0 01:41 3.49 0.95 0.78

CO-257 CONDUIT 0.609 0 01:42 2.90 0.83 0.70

CO-258 CONDUIT 0.643 0 01:42 2.45 0.53 0.52

CO-259 CONDUIT 0.670 0 01:42 2.61 0.51 0.51

Analysis begun on: Sat Jun 09 21:21:37 2018

Analysis ended on: Sat Jun 09 21:21:38 2018

Total elapsed time: 00:00:01

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