04 - poz300.pdf

GRAĐEVINSKI FAKULTET SVEUČILIŠTA U ZAGREBU

PROGRAM IZ BETONSKIH I ZIDANIH KONSTRUKCIJA I 13

3 PRORAČUN PLOČE POZ 300 - strop I kata

Napomena: Proračun ploče poz. 300 neće se predavati na vježbama iz Betonskih i zidanih konstrukcija I i nije dio studentskog programa. Proračun je dan kako bi studenti imali kompletan proračun promatranog objekta te radi lakšeg savladavanja gradiva.

301 302 302 301

500 500 500 500

500

500

1,0

m

3.1 Analiza opterećenja Poprečni presjek:

PODGLED216

+521

37.

5

FERT-STROP

CEMENTNI NAMAZHIDROIZOLACIJAHERAKLIT

LAGANA BETONSKA PODLOGA

1010

100

215

16

2525 50

Fert- strop se proračunava kao pravokutni presjek širine 100 cm, a dobivena vlačna armatura se postavlja u svaku od dvije gredice koje se nalaze na međusobnom razmaku od 50 cm. Raspon Fert-stropa je zadana dimenzija L = a, tj. Fert-strop nosi uzduž objekta.



Analiza opterećenja: Kontinuirano opterećenje: Lagana betonska podloga 7,5 cm (0,075·20)= ............................................... 1,50 kN/m2 Heraklit 3 cm (0,03·4)= ................................................................................... 0,12 kN/m2 Hidroizolacija .................................................................................................... 0,10 kN/m2 Cementni namaz 2 cm (0,02·24)= ................................................................... 0,48 kN/m2 FERT strop 16+5 cm ....................................................................................... 3,00 kN/m2 Podgled (žbuka na plafonu) ............................................................................. 0,25 kN/m2 Ukupno stalno .......................................................................................... .g = 5,45 kN/m2 Koncentrirana sila rebra za ukrućenje:

( ), , , , ,= ⋅ ⋅ − ⋅ ⋅ =RZU 0 20 0 16 1 0 2 0 11 25 0 62 kNG (jednako svim studentima) Opterećenje na rešetku:

500

500

100

167

G

500

GRZU

Q

GG

krov

krov

Qkrov

krovQ

G

500

RZU

GQ

GQ

GQkrov

krov

krov

krov GQkrov

krov

krov

krov

krov

krov

g

500 500

2

2

5050

5050

5050

50

5 16

5050

rebro za ukrućenje rebro za ukrućenje

drvena krovna rešetkana svakih a/3 = 167 cm

167 167 167 167 167 167



Drvena rešetka se nalazi na trećinama raspona Fert-stropa (zadana dimenzija „a“) i duljine je 2×b. Kut α ovisi o duljini rešetke, tj tgα = 150/b.

150

G'

G

L'

α = 16,7°

L = 500 L = 500

Analiza opterećenja: Težina drvene rešetke ..................................................................................... ...0,30 kN/m Valoviti pocinčani čelični lim (0,25·(a/3))/cos16,7° = (0,25·1,67)/cos16,7° ....... ...0,44 kN/m Ukupno stalno ........................................................................................ Gkrov = 0,74 kN/m Snijeg (1,30·(a/3) = 1,30·1,67)..............................................................................2,18 kN/m Ukupno pokretno ....................................................................................Qkrov = 2,18 kN/m Svaki student ima zadanu dimenziju „a“ i na to ovdje treba paziti. 3.2 Statički proračun Poprečni presjek:

50

b=100 cm

25 25

d h

165

21

100

10

12

10

12



Statička shema:

krov

500

krov

G

Q

500

R ZUG GR ZU

QG

krov

krovQG

krov

krovQG

krov

krovQG

krov

krovQG

krov

krovQG

krov

krov2

2

Fert nosi u jednom smjeru. Proračunava se se kao niz prostih greda. Analizira će se traka širine 1 m (2 rebra). Razmak rebara iznosi 50 cm. Tlačna ploča debljine 5 cm armira se konstruktivno mrežom Q131. Za raspone do 6,0 m predvidjeti u sredini raspona jedno rebro za ukrućenje, a za raspone veće od 6,0 m dva rebra za ukrućenje armirane konstruktivno s 4φ10. Širina rebra za ukrućenje je 20 cm. L = raspon Fert stropa = zadana dimenzija „a“ Momenti u polju: – moment od vlastite težine:

⋅= + ⋅ + =

2

G krov RZU8 3 4g L L LM G G

, , ,, , , ,⋅= + ⋅ + ⋅ =

25 45 5 0 5 00 74 1 667 0 62 19 04 kNm8 4

– moment od pokretnog opterećenja:

, , ,= ⋅ = ⋅ =Q 2 18 1 667 3 64 kNm3LM Q

– proračunski moment savijanja:

Ed G Q1 35 1 5 1 35 19 04 1 5 3 64 3116 kNm 3116 kNcm, , , , , , ,M M M= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = =



3.3 Dimenzioniranje Materijal: Beton: C25/30 ( cubeck,ck ff / valjak/kocka) Čelik: B500B ( 540500tkyk // =ff ) Visina presjeka: = + =16 5 21 cm h Statička visina presjeka: , ,= − = − =1 21 2 2 18 8 cmd h d fcd – proračunska tlačna čvrstoća betona:

22

C

ckcccd kN/cm 6671N/mm 6716

512501 ,,,

, ==⋅=⋅=γ

α ff

2cd 1 667 kN/cm,f =

fyd – proračunska granica popuštanja čelika za armiranje:

22

S

ykyd kN/cm 47843N/mm 78434

151500 ,,,

====γf

f

Bezdimenzijski koeficijent momenta savijanja:

296005306671818100

3116lim2

cd2Ed

Ed ,,,,

=<=⋅⋅

=⋅⋅

= μμfdb

M

Za 0550Rd ,=μ očitano: (Iz tablica uzeta prva veća vrijednost !) ( )0 968, zetaζ = 00

01 20=sε

( )0 087 ksi,ξ = 00091,−=cε

Položaj neutralne osi:

cm05cm7918180950 ,,,, <=⋅=⋅= dx ξ (neutralna os prolazi kroz ploču) Potrebna površina armature u polju:

2

yd

Edrqds1, cm943

4784381896803116 ,

,,,=

⋅⋅=

⋅⋅=

fdMA

ζ– za dvije gredice

Minimalna armatura za polje (za dvije gredice): 2

s1,min 0 0013 0 0013 100 18 8 2 44 cm /m', , , ,A b d= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

2ctms1,min

yk

0 260 26 0 26 100 18 8 2 54 cm /m'50,, , , ,fA b d

f= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = mjerodavno

Maksimalna armatura za polje (za dvije gredice):



/m'cm08421100040040 2effmaxs1, ,,, =⋅⋅=⋅⋅= hbA

2effc cm1250051005252 =⋅⋅=⋅⋅= ,,, fhbA za beton C25/30 i za

cm468818450450 ,,,, =⋅=⋅< dhf /m'cm527125002200220 2

cmaxs1, ,,, =⋅=⋅= AA mjerodavno Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA << 2

rqds1,2 cm943,=A – za dvije gredice 2

rqds1,1 cm9712943 ,/, ==A – za jednu gredicu ODABRANO: 2φ8 (1,01 cm2) od RAN-a 2φ8 (1,01 cm2) ∑= 2,02 cm2 >As1,rqd (za jednu gredicu) RAN - rešetkasti armaturni nosač Tlačna ploča debljine 5 cm armira se konstruktivno mrežastom armaturom Q-131. Iznad svih srednjih ležaja FERT-stropa postaviti konstruktivno φ10/30 cm.

04 - poz300.pdf

Documents