uso de surfactantes y su influencia en la...

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA

FACULTAD DE INGENIERIA GEOLÓGICA MINERA Y METALÚRGICA

USO DE SURFACTANTES Y SU INFLUENCIA EN LA

RECUPERACION DE MINERALES OXIDADOS DE ORO EN

PROCESOS DE LIXIVIACION EN PILAS

INFORME DE COMPETENCIA PROFESIONAL

PARA OPTAR EL TITULO PROFESIONAL DE

INGENIERO METALURGISTA

ELABORADO POR:

VICTOR DELFIN ALONSO SANCHEZ

ASESOR:

ING. MARIA FLOR SUAREZ SANCHEZ

LIMA – PERU

2014

Dedicatoria

A mis padres Delfín y Laura a quienes debo mi

formación personal.

A mi alma mater a quien debo mi formación

profesional.

Agradecimiento al Ing. Arturo Berastaín R. por

sus aportes y sugerencias en la planta

metalúrgica motivo del presente trabajo.

RESUMEN

El presente informe ha sido desarrollado en las instalaciones de la Compañía

Minera Nueva California S.A. El objetivo de este estudio es lograr una mayor

recuperación del oro, usando un nuevo surfactante biodegradable y no

acumulativo, para optimizar costos, sin deterioro del ambiente y los recursos

humanos.

Los resultados de las pruebas de laboratorio, así como los de la aplicación

industrial, realizados en la Compañía Minera Nueva California S.A., bajo el

proceso Heap Leaching y con una determinada granulometría, muestran que el

surfactante Kollasol STG alcanza mayor nivel de recuperación de oro, superando

en más del 3% la efectividad alcanzada con el surfactante estándar Lupromin-110.

Este informe describe primero los fundamentos de la Lixiviación en Pilas, el

fenómeno de tensión superficial y los surfactantes. Luego se muestra el detalle de

las pruebas realizadas y los resultados relevantes. Finalmente, se presentan las

conclusiones para el proceso estudiado, aclarando que no se ha evaluado en otros

procesos como lixiviación por agitación y desorción de carbón activado, por lo que

no se pueden hacer extensivos a éstos.

Abstract

This report has been developed on the premises of the New California Mining

Company S.A. The purpose of this study is to reach a higher level of gold recovery

through a new non-cumulative biodegradable surfactant, Kollasol STG, to get cost

improvement, without deterioration of environmental impact and human recourses.

Laboratory and industrial tests carried out at New California Mining Company

facilities, following Heap Leaching process with a specific particle size distribution;

show Kollasol STG surfactant reaches higher level of gold recovery, 3% or more

than the standard Lupromin-110.

This report, firstly, describes the fundamentals of the Heap Leaching process,

surface tension phenomenon and surfactant agents. Then, it shows details of the

conducted tests and relevant results. Finally, conclusions are mentioned clarifying

that other processes such us, leaching by agitation or activated carbon desorption

were not evaluated, so conclusions are not valid for those processes

INDICE

Pág.

CAPITULO I ......................................................................................................... 12

GENERALIDADES ............................................................................................... 12

CAPITULO II ......................................................................................................... 16

FUNDAMENTO TEÒRICO ................................................................................... 16

2.1 Introducción .......................................................................................... 16

2.2 Lixiviación con cianuro de sodio ............................................................. 17

2.2.1 Química del cianuro de sodio ............................................................ 17

2.2.2 Disolución del oro .............................................................................. 19

2.2.3 Tensión Superficial (T.S.) .................................................................. 24

2.2.4 Definición .......................................................................................... 25

2.2.5 Métodos para medir la Tensión Superficial ...................................... 27

2.2.6 Factores que varían la tensión superficial ........................................ 32

2.3 Surfactantes o tenso activos .................................................................... 35

2.3.1 Clasificación de los surfactantes ...................................................... 35

2.3.2 Efectos que producen los Surfactantes ............................................. 41

2.3.3 Aplicaciones industriales de los surfactantes .................................... 45

CAPITULO III ........................................................................................................ 48

DESCRIPCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO .......................................... 48

3.1 Datos generales ....................................................................................... 48

Pág.

3.2 Ubicación ................................................................................................. 49

3.3 Geología .................................................................................................. 49

3.4 Mina ......................................................................................................... 49

3.5 Planta ...................................................................................................... 50

3.6 Medio Ambiente ....................................................................................... 50

3.7 Descripción general de la planta de tratamiento ...................................... 52

3.8 Diagrama de Flujo ................................................................................... 66

CAPITULO IV ....................................................................................................... 68

PRUEBAS EXPERIMENTALES ........................................................................... 68

4.1 Antecedentes ........................................................................................... 68

4.2 Objetivos .................................................................................................. 69

4.3 Hipótesis .................................................................................................. 70

4.4 Planteamiento del Problema .................................................................... 70

4.5 Línea Base de las Operaciones de la Planta de Lixiviación ................... 70

4.5.1 Variables operativas de la planta de tratamiento Heap Leaching ... 70

4.5.2 Balance Metalúrgico .......................................................................... 74

4.6 Prueba a nivel de laboratorio con nuevos reactivos surfactantes ......... 75

4.6.1 Surfactante Lupromin -110 ................................................................ 75

4.6.2 Kollasol STG - 39 .............................................................................. 78

4.6.3 Kollasol STG-46 ................................................................................ 79

4.6.4 Discusión de Resultados ................................................................... 80

4.7 Pruebas complementarias ....................................................................... 81

4.7.1 Discusión de resultados .................................................................... 82

4.8 Pruebas con el nuevo surfactante Kollasol STG..................................... 83

4.8.1 Nuevo Surfactante Kollasol STG ...................................................... 83


4.9 Prueba de laboratorio aplicado a minerales con Kollasol STG ................ 89

4.9.1 Pruebas sin surfactante (Blanco) ..................................................... 89

4.9.2 Pruebas con el surfactante Kollasol STG .......................................... 91


Pág.

CAPITULO V ......................................................................................................... 94

APLICACIÓN INDUSTRIAL DEL SURFACTANTE KOLLASOL STG ................... 94

5.1 Aplicación Industrial – Primera parte ....................................................... 94

5.1.1 Discusión de los resultados de esta aplicación ................................ 97

5.2 Aplicación industrial – Segunda parte ..................................................... 98

5.2.1 Medición de la tensión superficial ..................................................... 99

5.2.2 Comparación de resultados con y sin el surfactante Kollasol STG . 101

5.2.3 Recuperación calculada por análisis químico para el oro .............. 105

5.2.4 Recuperación real obtenida o físico obtenido para el oro .............. 106

5.2.5 Recuperación calculada y real de la plata ....................................... 107

5.2.6 Evaluación de la Cinética de lixiviación por pad .............................. 107

5.2.7 Leyes de descarga de los relaves ................................................... 109

5.2.8 Recuperaciones de cada pad y por mes ........................................ 111

5.2.9 Recuperaciones anuales entre el 2010 al 2013 ............................. 112

5.2.10 Discusión de resultados .................................................................. 113

CAPITULO VI ...................................................................................................... 116

EVALUACION ECONÓMICA DE LA APLICACIÓN DEL SURFACTANTE

KOLLASOL STG ................................................................................................. 116

6.1 Ingresos por incremento de la recuperación .......................................... 116

6.2 Requerimientos para la aplicación del surfactante .............................. 119

6.3 Valor actual neto (VAN) y la tasa interna de retorno (TIR) .................... 120

CONCLUSIONES ............................................................................................... 122

BIBLIOGRAFIA ................................................................................................... 125

ANEXOS ........................................................................................................... 126

INDICE DE FIGURAS

Pág.

Figura N° 2.1 Diagrama de las especies de cianuro libre y ácido cianhídrico como

función del pH [3] .............................................................................................. 18

Figura N° 2.2 Diagrama Eh vs pH, para el sistema CN-H2O a una temperatura de

25°C [3] ............................................................................................................. 19

Figura N° 2.3 Diagrama Eh-pH, para el sistema Au-H2O - CN a 25°C [3] ............ 21

Figura N° 2.4 Representación de la capa de difusión de Nernst [4] ...................... 22

Figura N° 2.5 Fuerzas de cohesión al interior (molécula A) y en la superficie del

agua (molécula B) [1] ........................................................................................ 25

Figura N° 2.6 Método del Estalagmómetro [5] ....................................................... 28

Figura N° 2.7 Método de la placa Wilhelmy [5] ..................................................... 28

Figura N° 2.8 En perspectiva el método de la placa de Wilhelmy [5] ................... 29

Figura N° 2.9 Método del anillo Du Noüy [5] ......................................................... 30

Figura N° 2.10 Método de la ascenso capilar [5]................................................... 32

Figura N° 2.11 Ángulos de contacto entre 0° y 180° [6] ........................................ 45

Figura N° 3.1 Diagrama de flujo de la planta de Heap Leaching ......................... 67

Figura N° 4.1 Tensión superficial vs concentración de surfactante

Lupromín -110 ................................................................................................. 77

Figura N° 4.2 Tensión superficial vs Kollasol STG-39 ......................................... 78

Figura N° 4.3 Tensión superficial vs Concentración del Kollasol STG-46........... 79

Figura N° 4.4 Tensión superficial vs concentración del Surfactante Kollasol

STG-39 industrial ............................................................................................ 82

Pág.

Figura N° 4.5 Tensión superficial vs concentración del Surfactante Kollasol STG

........................................................................................................................ 84

Figura N° 4.6 Tensión superficial vs concentración Kollasol STG y el Anti-

incrustante Sokalant A5 .................................................................................. 86

Figura N° 4.7 Tensión superficial vs concentración de surfactante Kollasol STG

con la solución de lixiviación industrial ............................................................ 87

Figura N° 4.8 Recuperación del oro vs Días de lixiviación sin surfactante .......... 90

Figura N° 4.9 Recuperación del oro vs Días de lixiviación usando el surfactante

Kollasol STG ................................................................................................... 93

Figura N° 5.1 Recuperación diaria vs días de lixiviación con Kollasol STG ......... 97

Figura N° 5.2 Recuperación acumulada vs días de lixiviación con Kollasol STG 97

Figura N° 5.3 Ley de cabeza de Au de enero a noviembre 2013 ...................... 103

Figura N° 5.4 Recuperación de oro calculado y físico obtenido para la

comparación .................................................................................................. 104

Figura N° 5.5 Recuperación de oro calculado en base al análisis químico de

enero a noviembre del 2013 .......................................................................... 105

Figura N° 5.6 Recuperación en base al oro físico obtenido. .............................. 106

Figura N° 5.7 Recuperación de la plata de enero a noviembre calculado y

real ................................................................................................................ 108

Figura N° 5.8 Promedio de leyes de cabeza y relave de oro de enero a

noviembre 2013............................................................................................. 111

Figura N° 5.9 Recuperación del oro desde que se empezó con el surfactante

Lupromin-110 período 2011 a 2013. ............................................................. 113

Figura N° 5.10 Recuperaciones según el Au físico obtenido, por cada pad

procesado de enero a noviembre 2013 ......................................................... 115

Figura N° 6.1 Record histórico de los precios de la onza de oro de los últimos

10 años [9] ...................................................................................................... 118

Figura N° 6.2 Record Histórico de los precios de la onza de oro en el periodo

de un año [9] ................................................................................................... 119

INDICE DE TABLAS

Pág.

Tabla N° 2.1 Tensión superficial y la presión de cohesión (P´) [1] ........................ 33

Tabla N° 2.2 Efecto de la temperatura en la Tensión Superficial a presión

constante para el agua [1] ................................................................................ 34

Tabla N° 2.3 Tensión superficial de disoluciones acuosas de jabón con 1 g/l y a

30°C [1] ............................................................................................................. 35

Tabla N° 2.4 Tensión superficial de una solución acuosa a distintas

concentraciones de NaOH a 18 °C [1] .............................................................. 36

Tabla N° 3.1 Granulometría tipíca del mineral para lixiviación ............................. 56

Tabla N° 4.1 Parámetros de referencia en chancado .......................................... 71

Tabla N° 4.2 Dosis de cal y solución de aglomerado ........................................... 71

Tabla N° 4.3 Parámetros de lixiviación ................................................................ 71

Tabla N° 4.4 Niveles de manejo de las concentraciones de oro en soluciones

rica y barren .................................................................................................... 72

Tabla N° 4.5 Parámetros de control en precipitación Merrill Crowe ..................... 73

Tabla N° 4.6 Dosis de flux de fundición ............................................................... 73

Tabla N° 4.7 Recuperación general de planta ..................................................... 74

Tabla N° 4.8 Balance de soluciones y valores en precipitación ........................... 74

Tabla N° 4.9 Balance de fundición ....................................................................... 74

Tabla N° 4.10 Balance en la refinación química .................................................. 75

Tabla N° 4.11 Parámetros mínimos establecidos de recuperación y extracción

en los diferentes puntos del proceso ............................................................... 75

Pág.

Tabla N° 4.12 Balance metalúrgico año 2010...................................................... 76

.Tabla N° 4.13 Tensión superficial del surfactante Lupromin-110 ........................ 77

Tabla N° 4.14 Tensión superficial del reactivo Kollasol STG-39 a diversas

concentraciones y en soluciones acuosas ...................................................... 78

Tabla N° 4.15 Tensión superficial del reactivo Kollasol STG-46 en diversas

concentraciones en soluciones acuosas ......................................................... 79

Tabla N° 4.16 Tensión superficial del Kollasol STG-39 Industrial a diversas

concentraciones .............................................................................................. 81

Tabla N° 4.17 Tensión superficial del Kollasol STG a diversas concentraciones 84

Tabla N° 4.18 Tensión superficial a diversas concentraciones del Kollasol STG

con anti-incrustante (Sokalant A5) .................................................................. 85

Tabla N° 4.19 Tensión superficial a diversas concentraciones del Kollasol- STG

en la solución industrial ................................................................................... 87

Tabla N° 4.20 Recuperaciones obtenidas en cada caso de la muestra por

triplicado sin la aplicación del surfactante (blanco) ......................................... 90

Tabla N° 4.21 Recuperación con la aplicación del Kollasol STG ......................... 92

Tabla N° 5.1 Cuadro de Pads cargados y lixiviados durante la prueba del

Kollasol STG ................................................................................................... 95

Tabla N° 5.2 Se muestra el promedio del tamaño de grano (del 03 de julio al

20 de julio 2013) .............................................................................................. 95

Tabla N° 5.3 Cuadro de resultados de la aplicación del Kollasol STG en la

recuperación del Au ........................................................................................ 96

Tabla N° 5.4 Distribución general del tamaño de grano, durante la aplicación

de la prueba con el surfactante Kollasol STG ............................................... 100

Tabla N° 5.5 Tensión superficial de agosto a noviembre del 2013 en la

aplicación del Kollasol STG ........................................................................... 101

Tabla N° 5.6 Cuadro de comparación del procesamiento de mineral sin y con

Kollasol STG ................................................................................................ 102

Tabla N° 5.7 Días de operación de los pads en el que la solución pregnant

fueron decreciendo hasta alcanzar el nivel por debajo de 0.1 g/m3 de oro .. 109

Tabla N° 5.8 Leyes de cabeza y de relave o cola en los meses de estudio de

la aplicación del Kollasol STG ....................................................................... 110

Tabla N° 5.9 Cuadro de recuperación anual real 2010 al 2013 ......................... 112

Pág.

Tabla N° 6.1 Balance metalúrgico simulado (antes) .......................................... 117

Tabla N° 6.2 Balance metalúrgico mejorado con un incremento mínimo de

+3.7%, 67.02 % en total (real del mes de noviembre del 2013) .................... 117

Tabla N° 6.3 Requerimientos para la implementación del Kollasol STG ........... 120

Tabla N° 6.4 Periodo en meses, donde la inversión inicial se recupera en

corto tiempo. ................................................................................................. 120

Tabla N° 6.5 Diversas estimaciones para el VAN .............................................. 120

12

CAPITULO I

1 GENERALIDADES

Compañía Minera Nueva California S.A. se ubica sobre los 3300 msnm en la

Región Ancash, Provincia y Distrito de Yungay, con capacidad de tratamiento de

225 TMSD, siendo considerado pequeña minería.

Actualmente, Minera Nueva California, con múltiples problemas extra-laborales y,

a pesar de trabajar en una área que representa solo el 6% del total de sus

concesiones, no ha tenido ampliaciones considerables más allá del tonelaje

mencionado; por otro lado, los conflictos sociales, en esta última década, se han

incrementado peligrosamente a tal punto que, cualquier ampliación es

considerado de alto riesgo en la zona por la presunción de contaminación. Opera

con la supervisión y fiscalización de la Dirección Regional de Energía y

Minas de Ancash (DREM de Ancash), siendo el ente Rector el Ministerio de

Energía y Minas.

Las operaciones unitarias que se llevan a cabo son: a la entrada clasificación de

minerales, seguido de 3 etapas de chancado primaria, secundaria y terciaria. En la

operación de chancado se trata de obtener la máxima liberación de las partículas

de mineral de oro tomando como una referencia final de chancado que, estos

13

minerales por lo menos estén en un tamaño granulométrico mínimo de 60 % que

pasa la malla de 1/4” (Under flow: 60 % -m1/4”).

La siguiente operación unitaria es la de aglomeración, que se realiza con un riego

de solución de 1.5-3% de cianuro libre hasta obtener la humedad adecuada de

aproximadamente 10-12% para la formación de los glómeros, en esta misma

operación se agrega cal apagada (CaO.5H2O) con una dosis de hasta 3.6 Kg/TM

con el objetivo de mantener la alcalinidad protectora. Excepcionalmente y muy

pocas veces se usa cemento, porque este insumo representa un alto costo y con

las leyes que posee en ocasiones no justifica su uso, solo cuando hay un exceso

de arcillas (arcillas > 15%) y el mineral tiene una buena ley (Au> 0.060 Oz/Tc)

entonces es factible usar el cemento. Debemos recalcar que el control de los

costos es al límite, porque cada egreso se refleja en los costos, en parte los costos

son elevados por el bajo tonelaje de trabajo.

Continuando con la siguiente etapa, el mineral llega al proceso unitario de

Lixiviación en pilas ó Heap Leaching, que son removibles, estos pads están

hechos en concreto armado para facilitar la remoción con maquinaria pesada, aquí

se lleva el control de riego entre 9 – 12 l/h/m2 y se pone un cuidado especial en la

distribución del mineral sobre el pad, por eso el acomodo final se hace de manera

manual para no apisonar o compactar el mineral, de esta manera evitamos los

encharcamientos y mantenemos el coeficiente de uniformidad en buen nivel;

estos pads son regados con soluciones de lixiviación cuya concentración de

cianuro libre es de 0.06%., desde este punto empieza el control de la turbidez, ya

que un flujo de riego(Flow rate) alto como 17 litros/hora/m2 puede ser muy

perjudicial porque arrastra partículas finas elevando la turbidez a 15 NTU de la

solución y eso es perjudicial, el nivel máximo de turbidez es de 5-10 NTU. La

solución de salida de estos pads es la solución rica o pregnant. Esta solución

14

pasa al proceso unitario de precipitación Merrill Crowe, en este punto las

soluciones de ingreso deben tener una turbidez máxima de 1 NTU, normalmente

están por debajo de 0.5 NTU, estos controles se hacen con frecuencia

especialmente en época de lluvias, porque a pesar que las áreas de los pads y las

pozas son techadas, la solución Rica a precipitar (pregnant) se ensucia alterando

y elevando la turbidez. El control del oxígeno(O2) también es importante en la

precipitación Merrill -Crowe y para ello se cuenta con un oximétro, este parámetro

está por debajo de 0.5 ppm de O2, la particularidad es que aquí no se utiliza

bomba de vacío sino un Venturi para hacer vacío con caída de agua por

gravedad, con esto se logra un vacío hasta 20 pulgadas de mercurio de depresión

el cual es medido por un vacuométro en la torre de vacío de la planta Merrill

Crowe; el caudal de paso en la planta de precipitación es medido también por un

medidor de caudales ó contómetro, en cuanto al consumo de zinc tiene una

relación de hasta 5 a 1, que consideramos elevado y es un tema pendiente de

evaluar. Como acelerador en la precipitación usamos el acetato de plomo y en

algunas ocasiones el cianuro de sodio.

Los precipitados obtenidos de la planta Merrill Crowe se extraen de los baldes

de precipitados, estos salen en pulpa que tienen que ser tratados para su

separación sólido-líquido con el coagulante poli-cloruro de aluminio y el floculante

Magnafloc 351 (neutro), luego se hace un lavado con ácido sulfúrico para

eliminar el residuo de zinc (pre-tratamiento químico) luego de lavar y secar se

funde en los hornos de crisol para obtener los bullones de oro y plata, finalmente

estos son refinados químicamente para obtener el oro y la plata de alta pureza

por separado, siendo éste el producto final y el resumen de todas las operaciones

y procesos unitarios.

15

Se cuenta también con un departamento de medio ambiente que trabaja en

paralelo a las demás actividades que tienen que controlar las emisiones líquidas,

gaseosas y sólidas de las operaciones de la compañía, siendo entre ellos, el

constante monitoreo mensual de las aguas de mina así como las fuentes de

agua potable e industrial, en cuanto al agua utilizada en los procesos

metalúrgicos, ésta recircula por lo que no tenemos emisiones líquidas a verter

ya que es un circuito cerrado, las pérdidas de agua que hay son por evaporación y

por humedad, éste último va en los relaves o ripios, los cuales son tratados con

peróxido de hidrógeno antes de su almacenamiento y destino final en la cancha de

ripios (cancha relavera) .

Todo este conjunto de actividades acumula una serie de gastos e inversiones

por ello, con el propósito de minimizar los gastos maximizando los recursos en

todas las secciones de operación de la mina y planta, nace la inquietud de buscar

nuevas formas o métodos con el objetivo de incrementar la recuperación del metal

valioso del mineral con la menor inversión. Esta mejora consistirá en superar la

recuperación ya establecida, en nuestro caso el promedio es 65%. Con la

aplicación del Kollasol STG que es un nuevo surfactante con características

diferentes se logra este objetivo, las pruebas, ensayos realizados y evaluación

económica respaldan la decisión de aplicarlo de manera industrial.

16

CAPITULO II

2 FUNDAMENTO TEÒRICO

2.1 Introducción

Durante muchos años se vienen haciendo procesos de disolución de oro y

plata por diversos métodos, algunos de los cuales se han masificado a nivel

industrial, para la obtención de los metales preciosos algunos de estos métodos

usan el cianuro de sodio en solución alcalina como medio principal para la

obtención del oro.

Muchos estudios se han realizado en torno a este proceso metalúrgico para

mejorar cada vez el proceso y hacerlo cada vez más eficiente.

Una motivación importante es justamente el uso de surfactantes para mejorar la

recuperación de los metales preciosos en los procesos de Heap Leaching que en

determinadas condiciones puede funcionar, esto también está en función del

mineral que muchas veces puede responder o no a determinados tratamientos. En

nuestro caso se ha propuesto y ejecutado el uso de surfactantes de distintas

17

características habiendo obtenido resultados favorables en el procesamiento de

minerales oxidados de oro y plata.

2.2 Lixiviación con cianuro de sodio

2.2.1 Química del cianuro de sodio

El cianuro de sodio es una sal que se disuelve y se ioniza en agua de acuerdo a

la siguiente reacción:

NaCN = Na+ + CN- (Ec.1)

Los iones de cianuro al hidrolizarse en el agua forma moléculas de ácido

cianhídrico (HCN) e hidroxilo (OH-), este último origina el incremento del pH

según:

CN- + H2O = HCN + OH- (Ec.2)

Lo que en la práctica explica porque sube el pH sin necesidad de que hubiera

un álcali en dicha solución acuosa.

A su vez la disociación del ácido cianhídrico HCN en medio acuoso es de la

siguiente manera:

HCN = H+ + CN- (Ec.3)

La descripción de lo que sucede en esta reacción se da en la figura N°2.1

La concepción anterior es muy importante que debe ser tomada en cuenta por los

conductores de las plantas concentradoras ya que por ejemplo, por debajo de un

pH= 9.5 empieza la predominancia de la formación del ácido cianhídrico, que es

altamente tóxico, el cual además de consumir cianuro de sodio es sumamente

contaminante para el medio ambiente y peligroso para el ser humano.

18

Figura N° 2.1 Diagrama de las especies de cianuro libre y ácido cianhídrico como función del pH [3]

Las oxidaciones del cianuro libre y del ácido cianhídrico también se dan en

presencia de oxígeno según las siguientes reacciones:

4HCN + 3O2 = 4CNO- + 2H2O (Ec.4)

3CN- + 2O2 + H2O = 3CNO- + 2OH- (Ec.5)

Pero su formación es casi imperceptible o muy bajas de todas maneras son

reacciones indeseables por el consumo de cianuro, la formación de estas especies

técnicamente se puede explicar según la figura N° 2.2 del diagrama Eh- pH para

el sistema CN-H2O, .en esta se puede ver que la oxidación del cianuro a cianato

debe producirse espontáneamente con oxígeno; pero la reacción es lentísima y en

la práctica se necesitan agentes oxidantes severos como el ozono, peróxido de

19

Hidrogeno o ácido hipocloroso para que la reacción proceda a velocidad

considerable.

Figura N° 2.2 Diagrama Eh vs pH, para el sistema CN-H2O a una temperatura de 25°C [3]

En soluciones cianuradas aireadas, la reacción es extremadamente baja, pero

puede acelerarse por acción de la luz ultravioleta, el calor, las bacterias y

catalizadores como el di-óxido de titanio, óxido de zinc y sulfuro de cadmio y

otros.

2.2.2 Disolución del oro

2.2.2.1 Reacciones anódicas

En la solución acuosa alcalina y cianurada el oro es oxidado según la reacción:

Au (CN)2- + e= Au + 2CN- (Ec.6)

En este caso la ecuación de Nernst es:

20

E= -0.60 +0.118pCN +0.059Log ɑAu (CN)2- (Ec.7)

Diversos complejos cianuradas a partir del oro se pueden formar según se

puede observar en el sistema Au- H2O- CN al variar el pH y el potencial de

reducción (Eh), ver figura N° 2.3.

2.2.2.2 Reacciones catódicas

La principal reacción catódica que se da se puede representar por la siguiente

reacción química:

O2 + 2H+ 2e = H2O2 E0= +0.682 (Ec.8)

Donde:

E = 0.682 - 0.059pH - 0.0295pO2

El peróxido de hidrógeno también es un fuerte agente de oxidación que puede dar

lugar a posteriores reacciones de oxidación.

H2O2 + 2e = 2OH- ; E0 = +0.88 (v) (Ec.9)

La influencia del peróxido de hidrógeno en la cinética de la lixiviación del oro

genera controversia, concluyendo que no se puede afirmar que el peróxido

mejora la velocidad de disolución del oro.

2.2.2.3 Reacciones totales

Las reacciones totales de las soluciones cianuradas en presencia de oxígeno, es

descrita mediante las siguientes reacciones que ocurren simultáneamente:

2Au + 4CN- + O2 + 2H2O = 2Au (CN) -2 + H2O2 + 2OH- (Ec.10)

2Au + 4CN- + H2O2 = 2Au (CN)-2 + 2OH- (Ec.11)

21

Figura N° 2.3 Diagrama Eh-pH, para el sistema Au-H2O - CN a 25°C [3]

El investigador Elsner propuso la siguiente reacción:

4Au + 8CN- + O2 + 2H2O = 4Au (CN)-2 + 4OH-. (Ec.12)

Pero esta ecuación no describe las reacciones catódicas asociadas a la

disolución.

Las reacciones tanto catódica como anódica se representan mediante el

siguiente esquema, denominada como la capa de difusión de Nernst.

22

Figura N° 2.4 Representación de la capa de difusión de Nernst [4]

Donde: δn : espesor de capa

ίa : intensidad de corriente anódica

ίc : intensidad de corriente catódica

2.2.2.4 Cinética de disolución

Las variables principales que intervienen directamente en la velocidad de la

disolución del oro son: concentración de cianuro, concentración de oxígeno,

temperatura, pH, área superficial liberada del oro, presión atmosférica,

transferencia de masa, pureza del oro, interferencia de otros iones o su presencia

en solución, tensión superficial. Todos estos factores han sido estudiados

ampliamente por diversos investigadores, en nuestro caso no es motivo de detallar

o ampliar estas teorías sino solo mostrar los fundamentos principales sobre la

23

cual se basa el presente trabajo, siendo la tensión superficial una de ellas la cual

se la describirá ampliamente.

2.2.2.4.1 Concentraciones de cianuro y oxigeno

La condición limitante se da cuando las velocidades de difusión del cianuro y el

oxígeno son iguales, se ha determinado que la relación de la concentración

entre ambos es de:

(Ec.13)

De la relación anterior con un mínimo de 6:1 o mayores serán suficientes para

que el cianuro no sea un factor limitante. De esta manera se concluye que solo el

oxígeno sería el factor limitante ya que su disolución en medio acuoso es

bastante bajo y que dependen también de la temperatura y presión atmosférica.

2.2.2.4.2 Potencial de hidrogeno – pH

En la figura N° 2.1 se observa claramente que a un pH< 9.5 hay una mayor

formación del ácido cianhídrico (HCN), el cual al descomponerse descompensa

el CN- , produciéndose un baja en su concentración lo que implica una disminución

de la velocidad, un exceso causará interferencia y aparecerá reacciones que

harán competencias a la disolución del oro. En la práctica el pH se lleva a cabo

entre 10 - 10.5 con el cual también operan muchas plantas metalúrgicas.

2.2.2.4.3 Área Superficial

En condiciones ideales la velocidad de disolución del oro será proporcional a la

superficie expuesta, es decir cuánto más fina es la partícula se incrementará la

24

velocidad de disolución pero hay factores que pueden alterar como por ejemplo la

presencia de cianicidas que afectara dicha velocidad.

2.2.2.4.4 Interferencia de otros iones

La presencia de otros iones metálicos provocarán otras reacciones adicionales

inhibiendo la disolución del oro, estos son conocidos como los cianicidas y por el

orden de las reacciones que se dan evidentemente retardarán la velocidad de

disolución del oro o provocarán reacciones de competencia, un claro ejemplo de

ellos son los minerales de cobre oxidados, algunos sulfuros, etc.

2.2.3 Tensión Superficial (T.S)

Los líquidos no tienen forma propia sino que adoptan la forma del depósito que

los contiene, fluyen de un lado a otro cuando existe una diferencia de presión en

los extremos de los mismos.

La casi nula resistencia a la deformación y a los esfuerzos que se aplican hace

que los líquidos puedan fluir muy fácilmente, esa poca resistencia está dada por

la viscosidad que es una propiedad contraria a la fluidez.

Los líquidos a diferencia de los gases no se difunden en todo el depósito que los

contiene sino se difunden en el fondo del depósito que los contiene, ocupando un

volumen determinado cuya frontera superior está limitado por una superficie libre

horizontal. Es en esta superficie horizontal superior en el que las moléculas de los

líquidos (molécula B) están descompensadas en fuerzas en relación a las que

están por debajo de esta superficie (molécula A).

Las fuerzas que unen a las moléculas de los líquidos son las de cohesión una

representación gráfica se aprecia en la figura N° 2.5

25

2.2.4 Definición

Tensión Superficial (T.S.) es la fuerza que actúa normalmente y por unidad de

longitud, sobre un eje trazado en cualquier sentido sobre la superficie libre del

líquido y tangencialmente a ella.

Entonces dimensionalmente se tiene:

= MT-2 (Ec.14)

Donde:

ɣ : Fuerza de tensión superficial

F: Fuerza

L : Longitud

M: Masa

T : Tiempo.

Las unidades que usaremos en este trabajo son mN/m equivalentes a dinas/cm.

Figura N° 2.5 Fuerzas de cohesión al interior (molécula A) y en la superficie del agua (molécula B) [1]

Ɣ

A

Ɣ B

Liquido

26

Las fuerzas de cohesión entre las moléculas de un líquido, son las responsables

del fenómeno conocido como tensión superficial.

La tensión superficial se debe a que las fuerzas que afectan a

cada molécula son diferentes en el interior del líquido y en la superficie libre del

líquido (figura N°2.5)

Se puede decir que para aumentar la superficie libre del líquido (ɣ), hay que

realizar un trabajo contra la tensión superficial.

Las medidas que se usan comúnmente para expresar las magnitudes de la

tensión superficial están dadas en Newton por metro(N/m), mili-Newton/metro

(mN/m) o dinas/centímetro (dy/cm).

Cohesión.- Es la atracción entre moléculas iguales, estas se producen en

distancias tan cortas menores a los 100 angstrom (Å), esta atracción entre

moléculas adyacentes de una misma especie es la que mantiene unida el resto

de partículas dentro de un mismo cuerpo. Estas fuerzas se evidencian mejor en

los sólidos, pues la resistencia a la rotura evidencia las fuerzas de cohesión.

Adherencia.- Es la atracción entre moléculas de diferente especie cuando

entran en contacto y se mantienen juntas por fuerzas intermoleculares, de manera

similar estas fuerzas de atracción actúan en distancia pequeñas menores a 100

angstrom (Å).

La diferencia es que la cohesión se manifiesta en toda la masa de la sustancia,

mientras que la adherencia solo actúa en la superficie de separación de dos

sustancias diferentes, es decir en la interface.

http://es.wikipedia.org/wiki/Fuerza

http://es.wikipedia.org/wiki/Mol%C3%A9cula

27

2.2.5 Métodos para medir la Tensión Superficial

2.2.5.1 Método del Estalagmómetro

Consiste en tener un gotero con capacidad fija V (volumen) y forma especial

(ver figura N°2.6) medimos el número “n” de gotas que se forman con ese

volumen, entonces el peso medio “G” de una de ellas está determinado por:

(Ec.15)

Donde:

: Densidad del líquido.

V: Volumen del líquido

n: N° de gotas

La gota cae cuando se rompe la vena líquida en la sección m-n, por lo que no se

considera el efecto de la pared, y por lo tanto el equilibrio de fuerzas es solo

entre el peso de la gota y la tensión superficial, que actúa en todo el perímetro,

luego:

G= 2π r ɣ (Ec.16)

Donde:

ɣ : Tensión superficial

r : Radio

De las ecuaciones (13) y (14):

ɣ=C /n (Ec.17)

Conocida como la fórmula de Tate, donde C es la constante del instrumento que

se determina con los datos del líquido.

28

Figura N°2.6 Método del Estalagmómetro [5]

2.2.5.2 Método de la Placa Wilhelmy

Se utiliza una placa de geometría rectangular perfectamente conocida

suspendida verticalmente a una balanza de precisión (ver figura N°2.7). El lado

inferior de la placa se pone en contacto (horizontalmente) con la superficie del

líquido para que se moje (2). Luego se ejerce una fuerza vertical “F” sobre la placa

para levantarla. La placa se levanta poco a poco, y de cada lado se forma una

interface curva (3); se levanta la placa hasta que se produzca el desprendimiento

en la posición(4).

Figura N° 2.7 Método de la placa Wilhelmy [5]

29

En la posición justo antes del arranque (3) se puede calcular el equilibrio de

fuerzas entre las fuerzas de tensión que se aplican de una parte y otra de la placa

(por eso el factor 2 en la ec.16) y la fuerza de levantamiento F (figura N°2.7).

Balance de fuerzas según (figura N°2.8) tenemos:

F = 2(L+r) ɣ cosѲ, como r << L ( r es muy pequeño), entonces Ѳ = 0°

luego:

(Ec.18)

Donde:

ɣ: fuerza de tensión superficial

F: fuerza de levantamiento

L: longitud de la placa

e: espesor de la placa.

Ѳ: ángulo de contacto ( para este caso Ѳ= 0°):

Figura N° 2.8 En perspectiva el método de la placa de Wilhelmy [5]

L

30

2.2.5.3 Tensiómetro de Du Noüy

En el método de Du Noüy, se reemplaza la placa rectangular suspendida

verticalmente por un anillo teórico, suspendido horizontalmente, en forma

perfectamente paralela con la superficie o interface. El anillo tiene un radio R, y

está hecho con un alambre de radio r, resultando en un perímetro total de L =

4πR. Nótese que este perímetro es una aproximación, ya que no toma en cuenta

la posición exacta de la línea de contacto trifásico respecto al anillo. En todo caso

es válido si r << R.

Para medir la tensión superficial, se procede como en el caso del método de la

placa, Primero se moja (completamente sumergido dentro del líquido) el anillo y

luego se procede a levantarlo de manera progresiva hasta lograr el

desprendimiento.

Figura N° 2.9 Método del anillo Du Noüy [5]

Si:

F= 2π (2r + 2R) ɣ, como r es muy pequeño (r<<R)

31

Entonces:

(Ec.19)

Donde:

ɣ: fuerza de tensión superficial

F: Fuerza de levantamiento

R: Radio del anillo

Π: Constante numérica (3.141592..)

Con este método, que es el más común se ha medido la tensión superficial en el

desarrollo de este trabajo y cuyo valor ha sido contrastado con la del agua como

patrón de referencia.

2.2.5.4 Método de capilaridad

Si se coloca dentro de un líquido a un tubo capilar cuyo material es mojable por

el líquido, se observa que el líquido asciende en el tubo. En posición de equilibrio

medimos la ascensión “h” del líquido (figura N°2.10).

En este caso, el cono de adhesión es mayor que la de cohesión y la columna

líquida está realmente sostenida por la tensión superficial que actúa en el

perímetro interior del tubo.

El peso de la columna es: G = π.r2h g

y el de la cohesión: G´= 2πr ɣ

Como están en equilibrio, entonces tenemos que:

(Ec. 20)

Donde:

ɣ: Tensión superficial

32

r : radio de la columna

h: altura de la columna

: Densidad del líquido

g: constante de la gravedad

Nótese que cuanto más fino es el capilar, más alto es el ascenso. En la práctica

el ascenso capilar se torna medible para capilares extremadamente finos, por lo

que no es un método de medición usual. Sin embargo el ascenso capilar es

extremadamente importante en sistemas porosos y es responsable de la subida

del líquido en un papel filtro o en una tela cuya parte inferior está tocando el

líquido.

Figura N° 2.10 Método de la ascenso capilar [5]

2.2.6 Factores que varían la tensión superficial

La acción de algunos factores pueden alterar y variar la tensión superficial

natural de los líquidos, pero de manera artificial también se puede variar la

tensión superficial de algunos líquidos de manera intencional por algún

requerimiento o aplicación especifico.

33

Los factores que influyen o determinan la variación de la tensión superficial son:

2.2.6.1 Presión de cohesión (P´) y la tensión superficial (Ɣ)

De manera natural vemos que algunas sustancias o familia de sustancias

tendrán cierta regularidad o propiedad entre la presión de cohesión y la tensión

superficial es decir mientras mayor sea la presión de cohesión se espera que la

tensión superficial también sea mayor, Por ejemplo entre los metales la presión

de cohesión para el Níquel es de 404000 atm, y se funde a 1450°C, en cambio el

mercurio que es de 12820 atmósferas pero funde o está líquido a temperatura

ambiente. De manera similar podemos ver la relación entre la presión de cohesión

y la tensión superficial

. Tabla N° 2.1 Tensión superficial y la presión de cohesión (P´) [1]

2.2.6.2 Temperatura

La tensión superficial de los líquidos disminuye al aumentar la temperatura a

presión constante, hasta alcanzar un mínimo a la temperatura de ebullición,

ejemplo: en la tabla N°2.2, la tensión superficial decrece al incrementar la

temperatura del agua.

Sustancia P´(atm) ɣ (din/cm) T (°C)

Mercurio 12820 465.0 20

Anilina 5310 42.9 20

Glicol 4985 47.2 25

Nitrobenceno 4755 43.9 20

Etilo ,yoduro 4165 29.4 20

Cloro benceno 3690 33.2 20

Tetracloruro de Carbono 3215 26.8 20

Ciclo hexano 2890 25.3 31

Hexano 2440 17.8 25

34

Tabla N° 2.2 Efecto de la temperatura en la Tensión Superficial a presión constante para el agua [1]

La tensión superficial del líquido saturado disminuye al aumentar la temperatura

(presión constante), y se anula muy cerca del punto crítico, Van der Waals (1894)

propuso la siguiente ecuación para explicar el efecto de la temperatura:

ɣ

(Ec.21)

Donde n es una constante universal y k una específica, generalmente n=1.2, en

la práctica la ecuación anterior se ha simplificado así:

(Ec.22)

Donde:

a, b y c: constantes específicas que se determinan experimentalmente.

T: temperatura.

2.2.6.3 Impurezas

Las impurezas influyen o modifican la tensión superficial de los líquidos,

pequeñas dosis pueden bajar la tensión superficial de los líquidos estos son los

denominados Surfactantes o tenso activos, que de manera intencional se

pueden agregar a los líquidos con el objeto de modificar la tensión superficial.

También pueden hacer que la tensión superficial se pueda modificar haciendo que

suba su valor con los conocidos elementos Exaltadores aunque se da con muy

poca frecuencia.

T(°C) 0 10 20 30 40 50 100

ɣ (din/cm) 75.64 74.22 72.75 71.18 69.56 67.91 58.85

35

2.3 Surfactantes o tenso activos

Estos elementos como impurezas agregadas con el propósito de modificar la

superficie de los líquidos, pueden significar un cambio apreciable en la tensión

superficial de los líquidos, por ejemplo el jabón es un surfactante que varía la

tensión superficial, así tenemos que 1 gr de jabón por litro de agua puede

modificar la tensión superficial del agua considerablemente hasta en un 68 %

menos de lo normal. Ejemplo (tabla N°2.3).

2.3.1 Clasificación de los surfactantes

De acuerdo a su carga electrónica estos pueden clasificarse en:

Surfactantes aniónicos: Contienen carga negativa en solución acuosa.

Surfactantes catiónicos: Contienen carga positiva en solución acuosa.

Tabla N° 2.3 Tensión superficial de disoluciones acuosas de jabón con 1 g/l y a 30°C [1]

Surfactantes no iónicos: No se disocian en el agua, por lo que carecen de

carga y apenas alteran la función barrera cutánea.

Surfactantes anfóteros: Dependiendo del pH se comportan como aniónicos

o catiónicos. Tienen capacidad para formar un ion tensoactivo con cargas

Ácido graso del jabón Fórmula Sódico Potásico

Laurilico C11H23COOH 43.30 41.60

Mirístico C13H27COOH 26.60 24.20

Palmítico C15H31COOH 57.50 46.80

Esteárico C17H35COOH 61.40 60.00

Oleico C17H33COOH 35.00 22.40

Linoleico C17H31COOH 39.50 28.40

Ricinoleico C17H32(OH)COOH 48.70 53.50

36

tanto negativas como positivas, según el pH. En pH ácido se comportan

como catiónicos, en pH básico, como aniónicos.

Exaltadores

Son aquellas impurezas que se agregan al líquido y modifican la tensión

superficial del mismo aunque se da con muy poca frecuencia, pero existen

elementos que suben la tensión superficial de los líquidos, un ejemplo de estos

elementos es el hidróxido de sodio disuelto en agua que a diversas

concentraciones modifican la tensión del agua pero en este caso en lugar de

bajarlo lo sube de allí es el nombre de exaltadores.

Tabla N° 2.4 Tensión superficial de una solución acuosa a distintas concentraciones de NaOH a 18 °C [1]

2.3.1.1 Surfactantes aniónicos

En solución se ionizan, pero considerando el comportamiento de sus grupos en

solución, el grupo hidrófobo queda cargado negativamente. Están constituidos por

una cadena alquílica lineal o ramificada que va de 10 a 14 átomos de carbono, y

en su extremo polar de la molécula se encuentra un anión. Representantes de

este grupo son derivados del ión sulfato o de sulfonatos como es el dodecil sulfato

de sodio o dodecil benceno sulfonato de sodio. Cuya fórmula y representación

esquemática es: NaSO3-R

SUSTANCIA 0.5M 1M 2M 3M 4M

Agua Pura 73.05 - - - - -

NaOH(ac) - 74.1 75 76.9 78.9 80.8

37

Los surfactantes aniónicos contienen generalmente uno de cuatro grupos polares

solubles carboxilatos, sulfonatos, sulfato o fosfato combinado con una cadena

hidrocarbonada hidrófoba. Si esa cadena es corta, son muy hidrosolubles y en

caso contrario tendrán baja hidrosolubilidad y actuarán en sistemas no acuosos

como aceites lubricantes.

2.3.1.2 Surfactantes catiónicos

Son aquellos que en solución forman iones, resultando cargado positivamente el

grupo hidrófobo de la molécula. Como representante de este grupo se encuentra

el Bromuro de Cetil Amonio; en general, son compuestos cuaternarios de amonio

o una amina grasa en medio ácido. Cuya fórmula es:

2.3.1.3 Surfactantes anfóteros

Estos surfactantes poseen dos grupos funcionales uno aniónico y otro catiónico,

actúan dependiendo del medio en que se encuentren, en medio básico son

aniónicos y en medio ácido son catiónicos. En la mayoría de los casos es el pH el

que determina el carácter dominante favoreciendo una u otra de las posibles

disociaciones. Fórmula del Alquil Dimetil Betaína

38

2.3.1.4 Surfactantes no-iónicos

Los surfactantes o tenso activos no-iónicos son aquellos que sin ionizarse, se

solubilizan mediante un efecto combinado de un cierto número de grupos

solubilizantes débiles (hidrófilos) tales como enlace tipo éter o grupos hidroxilos en

su molécula. Como representantes están los alcoholes grasos o fenoles a los que

se les agregan una o varias moléculas de óxido de etileno; ejemplo de ellos el

nonil fenol etoxilado o el nonanol etoxilado.

Fórmula del Laurato de sorbitán

Las propiedades generales y comportamiento de los agentes tenso activos se

deben al carácter dual de sus moléculas (grupo hidrófilo y lipófilo) ; es así como el

antagonismo entre estas dos secciones de su molécula y el equilibrio entre ellas

es la que da al compuesto sus propiedades activas de superficie. El grupo hidrófilo

ejerce un efecto solubilizante y tiende a llevar a la molécula a disolución completa.

El grupo hidrófobo, en cambio, debido a su insolubilidad tiende a contrarrestar la

tendencia del otro. Si se logra el equilibrio adecuado entre los dos grupos se ve

que la sustancia no se disuelve por completo, ni queda sin disolver del todo,

concentrándose en la interface con sus moléculas orientadas de tal forma que los

grupos hidrófilos se orientan hacia la fase acuosa, mientras que los hidrófobos

hacia la no acuosa o a la fase vapor.

2.3.1.4.1 Agentes Surfactantes no-iónicos

El término "surfactante no-iónico" se refiere principalmente a los derivados

39

polioxietilenados y polioxipropilenados, también se incluyen en esta categoría los

derivados de anhídridos del sorbitán alcanolamidas grasas etc. Los surfactantes

no-iónicos tienen la ventaja de que son estables con la mayoría de los productos

químicos en las concentraciones usuales de empleo. Al no ionizarse en agua no

forman sales con los iones metálicos y son igualmente efectivos en aguas blandas

y duras. Su naturaleza química los hace compatible con otros tenso activos

aniónicos, catiónicos y coloides cargados positiva y negativamente. Estas

características, los hace valiosos como materia prima para la formulación de

diversos productos industriales como:

Agricultura: concentrados emulsionables y polvos mojables.

Látex: emulsionantes primarios y coemulsionantes.

Curtido: desengrase, teñido, engrasado.

Textiles: mercerizado, blanqueado, teñido, descrude.

Procesos de metales: limpiadores alcalinos.

Pinturas en emulsión: humectación y dispersión de pigmentos.

Petróleo: tratamiento de pozos de gas, aditivos para lodos de perforación.

Pulpa y papel: lavado de pulpa, desentintado de papel, humectante y

suavizante.

Química: intermediario de síntesis de otros surfactantes aniónicos y

catiónicos.

Limpiadores en general: limpiadores de pisos, detergentes de lavandería.

Combinados en pequeña proporción con los tenso activos aniónicos.

En los agentes no-iónicos el grupo hidrofóbico está formado por una cadena

larga que contienen una serie de grupos débilmente solubilizantes (hidrofílicos)

tales como enlaces etéreos o grupos hidroxilos en sus moléculas. La repetición de

40

estas unidades débiles tiene el mismo efecto que un hidrófilo fuerte, pero no hay

ninguna ionización. Los primeros tenso activos no-iónicos se obtuvieron en

Alemania en 1930, por reacción de alcoholes grasos o alquilfenoles sustituidos

con óxido de etileno en presencia de catalizadores básicos. La longitud de la

cadena se puede variar controlando la reacción de óxido de etileno a alquilfenol

sustituido como se indica en la siguiente reacción:

"n" puede ser de 1.5 a 30 o más. Esto hace posible una variedad de productos de

diferentes propiedades y aplicaciones como humectante, detergente,

emulsionante, dispersante, etc. Prácticamente, cualquier compuesto hidrofóbico

que contenga en su estructura grupos hidrofílicos, hidroxilos, aminas, o aminos

con un hidrógeno puede reaccionar con óxido de etileno para formar tenso activos

no-iónicos. Como ejemplo de ellos pueden ser:

Alcoholes grasos polioxietilenados: alcohol laúrico etoxilado, alcohol

oleílico.

Alquil fenol polioxietilenados: nonilfenol etoxilado.

Ácidos grasos polioxietilenados : ácido oleico etoxilado.

Derivados de óxidos de etileno y propileno: alcohol graso etoxilado ó

propoxilado.

Amidas de ácidos grasos polioxietilenados: lauril dietanolamida

polioxietilenada.

Aminas grasas polioxietilenadas: laurilamina polioxietilenada.

(Ec.23)

41

Esteres de ácidos grasos : monoestearato de etilenglicol.

Alcanolamidas: lauril monoetanolamida.

Derivados de azúcar: monolaurato de sacarosa.

Esteres de ácidos grasos derivados del sorbitol: laurato de sorbitán.

2.3.2 Efectos que producen los Surfactantes

Son varios los efectos que producen debido a todas sus características antes

descritas: naturaleza química, orientación, colocación en la interfaces, formación

de agregados, etc, aquí citaremos algunos efectos como son: efectos detersivos,

efectos de emulsificación, efectos de espumación, efectos de humectación.

2.3.2.1 Efecto detersivo

Los agentes surfactantes utilizados en pequeñas cantidades del orden de

0.001M abaten fuertemente la tensión superficial de solventes como es el caso del

agua. Este abatimiento puede calcularse por la relación de Gibbs-Duhem.

Estas moléculas anfifílicas tienen una cadena hidrocarbonada suficientemente

larga hidrófoba y lipófila, y una cabeza polar hidrófila y lipófoba. Es adsorbiéndose

en la interface, como estos tenso activos disminuyen la tensión interfacial y

estabilizan esta interface, por aumento del área de contacto o área interfacial.

Las sustancia anfífila posee una doble afinidad, que se define desde el punto de

vista fisicoquímico como una dualidad polar – apolar.

2.3.2.2 Mecanismo de la Detergencia

La mayoría de las operaciones de la vida cotidiana concernientes al lavado,

ponen en juego un antagonismo entre los contaminantes (grasas

hidrocarbonadas) y el agua. La detergencia es definida como el desplazamiento,

42

con ayuda de una solución acuosa, de toda clase de contaminaciones grasosas

situadas sobre superficies sólidas como textiles, metales, vidrio, piel, etc. Para

cumplir su papel, un tenso activo con efecto detersivo, debe ser capaz de varias

acciones:

que sus soluciones puedan mojar la superficie del sólido.

desplazar el contaminante.

permitir el desprendimiento del contaminante (suciedad) bajo la forma de

suspensión sin re-depositación sobre la superficie sólida, deberá ser estable

en el medio, ya sea ácido o básico y no dar productos insolubles en el agua.

Las dos primeras condiciones son cubiertas por la sustancia, al disminuir las

tensiones interfaciales sólido-agua y líquido-agua, como es el caso de los agentes

humectantes y detersivos. El papel de estos dos tensoactivos es el mismo, salvo

que el agente detersivo tiene un fuerte carácter lipófilo (su cadena hidrocarbonada

es más larga).

La adhesión al sólido del detergente, se hace por el desplazamiento del

contaminante y su conversión bajo la forma de glóbulo, favorece la eliminación de

la impureza. A partir de cierta concentración de tenso activo, se obtiene una micela

teniendo como núcleo el glóbulo grasoso y alrededor las moléculas de tensoactivo,

lo que facilita su suspensión en la solución. Como los detergentes son

generalmente iónicos, las micelas están rodeadas de cargas eléctricas lo cual

impide su coalescencia es decir el agrupamiento micelar.

Teniendo en cuenta que un detergente posee una combinación de diversas

propiedades, su eficacia se comprueba mejor mediante ensayos reales

practicados sobre los materiales que se desean limpiar.

43

2.3.2.3 Determinación del poder detersivo

Esta determinación, es de carácter lírico, ya que está basada en la capacidad

que tiene un tensoactivo de eliminar impurezas, en un cierto tiempo y a una cierta

concentración.

Este tipo de análisis se hace sobre muestras de textiles como telas de algodón

manchadas, a las que se les agrega una solución de diferentes detergentes cada

una con diferente concentración. Se someten a las mismas condiciones de

volumen de agua, temperatura, tipo y tiempo de agitación, etc.; y posteriormente

se someten a pruebas de reflectancia. Los resultados obtenidos son comparados

para tener resultados concluyentes.

2.3.2.4 Poder humectante

La acción más importante de un Surfactante es la de disminuir el ángulo de

contacto entre el líquido y la superficie en que se apoya, entendiendo por ángulo

de contacto el ángulo que existe entre la superficie de una gotita líquida y la

superficie sobre la cual se encuentran. Como se observa en la figura N°2.11, el

ángulo de contacto entre un líquido y un sólido puede variar desde 0°, señal de

que el líquido moja completamente al sólido, hasta aproximarse a 180°, cuando la

acción mojante es insignificante; pudiendo también presentar cualquier valor

intermedio entre estos límites, como se señala en esta figura.

El ángulo de contacto que se forma entre una gota de agua y una superficie

grasienta es debido a que este líquido, al aplicarlo sobre la citada superficie, la

moja de forma incompleta, pero cuando se coloca la gota de agua sobre una

superficie de vidrio muy limpia, aquélla se extiende espontáneamente, no

existiendo ángulo de contacto alguno, que puede interpretarse asignando al agua

44

sobre el vidrio un coeficiente de extensión elevado o estableciendo que el ángulo

de contacto entre el agua y el vidrio es cero. Si al agua se le añade un agente

humectante apropiado, la disolución se extiende espontáneamente sobre una

superficie, aunque esté engrasada. Para que un agente humectante actúe con

eficacia, es decir, para que presente un ángulo de contacto pequeño, deberá tener

un valor HLB alrededor de 6 a 9 (Escala de 0 a 18 propuesta por Griffin para ver la

eficacia de los surfactantes según clasificación hidrófilo- lipófilo) [8]. Aunque, con

frecuencia, se desea determinar la eficacia relativa de los agentes humectantes,

éste no es asunto fácil, pues es difícil medir el ángulo de contacto, y porque

tampoco pueden utilizarse, en general, los coeficientes de extensión, ya que no se

conoce ningún método adecuado para medir directamente la tensión superficial de

una superficie sólida. Como Consecuencia de todas estas dificultades, en la

industria se ha recurrido a ensayos empíricos, entre los cuales el de Draves es

uno de los más conocidos. En el ensayo de Draves se mide el tiempo que tarda

en sumergirse en una disolución humectante, contenida en una probeta graduada

de 500 ml, una madeja de hilo de algodón, previamente pesada. En la actualidad

todavía no se ha ideado ningún método adecuado para determinar la aptitud que

posee un agente humectante para provocar la extensión de una loción sobre la

superficie de la piel y, por esto, las propiedades de extensión de estos productos

se siguen valorando, generalmente, de una forma subjetiva.

Entonces podemos decir que si tenemos una partícula sólida en la interface aire y

agua, si no tiene agente humectante tendrá una tensión superficial alta en

consecuencia un ángulo de contacto grande, por el contrario si en la misma

interface lo tenemos pero con un agente humectante, la tensión será baja y un

ángulo de contacto pequeño.

45

Figura N° 2.11 Ángulos de contacto entre 0° y 180° [6]

En lo que respecta a los minerales la humectación de los agentes surfactantes es

importante primero porque la acción es la de bajar la tensión superficial y como

consecuencia de esto permite humedecerse e ingresar a todos los poros y

microporos de la partícula mineral

2.3.3 Aplicaciones industriales de los surfactantes

Las aplicaciones en la industria son múltiples, antes era común usar estos

reactivos en la fabricación de detergentes o agentes de limpieza, en la minería

exclusivamente en la flotación de minerales como espumantes, colectores,

depresores, dispersantes, activadores etc., ahora es posible su extensión a la

lixiviación de minerales oxidados de oro en soluciones de cianuro, la lixiviación de

minerales oxidados de cobre en medio ácido todos siempre en Heap Leaching, se

aplica también en la lixiviación de minerales de óxidos de uranio U3O8 cuya

lixiviación es con ácido sulfúrico donde las arcillas no se mojan totalmente

especialmente el caolín para lo cual se usa un surfactante de gran poder

humectante y es el alquil sulfonato que es afín al medio ácido.

46

El presente trabajo trata sobre la aplicación de los surfactantes en el tratamiento

por Heap Leaching de los minerales oxidados de oro y plata.

2.3.3.1 Flotación de minerales

El estudio de la Tensión Superficial ha sido considerado como una ciencia

aparte, el estudio de la química de superficie ha sido ampliamente desarrollado.

En el caso de los minerales se ha aplicado por años en la flotación de minerales

como dispersantes, espumantes, depresores etc., que con determinadas dosis se

puede aprovechar las diversas propiedades de los mismos, por ejemplo el

tamaños de grano, en el cual una partículas con tamaño de grano por debajo de la

malla N° 200 ASTM, tiene diferente comportamiento que como cuando está en

bloques más grandes, en ellos se ha usado los agentes colectores como el aceite

de pino, que combinado con agentes flotadores ha hecho que su aplicación sea

selectivo en la concentración de minerales de cobre, plomo, zinc, hierro,

molibdeno, etc., y su separación de la ganga o material estéril.

2.3.3.2 Lixiviación de minerales

En determinadas condiciones, se ha aplicado los modificadores de superficie

para obtener una mayor recuperación en la lixiviación en pilas. Estos reactivos

como son el alcoxilato de alcohol graso (Lupromin -110), Iiotridecanol etoxilado

(Kollasol STG) que son surfactantes no iónicos, no tienen por el momento un uso

masivo en lo que respecta a lixiviación en los minerales de oro y plata en pilas.

En el caso de minerales de uranio que tiene el óxido U3O8, como se mencionó

anteriormente para una buena mojabilidad, se utiliza alquil sulfonatos de ácidos

grasos surfactante de gran poder humectante y que soporta el medio ácido.

47

2.3.3.3 Mecanismo de acción de los surfactantes

En resumen, de lo descrito anteriormente el mecanismo de acción de los

surfactantes que se han empleado en la evaluación de la recuperación de los

minerales es la siguiente:

1. Poder dispersante.- La acción que ejerce es primero de agente dispersante

que no permite que las partículas se compacten de manera natural a

niveles que impidan el fluido de las soluciones.

Por otro lado impedir que los carbonatos o sales se precipiten a las

entradas de los intersticios, poros y microporos de las partículas de los

minerales (en nuestro caso lo hace el anti-incrustante Sokalant- A5).

2. Acción tensoactiva.- Baja la tensión superficial así disminuye el ángulo de

contacto de adherencia, (figura 2.11) esto es disminuir la fuerzas de

cohesión y obtener mayor superficie libre de la solución.

3. Acción humectante.- El hecho de bajar la tensión superficial de manera

considerable, implícitamente hace que el ángulo de contacto sea menor a

90° (entre 20-40°) produciéndose una mojabilidad total de la partícula del

mineral e ingresando en todos los intersticios y microporos de la partícula

del mineral oxidado.

4. Acción removedora.- Debido a la gran mojabilidad, las soluciones pueden

fluir por los poros y microporos, venciendo el estado estático del fenómeno

de capilaridad. Esto permite que las soluciones cianuradas re-oxigenadas

permiten hacer un mayor contacto con las partículas mineralógicas

permitiendo una mayor reacción de oxidación-reducción del oro y la plata.

48

CAPITULO III

3 DESCRIPCION DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO

3.1 Datos generales

Considero importante los datos siguientes:

Titular : Compañía Minera Nueva California S.A.

Mina : UEA Nueva California

Distrito : Yungay

Provincia : Yungay

Región : Ancash

Concesión : Metálica

Actividades : Explotación y Beneficio de Minerales de oro y

plata.

Domicilio legal : Calle Las Camelias N° 820 of. 602- San Isidro

Ciudad : Lima - Perú

49

3.2 Ubicación

Compañía Minera Nueva California S.A., se encuentra ubicada a 45 Km.

aproximadamente, al norte de la ciudad de Huaraz, en el distrito de Yungay,

provincia de Yungay, departamento de Ancash, a 3300 metros sobre el nivel

del mar.

El acceso de Lima es por via terrestre a la ciudad de Huaraz , de alli se

recorre por el callejón de Huaylas 45 km en via asfaltada hasta el distrito de

Mancos, del cual parte un trocha carrozable de unos 15 km ascendente

pasando por el centro poblado de Tumpa, hasta llegar a la U.E.A de Minera

California sobre los 3300 msnm.

3.3 Geología

El yacimiento se encuentra enclavado en lo que se denomina el batolito de la

Cordillera Blanca, ladera occidental del Huascarán. La mineralización de Au se

aloja en una brecha hidrotermal ubicada, generalmente cerca del dique

andesítico, afectado por un sistema de fallas .

3.4 Mina

La operación de la mina es basicamente subterránea, el método que se usa

es de corte y relleno ascendente.

Existen varios niveles y subniveles como el material rocoso es delesnable se

hace sostenimiento básicamente por medio de cuadros de madera por ello se

emplea bastante madera casi en todos los socavones de la mina solo en

algunos sectores donde existe roca firme el sostenimiento es por medio de

pilares de diversas magnitudes recomendados por el geomecánico.

50

La extracción del mineral se realiza sobre un área aproximada de 45

hectáreas, que representa el 6 % del área de la concesión, quedando el 94%

de hectáreas por explorar y explotar.

3.5 Planta

En la planta metalúrgica, con capacidad para 225 TMD, el mineral es

procesado mediante el método de Lixiviación en Pilas ó Heap Leaching, que

consiste en chancado, aglomeración, lixiviación en pilas por aspersión y goteo,

donde se disuelve el contenido de oro y plata, y la extraccion se realiza

mediante el proceso de precipitación Merril Crowe obtiéndose un precipitado

con los elementos valiosos.

Las instalaciones auxiliares que respaldan las operaciones de la mina

incluyen oficinas administrativas, laboratorio químico, almacén, taller de

mantenimiento, suministro de agua, distribución de energía, caminos, pozas de

tratamiento de aguas de mina, estructuras de drenaje y áreas de

almacenamiento de materiales explosivos denominados polvorines.

3.6 Medio Ambiente

Particularmente en estas épocas, la existencia de muchos conflictos sociales

hacen que la Compañía, ponga un especial énfasis por nuestro medio ambiente,

a través de su departamento de medio ambiente, tiene la misión de cumplir los

parámetros ambientales según el DS-010-2010-MINAM anexo 01 tales como:

metales pesados, aceites y grasas, cianuro libre y wad entre otros y estas

deberán estar por debajo del Límite Máximo Permisible (LMP) para la descarga de

efluentes líquidos, así como tambien el manejo y manipulación de los residuos

sólidos comunes y los peligrosos que son manejados adecuadamente por este

51

departamento según la Ley de Residuos Sólidos Ley 27314-2000-PCM, su

reglamento el DS-057-2004-PCM y la modificatoria DL-1065-2008-PCM.

Es un compromiso ambiental el constante monitoreo especialmente del agua y la

calidad de aire , en cuanto al vertimiento de aguas solo tenemos el agua de mina,

donde el cuerpo receptor es la Quebrada Shullurumi. Estas aguas vertidas así

como los puntos de abastecimiento de agua para la unidad en general, son

monitoreados mensualmente, considerando el Protocolo de Monitoreo de Calidad

de Efluentes y Aguas Superficiales y el Protocolo Nacional de Monitoreo de la

Calidad de los Cuerpos Naturales de Aguas Superficiales según RJ N° 182-2011-

ANA, y en algunos otros casos se monitorea a pedido de cualquier ciudadano o

autoridad local; estos reportes son enviados a la Autoridad Local del Agua (ALA) y

a la Dirección Regional de Energía y Minas (DREM) de Ancash. Así mismo se

realiza el muestreo trimestral del agua y se envía a un laboratorio acreditado por

Indecopi a modo de contrastación y cuya copia de reportes también son enviados

a las instituciones como ANA y DREM.

En esta Unidad, la Planta de Beneficio de minerales no hace emisiones de

soluciónes tratadas provenientes de cianuración, la solución que se usa en la

lixiviación es en circuito cerrado, es decir, la solución es reutilizada, de todas

maneras hay mermas de agua que se van por evaporación y humedad en los

relave. Como los pads son dinámicos, estos antes de retirarlos a la cancha de

ripios o cancha relavera, son lavados con agua fresca por 48 horas y luego son

destoxificados con una solución de peróxido de hidrógeno para destruir el cianuro

remanente en los relaves.

Considerando que el punto mas cercano de la concesión está a 900 m, en linea

recta hacia parque Huascarán, la Compañía también en su afán de evitar la

polución del aire, hace monitoreos de la calidad del aire afin de evitar alterar la

52

flora y fauna de la zona, básicamente del polvo y otras emisiones menores; pero

ello, se han tomado las medidas necesarias como: riego periódico y sistemático

de las trochas carrozables, pulverizadores de agua en la sección chancado,

programas de reforestación con especies nativas, etc. Todo esto para minimizar el

impacto negativo que podría generar por efecto de las actividades mineras en el

sector.

3.7 Descripción general de la planta de tratamiento

Recepción del mineral

En la cancha N° 1, se recibe el mineral proveniente de las diferentes labores de

la mina, en el mismo se realiza la caracterización, distribución y homogenización

del mineral con el objeto de mantener una ley uniforme para el procesamiento

respectivo , antes de agregar a la tolva de gruesos se hace el muestreo respectivo

para el analisis de laboratorio.

Capacidad .- Sobre un área de 15 m x 15 m, se puede almacenar hasta 300 TMH

de mineral.

Grizzly

Con dimensiones de 4 m x 6 m, con una abertura o luz de 8”. Están fabricados

con rieles de 50 lb sobre la tolva de gruesos.

Tolva de Gruesos

Capacidad de almacenamiento : 100 TM

Dimensiones : 4 m x 6 m x 4 m

Forma : Tronco cónico invertido de base rectangular

Material : Concreto armado

53

Apron Feeder

Alimentador de placas 24” x 2.50 m, serie 8216-200 con moto-reductor marca

Delcrosa de 4.8 HP, 440 V, 4.8 A y reductor de 1150 - 53 rpm.

Grizzly Vibratorio

Dimensiones: 3´ X 6’, con motor de 4 HP, 440 V, 1800 rpm y 5.2 A.

Chancado Primario

Chancadora de quijada marca Comesa de 10” x 21”, con motor de 30 HP marca

Delcrosa de 440 V, 19.8 A, 22.5 kW, 1800 rpm.

Esta sección es el inicio del fraccionamiento de los minerales a beneficiar, el

mayor desgaste de los forros se produce aquí, ya que la frecuencia de cambio de

los forros es aproximadamente cada 42000 TM.

La reducción de tamaño es de 6” a 1.5”- 2”, el material debe tener 90 %- malla 2”.

Faja Transportadora N°1

Con dimensiones de 18” de ancho x 15.70 m de largo, con motor de 6.6 HP, 440

V, 5.2A, 1150 rpm y motor reductor 1140 - 88 rpm, tipo U34 marca Delcrosa. Esta

lleva el material de la chancadora primaria a la chancadora secundaria.

Chancadora Secundaria

Es una chancadora de rodillos con las siguientes características:

Marca Allis Chalmers, tipo 15-50 N 102-186-400 rpm con motor de 60 HP, marca

Equacional 37 kW -1150 rpm, 440 V, 745.5 A.

La reducción de tamaño es de 2” a ¾”. La salida del mineral que va al chancado

tercio debe tener un mínimo de 90 % -m 3/4”.

54

Faja Transportadora Nº 2


V, 5.7A, 1150 rpm, motor reductor 1140-88 rpm, tipo U34 marca Delcrosa. Muy

similar a la faja N° 1, transporta el material de la salida de la chancadora

secundaria a la chancadora terciaria.

Chancadora Terciaria

Chancadora de rodillo, con chaquetas o forros protectores en los rodillos, marca

Allis Chalmers, tipo 15-50 N 102-185 – 400 rpm con motor de 40 HP, marca

Equacional 29.6 kW, 1150 rpm, 440 V, 745.5 A.

La reducción de tamaño es de ¾” – 1” a ¼” (60 % mínimo).

Faja Transportadora Nº 3


V, 6.3A, 1150 rpm, con motor reductor 1140-88 rpm, tipo U43 marca Delcrosa.

Tolva de Finos

El material con un 60 % -malla ¼”, proveniente del chancado terciario, es

almacenado en esta tolva con el objeto de aglomerar el material y el

acondicionamiento respectivo con la adición de cal y cianuro (curado).

Capacidad: 35 TM

Forma : Cónica invertida y cilíndrica en la parte superior

Material : Planchas de fierro

55

Faja transportadora N° 4

Con dimensiones de 21” de ancho x 13 m de largo, con motor de 4.8 HP, 440 V,

6.3 A, 1740 rpm, con reductor ratio 50-1, marca Renold Limited (transferencia

mediante faja reductora).

Faja Aglomeradora


V, 6.5 A, 1740 rpm, con reductor de radio 60 a 1, la trasmisión es por faja al

reductor.

Esta faja trabaja en dirección contraria al flujo del mineral y con una determinada

inclinación para dar origen a los glómeros.

Faja Transportadora N°5


V, 6.3 A, 1150 rpm, con motor reductor 1140 - 88 rpm, tipo U43 marca Delcrosa.

Faja Transportadora N° 6

Con dimensiones de 18” de ancho x 39.40 m de largo, con motor de 12 HP, 440

V, 6.3 A, 1745 rpm, con reductor tipo P-28-1745 de 71 rpm, marca Delcrosa.

Esta faja es la que transporta y distribuye el material fresco sobre los pads N° 0

al N° 6, su rotación es reversible según la necesidad.

Faja de Disloque

Esta faja es la que lleva el mineral que ha pasado por la faja aglomeradora al

Stock Pile, o cancha de minerales N° 2 y de allí se lleva con el cargador frontal

para alimentar los pads N° 7 y N° 8.

56


V, 6.2 A, 1150 rpm, con reductor sin placa, marca Azca Vasteras.

Pad de Lixiviación

Los pads o también pilas de lixiviación son removibles, en total son 9 pads que

empiezan su numeración desde el denominado pad N° “0” hasta el pad N°6, son

pads hechos de concreto armado, el N° 7 y N° 8 con geomembrana HDPE

removibles, pero de mayor capacidad.

El mineral proveniente de la sección chancado viene a esta sección con la

granulometría como se indica en la tabla N° 3.1.

Tabla N° 3.1 Granulometría típica del mineral para lixiviación

Pad N° 0

Capacidad : 600 TM

Dimensiones : 14 m x 12.5 m x 2.8 m


Este es uno de los más grandes en concreto armado

Pad N° 1

Capacidad : 500 TM

Dimensiones : 12.7 m x 12.5 m x 2.8 m


Humedad de Arcillas

Malla -1/2" Malla - 1/4" Malla- N°12 aglomerado(%) % máximo

80 60 12 10 13

Tamaño antes de aglomerar (%)

Au Ag Au Ag - 1/2 - 1/4 - m12

6 451.11 73.58 0.034 0.913 527.09 14112.56 88.24 64.66 45.67 9.57

PADS N° TMSTMS

ACUMLADO

LEYES (OZ/TC)* FINOS (Gr) GRAN. ANTES DE AGLOMERAR% HUMEDAD

57

Pad N° 2

Capacidad : 500 TM



Pad N° 3

Capacidad : 500 TM



Pad N° 4

Capacidad : 500 TM



Pad N° 5

Capacidad : 500 TM



Pad N° 6

Capacidad : 500 TM



58

Pad N° 7

Capacidad : 800 TM

Dimensiones : 15 m x 20 m x 2.5 m

Material : Geomenbrana HDPE

Pad N° 8

Capacidad : 800 TM

Dimensiones : 15 m x 20 m x 2.5 m

Material : Geomenbrana HDPE

Pad Piloto N° 1

Capacidad : 10 TM



Usados para materiales de alta ley como las arcillas de fundición (2 Oz/Tc)

Pad Piloto N° 2

Capacidad : 10 TM


Material : Concreto armado.

Los pads pilotos son usados tambien para realizar simulaciones a nivel de planta

piloto para corrobar los parámetros obtenidos en las pruebas metalúrgicas a nivel

de laboratorio. En ocasiones estos pads se usan también para tratar minerales

arcillosos de buena ley, por ejemplo anualmente se procesa residuos o lamas

provenientes de las pozas de recuperación de la sección de fundición y refinación.

59

Pozas De Soluciones Pregnant

Poza de Solucion Rica “A”

Esta poza recibe la solucion rica en oro y plata(pregnant) proveniente de los

pads con mineral fresco o “nuevos” , en ésta, la solución reposa y debe estar con

la menor turbidez posible ya que de esta pasa a la siguiente etapa que es la

precipitación mediante el proceso Merrill Crowe.

Capacidad : 140 m3

Dimesiones : 6.60 m x 10.50 m x 2.04 m


Poza de Solucion Intermedia “B”

En ésta se recepciona las soluciones intermedias o un poco turbias, luego de su

clarificación, ésta tambien pasa al proceso Merrill Crowe.

Capacidad : 84 m3



Poza de Soluciones Barren “C”

Ésta poza recibe las soluciones pobres de los pads que están en agotamiento o

en lavado para realizar la destoxificación.

Capacidad : 260 m3



60

Poza Piloto “D”

Poza para recepcionar las soluciones de lixiviación de las pruebas de los pads

pilotos.

Capacidad : 32 m3



Prefiltro de Clarificacion “A”

La solución rica antes de pasar a la siguiente etapa de clarificación es necesario,

bajar progresivamente la turbidez y para ello se hace un prefiltrado haciendo pasar

por filtros de graba y arena de manera ascendente, las lamas son retenidos en la

arena por obstruccion , la arena y grava son renovados ó lavados con frecuencia

para evitar que suba la turbidez .

Capacidad : 10 m3/h



Medio filtrante : Grava y arena

Prefiltro de Clarificación “B”

Capacidad : 10 m3/h



Medio filtrante : Grava y arena

61

Filtros Clarificadores (4)

Finalmente de estos fitros se obtiene la solución clarificada y con una turbidez

menor a 1 NTU (Unidades Nefelométricas de Turbidez).

Los cuatros filtros son de forma cilíndricas y operan en paralelo.

Capacidad : 20 m3/h

Dimensiones : Ø 0.34 m x 7.59 m

Material : PVC

Medio filtrante : Tela y diatomita

Torre de Vacío

En este equipo se lleva a cabo la desoxigenación, la solución obtenida tiene un

contenido de oxígeno menor a 1 ppm, como se ha mencionado este vacio es

provocado mediante un venturi y alcanza presiones de vació de hasta 20 pulgadas

de mercurio.

Capacidad : 20 m3/h



Filtros de Precipitación

Estos filtros son similares a los de clarificación, solo que en éstas se retienen el

precipitado con contenidos de elementos valiosos.

Capacidad : 20 m3/h

Dimensiones : Ø 35 cm x 75 cm

Material : PVC

Medio filtrante : Tela y diatomita

62

Columnas de Carbón

Existen dos filas de columnas de carbón activado para captar el oro de las colas

de la precipitación, cada fila está compuesta por 02 columnas de carbón

Columnas de Carbón de la Fila 1

Capacidad : 0.5 TM



Columnas de Carbón de la Fila 2

Capacidad : 0.45 TM

Dimensiones : 1.10 m x 2.0 m


Poza Unión

Esta poza colecta y/o recepciona la soluciones barren del circuíto de la planta

Merril Crowe, de las columnas de carbón y de la solución usada para crear vacío

en el Vénturi.

En esta poza, llamada también “ Poza Unión”, se acondiciona la solución

adicionando los reactivos como Sokalant A5 (Antiincrustante) , Lupromin-110 ó

Kollasol STG(surfactante)

Venturi

Nos permite generar el vacío en la Torre, este vacío se genera por el cambio de

velocidad del agua al caer por gravedad, en ella se utiliza la misma solución

barren de lixiviación que recircula constantemente.

63

Capacidad : 20 PSI

Dimensiones : Ø 2” x Ø 1”x Ø 2”

Material : Tubos de fierro

Pozas de Sedimentación

Estas pozas son utilizadas para colectar las aguas pluviales que discurren por la

relavera y además para sedimentar las soluciones que puedan generarse de las

secciones de precipitación y fundición. Por otro lado, sirve también de colección,

para captar los elementos valiosos que podrían escapar por algún accidente de la

sección de refinación. Se ubican en la parte inferior de la planta concentradora.

Poza de Sedimentación N°1

Capacidad : 24 m3

Dimensiones : 3.4 m x4.4 m x 2 m


Poza de Sedimentación N° 2

Capacidad : 24 m3.

Dimensiones : 3.0 m x 4.05 m x 2.0 m.


Poza de Sedimentación N° 3

Capacidad : 24 m 3.

Dimensiones : 3.0 m x 4.0 m x 2.0 m.


64

Tanques de Soluciones de Lixiviación

Existe cinco (05) tanques de almacenamiento y manejo de soluciones de

lixiviación, 03 tanques de almacenamiento de soluciones ricas e intermedias, en

ellos a la vez se recircula la solución después de pasar por la precipitación,

también tenemos tanques dosificadores de reactivos, en los cuales se prepara

soluciones de cianuro concentradas que luego son dosificadas a los tanques de

lixiviación de acuerdo al requerimiento o nivel de concentración de cianuro.

Tanque Agitador - Dosificador de Reactivos N° 1

En éste se preparan soluciones con una concentración de 2% de cianuro de

sodio, y se agrega según requerimiento a la solución lixiviante, para mantener en

una concentración, alrededor de 0.06% de cianuro libre en todo el circuito de

lixiviación. Básicamente, con este dosificador se regula la concentración de

cianuro libre en el circuito de lixiviación.

Capacidad : 1.5 m3

Dimensiones : Ø 3’ x 3’

Material : Fierro

Potencia : 1.5 HP

Velocidad : 1800 rpm

Voltaje : 440 V

Amperaje : 2 A

Tanque Agitador- Dosificador de Reactivos N° 2

Este tanque se utiliza para preparar el Cianuro de Sodio para el “curado” o riego

del mineral antes de ser aglomerado, el riego se hace en la faja N° 4 (figura N°

3.1). La fuerza del cianuro libre varía entre 1.5 a 3 % de concentración.

65

Capacidad : 3 m3

Dimensiones : Ø 6’ x 6’

Material : Fierro.

Potencia : 3 HP

Velocidad : 1800 rpm

Voltaje : 440 V

Amperaje : 4 A

Tanque de almacenamiento de soluciones de Lixiviación N° 1

Capacidad : 105 m3




Capacidad : 112 m3




Capacidad : 163 m3


Material : Concreto


Capacidad : 181 m3


66



Capacidad : 145 m3



Tanque de Agua fresca N°6

Tanque de uso exclusivo para agua fresca.

Capacidad : 156 m3



Este tanque es el que distribuye agua fresca para la Zona industrial para las

operaciones de mina y planta. Así mismo sirve de almacenamiento para cubrir

posible deficiencia del abastecimiento en toda la unidad minera incluido los

servicios sociales que la Compañía presta a la población más cercana.

3.8 Diagrama de Flujo

En la figura N° 3.1, se adjunta en formato A4, un diagrama de flujo pictográfico,

del tratamiento de minerales en la planta de lixiviación por heap Leaching, en

éste se ha descrito el movimiento que sigue el mineral, y también el flujo de las

soluciones, se ha distinguido a colores para hacer el seguimiento o cambio que

pueda hacerse en cuanto a la operación. El mismo diagrama se encuentra en el

anexo N° V en formato A3 para una mejor lectura.

67

Figura N° 3.1 Diagrama de flujo de la planta de Heap Leaching

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0.06%NaCN 0.06%NaCN 0.06%NaCN 15

pH =10.5 - 11 pH =10.5 - 11 pH =10.5 - 11 16

17

malla -2" 18

19

20

21

22

malla 1/2-3/4" 23

24

25

malla 60% -1/4" 26

27

28

29

Cal(CaO.5H2O) 30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

51

52

A Cancha de Relaves 53


55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

C B A 68

69

70

71

Solución Pobre o Barren

SOL.RICA Solución Rica o Pregnant

Línea de agua Fresca

Línea de Extraccion de Oxigeno

Línea de Solución de Lixiviación CN = 0.06% y pH =10.5

Línea de Solución Pobre

Línea de Solución de Curado

Poza Unión

Zn

solucion

Barren

Columnas de carbon

Titulo:

Sección de refinacion química

Horno de fundición de 100 kg

Producto final doré

Bomba N°1 de solución barren de 8.6 HP


Bomba N°4 de solución pobre de 8.6 HP

Venturi para generación de vacio de 20inHg

Precipitado de Oro y Plata

Columna de carbón activado de 0.5 TM

Columna de carbón activado de 1 TM

Columna de carbon activado de 1 TM

Poza unión de paso de 3 m3

Bomba automática de solución barren de 8.6 HP

Bomba de salida de Precipitacion de 3.4 HP y 20 m3/h

Bateria de Baldes Precipitadores (03)

Cuba de solución Barren de 3.4 m3

Tanque de concreto N°1 de 105 m3

Bomba de ingreso a las columnas de Carbón de 8.6 HP


Cuba de entrada a precipitacion de 3.4 m3

Bomba de ingreso a precipitacion de 3.4 HP y 20 m3/h

Bateria de baldes clarificadores (04)

Torre de vacio

Cono de ingreso de Zn

Poza C de solucion pobre de 217 m3

Poza B de solución pobre de 84 m3

Poza A de solución rica de 120 m3

Prefiltro B de graba y arena 3.4 m3

Prefiltro A de graba y arena 3.4 m3

Cancha Stock Pile

Pad de Lixiviación N° 0 de 600 TM




Faja aglomeradora

Faja transportadora N° 5 reversible


Faja de disloque



Tanque de concreto de agua fresca de 125m3

Tanque agitador de solución cianurada para lixiviación

Tanque agitador de solución cianurada para curado (1.5-3%)






Acetato de Pb

LEYENDA:Cancha de minerales N°1 de 300 TM

Grisly fijo malla -6"

Tolva de gruesos

Apron Feeder

Grisly Vibratorio

Chancadora de Quijada Denver 20" x 21"

Faja transportadora N°1

Chancadora secundaria de rRodillos


CIA. MINERA NUEVA CALIFORNIA S.A

FLOW SHEET DE PLANTA DE BENEFICIO DE

MINERALES DE 225 TMSDDiagrama Dibujo Fecha

V.Alonso F.Lopez 25/05/2012

Chancador terciaria de rodillos


Tolva de finos de 30 TM

Alimentador de cal


Colector de Pads 0.1 m3


Tanque colector de stand by de 0.1 m3

Tanque colector de Pad 7 al 10 de 0.1 m3

Poza D de solución pobre de 32 m3





SoluciónBarren

P0 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10

31

32 33

34 35 36 37

B

AB

3940 41

42

44 45 46

47 48

624

585

60 61

D

43

TK-1TK-3 TK-2TK-4TK-5

38

TK-6

26252423222120

27 28 29 30

2

3

4

56

7

8

9

10

11

12

13

14

1516

17

1819

52

56

SS

L L L LL L

L L L L

L

1

51

5

54

5055

57

63

64

65

66

67

69

68

70

71

L

68

CAPITULO IV

4 PRUEBAS EXPERIMENTALES

4.1 Antecedentes

Aunque en la Cía. Minera Nueva California ya se ha estado usando un

surfactante conocido como Lupromin-110, con el cual la recuperación mejoró en

un promedio entre 5 - 8 %, pero creemos que no estaba alcanzando el

rendimiento esperado porque este surfactante tenía ciertos inconvenientes que

detallamos a continuación.

Con dosis de 5 ppm, la Tensión Superficial se mantenía entre 58 a 62

mN/m, lo que no era deseable, ya que el descenso no era significativo, lo

ideal era llegar a 36 mN/m.

Cuando se incrementó las dosis industrialmente a 45 ppm e incluso a

mayores dosis, el valor de la tensión superficial alcanzado es de 52-53

mN/m. quedando lejos de alcanzar la tensión superficial ideal de 36 mN/m.

El incremento de dosis a más de 40 ppm causa serios inconvenientes

durante la precipitación Merrill-Crowe, principalmente en:

69

1. Formación de espumas, donde el flujo de la solución es

turbulenta, abundante y consistente, esto dificulta realizar un buen

vacío en la torre de vacío de la Merrill Crowe.

2. El otro problema que causa es que durante la descarga o cosecha

de los precipitados de la planta Merrill Crowe, dicho precipitado

valioso se mantiene en suspensión y no ocurre la sedimentación ni

con el agregado del floculante de rutina (magnafloc 351), esto ocurre

a partir de una dosificación de 40 ppm y con una tensión superficial

de 53 mN/m.

Los estudios previos en laboratorio revelan que este surfactante (Lupromin-

110), con una dosis máxima de 45 ppm se puede llegar fácilmente a una tensión

superficial de 36 mN/m, que son las condiciones ideales en el cual según nuestra

hipótesis mejora la recuperación del oro en el proceso Heap Leaching.

Con esta experiencia, se propone el uso de otro surfactante de mayor poder

humectante y que usando en poca cantidad se alcance la tensión requerida

sustituyendo al denominado Lupromín-110.

4.2 Objetivos

Los objetivos para reemplazar el surfactante Lupromín- 110 son:

Incrementar como mínimo un 5 % la recuperación de oro, esto es de 65 a 70

% superando lo establecido que es 65 % en promedio.

Disminuir el consumo de cianuro.

Disminuir el tiempo de lixiviación en los pads.

Evitar las interferencias negativas de las variables operativas del proceso.

70

4.3 Hipótesis

Si bajamos la tensión superficial de las soluciones alcalinas cianuradas a 36

mN/m o menos, ésta tendrá la posibilidad de introducirse en todos los

intersticios de la partícula del mineral y podrá fluir constantemente

provocando un mayor contacto de la solución cianurada y una mayor

disolución, como consecuencia habrá una mayor recuperación del oro.

4.4 Planteamiento del Problema

Cuando se prepara una solución cianurada en medio alcalino su tensión

superficial es de 73-72 mN/m a temperaturas de 18-20 °C, muy similar a la del

agua, y cuando a ésta se agrega el surfactante Lupormin-110, la tensión solo

llega a 52 mN/m lo que no es suficiente .

La cantidad de arcillas en el mineral generalmente es mas de 13 %, esta

dificulta la percolación e interfiere en la recuperación, el uso de cemento eleva

los costos

El uso de anti-incrustantes evitará la precipitación de los carbonatos sobre las

paredes de las mangueras de riego y así mismo de los intersticios de la

partícula del mineral, permitiendo una mayor penetración de la solución.

Los costos de la planta son elevados por lo que justica el incremento en la

producción siempre que la relación costo/beneficio sea favorable al proyecto.

4.5 Línea Base de las Operaciones de la Planta de Lixiviación

4.5.1 Variables operativas de la planta de tratamiento Heap Leaching

Chancado

El material luego de pasar por el grizzly en la tolva de gruesos pasa a la trituración.

71

Como se ha descrito, el chancado se hace en 3 etapas y producto de esto

tenemos una distribución general del tamaño de grano del mineral, el tamaño

de grano que va directamente a la lixiviación es según la tabla N°4.1, no hay

variación en el tamaño de grano en los últimos 03 años ya que este no ha

tenido mayores modificaciones para tener un tamaño de grano menor, una

reducción a un menor tamaño obviamente mejoraría la recuperación sin

necesidad del surfactante.

Tabla N° 4.1 Parámetros de referencia en chancado

Aglomerado

La cal y la solución de curado son mezcladas con el mineral en la faja N° 4

(ver figura N° 3.1). En la tabla N° 4.2 se muestra esta dosificación.

Tabla N° 4.2 Dosis de cal y solución de aglomerado

Es importante que el porcentaje de arcillas no supere el 13% en el mineral, de

lo contrario podría afectar en la percolación, pero cuando ocurre estos casos

se ha usado cemento para mantener el nivel de la recuperación el cual

también implica un costo adicional.

Lixiviación

Tabla N° 4.3 Parámetros de lixiviación

Malla -1/2” Malla -1/4” Malla -N°12

80% 60% 45%

Cal hidratada(CaO.5H2O) Flujo de solución (1.5% cianuro libre)

2.65 kg/TM 0.02-0.03 m3/TMS

Cianuro libre (%) Flow rate(l/h/m2) Altura de pila(Heap)

0.06 -0.07 9 – 12 2.3 m

72

En esta sección es importante mencionar que, el riego es por goteo con

mangueras de polietileno de Ø 1/2”, cuyos puntos de goteo están separados cada

30 cm y la preocupación permanente era la obstrucción de los orificios de salida

por la precipitación del carbonato de calcio, se solucionó adicionando el anti-

incrustante Sokalant A5.

Precipitación

Esta sección es la más compleja por las múltiples variables que deben

controlarse, éstas variables son: el grado de turbidez de la solución en NTU,

la desoxigenación en la torre de vacío, el flujo de solución, la presión en los

baldes de clarificación y precipitación, la dosificación de acetato y polvo de

zinc, contenidos de oro y plata en las soluciones. Se muestran en la tabla

N° 4.4.

Los elementos filtrantes son tubos flexibles forrados en tela especial.

La aplicación que podría haber con el surfactante no deberían tener mayores

inconvenientes en el manejo de los parámetros de la precipitación Merrill

Crowe.

Por la baja tensión superficial que tendría la solución por efecto de los

surfactantes existe la posibilidad de escape de los elementos valiosos a

través de los elementos filtrantes.

Soluciones con contenido de oro y plata

Tabla N° 4.4 Niveles de manejo de las concentraciones de oro en soluciones rica y barren

Solución rica Au Solución barren Au Solución intermedia Au

(g/m³) (g/m³) (g/m³)

0.12 mínimo 0.03 máx. 0.04-0.11

73

Tabla N° 4.5 Parámetros de control en precipitación Merrill Crowe

Pre –tratamiento químico

El surfactante no debería alterar esta dosis practicada por años en esta

sección.

Dosis habitual:

Ácido Sulfúrico: 2.0 kg acido /kg de precipitado

Refinación química

Nitración: 5 kg de ácido / kg de bullión

Agua Regia: relación típica: HCl/HNO3 = 1/3

4kg de HCl/kg de Au, 1.33 kg de HNO3 / kg de Ag.

Proporción típica de flux para fundición de precipitados

Tabla N° 4.6 Dosis de flux de fundición

Turbidez (NTU)

poza solución pregnant

Turbidez(NTU)

salida pre-filtro de arena

Turbidez (NTU)

Ingreso a torre de vacío

Flujo de solución

(mᶟ/h)

Polvo de zinc

(ppm)

Oxigeno disuelto

(ppm)

Acetato de plomo

(ppm)

Presión de baldes

clarificadores (PSI)

Presión de baldes

precipitadores(PSI)

5

2-3

0-12

0 -1

20

38

0- 0.5

0-0.2

0-15

Borax (%) Carbonato de sodio (%) Nitrato de Potasio (%) Sílice (%)

Na2B4O7.10H20 Na2CO3 KNO3 SiO2

80 6 5 1.5

74

4.5.2 Balance Metalúrgico

En el año 2010, la recuperación promedio anual fue de 57.95 % (tabla

4.12) en lo que respecta al oro, históricamente y de acuerdo a las

evaluaciones hasta ese año el valor promedio alcanzado está entre 52 % a

58.00 % de recuperación. Con la aplicación de los surfactantes desde el

año 2011 la recuperación empieza a subir notablemente (tabla N° 5.9). Los

controles de la recuperación y extracción de otras secciones del proceso se

van midiendo en cada punto del proceso como son precipitación, fundición

y refinación tal como se muestran entre las tablas N° 4.7 y 4.10, , pero en

la que la aplicación del surfactante no tendría que haber variaciones

significativas y cumplir los parámetros mínimos establecidos de acuerdo a

la tabla N° 4.11

Tabla N° 4.7 Recuperación general de planta

Tabla N° 4.8 Balance de soluciones y valores en precipitación

Tabla N° 4.9 Balance de fundición

Au Ag Au Ag Au Ag

2448.22 0.057 1.66 4782.19 139238.66 3028.00 13924.00 63.32 10.00

Mineral Cemento Recuperación (%)

TMSLeyes (Oz/Tc) Contenido Fino (g) Contenido Metálico (g)

Au Ag

Volúmen

(m3)

Au Ag Au Ag Sol. Rica Barren Captación Sol. Rica Barren Captación Au Ag

8967 0.368 2.133 0.030 0.031 3296.670 271.640 3025.030 19126.860 280.030 18846.830 91.76 98.54

Solución Rica

(g/m3)

Solución barren

(g/m3)

Contenido de Oro

(g)

Contenido de Plata

(g)

Extracción

(%)

Au Ag Au Ag Au Ag Au Ag

179150.20 1.880 11.554 3367.95 20699.60 27544 12.080 68.048 3327.19 18743.18 98.79 90.55

Ag

Precipitado Bullión Recuperación (%)

GramosLeyes (%) Contenido Fino (g)

GramosLeyes (%) Contenido Metálico (g)

Au

75

Tabla N° 4.10 Balance en la refinación química

(Balance metalúrgico total de octubre 2013)

Tabla N° 4.11 Parámetros mínimos establecidos de recuperación y extracción en los diferentes puntos del proceso

4.6 Prueba a nivel de laboratorio con nuevos reactivos surfactantes

Se realizaron varias pruebas previas, solo en solución antes de la aplicación a

minerales a nivel de laboratorio con los siguientes reactivos: Lupromin-110,

Kollasol STG 39 y Kollasol STG 46. EL primero de estos se ha estado usando ya

con anterioridad, pero realizamos también el ensayo con este reactivo, para

comparar con los otros surfactantes, aquí mencionamos algunos de estos ensayos

que nos van ayudar a determinar el reactivo adecuado y la dosis necesaria para

su aplicación.

4.6.1 Surfactante Lupromin -110

La muestra de solución es una solución de lixiviación industrial, la cual estamos

usando en el proceso, con ésta haremos las pruebas necesarias agregándole el

reactivo en evaluación.

Condiciones iniciales de la prueba:

pH=10

Cianuro libre = 0.075%

Anti-incrustante (Sokalant A5) = 5 ppm

Au Ag Au Ag Au Ag

27544 12.080 68.048 3327.19 18743.18 3205.00 18730.00 96.33 99.93

Bullión Cemento Recuperación (%)

GramosLeyes (%) Contenido Metálico (g) Contenido Metálico (g)

Au Ag

Extracción Au Ag Au Ag Au Ag Au Ag

minima(%) 65.00 10.00 90.00 98.00 98.00 96.00 99.00 97.00

Recup. General (%) Precipitación (%) Fundición (%) Refinación (%)

76

Tabla N° 4.12 Balance metalúrgico año 2010

Balance metalúrgico año 2013

Mes Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre TOTAL PROMEDIO

TMS Tratadas 6082.29 5445.24 5893.37 6332.19 5878.84 5639.37 5272.05 5345.73 5886.22 5168.92 6402.26 5345.73 68692.20 5724.35

Ley Cabeza

Ley Au.oz/Tc 0.041 0.038 0.040 0.038 0.037 0.040 0.041 0.043 0.044 0.046 0.044 0.043 0.041

Ley Ag.Oz/Tc 1.029 0.724 0.890 0.691 0.663 1.034 0.788 0.955 0.803 1.298 0.993 0.955 0.902

Cont.Grs.Au 8549.88 7094.30 8082.26 8249.86 7401.22 7779.73 7358.16 7905.89 8879.70 8150.36 9589.64 7905.80 96946.80 8078.90

Cont.Grs.Ag 214581.15 135224.77 179830.26 150017.20 133633.16 199839.84 142423.87 175019.99 162054.50 230097.25 217967.44 175019.99 2115709.44 176309.12

Barra Grs.Au 5071.41 3535.96 4313.38 4610.60 4092.15 4072.90 4171.81 5080.02 5386.89 4663.17 5695.00 5624.92 56318.20 4693.18

Barra Grs.Ag 38103.73 28906.78 33784.73 36232.00 30162.34 30520.96 27432.92 31538.61 33501.82 27358.96 29376.00 35759.00 382677.85 31889.82

Recup. Au 59.32 49.84 53.37 55.89 55.29 52.35 56.70 64.26 60.67 57.21 59.39 71.15 57.95

Recup. Ag 17.76 21.38 18.79 24.15 22.57 15.27 19.26 18.02 20.67 11.89 13.48 20.43 18.64

Mes Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre Total Promedio

TMS Tratadas 2725.54 2131.97 2322.72 1497.21 2516.91 2794.90 2537.96 2074.65 1871.87 2448.22 2119.51 1152.75 26194.21 2182.85

Ley Cabeza

Ley Au.Oz/Tc 0.034 0.037 0.041 0.035 0.049 0.045 0.033 0.044 0.059 0.056 0.067 0.062 0.043

Ley Ag.Oz/Tc 0.913 0.862 0.943 1.630 1.735 1.042 0.725 0.808 0.895 1.330 1.602 1.698 1.101

Cont. (g) Au 3177.17 2704.53 3265.05 1803.54 4228.37 4312.09 2871.49 3129.73 3814.09 4700.54 4862.32 2450.39 41319.32 3128.04

Cont.(g).Ag 85316.38 63008.25 75096.14 83671.85 149718.76 99848.85 63085.83 57473.19 57439.12 111637.77 116414.49 67109.17 1029819.81 80015.64

Barra (g) Au 2095.00 1805.00 2132.00 1126.41 2672.88 2956.10 1945.58 2210.00 2754.02 3205.00 3258.73 1870.15 28030.87 2335.91

Barra (g) Ag 27625.00 24415.00 21480.71 22792.00 25897.92 20229.49 19034.00 15046.00 13546.56 18730.00 16659.00 12249.43 237705.11 19808.76

Recup. Au 65.94 66.74 65.30 62.46 63.21 68.55 67.75 70.61 72.21 68.18 67.02 76.32 67.86

Recup. Ag 32.38 38.75 28.60 27.24 17.30 20.26 30.17 26.18 23.58 16.78 14.31 18.25 24.48

77

.Tabla N° 4.13 Tensión superficial del surfactante Lupromin-110

Figura N° 4.1 Tensión superficial vs concentración de surfactante Lupromín -110

donde:

Tn : tensión superficial 1,2,3……

Tp: tensión superficial promedio.

H.E: altura de la espuma que se forma al agitar por dos minutos.

t.d.e: tiempo de desaparición total de las espumas.

Lupromin -

110 T1 T2 T3 Tp H.e t.d.e

ppm mN/m mN/m mN/m mN/m cm Minutos

0 65 65 65 65.0 0.0 0

4 40 40 40 40.0 0.5 30

8 34 34 34 34.0 0.5 45

13 34 34 34 34.0 1.0 45

20 34 34 34 34.0 1.0 80

26 32 32 32 32.0 1.5 60

40 32 32 33 32.3 1.0 60

78

4.6.2 Kollasol STG - 39

De manera similar se realizó la prueba con este reactivo de grado técnico en

condiciones similares.


pH =10, cianuro libre = 0.075% , anti-incrustante (Sokalant A5) = 5 ppm.

Tabla N° 4.14 Tensión superficial del reactivo Kollasol STG-39 a diversas concentraciones y en soluciones acuosas

Como se puede observar en la tabla anterior de la prueba con 20 ppm de

dosificación ya se alcanza la tensión superficial requerida.

Figura N° 4.2 Tensión superficial vs Kollasol STG-39

Los resultados de la prueba lo podemos ver en la tabla N° 4.14 así como también

se muestran la curva de comportamiento según figura N° 4.2.

STG-39 T1 T2 T3 Tp H.E t.d.e

ppm mN/m mN/m mN/m mN/m cm Minutos

0 65 65 65 65.0 0.0 0

4 55 55 55 55.0 0.5 9

8 45 45 46 45.3 1.0 15

20 35 35 36 35.3 1.2 12

40 32 32 32 32.0 1.5 25

60 31 31 32 31.3 2.0 27

79

4.6.3 Kollasol STG-46


pH=10 , cianuro libre = 0.075%, temperatura = 18 °C, anti-incrustante (Sokalant

A5) = 5 ppm

De la misma manera se muestran los resultados en la tabla N°4.15 y la curva de

comportamiento en la figura N° 4.3.

Tabla N° 4.15 Tensión superficial del reactivo Kollasol STG-46 en diversas concentraciones en soluciones acuosas

Figura N° 4.3 Tensión superficial vs Concentración del Kollasol STG-46

Kollasol

STG-46T1 T2 T3 Tp H.e t.d.e

ppm mN/m mN/m mN/m mN/m cm. Minutos

0 65 65 65 65.0 0.0 0

4 46 47 48 47.0 0.7 40

8 42 43 44 43.0 1.0 42

20 36 37 38 37.0 1.5 30

40 32 32 33 32.3 2.0 35

60 32 31 32 31.7 2.0 40

80

4.6.4 Discusión de Resultados

Como se aprecia en los resultados de la prueba con el Lupromin -110, si bien

es cierto que, baja el valor de la tensión superficial rápidamente, pero genera

espumas que son muy consistentes y demoran más de 80 minutos para

desaparecer, además se necesita una concentración de hasta 20 ppm para

llegar a la tensión ideal de 36 mN/m que es el objetivo principal, para que se

pueda cumplir nuestra hipótesis de mejorar los resultados de la recuperación

del oro. Si bien es cierto este dato ya lo sabíamos pero, se realizó la prueba

para comparar con los otros 2 surfactantes. Sin embargo hemos probado a

nivel industrial que con la dosis de 20 ppm de Lupromin-110 no baja la tensión

de acuerdo al requerimiento tampoco con 40 y 45 ppm de dosificación.

Con el Kollasol STG-39, la tensión superficial baja moderadamente pero

alcanza los valores ideales de 36 mN/m a 20 ppm, las espumas que se

forman son muy similares a la del Lupromin-110, pero no tienen la

consistencia y desaparece en menor tiempo, lo cual es conveniente para

nuestros objetivos.

Con el Kollasol STG-46, la tensión superficial baja en forma moderada y el

valor ideal se alcanza a una concentración mayor a 20 ppm, y además

notamos en este reactivo que la tensión superficial sube ligeramente a medida

que la solución va entrando en reposo largo. Las espumas tardan en

desparecer en un tiempo mayor en comparación con el Kollasol STG-39.

Concluimos que, el Kollasol STG-39 tiene un mejor comportamiento físico-

químico para su aplicación a nivel industrial.

81

4.7 Pruebas complementarias

Como consecuencia de las pruebas preliminares, se elige probar también con

el Kollasol STG-39 de grado industrial, este reactivo también es una mezcla

de alcoholes grasos y de carácter no iónico, para evaluar la posibilidad de

aplicarlo de manera industrial. En este caso se evaluó a nivel de laboratorio

cuyos resultados se muestran en la tabla N° 4.16.

Estos reactivos se utilizan con el objetivo de bajar la tensión superficial a 36

mN/M, cada uno de estos tiene particularidades diferentes que podrían

mostrar gran efectividad a diferencia del Lupromin-110 que no ha logrado

obtenerse una tensión superficial ideal que se exige para este proceso a nivel

industrial. Sin embargo aun así existen resultados favorables en la

recuperación en los años de su aplicación que se ilustra más adelante.


pH=10



Tabla N° 4.16 Tensión superficial del Kollasol STG-39 Industrial a diversas concentraciones

T1 T2 T3 Tp

mN/m mN/m mN/m mN/m

0 65 65 65 65

10 64 62 63 63

20 60 61 60 60

30 55 56 57 56

40 53 53 53 53

50 51 52 51 51

60 46 46 46 46

70 34 34 35 35

Kollasol STG -39

industrial (ppm)

82

Figura N° 4.4 Tensión superficial vs concentración del Surfactante Kollasol STG-39 industrial

Debemos recordar que:


Tp: tensión superficial promedio

4.7.1 Discusión de resultados

Es evidente que el reactivo denominado Kollasol STG-39 de grado industrial,

no ha tenido el mismo comportamiento que se ensayó inicialmente con el

reactivo de grado técnico, porque la tensión superficial baja muy lentamente y

además se necesita alta dosis para llegar a la tensión ideal, lo que sería

antieconómico si aplicamos industrialmente.

En cuanto a la formación de espumas es escasa y no presenta considerable

resistencia en el tiempo, lo cual es bueno para nuestro propósito.

y = -0.0041x2 - 0.0994x + 64.292

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80

T.S

(mN

/m)

Concentración de surfactante Kollasol STG - 39 (ppm)

83

Debido a que no superó en efectividad el Lupromin-110. Se prescindió de éste

y no se dio paso a su aplicación industrial.

4.8 Pruebas con el nuevo surfactante Kollasol STG

En la medida que no se obtuvo resultados favorables, no fue posible la

aplicación industrial del Kollasol STG-39, se ensayó otro reactivo propuesto

denominado el Kollasol STG grado industrial, un surfactante mezcla de varios

alcoholes grasos cuyo nombre técnico especifico es el Isotridecanol Etoxilado,

que nos permitió continuar con las pruebas.

En forma similar se dio paso a varias pruebas en condiciones diferentes para

determinar su utilidad, éstas comprendieron ensayos preliminares, ensayos por

interferencias y repetidos, varios de ellos han sido repetidos hasta llegar a una

determinación cuya síntesis de las pruebas detallamos a continuación.

4.8.1 Nuevo Surfactante Kollasol STG

Este es un surfactante no iónico, mezcla sinergética de varios alcoholes grasos

alcoxilatos y dispersantes, con un mayor poder humectante o mojabilidad, su

nombre comercial es Kollasol STG y el técnico es el Isotridecanol Etoxilado.

Antes de su aplicación de manera industrial, se ha realizado varias pruebas los

que se detalla a continuación.

4.8.1.1 Prueba del surfactante Kollasol STG únicamente en solución

Inicialmente esta prueba se realizó con solución de agua fresca, cal y cianuro,

similar a las anteriores, con el objeto de conocer su comportamiento antes de

realizar ensayos sobre el mineral, en este primer ensayo tuvo un buen

84

comportamiento cuyos resultados se muestran en la tabla N° 4.17 y el diagrama

en la figura N° 4.5.


Tipo solución: Agua fresca.

pH = 10.5


Temperatura aprox. = 18 °C (referencial)

Tabla N° 4.17 Tensión superficial del Kollasol STG a diversas concentraciones

Figura N° 4.5 Tensión superficial vs concentración del Surfactante Kollasol STG

donde:

Kollasol STG T1 T2 T3 TP Formación T.d.e H.e

ppm mN/m mN/m mN/m mN/m de espuma min. cm.

0 73 73 73 73 No 0

5 46 46 47 46 Si 0.5 1

10 41 42 42 42 Si 1.0 1

20 38 39 38 38 Si 2.0 2

30 37 37 38 37 Si 2.0 2

40 34 35 36 36 Si 2.0 2

y = 0.0002x4 - 0.0156x3 + 0.5167x2 - 7.0486x + 72.394

0

10

20

30

40

50

60

70

80

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

T.S

(mN

/m)

Concentración de surfactante Kollasol STG (ppm)

85


Tp: tensión superficial promedio.

H.e: altura de la espuma que se forma al agitar.

t.d.e: tiempo de desaparición de las espumas.

4.8.1.2 Interferencia con otros reactivos

En el proceso industrial, además del cianuro y el hidróxido de calcio (cal

apagada) se utiliza un anti-incrustante conocido como Sokalant A5, por ello era

necesario verificar si existe alguna interferencia en relación a la tensión

superficial de la solución acuosa industrial con los elementos mencionados o con

los iones metálicos presentes en dicha solución como cobre, plomo, hierro. Dado

que la dosificación industrial del anti-incrustante es casi permanente y a razón de

5 ppm, entonces con esta proporción de la dosificación en el laboratorio se realizó

de manera similar.


pH = 10.5

Cianuro Libre = 0.06%


Tabla N° 4.18 Tensión superficial a diversas concentraciones del Kollasol STG con anti-incrustante (Sokalant A5)

Kollasol T1 T2 T3 TP Formación de T.d.e H.e

STG(ppm) mN/m mN/m mN/m mN/m espumas Min. cm.

0 67 67 68 67 No

5 47 47 48 47 Si 1.5 0.5

10 45 46 46 46 Si 2.0 1.0

20 36 36 36 36 Si 2.0 1.0

30 34 33 33 33 Si 2.0 1.0

86

4.8.1.3 Prueba del surfactante Kollasol STG en la solución industrial

De la prueba de laboratorio anterior se determina que, con una concentración de

20 ppm alcanzamos el valor ideal de la tensión superficial requerida.

Adicionalmente realizamos una prueba a nivel de laboratorio tomando una

muestra de la solución industrial de operación, para simular su comportamiento

con el nuevo reactivo en proyecto. Estos resultados se muestran a continuación:

Condiciones de la prueba:

pH = 10.5


Anti-incrustante [Sokalant A5]= 5 ppm

Temperatura = 18 °C (referencial)

y = 0.0487x2 - 2.4627x + 63.948

0

10

20

30

40

50

60

70

80

0 5 10 15 20 25 30 35

T.S

(mN

/m)


Figura N° 4.6 Tensión superficial vs concentración Kollasol STG y el Anti-incrustante Sokalant A5

87

Tabla N° 4.19 Tensión superficial a diversas concentraciones del Kollasol STG en la solución industrial

Figura N° 4.7 Tensión superficial vs concentración de surfactante Kollasol STG con la solución de lixiviación industrial


En solución nueva o fresca, se requiere una dosis de 40 ppm, dosificación del

surfactante Kollasol STG, para lograr alcanzar el valor ideal de la tensión

superficial de 36 mN/m.

Se observa también que, la tensión superficial en solución fresca baja desde

73 mN/m, tensión natural del agua a 18°C, a 36mN/m con 40 ppm de Kollasol

Kollasol STG T1 T2 T3 Tp H.e t.d.e

ppm mN/m mN/m mN/m mN/m cm. Minutos

0 53 52 53 53 0.0 0

5 49 48 48 48 0.0 0

10 41 41 42 41 0.8 2

20 31 31 31 31 1.0 3

30 31 31 32 31 2.0 3

40 31 31 31 31 3.0 3

30 34 35 36 35

40 34 34 35 34

Luego de un reposo de 2 min.

y = 0.0245x2 - 1.5407x + 53.767

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50

T.S

(mN

/m)


88

STG, esta dosis es relativamente alta y por los costos del reactivo podría ser

no aplicable.

Se ha probado que el anti-incrustante (Sokalant A5), no ejerce interferencia

negativa siendo más bien favorable, ya que con la adición de 5 ppm del

mismo, la tensión baja 6 puntos. En estas condiciones con 30 ppm de Kollasol

STG se logra bajar la tensión hasta 33 mN/m, parámetro por debajo de lo

esperado, lo cual es muy favorable.

En la prueba (4.8.1.3), la tensión inicial se encuentra en 53 mN/m, porque

esta solución ya tenía una dosis adicional de 10 ppm de Luprormin-110, esto

ya era una gran ayuda por el momento, sin embargo cuando se adicionó el

Kollasol STG se observó que con la adición de 20 ppm, la tensión superficial

bajó a 31mN/m. De acuerdo a la curva de la figura N°4.7 podemos decir que

con solo 15 ppm de Kollasol STG se podría llegar a la tensión deseada de 36

mN/m. Aquí también notamos que el anti-incrustante podría estar jugando a

favor de bajar la tensión superficial.

De manera similar se concluye que el Kollasol STG no forma espumas de gran

consistencia, por el contrario se desvanecen rápidamente algo que no ocurre

con el surfactante Luprormin-110, este comportamiento del surfactante nuevo

es conveniente por que no habrá interferencias en la etapa de precipitación

Merrill- Crowe, lo cual no sería un problema para su aplicación.

Se observa también que la tensión superficial del Kollasol STG sube unos

puntos cuando la solución alcanza el estado de reposos absoluto (ver tabla N°

4.19). De estas pruebas concluimos que el reactivo que ha mostrado

efectividad en bajar la tensión superficial al nivel deseado es el Kollasol STG,

cuya dosis máxima a aplicar sería de 20 ppm en la solución industrial.

89

El reactivo Kollasol STG logra superar al Lupromin-110, por su notable

efectividad en bajar la tensión superficial, por su escasa formación de

espumas lo que convierte en una buena alternativa de uso industrial.

4.9 Prueba de laboratorio aplicado a minerales con Kollasol STG

Las pruebas se realizaron con mineral, en dos grupos y por triplicado. Para

poder hacer una clara diferencia de la hipótesis planteada, un primer grupo se

ensayó sin surfactante y el otro con surfactante.

4.9.1 Pruebas sin surfactante (Blanco)

Se realizaron pruebas en columna por triplicado cuyos resultados se muestran

en la tabla N°4.18, pero además en los anexos se muestra el resultado completo

y detallado de las pruebas. También lo llamaremos pruebas en blanco.

Condiciones iniciales de las pruebas:

Tipo de Muestra : Mineral oxidado

Procedencia : Nivel 300 y 341

Grado de Chancado : 84.4%-m1/2", 60.75% -m1/4",44.11% -m12

Peso mineral húmedo : 16.2 kg

Humedad : 7.67%

Peso de mineral seco : 14.957 kg

Volumen de solución : 5 L/día/ columna

Flujo (flow rate) : 9-12 L/hr/m2

Concentración de Cianuro: 0.06-0.07%

pH : 10-11

Tiempo de lixiviación : 12 días

Dispersante (Sokalant A5): 5 ppm

90

Tensión superficial : 67 mN/m

Área de la columna : 0.020106 m2

Ley de cabeza del mineral : Au= 0.044 Oz/Tc; Ag= 1.24 Oz/Tc

Cal hidratada : 2,5 kg/TM

Tabla N° 4.20 Recuperaciones obtenidas en cada caso de la muestra por triplicado sin la aplicación del surfactante (blanco)

Figura N° 4.8 Recuperación del oro vs Días de lixiviación sin surfactante

Dias de

lixiviación Au Ag Au Ag Au Ag

1 11.70 1.98 4.95 0.60 10.80 1.61

2 17.66 3.06 12.33 1.05 13.94 2.13

3 24.16 3.29 18.40 2.34 17.37 2.71

4 29.43 4.56 20.13 2.60 22.10 3.41

5 31.38 4.93 24.77 3.30 26.62 4.06

6 33.31 5.22 28.50 3.90 32.60 4.95

7 36.81 5.93 31.91 4.55 38.37 5.97

8 43.63 7.17 38.53 5.85 45.51 6.91

9 48.32 8.05 44.74 6.78 49.56 7.51

10 51.20 8.49 49.58 7.46 54.18 8.14

11 54.00 8.83 54.19 8.08 57.58 8.71

12 56.39 9.13 56.86 8.42 59.98 9.18

% Recuperación % Recuperación % Recuperación

Columna N° 1 Columna N° 2 Columna N° 3

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

70.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Re

cup

era

ció

n A

u(%

)

Dias de Lixiviación

Columna 1

columna 2

columna 3

91

4.9.2 Pruebas con el surfactante Kollasol STG

De la misma manera se realizaron los ensayos por triplicado en tres columnas,

los detalles de la prueba se muestran en el anexo II y en la tabla N° 4.21 se

muestra el resumen de las pruebas con el surfactante.

Las condiciones de las pruebas son muy similares a la pruebas de la tabla

N°4.20, la diferencia está en la aplicación del surfactante.

Condiciones iniciales de las pruebas.

Tipo de Muestra : Mineral oxidado

Procedencia : Nivel 300 y 341

Grado de Chancado : 84.4%-m1/2", 60.75% -m1/4", 44.11% -m12

Peso mineral húmedo : 16.2 kg

Humedad : 7.67%

Peso de mineral seco : 14.957 kg

Volumen de solución : 5 L/día/ columna

Flujo (flow rate) : 9-12 L/m2

Concentración de Cianuro : 0.06-0.07%

pH : 10-11

Tiempo de lixiviación : 12 días

Dispersante (Sokalant A5): 5 ppm

Surfactante Kollasol STG : 20 ppm (en solución)

Tensión superficial : 36 mN/m

Área de la columna : 0.020106 m2

Ley de cabeza del mineral : Au= 0.044 Oz/Tc; Ag= 1.24 Oz/Tc

Cal hidratada : 2.5 kg/TM

92

Los detalles de la prueba se dan en el Anexo II.

Debemos indicar que en todas las pruebas, las lecturas de las leyes de la

solución de oro y plata, así como las de rutina de la zona industrial, son

analizadas por un equipo de absorción atómica, estos además cuentan con

patrones de ensayo para verificar la precisión del ensayo y estas a su vez son

contrastadas con algún laboratorio comercial los cuales arrojan resultados

bastantes similares o coincidentes. En cuanto a los análisis de minerales, el

método de ensayo es el piro metalúrgico o ensayo al fuego con el cual a veces

hay discrepancias.

Tabla N° 4.21 Recuperación con la aplicación del Kollasol STG

Como se observa en la tabla N° 4.21, las pruebas fueron independientes uno a

uno, pero los resultados de la recuperación son muy cercanos y son inmejorables.

En forma similar se realizaron pruebas con el Lupromin-110 y similares pero

siendo el resultado satisfactorio en laboratorio mas no a nivel industrial.

Dias de

lixiviación Au Ag Au Ag Au Ag

1 16.16 3.68 19.12 3.88 22.71 4.08

2 24.95 5.59 30.29 5.70 31.90 5.61

3 34.68 7.28 37.29 7.30 38.00 6.94

4 40.12 8.28 43.03 7.80 43.14 7.89

5 45.57 9.27 47.40 8.27 48.27 8.84

6 50.59 10.19 51.37 9.39 54.33 9.91

7 55.49 10.95 54.83 10.01 56.95 10.72

8 58.82 11.36 57.45 10.56 59.92 11.28

9 62.27 11.61 60.04 10.75 63.47 11.69

10 64.99 11.81 63.86 11.00 66.46 11.87

11 67.28 12.01 66.41 11.17 69.61 12.12

12 70.24 12.23 69.05 11.32 72.60 12.40

Columna N° 1 Columna N° 2 Columna N° 3

% Recuperación % Recuperación % Recuperación

93

Figura N° 4.9 Recuperación del oro vs Días de lixiviación usando el

surfactante Kollasol STG


En la Tabla N° 4.20 del grupo de pruebas sin surfactante (blanco), tenemos

un promedio de recuperaciones de 57.74 % en Au y 8.91 % en Ag.

De la misma manera en la tabla N° 4.21, que muestra los resultados de la

aplicación del surfactante los promedios de recuperación son de 70.63 %

en Au y 11.98 % para la Ag.

La diferencia de recuperación es evidente +12.89 % en el caso del oro y +

3.07 % en el caso de la plata, lo que muestra la ventaja de la aplicación del

surfactante, se observa claramente en todas las pruebas, la tendencia

creciente de la recuperación para el oro y la plata.

De acuerdo a lo descrito anteriormente, los resultados nos da indicios

necesarios para seguir con el siguiente paso que sería la aplicación del

Kollasol STG a nivel industrial.

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

70.00

80.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Re

cup

era

ció

n A

u(%

)

Dias de Lixiviación

columna 1

columna 2

columna 3

94

CAPITULO V

5 APLICACIÓN INDUSTRIAL DEL SURFACTANTE KOLLASOL STG

5.1 Aplicación Industrial – Primera parte

Como una consecuencia de los resultados obtenidos en el laboratorio, se inició

la prueba aplicando el surfactante Kollasol STG a la lixiviación de minerales en las

pilas de lixiviación–Heap Leaching, que se procesa en esta planta de manera

industrial, para lo cual se eligió uno de los pads, este fue el pad N° 6 sobre el cual

se puso la mayor atención. En realidad la solución no se podía separar o aislar del

circuito, ya que todas se juntan en el circuito de lixiviación y precipitación (Poza

unión), pero si se realizó el seguimiento pormenorizado de lo que sucedía en el

pad N° 6. Debemos indicar que durante esta prueba también se llenaron los pads

N° 3 y N° 4, a los que se extendieron la aplicación. A continuación, se muestra el

efecto del Kollasol STG en el pad N° 6 así como también en los pads N°3 y N° 4.

Es importante anotar que hasta antes de usar el Kollasol STG, se ha venido

usando el surfactante Lupromin -110, incluso durante los meses de enero a junio

95

del año 2013 con un exceso de dosificación de este reactivo no se llegaba a la

tensión de 36 mN/m.

Tabla N° 5.1 Cuadro de Pads cargados y lixiviados durante la prueba del Kollasol STG

.

Condiciones de la prueba:

pH = 10.0-10.5

Cianuro libre = 0.058 - 0.062 %

Anti-Incrustante = 5 ppm (Sokalant A5)

Kollasol STG = 20 ppm

Flujo de riego = 9-12 L/h/m2

El riego es casi constante en todos los casos,

Granulometría: Es una variable importante cuyos valores promedios están en la

tabla siguiente:

Tabla N° 5.2 Se muestra el promedio del tamaño de grano (del 03 de julio al 20 de julio 2013)

TMS Humedad

Acumulado Au Ag Au Ag Malla -1/2" Malla -1/4" Malla -m12 %

6 451.04 451.04 0.034 0.913 527.09 14112.56 88.24 64.66 45.67 9.57

3 450.11 901.15 0.032 0.847 498.69 13072.25 87.66 66.91 48.91 9.04

4 452.63 1353.78 0.035 0.843 549.57 13078.58 86.23 64.9 47.42 9.05

― ― ― ― ― ― ― ― ― ― ―

― ― ― ― ― ― ― ― ― ― ―

― ― ― ― ― ― ― ― ― ― ―

Total 1353.78 1353.78 0.0339 0.867 1575.35 40263.39 87.38 65.49 47.33 9.22

Granulometría antes de aglomerar Leyes (Oz/Tc) Finos (gr)Pad N° TMS

TMS Humedad

acumulado Au Ag Au Ag Malla -1/2" Malla -1/4" Malla -m12 %

6 451.04 451.04 0.034 0.913 527.09 14112.56 88.24 64.66 45.67 9.57

Leyes (Oz/Tc) Finos (g) Granulometría antes de aglomerar Pad

N° TMS

96

Tabla N° 5.3 Cuadro de resultados de la aplicación del Kollasol STG en la recuperación del Au

Debemos reiterar que la sección de chancado no sufrió modificación para variar

el tamaño de partícula, se continuó con lo mismo excepto que para incrementar el

tonelaje se agregó un grizzly vibratorio y con ello se alcanzó el objetivo de

incrementar el tonelaje de la sección de chancado.

Inicialmente en esta aplicación, el surfactante se dosificó un poco más de lo que

dicen las pruebas, es decir que, iniciamos con 40 ppm en solución de lixiviación

hasta llegar a la tensión ideal para luego ir bajando progresivamente la

dosificación hasta los niveles de 20 ppm, como indica la pruebas de laboratorio.

Se observa que, sí se logra bajar la tensión por primera vez a niveles de 36 mN/m

en contraste con el Lupromin-110, que no alcanzó el objetivo a pesar de

dosificaciones mayores a 40 ppm.

Radio Aporte Aporte Recup. Recup. Tensión

Entrada Salida de flujo diario acumulado parcial Acum. superf.

N° Fecha Au(g/m3 ) Au(g/m3 ) L/h/m2g g % % mN/m

1 03/07/2013 0.05 3.33 5.16 18.63 18.63 3.53 3.53 48

2 04/07/2013 0.05 2.44 11.04 67.03 85.66 12.72 16.25 47

3 05/07/2013 0.05 1.91 10.66 81.09 166.75 15.38 31.64 47

4 06/07/2013 0.05 0.94 12.71 46.14 212.89 8.75 40.39 42

5 07/07/2013 0.05 0.47 12.71 21.83 234.72 4.14 44.53 38

6 08/07/2013 0.05 0.28 13.02 12.40 247.12 2.35 46.88 36

7 09/07/2013 0.05 0.21 12.92 8.32 255.44 1.58 48.46 48

8 10/07/2013 0.05 0.21 12.92 8.32 263.76 1.58 50.04 55

9 11/07/2013 0.05 0.15 12.71 5.07 268.83 0.96 51.00 55

10 12/07/2013 0.05 0.14 12.71 4.62 273.45 0.88 51.88 48

11 13/07/2013 0.05 0.12 12.60 3.83 277.28 0.73 52.61 52

12 14/07/2013 0.04 0.10 13.02 3.19 280.47 0.61 53.21 53

13 15/07/2013 0.04 0.10 13.02 3.06 283.53 0.58 53.79 52

14 16/07/2013 0.04 0.10 13.02 3.06 286.59 0.58 54.37 52

15 17/07/2013 0.04 0.08 12.92 2.16 288.75 0.41 54.78 52

16 18/07/2013 0.04 0.08 12.92 2.11 290.86 0.40 55.18 53

17 19/07/2013 0.04 0.08 12.71 2.07 292.93 0.39 55.57 53

18 20/07/2013 0.04 0.08 12.71 2.02 294.95 0.38 55.96 55

Concentración de solución

Pad N° 6 ( Área 170 m2) Contenido fino total = 527.09 g

Dias

de operación

97

Figura N° 5.1 Recuperación diaria vs días de lixiviación con Kollasol STG

Figura N° 5.2 Recuperación acumulada vs días de lixiviación con Kollasol STG

5.1.1 Discusión de los resultados de esta aplicación

Tensión superficial.- Al sexto día de su aplicación a todo el circuito, se logró la

tensión superficial esperada, es decir se baja hasta 36 mN/m o dy/cm. Su

aplicación al inicio fue con una dosis de 40 ppm hasta alcanzar nuestro objetivo,

luego del cual se redujo la dosificación hasta los 20 ppm.

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

14.00

16.00

18.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

Re

cup

era

ció

n d

iari

a (%

)

Dias de lixiviación

0.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

Re

cup

era

ció

n a

cum

ula

da

(%)

Dias de lixiviación

98

Recuperación.- La máxima recuperación parcial se alcanza el tercer día de

aplicación, como se puede observar en la figura N° 5.1, lo alcanzado es de 15.38

%, y el acumulado 31.64%

Suspensión de la prueba.- La prueba con el reactivo tiene lugar a partir del sexto

día, porque en los precipitados se presentaron serios problemas de

sedimentación, el comportamiento natural de los precipitados que se trataban

sufrieron una modificación, ya que no seguían el mismo tratamiento clásico o de

rutina que se hacía para extraer los elementos valiosos, por esta razón se

suspende temporalmente la prueba.

Recuperación de los precipitados.- Frente al problema presentado por la falta

de sedimentación de los precipitados, se planteó resolver el problema con el uso

de coagulantes y floculantes, finalmente se encontró que con el coagulante poli

cloruro de aluminio y el floculante php-30 plus se superó la dificultad presentada,

(ver anexo N° I, pruebas con floculantes y coagulantes), en rangos y costos

aceptables, es decir el costo de estos no influyen significativamente comparando

con los beneficios a obtenerse.

5.2 Aplicación industrial – Segunda parte

Con la experiencia anterior y superada el problema de la sedimentación en el

tratamiento de los precipitados, reiniciamos la aplicación con el surfactante

Kollasol STG.

Condiciones iniciales del reinicio de la prueba en la planta metalúrgica:

pH = 10 - 10.5

Fuerza de cianuro libre = 0.060-0,065% en promedio

Surfactante inicial = 10 ppm de Kollasol STG

99


Granulometría.- En la tabla N°5.4 se muestra como fue la distribución del tamaño

de grano del mineral, durante el año 2013.

El seguimiento se realizó a toda la planta en general, una muestra de este se

presenta en el anexo III, con los datos diarios de procesamiento de datos a los

pad N° 4 y 5, se presenta un cuadro resumen seguido de los datos completos al

seguimiento específico al uso del reactivo.

Los controles de tensión superficial, recuperación y los otros parámetros se

hicieron extensivo a toda la planta, con seguimiento día a día pero los reportes se

hicieron en bloque al final del mes, como se presentará más adelante de manera

procesada y resumida en las tablas N° 5.4 al 5.9 y las figuras N° 5.4 al N° 5.10

5.2.1 Medición de la tensión superficial

Se ha tomado en consideración las lecturas diarias de la tensión superficial

desde el mes de julio hasta noviembre del 2013; esta medición se realiza a la

entrada de la solución en los pads de lixiviación, esta lectura a la entrada es la

más importante para conocer su valor y consecuentemente observar el efecto que

causará en su aplicación.

La tensión superficial a la salida de los pads daba lecturas entre 38 a 40 mN/m.

La tensión superficial de referencia tomada en la solución para la aplicación antes

del ingreso a la lixiviación es sumamente importante.

La dosificación del reactivo fue muy regular a partir del mes de octubre y desde

este mes no hubo inconvenientes con el tratamiento de los precipitados, ya que

fueron superados con los floculantes y coagulantes con una mínima dosificación.

100

Tabla N° 5.4 Distribución general del tamaño de grano, durante la aplicación de la prueba con el surfactante Kollasol STG

En cuanto a los costos de los coagulantes y floculantes, productos químicos que

ayudaron a solucionar los problemas de sedimentación de los precipitados, es

mínima, considerando que el volumen total de la pulpa descargada no excede los

0.15 m3, que repartidos en tres recipiente de 0.05 m3, estos requieren 10 g de

coagulante por cada recipiente y 8 g/m3 de floculante por día de operación, es

decir los requerimientos de estos productos no implica una gran inversión. Un

reporte de las pruebas que se realizaron para superar el problema de la

sedimentación de los precipitados se puede ver en el anexo I.

Como se observa en la tabla N°5.5 en el mes de noviembre, la tensión es muy

constante llegando a 36 mN/m. Para su interpretación se ha elaborado varios

cuadros y gráficos que nos ayudarán a interpretarlos, así como los resultados

determinantes que se muestra en la siguiente sección.

Reiteramos que para no hacer extensivo los detalles se ha realizado un resumen

de los resultados de la aplicación y se ha reportados en bloques mes a mes.

Humedad

Malla -1/2" Malla -1/4" Malla -m12 %

Enero 77.89 59.02 42.77 9.50

Febrero 77.29 59.52 43.13 9.31

Marzo 72.23 55.17 35.91 10.25

Abril 83.66 64.65 44.93 10.75

Mayo 81.79 62.96 43.43 10.38

Junio 85.63 68.31 50.21 9.59

Julio 86.10 65.34 47.70 9.38

Agosto 78.21 60.74 41.96 9.12

Septiembre 80.07 62.60 44.85 9.56

Octubre 80.02 62.44 44.66 9.63

Noviembre 81.87 63.43 44.16 9.26

Total 80.48 62.23 44.03 9.68

Granulometría antes de aglomerar Mes

101

Tabla N° 5.5 Tensión superficial de agosto a noviembre del 2013 en la aplicación del Kollasol STG

5.2.2 Comparación de resultados con y sin el surfactante Kollasol STG

En la tabla N° 5.6, podemos ver los resultados de la recuperación sin

Kollasol STG (fondo blanco) entre los meses de enero a junio, y los resultados

aplicando Kollasol STG entre los meses de julio a noviembre (fondo amarillo).

Agosto Septiembre Octubre Noviembre

T.S.(mN/m) T.S.(mN/m) T.S.(mN/m) T.S.(mN/m)

1 53 62 45 36

2 53 62 45 36

3 55 62 42 36

4 55 62 38 36

5 55 62 38 34

6 56 55 38 34

7 56 53 36 34

8 56 53 36 34

9 56 53 36 34

10 58 55 36 36

11 58 53 38 36

12 58 53 38 36

13 58 53 38 36

14 58 52 38 36

15 58 52 37 36

16 58 52 38 36

17 58 52 37 36

18 59 52 38 36

19 59 52 38 36

20 59 52 38 36

21 60 52 38 36

22 60 52 38 36

23 60 50 38 36

24 60 50 38 36

25 60 50 40 35

26 60 50 42 36

27 62 48 46 36

28 62 48 46 36

29 62 48 48 35

30 62 48 44 36

31 62 38

Promedio 58 53 40 36

T.S : Tensión superficial en mN/m <>dinas/cm

Dia

102

Tabla N° 5.6 Cuadro de comparación del procesamiento de mineral con y sin Kollasol STG

Debemos aclarar que los meses sin Kollasol corresponde al uso típico del

surfactante Luprormin-110; este reactivo se ha venido usando desde el año 2011,

a partir de este año se ve una mejora considerable en la recuperación de los

metales preciosos (tabla N° 5.9), siendo favorable su aplicación, pues la

comparación de la recuperaciones es evidentemente mayor a los años en los

cuales no se han usado el Lupromin-110, aún con niveles altos del valor de la

tensión superficial (53 mN/m), los resultados hubieran mejorado si la tensión

superficial fuese por debajo de 40 mN/m.

En la figura N° 5.3, se muestra las TMS procesadas vs la ley de cabeza en

forma mensual de los pads que han culminado su ciclo de lixiviación. Se ha

presentado este cuadro con el objeto de facilitar las evaluaciones y observar las

variaciones de leyes de cabeza durante todo el año 2013.

Enero 2,725.54 0.034 58.82 65.94 0.913 28.48 32.38

Febrero 2,131.97 0.037 64.14 66.74 0.862 39.68 38.75

Marzo 2,322.72 0.041 63.41 65.30 0.943 28.74 28.60

Abril 1,497.21 0.035 60.15 62.46 1.630 24.54 27.24

Mayo 2,516.91 0.049 63.27 63.21 1.735 20.46 17.30

Junio 2,794.90 0.045 63.01 68.55 1.042 46.26 20.26

Julio 2,537.96 0.033 62.25 67.75 0.725 21.24 30.17

Agosto 2,074.65 0.044 72.67 70.61 0.808 30.69 26.18

Septiembre 1,871.87 0.059 78.13 72.21 0.895 30.73 23.58

Octubre 2448.22 0.056 75.00 68.18 1.330 21.05 16.78

noviembre 2119.51 0.067 76.09 67.02 1.602 17.60 14.31

Meses sin Kollasol Meses con Kollasol

Ley Cabeza

Ag (Oz/Tc)

Meses

2013

%Recup Ag

/anal.quim

%Recup Ag

/finos obt.

TMS

mes

Ley cabeza

Au (Oz/Tc)

%Recup Au

/finos obt.

%Recup Au

/anal.quim

103

Figura N° 5.3 Ley de cabeza de Au de enero a noviembre 2013

Se observa que en los tres primeros meses del año 2013, de enero a marzo,

las leyes son muy próximas pero luego en mayo empiezan a variar siendo julio el

de más baja ley, en seguida son ascendentes desde agosto pero en contraste el

tonelaje decreció.

Históricamente en esta compañía se han tratado minerales oxidados con leyes

de cabeza más altas que las referidas en la tabla N° 5.6, pero que las

recuperaciones han estado por debajo o similar a 58 % actualmente las leyes de

mina no superan los 0.10 Oz/Tc en oro.

En la figura N° 5.6 se observa las recuperaciones calculadas con leyes del

laboratorio químico y las reales u obtenidas en físico de los metales preciosos,

durante todo el año, sin hacer ninguna discriminación o exclusión de los

resultados de algunos meses para analizar con objetividad.

104

Figura N° 5.4 Recuperación de oro calculado y físico obtenido para la comparación

Las recuperaciones calculadas (mediante análisis químico) varían frente a las

recuperaciones físicas obtenidas, estas son una constantes que siempre se trata

de corregir, el error más común de estas discrepancias está en el muestreo de los

ripios o relaves, a pesar de ello algunos meses se muestran muy próximos, las

dosificaciones del reactivo ya fueron muy regular, y los resultados de la figura N°

5.4 muestra que la recuperación ha subido y se deja notar en los resultados

obtenidos en esta prueba industrial.

Debemos tener en cuenta que la recuperación final la determina la recuperación

física obtenida por encima de la recuperación calculada.

105

5.2.3 Recuperación calculada por análisis químico para el oro

Figura N° 5.5 Recuperación de oro calculado en base al análisis químico de enero a noviembre del 2013

Según la figura N° 5.5, la recuperación del Au en base a ensayes químicos,

muestra una tendencia ascendente de la recuperación calculada y según la tabla

N°5.6 tenemos la evaluación de las recuperaciones hechas de manera global

según se muestra.

% Recuperación Au promedio de enero a junio (Sin Kollasol) = 62.13 %

% Recuperación Au promedio de julio a noviembre. (Con Kollasol) = 72.83.0 %

Diferencia de Recuperaciones = +10 %

La recuperación calculada tendrá que ajustarse a la recuperación en base a los

finos obtenido porque, esta es finalmente quien determina la recuperación final.

106

5.2.4 Recuperación real obtenida o físico obtenido para el oro

Figura N° 5.6 Recuperación en base al oro físico obtenido.

De manera similar se ve en este cuadro las recuperaciones en base al oro real

o físico obtenido, así mismo también podemos ver que las recuperaciones de

enero a junio y julio hasta noviembre.

% Recuperación Au promedio de enero a junio (Sin Kollasol STG) = 65.37 %

% Recuperación Au promedio de julio a set (Con Kollasol STG) = 69.16 %

Diferencia de Recuperaciones = +3.79 %

Se muestra la tendencia de manera global, que la recuperación está siempre

un poco más arriba con el uso de los surfactantes, pero además, ambos valores

107

son significativamente altos 65.37 % y 69.16%, el primero por el uso del Lupromin-

110 y el otro por el uso del Kollasol STG.

5.2.5 Recuperación calculada y real de la plata

En la figura N° 5.7, se observa las variaciones de la recuperación real de la plata

y en el calculado, la recuperación es decreciente desde los meses de julio a

noviembre, creemos que esto es por la reducción de la concentración del cianuro,

es conocido que la cinética de la plata es más lenta que la del oro y también

depende de la concentración de cianuro, hasta antes de la aplicación del Kollasol

STG se usaba 0.08% de cianuro libre, por razones económicas y de la prueba se

bajó las dosis a 0.06% lo que explica ésta baja. Observamos que esta caída en la

recuperación de la plata se debe a la reducción básicamente por la disminución

de la concentración del cianuro, sin embargo no se incidió en el efecto que causa

en la plata ya que nuestro producto principal es el oro; pero de acuerdo a los

resultados de laboratorio (tabla N° 4.21) con el surfactante aplicado en los

minerales, observamos que hay una mejora sustancial en la recuperación de la

plata en el orden de 3 a 4 % con el uso del surfactante Kollasol STG.

5.2.6 Evaluación de la Cinética de lixiviación por pad

En la tabla N° 5.7, se observa con precisión los días de operación de cada pad,

tomando como referencia que, cuando la salida de la solución rica ó pregnant

está por debajo de 0.1 g/m3, dicho pad culmina el proceso. En la tabla N° 5.7 se

muestra una comparación de los días de lixiviación de todos los pads entre los

meses de enero a noviembre.

108

Figura N° 5.7 Recuperación de la plata de enero a noviembre calculado y real

Se observa que de todos los pads observados, tabla N° 5.7, en el pad N° 3,

durante el mes de julio (con la aplicación del Kollasol STG) alcanzó el menor

tiempo de disolución con solo 9 días, también podemos observar que en cuanto a

las colas de los ripios o relaves, durante la aplicación del Kollasol STG,

quedaban incluso hasta 0.012 Oz/Tc de Au (tabla N° 5.8).

Se elaboró la tabla N° 5.8 que nos muestra, que efectivamente hay una tendencia

decreciente de las colas de julio a noviembre, las subidas que hay en Noviembre

son también por la ley de cabeza elevada, desde setiembre la dosificación fue muy

regular luego de superar el problema presentado por la falta de sedimentación del

precipitado.

109

Tabla N° 5.7 Días de operación de los pads en el que la solución pregnant

fueron decreciendo hasta alcanzar el nivel por debajo de 0.1 g/m3 de oro

5.2.7 Leyes de descarga de los relaves

Este es un control rutinario que se hace al mineral fresco agregado al pad y que

terminó su ciclo de lixiviación, tabla N° 5.8, esta ley es un promedio de los pads

descargados. Observamos que las leyes de los ripios o colas de mineral tratados

de julio a noviembre 2013 con Kollasol STG, son más bajas que de enero a junio

del mismo año que fueron sin el Kollasol.

En la tabla N° 5.8 no se consideró los ripios retratados en mayo, por no ser

mineral fresco, este se agregó por su alta ley pero, su recuperación fue tan baja y

fue alrededor del 11% del contenido muy similar a otros ensayos o pruebas de

retratamiento, la idea en este caso particular fue usar sales de plomo con el cual

se esperaba recuperar el 28 % del contenido de los ripios o relaves antiguos sin

embargo no se tuvo éxito.

Meses Días de operación mínima hasta alcanzar concentraciones decrecientes iguales a 0.10 gr/m3 en Au

Pad 0 Pad 1 Pad 2 Pad 3 Pad 4 Pad 5 Pad 6

Enero 17 21 20 20 24

Febrero 17 20 27

Marzo 14 12 16 12 26

Abril 18 12 18 13 14

Mayo 21

Junio 20 28 22 22 21 24

Julio 11 26 9 17 11 12

Agosto 47 13 16 17 19 13

Septiembre 14 15

Octubre 31 21 25 39

Noviembre 38 30 31 30 32

Diciembre 47 28 16 15 35 23 24

110

Tabla N° 5.8 Leyes de cabeza y de relave o cola en los meses de estudio de la aplicación del Kollasol STG

En la tabla N° 5.8 se observa los resultados de la evaluación de las leyes de los

relaves hasta el mes de noviembre tiempo en el cual se evaluó la aplicación del

surfactante,

En esta tabla N° 5.8, no aparece el mes de diciembre porque allí se dejó de

dosificar de manera regular por agotamiento del reactivo, los datos que se tiene

del mes de diciembre es que la ley de cabeza fue de 0.062 Oz/Tc de Au y la cola

(realizada en enero) fue de 0.020 Oz/Tc, como se puede observar, si la tensión

superficial no es 36 mN/m la cola ensaya valores más altos, por tanto trabajar sin

surfactante las colas del mineral son más altas.

Se tiene el conocimiento que la recuperación calculada para el mes de diciembre

2013 fue de 67.74 %, el real ó físico fue de 76.32 % , valor bastante aceptable.

Ley de cabeza Ley de ripios

Promedio(Oz/Tc) Promedio(Oz/Tc)

Enero 0.034 0.014

Febrero 0.037 0.013

Marzo 0.041 0.015

Abril 0.035 0.014

Mayo (*) 0.049 0.018

Junio 0.045 0.017

Julio 0.033 0.012

Agosto 0.044 0.012

Septiembre 0.059 0.013

Octubre 0.056 0.014

Noviembre 0.067 0.016

Diciembre …….. ……………

(*) Mes que se re-procesó ripios.

Año 2013

111

Figura N° 5.8 Promedio de leyes de cabeza y relave de oro de enero a noviembre 2013

En el figura N° 5.8, se observa que hay un primer pico en el mes de mayo, en

ambos casos (cabeza y cola ), y a partir del mes de julio hay una diferencia cada

vez mayor, asi se observa que, a pesar de que las leyes de cabeza se

incrementan, la de los ripios es cada vez menor; a diferencia de los meses de

enero a abril en que las leyes de cabeza se incrementaba pero las colas también

subian.

5.2.8 Recuperaciones de cada pad y por mes

En La figura N° 5.10, en el mes de mayo se observa las recuperaciones más

bajas debido al re-tratamiento de los relaves o ripios (2do tratamiento) antiguos

con buena ley, pero no cubrió las expectativas. Estos datos han sido excluidos del

112

presente estudio ya que el Kollasol se aplicó solo a materiales frescos, es decir

recién salido de mina. En ella observamos que la máxima recuperación conjunta

se produce en el mes de setiembre.

5.2.9 Recuperaciones anuales entre el 2010 al 2013

Como información complementaria en la tabla N° 5.9, se muestra las

recuperaciones anuales crecientes tanto de oro como de plata desde el año 2010

al 2013, y se puede ver que ha mejorado considerablemente. La aplicación del

surfactante empezó en el año 2011 de modo que la del 2010 es la producción

donde no se ha usado surfactante y donde las recuperaciones han estado entre

52 a 58 %. En junio del año 2013, se inicia la aplicación del nuevo surfactante

Kollasol STG y se obtiene la máxima recuperación histórica, que comparado con

la del 2010 hay una diferencia de 17% con la aplicación de surfactantes.

Por otro lado observamos que de acuerdo a estos resultados, el Kollasol STG

supera en efectividad al Lupromin-110 lo que evidencia que su uso será de

inmediato.

Del recuento de datos históricos se ha obtenido que la recuperación histórica de la

compañía para el oro hasta antes del 2010 es de 52%.

Existe aproximadamente un millón de toneladas métricas en la relavera, del cual

se podrían recuperar oro y plata más del 18% usando solamente surfactantes y si

a esto añadimos una reducción de tamaño de partícula de un 60 % -m1/8 los

resultados podrían ser económicamente rentables.

Tabla N° 5.9 Cuadro de recuperación anual real 2010 al 2013

Año 2010 Año 2011 Año 2012 Año 2013

Promedio recup. Au (%) 57.95 63.02 65.20 67.86

Promedio recup. Ag (%) 18.64 19.33 29.44 24.48

Recuperación anual

113

Figura N° 5.9 Recuperación del oro desde que se empezó con el surfactante Lupromin-110 período 2011 a 2013.


Con el surfactante Kollasol STG, se logra bajar la tensión superficial a 36

mN/m y con una dosis 20ppm en solución (40 gr/TM), debemos indicar que

con el surfactante Lupromin-110 no se alcanzó estos niveles de la tensión

superficial a pesar que la dosis se incrementó hasta + 40 ppm. La

recuperación de oro calculada es 10 % más con el surfactante Kollasol STG,

así mismo observamos que el oro físico real obtenido durante su aplicación

mejora en un 3.7 % en promedio respecto del Lupromin-110.

El menor tiempo de lixiviación se logra en el mes de julio en el pad N° 3, con

solo 9 días de operación, lo que nos muestra una mejora de la cinética de la

lixiviación.

Comparando con la recuperación anual del año 2013 y la del 2012, hay una

diferencia de +2.66 % (tabla N° 5.9) por la aplicación del Kollasol STG en lugar

114

del Lupromin-110, así mismo entre el 2010 y 2013 la recuperación va de

57.95% en el año 2010 sin surfactante a 69.16 % en el año 2013 con

surfactante Kollasol STG. Lo que nos dice que su efectividad total en la

recuperación es de 11.21 % en minerales oxidados de oro.

Considerando que con el Kollasol STG alcanza una recuperación de 11 % más

de recuperación en relación cuando no se utilizaba este surfactante y en

algunos casos la recuperación aislada por pad ha superado el 70%, veremos

que nuestro nuevo índice de referencia será alcanzar el 70 %, superando el

límite de 65 % que habíamos fijado en el presente estudio.

Así mismo las colas de los relaves o ripios, en el periodo que se aplicó el

surfactante muestra los valores más bajos 0.013 Oz/Tc en Au (tabla N° 5.8

julio- noviembre)

De la figura N°5.10, se muestra la recuperación de cada pad en forma

mensual, donde se puede observar que la recuperación más alta se alcanza

en el mes de octubre en el pad N° 5 con 76.56 %.

.

115

Figura N° 5.10 Recuperaciones según el Au físico obtenido, por cada pad procesado de enero a noviembre 2013

116

CAPITULO VI

6 EVALUACION ECONÓMICA DE LA APLICACIÓN DEL SURFACTANTE

KOLLASOL STG

Es evidente que, con la inclusión de un nuevo reactivo los costos de capital de

trabajo va a tener que incrementarse, además de los parámetros de control en la

planta Metalúrgica, pero también se observa que los ingresos podrían

incrementarse reduciendo automáticamente los costos por acción del nuevo

reactivo, esto lo veremos con los indicadores financieros que nos permitirían

afirmar que el proyecto de la inclusión de este nuevo reactivo es completamente

viable.

6.1 Ingresos por incremento de la recuperación

Con los nuevos resultados que serían a futuro, implicaría también nuevos

ingresos, pero para eso necesitamos hacer un análisis comparativo de la

recuperación en un balance metalúrgico, dicho balance sería una simulación entre

el antes y el después (actual) para ver el efecto comparativo del uso del reactivo

Kollasol STG, frente al uso del Lupromin-110.

117

Balance metalúrgico sin usar Kollasol STG (Solo Lupromin-110)

En el cuadro adjunto vemos que, para el oro se obtuvo una recuperación de

63.02 %, equivalentes al físico de 3028 g.

Balance metalúrgico actualizado

Con la aplicación del Kollasol SGT, en el nuevo balance se obtiene un

incremento en la recuperación de 3.7 % es decir 67.02% con un equivalente

físico de 3205 g de oro tal como se muestra en el siguiente cuadro:

Incremento real o neto = 3205 - 3028 = 177 g de Au = 5.69 Oz Troy. = 5 0z.Troy

en el escenario menos favorable actual, podemos decir que por cada 4800 g de

Au de contenido fino en el mineral se puede incrementar 5 onzas de oro por el

uso del reactivo Kollasol STG en lugar del Lupromin-110.

Variaciones del precio internacional del oro

El precio del oro está sujeto al precio de la oferta y la demanda, siendo así,

éstas siempre han tenido variaciones cortas hasta antes de abril del año 2004, en

Au Ag Au Ag Au Ag

2448.22 0.06 1.67 4782.19 139238.66 3028.00 18730.00 63.32 10.00



Au Ag

Au Ag Au Ag Au Ag

2448.22 0.06 1.67 4782.19 139238.66 3205.00 18730.00 67.02 13.45



Au Ag

Tabla N° 6.1 Balance metalúrgico simulado (antes)

Tabla N° 6.2 Balance metalúrgico mejorado con un incremento mínimo de +3.7%, 67.02 % en total (real del mes de noviembre del 2013)

118

el cual comenzó un ascenso considerable alcanzando su pico más alto a

mediados del año 2011 en el orden de 1800 $/Oz.

Figura N° 6.1 Record histórico de los precios de la onza de oro de los últimos 10 años [9]

Como el precio del oro es impredecible, para nuestro proyecto vamos a tomar el

escenario menos optimista y asumiremos un precio de 1200 $USA por onza para

el próximo año, como se muestra en la figura N° 6.2.

Siendo así nuestros nuevos ingresos serán de:

1200 $/Oz x 5 Oz = 6000 $USA de nuevos ingresos a la Compañía, éstos serán

de manera mensual por lo que podríamos considerar en el periodo de ingresos

mes a mes , pero nos falta determinar los requerimientos que llevará a

implementar el nuevo surfactante es decir la inversión inicial. Estos no son de

mucha complejidad es casi de inmediato, los elementos requeridos se detallan en

la tabla N°6.3.

119

Figura N° 6.2 Record Histórico de los precios de la onza de oro en el periodo de un año [9]

Pero los ingresos anteriores también van a contribuir notablemente en la reducción

de los costos esto es:

La reducción de los costos entonces es de -2.45 $/TM, considerando el uso del

Kollasol STG en lugar del Lupromin-110, si evaluamos económicamente sobre la

recuperación total alcanzada por el uso de los surfactantes, evidentemente

tendremos resultados evidentemente favorables (12% es la mejora total por el uso

de los surfactantes).

6.2 Requerimientos para la aplicación del surfactante

La implementación de este nuevo surfactante evidentemente tendrá un costo o

una inversión inicial, esto requiere además del reactivo, equipos adicionales que

se detallan en el cuadro de la tabla N° 6.3.

120

Tabla N° 6.3 Requerimientos para la implementación del Kollasol STG

En cuanto al insumo, éste tendrá, de acuerdo al funcionamiento, un consumo

diario de 4.5 kg de Kollasol STG con una dosis de 15 ppm /m3 (45 g/TM) con un

flujo máximo de tratamiento de 300 m3 / día de riego con la solución lixiviante.

También se debe considerar que la adquisición el surfactante será a partir de

1TM (condición del proveedor) y la cantidad mínima anual requerida sería de

1620 kg, entonces la adquisición sería de 2 TM por año.

6.3 Valor actual neto (VAN) y la tasa interna de retorno (TIR)

Inversión inicial ($) = 25190

Periodos = 12 meses

Tasa de descuento (r) = 30 % anual

Tasa de descuento (r) = 2.5 % mensual

Tabla N° 6.4 Periodo en meses, donde la inversión inicial se recupera en corto tiempo.

Item Descripción Cantidad Costo Costo

(unidades) Unitario($) Total($)

1 Kollasol STG ( kg) 2000.0 9.5 19000.0

2 Tensiómetro de anillo 1.0 2000.0 2000.0

3 Dosificador 1.0 1500.0 1500.0

4 Transporte (kg) 2000.0 0.2 400.0

5 Otros (floculantes, coagulantes,+10%) 2290.0

TOTAL ($) 25190.0

Periodo (mes) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Flujos ($) -25190.0 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000

VAN TEA (%) T.E Mensual (%) Valor ($)

VAN 1 12.50 1.042 42161

VAN 2 18.00 1.500 40155

VAN 3 30.00 2.500 36356

Tabla N° 6.5 Diversas estimaciones para el VAN

121

La TIR en el periodo de 01 año será:

TIR = 185 %

Teniendo en todos los casos un VAN >0 y teniendo la TIR mayor a la tasa de

descuento concluimos que es viable para proseguir en la aplicación del Kollasol

STG. Esto es demasiado evidente, nótese que para este caso hemos considerado

el lado más desfavorable.

Por otro lado el costo del Kollasol STG, es muy similar a la del Lupromin -110 por

tanto no hay incremento en el costo de este reactivo, los coagulantes usados en

la sedimentación del precipitado son mínimos ya que solo se maneja un máximo

de 150 litros de pulpa por día (30 g/día o máximo 2 g/kg de precipitado) aún así

se ha considerado el costo en la tabla N°6.3 un valor extremo.

122

7 CONCLUSIONES

Al término del estudio y de la aplicación industrial del surfactante Kollasol STG

tenemos las siguientes conclusiones:

El surfactante Kollasol STG baja la tensión superficial de la solución

lixiviante hasta 36 mN/m (o dinas/cm) aplicando una dosis de hasta 20 ppm

de manera regular.

Como consecuencia de lo anterior, el mismo reactivo supera en efectividad

al Lupromin-110 en +3.7% de recuperación de oro, siendo la mejora total

de la recuperación del oro en + 11%.

Los costos disminuyen en -2 $/TM por la aplicación de este nuevo reactivo.

No existe interferencia por parte de los insumos que se utilizan durante la

lixiviación como la cal, cianuro y el anti –incrustante que afecten de manera

considerable en la disminución de la tensión superficial, contrariamente el

anti-incrustante ejerce una influencia favorable a la aplicación del reactivo

Kollasol STG.

Los precipitados de la planta Merrill Crowe que al inicio presentaron

problemas de sedimentación, se solucionó con el uso del coagulante Poli

123

cloruro de Aluminio (30 g/día en total) y el floculante PHP-20, PHP30

PLUS ó Magnafloc 351 (Neutro) en dosis de hasta 8 g/m3 de pulpa de

precipitado (ver anexo I); este problema es ínfimo comparado con los

beneficios obtenidos.

La característica principal del surfactante Kollasol STG, es que usando poca

cantidad (hasta 20 ppm) se llega a la tensión superficial ideal de 36 mN/m,

esto es algo que no se logró con otros surfactantes como el Lupromin-110,

el cual se probó con dosis de hasta 45 ppm y solo se consiguió bajar

hasta 53 mN/m.

Las espumas formadas por el Kollasol STG son mínimas e

intrascendentes, no interfiere en la des-oxigenación de la solución en la

torre de vacío de la precipitación Merrill Crowe. Además, esto permite

agitar las soluciones sin que se forme abundantes espumas que podrían

afectar de algún modo el proceso.

La aplicación del Kollasol STG es de efecto duradero, es decir, no se

desvanece rápidamente sino que puede durar hasta una semana después

de suspender la dosificación y la tensión progresa lentamente de 36 a 53

mN/m.

Queda probado que, la recuperación del oro se incrementó en 3.7% en los

meses de prueba del Kollasol STG (julio a noviembre 2013), lo que

muestra su efectividad superando al reactivo Lupromin-110

Las leyes de los relaves (ripios) tratados (Tabla N° 5.8) de julio a noviembre

con Kollasol STG, en promedio.0.013 Oz/TC en Au, son más bajas que las

que ensayan de enero a junio sin el uso del reactivo en mención, promedio.

0.015 Oz/TC en Au, esto también prueba la mejora en la recuperación.

124

La cinética de la disolución del oro mejoró con la aplicación del Kollasol

STG, alcanzándose a que un pad lograra agotarse en 09 días de operación

(Pad N° 3 del mes de julio tabla N°5.7), lo que podría implicar que con los

ciclos de carga (03 días) y descarga (03 días), éstos pads podrían procesar

1000TMS/mes por cada pad en lugar de 500 TMS/mes. Pero sucede que

un factor como el incremento del porcentaje de arcillas hasta 24 %, casi el

doble de lo habitual (13 % máximo), alteró de algún modo los resultados de

esta mejora de la cinética de la lixiviación.

La reducción en la concentración de cianuro de 0.08% a 0.06% no afectó al

tratamiento del mineral menos a la recuperación del oro lo que contribuye a

reducir los costos en general ya que pasó de 0.71 kg NaCN/TM en el 2012

a 0.59 kg NaCN /TM en el 2013.

Se comprueba la hipótesis que bajando la tensión superficial a niveles de

36 mN/m mejora la recuperación total general en más del 11%

Se ha probado que el uso de los surfactante en la lixiviación de minerales

de oro influye favorablemente mejorando la recuperación en más del + 11

%, siendo el reactivo kollasol STG el que mejor desempeño presenta y

puede reemplazar con mejor eficiencia al Lupromin -110.

Con la aplicación del Kollasol STG el nuevo parámetro para la

recuperación del oro será de 70 %, superando al 65% establecido

anteriormente.

La recuperación de la inversión para la implementación de la dosificación

del reactivo Kollasol STG se realiza en un periodo de 5 meses lo que nos

dice de su alta rentabilidad, el riesgo único viene dado por las variaciones

decrecientes que podrían sufrir el precio del oro.

125

8 BIBLIOGRAFIA

1. Almenara Oscar A. Fisicoquímica, 2da edición 1987.

PP. 171-194.

2. Álvaro Fernández, Jean-Louis Salager y Cesar Escorza. Surfactantes IV.

Surfactantes no Iónicos. Universidad de los andes, Mérida –Venezuela

cuaderno FIRP S303-PP, (2004). pp 2-26.

3. Misari C. Fidel Sergio. Metalurgia del oro, CEPECT 1993 1era edición pp

23-al 42.

4. Pourbaix, M.,(1966) .Atlas of electrochemical equilibria in aqueous solution.

Pergamon Press, London,pp 406-413

5. Salager Jean-Luis y Anton Raquel , Métodos De Medición De La Tensión

Superficial O Interfacial ,2005. Universidad de los Andes, cuaderno FIRP

S205, Mérida-Venezuela. pp 3-18.

6. Salager Jean-Luis. El mundo de los surfactantes Universidad de los andes,

Mérida –Venezuela cuaderno FIRP S311-PP, (febrero 1992). pp 3-32.

7. Salager Jean-Luis. Surfactantes tipos y usos Universidad de los andes,

Mérida –Venezuela cuaderno FIRP S300-A versión 2, (2002). pp 2-40.

8. www.artisam.org revisado el 25/03/14, pág. 1

9. www. Kitco.com revisado el 30/04/14

10. www.intermetperu.com revisado el 15/05/14

http://www.intermetperu.com/

126

9 ANEXOS

Anexo I

Reporte de planta, sobre ensayo realizado superando los problemas de

sedimentación de los precipitados para hacer la separación sólida- líquida de

los mismos para su tratamiento y obtención de los finos.

INFORME DE PLANTA Nº 2008- 2013

De : Víctor Alonso Sánchez

Jefe de Planta -CMNCSA

A : Ing. Nicolás Melgar

Superintendente General - CMNCSA

Asunto : Resultados pruebas de sedimentación precipitados.

Fecha : 23/08/13

Al término de las pruebas realizadas con los reactivos Poli Cloruro De Aluminio y los

floculantes Magnafloc 351, PHP-20 Plus y PHP-30 Plus Podemos decir los siguientes.

1.- Que a bajas dosis del coagulante no se obtiene resultados favorables en la sedimentación

de los precipitados del proceso Merrill Crowe por interferencia del surfactante Kollasol

STG.

2.- En el Grupo I de pruebas se obtiene buenos resultados de laboratorio, no así en el

tratamiento industrial de la sedimentación de los precipitados.

3.- En el Grupo II no se obtiene resultados favorables para el tratamiento a nivel de

laboratorio.

4.- En el Grupo III, se usó altas concentraciones donde sí se obtuvo los resultados

esperados a nivel de laboratorio asi como en la aplicación industrial. La dosis fue de 200

g/m3 del coagulante y los floculantes fueron de 8 g/m

3 tanto con el PHP- 20 y 30 Plus,

ambos de igual manera sedimentan. Considerando que la pulpa de precipitado no excede

los 150 litros entonces los consumos de coagulante será máximo 30 g diarios.

5.- Es posible que funcione altas dosis de coagulante con cualquier floculante de los

mencionados ya que al parecer la que determina es la dosis alta del coagulante. Por escases

del coagulante es que no se realizó la prueba industrial para corroborar lo dicho.

Atte.

VICTOR ALONSO SANCHEZ.

Jefe de planta- CMNCSA.

ANEXOS

Se realizaron varias pruebas con los siguientes elementos:

1.- Coagulante: Poli cloruro de Aluminio.

2. - Floculantes: PHP-20 plus, PHP-30 plus Y Magnafloc 351.

Condiciones de la solución de precipitado.

Cianuro libre : 0.060 %

pH : 10.5

Tensión Superficial : 48-52 mN/m

Sokalant : 5 ppm

1) Grupo I.-Diseño de las pruebas propuestas a nivel de laboratorio con el

coagulante poli cloruro de Aluminio usando como floculante el magna flux 351.

CUADRO N° 1

Descripción de la

Prueba N° 1 N° 2 N° 3

Resultados de la

Sedimentación

Policloruro de

Aluminio (g/m3)

15 30 45 SI

Magnaflux 351

(g/m3)

8 8 8 SI

OBSERVACIONES.

1).-Se evidencia la sedimentación del precipitado en menos de 10´ tal como se puede

apreciar en la fotografía N° 1.

2).- En función al resultado de la prueba anterior se cogió como referencia de

aplicación de la prueba N° 3

3).- En la aplicación industrial sin embargo resulta negativa le sedimentación siempre

queda sólidos en suspensión tal como se aprecia en las fotos N° 2 al 6.

Foto N° 1.- En las pruebas propuestas se observa la

sedimentación en los 3 casos.

Foto N°4 Otro de los cilindros de aplicación Foto N° 5.- Persiste los sólidos en suspensión

Foto N° 2.-Aplicando industrialmente

en la descarga de los precipitados

Foto N°3.- Vaciando el cilindro

luego de 15´ la solución se clarifica

un poco pero no es total

Foto N° 6.- Solución con precipitados en suspensión tomados

sobre fondo blanco para observar que no sedimenta.

2.- GRUPO II.-Diseño de las pruebas propuestas con el coagulante Poli cloruro de

Aluminio y los floculantes PHP-20 PLUS Y PHP-30 PLUS.

CUADRO N° 2 Descripcion N° 4 N° 5 N°6 N° 7

Poli cloruro de

Aluminio(g/m3)

15 45 15 45

PHP-20 PLUS

(g/m3)

4 8

PHP-30 PLUS

(g/m3)

4 8

Observaciones.

1.- Ene este grupo de Pruebas no se observa la sedimentación a lo largo de 1hr. Recién a las

24 hr. Se observó la sedimentación.

FotoN°7.-Inicio de la prueba N°4 al 7 Foto N°8.- 15´ después de reposo y no

sedimenta en ninguno de los casos.

3.- Grupo III.- Con nuevo diseño, Más pruebas propuestas con el coagulante poli cloruro

de aluminio y floculantes PHP-20 y PHP-30 plus con concentraciones mayores.

CUADRO N° 3

Descripción N° 8 N° 9 N°10 N° 11

Poli cloruro de

Aluminio((g/m3)

75 225 75 225

PHP-20

PLUS(g/m3)

4 8

PHP-30 PLUS

(g/m3)

4 8

Observaciones

1. Se ensayaron varias dosificaciones, para finalmente llegar hasta este grupo de pruebas en

las cuales se observa la sedimentación de las Pruebas propuestas N° 9 y 11. En la que si se

observa una buena sedimentación en un tiempo de 2 minutos.

2. En las pruebas N° 8 y 10 no sedimenta y permanece en suspensión, a este mismo se

adicionó una mayor concentración de floculante con el objetivo de lograr la sedimentación

pero siguió igual lo que nos dice que el problema en esta prueba es falta de coagulante.(foto

13 )

Foto N° 9.- Pruebas del inicio de la

sedimentación

Foto N°10.- 2minutos después, se observa

las (de izq. a Der.) Pruebas 9 y 11 se están

sedimentando

Foto N° 11 y 12.- Los vasos asentados en la Prueba N° 9 y N°11, depues de 10 minutos de

reposo

.

4.- APLICACIÓN INDUSTRIAL DEL COAGULANTE CLORURO DE

ALUMINIO Y PHP-20, PHP-30 PLUS

Sabiendo que con las pruebas de laboratorio se logró la sedimentación con una dosis muy

alta del coagulante poli cloruro de aluminio, se procedió a sedimentar el precipitado con la

dosis proporcional de 200 gr/m3 en cada cilindro de la descarga de los baldes con material

valioso. Los resultados de esta aplicación no se hicieron esperar y el precipitado sedimentó,

para hacer esto primero se disolvió el coagulante 10 g en un litro y luego se vertió a los 40

litros de pulpa con precipitado.

Foto N°13.- En la prueba N° 11 , toda

la masa asentada se pone en suspensión

en la superficie del agua .despues de

unos 15´

Foto N° 14.- Sobre el grupo de

pruebas N° 8 y 10 (5 y 6 de la foto) se

adicionó más floculante para forzar

la sedimentación

.

Foto N°17.- Tercer cilindro con Poli cloruro de Al, pero con 75 g/m

3 y la

misma dosis de floculante que los otros, pero oscura porque no ha

sedimentado totalmente

Foto N°18.y 19-Decantando el 1er cilindro con solución totalmente Clarificada. Coag. 200

g/m3 y floculante PHP-20 plus 8 g/m

3

Foto N°15.-Primer cilindro con PoliC. Al(200g/m3)

Con solución transparente en 10 minutos

Foto N°16.-Segundo cilindro con PC de Al

(200g/m3), se observa solución transparente

Foto N°20 y 21.- Segundo cilindro con solución clarificada con coagulante poli

cloruro de Al. A razón de 200 g/m3 y floculante PHP-30 plus 8 g/m

3

Foto N°22 y 23.- Solución no clarificada con coagulante de policloruro de Al, con 75

g/m3 y floculante PHP-30 Plus con 8 g/m

3

Anexo II

Toma de datos de las pruebas experimentales y procesamiento de los datos

obtenidos en cada prueba, se repiten 3 columnas de mineral repetidas sin

surfactante y 3 columnas de mineral aplicando el surfactante.

DATOS DE LA PRUEBA SIN SURFACTANTE EN COLUMNA 1, 2,3

(REPETIDA)

Condiciones iniciales de la prueba

Au 0.044 oz/tc 22.56 mg

Ag 1.24 oz/tc 635.88 mg

FinosLey Cab

Tipo Muestra: Mineral oxidado

Procedencia: Nivel 300 y Nv 341

1.- Grado de Chancado 84.4%-m1/2", 60.75% -m1/4",44.11% -m12

2.- Peso de mineral Humedo 16.2 kg

7.67%

4.- Peso de mineral seco 14.957

5.- Volumen de solución 5 l/dia/ columna

6.- Flujo (flow rate) 9-12 l/m2

7.- Concentración de Cianuro 0.06-0.07%

10-11

9.- Tiempo de lixiviacion 12 dias

10.- Dispersante (Sokalant A5) 5 ppm

11.- Tensión superficial 67 mN/m

8.- pH

3.- Humedad (%)

PRUEBA EN COLUMNA N° 01


1 12-may 13-may 2.40 0.065 10.2 1.10 5.24 2.64 12.58 2.64 12.58 11.70 1.98 2.4

2 13-may 14-may 2.40 0.063 10.5 0.56 2.87 1.34 6.89 3.98 19.46 17.66 3.06 4.8

3 14-may 15-may 3.76 0.062 11.0 0.39 0.39 1.47 1.47 5.45 20.93 24.16 3.29 8.6

4 15-may 16-may 4.10 0.063 10.5 0.29 1.97 1.19 8.08 6.64 29.01 29.43 4.56 12.7

5 16-may 17-may 3.67 0.061 10.2 0.12 0.64 0.44 2.35 7.08 31.36 31.38 4.93 16.3

6 17-may 18-may 4.35 0.062 10.0 0.10 0.42 0.44 1.83 7.51 33.18 33.31 5.22 20.7

7 18-may 19-may 4.16 0.067 10.2 0.19 1.08 0.79 4.49 8.31 37.68 36.81 5.93 24.8

8 19-may 20-may 4.05 0.065 10.4 0.38 1.95 1.54 7.90 9.84 45.57 43.63 7.17 28.9

9 20-may 21-may 4.41 0.060 10.0 0.24 1.27 1.06 5.60 10.90 51.17 48.32 8.05 33.3

10 21-may 22-may 4.34 0.063 10.2 0.15 0.65 0.65 2.82 11.55 54.00 51.20 8.49 37.6

11 22-may 23-may 4.20 0.065 10.6 0.15 0.52 0.63 2.18 12.18 56.18 54.00 8.83 41.8

12 23-may 24-may 4.50 0.064 10.2 0.12 0.42 0.54 1.89 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

13 24-may 25-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

14 25-may 26-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

15 26-may 27-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

16 27-may 28-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

17 28-may 29-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

18 29-may 30-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

19 30-may 31-may 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 12.72 58.07 56.39 9.13 46.3

CNDias

Volum.

Acum.

(l)

Contenido

Diario (mg)

Acumulado

(mg)pH

Volum

.Rica

(l)

FechaLey (g/m

3)

%

Recuperación



1 12-may 13-may 1.80 0.07 10.2 0.62 2.12 1.12 3.82 1.12 3.82 4.95 0.60 1.8

2 13-may 14-may 3.70 0.06 10.5 0.45 0.78 1.67 2.89 2.78 6.70 12.33 1.05 5.5

3 14-may 15-may 3.81 0.06 11.0 0.36 2.15 1.37 8.19 4.15 14.89 18.40 2.34 9.3

4 15-may 16-may 3.90 0.06 10.5 0.10 0.42 0.39 1.64 4.54 16.53 20.13 2.60 13.2

5 16-may 17-may 3.74 0.06 10.2 0.28 1.19 1.05 4.45 5.59 20.98 24.77 3.30 17.0

6 17-may 18-may 6.00 0.06 10.0 0.14 0.64 0.84 3.84 6.43 24.82 28.50 3.90 23.0

7 18-may 19-may 4.05 0.07 10.2 0.19 1.02 0.77 4.13 7.20 28.95 31.91 4.55 27.0

8 19-may 20-may 4.98 0.07 10.4 0.30 1.65 1.49 8.22 8.69 37.17 38.53 5.85 32.0

9 20-may 21-may 5.39 0.06 10.0 0.26 1.10 1.40 5.93 10.09 43.10 44.74 6.78 37.4

10 21-may 22-may 6.42 0.06 10.2 0.17 0.68 1.09 4.37 11.19 47.46 49.58 7.46 43.8

11 22-may 23-may 6.51 0.07 10.6 0.16 0.60 1.04 3.91 12.23 51.37 54.19 8.08 50.3

12 23-may 24-may 4.30 0.06 10.2 0.14 0.51 0.60 2.19 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

13 24-may 25-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

14 25-may 26-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

15 26-may 27-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

16 27-may 28-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

17 28-may 29-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

18 29-may 30-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

19 30-may 31-may 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 12.83 53.56 56.86 8.42 54.6

Ley (g/TM)Acumulado

(mg)

Contenido

Diario (mg)Dias Fecha

%

Recuperación

Volum

.

Acum.

CNVolum.

Rica (l)pH



1 12-may 13-may 4.20 0.065 10.2 0.58 2.44 2.44 10.25 2.44 10.25 10.80 1.61 4.2

2 13-may 14-may 2.15 0.063 10.5 0.33 1.52 0.71 3.27 3.15 13.52 13.94 2.13 6.4

3 14-may 15-may 4.30 0.062 11.0 0.18 0.87 0.77 3.74 3.92 17.26 17.37 2.71 10.7

4 15-may 16-may 4.10 0.063 10.5 0.26 1.08 1.07 4.43 4.99 21.69 22.10 3.41 14.8

5 16-may 17-may 4.25 0.061 10.2 0.24 0.97 1.02 4.12 6.01 25.81 26.62 4.06 19.0

6 17-may 18-may 4.22 0.062 10.0 0.32 1.34 1.35 5.65 7.36 31.46 32.60 4.95 23.2

7 18-may 19-may 4.20 0.067 10.2 0.31 1.54 1.30 6.47 8.66 37.93 38.37 5.97 27.4

8 19-may 20-may 5.37 0.065 10.4 0.30 1.12 1.61 6.01 10.27 43.94 45.51 6.91 32.8

9 20-may 21-may 4.15 0.060 10.0 0.22 0.92 0.91 3.82 11.18 47.76 49.56 7.51 36.9

10 21-may 22-may 4.74 0.063 10.2 0.22 0.85 1.04 4.03 12.22 51.79 54.18 8.14 41.7

11 22-may 23-may 4.80 0.065 10.6 0.16 0.75 0.77 3.60 12.99 55.39 57.58 8.71 46.5

12 23-may 24-may 4.50 0.064 10.2 0.12 0.66 0.54 2.97 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

13 24-may 25-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

14 25-may 26-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

15 26-may 27-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

16 27-may 28-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

17 28-may 29-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

18 29-may 30-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

19 30-may 31-may 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 13.53 58.36 59.98 9.18 51.0

Volum.

Acum.

(l)

Acumulado

(mg)Dias Fecha

Volum

.Rica

(l)

Ley (g/TM)pH

Contenido

Diario (mg)

%

RecuperaciónCN

DATOS DE LA PRUEBA CON SURFACTANTE KOLLASOL EN COLUMNA 1,

2,3 (REPETIDA)

Condiciones iniciales de la prueba

Au 0.044 oz/tc 22.56 mg

Ag 1.24 oz/tc 635.90 mg

Ley Cab Finos

Tipo Muestra: Mineral oxidado

Procedencia: Nivel 300 y Nv 341

1.- Grado de Chancado 84.4%-m1/2", 60.75% -m1/4",44.11% -m12

2.- Peso de mineral Humedo (kg) 16.2

7.67

4.- Peso de mineral seco (kg) 14.957

5.- Volumen de solución 5 l/dia/ columna

6.- Flujo (flow rate) 9-12 l/m2

7.- Concentración de Cianuro 0.06-0.07%

10-11

9.- Tiempo de lixiviacion 12 dias

10.- Dispersante (Sokalant A5) 5 ppm

11.- Tensión superficial 36 mN/m

12.- Dosis kollsol STG 20 ppm en solución (45 g/TM de mineral)

3.- Humedad (%)

8.- PH



1 12-may 13-may 3.440 0.061 10.2 1.06 6.80 3.65 23.39 3.65 23.39 16.16 3.68 3.4

2 13-may 14-may 3.200 0.062 9.7 0.62 3.80 1.98 12.16 5.63 35.55 24.95 5.59 6.6

3 14-may 15-may 4.140 0.068 10.0 0.53 2.60 2.19 10.76 7.82 46.32 34.68 7.28 10.8

4 15-may 16-may 3.150 0.065 9.5 0.39 2.01 1.23 6.33 9.05 52.65 40.12 8.28 13.9

5 16-may 17-may 3.150 0.067 10.0 0.39 2.01 1.23 6.33 10.28 58.98 45.57 9.27 17.1

6 17-may 18-may 3.240 0.069 10.0 0.35 1.80 1.13 5.83 11.42 64.81 50.59 10.19 20.3

7 18-may 19-may 4.250 0.062 10.0 0.26 1.14 1.11 4.85 12.52 69.66 55.49 10.95 24.6

8 19-may 20-may 4.180 0.063 10.0 0.18 0.62 0.75 2.59 13.27 72.25 58.82 11.36 28.8

9 20-may 21-may 4.320 0.063 10.6 0.18 0.36 0.78 1.56 14.05 73.80 62.27 11.61 33.1

10 21-may 22-may 3.840 0.062 10.3 0.16 0.33 0.61 1.27 14.67 75.07 64.99 11.81 36.9

11 22-may 23-may 3.680 0.069 10.5 0.14 0.35 0.52 1.29 15.18 76.36 67.28 12.01 40.6

12 23-may 24-may 5.150 0.068 10.6 0.13 0.28 0.67 1.44 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

13 24-may 25-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

14 25-may 26-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

15 26-may 27-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

16 27-may 28-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

17 28-may 29-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

18 29-may 30-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

19 30-may 31-may 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 15.85 77.80 70.24 12.23 45.7

CNDias

Volum.

Acum.

(l)

Contenido

Diario (mg)

Acumulado

(mg)pH

Volum

.Rica

(l)

FechaLey (mg/l)

%

Recuperación



1 12-may 13-may 4.230 0.061 10.2 1.02 5.83 4.31 24.66 4.31 24.66 19.12 3.88 4.2

2 13-may 14-may 3.820 0.062 9.7 0.66 3.03 2.52 11.57 6.84 36.24 30.29 5.70 8.1

3 14-may 15-may 3.850 0.068 10.0 0.41 2.64 1.58 10.16 8.41 46.40 37.29 7.30 11.9

4 15-may 16-may 3.700 0.067 9.5 0.35 0.87 1.30 3.22 9.71 49.62 43.03 7.80 15.6

5 16-may 17-may 3.400 0.062 10.0 0.29 0.87 0.99 2.96 10.70 52.58 47.40 8.27 19.0

6 17-may 18-may 3.200 0.062 10.0 0.28 2.22 0.90 7.10 11.59 59.68 51.37 9.39 22.2

7 18-may 19-may 4.340 0.062 10.0 0.18 0.92 0.78 3.99 12.37 63.67 54.83 10.01 26.5

8 19-may 20-may 4.220 0.063 10.0 0.14 0.83 0.59 3.50 12.96 67.18 57.45 10.56 30.8

9 20-may 21-may 4.180 0.063 10.6 0.14 0.28 0.59 1.17 13.55 68.35 60.04 10.75 34.9

10 21-may 22-may 4.100 0.062 10.3 0.21 0.39 0.86 1.60 14.41 69.95 63.86 11.00 39.0

11 22-may 23-may 3.840 0.069 10.5 0.15 0.28 0.58 1.08 14.99 71.02 66.41 11.17 42.9

12 23-may 24-may 4.960 0.068 10.6 0.12 0.19 0.60 0.94 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

13 24-may 25-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

14 25-may 26-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

15 26-may 27-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

16 27-may 28-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

17 28-may 29-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

18 29-may 30-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

19 30-may 31-may 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 15.58 71.96 69.05 11.32 47.8

Ley (mg/l)%

Recuperación

Volum.

Acum.

(l)

Acumulado

(mg)

Contenido

Diario (mg)Dia

sFecha CN pH

Volum.

Rica (l)



1 12-may 13-may 4.880 0.061 10.2 1.05 5.32 5.12 25.96 5.12 25.96 22.71 4.08 4.9

2 13-may 14-may 3.050 0.062 9.7 0.68 3.19 2.07 9.73 7.20 35.69 31.90 5.61 7.9

3 14-may 15-may 3.530 0.068 10.0 0.39 2.39 1.38 8.44 8.57 44.13 38.00 6.94 11.5

4 15-may 16-may 3.050 0.066 9.5 0.38 1.98 1.16 6.04 9.73 50.17 43.14 7.89 14.5

5 16-may 17-may 3.050 0.062 10.0 0.38 1.98 1.16 6.04 10.89 56.21 48.27 8.84 17.6

6 17-may 18-may 3.180 0.061 10.0 0.43 2.15 1.37 6.84 12.26 63.04 54.33 9.91 20.7

7 18-may 19-may 4.220 0.062 10.0 0.14 1.21 0.59 5.11 12.85 68.15 56.95 10.72 25.0

8 19-may 20-may 4.190 0.063 10.0 0.16 0.85 0.67 3.56 13.52 71.71 59.92 11.28 29.2

9 20-may 21-may 3.640 0.063 10.6 0.22 0.72 0.80 2.62 14.32 74.33 63.47 11.69 32.8

10 21-may 22-may 3.960 0.062 10.3 0.17 0.29 0.67 1.15 15.00 75.48 66.46 11.87 36.8

11 22-may 23-may 3.740 0.069 10.5 0.19 0.42 0.71 1.57 15.71 77.05 69.61 12.12 40.5

12 23-may 24-may 4.820 0.068 10.6 0.14 0.37 0.67 1.78 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

13 24-may 25-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

14 25-may 26-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

15 26-may 27-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

16 27-may 28-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

17 28-may 29-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

18 29-may 30-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

19 30-may 31-may 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

20 31-may 01-jun 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

21 01-jun 02-jun 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

22 02-jun 03-jun 0.00 0.00 16.38 78.83 72.60 12.40 45.3

Acumulado

(mg)Dias pH

Contenido

Diario (mg)FechaVolum.

Rica (l)

Ley (mg/l)CN

%

Recuperación

Volum

.

Acum.

Anexo III

Hoja de datos de seguimiento a los pads N° 4 y 5 durante la aplicación del

Kollasol STG

Cuadro de resumen de resultados de la aplicación del Kollasol STG

Recup. Calculada %(A.Q)

Au Ag Au Ag Au Ag Au Ag Au Ag Au Ag

5 531.93 0.053 1.18 966.58 21520.16 0.016 0.720 69.81 38.98 739.97 _ 76.55 _

4 485.86 0.053 1.37 882.87 22854.64 0.0210 0.860 60.38 37.32 605.05 _ 68.53 _

1017.79 0.053 1.272 1849.45 44374.80 0.0185 0.79 65.09 38.15 1345.02 72.54

Leyes de Cabeza (Oz/Tc)TMSPad N°

Leyes de ripios (Oz/Tc) Recup. Real fisica (g) Recup. Real fisica (%)Finos (g)

Cuadro de control de setiembre de los pads N° 4 y 5 del 2013 - con Kollasol STG

Entrada

(g/m3)

Salida

(g/m3)

Flow rate

(l/h/m2)

Flujo

(m3)

Área

(m2)

Horas

(h)

Aporte

diario

Au(g)

Aporte

acum.

Au(g)

Recup.

Parcial

Au(%)

Recup.

Acum.

Au (%)

CircuitoEntrada

(g/m3)

Salida

(g/m3)

Flow rate

(l/h/m2)

Flujo

(m3)

Área

(m2)

Horas

(h)

Aporte

diario

Au(g)

Aporte

acum.

Au(g)

Recup.

Parcial

Au(%)

Recup.

Acum.

Au (%)

Circuito

DOM 1

LUN 2

MAR 3

MIER 4 0.040 4.211 3.78 2.45 36 18 10.21 10.21 1.06 1.06 AB

JUE 5 0.050 3.962 6.73 9.72 60.2 24 38.02 48.23 3.93 4.99 AB

VIER 6 0.050 2.948 9.43 22.75 101 24 65.93 114.16 6.82 11.81 AB

SAB 7 0.050 2.053 10.32 33.31 134 24 66.74 180.90 6.90 18.72 AB

DOM 8 0.040 2.617 10.32 42.09 170 24 108.45 289.35 11.22 29.94 AB

LUN 9 0.040 1.202 12.92 52.70 170 24 61.24 350.59 6.34 36.27 AB

MAR 10 0.040 0.785 12.92 52.70 170 24 39.26 389.85 4.06 40.33 AB

MIER 11 0.040 0.619 12.92 52.70 170 24 30.52 420.37 3.16 43.49 AB

JUEV 12 0.040 0.511 12.92 52.70 170 24 24.82 445.19 2.57 46.06 AB

VIER 13 0.040 0.436 12.92 52.70 170 24 20.88 466.07 2.16 48.22 AB

SAB 14 0.040 0.408 12.92 52.70 170 24 19.38 485.45 2.01 50.22 AB

DOM 15 0.040 0.369 12.92 52.70 170 24 17.34 502.79 1.79 52.02 AB

LUN 16 0.040 0.302 12.92 52.70 170 24 13.82 516.61 1.43 53.45 AB

MAR 17 0.040 0.286 12.92 52.70 170 24 12.94 529.55 1.34 54.79 AB

MIER 18 0.050 4.190 6.46 1.188 46 4 4.92 4.92 0.56 0.56 AB 0.040 0.281 12.92 52.70 170 24 12.71 542.26 1.31 56.10 AB

JUE 19 0.050 3.416 8.99 18.336 85 24 61.71 66.63 6.99 7.55 AB 0.040 0.280 12.92 52.70 170 24 12.65 554.91 1.31 57.41 AB

VIER 20 0.050 3.365 10.48 27.334 109 24 90.62 157.25 10.26 17.81 AB 0.040 0.286 12.92 52.70 170 24 12.98 567.89 1.34 58.75 AB

SAB 21 0.050 2.476 11.91 44.160 154 24 107.11 264.36 12.13 29.94 AB 0.040 0.269 12.92 52.70 170 24 12.06 579.95 1.25 60.00 AB

DOM 22 0.040 1.681 12.92 52.704 170 24 86.49 350.85 9.80 39.74 AB 0.040 0.255 12.92 52.70 170 24 11.33 591.28 1.17 61.18 AB

LUN 23 0.040 1.002 12.92 52.704 170 24 50.71 401.56 5.74 45.48 AB 0.040 0.251 12.71 51.84 170 24 10.94 602.22 1.13 62.31 AB

MAR 24 0.040 0.685 12.92 52.704 170 24 33.99 435.55 3.85 49.33 AB 0.040 0.219 12.71 51.84 170 24 9.27 611.49 0.96 63.27 AB

MIER 25 0.040 0.520 12.92 52.704 170 24 25.30 460.85 2.87 52.20 AB 0.040 0.210 12.71 51.84 170 24 8.81 620.30 0.91 64.18 AB

JUEV 26 0.040 0.381 12.92 52.704 170 24 17.97 478.82 2.04 54.24 AB 0.040 0.207 12.71 51.84 170 24 8.66 628.96 0.90 65.07 AB

VIER 27 0.040 0.292 12.92 52.704 170 24 13.28 492.10 1.50 55.74 AB 0.040 0.199 12.71 51.84 170 24 8.24 637.20 0.85 65.93 AB

SAB 28 0.040 0.270 12.92 52.704 170 24 12.12 504.22 1.37 57.11 AB 0.040 0.182 12.71 51.84 170 24 7.36 644.56 0.76 66.69 AB

DOM 29 0.040 0.228 12.92 52.704 170 24 9.93 514.15 1.12 58.24 AB 0.040 0.179 12.71 51.84 170 24 7.21 651.77 0.75 67.43 AB

LUN 30 0.040 0.208 12.92 52.704 170 24 8.86 523.01 1.00 59.24 AB 0.040 0.156 12.81 52.27 170 24 6.08 657.85 0.63 68.06 AB

PAD 4 PAD 5

Días

Cuadro de control de octubre de los pads N° 4 y 5 del 2013 - con Kollasol STG

Entrada

(g/m3)

Salida

(g/m3)

Flow rate

(l/h/m2)

Flujo

(m3)

Área

(m2)

Horas

(h)

Aporte

diario

Au(g)

Aporte

acum.

Au(g)

Recup.

Parcial

Au(%)

Recup.

Acum.

Au (%)

CircuitoEntrada

(g/m3)

Salida

(g/m3)

Flow rate

(l/h/m2)

Flujo

(m3)

Área

(m2)

Horas

(h)

Aporte

diario

Au(g)

Aporte

acum.

Au(g)

Recup.

Parcial

Au(%)

Recup.

Acum.

Au (%)

Circuito

MAR 1 0.040 0.180 12.92 52.70 170 24 7.38 7.38 0.84 60.08 AB 0.040 0.160 12.71 51.84 170.00 24 6.22 6.22 0.64 68.71

MIER 2 0.040 0.185 12.92 52.704 170 24 7.64 15.02 0.87 60.94 AB 0.040 0.168 12.71 51.84 170 24 6.61 12.83 0.68 69.39

JUE 2 0.040 0.168 12.92 52.704 170 24 6.75 21.77 0.76 61.71 AB 0.040 0.150 12.71 51.84 170 24 5.70 18.53 0.59 69.98

VIER 4 0.040 0.161 12.92 52.704 170 24 6.38 28.15 0.72 62.43 AB 0.040 0.148 12.71 51.84 170 24 5.59 24.12 0.58 70.56 AB

SAB 5 0.040 0.154 12.92 52.704 170 24 6.03 34.18 0.68 63.11 AB 0.040 0.152 12.71 51.84 170 24 5.82 29.94 0.60 71.16 AB

DOM 6 0.040 0.138 12.92 52.704 170 24 5.14 39.32 0.58 63.69 AB 0.040 0.145 12.71 51.84 170 24 5.44 35.38 0.56 71.72 AB

LUN 7 0.040 0.129 12.92 52.704 170 24 4.68 44.00 0.53 64.22 AB 0.030 0.173 12.71 51.84 170 24 7.43 42.81 0.77 72.49 AB

MAR 8 0.040 0.125 12.92 52.704 170 24 4.48 48.48 0.51 64.73 AB 0.030 0.138 12.71 51.84 170 24 5.60 48.41 0.58 73.07 AB

MIER 9 0.040 0.118 12.92 52.704 170 24 4.10 52.58 0.46 65.20 AB 0.030 0.124 12.71 51.84 170 24 4.90 53.31 0.51 73.58 AB

JUEV 10 0.050 0.120 12.71 51.84 170 24 3.63 56.21 0.41 65.61 AB 0.030 0.131 12.71 51.84 170 24 5.24 58.55 0.54 74.12 AB

VIER 11 0.050 0.109 12.71 51.84 170 24 3.06 59.27 0.35 65.95 AB 0.030 0.112 12.71 51.84 170 24 4.25 62.80 0.44 74.56 AB

SAB 12 0.040 0.100 12.71 51.84 170 24 3.11 62.48 0.35 66.31 AB 0.030 0.103 12.71 51.84 170 24 3.78 66.58 0.39 74.95 AB

DOM 13 0.030 0.083 12.71 51.84 170 24 2.76 65.24 0.31 66.62 AB 0.030 0.099 12.71 51.84 170 24 3.57 70.15 0.37 75.32 AB

LUN 14 0.030 0.082 12.71 51.84 170 24 2.69 67.93 0.30 66.92 AB 0.030 0.079 12.71 51.84 170 24 2.54 72.69 0.26 75.58 AB

MAR 15 0.030 0.081 12.71 51.84 170 24 2.65 70.58 0.30 67.22 AB 0.030 0.083 12.71 51.84 170 24 2.76 75.45 0.29 75.87 AB

MIER 16 0.030 0.079 13.02 53.136 170 24 2.60 73.18 0.29 67.52 AB 0.030 0.077 12.71 51.84 170 24 2.44 77.89 0.25 76.12 AB

JUE 17 0.030 0.075 11.86 36.288 170 18 1.63 74.81 0.18 67.70 AB 0.030 0.069 12.18 49.68 170 24 1.94 79.83 0.20 76.32 AB

VIER 18 0.030 0.083 12.71 34.56 170 16 1.83 76.64 0.21 67.91 AB 0.020 0.064 12.18 33.12 170 16 1.46 81.29 0.15 76.47 AB

SAB 19 0.030 0.066 13.24 54 170 24 1.96 78.60 0.22 68.13 AB 0.020 0.060 12.18 20.70 170 10 0.83 82.12 0.09 76.56 AB

DOM 20 0.030 0.067 13.13 53.568 170 24 2.00 80.60 0.23 68.36 AB 0.00 76.56 AB

LUN 21 0.030 0.058 12.71 51.84 170 24 1.44 82.04 0.16 68.52 AB 0.00 76.56 AB

MAR 22 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

MIER 23 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

JUEV 24 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

VIER 25 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

SAB. 26 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

DOM 27 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

LUN 28 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

MAR 29 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

MIER 30 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

JUE 31 0.00 68.52 AB 0.00 76.56 AB

PAD 4 PAD 5

DIAS

Anexo IV

Hoja de seguridad MSDS del surfactante Lupromin-110 y Kollasol STG

Surfactante Lupromin-110

Hoja de seguridad Página: 1/6

BASF Hoja de seguridad Fecha / actualizada el: 01.03.2007 Versión: 1.0 Producto: Lupromin L 110 _________________________________________________________________________________

1. Identificación de la sustancia o preparado y de la sociedad o empresa

Lupromin L 110

Usos: Industria Minera, otros.

Empresa: BASF Aktiengesellschaft Performance Chemicals for Detergents and Formulators 67056 Ludwigshafen, Germany Teléfono: 0621-60-72783 Telefax número: 0621-60-41517 E-mail : [email protected]

Información en caso de emergencia: Bomberos de BASF Ludwigshafen Telefono: +49-621-60-43333 Telefax número: +49-621-60-92664

________________________________________________________________ 2. Composición / Información sobre los componentes

Descripción Química

Alcoxilato de alcohol graso, polímero, Sustancias incluídas en las listas EINCS ________________________________________________________________ 3. Identificación de los peligros

Irrita los ojos y la piel ________________________________________________________________ 4. Medidas de primeros auxilios

Indicaciones generales: Cambiarse inmediatamente la ropa manchada. Tras inhalación: En caso de malestar tras inhalación de vapor / aerosol: respirar aire fresco, buscar ayuda médica. Tras contacto con la piel: Lavar abundantemente con agua y jabón. Tras contacto con los ojos: Lavar abundantemente bajo agua corriente durante al menos 15 minutos y con los párpados Abiertos.

Página: 2/6 BASF Hoja de seguridad Fecha / actualizada el: 01.03.2007 Versión: 1.0 Producto: Lupromin L 110 _________________________________________________________________________________

Tras ingestión: Lavar inmediatamente la boca y beber posteriormente abundante agua, buscar ayuda médica. Tras contacto con los ojos: Lavar abundantemente bajo agua corriente durante al menos 15 minutos y con los párpados abiertos. Tras ingestión: Lavar la boca y beber posteriormente abundante agua. Indicaciones para el médico: Tratamiento: Tratamiento sintomático (descontaminación, funciones vitales), no es conocido ningún antídoto específico.

________________________________________________________________

5. Medidas de lucha contra incendios

Medios de extinción adecuados: agua, medios de extinción en seco, espuma, dióxido de carbono Riesgos especiales: Vapores nocivos. Formación de humo / niebla. En caso de incendio las sustancias / grupos de sustancias citadas pueden desprenderse. Vestimenta de protección especial: Protéjase con una máscara autónoma. Información adicional: El riesgo depende de las sustancias que se estén quemando y de las condiciones del incendio. El agua de extinción contaminada debe ser eliminada respetando las legislaciones locales vigentes.

________________________________________________________________

6. Medidas en caso de vertido accidental

Medidas de protección para las personas: Llevar ropa de protección personal. Medidas de protección para el medio ambiente: Retener las aguas contaminadas, incluida el agua de extinción de incendios, caso de estar contaminada. Evitar que penetre en el alcantarillado, aguas superficiales o subterráneas. Método para la limpieza / recogida: Para grandes cantidades: Bombear el producto. Para residuos: Recoger con materiales absorbentes adecuados. Eliminar el material recogido de forma reglamentaria.

________________________________________________________________


7. Manipulación y almacenamiento

Manipulación Durante una utilización correcta no se recomienda ninguna medida especial.

Protección contra incendio / explosión: Tomar precauciones contra la corriente estática.

Almacenamiento Otras especificaciones sobre condiciones almacenamiento: Guarde el recipiente bien cerrado y seco en un lugar fresco.

________________________________________________________________

8. Controles de la exposición / Protección personal

Equipo de protección personal Protección de las vías respiratorias: Protección de las vías respiratorias en caso de formación de vapores / aerosoles. Protección de las manos: Guantes de protección resistentes a productos químicos (EN 374). Materiales adecuados a corto plazo / protección contra la pulverización( recomendación): como mínimo índice de protección 2, corresponde a >30 minutos de tiempo de permeabilidad según EN 374) caucho butílico – 0.7 mm espesor.

Materiales adecuados también para un contacto directo y a largo plazo (recomendación: factor de protección 6, corresponde a >480 minutos de tiempo de permeabilidad según EN 374): caucho nitrilo (NBR) – 0.4 de espesor. Indicaciones adicionales: Los datos están basados en ensayos propios, bibliografía e informaciones de fabricantes de guantes, o son derivados por analogía de sustancias similares. Debido a diversos factores (por Ej. La temperatura) puede considerarse, que el uso de los guantes de protección química, en la práctica, puede ser mucho menor que el tiempo de permeabilidad según EN 374. Debido a la gran variedad se debe tener en cuenta el manual de instrucciones de los fabricante. Protección de los ojos: Gafas protectoras con cubiertas laterales (gafas con soporte) (EN 166) Protección Corporal: Escoger protección corporal dependiendo de la actividad y de la posible exposición, por Ej. Delantal, botas de protección, traje de protección contra productos químicos (según DIN-EN 465) Medidas generales de protección y de higiene: Manipular con las precauciones de higiene industrial adecuadas, y respetar las prácticas de seguridad. Llevar indumentaria de trabajo cerrada es un requisito adicional en las indicaciones sobre equipo de protección personal.

________________________________________________________________


9. Propiedades físicas y químicas

Estado físico: líquido Color: incoloro hasta amarillento Olor: específico del producto pH: aprox. 7 (DIN / EN 1262)

(50 g/l, 23 °C) Temperatura de ebullición: >200 °C Punto de inflamación: > 100 °C (DIN 51758) Temperatura de ignición: > 150 °C (DIN 51794) Densidad: aprox. 1,0 g/cm3

(15 °C) Solubilidad en agua: soluble Solubilidad (cualitativo) disolventes: soluble en solventes polares

________________________________________________________________

10. Estabilidad y reactividad

Descomposición térmica: Para evitar descomposición térmica, no sobrecalentar. Reacciones peligrosas: No se producen reacciones peligrosas cuando se almacena y manipula de acuerdo a instrucciones. Productos peligrosos de descomposición: No se presentan productos peligrosos de descomposición, si se tienen en consideración las Normas / indicaciones sobre almacenamiento y manipulación.

________________________________________________________________

11. Informaciones toxicológicas

DL50/ora / rata: > 2.000 mg/Kg Irritación primaria en piel / conejo: Irritante (Directiva 404 de la OCDE) Irritación primaria en mucosa / conejo: Irritante (Directiva 405 de la OCDE)

________________________________________________________________

12. Información ecológica Ecotoxicidad

Toxicidad en peces: Brachydanio rerio/LC50 (96 h): 1 - 10 mg/l


Invertebrados acuáticos: EC50 (48h): 1 – 10 mg/l Plantas acuáticas: EC50 (72h): 10 – 100 mg/l Microorganismos/ Efecto sobre lodo activado: OECD Directiva 209 Fango activado / EC20 (30 min): 10-100 mg/l Concentración nominal. Valoración de la toxicidad del agua: Dependiendo de las condiciones locales y concentraciones existentes, es posible que ocurran disturbios en el proceso de biodegradación del lodo activado.

Persistencia y degradabilidad

Indicaciones para la eliminación Método de ensayo: mod. OECD 301E Método de análisis: Bismuto - sustancia activa Grado de eliminación: > = 90 % Método de ensayo: OECD 301E (nueva versión) Método de análisis: DOC reducción Grado de eliminación: > 70 % Evaluación: Rápidamente Biodegradable Otros efectos nocivos Halógeno absorbible ligado orgánicamente (AOX): El producto no contiene compuesto halógeno orgánico ligado en su estructura.

________________________________________________________________

13. Consideraciones de disposición

Puede ser depositado o incinerado respetando las legislaciones locales. Envase contaminado: Embalajes no contaminados pueden volver a utilizarse. Embalajes no lavables deben ser eliminados del mismo modo que el producto.

________________________________________________________________

14. Información relativa al transporte

Mercancía no peligrosa según los criterios de la reglamentación del transporte ( ADR RID ADNR IMDG/GGVSee OACI/IATA )

________________________________________________________________


15. INFORMACIÓN REGULATORIA

Reglamentaciones de la Unión Europea (Etiquetado) / Reglamentaciones nacionales

Símbolo de riesgo: Xi Irritante R-frase(s): R36/38 Irritable a los ojos y piel S-phrase (s): S26 En caso de contacto con los ojos, enjuague inmediatamente con

abundante agua y busque ayuda médica. ________________________________________________________________

16. Otras informaciones

Los datos indicados corresponden a nuestros conocimientos actuales y no representan una garantía de las propiedades. El receptor de nuestro producto deberá observar, bajo su responsabilidad, las reglamentaciones y normativas correspondientes.

________________________________________________________________

Surfactante Kollasol STG

FICHA DE DATOS DE SEGURIDAD de acuerdo el Reglamento (CE) No. 1907/2006

KOLLASOL STG

Versión 2.2 Fecha de revisión 24.09.2013 Fecha de impresión 25.09.2013

1 / 12

1. Identificación de la sustancia o la mezcla y de la sociedad o la empresa

1.1 Identificador del producto

Nombre comercial : KOLLASOL STG

1.2 Usos pertinentes identificados de la sustancia o de la mezcla y usos desaconsejados

Uso de la sustancia/mezcla : Detergente y producto de lavado producto auxiliar para la industria de construcción Uso industrial

1.3 Datos del proveedor de la ficha de datos de seguridad

Fabricante/Proveedor CHT R. BEITLICH GMBH Bismarckstraße 102 72072 Tübingen Alemania Tel.: +49(0)70 71 15 40 [email protected]

BEZEMA AG Kriessernstrasse 20 9462 Montlingen Suiza Tel.: +41(0)71 763 88 11 [email protected]

Importador : -

- - - - -

Departamento Responsa-ble

: CHT R. BEITLICH GMBH BEZEMA AG Seguridad del producto [email protected] [email protected]

1.4 Teléfono de emergencia

Teléfono de emergencia : +49(0)70 71 15 40 (Alemania, 24 horas) +41(0)71 763 88 11 (Suiza, 24 horas)

2. Identificación de los peligros

2.1 Clasificación de la sustancia o de la mezcla

Clasificación (REGLAMENTO (CE) No 1272/2008)

Toxicidad aguda, Categoría 4

H302: Nocivo en caso de ingestión.


KOLLASOL STG


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Lesiones oculares graves, Categoría 1

H318: Provoca lesiones oculares graves.

Clasificación (67/548/CEE, 1999/45/CE)

Nocivo

R22: Nocivo por ingestión.

Irritante

R41: Riesgo de lesiones oculares graves.

2.2 Elementos de la etiqueta

Etiquetado (REGLAMENTO (CE) No 1272/2008)

Pictogramas de peligro :

Palabra de advertencia : Peligro

Indicaciones de peligro : H302 Nocivo en caso de ingestión.

H318 Provoca lesiones oculares graves.

Consejos de prudencia : Prevención: P264 Lavarse la piel concienzudamente tras la

manipulación. P270 No comer, beber ni fumar durante su utili-

zación. P280 Llevar guantes de protección/ gafas de

protección/ máscara de protección. Intervención:

P305 + P351 + P338 EN CASO DE CONTACTO CON LOS OJOS: Aclarar cuidadosamente con agua durante varios minutos. Quitar las lentes de contacto, si lleva y resulta fácil. Seguir acla-rando.

P308 EN CASO DE exposición manifiesta o pre-sunta:

P310 Llamar inmediatamente a un CENTRO DE INFORMACION TOXICOLOGICA o a un médico.

Componentes determinantes del peligro para el etiquetado:

69011-36-5 Isotridecanol etoxilado

2.3 Otros peligros

De acuerdo con nuestra experiencia actual, el producto - según Reglamento (CE) no. 1907/2006, Anexo XIII (REACH) - no contiene sustancias persistentes, bioacumulativas o tóxicas en el medio ambiente (sustancias PBT) o sustancias muy persistentes o muy bioacumulativas (sustancias vPvB).


KOLLASOL STG


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3. Composición/ información sobre los componentes

3.2 Mezclas

Naturaleza química : Mezcla sinergética de varios alcoholes grasos alcoxilatos y dispersantes

Componentes peligrosos

Nombre químico No. CAS No. CE

Número de registro

Clasificación (67/548/CEE)

Clasificación (REGLAMENTO

(CE) No 1272/2008)

Concentración [%]

Isotridecanol etoxilado 69011-36-5 Polímero

Xn; R22 Xi; R41

Acute Tox. 4; H302 Eye Dam. 1; H318

>= 55 - < 60

El texto completo de las frases R mencionadas en esta Sección, se indica en la Sección 16. Para el texto integro de las Declaraciones-H mencionadas en esta sección, véase la Sección 16.

4. Primeros auxilios

4.1 Descripción de los primeros auxilios

Recomendaciones generales : Quítese inmediatamente la ropa contaminada. Mostrar esta ficha de seguridad al doctor que esté de servicio.

Si es inhalado : Sacar al aire libre. Si los síntomas persisten consultar a un médico.

En caso de contacto con la piel

: Lávese inmediatamente con jabón y agua abundante. Si los síntomas persisten consultar a un médico.

En caso de contacto con los ojos

: En caso de contacto con los ojos, retirar las lentillas y enjua-gar inmediatamente con abundancia de agua, también debajo de los párpados, por lo menos durante 15 minutos. Llame inmediatamente al médico.

Si es tragado : Enjuague la boca con agua. No provocar el vómito Llame inmediatamente al médico.

4.2 Principales síntomas y efectos, agudos y retardados

Riesgos : Consultar la sección 2 y 11.

4.3 Indicación de toda atención médica y de los tratamientos especiales que deban dispensarse inmediatamente

Tratamiento : No hay información disponible.


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5. Medidas de lucha contra incendios

5.1 Medios de extinción

Medios de extinción apropia-dos

: Dióxido de carbono (CO2) Chorro de niebla Polvo seco Espuma

5.2 Peligros específicos derivados de la sustancia o la mezcla

Peligros específicos en la lucha contra incendios

: Productos de descomposición peligrosos formados en condi-ciones de incendio. Durante un incendio pueden liberarse: Óxidos de carbono

5.3 Recomendaciones para el personal de lucha contra incendios

Equipo de protección espe-cial para el personal de lucha contra incendios

: En caso de fuego, protéjase con un equipo respiratorio autó-nomo.

Otros datos

: En caso de incendio no inspirar ni el humo, ni los gases de combustión, ni los vapores. El agua pulverizada puede ser utilizada para enfriar los con-tenedores cerrados. Los restos del incendio así como el agua de extinción conta-minada, deben eliminarse según las normas locales en vigor.

6. Medidas en caso de vertido accidental

6.1 Precauciones personales, equipo de protección y procedimientos de emergencia

Precauciones personales

: Utilícese equipo de protección individual. Las superficies contaminadas seran muy resbaladizas.

6.2 Precauciones relativas al medio ambiente

Precauciones relativas al medio ambiente

: No se debe permitir que el producto penetre en los desagües, tuberías, o la tierra (suelos). Observar las prescripciones de las autoridades locales.

6.3 Métodos y material de contención y de limpieza

Métodos de limpieza

: Recojer con un producto absorbente inerte (por ejemplo, are-na, diatomita, fijador de ácidos, fijador universal, serrín). Limpiar a fondo la superficie contaminada. Eliminar, observando las normas locales en vigor.

6.4 Referencia a otras secciones


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Consultar las medidas de protección en las listas de las secciones 7 y 8.

7. Manipulación y almacenamiento

7.1 Precauciones para una manipulación segura

Consejos para una manipu-lación segura

: Disponer de la suficiente renovación del aire y/o de extracción en los lugares de trabajo.

Indicaciones para la protec-ción contra incendio y explo-sión

: Disposiciones normales de protección preventivas de incen-dio. Manténgase separado del calor y de las fuentes de ignición.

7.2 Condiciones de almacenamiento seguro, incluidas posibles incompatibilidades

Exigencias técnicas para almacenes y recipientes

: Conservar siempre en contenedores que corresponden a los toneles originales. Mantener el recipiente herméticamente cerrado.

Indicaciones para el almace-namiento conjunto

: No se requieren precauciones especiales.

Clase alemán de almacena-miento

: 10 Combustibles líquidos

7.3 Usos específicos finales

Nota

: Consulte los lineamientos técnicos para el uso de esta sus-tancia/mezcla.

8. Controles de exposición/ protección individual

8.1 Parámetros de control

8.2 Controles de la exposición

Disposiciones de ingeniería

Disponer de la suficiente renovación del aire y/o de extracción en los lugares de trabajo.

Protección personal

Protección respiratoria : En sitios de trabajo no suficientemente aireados y cuando se trabaja mediante técnica por rociado es necesario llevar una protección respiratoria. Tipo de Filtro recomendado: Filtro combinado A/P

Protección de las manos : Caucho nitrílo


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Índice de protección Clase 6 Tiempo de perforación: > 480 min Espesor del guante: > 0,35 mm

: Neopreno Índice de protección Clase 6 Tiempo de perforación: > 480 min Espesor del guante: > 0,5 mm

: Los tiempos de adelanto obtenidos según el EN 374 Parte III no han sido medidos bajo las condiciones normales de fun-cionamento. Por lo tanto un tiempo máximo de utilización de 50 % del tiempo de adelanto es recomendado. La elección de un guante apropiado no depende unicamente de su material pero igualmente de otras particularidades cali-tativas y esto es diferente de un productor a otro.

Protección de los ojos : Gafas de seguridad

Protección de la piel y del cuerpo

: Úsese indumentaria protectora adecuada.

Medidas de higiene : Evitar el contacto con la piel, ojos y ropa. No respirar los vapores, aerosoles. Quítese inmediatamente la ropa contaminada. Manipular con las precauciones de higiene industrial adecua-das, y respetar las prácticas de seguridad.

Controles de exposición medioambiental

Recomendaciones generales : No se debe permitir que el producto penetre en los desagües, tuberías, o la tierra (suelos). Observar las prescripciones de las autoridades locales.

9. Propiedades físicas y químicas

9.1 Información sobre propiedades físicas y químicas básicas

Aspecto : líquido

Color

: incoloro

Olor

: característico

Punto de inflamación

: > 100 °C

Límites inferior de explosivi-dad

: no aplicable

Límites superior de explosi- : no aplicable


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vidad

Propiedades comburentes

: no aplicable

Temperatura de auto-inflamación

: no inflamable por sí mismo

pH

: 7,6 - 9,5 a 20 °C (no diluído)

Punto/intervalo de fusión

: sin datos disponibles

Punto /intervalo de ebullición


Presión de vapor


Densidad

: 1 g/cm3 a 20 °C

Solubilidad en agua

: totalmente miscible

Coeficiente de reparto n-octanol/agua

: no aplicable

Viscosidad, dinámica


Densidad relativa del vapor

: no aplicable

Tasa de evaporación

: no aplicable

9.2 Otra información

Conductibilidad

: Indeterminado

10. Estabilidad y reactividad

10.1 Reactividad

Sin peligros a mencionar especialmente.

10.2 Estabilidad química

El producto es químicamente estable.

10.3 Posibilidad de reacciones peligrosas

Reacciones peligrosas

: No se conoce reacciones peligrosas bajo condiciones de uso normales.

10.4 Condiciones que deben evitarse


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Condiciones que deben evi-tarse

: No hay descomposición si se utiliza conforme a las instruc-ciones.

10.5 Materiales incompatibles

Materias que deben evitarse

: no aplicable

10.6 Productos de descomposición peligrosos

Productos de descomposi-ción peligrosos

: No se descompone si se almacena y aplica como se indica.

11. Información toxicológica

11.1 Información sobre los efectos toxicológicos

Toxicidad aguda

Toxicidad oral aguda : Estimación de la toxicidad aguda: 847,46 mg/kg Método: Método de cálculo Nocivo por ingestión.

: Estimación de la toxicidad aguda: 847,46 mg/kg Método: Método de cálculo

Toxicidad oral aguda Isotridecanol etoxilado : DL50: > 300 - < 2.000 mg/kg

Especies: rata

Toxicidad cutánea aguda : No hay datos disponibles sobre este producto.

Corrosión o irritación cutáneas

Irritación de la piel : El contacto prolongado con la piel puede producir irritación de la piel.

Irritación de la piel Isotridecanol etoxilado : Especies: conejo

Resultado: No irrita la piel Método: OECD TG 404 valor de la literatura

Lesiones o irritación ocular graves

Irritación ocular : Riesgo de lesiones oculares graves.

Irritación ocular Isotridecanol etoxilado : Especies: conejo

Resultado: Riesgo de lesiones oculares graves. Método: OECD TG 405 valor de la literatura


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Sensibilización respiratoria o cutánea

Sensibilización : No se conocen efectos sensibilizantes.

Otros datos : Una exposición repetida o prolongada puede causar irritación de la piel y dermatitis debido a las propiedades desengrasan-tes del producto.

12. Información ecológica

12.1 Toxicidad

Toxicidad para los peces : CL50: > 1 - 10 mg/l Tiempo de exposición: 96 h Especies: Pez analogismo

Toxicidad para los peces Isotridecanol etoxilado : CL50: > 1 - 10 mg/l

Tiempo de exposición: 96 h Especies: Oncorhynchus mykiss (Trucha irisada) valor de la literatura

Toxicidad para las dafnias y otros invertebrados acuáticos

: CE50: > 1 - 10 mg/l Tiempo de exposición: 48 h Especies: Dafnia analogismo

Toxicidad para las dafnias y otros invertebrados acuáticos Isotridecanol etoxilado : CE50: > 1 - 10 mg/l

Tiempo de exposición: 48 h Especies: Dafnia Método: OECD TG 202 valor de la literatura

Toxicidad para las algas : No hay datos disponibles sobre este producto.

Toxicidad para las bacterias : CE50: > 1.000 mg/l

Especies: organismos de lodo activado Método: Retardación de la respiración (OECD 209) analogismo

12.2 Persistencia y degradabilidad


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Biodegradabilidad : El (os) surfactante(s) contenido(s) en esta mezcla cumple(n) con los criterios de biodegradabilidad según lo establecido en el Reglamento (CE) No.648/2004 sobre detergentes. Los datos que apoyan esta afirmación están a disposición de las autoridades competentes de los Estados Miembros y estarán a disposición, a solicitud directa o bien a petición de un pro-ductor de detergentes.

: Análisis del CO2 > 60 % Método: OECD 301 B (mineralización) analogismo Según los criterios del OECD el producto es facilmente bio-degradable (readily biodegradable).

12.3 Potencial de bioacumulación

Bioacumulación : No hay datos disponibles sobre este producto.

12.4 Movilidad en el suelo

Movilidad


12.5 Resultados de la valoración PBT y mPmB

De acuerdo con nuestra experiencia actual, el producto - según Reglamento (CE) no. 1907/2006, Anexo XIII (REACH) - no contiene sustancias persistentes, bioacumulativas o tóxicas en el medio ambiente (sustancias PBT) o sustancias muy persistentes o muy bioacumulativas (sustancias vPvB).

12.6 Otros efectos adversos

Halógenos ligados orgánicos absorbidos (AOX)

: Este producto no contribuye al valor-AOX de las aguas resi-duales.

Información ecológica com-plementaria

: De acuerdo con nuestros conocimientos actuales el producto no contiene ni metales pesados ni compuestos de la Directiva 2000/60/CE.

13. Consideraciones relativas a la eliminación

13.1 Métodos para el tratamiento de residuos

Producto : Observar las prescripciones de las autoridades locales.

Envases contaminados : Observar las prescripciones de las autoridades locales.

14. Información relativa al transporte


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14.1 Número ONU

ADR : Mercancía no peligrosa IMDG : Mercancía no peligrosa IATA : Mercancía no peligrosa

14.2 Designación oficial de transporte de las Naciones Unidas


14.3 Clase(s) de peligro para el transporte


14.4 Grupo de embalaje

ADR : Mercancía no peligrosa IMDG : Mercancía no peligrosa Segregation group : - IATA : Mercancía no peligrosa

14.5 Peligros para el medio ambiente


14.6 Precauciones particulares para los usuarios

ver apartado 6 - 8 14.7 Transporte a granel con arreglo al anexo II del Convenio Marpol 73/78 y del Código IBC

Observaciones : no aplicable

15. Información reglamentaria

15.1 Reglamentación y legislación en materia de seguridad, salud y medio ambiente específicas para la sustancia o la mezcla

Componentes Conforme al reglamento (CE) n° 648/2004 sobre detergentes

: >= 30 %: tensioactivos no iónicos

15.2 Evaluación de la seguridad química

Esta información no está disponible.


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16. Otra información

El texto completo de las frases-R referidas en los puntos 2 y 3

R22 Nocivo por ingestión. R41 Riesgo de lesiones oculares graves.

Texto íntegro de las Declaraciones-H referidas en las secciones 2 y 3.

H302 Nocivo en caso de ingestión. H318 Provoca lesiones oculares graves.

Otros datos

Otra información : Esta ficha de datos contiene cambios con respecto a la ver-sión anterior en la(s) sección(es) : 1

La información proporcionada en esta Ficha de Datos de Seguridad, es la más correcta de que disponemos a la fecha de su publicación. La información suministrada, está concebida solamente como una guía para la seguridad en el manejo, uso, procesado, almacenamiento, transporte, eli-minación y descarga, y no debe ser considerada como una garantía o especificación de calidad. La información se refiere únicamente al material especificado, y no puede ser válida para dicho material, usado en combinación con otros materiales o en cualquier proceso, a menos que sea indicado en el texto. La hoja técnica de seguridad solamente contiene informaciones acerca de la seguridad y no re-emplaza cualquier información o especificación sobre el producto.

ANEXO V

Diagrama de flujo de la planta de beneficio

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0.06%NaCN 0.06%NaCN 0.06%NaCN 15

pH =10.5 - 11 pH =10.5 - 11 pH =10.5 - 11 16

17

malla -2" 18

19

20

21

22

malla 1/2-3/4" 23

24

25

malla 60% -1/4" 26

27

28

29

Cal(CaO.5H2O) 30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

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44

45

46

47

48

49

50

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52



55

56

57

58

59

60

61

62

63

64

65

66

67

C B A 68

69

70

71

Solución Pobre o Barren

SOL.RICA Solución Rica o Pregnant

Línea de agua Fresca

Línea de Extraccion de Oxigeno

Línea de Solución de Lixiviación CN = 0.06% y pH =10.5

Línea de Solución Pobre

Línea de Solución de Curado

Poza Unión

Zn

solucion

Barren

Columnas de carbon

Titulo:

Sección de refinacion química

Horno de fundición de 100 kg

Producto final doré



Bomba N°4 de solución pobre de 8.6 HP

Venturi para generación de vacio de 20inHg

Precipitado de Oro y Plata


Columna de carbón activado de 1 TM

Columna de carbon activado de 1 TM

Poza unión de paso de 3 m3

Bomba automática de solución barren de 8.6 HP

Bomba de salida de Precipitacion de 3.4 HP y 20 m3/h

Bateria de Baldes Precipitadores (03)

Cuba de solución Barren de 3.4 m3


Bomba de ingreso a las columnas de Carbón de 8.6 HP


Cuba de entrada a precipitacion de 3.4 m3

Bomba de ingreso a precipitacion de 3.4 HP y 20 m3/h

Bateria de baldes clarificadores (04)

Torre de vacio

Cono de ingreso de Zn

Poza C de solucion pobre de 217 m3

Poza B de solución pobre de 84 m3

Poza A de solución rica de 120 m3

Prefiltro B de graba y arena 3.4 m3

Prefiltro A de graba y arena 3.4 m3

Cancha Stock Pile





Faja aglomeradora



Faja de disloque



Tanque de concreto de agua fresca de 125m3

Tanque agitador de solución cianurada para lixiviación

Tanque agitador de solución cianurada para curado (1.5-3%)






Acetato de Pb

LEYENDA:Cancha de minerales N°1 de 300 TM

Grisly fijo malla -6"

Tolva de gruesos

Apron Feeder

Grisly Vibratorio

Chancadora de Quijada Denver 20" x 21"


Chancadora secundaria de rRodillos


CIA. MINERA NUEVA CALIFORNIA S.A

FLOW SHEET DE PLANTA DE BENEFICIO DE

MINERALES DE 225 TMSDDiagrama Dibujo Fecha

V.Alonso F.Lopez 25/05/2012

Chancador terciaria de rodillos


Tolva de finos de 30 TM

Alimentador de cal




Tanque colector de stand by de 0.1 m3

Tanque colector de Pad 7 al 10 de 0.1 m3

Poza D de solución pobre de 32 m3





SoluciónBarren

P0 P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10

31

32 33

34 35 36 37

B

AB

3940 41

42

44 45 46

47 48

624

585

60 61

D

43

TK-1TK-3 TK-2TK-4TK-5

38

TK-6

26252423222120

27 28 29 30

2

3

4

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7

8

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10

11

12

13

14

1516

17

1819

52

56

SS

L L L LL L

L L L L

L

1

51

5

54

5055

57

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70

71

L

uso de surfactantes y su influencia en la...

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