tehnologia fabricarii si repararii utilajelor

Universitatea „Vasile Alecsandri” din BacăuFacultatea de Inginerie

Specializarea E.P.I.

Tehnologia fabricării şi reparării utilajelor

Îndrumător : Drd.ing.Eugen Herghelegiu

Student :

Grupa : 841

2010

TEMA PROIECTULUI

Să se proiecteze procesul tehnologic de prelucrare 841-A , numărul pieselor din lot este n=100 bucăţi.

Etapele proiectului :

1. Alegerea semifabricatului2. Stabilirea traseului tehnologic3. Calculul adaosului de prelucrarea si a dimensiunilor

intermediare4. Calculul regimului de aşchiere5. Normarea tehnică6. Calculul si analiza tehnico-economică7. Partea grafică. Desenul de execuţie a piesei. Planul de operaţii .

Etapa IAlegerea semifabricatului.

Conform desenul de execuţie piesa din temă este confecţionată din OLC 45, EN ISO 100020:2003 cu următoarele caracteristici:

Compoziţia chimicăCompoziţia chimică a oţelului OLC 45 este prezentat în tabelul de mai jos.

MarcaOţelului

Calitatea Compoziţia chimicăC Mn S P

OLC 45-

0,42-0,50 0,50-0,80max.0,0045 max.

0,040S 0,02-0,045X max.0,035 max.

0,035XS 0,02-0,04

Caracteristici mecanice:Caracteristicile mecanice ale materialului OLC 45, sunt prezentate în tabelul de mai jos.

Marca otelului Limita de curgereRp0,2 (N/mm2)

Rezistenta la rupereRm (N/mm2)

Alungirea la rupereA5 % (min)

OLC 45500 700…850 14430 650…800 16370 630…780 17

Semifabricatele cele mai folosite sunt:- semifabricatele turnate ;- semifabricatele laminate ;- semifabricatele forjate - în liber ; - în matriţă ;- semifabricatele matriţate;- semifabricatele sinterizate;- semifabricatele sudate .

La alegerea semifabricatului se au în vedere următoarele :

a) materialul piesei; b) forma si dimensiunile piesei ;c) numărul pieselor din lot .

Piesa din tema fiind executata din OLC 45 pot adopta semifabricatul laminat. Forma si dimensiunile semifabricatului trebuie sa fie cat mai apropiate de forma si dimensiunile piesei finite. Având în vedere că piesa din temă are formă de arbore adoptăm semifabricatul laminat de secţiune circulară , STAS 333/82 .

Caracteristici tehnologice.Caracteristicile tehnologice ale otelului OLC 45 pentru scule sunt;

a) Plasticitatea: gradul de deformare la cald sa fie de 66% pentru produse cu grosimi intre 10 si 160 mm. Produsul cu grosimea sub 10 mm trebuie sa satisfacă încercarea la răsucire.b) Capacitatea de umectare(unghiul de umectare, α) a cuplului; aliaj Bag49MnNi- flux FH 10 pe epruvete din OLC45 trebuie sa fie α<45°.

Etapa IIStabilirea traseului tehnologic

Nr. operaţiei

/fazei

Denumirea operaţieisau fazei

Schiţa operaţie M.U. S.D.V.

1

1.1.

DebitareaDebitarea din bara cu diametrul D si lungimea LDesprins piesă

F.A 300

Pânza de ferăstrău tip I formă DSTAS 1068-86Şubler STAS 1372-63

2.2.1

2.22.3

Strunjire frontala IPrins în universal, centrat, strunjit frontal de degroşare pe S1

Strunjit frontal de finisare pe S1

Executare găuri de centrare tip A 4 STAS 1361-72Desprinderea piesei

S.N. 320

Cuţit pentru strunjire frontala 16x16 STAS 358-67Burghiu de centrare tip A 4 STAS 1114/2-82Şubler STAS 1372-63

33.1

3.23.3

Strunjire frontala IIPrins în universal, strunjit frontal de degroşare pe S9

Strunjit frontal de finisare pe S9

Executarea găuri de centrareTip A 4 STAS 1361-72Desprindere piesă

S.N. 320

Cuţit pentru strunjire frontala 16x16 STAS 358-67Burghiu de centrare tip A 4 STAS 1114/2-82Şubler STAS 1372-63

4

4.1.

4.2.

4.3.

4.4.

4.5.

4.6.

4.7.

Strunjire longitudinala IPrinsa în universal şi vârfStrunjit longitudinal de degroşare pe S3

Strunjit longitudinal de degroşare pe S6

Strunjit longitudinal de finisare pe S3 Strunjit longitudinal de finisare pe S6

Executat teşitură 1x45º pe S2


Executare canal b= 3mm pe S4

Desprindere piesa

S.N. 320

Cuţit lateral 25x16 STAS359/67Cuţit de retezat 12x3 STAS 354-67Şubler STAS 1372-63

5

5.1.

5.2

5.3

Strunjire longitudinala IIPrinsa în universal şi vârfStrunjit longitudinal de degroşare pe S8

Strunjit longitudinal de finisare pe S8


Desprindere piesa

S.N. 320 Cuţit lateral 25x16 STAS359/67Şubler STAS 1372-63

6 Control intermediar Şubler STAS 1372-63Micrometru STAS 1374-73

7.7.1.

7.2.

FrezarePrins in cap divizor şi frezat pe S10

Rotit si frezat pe S11

F.U. 32 Freză cilindro-frontală STAS 1683-80Şubler STAS 1372-63

8 Tratament termic

99.1

RectificarePrins intre vârfuri şi rectificat pe S3

WMW 240x800

Piatra abrazivaSTAS 610-1/83

Micrometru de exterior STAS 1374-73

10 Control final Şubler STAS 1372-63Micrometru de exterior STAS 1374-73

Etapa IIICalculul adaosului de prelucrarea si a

dimensiunilor intermediare

Se vor determina adaosurile de prelucrare intermediare minime şi nominale ( sau maxime ),folosindu-se metoda de adoptare.

3.1 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE ŞI A DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE PENTRU SUPRAFATA S6.

3.1.1. STRUNJIREA DE FINISARE ( operaţia precedentă - strunjirea de degroşare ) Această suprafaţă se face prin metoda adoptării . Din [1] tabelul 8.49 pagina 138 rezultă :

2Acnom = 1,2Tp = 0,46

Dimensiunea intermediară se determină cu relaţiile din [3] tabelul 1.17 pagina 48 poziţia 2 .

D1max = Dmax + 2Acnom = 82 + 1,2 = 83,2 mm.D1nom = D1max rotunjit = 83,2 mm.

D1min = D1nom – Tp = 83,2 – 0,46 = 82,74 mm.

Strunjirea de degroşare a suprafeţei S9 se va executa la cota Ø 83,2- 0.46 .

3.1.2. STRUNJIREA DE DEGROŞARE ( Operaţia precedentă de laminare ).

Din operaţia precedenta de laminare se determină prin metoda de adoptare din tabelul 2.1. pagina 54 din [3] vom adopta diametrul semifabricatului Dsf .

Dsf = 85 =1. 3+0,8

mm

Adaosul de prelucrare a suprafeţei S9 se determina prin relaţia :

2Acnom= Dsf - D1max = 85-83.2 = 1,8 mm



2Acnom = 1Tp = 0,34


D2max = D1max + 2Acnom = 50+1=51 mm.D2nom = D2max rotunjit = 51 mm.

D2min = D2nom – Tp = 51 – 0,34 = 50,66 mm.

3.2.2. STRUNJIREA DE DEGROŞARE ( Operaţia precedentă laminarea ).

Din operaţia precedentă laminarea se determina prin metoda de adoptare din tabelul 2.1. pagina 54 din [3] vom adopta diametrul semifabricatului Dsf .

Dsf = 85 =1. 3+0,8

mm


2Acnom= Dsf – D2max = 85-51 = 34 mm 3.3 CALCULUL ADAOSULUI DE PRELUCRARE ŞI A DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE PENTRU SUPRAFATA S3.3.3.1. RECTIFICARE Operaţia precedenta strunjirea de finisare din [2] tabelul 8.6. pagina 81 rezulta :

2Acnom = 0,35Tp = 0,14

D1max = Dmax + 2Acnom = 30 + 0,35 = 30,35 mm.D1nom = D1max rotunjit = 30,4 mm.

D1min = D1nom – Tp = 30,4 – 0,14 = 30,26 mm.

Strunjirea de finisare a suprafeţei S5 se va executa la cota Ø 30,4- 0.14 .


2Acnom = 1Tp = 0,28


D2max = D1max + 2Acnom = 30,4 + 1 = 31,4 mm.D2nom = D2max rotunjit = 31,4 mm.

D2min = D2nom – Tp = 31,4 – 0,28 = 30,12 mm.

Strunjirea de degroşare a suprafeţei S3 se va executa la cota Ø 31,4- 0,28 .3.3.3. STRUNJIREA DE DEGROŞARE ( Operaţia precedentă laminarea ).

Din operaţia precedentă laminarea se determina prin metoda de adoptare din tabelul 2.1. pagina 54 din [3] vom adopta diametrul semifabricatului Dsf .

Dsf = 85 =1. 3+0,8

mm


2Acnom= Dsf – D2max = 85 – 31,35 = 53,65 mm


3.4.1. STRUNJIREA DE FINISARE (Operaţia precedentă - strunjirea de degroşare ).

Din [1] tabelul 8.48 pagina 137 rezultă că Acnom = 0,8 Tp = 0,14

L1max = Lmax + Acnom = 118 + 0,8 =118,8 mmL1nom = L1max rotunjit =118,8 mm

L1min = L1nom – Tp =118,8– 0,14 =118,86 mm

Strunjirea de degroşare a suprafeţei S9 se va executa la cota L1 = 118,8 mm

3.4.2. STRUNJIREA DE DEGROŞARE ( Operaţia precedentă debitare).

Din [1] tabelul 8.47 pagina 136 rezultă că :

Acnom = 2 Tp = 0,14

L2max = L1max + Acnom = 118,8 + 2 = 120,8 mmL2nom = L2max rotunjit = 120,8 mm

L2min = L2nom – Tp = 120,8 – 0,14 = 120,66 mm

Debitarea suprafeţei S9 se va face la lungimea L2 = 120,8 mm


3.5.1. STRUNJIREA DE FINISARE (Operaţia precedentă - strunjirea de degroşare ).

Din [1] tabelul 8.48 pagina 137 rezultă că Acnom = 0,8 Tp = 0,14

L3max = L2max + Acnom = 120,8 + 0,8 =121,6 mmL3nom = L3max rotunjit =121,6 mm

L3min = L3nom – Tp =121,6 – 0,14 =121,46 mm

Strunjirea de degroşare a suprafeţei S1 se va executa la cota L3 = 121,6 mm

3.5.2. STRUNJIREA DE DEGROŞARE .

Din [1] tabelul 8.48 pagina 137 rezultă că :Acnom = 2 Tp = 0,14

L4max = L3max + Acnom = 121,6 + 2 =123,6L4nom = L4max rotunjit =123,6

L4min = L4nom – Tp =123,6 – 0,14 =123,46

Adopt lungimea de debitare Lsf = L4 rotunjit = 124 mm.

Recalculez adaosul pentru degroşarea suprafeţei S1

Acnom = Lsf – L3max = 124 – 121,6 = 2,4 mm.Acnom = 2,4 mm

ETAPA IV.

CALCULUL REGIMURILOR DE ASCHIERE.

4.1. Calculul regimurilor de aşchiere pentru faza 1.1.

4.1.1.Alegerea maşinii unealtă:Debitare se face cu un ferăstrău alternativ FA 300Caracteristici dimensionale ale maşinii : - dimensiunea maxima a materialului de debitat 300

- cursa ramei 200mmCaracteristici funcţionale

- numărul treptelor de viteză 3- numărul curselor duble pe minut 63/80/100- avans de taiere continuu - motor electric

- putere 1.5kw - turaţie 1500 rot/minCaracteristici de gabarit

- lungime 1576 mm- lăţimea 611 mm- înălţimea 1080 mm- greutatea 860 kg

4.1.2. Alegerea sculei aşchietoare:Prelucrarea se execută cu pânza fierăstrău tip II STAS 1066/86 cu caracteristicile:

- lungimea 600mm- lăţimea 50mm- grosimea 2.5mm- pasul 4mm- nr. de dinţi pe 25 mm z =6- greutatea 0.6kg- materialul otel Rp5 STAS 7032-80- duritatea după tratament termic

- partea tăietoare 6064 HRC - partea netăietoare 45 HRC maximAdoptăm din gama de turaţii a maşinii de debitat turaţia de 80 cd/min.

4.2. Calculul regimurilor de aşchiere pentru faza 2.1. ( Strunjirea frontala de degroşare ) pe suprafaţa S1.

4.2.1.Alegerea maşinii unealtă :Prelucrarea se execută pe strung SN 320 cu următoarele caracteristici:

caracteristici principale : - h = 320 mm.

- L = 1000 mm.- N = 3 kW.Turaţia axului principal rot / min.

31.5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500;630; 800; 1000; 1200; 1600.

Avansul longitudinal mm / rot.1. Avans normal.

0.03; 0.04; 0.05; 0.06; 0.07; 0.08; 0.09; 0.1; 0.11; 0.12; 0.13; 0.14; 0.16;0.20; 0.22; 0.28; 0.36; 0.44.

2. Avans mărit0.48; 0.64; 0.80; 0.96; 1.12; 1.28; 1.44; 1.60; 1.76; 1.92; 2.24; 2.52.

Avansul transversal mm / rot.1. Avans normal.

0.01; 0.013; 0.017; 0.02; 0.023; 0.027; 0.03; 0.033; 0.037; 0.04; 0.047; 0.053; 0.06;0.067; 0.073; 0.093; 0.12; 0.147.

2. Avans mărit0.88; 0.107; 0.133; 0.16; 0.187; 0.215; 0.24; 0.287; 0.29; 0.30; 0.373; 0.480;

0.533; 0.58; 0.74; 0.96; 1.17.

4.2.2 Alegerea sculei aşchietoare.Prelucrarea se executa cu cuţit frontal 16x16 STAS 358 – 67 / Rp3 cu următoarele

caracteristici :secţiunea cozii : pătrată h x b = 16 x 16c = 6L =140 b1 = 12r = 0.5°k = 70°ks = 20°l1 = —

4.2.3 Determinarea adancimiide aşchiere.

Conform relaţiei :

t =

Acnom

i =

2,41 = 2,4 mm.

i - nr. de trecerii = 1

t = 2,4 mm.

4.2.4 Alegerea avansului .

Din [1 ] tabelul 9.1 pagina 156 şi din gama de avansuri transversale a strungului adopt:

s = 0,74 mm / rot.

4.2.5 Calculul vitezei de aşchiere, forţei şi puterii de aşchiere :

Din [1] tabelul 9.14 pagina 163 adoptăm :

V = 37 m / minPz = 380 daNNe = 2.9 KW

Pentru condiţii modificate aceste valori se înmulţesc cu coeficientul din [1] tabelul 9.24 şi tabelul 9.40 pagina 188 .

KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.94

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV

k2 ; k3 ; k4 se aleg din tabelul 9.40k2 = 0.76

k3 = 0.85k4 = 0.93

Va = 37 · 0.79 · 0.76 · 0.85 · 0.93 Va = 17.56 m / min

Pz = 3800 · 1,1 = 418 daNNe = 2.9 · 0.94 = 2.726 KW < 3 · η Ne = 2.726 KW < 3 · 0.85Ne = 2.726 KW < 2.55

4.2.6 Determinarea turaţiei.

n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅17 .56

3 .14⋅82=68 . 22 rot / min

Din gama de turaţii a strungului adoptăm valoarea cea mai apropiată :n = 63 rot /min.

Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅82⋅631000

=16 . 22mm/min

Faza 2.1 se va executa cu următorul regim de aşchiere.

t = 2.6 mmS = 0.74 mm/rotV = 16.22 m/minn = 63 rot/minNe = 2.726 kW

4.3. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 2.2.(Strunjirea frontala de finisare).pentru suprafaţa S1.

4.3.1. Alegerea maşinii unealtă :Prelucrarea se execută pe strung SN 320 cu următoarele caracteristici:



31.5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500;630; 800; 1000; 1200; 1600.


0.03; 0.04; 0.05; 0.06; 0.07; 0.08; 0.09; 0.1; 0.11; 0.12; 0.13; 0.14; 0.16;0.20; 0.22; 0.28; 0.36; 0.44.

2. Avans mărit0.48; 0.64; 0.80; 0.96; 1.12; 1.28; 1.44; 1.60; 1.76; 1.92; 2.24; 2.52.


0.01; 0.013; 0.017; 0.02; 0.023; 0.027; 0.03; 0.033; 0.037; 0.04; 0.047; 0.053; 0.06;0.067; 0.073; 0.093; 0.12; 0.147.

2. Avans mărit0.88; 0.107; 0.133; 0.16; 0.187; 0.215; 0.24; 0.287; 0.29; 0.30; 0.373; 0.480;

0.533; 0.58; 0.74; 0.96; 1.17.

4.3.2. Alegerea sculei aşchietoare.

Prelucrarea se executa cu cuţit frontal 16x16 STAS 358 – 67 / Rp3 cu următoarele caracteristici :

secţiunea cozii : pătrată h x b = 16 x 16c = 6L =140 b1 = 12r = 0.5°k = 70°ks = 20°l1 = —

4.3.3.Determinarea adâncimii de aşchiere:

t=Acnom

i=0,8

1⇒ t=0,8 mm

4.3.4. Alegerea avansului .Din [1 ] tabelul 9.8 pagina 160 şi din gama de avansuri transversale a strungului adopt:

s = 0,093 mm / rot.

4.3.5. Calculul vitezei de aşchiere, forţei şi puterii de aşchiere :


V = 126 m / minPz = 17 daNNe = 0.44 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.94

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV

k2 ; k3 ; k4 se aleg din tabelul 9.40k2 = 0.76

k3 = 0.75k4 = 0.93

Va = 126 · 0.79 · 0.76 · 0.75 · 0.93 Va = 52.76 m / min

Pz = 25 · 1,1 = 18,7 daNNe = 0.44 · 0.94 = 0.41 KW < 3 · η Ne = 0.41 KW < 3 · 0.85Ne = 0.41 KW < 2.55

4.3.6 Determinarea turaţiei.

n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅52.76

3 .14⋅82=204,9 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅82⋅2001000

=51 . 49mm/min

Faza 2.2 se va executa cu următorul regim de aşchiere.


4.4. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 2.3. ( gaura de centrare) suprafaţa S1

4.4.1. Alegerea maşinii unealtă :Prelucrarea se execută pe strung SN 320 cu următoarele caracteristici:



31.5; 40; 50; 63; 80; 100; 125; 160; 200; 250; 315; 400; 500;630; 800; 1000; 1200; 1600.


0.03; 0.04; 0.05; 0.06; 0.07; 0.08; 0.09; 0.1; 0.11; 0.12; 0.13; 0.14; 0.16;0.20; 0.22; 0.28; 0.36; 0.44.

2. Avans mărit0.48; 0.64; 0.80; 0.96; 1.12; 1.28; 1.44; 1.60; 1.76; 1.92; 2.24; 2.52.


0.01; 0.013; 0.017; 0.02; 0.023; 0.027; 0.03; 0.033; 0.037; 0.04; 0.047; 0.053; 0.06;0.067; 0.073; 0.093; 0.12; 0.147.

2. Avans mărit0.88; 0.107; 0.133; 0.16; 0.187; 0.215; 0.24; 0.287; 0.29; 0.30; 0.373; 0.480;

0.533; 0.58; 0.74; 0.96; 1.17.

4.4.2. Alegerea sculei.Prelucrarea se execută cu burghiul de centruire A 6,3 , STAS 1114/2-82 cu urmatoarele caracteristici : D = 16 mmLmax = 74 mm Lmin = 68 mmlmax = 9.2 mmlmin = 8 mm

4.4.3 Alegerea adâncimii de aşchiere

t =

D2 =

42 = 2 mm

4.4.4.Determinarea avansului

s = 0,04 mm / rot.

4.4.5. Determinarea vitezei de aşchiere. Din[1] tabelul 9.109 pagina 240 adoptăm:

V = 20 m/min

Faza 2.3.se executa cu următorul regim de aşchiere.

V = 20 m/mint = 2 mmS = 0.04 mm/rot

4.5. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 3.1 (strunjire frontală de degroşare) suprafaţa S9

Adoptăm acelaşi regim ca la faza 2.1.

t = 2 mmS = 0.74 mm/rotV = 16.22 m/minn = 63 rot/minNe = 2.726 kW

4.6. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 3.2 (strunjire frontală de finisare) suprafaţa S9



4.7. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 3.3 ( gaură de centrare) suprafaţa S9


V = 20 m/mint = 2 mmS = 0.04 mm/rot

4.8. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.1.(strunjire longitudinala de degroşare) suprafaţa S3.

4.8.1.Alegerea M.U. :SN 320

4.8.2.Alegerea sculei

Cuţit lateral 25x16 STAS 359/67 Caracteristicile cuţituluihxb =25x16r = 1k = 90o

ks = 10o

4.8.3.Determinarea adâncimii de aşchiere

t =

2 Acnom

2⋅i=53 .65

2=26 . 825 mm

Consider 9 treceri :t1 ….. t8 = 3 mm t9 = 2.825 mmRezultă că t = 3 mm

4.8.4 Determinarea avansului .Din [1 ] tabelul 9.1 pagina 156 şi din gama de avansuri longitudinale a strungului adopt:

s = 0,44 mm / rot.



V = 50 m / minPz = 237 daNNe = 2.4 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.85

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV

k2 ; k3 ; k4 se aleg din tabelul 9.40k2 = 0.66k3 = 0.9k4 = 0.97

Va = 50 · 0.79 · 0.66 · 0.9 · 0.97 Va = 22.75 m / min

Pz = 237 · 1,1 = 260.7 daNNe = 2,4 · 0.85 = 2.04 KW

4.8.6. Determinarea turaţiei.

n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅22. 75

3 .14⋅30=241. 5 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅30⋅2501000

=23,55 mm/min

Faza 4.1.se va executa cu următorul regim de aşchiere.

t1 ….. t8 = 3 mmS = 0.44 mm/rotV = 22.35 rot/minn = 250 rot/minNe = 2.04 kw

4.9. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.2.(strunjirea longitudinală de degroşare) suprafaţa S6.


4.9.2. Alegerea sculei :


ks = 10o


t =

2 Acnom

i=1,8

1=1.8mm

4.9.4. Alegerea avansului.

Din [1 ] tabelul 9.1 pagina 156 şi din gama de avansuri longitudinale a strungului adopt:

s = 0,64 mm / rot.



V = 41 m / minPz = 220 daNNe = 1,9 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.94

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV


Va = 41 · 0.79 · 0.66 · 0.9 · 0.97 Va = 17,16 m / min

Pz = 220 · 1,1 = 242 daNNe = 1,9 · 0.94 = 1.78 KW


n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅17 .16

3 .14⋅82=66,6 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅82⋅631000

=16 . 22 mm/min

Faza 4.2. se va executa cu următorul regim de aşchiere.

t1 = 1,8.mmS = 0.64 mm/rotn = 63 rot/minV = 16,22 rot/minNe = 1,78 kw

4.10. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.3.(strunjire longitudinala de finisare) suprafaţa S3.


4.10.2. Alegerea sculei


ks = 10o

4.10.3. Determinarea adâncimii de aşchiere

t =

2 Acnom

i=1

1=1 mm

4.10.4. Alegerea avansului. Din [1 ] tabelul 9.8 pagina 160 şi din gama de avansuri longitudinale a strungului adopt:

s = 0,1 mm / rot.



V = 141 m / minPz = 19 daNNe = 0.44 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.85

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV


Va = 141 · 0.79 · 0.66 · 0.85 · 0.97 Va = 64,18 m / min

Pz = 19 · 1,1 = 20,9 daNNe = 0.44 · 0.85 = 0.37 KW


n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅64 ,18

3 .14⋅30=681.3 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅30⋅6301000

=59 . 3mm/min

Faza 4.3. se va executa cu următorul regim de aşchiere :

t = 1 mm S = 0.1 mm/rotn = 630 rot/minV = 59,3 rot/minNe = 0.37 kw

4.11. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.4. (strunjire longitudinala de finisare) suprafaţa S6.

4.11.1.Alegerea M.U. : SN 320



ks = 10o


t =

2 Acnom

i=1 .2

1=1.2mm


s = 0,09 mm / rot.



V = 105 m / minPz = 29 daNNe = 0.63 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.85

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV


Va = 105 · 0.79 · 0.66 · 0.85 · 0.97 Va = 47,79 m / min

Pz = 29 · 1,1 = 31,9 daNNe = 0.63 · 0.85 = 0.53 KW


n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅47 ,79

3 .14⋅82=185 ,66 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅82⋅2001000

=51 , 49 mm/min


t = 1.2 mm S = 0.09 mm/rotV = 51,49 rot/min n = 200 rot/minNe = 0.53 kw

4.12. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.5 (executat teşitură) suprafaţa S2

Adoptăm pentru faza 4.5. acelaşi regim de aşchiere ca la faza 4.3.

t = 1 mm S = 0.1 mm/rotn = 630 rot/minV = 59,3 rot/minNe = 0.37 kw

4.13. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.6. (executat teşitură) suprafaţa S4


t = 1 mm S = 0.09 mm/rotV = 51,49 rot/min n = 200 rot/minNe = 0.53 kw

4.14. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 4.7. (executat canal) suprafaţa S4

Din [1 ] tabelul 9.30 pagina 179 adoptăm regimul de aşchiere pentru faza 4.7. :

S = 0.06 mm/rotV = 58 rot/min n = 740 rot/mint = 3 mm

4.15. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 5.1. (strunjire longitudinală de degroşare ) suprafaţa S8 .

4.15.1. Alegerea M.U. : SN 320.

4.15.2. Alegerea sculei.


ks = 10o

4.15.3. Determinarea adâncimii de aşchiere :

t =

2 Acnom

2⋅i=34

2=17mm

Consider 6 treceri :t1 ….. t5 = 3 .mmt 6 = 2. mm Rezultă că t = 3 mm


s = 0,64 mm / rot.



V = 37 m / minPz = 330 daNNe = 2.5 KW


KV = 0.79KP = 1.1 KN = 0.85

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV


Va = 37 · 0.79 · 0.66 · 0.9 · 0.97 Va = 18,52 m / min

Pz = 330 · 1,1 = 363 daNNe = 2.5 · 0.94 = 2.12 KW


n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅18 .52

3 .14⋅50=117,96 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅50⋅1251000

=19,62mm/min


t1 ….. t5 = 3.mmS = 0.64 mm/rotV = 19.62 rot/min n = 125 rot/minNe = 2.12 kw

4.16. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 5.2. (strunjire longitudinala de finisare) suprafaţa S8.

4.16.1. Alegerea M.U. : SN 320



ks = 10o


t =

2 Acnom

i=1

1=1mm


s = 0,09 mm / rot.



V = 115 m / minPz = 19 daNNe = 0.44 KW


KV = 0.79

KP = 1.1 KN = 0.85

Va = V · k1 · k2 · k3 · k4

k1 = KV


Va = 115 · 0.79 · 0.66 · 0.85 · 0.97 Va = 52,34 m / min

Pz = 19 · 1,1 = 20,9 daNNe = 0.9 · 0.85 = 0.37 KW


n=

1000⋅V a

π⋅D=1000⋅52.34

3 .14⋅50=333,37 rot / min


Recalculez viteza:

V= π⋅D⋅n1000

=3 .14⋅50⋅3151000

=49,45mm/min


t = 1 mm S = 0.09 mm/rotV = 49,45 rot/min n = 315 rot/minNe = 0.44 kw

4.17. Calculul regimului de aşchiere pentru faza 5.3. (executat teşitură) suprafaţa S7


t = 1 mm S = 0.09 mm/rotV = 49,45 rot/min n = 315 rot/min

Ne = 0.44 kw

4.20. Calculul regim de aşchiere pentru faza 7.1. (frezare) suprafaţa S10

4.20.1 Alegerea maşinii unelte : F.U. 320x1250 cu următoarele caracteristici : - suprafaţa de lucru a mesei 1250x350 - numărul de canale T = 3 - puterea motorului de acţionare P= 7.5 KW- distanta între axul principal şi braţ 155 mm - gama de avansuri longitudinale şi transversale 19; 23,5; 30; 37,5; 47,5; 60; 75; 90; 95; 118; 150; 190; 235;

300; 375; 475; 600; 750; 950 .- gama rotaţiilor axului principal 30; 37,5; 60; 75; 95; 118; 150; 190; 235; 475; 600; 750; 950;

1180; 1500;

4.20.2 Alegerea sculei aşchietoare :Freza cilindro-frontala STAS 1683-80 cu următoarele caracteristici :

- tip monobloc z = 6 dinţi - lungime 248 mm - l = 90 - l1 = 93


t =

2 Acnom

i=35

2=17 .5mm

4.20.4. Alegerea avansului pe dinte :

Sd = 0,07 mm / rot.

Consider 2 treceri :t1 = 10 mmt2 = 7.5 mmRezultă că t = 10 mm


V = 59 m / minFz = 270 daNNe = 2.6 KWSm = 18.7 N = 117 KV1 = 0.81KV2 = 1.25KV3 = 1.05

KV4 = 1.15KF1 = 2.0KF2 = 0.3KF3 = 0.75KV = 0.79KFZ = 1.10KNe = 0.85K4 = 1

Va = V · KV3 · KV

Va = 59 · 1.05 · 0.79 Va = 48.94 m / min

Pz = 7.5 · 1,1 = 8.25 daNNe = 2.6 · 0.85 = 2.21 KW


n=1000⋅V a

π⋅D freza

=1000⋅48 . 943 .14⋅63

=247 rot / min

Din gama de turaţii adoptăm valoarea cea mai apropiată :n = 235 rot /min.

Recalculez viteza:

V=π⋅D freza⋅n

1000=3 .14⋅63⋅235

1000=46 . 51mm/min


t1 = 10 mmt2 = 7.5 mmS = 0.07 mm/rotV = 46.51 rot/min n = 235 rot/minNe = 2.21 kw

4.21 . Calculul regim de aşchiere pentru faza 7.2. (frezare) suprafaţa S11


t1 = 10 mmt2 = 7.5 mm S = 0.07 mm/rotV = 46.51 rot/min n = 235 rot/minNe = 2.21 kw

4.22 Calculul regim de aşchiere pentru faza 9.1. (rectificare) suprafaţa S3

4.22.1 Alegerea maşinii unelte : WMW 240x800 mm Caracteristicile maşinii :

- diametrul piesei de rectificat : - dmin = 5 mm- - dmax = 240 mm- lungimea maxima de rectificat Lmax = 800 mm ;- conul maşinii : - morse 4 ;- diametrul discului de rectificat : - D = 300mm - B = 50 mm- puterea motorului de antrenare, kw : Disc abraziv = 2,0 kw Piesa = 1,0 kw- deplasarea rapidă —- turaţia axului port piesa : 50 ; 100 ; 200 ; 400 rot/min- avans longitudinal 0.5…7 m/min ;- avans transversal manual ;- rotirea port piesa (grade ) —- rotire piesa (grade ) 7- rotirea discului abraziv (grade) —

4.22.2 Alegerea sculei aşchietoare

Piatră abrazivă , cilindrică 300x60 STAS 610/1-84 D = 300 mm B = 60 mm Material abraziv E Granulaţia 40 Duritate J Liant C .

4.22.3 Determinarea adâncimii de aşchiere

t =

2 Acnom

2⋅i=0 ,35

2=0 ,175 mm

Din tabel 9.148 pagina 184 alegem adâncime de aşchiere egala cu 0.05

2 Acnom

2⋅t= 0 ,35

2⋅0 .0175=10 treceri

4.22.4 Determinarea avansului

Din tabel 9.148 pagina 184 alegem S = 0.05 mm/rot

4.22.5 Determinarea vitezei de aşchiere a discului abraziv :

Din tabelul 12.6 pagina 243 alegem viteza discului care este cuprinsa intre 25 … 35 m/sec.

Adoptam Vdisc = 30 m/sec

4.22.6 Determinarea turaţiei discului abraziv Pentru discul abraziv:

ndisc =

60000⋅V disc

π⋅Ddisc

=60000⋅303 ,14⋅300

=1909 rot /min

Adopt din gama de turaţii a maşinii: ndisc = 2040 rot/min

Recalculez viteza:

Vdisc =

π⋅Ddisc⋅n

60000=3 ,14⋅300⋅2040

60000=32. 04 m / s

Vdisc = 32,04 m/sec

4.22.7 . Determinarea vitezei de avans circular a piesei

Din tabelul de la pagina 186 rezulta ca rotaţia piesei este de 20 m/min

Determinarea turaţiei piesei

np =

1000⋅Vπ⋅D

=1000⋅203 ,14⋅30

=212 .31 rot /min

Se adoptă n = 200 rot/min

Recalculez viteza:

V =

π⋅D⋅n1000

=3 , 14⋅30⋅2001000

=18 .84 m /s

Determinarea puterii Din tabelul 9.154 pagina 189 avem :

Ne = 5.1 KW

Faza 9.1 se desfăşoară cu următorul regim de aşchiere :

t = 0.175 mmS= 0.0175mm/rotVdisc = 32.04mm/secndisc = 2040 rot/minnpiesa = 200 rot/minV= 18.84 mm/minNe = 5.1 KW

ETAPA V. NORMAREA TEHNICA

Calculul normei tehnice de timp

NT = norma totala de timp şi se calculează cu : NT =Σ NTi

NTi = norma pe operaţie : NTi=

T pi

n+∑T uij+T pd

Tpi = timpul de pregătire încheieren = nr piese din lotTuij = timpul unitar pe faza Tpd = timpul de prindere/desprindere

5.1. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 1 .

NT1=T pi

n+T u 1.1+T pd

Tab 2 fisa 14 pag 61 se alege TpiDin tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : Tpi = 6 + 4 = 10 minute Din tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : dech = 36 rezulta ca Tu1.1 = 2.84 Tpd = 0

NT1=10100

+2 .84+0=2. 94 min

5.2. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 2 (strunjire frontala I ) .

NT2=T pi

n+T u 2.1+T u 2.2+T u2 .3+T pd

Din tabelul 11.18 pag. 288 , vol. 1 adopt :Tpi = 4.8 minute + 6.13 minute = 10.93 minuteDin tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : Tu2.1 = 1.6 · 1 · 0.92 · 1 = 1.472 minute Tu2.2 = 3.4 · 1 · 0.92 · 1 = 3.128 minuteDin tabelul 11.13 pag. 289 , vol. 1, adopt :Tu2.3 = 0.54 · 1 = 0.54 minuteDin tabelul 11.19 pagina 292 , vol. 1 adopt :Tpd se alege in funcţie de greutatea piesei GG = V · g = Π · r2 · L · g = Π · (0.425)2 · 1.24 ·7.8 = 5.48 kgDeci Tpd = 3.3 minute

NT2=10.93100

+1. 472+3 . 128+0 .54+3 . 3=8 . 54 min

5.3. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 3 (strunjire frontala II ) .

NT3=T pi

n+Tu 3.1+Tu 3.2+T u 3.3+T pd

Tpi = 0Din tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : Tu3.1 = 1.6 · 1 · 0.92 · 1 = 1.472 minute Tu3.2 = 3.4 · 1 · 0.92 · 1 = 3.128 minuteDin tabelul 11.13 pag. 289 , vol. 1, adopt :Tu3.3 = 0.54 · 1 = 0.54 minuteDin tabelul 11.19 pagina 292 , vol. 1 adopt :Tpd se alege in funcţie de greutatea piesei GG = V · g = Π · r2 · L · g = Π · (0.425)2 · 1.24 ·7.8 = 5.48 kgDeci Tpd = 3.3 minute

NT3=0

100+1 . 472+3 .128+0. 54+3. 3=8 . 44 min

5.4. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 4 (strunjire longitudinala I ) .

NT4=T pi

n+T u4 . 1+T u 4 . 2+Tu 4 . 3+T u 4 . 4+Tu 4 .5+T u 4 .6+T u4 . 7+T pd

Din tabelul 11.18 pag. 288 , vol. 1 adopt :Tpi = 4.8 minute + 8.76 minute = 13.56 minuteDin tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : Tu4.1 = 0.73 · 9 = 6.57 minute Tu4.2 = 0.74 · 1 = 0.74 minuteTu4.3 = 1.23 · 1 = 1.23 minute Tu4.4 = 1.2 · 1 = 1.2 minuteTu4.5 = 0.38 · 1.10 = 0.418 minuteTu4.6 = 0.52 · 1.10 = 0.572 minuteTu4.7 = 0.33 · 1.10 = 0.363 minuteDin tabelul 11.19 pagina 292 , vol. 1 adopt :Tpd se alege in funcţie de greutatea piesei G = G1 + G2 G1 = V1 · g = Π · r2 · L · g = Π · (0.15)2 · 0.6 ·7.8 = 0.33 kgG2 = V2 · g = Π · r2 · L · g = Π · (0.41)2 · 0.25 ·7.8 = 1.02 kgDeci Tpd = 0.6 minute

NT5=13 .56100

+6 .57+0 .74+1. 23+1 . 2+0 . 418+0 .572+0. 363+0 .6

NT5=11.82 min

5.5. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 5 (strunjire longitudinala II ) .

NT5=T pi

n+Tu 5. 1+T u 5. 2+T u 5. 3+T pd

Tpi = 0Din tabelul 11.1 pag 279 vol. 1 , adopt : Tu5.1 = 0.71 · 6 = 4.26 minute Tu5.2 = 1.07 · 1 = 1.07 minuteTu5.3 = 0.64 · 1.1 = 0.704 minute Din tabelul 11.19 pagina 292 , vol. 1 adopt :Tpd se alege în funcţie de greutatea piesei G G = V2 · g = Π · r2 · L · g = Π · (0.25)2 · 0.33 ·7.8 = 0.5 kgDeci Tpd = 0.54 minute

NT5=0

100+4 . 26+1.07+0 .704+0 .54

NT5=6 .574min

5.6. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 6 (control intermediar ) .

NT6=T 1+T 2

Din tabelul 12.24 pagina 357 vol. 1 adopt :T1 = 0.18 +0.18 + 0.16 = 0.52 minuteT2 = 0.27 + 0.27 + 0.25 = 0.79 minut

NT6= 0 .52+0 . 79=1 .31 min

5.7. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 7 (frezare ) .

NT7=T pi

n+Tu 7 .1+Tu 7 .2+T pd

Tpi = 0

Din tabelul 11.84 , 11.85 , 11.86 , 11,87 vol. 1 , adopt : Tu7.1 = 0.67 · 2 = 1.34 minute Tu7.2 = 0.67 · 2 = 1.34 minute

Din tabelul 12.21 pagina 360 , vol. 2. adopt :Tpd = 0.07 minute

NT7=0

100+1 . 34+1 .34+0 . 07

NT7=2 .75 min

5.7. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 9 (rectificare ) .

NT9=T pi

n+T pd

Din tabelul 12.86. pagina 418 vol. 2. adoptăm :Tpi = 7Din tabelul 12.79 vol. 2 , adopt : Tpd = 0.37 minute

NT9=7

100+0 . 37

NT9=0 .44 min

5.8. Determinarea normei tehnice de timp pentru faza 10 (control final ) .

NT10=T 1+T 2

Din tabelul 12.24 pagina 357 vol. 1 adopt :T1 = 0.18 +0.18 + 0.16 = 0.52 minuteT2 = 0.27 + 0.27 + 0.25 = 0.79 minut

NT10= 0 .52+0.79=1 .31min

NT = Σ NTi = NT1 + NT2 + NT3 + NT4 + NT5 + NT6 + NT7

+ NT9 + NT10 = 43.684 minute

ETAPA VI. Calculul si analiza tehnico – economica

6.1 Coeficientul de utilizare al materialului:

Km= gG

=1 . 855 . 48

=0 .33

g – greutatea piesei finiteG – greutatea semifabricatului: 3.14 · 0.4252 · 1.24 · 7.8 = 5.48 kg

g=∑i=1

n

g i=g1+g2+g3=0 . 33 +1.02 +0 . 5=1 . 85kg

6.2 Preţul de cost al piesei:PC=M +R+C

M = cost materialuluiM=p⋅G−p1⋅k (G−g )

p = preţ material = 4 leip1 = 0.4k = 0.8

M = 4 · 5.48 - 0.4 · 0.8 · (5.48-1.85) = 20.75 lei/buc

R = retribuţia muncitorilor productivi

R=NT⋅r

60=43 . 684⋅5

60=3 . 64

ron/buc

ri = retribuţia tarifara pentru operaţie = 5 lei/h

C = cheltuieli de regie pe secţie

C=3⋅R=3⋅3 . 64=10 .92 lei

PC=M +R+C=20 . 75+3 .64+10 . 92=35 .31 lei/buc

PLAN DE OPERATIISECTIA:

PRELUCRARI MECANICE

MASINA:F.A. 300

OPERATIA: DEBITARENR. OPERATIE

1

REPER 841 A

CALITATE MATERIAL:OLC 45

Tpi[min] Tu[min] NT[min]

10 2,84 2,94

Numele: Semnătura: Data:

Executat Moisa Iulian

Desenat Moisa Iulian

Verificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei

Denumirea fazei Scule VerificatoareRegim de lucru Norma

s v n[cd/min] t tb ta

1.1

1.1

Debitarea

Debitarea din bara la Ф 85 si lungimea L = 124

pânza de fierăstrău 300x200x0.7x0.8 STAS 1066-86

Şubler STAS 1372-63 80


PRELUCRARI MECANICE

MASINA:SN 320

OPERATIA: Strunjire frontala I NR. OPERATIE2

REPER 841 A



10,93 5,14 8,54




Verificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei


s v n[rot/min] t tb ta

2.1 Degroşare pe S1 la L =123,6 ; Ф 85 Cuţit frontal 16×16STAS 358-67

şubler STAS 1372-63

0,74 16,22 63 2,4

2.2 Finisare pe S1 la L =121,6 ; Ф 85 Cuţit frontal 16×16STAS 358-67


0,093 51,49 200 0,8

2.3Executare găuri de centrare tip A 6,3 STAS 1361-72

Burghiu de centrare tip A 4 STAS 1114/2-82


0,04 20 2


PRELUCRARI MECANICE

MASINA:SN 320

OPERATIA: Strunjire frontala I NR. OPERATIE3.

REPER 841 A



0 5,14 8,44

Numele: Semnătura: Data:Executat Moisa IulianDesenat Moisa IulianVerificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei


s v n[rot/min] T tb ta

3.1 Degroşare pe S9 la L=118,8 ; Ф 85 Cuţit frontal 16×16STAS 358-67


0,74 16,22 63 2

3.2 Finisare pe S9 la L= 118 ;Ф 85 Cuţit frontal 16×16STAS 358-67

şubler 300 x 0,1 STAS 1372-63

0,093 51,49 200 0,8

3.3Executarea găuri de centrareTip A 6,3 STAS 1361-72

Burghiu de centrare tip A 4 STAS 1114/2-82

0,04 20 2

PLAN DE OPERATII

SECTIA:PRELUCRARI

MASINA:SN 320

OPERATIA: STRUNJIRE INR. OPERATIE

4

MECANICE

REPER 841 A



13,56 11,093 11,82Numele: Semnătura: Data:



Verificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei


s[mm/rot] v[m/min] n[rot/min] t[mm] tb ta

4.1Degroşare pe S3 la L=60 si Ф31,4

Cuţit lateral 25x16 STAS359/67

Şubler STAS 1372-63

0,44 22,35 250 3

4.2Degroşare pe S6 la L= 25 si Ф 83,2



0,64 16,22 63 1,8

4.3Finisare pe S3 la L=60 si Ф 30



0,1 59,3 630 1

4.4Finisare pe S6 la L=25 si Ф 82



0,09 51,49 200 1,2

4.5Executat teşitura pe S2

1×450



0,1 59,3 630 1

4.6 Executat teşitura pe S5

1×450



0,09 51,49 200 1

4.7Executare canal b= 3mm pe S4

Cuţit de retezat 12x3 STAS 354-67


0,06 58 740

PLAN DE SECTIA: MASINA: OPERATIA: STRUNJIRE II NR. OPERATIE

OPERATIIPRELUCRARI

MECANICESN 320 5

REPER 841 A



0 6,034 6,574Numele: Semnătura: Data:


Desenat Moisa iulian

Verificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei


s[mm/rot] v[m/min] n[rot/min] t[mm] tb ta

5.1Degroşare pe S8 la L=30 si Ф 51



0,64 19,62 125 3

5.2Finisare pe S8 la L = 30 si Ф 50



0,09 49,45 315 1

5.3Executat teşitură 1x45º pe S7



0,09 49,45 315 1

PLAN DE OPERATII

SECTIA:PRELUCRARI MECANICE

MASINA:F.U. 32

OPERATIA: FREZAREANR. OPERATIE

7

REPER 841 A



0 2,68 2,75




VerificatNormatAprobat

Nr. fazei


s v n[d/min] t tb ta

7.1 Prins in cap divizor şi frezat pe S10 Şubler STAS

1372-630,07 46,51 235 10

7.2 Rotit si frezat pe S11 Şubler STAS

1372-63 0,07 46,51 235 10

PLAN DE OPERATII

SECTIA:PRELUCRARI MECANICE

MASINA:WMW 240x800

OPERATIA: RECTIFICAREANR. OPERATIE

9

REPER 841 A



7 0,37 0,44




Verificat

Normat

Aprobat

Nr. fazei


s v n[d/min] t tb ta

9.1 Prins intre vârfuri şi rectificat pe S3 la L=59 si Ф 30

Piatra abrazivaSTAS 610-1/83

Micrometru de exterior STAS 1374-73

0,0175Vdisc=32.04V = 18,84

ndisc=2040npiesa= 200

0,175

tehnologia fabricarii si repararii utilajelor

Documents