tamsa prontuario
TRANSCRIPT
PRO
NTU
ARI
O
Amigo Petrolero:
Con el fin de apoyar tus esfuerzos por cumplir con calidad, y conscien-
tes de la energía y pasión con las que realizas tu trabajo, TenarisTamsa
diseñó este prontuario con información básica sobre las dimensiones,
propiedades mecánicas y desempeño de nuestros tubos.
TenarisTamsa es el fabricante líder de tubos de acero sin costura y provee-
dor de servicios para las industrias petrolera, automotriz y otras aplicacio-
nes industriales; con plantas en Veracruz (tubos) y Monterrey (conexiones).
Además de ofrecer tubería, conexiones y roscas especiales, ha desarrolla-
do varios servicios: inspección y reparación de tubería usada, enrosque
y apriete, entrega de tubo en la modalidad Justo a Tiempo en la que nos
responsabilizamos de los inventarios de tubo de revestimiento y produc-
ción y ofrecemos una garantía de entrega en pozo en 72 horas.
Los centros de atención en Ciudad del Carmen, Distrito Federal, Poza Rica,
Reynosa y Villahermosa están a tus órdenes para resolver tus dudas e in-
quietudes. Esperamos que este prontuario te sea de gran utilidad y que faci-
lite tu tarea.
Saludos cordiales,
Pablo Gómez Víctor Durán
Director de Ventas Nacionales Director de Calidad
SISTEMA DE CALIDAD
Para competir con éxito en los mercados internacionales, TenarisTamsa
entrega productos que cumplen con las especificaciones de calidad
y los requerimientos establecidos por el cliente.
Dentro de estas especificaciones se ubican las normas API (5CT para
tubos de revestimiento y producción, 5L para tubos de conducción y 5D
para tubos de perforación), las normas internacionales ISO 9001:2000
y API-Q1/ ISO TS 29001 (Séptima edición, 15 de junio de 2003); así
como la TS 16949:2002 para la fabricación de productos tubulares
para la industria automotriz.
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27
45
49
81
91
105
53
Formulario
Código de colores
Identificación del tubo
Marcaje de tubo
Tubo de Revestimiento
Tubo de Producción
Tubo de Conducción
Tubo de Perforación
A pesar del cuidado y la atención que Tubos de Acero de México, S.A. (TAMSA) ha puesto en lapreparación de este prontuario, el cual proporciona información de la mayor parte de los productosfabricados por TenarisTamsa; este prontuario debe ser usado únicamente como referencia.Por lo anterior, para saber si el producto que le interesa está dentro de nuestras posibilidades técni-cas para fabricarlo, deberá consultar directamente a nuestro departamento de ventas.
Este prontuario no deberá ser utilizado como manual de diseño y TAMSA no asumirá ningunaresponsabilidad por el uso diferente al de exclusivamente como referencia y por lo tanto, cualquierresultado obtenido de diseños conforme a cálculos en base a la información contenida en el pron-tuario, no será reconocido ni aceptado por TAMSA.
FORM
ULA
RIO
FORMULAS DE CAMPO UTILIZADAS EN LA PERFORACION DE POZOS PETROLEROS
PRESION HIDROSTATICA
Ph = Presión hidrostática (Kg/cm2)
� = Densidad del fluido (gr/cm3)
h = Altura de la columna (m)
Ph = 0.052 (�)(h)
Ph = Presión hidrostática (psi)
� = Densidad del fluido (lb/gal)
h = Altura de la columna (pies)
FACTOR DE FLOTACION
Fb = Factor de flotación (adimensional)
�L = Densidad del fluido de perforación (gr/cm3) ó (lb/gal)
�a = Densidad del material (gr/cm3) ó (lb/gal). Acero = 7.85 gr/cm3
CAPACIDADES ANULARES
Ci = 0.5067(d2) Ca = 0.5067 (d2 – D2 )
Ci = Capacidad volumétrica por el interior de la tubería (lts/m)
Ca = Capacidad volumétrica por el espacio anular entre tubería (lts/m)
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
d1 = Diámetro interior de la tubería más grande (pg)
D2 = Diámetro exterior de la tubería más pequeña (pg)
DESPLAZAMIENTO DE BOMBAS DUPLES Y TRIPLEX
Fpd = 0.0068(2dt2 – dr
2)(Ls)Ev Fpt = 0.0102101(dt2 )(Ls)Ev
Fpd= Desplazamiento volumétrico de la bomba duplex (gal/emb)
Fpt = Desplazamiento volumétrico de la bomba triplex (gal/emb)
dt = Diámetro del pistón (pg)
dr = Diámetro del vástago (pg)
Ls = Longitud de la camisa (pg)
Ev = Eficiencia volumétrica (adimensional)
10
(h)Ph =
�( )
Fb = 1–�L�a
1 2
11
LONGITUD DE LASTRABARRENAS REQUERIDOS EN EL APAREJO DE FONDO
LDC = Longitud de los lastrabarrenas (m)
PSB = Peso sobre la barrena a aplicarse (Kg)
WDC = Peso unitario de los lastrabarrenas (Kg/m)
FS = Factor de seguridad (85%)
Fb = Factor de flotación (adimensional)
� = Angulo de inclinación del pozo (grados)
TUBO DE PERFORACION
Para el grado de tubería que va inmediatamente arriba
de los lastrabarrenas:
Para los subsecuentes grados de tubería de perforación:
LTP = Longitud de la tubería de perforación del grado en cálculo (m)
LDC = Longitud de los lastrabarrenas (m)
RT = Resistencia a la tensión de la tubería del grado en cálculo (Kg)
WTP = Peso ajustado de la tubería de perforación del grado
en cálculo (Kg/m)
WDC = Peso unitario de los lastrabarrenas (Kg/m)
MOP = Margen adicional para tensión (jalón) (Kg)
Fb = Factor de flotación (adimensional)
TUBERIAS
Determinación del peso unitario de una tubería:
WU = 10.68(D-t)(t)+0.00722(D2)
WU = Peso unitario nominal (lb/pie)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
t = Espesor de la pared del cuerpo del tubo (pg)
LDC = PSBWDC (Fs)(Fb)cos�
LTP = –RT(0.9) – MOPWTP [Fb]
LDC(WDC)WTP
LTPn = –RTn(0.9) – MOP
WTPn [Fb]LDC(WDC)+LTP1(WTP1)+.....+LTPn-1(WTPn-1)
WTPn
Determinación de la resistencia a la fuerza de tensión
de una tubería:
FT = Resistencia a la fuerza de tensión de la tubería (lb-f)
σy = Esfuerzo a la cedencia de la tubería (psi)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
t = Espesor de la pared del cuerpo del tubo (pg)
Determinación de la resistencia a la presión interna
de una tubería:
Pi = Resistencia a la presión interna de la tubería (psi)
�y = Esfuerzo a la cedencia de la tubería (psi)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
t = Espesor de la pared del cuerpo del tubo (pg)
Determinación de la resistencia al colapso para diferentes
modos de deformación:
Colapso elástico
Colapso de Transición
FT =�
4�y (D2-d2)=��y(Dt-t2)
Pi = 0.875 (2t�y)
DdD
= 0.875�y 1–
Pc = 2E
1– �2 2
–1
1
Dt
Dt
Pc =�y – GFDt
13
Colapso de Cedencia
Pc = Resistencia al colapso (psi).
�y = Esfuerzo a la cedencia de la tubería (psi).
E = Módulo de Young para el acero (psi). Para el acero = 30X106 psi.
� = Relación de poisson (adimensional).
D = Diámetro exterior de la tubería (pg).
t = Espesor de la pared del cuerpo del tubo (pg).
A,B,C,F y G = Coeficientes empíricos, dados por las siguientes
ecuaciones (adimensionales).
A = 2.8762+0.10679x10-5(�y)+0.2130x10-10(�y2)-0.53132x10-16(�y
3)
B = 0.026233+0.50609x10-6(�y)
C = –465.3+0.030867(�y)-0.10483x10-7(�y2)+0.36989x10-13(�y
3)
Determinación de la resistencia de una tubería cuando
es sometida a esfuerzos combinados (esfuerzos biaxiales):
Pb = Resistencia de la tubería al esfuerzo biaxial (psi).
Pn = Resistencia nominal de la tubería (psi).
σy = Esfuerzo a la cedencia de la tubería (psi).
σt = Esfuerzo al que se encuentra trabajando la tubería dentro
del pozo (psi).
Pc =2�y
–1
2Dt
Dt
46.95x106
2+
3
2
BA
2+ BA
BA
3BA
F =
�y –
3BA
2+ BA
1–
3BA
G = FBA
Pb = Pn± 0.5 �t�y
2�t�y
1–0.75
Determinación de la tensión requerida en la tubería de reves-
timiento después de cementarla en función de la altura de
cemento por el espacio anular, cambios de presión, cambios
en la densidad del fluido y cambios de temperatura:
X = Altura del cemento (pies).
L = Profundidad del pozo (pies).
Wu= Peso Unitario de la tubería (lb/pie).
Ae = Area exterior de la tubería (pg2).
Ai = Area interior de la tubería (pg2).
As = Area de acero de la tubería (pg2) = Ae – Ai.
�c = Gradiente del fluido por el exterior de la tubería (psi/pie).
(cemento de alta densidad + cemento de baja densidad).
�i = Gradiente del fluido por el interior de la tubería (psi/pie).
� = Relación de Poisson = 0.3 (adimensional).
E = Módulo de elasticidad (psi). Para el acero = 30X106 psi.
e = Elongación de la tubería (pg).
� = Coeficiente de expansión térmica del acero = 6.9X10-6 (pg/pg/°F)
�T= Variación de la temperatura desde la cima del cemento
a la superficie (°F).
�Pes = Cambio de la presión superficial en el exterior (psi).
�Pis = Cambio de la presión superficial en el interior (psi).
Fs = Fuerza de tensión durante el anclaje de la tubería para evitar
el pandeo (lb-f).
��e = Cambio del gradiente de la densidad en la próxima etapa
por fuera de la tubería (psi/pie).
��i = Cambio del gradiente la densidad en la próxima etapa
por dentro de la tubería (psi/pie).
Nota: Se recomienda que la tensión de la tubería de revestimiento
se realice cuando la compresibilidad del cemento sea entre
100 a 300 psi.
e = 12(Fs)(L-X)E(As)
X =WuL–(Ae�cg–Ai�ig)L+(1–2�)(Ae�Pes–Ai�Pis)–E�As�t+Fs
Wu–(Ae�cg–Ai�ig)–(1–�)(Ae��e–Ai��i)–(Ae�c–�e)
15
Determinación de la profundidad de atrapamiento de la sarta:
Lt = Profundidad a donde se encuentra atrapada la tubería (pies)
E = Módulo de elasticidad (psi). Para el acero = 30X106 psi
e =Elongación de la tubería causada por la fuerza de tensión (pg)
Wu = Peso unitario de la tubería (lb/pie)
P = Fuerza de tensión aplicada en la superficie (lb-f)
Esfuerzos combinados de la tubería con la tensión y torsión:
N = Número de vueltas aplicadas en la superficie para generar
torque (adimensional)
QT = Torque aplicado con el número de vueltas aplicadas
en la superficie (lb-pie)
LQ = Longitud de la tubería a donde se aplica el torque (pies)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
QT = Torque combinado con la tensión aplicada en superficie (lb-pie)
J = Momento de inercia polar (pg4)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
P = Tensión aplicada en la superficie (lb-f)
A = Area de la sección transversal (pg2)
�y = Esfuerzo a la cedencia del material (psi)
A = Area de la sección transversal de la tubería (pg2)
J = Momento de inercia polar del elemento cilíndrico hueco (pg4)
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
Lt = (E)(e)(Wu)40.8 (P)
N =0.203(QT)(LQ)
10000(D4– d4)
QT = �y2 –0.096167(J)
D
A = (D2- d2)�
4J = (D4- d4)
�
32
P2
A2
Severidad de la pata de perro:
SPPacp = Severidad de la pata de perro aceptable (grados/30 m)
T = Tensión aplicada a la sarta (lb)
Nota: Esta ecuación es valida para tubería de rango 2 y se considera
una máxima carga lateral de 2,000 lb, de acuerdo con Arthur Lubinski.
MECANISMOS DE CARGA EN TUBERIA
�Ftemp =–�EAs�T=–207As�T
�Ftemp = Variación de fuerza axial por temperatura (lb)
� = Coeficiente de expansión térmica (1/°F). Para el acero
es 6.9 X 10-6 °F-1
E = Módulo de Young (psi). Para el acero es 30 X 106 psi
As = Area de la sección transversal de la tubería (pg2)
�T = Variación de la temperatura sobre la longitud libre (°F)
�Fa =+0.471d2�Pi
�Fa = Variación de fuerza axial por variación en la presión interna (lb).
El signo + significa un incremento de la fuerza de tensión
generada por la presión interna.
d = Diámetro interior de la tubería (pg)
�Pi = Variación de la presión interna (psi)
�Fa =+0.471D2�Pe
�Fa = Variación de fuerza axial por variación en la presión externa
(lb). El signo – significa un decremento de la fuerza de tensión
generada por la presión externa.
D = Diámetro exterior de la tubería (pg)
�Pe = Variación de la presión externa (psi)
SPPacp = =108000 (F)�LT
381971.86T
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PRUEBA INTEGRAL DE PRESION (PRUEBA DE GOTEO O LEAK OFF)
Cálculos previos:
Después de la prueba:
Ph = Presión hidrostática (Kg/cm2)
Pg = Presión requerida para romper la gelatinosidad del fluido (Kg/cm2)
PTR = Resistencia a la presión interna de la TR (Kg/cm2)
Ps = Presión máxima superficial (no rebasar la presión interna de TR)
(Kg/cm2)
Pf = Presión de inicio de fractura de la formación (presión registrada
y estabilizada en superficie) (Kg/cm2)
ρ = Densidad del fluido (gr/cm3)
ρeq = Densidad equivalente (gr/cm3)
g = Gelatinosidad del fluido medido a 10 minutos (lb/100 pies2)
h = Altura de la columna o profundidad donde se realizó la prueba (m)
dh = Diámetro del agujero ó diámetro interior de la tubería
de revestimiento (pg)
dp = Diámetro exterior de la tubería de perforación ó de los
lastrabarrenas (pg)
CONTROL DE BOROTES
Ph =(�)(h)10
Pg =()(h)
1300.86(dh-dp)Ps = PTR–Ph+Pg
�eq = �+ 10(Pf)h
�c = �i + +M10(PCTP)h
�fi = �i –10(PCTP-PCTP)
Lb
Wbarita=85(�c–�i)4.25–�c
PIC = Pr+PCTP
PFC =Pr =(PIC–PCTP)�c
�i
�c
�i
Dest=3.18 �i(Q)2
PCTR
0.25
�i = Densidad inicial del fluido de perforación (gr/cm3)
�c = Densidad de control (gr/cm3)
�fi = Densidad del fluido invasor (gr/cm3)
PIC = Presión inicial de circulación (Kg/cm2)
PFC = Presión final de circulación (Kg/cm2)
Pr = Presión reducida de circulación (Kg/cm2)
PCTP = Presión de cierre estabilizada en la tubería de perforación
(Kg/cm2)
PCTR = Presión de cierre estabilizada en la tubería
de revestimiento (Kg/cm2)
h = Profundidad vertical del pozo o donde se encuentre la barrena
(m)
Q = Gasto de la bomba ó de la unidad de alta presión (lts/min)
Lb = Longitud de la burbuja (m). Evaluada por el volumen
de entrada en presas y capacidades anulares
M = Margen del viaje, comúnmente de 0.03 a 0.04 (gr/cm3)
Wbarita= Número de sacos de barita para incrementar la densidad
del fluido (sacos/m3)
Dest = Diámetro del estrangulador (pg)
BARRENAS
Cm = Costo por metro perforado ($/m)
Cb = Costo de la barrena ($)
Ceq = Costo del equipo de perforación ($/hora)
Tr = Tiempo de rotación efectiva de la barrena (horas)
Tv = Tiempo de viaje (horas)
m = Metros perforados (m)
Prof = Profundidad (m)
TMP = Tiempo máximo permisible (min/m)
Cm= Cb+Ceq(Tr+Tv)m
TMP=60(Cm)
Ceq
Tv=0.004(Prof)
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HIDRAULICA DE PERFORACION
Q = Gasto (gal/min)
P = Presión de bombeo (gal/min)
L = Longitud de la tubería (m)
� = Densidad del fluido de perforación (gr/cm3)
�ec = Densidad equivalente de circulación (gr/cm3)
Va=24.5(Q)
(dh2-dp
2)
VT=Q
3.117AT
�ec =�+�Pa
1.42L
HHP=�PB(Q)
1714
HP=PQ
1714
I= 0.004298(�)(Q)(VT)=0.05(Q) (�)�PB
�Pi=�0.18�0.82Q1.82L
700.71(d4.82)
�Pa=�0.18�0.82Q1.82L
700.71(Dh–Dp)3(Dh+Dp)1.82
�Pb=ρ(Q2)
1444(Cd2)(AT
2)
�T = j12+j2
2+j32+....jn
2�
4
Vc=�2 +77.469(Dh-Dp)2(�)(Yp)7.7791(�)+7.7791
�(Dh-Dp)
� = Viscosidad plástica (cp)
Yp = Punto de cedencia del fluido de perforación (lb/100 pies2)
d = Diámetro interior de la tubería de perforación
ó de los lastrabarrenas (pg)
dh = Diámetro del agujero ó diámetro interior de la tubería
de revestimiento (pg)
dp = Diámetro exterior de la tubería de perforación
ó de los lastrabarrenas (pg)
Cd = Coeficiente de descarga en toberas, depende del tamaño
y tipo (Cd = 0.95)
AT = Area total de las toberas (pg2)
j = Diámetro de las toberas en 32avos (pg)
Va = Velocidad anular del fluido de perforación (pies/min)
Vc = Velocidad crítica por el espacio anular por el fluido
de perforación (pies/min)
VT = Velocidad en las toberas (pies/seg)
�Pi = Caída de presión por el interior de la tubería (psi)
�Pa = Caída de presión por el espacio anular (psi)
�Pb = Caída de presión en la barrena (psi)
I = Fuerza de impacto (lb)
HHP = Indice de limpieza en la barrena (HP/pg2)
HP = Caballaje hidráulico en la bomba (HP)
CONSTRUCCION POZO DIRECCIONAL (SEVERIDAD DE 1.5°/30)
Cálculos para la construcción del ángulo máximo
con severidad de 1.5°/30 m:
Ldz = (X2-X1)2+(Y2-Y1)2
R = Tan-1 �X�Y
PV = 1145.92(Sen�máx)
DH = 1145.92(1-Cos�máx)
�máx =Tan-1 +sen-1Ldz–1145.92CO–ID
CO–ID
Ldz–1145.92CO–ID
1145.92cos Tan-1
21
Cálculo de la severidad de la pata de perro:
Ldz = Desplazamiento horizontal (m)
X1, Y1 = Coordenas conductor (m)
X2, Y2 = Coordenas objetivo (m)
R = Rumbo (en la dirección del objetivo a partir del norte ó sur)
ID = Inicio de la desviación (m)
CO = Profundidad a la cima del objetivo (m)
PV = Profundidad vertical (m)
DH = Desplazamiento horizontal (m)
LC = Longitud de curso (m)
PP = Pata de perro (grados)
SPP = Severidad de la pata de perro (grados/30 m)
DENSIDAD DE LA LECHADA DE CEMENTO
Rendimiento de agua por saco de cemento = 23.03 lts
Rendimiento de agua para la bentonita = 2.86 lts/1% de bentonita.
Vc = Volumen de cemento (lts/saco)
Vw = Volumen de agua (lts/saco)
Vb = Volumen de bentonita (lts/saco de cemento)
mc = Masa de cemento (kg) = saco de cemento 50 Kg
mw = Masa de agua (kg)
mb = Masa de la bentonita, dependiendo del porcentaje
con relación al cemento (kg)
ρlechada = Densidad de la lechada (gr/cm3)
ρc = Densidad del cemento (gr/cm3) = 3.15 gr/cm3
ρb = Densidad de la bentonita (gr/cm3) = 2.65 gr/cm3
�lechada = =mc+mw
Vc+Vw
masa total
Volumen de la lechada
Vc =mc
�cVb =
mb
�b
LC =1145.92(�máx)
57.2958
SPP =30(PP)
LC
PV = cos-1{[(sen�1sen�2)cos(R1–R2)]+(cos�1cos�2)}
GRADOS API
°API= Grados API (adimensional)
= Gravedad específica con relación al agua a 60°F
y 760 mm Hg (adim.)
ºAPI = –131.5141.5
23
COD
IGO
DE
COLO
RES
27
H40
J55 tubing
J55 casing
K55
M65 (*)
N80
L80
L80 9Cr
L80 13Cr
C90 tipo 1
GRADOS DE ACERO API 5CT/ISO11960
De acuerdo con la norma API 5CT/ISO 11960. Para tubo con coplenormal del mismo grado de acero, con longitud de 6 pies o mayor;si la orden de compra no especificara otra cosa; el código de color a aplicar sería cualquiera de los siguientes o ambos:Pintar sobre el cuerpo del tubo las bandas correspondientes al grado de acero, a una distancia no mayor de dos pies del extremo (cople,caja, piñón o liso).Pintar el cople del color correspondiente al grado de acero,incluyendo sus bandas.
GRADO DE
ACERO BANDA BANDA
–
–
–
–
–
––
COLOR
COPLE TUBO CODIGO
DE COLORES
1
2
(*) El grado de acero M65 se suministra con cople grado L80
C90 tipo 2
T95 tipo 1
T95 tipo 2
C95
P110
Q125 tipo 1
Q125 tipo 2
Q125 tipo 3
Q125 tipo 4
GRADO DE
ACERO BANDA BANDACOLOR
COPLE TUBO CODIGO
DE COLORES
–
–
–
29
GRADOS DE ACERO PROPIETARIOS
TRC80
TRC85
TRC90
TRC95
TRC95HC
TRC100
TRC110
TAC80
TAC95
TAC110
TAC140
GRADO DE
ACERO BANDA BANDACOLOR
COPLE TUBO CODIGO
DE COLORES
X46
X52
X56
X60
X65
X70
GRADO DE
ACERO BANDA
TUBO CODIGO DE COLORES
X70
GRADOS DE ACERO PARA TUBO DE LINEA
Este código de colores únicamente aplica a partir de grados de aceroX46 y de diámetros de 4 1/2” y mayores. Esto de acuerdo a la norma API 5L.
20
18 5
/8
16
13 3
/8
pulg
lb/p
ie
1 2 3 1 2 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 1 2 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 1 2 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
1 2 3 4
H40
J55
K55
M65
L80
N80
C90
C95
T95
P110
Q12
5TA
C80
TAC9
5TA
C110
TAC1
40TR
C80
TRC9
5TR
C95H
CTR
C110
PESO
DIA
MET
RO
GRA
DO
DE
ACER
O A
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CT -
ISO
119
60G
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N P
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E RE
VEST
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NTO
Re
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imie
nto
Pem
ex
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
133.
00
106.
50
94.0
0
87.5
0
109.
00
65.0
0
75.0
0
84.0
0
95.0
0
109.
00
137.
90
48.0
0
54.5
0
61.0
0
68.0
0
Colo
r de
las
franj
as s
egún
el p
eso
Más
una
fran
ja d
e co
lor
31
13 3
/8
11 7
/8
11 3
/4
10 3
/4
pulg
lb/p
ie
5 6 7 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
5 6 7 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
5 6 7 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4
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45
IDENTIFICACION DEL TUBO DE PERFORACION
Tubo de perforación estándar
GRADO E75
GRADO G105
GRADO S135
GRADO X95
1 1/2"
1 3/4" Profundidad de ranura de 3/8" para OD 5 1/4" y mayores.
Profundidad de ranura de 1/4" para OD 5" y menores.
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1/2"
2 3/4"
Tubo de perforación pesado
GRADO E75
GRADO G105
GRADO S135
GRADO X95
1 1/2"
1/2"
45º
1" Profundidad de ranura de 3/8" en OD 5 1/4" y mayores
Profundidad de ranura de 1/4" para OD 5" y menores.
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CONTACTOS COMERCIALES
Industria PetroleraLuis Miguel [email protected](52) 229 989 1968 tel(52) 229 989 1119 fax
Proyectos de Ingenieríay ConstrucciónEdgar [email protected](52) 55 5282 9996 tel(52) 55 5282 9966 fax
DistribuidoresVíctor [email protected](52) 55 5282 9943 tel(52) 55 5282 9966 fax
Industria AutomotrizFabio Gó[email protected](1) 713 767 4484 tel(1) 713 767 4444 ext. 1602 fax
Aplicaciones IndustrialesAlvaro Domí[email protected](52) 229 989 19 39 tel(52) 229 989 12 69 fax
CENTROS DE ATENCION
MonterreyVíctor [email protected](52) 81 8344 8443 tel(52) 81 8344 8469 fax
GuadalajaraHerbert Atriá[email protected](52) 33 3678 9107 tel(52) 33 3678 9157 fax
MéxicoPaulino [email protected](52) 55 5282 9946 tel(52) 55 5282 9966 fax
Ciudad del CarmenCésar Gutié[email protected](52) 938 382 7873 tel(52) 938 382 7873 fax
VillahermosaDavid [email protected](52) 993 315 6208 tel(52) 993 315 6208 fax
Poza RicaLeobardo [email protected](52) 782 824 4263 tel(52) 782 824 4263 fax
ReynosaLaura [email protected](52) 899 923 5192 tel(52) 899 925 9175 fax
www.tamsa.com.mx
Km 433.7 Carr. México-Veracruz Vía Xalapa (91697) Veracruz, Ver. México
La pasión nos lleva lejos.
