subestaciÓn ocoa 115/34,5/13,8 kv memoria de...

SUBESTACIÓN OCOA 115/34,5/13,8

MEMORIA DE

DOCUMENTO IEB 939

SUBESTACIÓN OCOA 115/34,5/13,8 kV

MEMORIA DE VERIFICACIÓN DE SERVICIOS AUXILIARES

DOCUMENTO IEB 939-12-109

REVISIÓN 0

Medellín, Abril de 2013

kV

DE SERVICIOS

SUBESTACIÓN OCOA A 115 kV IEB S.A.

MEMORIA DE VERIFICACIÓN DE SERVICIOS AUXILIARES Pág ina ii de iii

Archivo: IEB-939-12-109(0) Memoria de verificación de servicios auxiliares

CONTROL DE DISTRIBUCIÓN

Copias de este documento han sido entregadas a:

Nombre Dependencia Empresa Copias

Las observaciones que resulten de su revisión y aplicación deben ser informadas a IEB S.A.

CONTROL DE REVISIONES

Revisión No. Aspecto revisado Fecha

0 Emisión Inicial 17/04/2013

CONTROL DE RESPONSABLES

NÚMERO DE REVISIÓN 0 1 2

Nombre JLO/OSR

Elaboración Firma

Fecha 17/04/2013

Nombre OSR

Revisión Firma

Fecha 17/04/2013

Nombre OSR

Aprobación Firma

Fecha 17/04/2013

Participaron en la elaboración de este informe:

OSR Oscar Alonso Sanchez R.

JLO Jhonatan Londoño Ospina


MEMORIA DE VERIFICACIÓN DE SERVICIOS AUXILIARES Pág ina iii de iii


TABLA DE CONTENIDO

1. OBJETO ............................................ ..................................................................... 1

2. CARACTERÍSTICAS GENERALES ......................... .............................................. 1

3. ANÁLISIS DE CORTOCIRCUITO ......................... ................................................. 1

3.1 SISTEMA DE 208 VAC ................................ ........................................................................... 1 3.2 SISTEMA DE 125 VCC ........................................................................................................... 2

4. CORRIENTE NOMINAL EN BARRAJES ..................... .......................................... 2

5. CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL BANCO DE BATERÍAS ..... ......................... 3

5.1 BATERÍAS DE 125 VCC ............................... ......................................................................... 3

6. CALCULO DE LAS CARGAS DE SERVICIOS AUXILIARES DE A. C. .................. 4

6.1 GABINETE +NG1 ..................................... .............................................................................. 5 6.1.1 Circuito 3. Iluminación patio de conexiones, perimetral, vías de acceso, portería 1 .............. 5 6.1.2 Circuito 4. Iluminación patio de conexiones, perimetral, vías de acceso, portería 2 .............. 5 6.1.3 Circuito 5. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en sala de control ........... 6 6.1.4 Circuito 8. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en patio 1 ........................ 6 6.1.5 Circuito 9. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en patio 2 ....................... 8 6.2 CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR DE SERVICIOS AUXILIARES .............................. 9 6.3 SELECCIÓN DEL TOTALIZADOR AUTOMÁTICO .............. ................................................. 9

7. CALCULO DE LAS CARGAS DE SERVICIOS AUXILIARES DE D. C. .................. 9

7.1 CIRCUITO 1. PROTECCIONES PRINCIPALES .............. ...................................................... 9 7.2 CIRCUITO 2. PROTECCIONES PRINCIPALES .............. .................................................... 10 7.3 CIRCUITO 4. PROTECCIONES DE RESPALDO .............. .................................................. 11 7.4 CIRCUITO 5. PROTECCIONES DE RESPALDO .............. .................................................. 11 7.5 CIRCUITO 6. MÓDULO DE BAHÍA ....................... ............................................................... 12 7.6 CIRCUITO 7. MÓDULO DE BAHÍA ....................... ............................................................... 12 7.7 CIRCUITO 8. CIRCUITO DE CIERRE Y DISPARO 1 .......................................................... 13 7.8 CIRCUITO 9. CIRCUITO DE CIERRE Y DISPARO 1 .......................................................... 13 7.9 CIRCUITO 10. CIRCUITO DE DISPARO 2 .......................................................................... 14 7.10 CIRCUITO 11. CIRCUITOS DE DISPARO 2 ........................................................................ 15 7.11 CIRCUITO 12. CIRCUITOS DE APERTURA Y CIERRE SECCIONADORES .................... 15 7.12 CIRCUITO 13. CIRCUITOS DE APERTURA Y CIERRE SECCIONADORES .................... 16 7.13 CIRCUITO 15. MOTORES DE INTERRUPTORES Y SECCIONADORES ......................... 16 7.14 CIRCUITO 16. MOTORES DE INTERRUPTORES Y SECCIONADORES ......................... 17 7.15 SELECCIÓN DEL TOTALIZADOR AUTOMÁTICO .............. ............................................... 18

REFERENCIAS ............................................................................................................... 19


MEMORIA DE VERIFICACIÓN DE SERVICIOS AUXILIARES Pág ina 1 de 19


1. OBJETO

En este documento se verifica que en el dimensionamiento del sistema de servicios auxiliares de la subestación Ocoa 115 kV, realizado en el proceso inicial de diseño de la Subestación, se hayan incluido el nuevo campo de línea 115 Kv.

2. CARACTERÍSTICAS GENERALES

Los sistemas de servicios auxiliares presentan las siguientes características generales:

a) Sistema de corriente alterna 208 V, (3 fases – cuatro hilos, sólidamente puesto a tierra):

• Margen de tensión, (%) 85-110

• Frecuencia nominal, (Hz) 60

b) Sistema de corriente continua 125 V:

• Tensión nominal 125

• Margen de tensión, (%) 85-110

• Cargas del sistema de 125 Vcc Ver Anexo 2

3. ANÁLISIS DE CORTOCIRCUITO

En el momento de diseño de la Subestación, se realizó el análisis de cortocircuito para los sistemas de corriente alterna y corriente continua.

3.1 SISTEMA DE 208 Vac

La corriente nominal del sistema obtenida fue de 312.27 A. Así, se obtuvo la corriente de cortocircuito en los barrajes de baja tensión de servicios auxiliares con la siguiente ecuación:

CCNOMCC Z

II1×=

Donde,

Icc : Corriente de cortocircuito del barraje [A]

Zcc : Impedancia de cortocircuito del transformador [p.u.]

Donde se obtuvo una corriente de cortocircuito en corriente alterna de 7806.72 A.




En las características garantizadas en el diseño de la Subestación, se especificó un barraje con una capacidad de 15 kA, esto, teniendo en cuenta la potencia nominal del transformador de SSAA y debido a que la potencia de este transformador no varía, este barraje soporta ampliamente la corriente de cortocircuito real.

3.2 SISTEMA DE 125 Vcc

En el diseño inicial, en el barraje de servicios auxiliares de corriente continua, la corriente de cortocircuito se calculó con base en las corrientes de cortocircuito aportadas por las baterías, ya que el aporte de los cargadores de baterías era despreciable pues se están utilizando fusibles extrarápidos que operan en ¼ de ciclo. Así se obtuvo una corriente de cortocircuito de 3539.68 A.

Los equipos de corriente continua de 125 Vcc se especificaron para una corriente de falla de 10 kA. Y dado que las baterías no se modifican, se recomienda especificar los equipos asociados a la ampliación de los nuevos campos de línea, para esta misma corriente de falla.

4. CORRIENTE NOMINAL EN BARRAJES

La corriente nominal en los barrajes de servicios auxiliares se determinó con la siguiente ecuación:

LL

nV

SkI

−××=

3

3φ

Donde:

In = Corriente nominal de diseño del barraje [A]

S3φ = Potencia nominal del transformador [kVA]

VL-Lφ = Tensión nominal fase-fase del barraje [V]

k = Factor de diseño (Típicamente k=1,4)

Con los parámetros del sistema se obtuvo una corriente nominal de 437.18 A.

En las características garantizadas se especificó un barraje con una capacidad de 600 A. Dado que esta corriente se obtuvo con la potencia nominal del transformador y esta, no se modifica, ya que en el diseño de la Subestación se tuvieron en cuenta los campos futuros, como se muestra en este informe, los barrajes soportan la corriente demandada por el sistema.




5. CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL BANCO DE BATERÍAS

En la etapa de diseño de la Subestación, para el cálculo de las baterías se tuvo en cuenta los siguientes parámetros:

� Tiempo de respaldo

El tiempo de respaldo requerido para los bancos de baterías de 125 Vcc es de ocho horas, el cual constituye un período de tiempo suficiente para atender eventuales anomalías en el sistema.

� Ciclo de servicio de la batería

El ciclo de servicio de la batería se construye definiendo, para cada uno de los consumidores de corriente continua de la subestación, la magnitud de la corriente en función del tiempo, durante el período de respaldo especificado para la batería.

� Esquema de funcionamiento del sistema de 125 Vcc

El esquema seleccionado corresponde a un barraje principal alimentado por dos cargadores de baterías y un banco de baterías. Cada cargador de baterías deberá estar en capacidad de alimentar la totalidad de las cargas y el banco de baterías correspondiente, el cual está diseñado para alimentar el 100% de la carga total.

5.1 BATERÍAS DE 125 Vcc

El cálculo se realizó escogiendo la condición de la Subestación Ocoa que ofrece las mayores exigencias a la batería durante el ciclo de servicio.

Ciclo de servicio 1: Falla en la Barra de 115 kV.

Los eventos momentáneos en este ciclo son:

C1.1. Opera la protección diferencial de barras.

C1.2. Apertura de los interruptores asociados a la barra.

C1.3. Cierre y carga de los interruptores asociados a la barra.

Con un tiempo de respaldo de 8 horas, se simuló una situación de contingencia desde el minuto 60 hasta el minuto 80, al igual que una carga del tipo no continua de 1 minuto de duración, la cual puede aparecer en cualquier punto del ciclo de la batería.

Se realizó la estimación de las cargas de la batería de la siguiente manera:

• Carga continua: 4476 W, 35,8 A.

• Carga no continua (aleatoria): 500 W, 4 A.

• Carga momentánea: Este valor depende del ciclo de servicio de la batería escogido. La secuencia que se escogió para el cálculo de esta carga se




muestra a continuación, con falla en una de las barras suponiendo que se tienen conectados la mitad de los campos asociados de acuerdo con su posición geográfica en la Subestación:

Para operar en el minuto 60 : Falla en Barra y ape rtura de los interruptores de 115 kV

• Circuitos de disparo: 2 x 18 x 770 W = 27720 W; 221,76 A.

• Operación relé de disparo maestro = 6 x 48 W = 288 W, 2,3 A.

• Total = 28008 W, 224,06 A.

Para operar en el minuto 71: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L1-3.(Granada).

• Operación del motor del interruptor: 1 x 1980 W = 1980; 15,84 A.

Para operar en el minuto 72: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L1-5.(Reforma 1).


Para operar en el minuto 73: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L1-7.(Reforma 2).


Para operar en el minuto 74: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L2-1.(Barzal).


Para operar en el minuto 75: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L1-1.(Futuro).


Para operar en el minuto 76: Cierre y carga del in terruptor de 115 kV asociado a la derivación =L2-3.(Futuro).


A partir de los resultados se requirió un banco de baterías de 399 A para tener una autonomía de 8 horas con los doce campos en operación. El banco existente es de 420 A-h. Cumpliendo con los requerimientos al realizar la ampliación de los nuevos campos de línea ya que los cálculos se realizaron como se mencionó, teniendo en cuenta los doce campos de la Subestación en funcionamiento.

6. CALCULO DE LAS CARGAS DE SERVICIOS AUXILIARES DE A.C.

A continuación, se muestra el cálculo realizado en la etapa de diseño de la Subestación, en cada uno de los circuitos del gabinete de servicios auxiliares




+NG1 a 208 Vac, en los cuales estén involucrados el nuevo campo de línea a 115 Kv, mostrando que el transformador de servicios auxiliares, conductores e interruptores, se dimensionaron teniendo en cuenta esta ampliación.

Nota 1: El sistema de servicios auxiliares esta dim ensionado para suplir las cargas de los campos de la Subestación incluyendo e l campo de línea 115 kV, siempre y cuando las cargas asociadas a estos d os últimos, no superen las recomendadas en la sección 6.

6.1 GABINETE +NG1

6.1.1 Circuito 3. Iluminación patio de conexiones, perimetral, vías de acceso, portería 1

El criterio de diseño usado para la iluminación se realizó tomando una potencia de consumo por área de 3.5 W/m2, el área total del patio y las vías perimetrales es aproximadamente 7500 m2:

Pilum= 3.5 W/m2x 7500 m2 = 26250 W.

Esta potencia se distribuye en dos alimentadores por lo tanto la potencia por alimentador será 13125 W.

Descripción Unidades W

Distribución W Fase A Fase B Fase C

Iluminación y tomas emergencia en patio 13125 4375 4375 4375 Total 4375 4375 4375

El factor de potencia es 0,9.

Dado que se tuvo en cuenta el área total de la subestación, es decir, incluyendo los nuevos campos de línea, no se requiere realizar modificaciones a este circuito.

Como se especificó en el documento IEB-939-16-107 “Memoria de selección de iluminación de patio”, uno de los dos nuevos circuitos de iluminación se debe conectar a este circuito, verificando en sitio su cargabilidad para asegurar un balance de carga en el circuito 3 y en el circuito 4, luego, en el gabinete +NG1 por tanto, en las fases del transformador de SS.AA.

6.1.2 Circuito 4. Iluminación patio de conexiones, perimetral, vías de acceso, portería 2

Se utiliza el mismo criterio de selección del ítem anterior.

Dado que se tuvo en cuenta el área total de la subestación, es decir, incluyendo los nuevos campos de línea, no se requiere realizar modificaciones a este circuito. Como se especificó en el documento IEB-939-16-107 “Memoria de selección de iluminación de patio”, uno de los dos nuevos circuitos de iluminación se debe




conectar a este circuito, verificando en sitio su cargabilidad para asegurar un balance de carga en el circuito 3 y en el circuito 4, luego, en el gabinete +NG1 por tanto, en las fases del transformador de SS.AA.

6.1.3 Circuito 5. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en sala de control

La potencia de este circuito se calculó con el consumo de los circuitos de iluminación, calefacción y un toma para servicios generales, ubicado en cada uno de los gabinetes. Se consideropara la carga de cada gabinete una resistencia de calefacción de 100 W, un bombillo de 60 W y un toma de servicio de 200W, lo cual da un total de 360 W por cada gabinete.


Distribución W Fase A Fase B Fase C

Gabinete de protección y control +R11 =L1-1 (futuro)

360 360

Gabinete de protección y control +R12 =L1-2 (futuro) 360 360

Total 360 360 0


Dado que para el dimensionamiento del circuito se incluyeron los nuevos campos de línea, se conectará la carga de los gabinetes de protección y control +R11 y +R12 asociada a estos nuevos campos, al circuito 5 (ver Nota 1).

6.1.4 Circuito 8. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en patio 1

En la etapa de diseño, la potencia de este circuito se calculó con el consumo de los circuitos de iluminación, calefacción y un toma para servicios generales, ubicado en cada uno de los gabinetes.

La siguiente es la carga que se esperaba en cada uno de los gabinetes de los equipos de patio:

Interruptor de Potencia

• Una resistencia de calefacción de 100 W

• Un bombillo de 60 W

• Un toma de servicio de 1700 W

• Total de cargas 1860 W




Seccionador de barra o de línea




Cuchilla de tierra




Marshallingkiosk



• Un toma de servicio monofásica de 1500 W

• Un toma de servicio trifásica de 2500 W


Se dispuso de dos alimentadores para estos circuitos, por lo tanto se recomendó conectar en un circuito los equipos asociados de acuerdo con su posición geográfica en la Subestación. Se sugirió la siguiente distribución de cargas para el nuevo campo de línea 115KV.


Distribución W

Fase A Fase B Fase C

Gabinete del interruptor de potencia del campo =L1-1

1860 1660 100 100

Gabinete del seccionador de barra 1 del campo =L1-1

82 82

Gabinete del seccionador de barra 2 del campo =L1-1 82 82

Gabinete del seccionador de línea del campo =L1-1 82 82

Gabinete del seccionador de transferencia del campo =L1-1 82 82

Gabinete de la cuchilla de tierra del campo =L1-1

82 82





Distribución W


MarshallingKiosk de los campos =L1-1 y =L1-3

4460 2793.34 833.33 833.33

Total 4535.34 1097.33 1097.33


Dado que para el dimensionamiento del circuito se incluyó el nuevo campo de línea, se conectará la carga mostrada en la tabla anterior asociada a este nuevo campo, al circuito 8 (ver Nota 1).

6.1.5 Circuito 9. Calefacción, iluminación y tomas de gabinetes 115 kV en patio 2

Se sugirió la siguiente distribución de cargas para el nuevo campo de línea Futura

Descripción Unidades

W

Distribución W


Gabinete del interruptor de potencia del campo =L1-2 1860 1660 100 100

Gabinete del seccionador de barra 1 del campo =L1-2 82 82

Gabinete del seccionador de barra 2 del campo =L1-2

82 82

Gabinete del seccionador de línea del campo =L1-2

82 82

Gabinete del seccionador de transferencia del campo =L1-2

82 82

Gabinete de la cuchilla de tierra del campo =L1-2 82 82

MarshallingKiosk de los campos =L1-2 y =L1-4 4460 2793.34 833.33 833.33

Total 4535.34 1097.33 1097.33





Dado que para el dimensionamiento del circuito se incluyó el nuevo campo de línea Futura, se conectará la carga mostrada en la tabla anterior asociada a este nuevo campo, al circuito 9 (ver Nota 1).

6.2 CAPACIDAD DEL TRANSFORMADOR DE SERVICIOS AUXILI ARES

En la etapa de diseño se obtuvo una potencia requerida para los gabinetes +NG1 y +NG2 de 111.435 VA, así se obtuvo la potencia mínima del transformador de servicios auxiliares y normalizando se obtuvo 112.5 kVA, que como se ha mostrado, tiene en cuenta la ampliación correspondiente al nuevo campo de línea 115 kV. Por tanto, la potencia del transformador de servicios auxiliares no requiere modificarsepues la carga asociada a este, no varía.

6.3 SELECCIÓN DEL TOTALIZADORAUTOMÁTICO

La corriente demandada por las cargas de corriente alterna es de 309 A, por lo cual se utilizó un totalizador automático de 315 –400 A. Y ya que se mostró que para los cálculos se incluyeron las cargas asociadas a los nuevos campos de línea, este totalizador automático no requiere modificarse pues la carga asociada a este, no varía.

7. CALCULO DE LAS CARGAS DE SERVICIOS AUXILIARES DE D.C.

En la etapa de diseño de la Subestación, se definieron valores típicos de consumo de acuerdo con la carga instalada en cada circuito. A continuación se muestra el cálculo que se realizó para cada circuito del gabinete de servicios auxiliares de DC en los cuales estuvieran relacionados los nuevos campos de línea.

Nota 2: El sistema de servicios auxiliares esta dim ensionado para suplir las cargas de los campos de la Subestación incluyendo e l campo de línea 115 KV, siempre y cuando las cargas asociadas a estos d os últimos, no superen las recomendadas en el documento inicial de diseñod ocumento 2330-V/S004-P25820-94.007 “MEMORIAS DE CÁLCULO SISTEMA D E SERVICIOS AUXILIARESSUBESTACIÓN OCOA A 115 kV”

Las cargas mostradas en las siguientes tablas, asoc iadas al nuevo campo de línea, se conectaran cada uno de los circuitos exis tentesen el sistema de servicios auxiliares de DC de acuerdo con la siguie nte relación.

7.1 CIRCUITO 1. PROTECCIONES PRINCIPALES

Entre otras, se tiene en este circuito las cargas de la línea=L1-1 (campo Linea).




Descripción Cantidad unitaria (W)

Tipo de carga

Protección multifuncional de línea 18 Continua

Protección multifuncional de línea 10 Momentánea

Relés de disparo y bloqueo 48 Momentánea

Relés auxiliares 2 Momentánea Relés auxiliares 2 Continua

Para el factor de utilización se consideróla operación de 2 protecciones al mismo tiempo.

Descripción Factor de utilización

Total cargas momentáneas 0.33

Total cargas continuas 1

7.2 CIRCUITO 2. PROTECCIONES PRINCIPALES

Entre otras, se tiene en este circuito las cargas de los campos=L1-1 (Campo Linea) y =L1-2 (Futura).

Descripción Cantidad

unitaria (W) Tipo de carga



Relés de disparo y bloqueo

48 Momentánea


Para el factor de utilización se consideró que operan 2 protecciones al mismo tiempo.







7.3 CIRCUITO 4. PROTECCIONES DE RESPALDO

Entre otras, se tiene en este circuito las cargas de la línea=L1-1 (Campo de linea).





Relés de disparo y bloqueo

2 Momentánea

Relés auxiliares 2 Continua

Para el factor de utilización se considera que operan 2 protecciones al mismo tiempo.




7.4 CIRCUITO 5. PROTECCIONES DE RESPALDO

Entre otras, se tiene en este circuito las cargas de los campos=L1-1 (Campo de Linea) y=L1-2 (Futuro).






Para el factor de utilización se consideró que operan 2 protecciones al mismo tiempo.







7.5 CIRCUITO 6. MÓDULO DE BAHÍA

Se tiene en este circuito las cargas de las Unidades de Módulo del campo =L1-1 (Campo de Linea).



Alimentación módulos de bahía 70 Continua

Relés auxiliares 2 Momentánea

Para el factor de utilización se consideró que operan 2 unidades al mismo tiempo con un factor de utilización del 50 %.


Total cargas momentáneas

0.17


7.6 CIRCUITO 7. MÓDULO DE BAHÍA

Se tiene en este circuito las cargas de las Unidades de Módulo del campo =L1-2 (Futura).


Tipo de carga

Alimentación módulos de bahía 70 Continua

Relés auxiliares 2 Momentánea

Para el factor de utilización se consideró que operan 2 unidades al mismo tiempo con un factor de utilización del 50 %.







7.7 CIRCUITO 8. CIRCUITO DE CIERRE Y DISPARO 1

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de cierre y disparo 1 del campo =L1-1 (Campo de Linea).



Relé de supervisión cto de disparo 1 2.5 Continua

Relé de supervisión cto de disparo 1 6.5 Momentánea

Relé del circuito de apertura 1 y cierre

3249 Momentánea

Relés auxiliares 2 Continua Relés auxiliares 2 Momentánea

Para el factor de utilización se consideró que en el caso máscrítico operara la diferencial de barras y todos los interruptores abrirán al mismo tiempo por lo cual el factor de utilización para las bobinas de apertura es 1. Pero ya que este circuito es compartido con el circuito de cierre y estas nunca operaran simultáneamente el factor de utilización es 0,7.




7.8 CIRCUITO 9. CIRCUITO DE CIERRE Y DISPARO 1

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de cierre y disparo 1 del campo =L1-2 (Futura).




Relé de supervisión cto de disparo 1

6.5 Momentánea





Tipo de carga

Relé del circuito de apertura 1 y cierre 3249 Momentánea


Para el factor de utilización se consideró que en el caso máscrítico operara la diferencial de barras y todos los interruptores abrirán al mismo tiempo por lo cual el factor de utilización para las bobinas de apertura es 1. Pero ya que este circuito es compartido con el circuito de cierre y estas nunca operaran simultáneamente el factor de utilización es 0,7.



0.7


7.9 CIRCUITO 10. CIRCUITO DE DISPARO 2

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de disparo 2 del campo =L1-1 (Campo de Linea).


Tipo de carga

Relé de supervisión cto de disparo 2

2.5 Continua


Relé del circuito de apertura 2 2310 Momentánea


Para el factor de utilización se consideró que en el caso máscrítico operara la diferencial de barras y todos los interruptores abrirán al mismo tiempo por lo cual el factor de utilización para las bobinas de apertura es 1.





Total cargas momentáneas 1


7.10 CIRCUITO 11. CIRCUITOS DE DISPARO 2

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de disparo 2 del campo =L1-2 (Futura).





Relé del circuito de apertura 2

2310 Momentánea


Para el factor de utilización se consideró que en el caso máscrítico operara la diferencial de barras y todos los interruptores abrirán al mismo tiempo por lo cual el factor de utilización para las bobinas de apertura es 1.


Total cargas momentáneas 1


7.11 CIRCUITO 12. CIRCUITOS DE APERTURA Y CIERRE SECCIONADORES

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de apertura y cierre de los seccionadores del campo =L1-1 (Campo de Linea).



Relé mando apertura seccionadores 10 Momentánea

Relé mando cierre seccionadores

10 Momentánea

Lámparas indicadoras mímico

5 Momentánea





Tipo de carga


Para el factor de utilización se consideró que operan 2 seccionadores al mismo tiempo.



0.07


7.12 CIRCUITO 13. CIRCUITOS DE APERTURA Y CIERRE SECCIONADORES

Se tiene en este circuito las cargas del circuito de apertura y cierre de los seccionadores del campo =L1-2 (Futura).


Tipo de carga

Relé mando apertura seccionadores

10 Momentánea

Relé mando cierre seccionadores

10 Momentánea

Lámparas indicadoras mímico 5 Momentánea


Para el factor de utilización se consideró que operan 2 seccionadores al mismo tiempo.



0.07


7.13 CIRCUITO 15. MOTORES DE INTERRUPTORES Y SECCIONADORES

Se tiene en este circuito las cargas de los circuitos de potencia de los motores de los interruptores y seccionadores del campo =L1-1 (Campo de Linea).





Tipo de carga

Motores seccionadores de línea 1100 Momentánea

Motores seccionadores de barra 1100 Momentánea

Motores seccionadores de transferencia 1100 Momentánea

Motores seccionadores de PAT 1100 Momentánea

Motores interruptores 1980 Momentánea

Para el factor de utilización se considera que operan 2 equipos al mismo tiempo.



7.14 CIRCUITO 16. MOTORES DE INTERRUPTORES Y SECCIONADORES

Se tiene en este circuito las cargas de los circuitos de potencia de los motores del interruptor y seccionadores del campo =L1-2 (Futura).



Motores seccionadores de línea

1100 Momentánea

Motores seccionadores de barra

1100 Momentánea

Motores seccionadores de transferencia

1100 Momentánea

Motores seccionadores de PAT

1100 Momentánea

Motores interruptores 1980 Momentánea

Para el factor de utilización se considera que operan 2 equipos al mismo tiempo.






7.15 SELECCIÓN DEL TOTALIZADOR AUTOMÁTICO

En la etapa de diseño se calculó el totalizador con las cargas momentáneas y continuas de la siguiente forma:

Descripción carga momentánea Corriente (A)

Cierre y disparo 1 campos barra 1 110,05

Disparo 2 campos barra 1 112,14

Total carga momentánea 222,19

Descripción carga continua Corriente (A)

Total carga continua 36

Se requirió un automático que garantice la circulación de los 222,19 A de carga momentánea durante un minuto y los 36 A de carga continua. Se seleccionó entonces el interruptor automático del tipo 3VL de 125 – 160 A.

Como se mostró en la sección 7, todos los cálculos se realizaron incluyendo las cargas asociadas al nuevo campo de línea 115kV, así, el sistema de servicios auxiliares de DC de la Subestación Ocoa, no requiere modificaciones en cuanto a su capacidad.




REFERENCIAS

[1] NORMALIZACIÓN DE SERVICIOS AUXILIARES DE SUBESTACIONES DE ALTA TENSIÓN

Módulo 1, Manual de diseño, ISA. Medellín, 1996

[2] DISEÑO DE SERVICIOS AUXILIARES. CIER, MONTEVIDEO 1994

Pfeil, Rodolfo

[3] SWITCHGEAR MANUAL

8 edición, Asea Brown Boveri

[4] IEEE RECOMMENDED PRACTICE FOR SIZING LARGE LEAD STORAGE BATTERIES FOR GENERATING STATIONS AND SUBESTATIONS

IEEE STD 485 - 1983

[5] IEEE RECOMMENDED PRACTICE FOR STANDBY POWER SYSTEMS FOR INDUSTRIAL AND COMMERCIAL APPLICATIONS

[6] IEC 896-1 STATIONARY LEAD-ACID BATTERIES. FIRST EDITION 1987

subestaciÓn ocoa 115/34,5/13,8 kv memoria de...

Documents