spregnute konstrukcije - grf.bg.ac.rs
TRANSCRIPT
SPREGNUTE KONSTRUKCIJESpregnute veze
Spregnute veze• Veza između spregnutog elementa i drugog spregnutog,
čeličnog, ili armirano-betonskog elementa, u kojoj searmatura uzima u obzir pri proračunu nosivosti i krutostiveze.
• Odredbe iz EN 1993-1-8, za veze H ili I preseka se primenjuju
• Pojava prslina i tečenja u spojenim elementima se može zanemariti
Dispozicija spregnute veze• Pri konstruktivnom rešavanju spregnute veze treba
razmotriti sledeće: • Dispoziciju stubova, podnih nosača i podvlaka• Konstruktivni tip nosača: spregnuta greda, „slimfloor“ greda, čelični
gredni element• Konstruktivni tip stuba: spregnuti stub, čelični stub, I poprečni
presek, sandučasti poprečni presek• Orjentacija poprečnog preseka stuba • Tip veze: momentna veza, zglobna veza• Konstruktivno rešenje spregnute veze: veza sa čeonom pločom ili
bez čeone ploče
Tipovi spregnutih veza• Jednostrana veza• Dvostrana veza • Veze sa kontaktnom upasovanom pločom
JEDNISTRANA VEZA DVOSTRANA VEZA
Tipovi spregnutih veza – Čeona ploča
ZAVARENE VEZE
BEZ UKRUĆENJA SA UKRUĆENJEM
Tipovi spregnutih vezasa upasovanom pločom
Tipovi spregnutih vezabez zavrtnjeva
Tipične spregnute veze• Uticaji na mestu veze mogu se sračunati
• Primenom teorije elastičnosti • Primenom teorije plastičnosti
Elastična globalna analiza• Kada se rotaciona krutost Sj uzima kao Sj,ini/ u skladu sa
EN 1993-1-8, vrednost koeficijenta modifikacije krutosti za spoj sa kontaktnom pločom iznosi 1,5.
• Pri određivanju konstrukcijskih svojstava spregnute veze,red zategnutih šipki armature se može tretirati na sličannačin kao red zategnutih zavrtnjeva u čeličnoj vezi, poduslovom da se uzmu konstrukcijska svojstva armature
Analizirati faze građenja• Faza izgradnje – beton nije izveden
• Faza II – Izvedena AB ploča
Nosivost• Spregnute veze treba proračunati tako da imaju nosivost
na vertikalno smicanje u skladu sa relevantnimodredbama iz EN 1993-1-8
• Proračunski moment nosivosti spregnute veze sa punimsmičućim spojem treba odrediti analogno odredbama začelične veze iz EN 1993-1-8, uzimajući u obzir doprinosarmature
• Nosivost komponenata treba odrediti prema EN 1993-1-8.• Uticaj pojave prslina u betonu, uticaj sadejstva zategnutog
betona i deformacije smičućeg spoja treba uzeti u obzirprilikom određivanja kapaciteta rotacije.
Nosivost komponenti• Nosivost sledećih osnovnih komponenti veze određuje se
u skladu sa EN 1994-1 • zategnuta podužna čelična armatura;• pritisnuta čelična kontaktna ploča.
• Nosivost komponenti treba odrediti na način prikazan u EN 1993-1-8
• Nosivost rebara čeličnih preseka obloženih betonom u skladu sa EN 1994
Zategnute komponemte veze• Zategnuta armatura• Zavrtnjevi opterećeni na zatezanje• Čeona ploča i nožica stuba opterećeni na savijanje• Smičući spoj u delu grede sa negativnim vrednostima
momenata savijanja• Ostale komponente u skladu sa EN 1993-1-8
Primer spregnute veze • Stub HEB 400 • Greda IPE 500
Primer spregnute veze
Osnovni podaci
Zavrtnjevi i šavovi
Zona smicanja
Pritisnuto rebro stuba
Zategnuti zavrtnjevi • Grupe zavrtnjeva
Nosivost veze u fazi montaže
Angažovanje zategnute armature• Angažovanje zategnute armature zavisi od nosivosti
podužnog smičućeg spoja u delu grede sa negativnim vrednostima momenata savijanja,
Zategnuta podužna armatura• Efektivna širina betonskog pojasa treba da se odredi za
poprečni presek na mestu veze • Treba pretpostaviti da je efektivna površina zategnute
podužne armature napregnuta do svoje proračunske granice razvlačenja fsd
• Kada se javlja neuravnoteženo opterećenje, za proveruunošenja sila iz betonske ploče u stub, koristi se model rešetke
Neuravnoteženi momenti na mestu veze
ℎ
𝐹 , ,𝑀 , ,
ℎ
𝐹 , ,𝑀 , ,
ℎ∆𝐹 ,
𝑀 , , 𝑀 , ,ℎ 𝛽 · 𝐹 , ,
𝛽∆𝐹 ,𝐹 , ,
1𝑀 , ,𝑀 , ,
𝑀 , , <𝑀 , ,
Preporuke za konstruisanje
𝐹 , , <𝐹 , ,
𝐴 /2
𝐴 /2
• AS- podužna armatura• - funkcija razlike momenata sa jedne i druge strane • hji – položaj armature • AT – poprečna armatura iz sledećeg uslova
𝛽 1𝑀 ℎ𝑀 ℎ
𝐹𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑒 1,1 · 0,85𝑓 /𝛾 · 𝑏 · 𝑑
• Za jednostrane veze koje se proračunavaju kaospregnute, efektivna zategnuta podužna armatura pločetreba da se ankeruje izvan raspona grede u dovoljnojmeri, da bi se omogućilo dostizanje proračunske nosivostina zatezanje
Pritisnuta čelična kontaktna pločaRebro stuba izloženo poprečnom pritisku• Kada je visina ili širina kontaktne ploče veća od
odgovarajuće dimenzije pritisnute nožice čeličnogpreseka, efektivna dimenzija treba da se odredi uzpretpostavku da se napon kroz kontaktnu pločurasprostire pod uglom od 450.
• Treba pretpostaviti da efektivna površina pritisnutekontaktne ploče može biti napregnuta do svojeproračunske granice razvlačenja fyd
• Za vezu sa kontaktnom pločom, efektivna širina rebrastuba pri pritisku beff,c,wc treba da se odredi uzpretpostavku da se napon rasprostire kroz kontaktnuploču pod uglom od 45o
Armirane komponente - Smičuće polje rebra stuba
• Kada je rebro čeličnog preseka stuba obloženo betonom, proračunska nosivost rebra na smicanje, određena u skladu sa EN 1993-1-8 može da se poveća uzimanjem u obzir obloge betona
sinfA,V cdcRd,c,wp 850
costhtb,A fwcc 280
z/tharctan f2
• Koeficijent redukcije kojim se uzima u obzir uticajpodužnog pritiska u stubu na proračunsku nosivost rebrastuba na smicanje, određuje se kao:
• NEd proračunska vrednost aksijalne sile pritiska u stubu• Npl,Rdproračunska plastična nosivost poprečnog preseka
stuba
1121550 ,NN,
Rd,pl
Ed
Krak sila
Rebro stuba izloženo poprečnom pritisku
• Kada je rebro čeličnog preseka stuba obloženo betonom, proračunska nosivost rebra stuba na pritisak, određena u skladu sa EN 1993-1-8, može da se poveća uzimajući u obzir oblogu od betona
• com,c,Ed podužni napon pritiska u betonskoj oblozi usled proračunske aksijalne sile NEd
cdwcc,effc,wcRd,c,wc,c ftbtk,F 850
023331 ,f
,,kcd
Ed,c,comc,wc
• Zavarena veza
• Sa čeonom pločom
• s=r ili awc
• sp je dužina dobijenaprostiranjem sile krozčeonu ploču pod uglom od 45
pfcpfbwc,c,eff sstatb 522
statb fcbfbwc,c,eff 522
teff,c efektivna dužina betona, određena na sličan način kao i efektivna širina beff,c,wc
Zona pritiska – Rebro stuba
Rebro obloženo betonom
Ukupna nosivost na pritisak rebra stuba oblož enog betonom je višestrukoveća od sile zatezanja u zoni pritiska !
Sila Fc je manja od minimalnenosivosti pojedinačne komponente veze u zoni pritiska
Kontrola nosivosti usvojene armature