UNIVERSITATEA PETROL GAZE PLOIETIFACULTATEA INGINERIA PETROLULUI SI GAZELORCATEDRA HIDRAULIC, TERMOTEHNIC I INGINERIE DE ZCMNTPROIECT LA TRANSPORTUL SI DEPOZITAREA FLUIDELORCoordonator:sef lucr.dr.ingStudent: Specializarea Grupa:Foraj 1Anul:al treilea1 INTRODUCERETransportul petrolului brut si a produselor petroliere, precum si depozitarea acestora reprezint o ramur foarte important a industriei deoarece asigur alimentarea cu materie prim a rafinariilor i diferitelor combinate petrochimice i influenteaz direct buna desfurare a vieii economice.Trebuie precizat si activitatea de colectare ce are drept scop acumularea productiei de itei brut, un element foarte important din punct de vedere economic. n principiu procedeul de colectare se desfasoar prin intermediul conductelor de legatur dintre sondele productive i parcul de separatoare si rezervoare.Depozitarea se desfasoara n concordan cu cerintele tehnico-ecoomice de pstrare a produselor petroliere in spaii special amenajate pentru a fi utilizate mai trziu in transportul si distribuirea ctre beneficiari. Din punct de vedere tehnic aceasta se realizeaz prin intermediul rezervoarelor de acumulare de diferite forme si capcitate, n functie de produsul petrolier depozitat.Transportul produselor petroliere reprezint, de fapt, legatura dintre producator si consummator i detine o serie de avantaje in raport cu alte tipuri de transport : posibilitatea automatizarii, continuitate si regularitate, fiabilitate n exploatare, livrarea prompt a produsului pompat, micsorarea distantei de transport, reducerea pierderilor de produse petroliere precum si de consum energetic, dar si sporirea sigurantei.n lucrarea de fa se ncearca s se pun n eviden tocmai unul dintre aceste avantaje ale transportului prin conducte i anume obtinerea unui volum total de transport ct mai mare, dar cu un consum energetic ct mai mic, deci coturi minime. Acest lucru se realizeaz printr-un studiu tehnico-economic destul de elaborios ce implic cunostiine de matematic, fizic, hidraulic.Transportul hidrocarburilor reprezint o necesitate pentru viaa economic i industrial. Chiar i n eventualitatea n care rezervele noastre de iei se vor termina, transportul petrolului brut va continua prin import si depozitare. Cererea de produse petroliere va creste mereu i de aceea procedeul de transport trebuie cercetat si mbunatatit.Acesta asigur, indirect, buna desfurare a vieii noastre de zi cu zi.2PROIECT ITEMA: PROIECTAREA UNUI SISTEM DE TRANSPORT FLUIDE DE LA SONDA LA RAFINARIEIntroducere: II CONTINUT:Capitolul 1. Calculul hidraulic al conductei de alimentare cu ap; alegerea pompelor;Capitolul 2. Calculul hidraulic al conductelor de evacuare a gazelor;Capitolul 3. Calculul hidraulic al conductei de amestec (sond parc);Capitolul 4.Determinarea programului optim de evacuare a titeiului de la parcurile de separare (pe considerente energetice);Capitolul 5. Bilantul termic al depozitului central;Capitolul 6. Proiectarea conductei de transport de la depozitul central la rafinrie;6.1. Calculul hidraulic;6.2. Calculul termic;6.3. Calculul mecanic;Concluzii si propuneri.Bibliografie. Q2, z2 Q4, z4 x1x2 xn L2 L4zDC La L1AB

LCD DLDE EALAB LBCCza, qaQ1, z1 L5 L3 Ltp1 p1 m p1jLg Q5, z5 p2 p2m Q3, z3 p2j unde notatiile au urmtoarea semnificatie:P1,.P5- parcuri de sonde;La- lungimea conductei de ap;qa- debitul sursei de ap;za- cota topografic a sursei de ap;Lij- lungimea conductei pe portiunea ij;Lt- lungimea conductei de transport titei ntre depozitul central si rafinrie;Lg - lungimea conductei de gaze;3P1DCP2P3P4P5Rp, pm, pj presiune nalt, medie, joas;DC- depozit central;R - rafinrie;zi- cotele topografice ale parcurilor i, i = 15;SA - sursa de ap;Qi- debitele de titei de la parcurile Pi. III. DATE CUNOSCUTE:III.1. Schema sistemului de transportIII.2. Cote topografice IIII.3. Lungimea conductelor [km]zS = 295 m;zSA = 290 m;z1 = 300 m;z2 = 170 m;z3 = 180 m;z4 = 190 m;z5 = 210 m;zA = 160 m;zB = 175 m;zC = 160 m;zD = 180 m;zE = 160 m;zR = 180 m;La = (10 +0,1 7)=10700mLam = (1,5 +0,1 7)=2200mL1A = (4,4 +0,1 7)=5100mLAB = (2,8 +0,1 7)=3500mLBC = (3,2 +0,17)=3900mLCD = (5,5 +0,1 7)=6200mLDR = (3,85 +0,1 7)=4550mL2 = (1,1 +0,1 7)=1800mL3 = (1,8 +0,1 7)=2500mL4 = (0,7 +0,1 7)=1400mL5 = (3,4 +0,1 7)=4100mL = (62 +0,1 7)=62700mLg = (1,2 +0,1 7)=1900mIII.4. Numrul sondelor racordate la parcul 1x = 4 + 70,5=8III.5. Productia parcurilorQ1 = xqam=8 8=64 m3 / zi=0,74103m3/sqam = 8 m3 lichid / ziQ2 = (210 +5 7) m3 / zi=245 m3 / ziQ3 = (180 +5 7) m3 / zi=215 m3 / ziQ4 = (190 +5 7) m3 / zi=225 m3 / ziQ5 = (90 +5 7) m3 / zi=125 m3 / ziIII.6. Densitatea relativ a gazelor n raport cu aerul = 0,67III.7. Temperatura de congelare a titeiului, Tc III.8. Temperatura de sigurant pentru transportTs = Tc+ (2.7)0C = 14+5=190CIII.9. Unele proprietti ale titeiurilor functie de temperatur (, , ), (Principalele proprietti ale unor titeiuri din Romnia)Se transport titeiul (TIP MORENI) de la depozit la rafinrie cu urmtoarele proprietti:Temperatura[0C]Densitatea[g/cm3]Vscozitatea cinematic,[cSt]Vscozitatea dinamic,[cP]Punctul de congelare iei, [0C]Punctul de congelare reziduu, [0C]Coninut de parafin,%gr20 0,8578 20,848 17,883 +14+35 14,4430 0,8508 12,405 10,55440 0,8438 7,271 6,13550 0,8368 5,927 4,96060 0,8298 5,031 4,1751 cP = 10-3 Pa.s1 cSt = 10-6 m2/s4III.10. Ratia de solutie r = 250 + (-1)7 7 ,m3st/m3=243 , m3st/m3III.11. Impurittii=(0,2+0,01n) = 27% ;III.12. Densitatea lichidului( ) ( ) 3 , 910 1015 27 , 0 58 , 871 27 , 0 1 1* + + a ti i kg/m3;3/ 1015 m kga) 15 , 273 (15 , 293 m tT =857,8-0,03582(299,15-273,16)=856,87Kg/m315 , 273001315 , 0 1825 , 1 =872 Kg/m3III.13. Temperatura medie32parc sondmT TT+ =260C=299,15KTsond= 420CTparc= 180CIII.14. Vscozitatea lichidului+ a tT li im ) 1 (=(1-0,0147)1610-6 +0,01470,987110-6=15,7710-6m2/s=15,77cStIII.15. Vscozitatea titeiului la temperatura medie, tTm[ ]m mtT m tTT B A + + log 8 , 0 10 log log6=16cSt(260C)constantele A si B se determin din sistemul de ecuatii:[ ][ ]26168 , 0 10 log log8 , 0 10 log log0201'+ ++ +BT ABT AC tC tIII.16. Vscozitatea cinematic a apei de zcmntaaa=0,987110-6m2/sIII.17. Vscozitatea dinamic a apei srate2 6 310 62 , 6 10 34 , 1 1 ( s sa a + + )=1,002 10-3a = 1 (cP)=10-3 Pa.ss = 20 (kg NaCl/vagon) = 2g NaCl/lIII.18. Laparcul 1gazele seseparpe3trepte depresiune: nalt, medie, joas, la valorile :p1= 40 105 N/m2;p1m= 13 105 N/m2;p1j= 5 105 N/m2;p2= 38 105 N/m2;p2m= 10 105 N/m2;p2j= 2,5 105 N/m2.Se va trasa grafica) densitatea ieiului funcie de temperaturb) vscozitatea cinematic a ieiului funcie de temperaturc) vscozitatea dinamic a ieiului funcie de temperatur56

7CAPITOLUL 1CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE ALIMENTARE CU APA Determinarea diametrului orientativ:04 40, 004860, 0692 69, 2v 2aaqd m mm va= 1.3 (m/s)=2 (m/s) Alegerea diametrului real (SREN 10208 Anexa 1)D =73, mm,7/ 82ind = 59, mme = 7, mm Determinarea vitezei reale de curgere:( )25 , 21063 , 002 , 0 4 42 2 dqvam/s; Determinarea cderii de presiune:

) (2v12SA a aaz zp gdLp + =( ) 290 300 806 , 9 05 , 999225 , 205 , 9991063 , 01070 11014 , 02 + pp = 37,6 105Pa = 37,6 bar; Determinarea numrului Reynolds, Anexa 2 (propr. Apei), Anexa 3 (vscozitatea): > 2300 10 4 , 210 007 , 11063 , 0 25 , 2Re56ad vmicare turbulent, Determinarea coeficientului de rezistent hidraulic:- regim laminar:Re64 8- regim turbulent:25 , 0Re3164 , 0 Determinarea presiunii de pompare a apei: 6 , 43 6 , 37 6 + + p p pH SAbar unde: pH(hidrant) =6 bar;Determinarea puterii pompei 5 , 1247 , 002 , 0 10 6 , 435 a SAq pNkW=0,7; Determinarea valorii energiei consumate:W= Nt =124,5 6 = 747,4[kW h/zi];-unde : t este timpul de funcionare a pompei, t= 6 ore/zi;910

11Capitolul 2CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE GAZE2.1Conducta de presiune inalta:Pa ata ppi510 40 40 Pa ata pi510 6 6 Debitul pe fiecare treapta3 110 18 , 53243 643 r QQgm3/zi06 , 08640010 18 , 53gQm3/secModulul de debit( ) ( )525 . 010 2 225 . 02 2210 0661 , 010 38 40190006 , 0 1]1

11]1

i pigg ip pLQ K15 , 291 15 . 273 18 + pT K15 . 2730 T K5010 01325 . 1 PPa67 . 0 28 . 28884 . 288314 aeraerMRREvaluarea coeficientului de abatere de la legea gaelor perfecte:( )( )pr pr pr pr pp p T T Z + 8 13 36 , 9 76 , 0 10 13 2( )( ) 921 , 0 497 , 0 497 , 0 8 13 374 , 1 36 , 9 374 , 1 76 , 0 10 13 2 + pZTemperatura i presiunea pseudoredus:374 , 1905 , 21115 , 291 pcrpprTTT497 , 0261 , 4623 pcrmedieprppp122326 402++ pmediep pp barTemperatura i presiunea pseudocritic:905 , 211 97 67 , 0 171 97 171 + + pcrT261 , 46 67 , 0 64 , 4 37 , 49 64 , 4 37 , 49 pcrpDeterminarea diametrului orientatv d0:( )835 . 005 . 00010411]1

aerp p iR TT Z P Kd( )019 , 028 , 288 15 , 273 14 , 3 1067 , 0 15 , 291 921 , 0 101325 10 0661 , 0 45 , 05 , 0 501]1

dm;Se alege diametrul real din STAS 815/2-88:- diametrul interior d0 = 26,6 mm- diametrul exterior D = 33,4 mm- grosimea peretelui e = 3,4 mm2.2Conducta de presiune medie:Ppm=16ata=16105PaPm=2ata=2105PaModulul de debit( )( ) ( ) ( )55 . 0252525 . 02 2210 165 , 010 2 10 16190006 , 0 11]1

11]1

m pmgg mP PLQ KEvaluarea coeficientului de abatere de la legea gaelor perfecte:( )( )pr pr pr pr pp p T T Z + 8 13 36 , 9 76 , 0 10 13 2( )( ) 968 , 0 195 , 0 195 , 0 8 13 374 , 1 36 , 9 374 , 1 76 , 0 10 13 2 + pZ Presiunea pseudoredus:922 162++ pmediep pp bar195 , 0261 , 469 pcrpprpppDeterminarea diametrului orientativ13( )835 . 005 . 00010411]1

aerp p mR TT Z P Kd( )027 , 028 , 288 15 , 273 14 , 3 1067 , 0 15 , 291 968 , 0 10 01325 , 1 10 165 , 0 4835 , 05 . 0 5 501]1

dm;Se alege diametrul real din STAS 715/2-88:- diametrul interior d0 = 26,6 mm- diametrul exterior D = 33,4 mm- grosimea peretelui e = 3,4 mm2.3Conducta de joasa presiune:Ppj = 8 ata Pj = 1,05ataModulul de debit:( )( ) ( ) ( )55 . 025255 . 02 2210 331 , 010 05 , 1 10 8190006 , 0 11]1

11]1

j pjgg jP PLQ KEvaluarea coeficientului de abatere de la legea gaelor perfecte:( )( )pr pr pr pr pp p T T Z + 8 13 36 , 9 76 , 0 10 13 2( )( ) 984 , 0 098 , 0 098 , 0 8 13 374 , 1 36 , 9 374 , 1 76 , 0 10 13 2 + pZPresiunea pseudoredus:75 , 425 , 1 82++ pmediep pp bar098 , 0261 , 4675 , 4 pcrpprpppDeterminarea diametrului orientativ( )835 . 005 . 00010411]1

aerp pR TT Z P Kjd( )035 , 028 , 288 15 , 273 14 , 3 1067 , 0 15 , 291 984 , 0 10 01325 , 1 10 331 , 0 4835 , 05 . 0 5 501]1

dm;Se alege diametrul real din STAS 715/2-88:- diametrul interior d0 = 35,0 mm;- diametrul exterior D = 42,2mm;grosimea peretelui e = 3,6 mm; 14 Capitolul 3CALCULUL HIDRAULIC AL CONDUCTEI DE AMESTEC (SONDA PARC DE SEPARARE) Calculul fractiei de lichide din amestec:amlTlg llQQQQV VVx + Densitatea amesteculuil g amx x + ) 1 ( Vscozitatea cinematicl gl gamx x ) 1 ( + Viteza medie a amestecului

,_

+ +g lgllgamx x ) 1 (v Diametrul orientativecamQdv40vec = (0,1.0,3) m/s Diametrul real (Anexa 1) Viteza amestecului

,_

+ +g lglg lgamx x ) 1 (v Numrul ReynoldsamamamdvRe vl viteza mediea fazei lichide dac aceasta ar curge sigur prin conductvg viteza mediea fazei gazoase dac aceasta ar curge sigur prin conduct Coeficientiide rezistent hidraulic- regim laminaramamRe64 - regim turbulent, conducte netede25 , 0) (Re3164 , 0am Cdereade presiunede-a lungul conductei de amestec15) (2v1 22z z gdLpam amamam am + 161718CAPITOLUL 4DETERMINAREAPROGRAMULUIOPTIMDEEVACUAREATITEIULUIDIN PARCURILEDESEPARAREIn vederea dimensionarii colectorului si a stabilirii unui program optim de pompare se vor alege trei variante de pompare. Parcurile sunt echipatecu pompe 2PN-400.Avndca date cunoscute, datele nscrise peschema, proprietatile fizice ale fluidului de transport, caracteristicile pompelor 2PN-400, alegerea variante optime de pompare se va face tinnd seama de energia consumata la fiecare varianta n parte.Parcurile echipate cu pompe 2PN-400 au urmatoarele caracteristici:- debitul de pompare pe o cursa dubla: Vcd=0,092 l/s =0,09210-3 m3/s19- numarul de curse duble pe minut:ncd = 70 curse duble/minut- randamentul:t = 0,7- debitul pompei:qp= Vcdn=0,09210-37036000,7 = 16,23 m3/h- presiunea de refulare: 200 bar- diametrul nominal al conductelor de reglare: 4 inch = 100 mm- presiunea maxima de aspiratie: 10 bar- diametrul nominal al conductei de aspiratie: 10 inch = 250 mm 4.1Varianta 1 de pompareQ2,z2Q4,z4L2L4DL1AALABBLBCCLCD LDEEQ1,z1Q5,z5Q3,z320Pompeaz pe rnd parcurileGrupa 1: Parcul P1 + Parcul P3 + Parcul P5Grupa 2: Parcul P2 + Parcul P4Debitul pentru grupa 1: zimQ Q Q35 3 1404 + + ;Debitul pentru grupa 2: zimQ Q33 2470 + ;Numarul de grupe de pompare : 2 gn.Timpul zilnic de pompare ( fr restricii de W) :10220 ztore ,Numrul de pompe necesar n fiecare parc :z pipcit qQn , unde:-Qi este producia zilnic a parcurilor (m3) , (i = 15);-qp este debitul real al pompei (m3/or) , qp=27,26 m3/or ;11 Pr1640, 3943; 116, 23 10Pcp zQN Nq t pomp ;22 Pr 22451, 5095; 216, 23 10Pcp zQN Nq t pompe ;33 Pr 32151, 3247; 216, 23 10Pcp zQN Nq t pompe ;44 Pr 42251, 3863; 216, 23 10Pcp zQN Nq t pompe ;55 Pr 51250, 7701; 116, 23 10Pcp zQN Nq t pomp ;Timpul de evacuare al produciei de la fiecare parc :( ); 5 ... 1 ;Pr iN qQti pievi11 1Pr1643, 9433; 416, 23 1ev evpQt tq N ore;22 2Pr 22457, 5477; 816, 23 2ev evpQt tq N ore;2133 3Pr 32156, 6235; 716, 23 2ev evpQt tq N ore;44 4Pr 42256, 9316; 716, 23 2ev evpQt tq N ore;55 5Pr 51257, 7017; 816, 23 1ev evpQt tq N ore;Debitele de evacuare pentru fiecare parc:( ); 5 ... 1 , itQqeviievi m3/h ;64164111 evevtQqm3/h ;25 , 614245222 evevtQq m3/h ;75 , 534215333 evevtQq m3/h ;3 , 564225444 evevtQq m3/h ;632125555 evevtQqm3/h ;Datele calculate sunt urmtoarele :Nr parc Q (m3/zi) npcnprtev(ore) qcr (m3/ora)1 64 0,93 1 4 642 245 0,36 2 8 61,253 215 0,31 2 7 53,754 225 0,32 2 7 56,35 125 0,18 1 8 63Diagrama de pompare :22Dimensionarea conductelor de legatur:Se allege viteza economic :ecv=1 m/s ;- Pentru parcul 1:mmvqdecev1503600 164 4 411 Din STAS 715/2-88=> D1 =168,3 mm;d1=155,5mm;e1=6,4 mm;- Pentru parcul 2:mmvqdecev1473600 125 , 61 4 4202 Din STAS 715/2-88=> D2 =168,3 mm;d2=154,1mm;e2=7,1mm;- Pentru parcul 3:mmvqdecev1383600 17 , 53 4 4303 Din STAS 715/2-88=> D3 =168,3 mm;d3=152,5mm;e=7,9mm;- Pentru parcul 4:; 1413600 156 4 4404mmvqdecev Din STAS 715/2-88=> D4 =168,3 mm;d4=152,5;e4=7,9mm; - Pentru parcul 5:mmvqdecev1483600 163 4 4505 Din STAS 715/2-88=> D5 =168,3 mm;d5=150,9mm;e=8,7mm;Dimensionarea tronsoanelor colectorului principal:Se estimez dimetrul tronsoanelor colectorului n conformitate cu varianta aleas:23- Dimensionarea tronsonului A - B :( ); 1503600 164 4 4max 422 , 10mmvqvq qdecevecev evAB Din STAS 715/2-88=> D =168,3 mm;dAB=155,4mm;e=6,4mm;- Dimensionarea tronsonului B C :( )( ); 2043600 175 , 117 4 4max 43 12 , 3 10mmvq qvq q qdecev evecev ev evBC + + -Din STAS 715/2-88=> D =219,1 mm=;dBC=206,3mm;e=6,4mm;- Dimensionarea tronsonului C D :( )( ); 2043600 155 , 117 4 4max 44 24 2 , 3 10mmvq qvq q q qdecev evecev ev ev evCD + + + Din STAS 715/2-88=> D =219,1 mm =;dCD=206,3mm;e=6,4mm;- Dimensionarea tronsonului D E :( )( ); 3012523600 175 , 180 4 4max 405 3 14 2 , 5 3 10mm dmvq q qvq q q q qdDEecev ev evecev ev ev ev evDE + + + + + Din STAS 715/2-88=> D =273,1 mm ;dDE=258,9 mm;e=7,1mm;Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare: Q2,z2 Q4,z4154,1 152,5155,5 155,4 206,3 206,3 D 258,9A B C 150,9 EQ1,z1152,5 Q5,z5Q3,z324

-Se calculeaz presiunea de pompare pe fiecare interval de timp n conformitate cu graficulde pompare, pornind de la expresia cderii de presiune.Intervalul de ore : 0 11 =>Pompez parcurile 1, 3 i 5;( ) ( ); 94 , 03600 10 5 , 15564 43600 1042323111smdqvevA ( ) ( ); 79 , 03600 10 5 , 155215 43600 1042323333smdqvevB ( ) ( ); 92 , 0 , 03600 10 5 , 155125 43600 1042323555smdqvevD Calculul vitezei pe diversele portiuni ale conductei colectoare:( ) ( ); 94 , 03600 10 4 , 15564 43600 10423231smdqvABevAB ( )( ) ( ); 98 , 03600 10 3 , 20675 , 117 43600 10423233 1smdq qvBCev evBC + ( )( ) ( ); 98 , 03600 10 3 , 20675 , 117 43600 10423233 1smdq qvCDev evCD + ( )( ) ( ); 95 , 03600 10 9 , 25875 , 180 43600 10423235 3 1smdq q qvDEev ev evDE + + Calculul numrului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colctoare :Se cunoaste vascozitatea amestecului vam=1,6810-5 m2/s3531 1110 42 , 810 68 , 110 4 , 155 94 , 0Re amAAd v3533 3310 29 , 710 68 , 110 4 , 155 79 , 0Re amBBd v3535 5510 48 , 810 68 , 110 4 , 155 92 , 0Re amDDd vCalculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare :25353 310 7 , 810 68 , 110 4 , 155 94 , 0 10Re amAB ABABvd v353 310 1 , 1210 68 , 110 3 , 206 98 , 0 10Re amBC BCBCvd v353 310 1 , 1210 68 , 110 4 , 206 94 , 0 10Re amCD CDCDvd v353 310 7 , 1410 68 , 110 9 , 258 95 , 0 10Re amDE DEDEvd vCalculul coeficienilor de rezisten hidraulic pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( )0331 , 010 42 , 83164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 011 AA;( )0342 , 010 29 , 73164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 033 BB;( )03296 , 010 49 , 83164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 055 DD;Calculul coeficienilor de rezisten hidraulic pe diverse portiuni ale conductei colectoare :( )0328 , 010 49 , 83164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 ABAB;( )0301 , 010 1 , 123164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 BCBC;( )0301 , 010 1 , 123164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 CDCD;( )0287 , 010 7 , 143164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 DEDE;Calculul presiunii sub form de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( )31 5312 212111010 36008 AA evALd gqiL26( ); 07 , 57 10 01 , 510 4 , 155 36000331 , 0 64 833 2 21mgiLA ( )335332 232331010 36008 Ld gqiLB evB( ); 5 , 17 10 5 , 210 3 , 206 36000342 , 0 75 , 53 833 2 23mgLB ( )35 5352 252551010 36008 Ld gqiLD evD( ); 453 , 31 10 9 , 510 3 , 206 36000329 , 0 125 833 2 25mgiLD Calculul presiunii sub form de termeni de inaltime pe portiuni ale conductei colectoare :( )353 2 2211010 36008 ABABAB evABLd gqiL( ); 2 , 33 10 5 , 310 3 , 206 36000323 , 0 64 833 2 2mgiLAB ( )( )353 2 223 11010 36008 + BCBCBC ev evBCLd gq qiL( ); 8 , 27 10 9 , 310 3 , 206 36000301 , 0 75 , 117 833 2 2mgiLBC ( )( )353 2 223 11010 36008 + CDCDCD ev evCDLd gq qiL( ); 3 , 44 10 9 , 310 3 , 206 36000301 , 0 75 , 117 833 2 2mgiLCD ( )( )353 2 225 3 11010 36008 + + DEDEDE ev ev evDELd gq q qiL( ); 3 , 23 10 55 , 410 9 , 258 3600029 , 0 75 , 180 833 2 22mgiLDE Presiunea la depozitul central :27Pa H g PEam410 93 , 8 10 81 , 9 3 , 910 Presiunea parcul P1 :( )( )1 1 141518, 54 10 910, 3 57 33, 2 27, 9 44, 3 23, 3 160 3004, 9 10 4, 9am A AB BC CD DE Ep PE g iL iL iL iL iL z zp gp Pa bar1 + + + + + + ] 1 + + + + + + ] Presiunea la parcul P3 :( )( )3 3 343538, 54 10 910, 3 17, 5 33, 2 27, 9 44, 3 23, 3 160 1809, 2 10 9, 2am B AB BC CD DE Ep PE g iL iL iL iL iL z zp gp Pa bar1 + + + + + + ] 1 + + + + + + ] Presiunea la parcul P5 :( )( )5 5 541558, 54 10 910, 3 37, 3 23, 3 160 2101, 8 10 1, 8am D DE Ep PE g iL iL z zp gp Pa bar1 + + + ] 1 + + + ] Intervalul de ore : 17 -01 =>Pompez parcurile 2 i 4 :Calculul vitezei pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare:( ) ( ); 89 , 03600 10 4 , 15525 , 61 43600 1042323222smdqvevA ( ) ( ); 83 , 03600 10 4 , 1553 , 56 43600 1042323444smdqvevC Calculul vitezelor pe conducta colectoare :( ) ( ); 89 , 03600 10 4 , 15525 , 61 43600 10423232smdqvABevAB ( ) ( ); 51 , 03600 10 3 , 20625 , 61 43600 10423232smdqvBCevBC ( )( )( )( ); 98 , 03600 10 3 , 2063 , 56 25 , 61 43600 10423234 2smdq qvCDev evCD + + 28( )( )( )( ); 62 , 03600 10 9 , 2583 , 56 25 , 61 43600 10423234 2smdq qvDEev evDE + + Calculul numarului Reynolds pe conductele de legtur de parc la conducta colectoare:353 32 2210 3 , 810 68 , 110 4 , 155 89 , 0 10Re amAAvd v353 34 4410 6 , 710 68 , 110 4 , 155 83 , 0 10Re amcCvd vCalculul numarului Reynolds pe conducta colectoare :353 310 8310 68 , 110 4 , 155 98 , 0 10Re amAB ABABvd v353 310 3 , 610 68 , 110 3 , 206 51 , 0 10Re amBC BCBCvd v353 310 1 , 1210 68 , 110 3 , 206 97 , 0 10Re amCD CDCDvd v353 310 6 , 910 68 , 110 9 , 258 62 , 0 10Re amDE DEDEvd vCalculul de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( ); 0186 , 010 3 , 83164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 022 AA( ); 0191 , 010 6 , 73164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 044 CCCalculul coeficietilor de rezistenta hidraulica pe conducta colectoare :( )0186 , 010 3 , 83164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 ABAB( ); 0201 , 010 36 , 63164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 BCBC29( ); 01701 , 010 1 , 123164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 CDCD( ); 0179 , 010 6 , 93164 , 0Re3164 , 025 . 0325 , 0 DEDECalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( )32 5322 222221010 36008 Ld gqiLA evA( ); 8 , 8 10 8 , 110 4 , 155 36000186 , 0 25 , 61 833 2 22mgiLA ( )345342 242441010 36008 Ld gqiLC evC( ); 6 10 4 , 110 4 , 155 360001901 , 0 3 , 56 833 2 24mgiLC Calculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta coectoare :( )353 2 2221010 36008 ABABAB evABLd gqiL( ); 26 , 17 10 5 , 310 3 , 206 36000186 , 0 25 , 61 833 2 2mgiLAB ( )353 2 2221010 36008 BCBCBC evBCLd gqiL( ); 5 10 9 , 310 3 , 206 36000201 , 0 25 , 61 833 2 2mgiLBC ( )( )353 2 24 21010 36008 + CDCDCD ev evCDLd gq qiL( )( ); 25 10 2 , 610 3 , 206 360001701 , 0 63 25 , 61 833 2 2mgiLCD + 30( )( )353 2 24 21010 36008 + DEDEDE ev evDELd gq qiL( )( ); 6 10 55 , 410 3 , 206 36000179 . 0 63 25 , 61 833 2 2mgiLDE + Presiunea la parcul P2 :( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL iL iL g PE pE DE CD BC AB A am5 , 5 10 5 , 5522 2 2 + + + + + + Presiunea la parcul P4 :( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL g PE pE DE CD C am5 , 1 10 5 , 1544 4 4 + + + + Se calculeaza puterea necesara la fiecare parc, pe fiecare interval de timp :Pe intervalul 11-12 :La parcul P1 :; 44 , 12 10 44 , 123600 7 . 064 10 9 , 43600351 11Kw wq pNev La parcl P3 :; 4 , 19 10 4 , 193600 7 . 075 , 53 10 1 , 93600353 33kW Wq pNev La parcul P5 :; 5 , 4 10 5 , 43600 7 . 063 10 8 , 13600355 55kW Wq pNev Pe intervalul 11-12 :La parcul P2 :; 5 , 13 10 5 , 133600 7 , 025 , 61 10 5 , 53600352 22kW Wq pNev La parcul P4 :; 4 , 3 10 4 , 33600 7 . 03 , 56 10 15 , 13600354 44kW Wq pNev Se calculeaza energia consumata la fiecare parc, pe fiecare interval de timp :Pe intervalul 11-12 :Pentru parcul P1 : h Kw t N Wev 76 , 49 4 44 , 121 1 1Pentru parcul P3 : h Kw t N Wev 8 , 135 7 4 , 193 3 3Pentru parcul P5 : h Kw t N Wev 36 8 5 , 45 5 531Pe intervalul 21-24 :Pentru parcul P2 : h Kw t N Wev 5 , 94 7 5 , 132 2 2Pentru parcul P4 : h Kw t N Wev 2 , 27 8 4 , 34 4 4Energia totala consumata pentru aceasta varianta de pompare:h Kw W W W W W Wt + + + + 26 , 3434 2 5 3 1

4.2Varianta a doua de pompareQ2,z2 Q4,z4L2Q1,z1L4B LCD DL1A A LAB LBCC LDE EQ5,z5Q3,z3Pompeaz pe rnd parcurileGrupa 1: Parcul P2Grupa 2: Parcul P1 +P5Grupa 3: Parcul P3 + P4Debitul pentru grupa 1: zimQ32245 ;Debitul pentru grupa 2: zimQ Q35 1189 + ;Debitul pentru grupa 3: zimQ Q34404 3 + ;32Numarul de grupe de pompare : 3 gn.Timpul de pompare zilnic :; 667 . 620orentgpz Numarul de pompe necesare la fiecare parc :Am ales 2PN400 unde :- volumul pe cursa dubla ;_26 . 27dubla cursalitriVcd- numarul de curse duble;min_60duble cursencd- randamentul pompei ; 7 . 0 thmn V qncursamVcd cd rcdcd3323136 , 98 3600 10 26 . 27; 3600; 10 26 . 27 Numarul de pompe pentru fiecare parc :; 1 306 , 0; 1 459 , 0; 1 443 , 0; 1 489 , 0; 1 183 , 0555444333222111pompa Nt qQNpompa Nt qQNpompa Nt qQNpompa Nt qQNpompa Nt qQNpapz rpcpapz rpcpapz rpcpapz rpcpapz rpc > > > > > Timpii de evacuare pentru fiecare parc :93 , 0111pa revN qQt tev1=1 h;261 , 3222pa revN qQt tev2=4 h;13 , 3333pa revN qQt tev3=4 h;057 , 3444pa revN qQt tev4=4 h;82 , 1555pa revN qQt tev5=2 h;33Debitele evacuate pentru fiecare parc :; 25 , 612; 643223111hmtQqhmtQqevevev ; 63; 3 , 56; 75 , 53355534443333hmtQqhmtQqhmtQqevevevevevev Datele calculate sunt urmtoareleNr parc Q (m3/zi) npcnprtevqcr(m3/ora)1 64 0,93 1 1 642 245 0,36 1 4 61,253 215 0,31 1 4 53,754 225 0,32 1 4 565 125 0,18 1 2 63Diagrama de pompare pentru varianta 2Dimensionarea conductelor de legatura :Se alege viteza economica :; 1smvec ; 15036004101mmvqdecev -Din STAS 715/8-88 se aleg D1=168,3mm d1=155,4mm e1=6,4mm; 14736004202mmvqdecev -Din STAS 715/8-88 se aleg D1=168,3mm d1=154,1mm e1=7,1mm34; 13736004303mmvqdecev -Din STAS 715/8-88 se aleg D1=168,3mm d1=152,5mm e1=7,9mm; 14136004404mmvqdecev -Din STAS 715/8-88 se aleg D1=168,3mm d1=152,5mm e1=7,9mm; 14836004505mmvqdecev -Din STAS 715/8-88 se aleg D5=168.3mm d5=154,1mm e5=7,1mmDimensionarea tronsoanelor colectorului principal :( ); 1503600, max 42 10mmvq qdecev evAB -Din STAS 715/8-88 se aleg D5=168.3mm d5=155.4mm e5=6.4mm( ); 1503600, , max 43 2 10mmvq q qdecev ev evBC -Din STAS 715/8-88 se aleg D5=168.3mm d5=155.4mm e5=6.4mm( ); 1973600, , , max 44 3 2 10mmvq q q qdecev ev ev evCD -Din STAS se aleg D=273,1mm dBC=258,9mm e=7,1mm( ); 2193600, , max 43 2 5 10mmvq q q qdecev ev ev evDE + -Din STAS se aleg D=273,1mm dBC=258,9mm e=7,1mm;Diametrele conductelor de legtur de la parcuri la conducta colectoare i diametrele diverselor poriuni ale conductei colectoare sunt trecute n schema urmtoare: Q2,z2 Q4,z4154,1 152,5155,4 A 155,4 B 155,4 C 258,9 D 258,9 E35Q1,z1 154,1152,5Q5,z5Q3,z3Intervalul de ore : 11 - 14 =>Pompez parcul P2 :Calculul vitezei pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( ); 89 , 03600 10423222smdqvevA Calculul vitezelor pe diverse portiuni ale conductei colectoare :( ); 89 , 03600 104232smdqvABevAB ( ); 89 , 03600 104232smdqvBCevBC ( ); 49 , 03600 104232smdqvCDevCD ( ); 49 , 03600 104232smdqvDEevDE Calculul numarului Reynolds pe conductele de legatura de la parcuri la conducta colectoare :Se cunoaste vascozitatea amestecului vam=2,18910-5 m2/s.2300 10 726 , 810Re331 22> amAAvd vCalculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare :2300 10 569 , 610Re33> amAB ABABvd v2300 10 569 , 610Re33> amBC BCBCvd v2300 10 398 , 410Re33> amCD CDCDvd v2300 10 398 , 410Re33> amDE DEDEvd vCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :3603275 , 0Re3164 . 025 . 022 AACalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe diversele tronsoane ale conductei colectoare :03515 , 0Re3164 . 025 . 0 ABAB03515 , 0Re3164 . 025 . 0 BCBC03885 , 0Re3164 . 025 . 0 CDCD03885 , 0Re3164 . 025 . 0 DEDECalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( )m Ld gqiLA evA15 1010 36008325312 22222 Calculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe diversele portiuni ale conductei colectoare :( )m Ld gqiLABABAB evAB31 1010 36008353 2 222 ( )m Ld gqiLBCBCBC evBC34 1010 36008353 2 222 ( )m Ld gqiLCDCDCD evCD13 1010 36008353 2 222 ( )m Ld gqiLDEDEDE evDE9 1010 36008353 2 222 Presiunea la parcul P2 :( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL iL iL g PE pE DE CD BC AB A am25 , 9 10 25 , 9622 2 2 + + + + + + Intervalul de ore : 17 - 19 =>Pompez parcurile P1 si P5 :Calculul vitezei pe conducta de legatura de la parc la conduca colectoare :37( ); 94 , 03600 10423111smdqvevA ( ); 92 , 03600 10423555smdqvevD Calculul vitezelor pe diversele portiuni ale conductei colectoare :( ); 94 , 03600 104231smdqvABevAB ( ); 94 , 03600 104231smdqvBCevBC ( ); 52 , 03600 104231smdqvCDevCD ( )( ); 03 , 13600 104235 1smdq qvDEev evDE + Calculul numaruluil Reynolds pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare; 2300 10 709 , 310Re331 11> amAAvd v; 2300 10 211 , 810Re335 55> amDDvd vCalculul numarului Reynolds pe diversele portiuni ale conductei colectoare :; 2300 10 926 , 410Re33> amAB ABABvd v; 2300 10 926 , 410Re33> amBC BCBCvd v; 2300 10 299 , 310Re33> amCD CDCDvd v; 2300 10 796 , 810Re33> amDE DEDEvd v38Calculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :; 03274 , 0Re3164 . 025 . 011 AA; 03324 , 0Re3164 . 025 . 055 DDCalculul de rezistenta hidraulica pe diversele portiuni ale conductei de colectare :; 03775 , 0Re3164 . 025 . 0 ABAB; 03777 , 0Re3164 . 025 . 0 BCBC; 04175 , 0Re3164 . 025 . 0 CDCD; 03267 , 0Re3164 . 025 . 0 DEDECalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conductele de legatura de parcuri la conducta colectoare :( )m Ld gqiLAA evA48 1010 36008315312 21211 ( )m Ld gqiLD evD37 1010 36008325352 25255 Calculul presiunilor sub forma de termeni de inaltime pe diversele portiuni ale conductei colectoare :( )m Ld gqiLABABAB evAB33 1010 36008353 2 221 ( )m Ld gqiLBCBCBC evBC36 1010 36008353 2 221 39( )m Ld gqiLCDCDCD evCD14 1010 36008353 2 221 ( )m Ld gqiLDEDEDE evDE35 1010 36008353 2 221 Presiunea la parcul P1 : ( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL iL iL g PE pE DE CD BC AB A am4 , 3 10 4 , 3511 1 1 + + + + + + Presiunea la parcul P5 :

( ) [ ]bar Pa pz z iL iL g PE pE DE D am89 . 2 10 89 , 2555 5 5 + + + Intervalul de ore : 01 06 Pompeaza parcul P3 i P4:Calculul vitezei pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :( ); 803 , 03600 10423333smdqvevB ( ); 831 , 03600 10) ( 42323 44smdq qvev evC + Calculul vitezei pe conducta colectoare :( ); 803 , 03600 104233smdqvBCevBC ( ); 733 , 03600 10) ( 4233 4smdq qvCDev evCD + ( ); 0733 , 03600 10) ( 4233 4smdq qvDEev evDE + Calculul numarului Reynolds pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare 40; 2300 10 937 , 710Re333 33> amBBvd v; 2300 10 211 , 810Re334 44> amBBvd vCalclul numarului Reynolds pe conductele colectoare :; 2300 10 937 , 710Re33> amBC BCBCvd v; 2300 10 81 , 1010Re33> amCD CDCDvd v; 2300 10 81 , 1010Re33> amDE DEDEvd vCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :; 03252 , 0Re3164 . 025 . 033 BB; 03324 , 0Re3164 . 025 . 044 BBCalculul coeficientului de rezistenta hidraulica pe conducta colectoare :; 03352 , 0Re3164 . 025 . 0 BCBC; 03103 , 0Re3164 . 025 . 0 CDCD; 03267 , 0Re3164 . 025 . 0 DEDECalculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe conducta de legatura de la parc la conducta colectoare :41( )m Ld gqiLB evB18 1010 36008335332 23233 ( )m Ld gqiLB evB10 1010 36008345342 24244 Calculul presiunii sub forma de termen de inaltime pe diversele tronsoane ale conductei colectoare :( )m Ld gqiLBCBCBC evBC27 1010 36008353 2 223 ( )m Ld gqiLCDCDCD evCD37 1010 36008353 2 223 ( )m Ld gqiLDEDEDE evDE27 1010 36008353 2 223 Presiunea la parul P3 :( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL iL g PE pE DE CD BC B am9 , 8 10 9 , 8533 3 3 + + + + + Presiunea la parul P4 :( ) [ ]bar Pa pz z iL iL iL iL g PE pE DE CD BC B am9 , 4 10 9 , 4533 3 3 + + + + + Se calculeaza puterea necesara la fiecare parc, pe fiecare interval de timp :Pe intervalul 11 15:La parcul P2:Kwq pNev6 , 2236001022 22 Pe intervalul 22 24:La parcul P1:Kwq pNev8 , 836001021 11 La parcul P5:Kwq pNev2 , 736001025 55 42Pe intervalul 02 05 :La parcul P3:Kwq pNev1936001023 33 La parcul P4:Kwq pNev1 , 1136001024 44 Se calculeaz energia consumat la fiecare parc, pe fiecare interval de timp :Pe intervalul 11 15 :Pentru parcul P2 : h Kw t N Wev 4 , 902 2 2Pe intervalul 22 24:Pentru parcul P1 : h Kw t N Wev 8 , 81 1 1Pentru parcul P5 : h Kw t N Wev 4 , 145 5 5Pe intervalul 2 - 5:Pentru parcul 3: h Kw t N Wev 763 3 3Pentru parcul 4 : h Kw t N Wev 444 4 4Energia total consumat pentru aceast variant de pompare :h Kw W W W W W Wt + + + + 2335 4 3 2 1n urma calculului efectuat se alege ca variant optim de pompare, varianta numrul 2 ca fiind cea mai puin costisitoare din punct de vedere al consumului de energie electric.43 444546 Capitolul 55.Bilanul termic al depozitului centraln cadrul depozitului central, ieiul curat este depozitat n rezervoare metalice cilindrice verticale cu capacitai corespunztoare conformSTAS 6579-71.Pentru depirea temperaturii de congelare i asigurarea transportului ieiului spre rafinrie acesta se nclzete cu ajutorul serpentinelor la o temperatur ti=600C. Aburul de nclzire va fi de tip saturatprodus n agregate de tip ABA conform STAS.Rezervoarele au urmtoarele caracteristici :Capacitatea nominal :V = 400 m3 ;Diametrul interior al primei virole :D = 8540 mm ;nlimea prii cilindrice : H = 7370 mm ;Numrul virolelor : n = 5 ;Grosimea tablelor :- capac : 5 mm ;- fund : 5 mm ;- manta : 5 mm ;Cantitatea de iei curat la depozitul central va fi :47( ) 638 874 27 , 0 11001

,_

brut iei net ieiQiQm3/zi ;Determinarea numrului de rezervoare :6 , 1400638 VQnnet ieir;Se aleg : nr = 2 rezervoare ;5.1. Calculul cantitii totale de cldurCldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguranIII II I necQ Q Q Q + + unde :-IQreprezint cldura necesar ridicrii temperaturii ieiului la temperatura de siguran Ti ;-IIQreprezint cantiatea total de caldur necesar topirii parafinei cristalizate ;-IIIQreprezint cantitatea de cldur necesar compensrii pierderilor de caldur.Temperatura de siguran :04 + c sT T C 14 5 19 + 0C = 19 + 273,15 = 292,15 K ;Temperatura de nclzire :060 iT C = 60 + 273,15 = 333,15 K ;Temperatura medie :2 333,15 2 292,15298, 4833 3i smT TT+ + K ;Caldura necesar ridicrii temperaturii ieilui la temperatura de siguran :( ) ( )610 74 , 29 15 , 281 15 , 333 400 634 , 0 183 , 872 s i t t IT T V c Q kcal ;in care:tc- cldura specific ieiului;V- volumul ieiului din rezervor;( ) 100 00077 , 0 4825 , 0 + m tT c( ) 634 , 0 100 483 , 298 00077 , 0 4825 , 0 + tc kcal/kg 0C ;Cantitatea total de cldura necesar topirii parafinei:610 161 , 2 40 06 , 0 400 183 , 872 V Qt IIkcal ;in care:-cldura latent de vaporizare;40 kcal/kg ;-reprezint continutul de parafin; 6 %=0,06 ;48Cantitate de cldur necesar compensrii pierderilor de cldur:( )ext m IIIT T S k Q unde:k-este coeficientul global de schimb de cldur;S-suprafata reyervorului;Text-temperatura mediului exterior.l l og og f fS k S k S k S k + + unde:kf-coeficientul global de schimb de cldur pentru fundul reyervorului;kog-coeficient de oglind;kl-coeficient lateral.kf=1C h mkcalo 2;kog5 , 1 C h mkcalo 2;k5 lC h mkcalo 2;Cantitatea de caldur necesar compensrii pierderilor de cldur se determin n dou cazuri :Pe timp de var : Text= 24 0C ;Pe timp de iarn : Text = -15 0C ;Rezervorul avnd o form cilindric suprafeele de fund i de oglind sunt egale :28 , 57454 , 842 2 DS Sog f m2 ;731 , 197 370 , 7 54 , 8 h D Slm2 ;983 , 628 , 57400 fSVhm ;kS = 1 57,28 +1,5 57,28 + 5 197,731 = 1,132103 cal/h 0CPe timp de var : ( ) 286 , 377 15 , 298 483 , 298 1132 IIIQ kcal ;7 6 610 19 , 3 286 , 377 10 161 , 2 10 74 , 29 + + + + III II I necQ Q Q Q kcal ;Pe timp de iarn : ( )410 563 , 4 15 , 258 483 , 293 1132 IIIQ kcal ;7 6 610 195 , 3 4 , 42819 10 013 , 2 10 714 , 11 + + + + III II I necQ Q Q Qkcal ;495.2.Numrul de agregate necesare nclzirii ieiuluiDebitul de abur necesar (kg abur/or) ; p = 8 at, t = 175 0C ;aburaburiQQ 560 aburikcal/kg-entalpia aburului ;Pe timp de var:4710 697 , 556010 19 , 3 aburQ kg abur/or ;Pe timp de iarn : 4710 705 , 556010 195 , 3 aburQ kg abur/or ;Cantitatea de ap necesar producerii aburului, pentru raportul de conversie 1/1 :1000aburapQQ ;Pe timp de var : 973 , 56100010 697 , 54apQ kg ap/h ;Pe timp de iarn :05 , 57100010 705 , 54apQkg ap/h ;Debitul de gaze necesar producerii aburului :calgpQQ ;unde : - 8760 calpkcal/m3st -este puterea caloric a gazului ;Pe timp de var : 3642876010 19 , 37gQm3 ;Pe timp de iarn : 3647876010 195 , 37gQm3 ;5.3.Lungimea serpentinelor de nclzireLungimea serpentinelor de nclzire : dSLsp ;unde :spS -aria suprafeei sepentinei ;d diametrul serpentinei, d =258 mm ;50

,_

++2 2s abfc abt abspT TT TkQSunde :abT- temperatura de nclzire a aburului (k) ;fcT - temperatura final a condensului,fcT= 273,15 k ;80 t abkW/m2k = 68,76 kcal/m2h 0C ;1 kW = 860 kcal/h ;Pe timp de iarn ;1297504, 77448,15 375,15 448,15 292,1516002 2spS + + _ ,m2 ;8 , 12337515 , 077 , 504 dSLspm ;5.4.Timpul de rcire al iteiului din rezervorTimpul de rcire al ieilui din rezervor se calculeaz astfel :

,_

ezt sezt t tT TT TkSV cln461 , 55515 815 60ln10 132 , 1400 634 , 0 183 , 8723

,_

++ ore ;025 eztT C (vara) ; 015 eztT C (iarna) ; Capitolul 66.Proiectarea conductei de transport de la depozitulcentral la rafinrieTransportul ieiului curat de la depozitul central la rafinrie se face folosind pompe 2PN-400 echipate cu cma de 7 ."care au un volum pe curs dubl de 30,6 l/cd un numr de curse duble pe minut egal cu 50 cd/min ;6 , 30 cdVl/cd ;7 , 0 50 cdncd/min ;70 pmazpbar ;Determinareadebitului real :1530 7 , 0 50 6 , 30 cd cd rn V ql/min= 91,8 m3/h ;6.1.Calculul hidraulic al conductei51( )D R tt tpRpDz z gdL Qg gpgp + + 5228unde : - Dpeste presiunea la depozitul central ;- Rpeste presiunea la rafinrie ;Determinarea debitului de iei curat :-impuritile 32 , 0 i;( ) ( )5 4 3 2 11 Q Q Q Q Q i Qt+ + + + ( ) ( ) 638 125 225 215 245 64 27 , 0 1 + + + + tQm3/zi;Calculul numrului de pompe:55 , 018 26 , 64638z rtpct qQn1 pnpomp ; 18 zt ore;Determinarea diametrului orientativ al conductei de iei curat :068 , 02 86400638 4 40 ectvQdm =68 mm ; 2 ecvm/s ;Se alege conform STAS 715/8-88 diametrul efectiv al conductei de iei curat :D = 73 mm; d =65,8 mm ; e =3,6 mm ;Determinarea temperaturii medii ntre temperatura de la depozitul central i temperatura de la rafinrie :060 DT C = 60+273,15 =333,15 K;Pentru var : 15 , 291 15 , 273 18 + RT K ;Pentru iarn : 15 , 275 15 , 273 2 + RT K ;Pentru var :15 , 305315 , 291 2 15 , 33332 + +R DmvT TT K ;Pentru iarn : 49 , 294315 , 275 2 15 , 33332 + +R DmiT TT K ;Determinarea vscozitii cinematice i a densitii ieiului, la temperatura medie :77 , 16 tm cSt ; 12 , 868 tm kg/m3 ;Calculul vitezei reale de curgere :94 , 10658 , 0 86400638 4 42 2 dQvtm/s ;Calculul numrului Reynolds :522300 10 45 , 910 89 , 210658 , 0 94 , 1Re36> tmd v;Calculul coeficientului hidraulic :032 , 094503164 , 0Re3164 , 025 , 0 ;Calculul pantei hidraulice :( ) 688 , 85 7 , 6286400 1031 , 012970713 , 0806 , 98 82 522 522 ttLdQgiLm ;Calculul presiunii la rafinrie :410 554 , 8 10 806 , 9 183 , 872 h g ptm R Pa ;( ) [ ] 6 , 10 180 180 688 , 85 806 , 9 183 , 872 10 554 , 84 + + Dp bar ;Determinarea numrului de staii de pompare :129 , 0706 , 10 pDsppn ,se alege :1 sn staii de pompare ;Determinarea puterii necesare pompelor :- 96 , 0 m, este randamentul motorului ;- 75 , 0 t, este randamentul transmisiei ;- k = 1,1, este coeficientul de suprasarcin ;59 , 125 1 1 , 186400 75 , 0 96 , 01297 10 705 st mt pn kQ pN kW ;Calculul energiei consumate :510 234 , 7 320 18 59 , 125 320 zt N W kWh ;- considerm c pompa funcioneaz doar 320 de zile ;6.2.Calculul mecanic al conducteiGrosimea de perete :2 1 2 12a a a aD peaD+ + + + unde:- este coeficient de calitate a mbinrii(sudurii),- = 0,7...0,9, se alege =0,85 ;-a1este adaos pentru neuniformitatea grosimii peretelui a1 = (0,125...0,15),se alege a1 = 0,135 mm ;-a2este adaos pentru coroziune, a2 = (0,5...1) , se alege a2 = 0,5 mm ;- a este efortul unitar de curgere, a =c /c ;53- c =2,07 108 N/mm2;este efortul unitar de curgere ;- c = 1,67...2este coeficient de siguran, se alege c =1,7 ;a8810 218 , 17 , 110 07 , 2 N/mm2;329 , 1 75 , 0 135 , 010 2395 , 1 85 , 0 26 , 101 4 , 98 + + emm ;e = 1,329 2300 ;Calculul coeficientului hidraulic :0354 , 097 . 63113164 , 0Re3164 , 025 . 0 25 , 0 ;Calculul pierderii de sarcin hidraulic:( ) 688 , 85 500086400 1031 , 012970354 , 0806 , 98 82 522 522 LdQgiLtim ;Pierderea total de sarcin :9 . 12500010 688 , 653LLnt335 . 1111 15 . 86 9 , 121 Lih n hm ;Presiunea de pompare :( ) [ ]( ) [ ] ( ) bar pz z L i g p pDD R t tm R D125 . 94 180 180 335 . 1111 806 , 9 9 , 863 5127 , 8 + + + + 410 5127 , 8 10 806 , 9 9 , 863 h g ptm RPa ;Lungimea de congelare :74 . 2115 , 275 15 , 29016 , 275 15 , 333ln 007 . 16 ln ,_

,_

exti sexti DcT TT Ta LKm ;Numrul staiilor de nclzire ;96 . 274 . 215 . 64 ctsiLLn, 3 sin staii de nclzire ;6.4.Calculul mecanic al conductei (verificare) Grosimea de perete :552 1 2 12a a a aD peaD+ + + + unde:- este coeficient de calitate a mbinrii(sudurii), = 0,7...0,9, se alege =0,8 ;-a1este adaos pentru neuniformitatea grosimii peretelui -a1 = (0,125...0,15),se alege a1 = 0,125 mm ;-a2este adaos pentru coroziune, a2 = (0,5...1) , se alege a2 = 1 mm ;- a este efortul unitar de curgere, a =c /c ;- c =2,07 108 N/mm2;este efortul unitar de curgere ;- c = 1,67...2este coeficient de siguran, se alege c =1,67 ;a8810 218 , 17 , 110 07 , 2 N/mm2;329 , 1 75 , 0 135 , 010 2395 , 1 85 , 0 26 , 101 4 , 98 + + emm ;e = 1,329