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Istituto Packard per i Beni Culturali Via Pasquale Paoli 25, Pisa

PROGETTO DEFINITIVO “RIQUALIFICAZIONE DELLE AREE COMPRESE TRA VIA CORTILI E VIA MARE”

ERCOLANO (NA) Consegnato dall’Istituto Packard per i Beni Culturali alla Soprintendenza Speciale per i Beni Archeologici di Pompei Ercolano e Stabia nell’ambito dell’Accordo ai sensi degli artt. 111 e 112 DLgs 22.11.2004 n. 42 ‘per la tutela e la valorizzazione del sito archeologico di Ercolano e per la riqualificazione delle aree comprese tra via Cortili e Via Mare’ del 23 gennaio 2014, fra il Ministero dei Beni e delle Attività Culturali e del Turismo, il Ministro per la Coesione Territoriale, la Soprintendenza Speciale per i Beni Archeologici di Pompei Ercolano e Stabia, la Soprintendenza per i Beni Architettonici Paesaggistici, Storici, Artistici ed Etnoantropologici per Napoli e Provincia, in virtù del quale l’Istituto Packard per i Beni Culturali si è impegnato a realizzare a propria cura e spese una serie di attività per il sito archeologico di Ercolano e per la riqualificazione delle aree di confine tra sito archeologico e città.

D5

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

Marzo 2014 Revisione n. _______ del ___________________

D5 – RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI – marzo 2014

Progetto Definitivo “Riqualificazione delle aree comprese tra Via Cortili e Via Mare”, Ercolano (NA)

RAGGRUPPAMENTO TEMPORANEO DI PROGETTISTI:

Mandataria e Capogruppo di progettazione:

Arch. Paola Matilde Pesaresi, Via Cadore 29, 20135 - Milano, Italia

E-mail: [email protected] Tel/Fax: +39 02 43118159

Arch. Paola Matilde Pesaresi Firma: ...................................................................

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Coordinatore per la progettazione ai sensi del D.Lgs. 81/2008 e s.m.i.:

Arch. Salvatore De Rogatis, Studio Associati ArchiMedia, Corso Umberto I 341, 80058 – Torre Annunziata (NA),

Italia

E-mail: [email protected] Tel/Fax: +39 081 5367542

Arch. Salvatore De Rogatis Firma: ...................................................................

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Geologo consulente per la progettazione:

Dott. Ugo Ugati Via Lepanto 35, 80045 Pompei (NA), Italia,

E-mail: [email protected] Tel/Fax: +39 0818599053

Dott. Ugo Ugati Firma: ................................................................... _____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Progettista delle opere architettoniche:

Studio di Architettura e Design Barbieri & Negri, Via Grancini 8, 20145 - Milano, Italia

E-mail: [email protected] Tel: +39 02 89057265 Fax: +39 02 89057585

Di Arch. Luca Barbieri e Arch. Giovanni Negri

Con: Arch. M. Zandonadi, Arch. A. Capellini, Arch. A. Colombo, Arch. M. Cucco

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Progettista delle opere idrauliche:

Ing. Alessandro Iossa, Via Chioppera 1, 80061- Massa Lubrense (NA), Italia

E-mail: [email protected] Tel./Fax: +39 081 8780659

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Progettista degli impianti elettrici e di illuminazione:

Ing. Marco D’Esposito, via Gottola 47, 80063 – Piano di Sorrento (NA), Italia

E-mail: [email protected]. Tel/Fax: +39 081 5323313

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Progettista delle opere strutturali:

Ing. Antonio Visone via San Fermo 22, 80058 – Torre Annunziata (NA), Italia,

E- mail: [email protected]. Tel/Fax: +39 081 3442205 _____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Con:

Coordinamento Specialisti: Arch. Massimo Iovino, Studio Associato ArchiMedia

Corso Umberto I 341, 80058 – Torre Annunziata (NA), Italia, E-mail: [email protected] Tel/Fax: +39 081

5367542

Archeologo consulente per la progettazione: Dott. Domenico Camardo, Sosandra - Servizi per i Beni Culturali S.r.l C.so Pr. Amedeo 201, 84012 - Cava dei Tirreni (SA) Italia, E-mail: [email protected] Tel.: +39 3356280871

Archeologo consulente per i rilievi topografici: Dott. Massimo Brizzi

Via Statonia 9, 00183 - Roma, Italia, E-mail: [email protected] Tel: +39 349 3747508

Studio Legale consulente per il Piano Particellare d’Esproprio: Studio Legale Ennio Magrì e Associati

Via G. Carducci 19, 80121 Napoli, Italia, E-mail: [email protected]

Comune di Ercolano:

DIRIGENTE PROGETTO PIU ERCOLANO

Arch. Olimpio Di Martino Firma: ...................................................................

R.U.P. PROGETTO

Arch. Pietro D’Angelo Firma: ...................................................................

D5 – RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI – marzo 2014 Pagina 2 di 109 Progetto Definitivo “Riqualificazione delle aree comprese tra Via Cortili e Via Mare”, Ercolano (NA)

Indice generale

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI ............................................................................................ 3 1. DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA ..................................................................................................... 3 2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ...................................................................................................................... 3 3. CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SUPERFICIALI ......................................................................... 3 4. CALCOLO DEI CEDIMENTI .............................................................................................................................. 5 5. VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO DELLE FONDAZIONI SUPERFICIALI (NTC 2008 7.11.5.3.1) 7 6. CALCOLO DELLE SPINTE ................................................................................................................................. 7 7. COMBINAZIONI DI CARICO ............................................................................................................................. 9 8. VERIFICA AL RIBALTAMENTO ....................................................................................................................... 9 9. VERIFICA ALLO SCORRIMENTO ................................................................................................................. 10 10. CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE ...................................................................... 10 11. MURI IN CALCESTRUZZO A MENSOLA ...................................................................................................... 12 12. CALCOLO DEI CEDIMENTI DEL TERRAPIENO A MONTE .................................................................... 12 13. SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA (FONDAZIONI SUP.) ........................................................ 13 14. CALCOLO GEOTECNICO RECINZIONE ...................................................................................................... 25 15. CALCOLO GEOTECNICO MURO SEZ. 1 ...................................................................................................... 29 16. CALCOLO GEOTECNICO MURO SEZ. 2 ...................................................................................................... 51 17. CALCOLO GEOTECNICO MURO SEZ. 3 ...................................................................................................... 78 18. CALCOLO GEOTECNICO PLINTI PERGOLATO ..................................................................................... 102 19. RELAZIONE SULLE FONDAZIONI .............................................................................................................. 109


RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

1. DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA

L’intervento in oggetto riguarda i lavori da realizzarsi nell’ambito del progetto di riqualificazione delle aree comprese tra via Cortili e via Mare in aderenza al parco archeologico di Ercolano. In particolare, il progetto prevede la sostituzione dell’attuale muro di recinzione che separa via Mare dall’area archeologica, con eliminazione del muro esistente e realizzazione di recinzione ex-novo attraverso un muretto di altezza massima pari ad 85 cm, sormontato da ringhiera metallica, il tutto come meglio si evince nei grafici allegati. Oltre alla sostituzione del muro di confine lungo via mare, il progetto prevede la realizzazione di un muro di contenimento per la passerella di collegamento con via Mare. Ancora, si prevede la realizzazione di un pergolato con pilastri in c.a. reggenti travi in legno, situato nella piazza indicata nei grafici come piazza pubblica. Si rimanda agli elaborati tecnici e grafici per maggiori dettagli.

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. Per il calcolo delle strutture in oggetto si adotteranno i criteri della Geotecnica e della Scienza delle Costruzioni.

3. CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SUPERFICIALI

La verifica della capacità portante consiste nel confronto tra la pressione verticale di esercizio in fondazione e la pressione limite per il terreno, valutata secondo Brinch-Hansen:

qlim = q Nq Yq iq dq bq gq sq + c Nc Yc ic dc bc gc sc + 2

1G B' Ng Yg ig bg sg

dove Caratteristiche geometriche della fondazione: q = carico sul piano di fondazione B = lato minore della fondazione L = lato maggiore della fondazione D = profondità della fondazione = inclinazione base della fondazione G = peso specifico del terreno B' = larghezza di fondazione ridotta = B - 2 eB L' = lunghezza di fondazione ridotta = L - 2 eL Caratteristiche di carico sulla fondazione: H = risultante delle forze orizzontali N = risultante delle forze verticali eB = eccentricità del carico verticale lungo B eL = eccentricità del carico verticale lungo L FhB = forza orizzontale lungo B FhL = forza orizzontale lungo L


Caratteristiche del terreno di fondazione: = inclinazione terreno a valle

c = cu = coesione non drenata (condizioni U)

c = c’ = coesione drenata (condizioni D) = peso specifico apparente (condizioni U) = ’ = peso specifico sommerso (condizioni D) = 0 = angolo di attrito interno (condizioni U) = ’ = angolo di attrito interno (condizioni D) Fattori di capacità portante:

)tanexp()24

(tan 2 Nq (Prandtl-Caquot-Meyerhof)

tan)1(2 NqNg (Vesic)

tan

1

NqNc in condizioni D (Reissner-Meyerhof)

14,5Nc in condizioni U Indici di rigidezza (condizioni D):

tan'' qc

GIr

= indice di rigidezza

'q = pressione litostatica efficace alla profondità 2

BD

)1(2

E

G = modulo elastico tangenziale

E = modulo elastico normale =coefficiente di Poisson

)2

'45tan(

45,03,3exp

2

1

L

B

Icr = indice di rigidezza critico

Coefficienti di punzonamento (Vesic):

'sin1

)2log('sin07,3'tan4,46,0exp

Ir

L

BYgYq in condizioni drenate, per Ir Icr

'tan

1

Nq

YqYqYc

Coefficienti di inclinazione del carico (Vesic):

1

'cot'

1

m

angcLBN

Hig

m

cLBN

Hiq

'cot'

1

'tan

1

Nc

iqiqic in condizioni D

NccuLB

Hmic

1 in condizioni U

essendo:

22cos mLsinmBm


'

'1

'

'2

L

BL

B

mB

'

'1

'

'2

B

LB

L

mL

LFh

BFh

1tan

Coefficienti di affondamento del piano di posa (Brinch-Hansen):

'

arctg)1(tan21 2

B

Dsindq per D > B’

2)1(tan'

21 sinB

Ddq per D B’

tan

1

Nc

dqdqdc in condizioni D

'

tan4,01B

Darcdc per D > B’ in condizioni U

'

4,01B

Ddc per D B’ in condizioni U

Coefficienti di inclinazione del piano di posa: )tan7,2exp( bg

)tan2exp( bqbc in condizioni D

147

1

bc in condizioni U

1bq in condizioni U)

Coefficienti di inclinazione del terreno di fondazione:

tan5,01 gqgc in condizioni D

147

1

gc in condizioni U

1gq in condizioni U

Coefficienti di forma (De Beer):

'

'4,01

L

Bsg

tan'

'1

L

Bsq

Nc

Nq

L

Bsc

'

'1

L’azione del sisma si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze d’inerzia generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Tali effetti possono essere portati in conto mediante l’introduzione di coefficienti sismici rispettivamente denominati Khi e Igk, il primo definito dal rapporto tra le componenti orizzontale e verticale dei carichi trasmessi in fondazione ed il secondo funzione dell’accelerazione massima attesa al sito. L’effetto inerziale produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite in funzione del coefficiente sismico Khi e viene portato in conto impiegando le formule comunemente adottate per calcolare i coefficienti correttivi del carico limite in funzione dell’inclinazione, rispetto alla verticale, del carico agente sul piano di posa. Nel caso in cui sia stato attivato il flag per tener conto degli effetti cinematici il valore Igk modifica invece il solo coefficiente Ng; il fattore Ng viene infatti moltiplicato sia per il coefficiente correttivo dell’effetto inerziale, sia per il coefficiente correttivo per l’effetto cinematico.

4. CALCOLO DEI CEDIMENTI

Il calcolo viene eseguito sulla base della conoscenza delle tensioni nel sottosuolo.


dzE

z)(

essendo E = modulo elastico o edometrico (z) = tensione verticale nel sottosuolo dovuta all’incremento di carico q La distribuzione delle tensioni verticali viene valutata secondo l’espressione di Steinbrenner, considerando la pressione agente uniformemente su una superficie rettangolare di dimensioni B e L:

1

2tan

)1(

)1(2

4)(

VV

VNMarc

VVV

VVNMqz

con: M = B / z N = L / z V = M2 + N2 +1 V1 = (M N)2


5. VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO DELLE FONDAZIONI SUPERFICIALI

(NTC 2008 7.11.5.3.1)

La verifica consiste nel controllare che la componente permanente degli spostamenti indotti dal sisma sia compatibile con la prestazione SLD della sovrastruttura. Per determinare gli spostamenti permanenti post-sisma nel terreno si effettua una analisi non lineare del sistema fondazione-terreno modellando il terreno con un sistema di molle con legame costitutivo P-Y di tipo iperbolico, mediante le seguenti formule:

us p

u

E

uup

1)(

essendo: - p(u) : pressione di contatto - u: cedimento non lineare - Es: rigidezza tangente all'origine del terreno valutato come ue/p ovvero come rapporto del cedimento elastico istantaneo e la pressione di contatto che lo provoca - pu: pressione ultima del terreno valutato per i valori caratteristici del terreno Lo spostamento permanente sarà quindi lo spostamento complessivo depurato della parte reversibile elastica:

sr E

ppuu )(

Tali spostamenti permanenti si determinano quindi come segue: - si implementa il sistema fondazione + terreno non lineare secondo il modello sopra descritto; - si esegue il calcolo non lineare del sistema fondazione-terreno imponendo i carichi dello SLD; - si portano a zero i carichi esterni e si valutano gli spostamenti residui (che sono appunto i cedimenti permanenti SLD cercati). La verifica di compatibilità degli spostamenti viene quindi effettuata dal progettista in funzione delle caratteristiche della struttura e delle prestazioni assegnate ovvero utilizzando un riferimento tecnico riconosciuto dalla NTC 2008 quali UNI EN 2007, FEMA 27X, Circolari applicative, linee guida, etc…

6. CALCOLO DELLE SPINTE

Si suppone valida l'ipotesi in base alla quale la spinta attiva si ingenera in seguito al movimento del manufatto nella direzione della spinta agente. Le ipotesi di base per il calcolo della spinta sono le seguenti, le medesime adottate dal metodo di calcolo secondo Coulomb, con l'estensione di Muller-Breslau e Mononobe-Okabe: - In fase di spinta attiva si crea all'interno del terrapieno un cuneo di spinta, che si distacca dal terreno indisturbato tramite linee di frattura rettilinee, lungo le quali il cuneo scorre generando tensioni tangenziali dovute all'attrito. - Sul cuneo di spinta agiscono le seguenti forze: peso proprio del terreno, sovraccarichi applicati sull'estradosso del terrapieno, spinte normali alle superfici di scorrimento del cuneo (da una parte contro il paramento e dall'altra contro la porzione di terreno indisturbato), forze di attrito che si innescano lungo le superfici del cuneo e che si oppongono allo scorrimento. - In condizioni sismiche, al peso proprio del cuneo va aggiunta una componente orizzontale, ed eventualmente anche una verticale, pari al peso complessivo moltiplicato per il prodotto dei coefficienti sismici. - Il fatto che il muro ha spostamenti significativi fa in modo che l'attrito che si genera è pari al valore massimo possibile, sia in condizioni di spinta attiva che di spinta passiva, quindi le risultanti delle reazioni sulle pareti del cuneo risultano inclinate di una angolo f rispetto alla normale alla superficie di scorrimento. Il programma C.D.W. Win, pur adottando le stesse ipotesi, piuttosto che utilizzare la formula di Coulomb in forma chiusa, applica la procedura originaria derivante dall'equilibrio delle forze agenti sul cuneo di spinta, cercando il valore di massimo della spinta per tentativi successivi su tutti i possibili cunei di spinta. Così facendo si possono aggiungere alle ipotesi già indicate le seguenti generalizzazioni, che invece devono essere trascurate utilizzando i metodi classici: - Il terreno spingente può essere costituito da diversi strati, separati da superfici di forma generica, con caratteristiche geotecniche


differenti. - Il profilo dell'estradosso del terrapieno spingente può avere una forma generica qualsiasi, purché coerente con le caratteristiche del terreno. - I sovraccarichi agenti sul terrapieno possono avere una distribuzione assolutamente libera. - Può essere tenuta in conto la coesione interna del terreno e la forza di adesione tra terreno e muro. - Si può calcolare la spinta di un muro con mensola aerea stabilizzante a monte, al di sotto della quale si crea un vuoto nel terreno. - È possibile conoscere l'esatto andamento delle pressioni agenti sul profilo del muro anche nei casi sopra detti, in cui tale andamento non è lineare, ma la cui distribuzione incide sul calcolo delle sollecitazioni interne. - Si può supporre anche l'esistenza una linea di rottura del cuneo interna, che va dal vertice estremo della mensola di fondazione a monte fino a intersecare il paramento, inclinata di un certo angolo legato a quello di attrito interno del terreno stesso. Si può quindi conoscere l'esatta forma del cuneo di spinta, per cui le forze in gioco variano in quanto solo una parte di esso è a contatto con il paramento. Il peso proprio del terreno portato sarà solo quello della parte di terrapieno che realmente rimarrà solidale con la fondazione e non risulterà interessato da scorrimenti, quindi in generale un triangolo. Ciò fa si che il peso gravante sulla fondazione può risultare notevolmente inferiore a quello ricavato con i metodi usuali, dal momento che una parte è già stata conteggiata nel cuneo di spinta. Per quanto riguarda la spinta passiva, quella del terrapieno a valle, le uniche differenza rispetto a quanto detto consistono nel fatto che le forze di attrito e di coesione tra le superfici di scorrimento del cuneo hanno la direzione opposta che nel caso di spinta attiva, nel senso che si oppongono a un moto di espulsione verso l'alto del cuneo, e la procedura iterativa va alla ricerca di un valore minimo piuttosto che un massimo. Nei casi di fondazione su pali o muri tirantati si può ritenere più giusto adottare un tipo di spinta a riposo, che considera il cuneo di terreno non ancora formato e spostamenti dell'opera nulli o minimi. Tale spinta è in ogni caso superiore a quella attiva e la sua entità si dovrebbe basare su considerazioni meno semplicistiche. Il programma opera prendendo come riferimento una costante di spinta pari a:

Ko = 1 – 0,9×sen essendo l'angolo di attrito interno del terreno, formula che si trova diffusamente in letteratura. Se tale deve essere la costante di spinta per un terreno uniforme, ad estradosso rettilineo orizzontale e privo di sovraccarichi e di azione sismica, viene ricavato un fattore di riduzione dell'angolo di attrito interno del terreno, tale che utilizzando questo angolo ridotto e la consueta procedura per il calcolo della spinta attiva, la costante fittizia di spinta attiva corrisponda alla costante a riposo della formula sopra riportata. Una volta ricavato questo fattore riduttivo, il programma procede al calcolo con le procedure standard, mettendo in gioco le altre variabili, quali la sagomatura dell'estradosso e degli strati, la presenza di sovraccarichi variamente distribuiti e la condizione sismica. La giustificazione di ciò risiede nella considerazione in base alla quale in condizioni di spinta a riposo, gli spostamenti interni al terreno sono ridotti rispetto alla spinta attiva, quindi l'attrito che si mobilita è una parte di quello massimo possibile, e di conseguenza la spinta risultante cresce. In base a queste considerazioni di ordine generale, il programma opera come segue: - Si definisce la geometria di tutti i vari cunei di spinta di tentativo, facendo variare l'angolo di scorrimento dalla parte di monte da 0 fino al valore limite 90 - . Quindi in caso di terreno multistrato, la superficie di scorrimento sarà costituita da una spezzata con inclinazioni differenti da strato a strato. Ciò assicura valori di spinta maggiori rispetto a una eventuale linea di scorrimento unica rettilinea. L'angolo di scorrimento interno, quello dalla parte del paramento, qualora si attivi la procedura “Coulomb estes” è posto pari a 3/4 dell'angolo utilizzato a monte. Tale percentuale è quella che massimizza il valore della spinta. È possibile però attivare la procedura “Coulomb classico”, in cui tale superficie si mantiene verticale, ma utilizzando in ogni caso l'angolo di attrito tra terreno e muro. - Si calcola l'entità complessiva dei sovraccarichi agenti sul terrapieno che ricadono nella porzione di estradosso compresa nel cuneo di spinta. - Si calcola il peso proprio del cuneo di spinta e le eventuali componenti sismiche orizzontali e verticali dovute al peso proprio ed eventualmente anche ai sovraccarichi agenti sull'estradosso. - Si calcolano le eventuali azioni tangenziali sulle superfici interne dovute alla coesione interna e all'adesione tra terreno e muro. - In base al rispetto dell'equilibrio alla traslazione verticale e orizzontale, nota l'inclinazione delle spinte sulle superfici interne (pari


all'angolo di attrito), sviluppato in base a tutte le forze agenti sul concio, si ricavano le forze incognite, cioè le spinte agenti sul paramento e sulla superficie di scorrimento interna del cuneo. - Si ripete la procedura per tutti i cunei di tentativo, ottenuti al variare dell'angolo alla base. Il valore massimo (minimo nel caso di spinta passiva) tra tutti quelli calcolati corrisponde alla spinta del terrapieno.

7. COMBINAZIONI DI CARICO

Il programma opera in ottemperanza alle norme attuali per quanto riguarda le combinazioni di carico da usare per i vari tipi di verifiche. In particolare viene rispettato quanto segue. - Le verifiche di resistenza del paramento e della fondazione SLU vengono effettuate in base alle combinazioni di carico del tipo A1, riportate nei tabulati di stampa. - Le verifiche geotecniche di portanza e scorrimento vengono effettuate in base alle combinazioni di tipo A1 e A2, in caso di approccio del tipo 1, oppure utilizzando le sole combinazioni del tipo A1, in caso di approccio 2. - Il sisma verticale viene considerato alternativamente in direzione verso l'alto e verso il basso. La spinta riportata nei tabulati si riferisce al caso in cui la spinta risulta maggiore. - Le verifiche al ribaltamento vengono svolte utilizzando i coefficienti riportati in norma nella tabella 6.2.I secondo le modalità previste dalla norma stessa, annullando quindi i contributi delle singole azioni che abbiano un effetto stabilizzante. - I coefficienti delle combinazioni di carico riportati nei tabulati di stampa si riferiscono esclusivamente ai sovraccarichi applicati sul terrapieno e sul muro stesso. Il peso proprio strutturale del muro e quello del terreno di spinta vengono trattai in base a quanto prevede la norma per i pesi propri strutturali e non strutturali, a prescindere dai coefficienti utilizzati per le varie combinazioni.

8. VERIFICA AL RIBALTAMENTO

La verifica al ribaltamento si effettua in sostanza come equilibrio alla rotazione di un corpo rigido sollecitato da un sistema di forze, ciascuna delle quali definita da un’intensità, una direzione e un punto di applicazione. Non va eseguita se la fondazione è su pali. Le forze che vengono prese in conto sono le seguenti: - Spinta attiva complessiva del terrapieno a monte. - Spinta passiva complessiva del terrapieno a valle (da considerare nella quota parte indicata nei dati generali). - Spinta idrostatica dell'acqua della falda a monte, a valle e sul fondo. - Forze esplicite applicate sul muro in testa, sulla mensola area a valle e sulla mensola di fondazione a valle. - Forze massime attivabili nei tiranti per moto di ribaltamento. - Forze di pretensione dei tiranti. - Peso proprio del muro composto con l'eventuale componente sismica. - Peso proprio della parte di terrapieno solidale con il muro composto con l'eventuale componente sismica. Di ciascuna di queste forze verrà calcolato il momento, ribaltante o stabilizzante, rispetto ad un punto che è quello più in basso dell'estremità esterna della mensola di fondazione a valle. In presenza di dente di fondazione disposto a valle, il punto di equilibrio è quello più esterno al di sotto del dente. Ai fini del calcolo del momento stabilizzante o ribaltante, esso per ciascuna forza è ottenuto dal prodotto dell'intensità della forza per la distanza minima tra la linea d'azione della forza e il punto di rotazione. Qualora tale singolo momento abbia un effetto ribaltante verrà conteggiato nel momento ribaltante complessivo, qualora invece abbia un effetto stabilizzante farà parte del momento stabilizzante complessivo. Può quindi accadere che il momento ribaltante sia pari a 0, e ciò fisicamente significa che incrementando qualunque forza, ma mantenendone la linea d'azione, il muro non andrà mai in ribaltamento. Il coefficiente di sicurezza al ribaltamento è dato dal rapporto tra il momento stabilizzante complessivo e quello ribaltante. La verifica viene effettuata per tutte le combinazioni di carico previste.


9. VERIFICA ALLO SCORRIMENTO

La verifica allo scorrimento è effettuata come equilibrio alla traslazione di un corpo rigido, sollecitato dalle stesse forze prese in esame nel caso della verifica a ribaltamento, tranne per il fatto che per i tiranti il sistema di forze è quello che si innesca per moto di traslazione. Ciascuna forza ha una componente parallela al piano di scorrimento del muro, che a seconda della direzione ha un effetto stabilizzante o instabilizzante, e una componente ad esso normale che, se di compressione, genera una reazione di attrito che si oppone allo scorrimento. Una ulteriore parte dell'azione stabilizzante è costituita dall'eventuale forza di adesione che si suscita tra il terreno e la fondazione. In presenza di dente di fondazione, la linea di scorrimento non è più quella di base della fondazione, ma è una linea che attraversa il terreno sotto la fondazione, e che congiunge il vertice basso interno del dente con l'estremo della mensola di fondazione opposta. In tal caso quindi l'attrito e l'adesione sono quelli interni del terreno. In questo caso viene conteggiato pure il peso della parte di terreno sottostante alla fondazione che nel moto di scorrimento rimane solidale con il muro. Il coefficiente di sicurezza allo scorrimento è dato dal rapporto tra l'azione stabilizzante complessiva e quella instabilizzante. La verifica viene effettuata per tutte le combinazioni di carico previste.

10. CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE

Nel caso di fondazione diretta, si assume quale carico limite che provoca la rottura del terreno di fondazione quello espresso dalla formula di Brinch-Hansen. Tale formula fornisce il valore della pressione media limite sulla superficie d'impronta della fondazione, eventualmente parzializzata in base all'eccentricità. Esiste un tipo di pressione limite a lungo termine, in condizioni drenate, e un altro a breve termine in eventuali condizioni non drenate. Le espressioni complete utilizzate sono le seguenti: - In condizioni drenate:

qqqqqqccccccgggggg gsbdiNQgsbdiNCgsbdiNBQ 2

1lim

- In condizioni non drenate:

'''''''''''lim qqqqqccccccu gsbdiQgsbdiNCQ

Fattori di portanza, in gradi:

tan)1(2

2

cot)1(

)2

45(tan

'

tan2

qg

c

qc

q

NN

N

NN

eN

Fattori di forma:

qg

c

c

q

q

ssL

Bs

L

Bs

s

L

Bs

2,01

sen1

sen12,01

1

sen1

sen11,01

'

'


Fattori di profondità, K espresso in radianti:

1

tan

1

1

)sen1(tan21

'

2

g

c

qqc

q

q

d

N

ddd

d

Kd

dove B

DK se 1

B

Do

B

DarcK tan se 1

B

D

Fattori di inclinazione dei carichi:

1

'

'

cot1

1

tan

1

1

cot1

m

ag

cuc

c

qqc

q

m

aq

CLBV

Hi

NCLB

Hmi

N

iii

i

CLBV

Hi

con

L

BL

B

m

1

2

Fattori di inclinazione del piano di posa, in radianti:

qg

cc

c

qqc

q

q

gb

Nb

N

bbb

b

b

''

'

2

21

tan

1

1

)tan1(

Fattori di inclinazione del terreno, in radianti:

qg

cc

q

q

gg

Ng

g

g

'

'

2

21

1

)tan1(

essendo: - = peso specifico del terreno di fondazione


- Q = sovraccarico verticale agente ai bordi della fondazione - e = eccentricità della risultante NM in valore assoluto

- B = Bt – 2 e, larghezza della fondazione parzializzata - Bt = larghezza totale della fondazione - C = coesione del terreno di fondazione - D = profondità del piano di posa - L = sviluppo della fondazione - H = componente del carico parallela alla fondazione - V = componente del carico ortogonale alla fondazione - Cu = coesione non drenata del terreno di fondazione - Ca = adesione alla base tra terreno e muro - = angolo di inclinazione del piano di posa - = inclinazione terrapieno a valle, se verso il basso (quindi 0)

11. MURI IN CALCESTRUZZO A MENSOLA

Sulle sezioni del paramento e delle varie mensole, aeree e di fondazione, si effettua il progetto delle armature e le verifiche a presso-flessione e taglio in corrispondenza di tutte le sezioni singolari (punti di attacco e di spigolo) e in tutte quelle intermedie ad un passo pari a quello imposto nei dati generali. Vengono applicate le formule classiche relative alle sezioni rettangolari in cemento armato, con il progetto dell'armatura necessaria.

12. CALCOLO DEI CEDIMENTI DEL TERRAPIENO A MONTE

Per il calcolo dei cedimenti permanenti causati dall'azione sismica, il programma opera come segue. Innanzitutto vengono calcolate le spinte per una ulteriore modalità di azione sismica, cioè quella relativa allo stato limite di danno (SLD). Nel calcolo di tali spinte si pone in ogni caso uguale a 1 il coefficiente Beta m, il che significa che l'accelerazione sismica di calcolo non viene ridotta. A seguito del calcolo di tali spinte, per le sole combinazioni sismiche, si calcola lo spostamento residuo del muro per traslazione rigida, ricavato in base alla seguente formulazione di Richards & Elms:

4lim

2087.0

Acc

AAcc

Vd

in cui si ha: d = spostamento sismico residuo V = 0.16 × Acc × g × S × Tc Acc = accelerazione sismica adimensionale SLD g = 9.80665 = accelerazione di gravità S = coefficiente di amplificazione stratigrafico Tc = coefficiente di amplificazione topografico Alim = accelerazione oltre la quale si innesca lo scorrimento della fondazione per superamento del limite dell'attrito Una volta ricavato, per ciascuna combinazione di carico, tale spostamento orizzontale, si calcola il volume del terreno interessato a tale spostamento, pari allo spostamento stesso per l'altezza complessiva del muro, comprensiva dello spessore della fondazione. Il cedimento verticale del terreno a ridosso del muro viene quindi calcolato con la seguente formula (Bowles - metodo di Caspe):

Sv = 4 Vol / D essendo Vol il volume di terreno interessato dallo spostamento del muro e D la distanza in orizzontale dal muro alla quale si annullano i cedimenti. Quest'ultima è assimilata alla dimensione orizzontale massima del cuneo di rottura del terreno spingente. Infine i cedimenti lungo il ratto interessato sono calcolati con legge decrescente col quadrato della distanza X dal paramento:

Sx = Sv * (X / D)2


13. SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA (FONDAZIONI SUP.)

Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei dati geometrici delle travi Winkler.

Trave : numero sequenziale della trave

Asta3d : numero asta tipo in C.D.S. Win (spaziale)

Filo Iniz : primo filo fisso

Filo Fin. : secondo filo fisso

Nodo3d In. : numero Nodo3d primo filo fisso

Nodo3d Fin : numero Nodo3d secondo filo fisso

X3d In. : ascissa Nodo3d Iniziale

Y3d In. : ordinata Nodo3d Iniziale

Z3d In. : quota Nodo3d Iniziale

X3d Fin : ascissa Nodo3d finale

Y3d Fin : ordinata Nodo3d finale

Z3d Fin : quota Nodo3d finale

Xfond : ascissa baricentro fondazione

Yfond : ordinata baricentro fondazione

Zfond : quota baricentro base di fondazione nel riferimento di C.D.Gs. Win

Bfond : dimensione trasversale trave Winkler

Lfond : dimensione longitudinale trave Winkler Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della stratigrafia del terreno sottostante le travi Winkler.


Aff

onda

men

to

quota zero C.D.Gs.Win

Zfo

ndTerreno vergine

Ric

oprim

ento

Terreno definitivo

quota >0

quota < 0

NOTA: La quota zero di C.D.Gs. Win coincide con la quota numero zero dell'alberello quote di C.D.S. Win ma cambia la convenzione nel segno: infatti in C. D. Gs. le quote sono positive crescenti procedendo verso il basso, mentre in C. D. S. le quote sono positive crescenti verso l'alto.

Trave : numero di trave

Q.t.v. : quota terreno vergine

Q.t.d. : quota definitiva terreno

Q.falda : quota falda

InclTer : inclinazione terreno

Numero strato : Numero dello strato a cui si riferiscono i dati che seguono

Sp.str. : Spessore strato. L'ultimo strato ha spessore indefinito, pertanto il relativo dato non viene stampato

Peso Sp : peso specifico

Fi : angolo di attrito interno in gradi

C' : coesione drenata

Cu : coesione non drenata

Mod.El. : modulo elastico

Poisson : coefficiente di Poisson

Gr.Sovr : grado di sovraconsolidazione

Mod.Ed : modulo edometrico Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle risultanti delle sollecitazioni agenti sull’area d'impronta delle travi Winkler, nel sistema di riferimento locale (y=asse trave).

Trave : numero di trave sequenziale Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati


che seguono Rv : Risultante delle pressioni verticali Vx : Risultante delle sollecitazioni agenti parallelamente

all’asse x locale dell' asta Vy : Risultante delle sollecitazioni agenti parallelamente

all'asse y locale dell' asta Mrx : Momento risultante di asse vettore x nel sistema di

riferimento locale dell' asta (momento flettente) Mry : Momento risultante di asse vettore y nel sistema di

riferimento locale dell' asta (momento torcente) Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della portanza delle fondazioni superficiali (travi Winkler, plinti e piastre) in condizioni drenate e non drenate. Tabella 1: PARAMETRI GEOTECNICI

Trave, Plinto o Piastra

: Numero elemento

Infiss : Infissione base fondazione dal piano campagna Tipo Tabella : Tipo di tabella (M1/M2) per i coeff. parziali per i

parametri del terreno Gamma : Peso specifico totale di calcolo Fi : Angolo di attrito interno di calcolo in gradi Coes : Coesione drenata di calcolo Mod.El. : Modulo elastico di calcolo Poiss : Coefficiente di Poisson P base : Pressione litostatica base di fondazione in condizioni

drenate Indice Rigid. : Indice di rigidezza IndRig Crit. : Indice di rigidezza critico Cu : Coesione non drenata Pbase : Pressione litostatica base di fondazione in cond. non

drenate Tabella 2: COEFFICIENTI DI PORTANZA


: Numero elemento

Nc : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Nq : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Ng : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen Gc : Coefficiente di inclinazione del terreno Gq : Coefficiente di inclinazione del terreno bc : Coefficiente di inclinazione del piano di posa bq : Coefficiente di inclinazione del piano di posa Igk : Coefficiente per effetti cinematici Comb.Nro : Numero della combinazione di carico Icv : Coefficiente di inclinazione del carico Iqv : Coefficiente di inclinazione del carico Igv : Coefficiente di inclinazione del carico


Dc : Coefficiente di affondamento del piano di posa Dq : Coefficiente di affondamento del piano di posa Dg : Coefficiente di affondamento del piano di posa Sc : Coefficiente di forma Sq : Coefficiente di forma Sg : Coefficiente di forma Psic : Coefficiente di punzonamento Psiq : Coefficiente di punzonamento Psig : Coefficiente di punzonamento

Tabella 3: PORTANZA (per Risultanti)


: Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win

Asta3d, Filo : Identificativo di input Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati

che seguono Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità GamEf : Peso specifico efficace di calcolo QlimV : Carico limite in condiz. drenate o non drenate

comprensivo dei Coeff. Parziali R1/R2/R3 N : Carico verticale agente Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (QlimV/N) tra la condiz.

drenata e quella non drenata per la combinazione in esame


Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati: Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta Qlim/Ar : Tensione limite sull' impronta ridotta Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:

OK = Verifica soddisfatta NONVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se QlimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Verifica soddisfatta:Impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell’elemento stesso.

Tabella 3: PORTANZA (per Tensioni)

Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win Asta3d, Filo : Identificativo di input Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che

seguono Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità GamEf : Peso specifico efficace di calcolo SgmLimV : Tensione limite in condiz. drenate o non drenate SgmTerr : Tensione elastica massima sul terreno Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (SgmLimV/SgmTerr) tra la condiz.

drenata e quella non drenata per la combinazione in esame


Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati: Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta Qlim/Ar : Tensione limite media sull' impronta ridotta (SgmLimV minima) Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:

OK = Verifica soddisfatta NOVERIF = Non verifica nei seguenti casi: Coefficiente di sicurezza minore di 1 Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei carichi Se SgmLimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a causa di forze orizzontali elevate SCARICA = Impronta non sollecitata o in trazione DECOMPR = Verifica soddisfatta: lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole compressione per effetto del peso proprio dell’elemento stesso.

Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella dello stato tensionale.

Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato lo stato tensionale

Quot : quota dalla superficie in corrispondenza della quale viene calcolato lo stato tensionale

Tens. : tensione verticale indotta dai carichi esterni


LEGENDA DELLE ABBREVIAZIONI (MURI) PRESSIONI SUL MURO

X pres. : Ascissa del punto su cui insiste la pressione

Y pres. : Ordinata del punto su cui insiste la pressione

X muro : Ascissa del punto del paramento che si trova alla stessa altezza

X rott. : Ascissa del punto della superficie di scivolamento a monte del cuneo di rottura alla stessa altezza

Zona : Indica se la pressione è relativa al tratto di muro immediatamente precedente o seguente rispetto al punto indicato, dall'alto verso il basso (superiore e inferiore) per quanto riguarda le pressioni del terrapieno, in senso orario (precedente e seguente) per quanto riguarda le pressioni sul muro

Or.tot : Componente orizzontale della pressione efficace complessiva

Ver.tot : Componente verticale della pressione efficace complessiva

Or.sta : Componente orizzontale della pressione efficace dovuta alla sola spinta statica del terreno

Ver.sta : Componente verticale della pressione efficace dovuta alla sola spinta statica del terreno

Or.sis : Componente orizzontale della pressione efficace dovuta al solo effetto del sisma

Ver.sis : Componente verticale della pressione efficace dovuta al solo effetto del sisma

Or.coe : Componente orizzontale della pressione efficace dovuta al solo effetto della coesione

Ver.coe : Componente verticale della pressione efficace dovuta al solo effetto della coesione

Or.fal : Componente orizzontale della pressione efficace dovuta al solo effetto della falda

Ver.fal : Componente verticale della pressione efficace dovuta al solo effetto della falda

Or.car : Componente orizzontale della pressione efficace dovuta al solo effetto dei sovraccarichi applicati sul terrapieno

Ver.car : Componente verticale della pressione efficace dovuta al solo effetto dei


sovraccarichi applicati sul terrapieno

Or.tpr : Componente orizzontale della pressione efficace aggiuntiva dovuta alla pretensione dei tiranti

Ver.tpr : Componente verticale della pressione efficace aggiuntiva dovuta alla pretensione dei tiranti

X vert. : Ascissa del punto di muro su cui agisce la pressione

Y vert. : Ordinata del punto di muro su cui agisce la pressione

Or.terr. : Componente orizzontale della pressione efficace complessiva agente sul muro

Ver.terr. : Componente verticale della pressione efficace complessiva agente sul muro

Or.acqua : Componente orizzontale della pressione agente sul muro dovuta all'acqua

Ver.acqua : Componente verticale della pressione agente sul muro dovuta all'acqua

N.B.: Ascisse e altezze si intendono misurate a partire dal punto più a valle della fondazione del muro, quello attorno a cui avviene l'ipotetica rotazione del ribaltamento. Tutte le pressioni orizzontali si intendono positive se rivolte verso valle, quelle verticali se rivolte verso il basso. Per pressione efficace si intende quella al netto dell'eventuale spinta idrostatica dell'acqua. SPINTE DEL TERRAPIENO

Cmb n. : Numero della combinazione di carico Fx tot : Componente orizzontale della spinta complessiva del

terrapieno Fy tot : Componente verticale della spinta complessiva del terrapieno H tot : Altezza del punto di applicazione della risultante della spinta

del terrapieno X tot : Ascissa del punto di applicazione della risultante della spinta

del terrapieno Fx tp : Componente orizzontale della spinta dovuta al peso proprio

del terreno portato dalla mensola di fondazione Fy tp : Componente verticale della spinta dovuta al peso proprio del

terreno portato dalla mensola di fondazione H tp : Altezza del punto di applicazione della risultante della spinta

dovuta al peso proprio del terreno portato dalla mensola di fondazione

X tp : Ascissa del punto di applicazione della risultante della spinta dovuta al peso proprio del terreno portato dalla mensola di fondazione

Fx esp : Componente orizzontale della spinta aggiuntiva esplicita Fy esp : Componente verticale della spinta aggiuntiva esplicita H esp : Altezza del punto di applicazione della risultante della spinta

aggiuntiva esplicita


X esp : Ascissa del punto di applicazione della risultante della spinta aggiuntiva esplicita

Fx w : Componente orizzontale della spinta dell'acqua Fy w : Componente verticale della spinta dell'acqua H w : Altezza del punto di applicazione della risultante della spinta

dell'acqua X w : Ascissa del punto di applicazione della risultante della spinta

dell'acqua K sta : Costante di spinta statica K sis : Costante di spinta sismica C sif : Coefficiente di sicurezza al sifonamento (dato assente se non è

stata eseguita la verifica) N.B.: Ascisse e altezze si intendono misurate a partire dal punto più a valle della fondazione del muro, quello attorno a cui avviene l'ipotetica rotazione del ribaltamento. Tutte le spinte orizzontali si intendono positive se rivolte verso il paramento, quelle verticali se rivolte verso il basso. CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE NEL MURO

Distanza : Distanza della sezione dalla sezione iniziale del tipo di elemento (estremo libero)

Angolo : Angolo di inclinazione della sezione rispetto al piano orizzontale

N : Sforzo normale, positivo se di compressione

M : Momento flettente, positivo se antiorario (ribaltante)

T : Sforzo di taglio, positivo se diretto verso sinistra (lembo più a valle)

N.B.: Le caratteristiche N, M e T si intendono riferite ad 1 metro di sezione di muro, o a tutta la sezione nel caso di contrafforti o cordoli. VERIFICHE PER IL MURO IN C.A.

Sez. N. : Numero della sezione da verificare

Ele : Tipo di elemento verificato: 1 = PARAMENTO 2 = MENSOLA AEREA A VALLE 3 = MENSOLA AEREA A MONTE 4 = MENSOLA DI FONDAZIONE A VALLE 5 = MENSOLA DI FONDAZIONE A MONTE 6 = DENTE DI FONDAZIONE 7 = SEZIONE TRASVERSALE PARAMENTO


8 = SEZIONE TRASVERSALE FONDAZIONE 9 = CONTRAFFORTE 10= CORDOLO

Dist : Distanza della sezione dalla sezione iniziale del tipo di elemento (mezzeria della campata per sezioni verticali del paramento e cordoli)

H : Altezza della sezione

B : Larghezza della sezione (nel caso di contrafforti con sezione a T, tale dato è relativo alla larghezza dell'anima della sezione, al netto quindi dei tratti di paramento collaborante)

Xg : Ascissa del baricentro della sezione

Yg Altezza del baricentro della sezione. Ascissa e altezza si intendono misurate a partire dal punto più a valle della fondazione del muro, quello attorno a cui avviene l'ipotetica rotazione del ribaltamento

Ang : Angolo di inclinazione della sezione rispetto al piano orizzontale

Cmb fle : Combinazione di carico più gravosa a presso-flessione. Un valore maggiore di 100 indica una combinazione del tipo A2

Nsdu : Sforzo normale di calcolo relativo alla combinazione più gravosa a presso-flessione, agente su 1 metro di muro o su tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli. Positivo se di compressione

Msdu Momento flettente di calcolo relativo alla combinazione più gravosa a presso-flessione, agente su 1 metro di muro o su tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli. Positivo se antiorario (ribaltante)

A sin : Area di armatura nel lembo di sinistra (quello più a valle) della sezione, relativa a 1 metro di muro o a tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli (nel caso di contrafforti con sezione a T, tale area va distribuita su tutta la larghezza delle ali e non è cumulabile all'area dei corrispondenti ferri verticali per la sezione orizzontale del paramento in quanto in essa già compresa)

A des : Area di armatura nel lembo di destra (quello più a monte) della sezione, relativa a 1 metro di muro o a tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli

An. s : Angolo della armatura di sinistra rispetto alla normale della sezione. L'angolo si intende positivo se l'armatura va a divergere all'aumentare della distanza

An. d : Angolo della armatura di destra rispetto alla normale della sezione. L'angolo si intende positivo se l'armatura va a divergere all'aumentare della distanza

Nrdu : Sforzo normale associato al momento resistente ultimo sulla sezione, agente su 1 metro di muro o su tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli. Positivo se di compressione

Mrdu : Momento flettente resistente ultimo sulla sezione, agente su 1 metro di muro o su tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli

Cmb tag : Combinazione di carico più gravosa a taglio. Un valore maggiore di 100 indica una combinazione del tipo A2

Vsdu : Sforzo di taglio di calcolo relativo alla combinazione più gravosa a taglio, agente su 1


metro di muro o su tutta la sezione se si tratta di contrafforti o cordoli. Positivo se diretto verso sinistra (lembo più a valle)

Vrdu c : Taglio resistente ultimo di calcolo per il meccanismo resistente affidato al calcestruzzo

Vrdu s : Taglio resistente ultimo di calcolo per il meccanismo resistente affidato alle staffe

A sta : Area di staffe necessaria nel concio precedente la sezione

Verif. : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di resistenza

VERIFICHE FESSURAZIONE MURI

Muro N. : Numero del muro

Ele : Tipo di elemento verificato

Tipo Comb : Tipo di combinazione di carico

Cmb fes : Combinazione di carico più gravosa a fessurazione, tra quelle del tipo considerato

Sez. fes : Sezione dell'elemento in cui risulta più gravosa la verifica a fessurazione

N fes : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M fes : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

Dist. : Distanza media tra le fessure in condizioni di esercizio

W ese : Ampiezza media delle fessure in condizioni di esercizio

W max : Ampiezza massima limite tra le fessure

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche

VERIFICHE TENSIONI DI ESERCIZIO MURI

Muro N. : Numero del muro

Ele : Tipo di elemento verificato


Cmb åc : Combinazione di carico più gravosa per le tensioni nel calcestruzzo, tra quelle del tipo considerato


Sez. c : Sezione del palo nella quale la verifica della tensione nel calcestruzzo è più gravosa

N c : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M c : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

c : Tensione massima nel calcestruzzo in condizioni di esercizio

c max : Tensione massima limite nel calcestruzzo

Cmb f : Combinazione di carico più gravosa per le tensioni nell'acciaio, tra quelle del tipo considerato

Sez. f : Sezione del palo nella quale la verifica della tensione nell'acciaio è più gravosa

N f : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M f : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

f : Tensione massima nell'acciaio in condizioni di esercizio

f max : Tensione massima limite nell'acciaio

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche

CEDIMENTI VERTICALI TERRENO DI MONTE


Comb n. : Numero della combinazione associata al tipo di combinazione

Sp.muro : Spostamento rigido residuo del muro per traslazione

Volume : Volume del terreno deformato dallo spostamento rigido

Dist.max : Distanza massima orizzontale dal muro alla quale si annullano i cedimenti

Ced.0/4 : Cedimento verticale a ridosso del muro

Ced.1/4 : Cedimento verticale ad 1/4 della distanza massima

Ced.2/4 : Cedimento verticale a 2/4 della distanza massima

Ced.3/4 : Cedimento verticale a 3/4 della distanza massima


14. CALCOLO GEOTECNICO RECINZIONE

DATI GENERALI

C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 Peso Specifico 1,00 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 Tipo Approccio Doppia Combinaz.:(A1+M1+R1) e (A2+M2+R2) Tipo di fondazione Superficiale COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 1,00 1,80 Scorrimento 1,00 1,10

GEOMETRIA TRAVI WINKLER IDENTIFICATIVO COORDINATE 3D ESTREMI ASTA WINKLER D A T I I M P R O N T A

Trave Ast3d Fil Fil Nod3d Nod3d X3dIn. Y3dIn. Z3dIn. X3dFin Y3dFin Z3dFin Xfond Yfond Zfond Bfond Lfond N.ro N.ro In. Fin Iniz. Fin. (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) 1 1 1 2 1 2 0,00 0,00 0,00 3,00 0,00 0,00 1,50 -0,20 1,00 1,10 3,00 2 2 2 3 2 3 3,00 0,00 0,00 6,00 0,00 0,00 4,50 -0,20 1,00 1,10 3,00 3 3 3 4 3 4 6,00 0,00 0,00 9,00 0,00 0,00 7,50 -0,20 1,00 1,10 3,00

STRATIGRAFIA TRAVI WINKLER

Trave Q.t.v. Q.t.d. Q.falda Incl Kw Numero Sp.str. Peso Sp Fi' C' Cu Mod.El. Poisson Gr.Sovr Mod.Ed. N.ro (m) (m) (m) Grd kg/cmc Strato (m) kg/mc (Grd) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq 1 0,50 -0,10 0 37 1 5,00 1427 28,90 0,02 0,00 2972,00 0,20 1,00 26,70 2 1307 26,00 0,01 0,00 2722,00 0,20 1,00 34,89 2 0,50 -0,10 0 37 1 5,00 1427 28,90 0,02 0,00 2972,00 0,20 1,00 26,70 2 1307 26,00 0,01 0,00 2722,00 0,20 1,00 34,89 3 0,50 -0,10 0 37 1 5,00 1427 28,90 0,02 0,00 2972,00 0,20 1,00 26,70 2 1307 26,00 0,01 0,00 2722,00 0,20 1,00 34,89

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.U. - A1 DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Peso Strutturale 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Masse conc. dir. 0 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 Masse conc. dir. 90 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A2

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Masse conc. dir. 0 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 Masse conc. dir. 90 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Masse conc. dir. 0 0,00 Masse conc. dir. 90 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.


COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.



RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm 1 A1 / 1 5690 417 0 38960 23706

A2 / 1 4416 361 0 29969 18236 X+ A2 / 2 4237 308 122 23505 26171 X- A2 / 4 4436 323 127 36433 26171 Y+ A2 / 8 4366 405 38 31908 44688 Y- A2 / 9 4366 155 38 31908 8217

2 A1 / 1 4882 358 0 0 16287

A2 / 1 3794 311 0 0 12529 X+ A2 / 2 3715 270 107 1308 17981 X- A2 / 4 3715 270 107 1308 17981 Y+ A2 / 6 3715 345 32 392 30702 Y- A2 / 7 3715 132 32 392 5645

3 A1 / 1 5690 417 0 38960 23706

A2 / 1 4416 361 0 29969 18236 X+ A2 / 2 4436 323 127 36433 26171 X- A2 / 4 4237 308 122 23505 26171 Y+ A2 / 6 4366 405 38 31908 44688 Y- A2 / 7 4366 155 38 31908 8217

PARAMETRI GEOTECNICI TRAVI WINKLER IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA

Trave Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq 1 1,10 M1 1427 28,90 0,02 2972,00 0,20 0,16 8516,84 101,33

M2 1427 23,83 0,01 2972,00 0,20 0,16 10646,06 61,46

2 1,10 M1 1427 28,90 0,02 2972,00 0,20 0,16 8516,84 101,33 M2 1427 23,83 0,01 2972,00 0,20 0,16 10646,06 61,46

3 1,10 M1 1427 28,90 0,02 2972,00 0,20 0,16 8516,84 101,33

M2 1427 23,83 0,01 2972,00 0,20 0,16 10646,06 61,46

COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE

Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig 1 27,65 16,26 19,06 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 0,88 0,89 0,83 1,26 1,24 1,00 1,21 1,20 0,86 1,00 1,00 1,00 19,10 9,43 9,21 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 0,87 0,88 0,82 1,29 1,26 1,00 1,18 1,16 0,86 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 1,00 0,88 0,89 0,83 1,30 1,27 1,00 1,17 1,15 0,86 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 1,00 0,88 0,89 0,83 1,30 1,26 1,00 1,17 1,15 0,86 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/8 1,00 0,85 0,86 0,79 1,31 1,28 1,00 1,15 1,14 0,87 1,00 1,00 1,00 Y- A2/9 1,00 0,94 0,95 0,92 1,28 1,25 1,00 1,18 1,16 0,85 1,00 1,00 1,00 2 27,65 16,26 19,06 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 0,89 0,89 0,84 1,26 1,24 1,00 1,20 1,19 0,86 1,00 1,00 1,00 19,10 9,43 9,21 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 0,87 0,89 0,83 1,29 1,26 1,00 1,17 1,15 0,86 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 1,00 0,88 0,90 0,84 1,29 1,26 1,00 1,17 1,15 0,87 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 1,00 0,88 0,90 0,84 1,29 1,26 1,00 1,17 1,15 0,87 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 1,00 0,85 0,87 0,80 1,30 1,27 1,00 1,15 1,14 0,88 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 1,00 0,94 0,95 0,92 1,28 1,25 1,00 1,18 1,16 0,86 1,00 1,00 1,00 3 27,65 16,26 19,06 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 0,88 0,89 0,83 1,26 1,24 1,00 1,21 1,20 0,86 1,00 1,00 1,00 19,10 9,43 9,21 1,00 1,00 1,00 A2/1 1,00 0,87 0,88 0,82 1,29 1,26 1,00 1,18 1,16 0,86 1,00 1,00 1,00 X+ A2/2 1,00 0,88 0,89 0,83 1,30 1,26 1,00 1,17 1,15 0,86 1,00 1,00 1,00 X- A2/4 1,00 0,88 0,89 0,83 1,30 1,27 1,00 1,17 1,15 0,86 1,00 1,00 1,00 Y+ A2/6 1,00 0,85 0,86 0,79 1,31 1,28 1,00 1,15 1,14 0,87 1,00 1,00 1,00 Y- A2/7 1,00 0,94 0,95 0,92 1,28 1,25 1,00 1,18 1,16 0,85 1,00 1,00 1,00

CARICO LIMITE TRAVI WINKLER IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI


Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica 1 1 A1 / 1 1,02 2,86 1427 143,9 5,7 25,29 OK

A2 / 1 1,02 2,86 1427 43,5 4,4 9,85 OK X+ A2 / 2 0,98 2,89 1427 42,2 4,2 9,97 OK X- A2 / 4 0,98 2,84 1427 41,8 4,4 9,41 OK Y+ A2 / 8 0,90 2,85 1427 36,5 4,4 8,36 8,36 0,17 1,43 OK Y- A2 / 9 1,06 2,85 1427 49,4 4,4 11,31 OK

2 2 A1 / 1 1,03 3,00 1427 153,6 4,9 31,47 OK


3 3 A1 / 1 1,02 2,86 1427 143,9 5,7 25,29 OK


STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 1 Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq 1 1,1 0,18 2 1,2 0,15 3 1,2 0,15 4 1,1 0,18 1,2 0,17 1,3 0,14 1,3 0,14 1,2 0,17 1,3 0,15 1,4 0,13 1,4 0,13 1,3 0,15 1,4 0,13 1,5 0,12 1,5 0,12 1,4 0,13 1,5 0,12 1,6 0,11 1,6 0,11 1,5 0,12 1,6 0,10 1,7 0,10 1,7 0,10 1,6 0,10 1,7 0,09 1,8 0,09 1,8 0,09 1,7 0,09 1,8 0,08 1,9 0,08 1,9 0,08 1,8 0,08 1,9 0,07 2,0 0,08 2,0 0,08 1,9 0,07 2,0 0,07 2,1 0,07 2,1 0,07 2,0 0,07 2,1 0,06 2,2 0,05 2,2 0,05 2,1 0,06 2,2 0,04 2,3 0,04 2,3 0,04 2,2 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,4 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,5 0,02 2,5 0,02 2,4 0,04 2,5 0,02 2,6 0,02 2,6 0,02 2,5 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,7 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,8 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 2,9 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 3,0 0,02 3,0 0,02 2,9 0,02 3,0 0,01 3,1 0,01 3,1 0,01 3,0 0,01 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00

STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1 Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq 1 1,1 0,18 2 1,2 0,15 3 1,2 0,15 4 1,1 0,18 1,2 0,17 1,3 0,14 1,3 0,14 1,2 0,17 1,3 0,15 1,4 0,13 1,4 0,13 1,3 0,15 1,4 0,13 1,5 0,12 1,5 0,12 1,4 0,13 1,5 0,12 1,6 0,11 1,6 0,11 1,5 0,12 1,6 0,10 1,7 0,10 1,7 0,10 1,6 0,10 1,7 0,09 1,8 0,09 1,8 0,09 1,7 0,09 1,8 0,08 1,9 0,08 1,9 0,08 1,8 0,08 1,9 0,07 2,0 0,08 2,0 0,08 1,9 0,07 2,0 0,07 2,1 0,07 2,1 0,07 2,0 0,07 2,1 0,06 2,2 0,05 2,2 0,05 2,1 0,06 2,2 0,04 2,3 0,04 2,3 0,04 2,2 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,4 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,5 0,02 2,5 0,02 2,4 0,04 2,5 0,02 2,6 0,02 2,6 0,02 2,5 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,7 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,8 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 2,9 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 3,0 0,02 3,0 0,02 2,9 0,02 3,0 0,01 3,1 0,01 3,1 0,01 3,0 0,01 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00

STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1 Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq 1 1,1 0,18 2 1,2 0,15 3 1,2 0,15 4 1,1 0,18 1,2 0,17 1,3 0,14 1,3 0,14 1,2 0,17 1,3 0,15 1,4 0,13 1,4 0,13 1,3 0,15 1,4 0,13 1,5 0,12 1,5 0,12 1,4 0,13


STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1 Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq 1,5 0,12 1,6 0,11 1,6 0,11 1,5 0,12 1,6 0,10 1,7 0,10 1,7 0,10 1,6 0,10 1,7 0,09 1,8 0,09 1,8 0,09 1,7 0,09 1,8 0,08 1,9 0,08 1,9 0,08 1,8 0,08 1,9 0,07 2,0 0,08 2,0 0,08 1,9 0,07 2,0 0,07 2,1 0,07 2,1 0,07 2,0 0,07 2,1 0,06 2,2 0,05 2,2 0,05 2,1 0,06 2,2 0,04 2,3 0,04 2,3 0,04 2,2 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,4 0,04 2,3 0,04 2,4 0,04 2,5 0,02 2,5 0,02 2,4 0,04 2,5 0,02 2,6 0,02 2,6 0,02 2,5 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,7 0,02 2,6 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,8 0,02 2,7 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 2,9 0,02 2,8 0,02 2,9 0,02 3,0 0,02 3,0 0,02 2,9 0,02 3,0 0,01 3,1 0,01 3,1 0,01 3,0 0,01 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 3,1 0,01 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00 0,0 0,00


15. CALCOLO GEOTECNICO MURO SEZ. 1

DATI DI CALCOLO

P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso TERZA Longitudine Est (Grd) 14,34843 Latitudine Nord (Grd) 40,80798 Categoria Suolo B Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Probabilita' Pvr (SLV) 0,10000 Periodo Ritorno Anni (SLV) 712,00000 Accelerazione Ag/g (SLV) 0,18800 Fattore Stratigrafia 'S' 1,20000 Probabilita' Pvr (SLD) 0,63000 Periodo Ritorno Anni (SLD) 75,00000 Accelerazione Ag/g (SLD) 0,07200 -------------------------- T E O R I E D I C A L C O L O Verifiche effettuate con il metodo degli stati limite ultimi Portanza dei pali calcolata con la teoria di Norme A.G.I. Portanza terreno di fondazione calcolata con la teoria di Brinch-Hansen C R I T E R I D I C A L C O L O Non e' considerata l'azione sismica dovuta ai sovraccarichi sul terrapieno. Non e' considerata l'azione sismica dovuta alle forze applicate al muro. Non si tiene conto dell'effetto stabilizzante delle forze applicate al muro. Percentuale spinta a valle per la verifica a scorrimento 50 Percentuale spinta a valle per la verifica a ribaltam. 0 Percentuale spinta a valle per la verifica in fondazione 100 Percentuale spinta a valle per calcolo sollecitazioni 100 C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 Peso Specifico 1,00 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 Tipo Approccio Combinazione Unica: (A1+M1+R3) Tipo di fondazione Diretta COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 1,40 Scorrimento 1,10 Resist. Terreno Valle 1,40 Resist. alla Base 1,15 Resist. Lat. a Compr. 1,15 Resist. Lat. a Traz. 1,25 Carichi Trasversali 1,30

CARATTERISTICHE MATERIALI C A R A T T E R I S T I C H E D E I M A T E R I A L I

C A R A T T E R I S T I C H E C. A. E L E V A Z I O N E Classe Calcestruzzo C25/30 Classe Acciaio B450C Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq Coeff. di Poisson 0,0 Tipo Armatura POCO SENSIBILI Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq Tipo Ambiente ORDINARIA X0 Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % Fessura Max.Comb.Rare mm Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq


CARATTERISTICHE MATERIALIC A R A T T E R I S T I C H E D E I M A T E R I A L I

Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc Copriferro Netto 1,0 cm

C A R A T T E R I S T I C H E C. A. F O N D A Z I O N E Classe Calcestruzzo C25/30 Classe Acciaio B450C Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq Coeff. di Poisson 0,2 Tipo Armatura POCO SENSIBILI Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq Tipo Ambiente ORDINARIA X0 Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % Fessura Max.Comb.Rare mm Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc Peso Spec.CLS Magro 2200 kg/mc Copriferro Netto 1,0 cm

DATI TERRAPIENO MURO 1 Muro n.1 MURO 1 D A T I T E R R A P I E N O Altezza del terrapieno a monte nel punto di contatto col muro: 4,00 m Altezza del terrapieno a valle nel punto di contatto col muro: 0,50 m Inclinaz. media terreno valle(positivo se scende verso valle): 0 ° Angolo di attrito tra fondazione e terreno 15 ° Adesione tra fondazione e terreno 0,00 Kg/cmq Angolo di attrito tra fondazione e terreno in presenza acqua 15 ° Adesione tra fondazione e terreno in presenza di acqua 0,00 Kg/cmq Permeabilita' Terreno BASSA ----- Muro Vincolato NO ----- Coefficiente BetaM 0,240 ----- Coefficiente di intensita' sismica orizzontale 0,054 ----- Coefficiente di intensita' sismica verticale 0,027 -----

DATI STRATIGR. MURO 1 S T R A T I G R A F I A D E L T E R R E N O S T R A T O n. 1 : Spessore dello strato: 5,00 m Angolo di attrito interno del terreno: 29 ° Angolo di attrito tra terreno e muro: 29 ° Coesione del terreno in condizioni drenate: 0,01 Kg/cmq Adesione tra il terreno e il muro in condizioni drenate: 0,00 Kg/cmq Peso specifico apparente del terreno in assenza di acqua: 1427 Kg/mc Coesione del terreno in condizioni non drenate: 0,00 Kg/cmq Adesione tra il terreno e il muro in condizioni non drenate: 0,00 Kg/cmq Peso specifico efficace del terreno sommerso: 1427 Kg/mc Coefficiente di Lambe per attrito negativo pali: 0,00 S T R A T O n. 2 : Spessore dello strato: 4,00 m Angolo di attrito interno del terreno: 26 ° Angolo di attrito tra terreno e muro: 26 °


DATI STRATIGR. MURO 1 S T R A T I G R A F I A D E L T E R R E N O Coesione del terreno in condizioni drenate: 0,01 Kg/cmq Adesione tra il terreno e il muro in condizioni drenate: 0,00 Kg/cmq Peso specifico apparente del terreno in assenza di acqua: 1307 Kg/mc Coesione del terreno in condizioni non drenate: 0,00 Kg/cmq Adesione tra il terreno e il muro in condizioni non drenate: 0,00 Kg/cmq Peso specifico efficace del terreno sommerso: 1307 Kg/mc Coefficiente di Lambe per attrito negativo pali: 0,00

GEOMETRIA MURO 1 M U R O A M E N S O L A I N C E M E N T O A R M A T O Altezza del paramento: 4,00 m Spessore del muro in testa (sezione orizzontale): 50 cm Scostamento della testa del muro (positivo verso monte): 0 cm Spessore del muro alla base (sezione orizzontale): 70 cm

CARICHI MURO 1 S O V R A C C A R I C H I S U L T E R R A P I E N O C O N D I Z I O N E n. 1 ----- Sovraccarico uniformemente distribuito generalizzato: 0,25 t/mq Sovraccarico uniformemente distribuito a nastro: 0,25 t/mq Distanza dal muro del punto di inizio del carico a nastro: 0,00 m Distanza dal muro del punto di fine del carico a nastro: 0,00 m Sovraccarico concentrato lineare lungo lo sviluppo: 0,00 t/m Distanza dal muro del punto di applicazione carico lineare: 1,00 m Carico concentrato puntiforme: 0,00 t Interasse tra i carichi puntiformi lungo lo sviluppo: 1,00 m Distanza dal muro punto di applicazione carico puntiforme: 0,00 m Sovraccarico uniformemente distribuito terrapieno a valle: 0,00 t/mq C O N D I Z I O N E n. 2 ----- Sovraccarico uniformemente distribuito generalizzato: 0,50 t/mq Sovraccarico uniformemente distribuito a nastro: 0,50 t/mq Distanza dal muro del punto di inizio del carico a nastro: 0,00 m Distanza dal muro del punto di fine del carico a nastro: 0,00 m Sovraccarico concentrato lineare lungo lo sviluppo: 0,00 t/m Distanza dal muro del punto di applicazione carico lineare: 1,00 m Carico concentrato puntiforme: 0,00 t Interasse tra i carichi puntiformi lungo lo sviluppo: 1,00 m Distanza dal muro punto di applicazione carico puntiforme: 0,00 m Sovraccarico uniformemente distribuito terrapieno a valle: 0,00 t/mq

COMBINAZIONI MURO 1 Cond. Descrizione Num. Condizione 1 PERMANENTE 2 PERMANENTE


COMBINAZIONI MURO 1C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. A 1

Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma 1 1,50 0,00 0,00 2 1,50 1,50 0,00 3 1,00 0,00 1,00

COMBINAZIONI MURO 1

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. R A R A Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,00 0,00 2 1,00 1,00

COMBINAZIONI MURO 1

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. F R E Q. Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,00 0,00 2 1,00 0,00

COMBINAZIONI MURO 1

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. P E R M. Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,00 0,00

COMBINAZIONI MURO 2 Cond. Descrizione Num. Condizione 1 PERMANENTE

COMBINAZIONI MURO 2

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.U. A 1 Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,50 0,00 2 1,00 1,00

COMBINAZIONI MURO 2

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. R A R A Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,00

COMBINAZIONI MURO 2 C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. F R E Q.

Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma 1 1,00

COMBINAZIONI MURO 2

C O M B I N A Z I O N I D I C A R I C O S.L.E. P E R M. Comb Cond.1 Cond.2 Cond.3 Cond.4 Cond.5 Cond.6 Cond.7 Cond.8 Cond.9 Cond10 Sisma

1 1,00

PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: A1


C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 1 1 1,30 4,50 1,30 5,43 2 1,30 3,75 1,30 4,92 3 2,30 0,50 1,30 2,71 4 2,30 0,50 2,30 2,71 5 2,30 -0,10 2,30 2,30






P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A M O N T E Comb. Punto Zona Or.tot Ver.tot Or.sta Ver.sta Or.sis Ver.sis Or.coe Ver.coe Or.fal Ver.fal Or.car Ver.car Or.tpr Ver.tpr N.ro N. Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 1 1 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 101 56 0 0 0 0 0 0 0 0 101 56 0 0 2 sup 476 263 375 207 0 0 0 0 0 0 101 56 0 0

inf 555 575 437 453 0 0 0 0 0 0 118 122 0 0 3 sup 2446 2534 2329 2412 0 0 0 0 0 0 118 122 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 2100 1159 1999 1103 0 0 0 0 0 0 101 56 0 0 5 sup 2400 1325 2299 1269 0 0 0 0 0 0 101 56 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: A1 P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A M O N T E

Comb. Punto Zona Or.tot Ver.tot Or.sta Ver.sta Or.sis Ver.sis Or.coe Ver.coe Or.fal Ver.fal Or.car Ver.car Or.tpr Ver.tpr N.ro N. Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 2 1 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 303 167 0 0 0 0 0 0 0 0 303 167 0 0 2 sup 678 374 375 207 0 0 0 0 0 0 303 167 0 0

inf 790 819 437 453 0 0 0 0 0 0 353 366 0 0 3 sup 2682 2778 2329 2412 0 0 0 0 0 0 353 366 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 2302 1271 1999 1103 0 0 0 0 0 0 303 167 0 0 5 sup 2602 1436 2299 1269 0 0 0 0 0 0 303 167 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



inf 78 43 -10 -6 10 6 0 0 0 0 78 43 0 0 2 sup 524 289 379 209 68 37 0 0 0 0 78 43 0 0

inf 602 654 435 473 78 84 0 0 0 0 89 97 0 0 3 sup 2124 2309 1761 1914 274 297 0 0 0 0 89 97 0 0



Comb. Punto Zona Or.tot Ver.tot Or.sta Ver.sta Or.sis Ver.sis Or.coe Ver.coe Or.fal Ver.fal Or.car Ver.car Or.tpr Ver.tpr N.ro N. Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 1849 1021 1533 846 238 132 0 0 0 0 78 43 0 0 5 sup 2115 1167 1765 974 272 150 0 0 0 0 78 43 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: A1 C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 1 1 0,00 0,00 0,80 0,00 2 0,00 0,00 0,60 0,00 3 0,00 0,50 0,00 -0,85 4 0,00 0,00 0,00 0,00

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: A1

C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 2 1 0,00 0,00 0,80 0,00 2 0,00 0,00 0,60 0,00 3 0,00 0,50 0,00 -0,85 4 0,00 0,00 0,00 0,00

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: A1

C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 3 1 0,00 0,00 0,80 0,00 2 0,00 0,00 0,60 0,00 3 0,00 0,50 0,00 -0,88 4 0,00 0,00 0,00 0,00

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: A1 P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A V A L L E


inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup -2048 0 -2048 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0



inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup -2048 0 -2048 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0





Comb. Punto Zona Or.tot Ver.tot Or.sta Ver.sta Or.sis Ver.sis Or.coe Ver.coe Or.fal Ver.fal Or.car Ver.car Or.tpr Ver.tpr N.ro N. Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup -1926 0 -2049 0 123 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - Tabella Combinazioni: A1 P R E S S I O N I S U L M U R O Com Punto X vert Y vert Zona Or.Terr. Ver.Terr Or.Acqua Ver.Acq. N.r N.ro m m Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 1 1 1,30 4,50 pre 0 0 0 0 seg 101 56 0 0 1 2 1,30 3,75 pre 476 263 0 0 seg 581 0 0 0 1 3 1,30 0,50 pre 2560 0 0 0 seg 0 6590 0 0 1 4 2,30 0,50 pre 0 8614 0 0 seg 2100 1159 0 0 1 5 2,30 0,00 pre 2400 1325 0 0 seg 0 0 0 0 1 6 2,30 -0,10 pre 0 0 0 0 seg 0 -2230 0 0 1 7 2,00 -0,10 pre 0 -3702 0 0 seg -61559 0 0 0 1 8 2,00 0,00 pre -61559 0 0 0 seg 0 -3702 0 0 1 9 0,00 0,00 pre 0 -13520 0 0 seg -2048 0 0 0 1 10 0,00 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 1 11 0,60 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 1 12 0,80 4,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - Tabella Combinazioni: A1

P R E S S I O N I S U L M U R O Com Punto X vert Y vert Zona Or.Terr. Ver.Terr Or.Acqua Ver.Acq. N.r N.ro m m Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 2 1 1,30 4,50 pre 0 0 0 0 seg 303 167 0 0 2 2 1,30 3,75 pre 678 374 0 0 seg 827 0 0 0 2 3 1,30 0,50 pre 2806 0 0 0 seg 0 7419 0 0 2 4 2,30 0,50 pre 0 9443 0 0 seg 2302 1271 0 0 2 5 2,30 0,00 pre 2602 1436 0 0 seg 0 0 0 0


PRESSIONI MURO 1 - Tabella Combinazioni: A1 P R E S S I O N I S U L M U R O Com Punto X vert Y vert Zona Or.Terr. Ver.Terr Or.Acqua Ver.Acq. N.r N.ro m m Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 2 6 2,30 -0,10 pre 0 0 0 0 seg 0 -642 0 0 2 7 2,00 -0,10 pre 0 -2640 0 0 seg -72290 0 0 0 2 8 2,00 0,00 pre -72290 0 0 0 seg 0 -2640 0 0 2 9 0,00 0,00 pre 0 -15960 0 0 seg -2048 0 0 0 2 10 0,00 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 2 11 0,60 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 2 12 0,80 4,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - Tabella Combinazioni: A1

P R E S S I O N I S U L M U R O Com Punto X vert Y vert Zona Or.Terr. Ver.Terr Or.Acqua Ver.Acq. N.r N.ro m m Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 3 1 1,30 4,50 pre 0 0 0 0 seg 78 43 0 0 3 2 1,30 3,49 pre 524 289 0 0 seg 635 0 0 0 3 3 1,30 0,50 pre 2317 0 0 0 seg 0 6449 0 0 3 4 2,30 0,50 pre 0 7283 0 0 seg 1849 1021 0 0 3 5 2,30 0,00 pre 2115 1167 0 0 seg 0 0 0 0 3 6 2,30 -0,10 pre 0 0 0 0 seg 0 -892 0 0 3 7 2,00 -0,10 pre 0 -2519 0 0 seg -59112 0 0 0 3 8 2,00 0,00 pre -59112 0 0 0 seg 0 -2519 0 0 3 9 0,00 0,00 pre 0 -13367 0 0 seg -1926 0 0 0 3 10 0,00 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 3 11 0,60 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 3 12 0,80 4,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: Rare

C O O R D I N A T E P U N T I


Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 1 1 1,30 4,50 1,30 5,43 2 1,30 3,75 1,30 4,92 3 2,30 0,50 1,30 2,71 4 2,30 0,50 2,30 2,71 5 2,30 -0,10 2,30 2,30

PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: Rare


PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: Rare P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A M O N T E


inf 67 37 0 0 0 0 0 0 0 0 67 37 0 0 2 sup 356 197 289 159 0 0 0 0 0 0 67 37 0 0

inf 415 430 336 348 0 0 0 0 0 0 78 81 0 0 3 sup 1870 1937 1791 1856 0 0 0 0 0 0 78 81 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 1605 886 1538 849 0 0 0 0 0 0 67 37 0 0 5 sup 1835 1013 1768 976 0 0 0 0 0 0 67 37 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - MONTE - Tabella Combinazioni: Rare P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A M O N T E


inf 202 112 0 0 0 0 0 0 0 0 202 112 0 0 2 sup 491 271 289 159 0 0 0 0 0 0 202 112 0 0

inf 572 592 336 348 0 0 0 0 0 0 235 244 0 0 3 sup 2027 2099 1791 1856 0 0 0 0 0 0 235 244 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 1740 960 1538 849 0 0 0 0 0 0 202 112 0 0 5 sup 1970 1088 1768 976 0 0 0 0 0 0 202 112 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: Rare C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 1 1 0,00 0,00 0,80 0,00 2 0,00 0,00 0,60 0,00 3 0,00 0,50 0,00 -0,85 4 0,00 0,00 0,00 0,00

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: Rare

C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 2 1 0,00 0,00 0,80 0,00


PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: Rare C O O R D I N A T E P U N T I Comb. Punto X pres. Y pres. X muro X rott. N.ro N. m m m m 2 0,00 0,00 0,60 0,00 3 0,00 0,50 0,00 -0,85 4 0,00 0,00 0,00 0,00

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: Rare P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A V A L L E


inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup -2048 0 -2048 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - VALLE - Tabella Combinazioni: Rare P R E S S I O N I D E L T E R R A P I E N O A V A L L E


inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 sup 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 sup -2048 0 -2048 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

inf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

PRESSIONI MURO 1 - Tabella Combinazioni: Rare P R E S S I O N I S U L M U R O Com Punto X vert Y vert Zona Or.Terr. Ver.Terr Or.Acqua Ver.Acq. N.r N.ro m m Kg/mq Kg/mq Kg/mq Kg/mq 1 1 1,30 4,50 pre 0 0 0 0 seg 67 37 0 0 1 2 1,30 3,75 pre 356 197 0 0 seg 434 0 0 0 1 3 1,30 0,50 pre 1956 0 0 0 seg 0 6097 0 0 1 4 2,30 0,50 pre 0 6584 0 0 seg 1605 886 0 0 1 5 2,30 0,00 pre 1835 1013 0 0 seg 0 0 0 0 1 6 2,30 -0,10 pre 0 0 0 0 seg 0 -2503 0 0 1 7 2,00 -0,10 pre 0 -3659 0 0 seg -45622 0 0 0 1 8 2,00 0,00 pre -45622 0 0 0 seg 0 -3659 0 0 1 9 0,00 0,00 pre 0 -11364 0 0 seg -2048 0 0 0 1 10 0,00 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 1 11 0,60 0,50 pre 0 0 0 0 seg 0 0 0 0 1 12 0,80 4,50 pre 0 0 0 0

progetto definitivo “riqualificazione delle aree … geotecnica e sulle... · d5 – relazione...

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