prvky betonových konstrukcíprvky betonových konstrukcí bl01 – 2 přednáška konstrukční...
TRANSCRIPT
Prvky betonových konstrukcí
BL01 – 2 přednáška
Konstrukční vlastnosti betonu (pevnost, pružnost, přetvárnost), jejich proměnnost a faktory je ovlivňující.
Klasifikace betonu a jeho návrhové parametry.
Konstrukční vlastnosti výztuže, její klasifikace a návrhové parametry.
Zajištění spolupůsobení betonu a výztuže.
Zajištění trvanlivosti betonových konstrukcí.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Konstrukční vlastnosti betonu
Pevnost: mezní napětí při kterém se beton poruší.
v tlaku krychelná fc,cube
v tlaku prostém (válcová) fc nebo fc,cyl
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Konstrukční vlastnosti betonu
v tlaku za ohybu
v tahu prostém
v tahu za ohybu popř. pevnost v tahu příčném
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Konstrukční vlastnosti betonu
Návrhová proměnnost pevnosti betonu – náhodná
veličina výběrový soubor
•5% kvantil – použití v MSÚ
• charakteristická pevnost v tlaku fck ,
• charakteristická pevnost v tahu fctk,0,05
•hodnoty průměrné – použití MSP,
•průměrná pevnost v dostředném tahu fctm
•95% kvantil – např. •charakteristická pevnost v tahu fctk,0,95
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Pracovní diagram betonu
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Přetvoření betonu
Krátkodobé poměrné přetvoření
Část vratná (pružné)
Část nevratná (nepružné, plastické)
Poměrné přetvoření zpožděné - dotvarování
Část vratná
Část nevratná
st,c
ce
cp
cc
ccpcce
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Ec0 Ec
Ec,eff
Ec0 Ec
Ec,eff
Modul pružnosti
Tečnový modul pružnosti – Ec0
Sečnový modul pružnosti – Ec
(Ecm)
Účinný modul pružnosti – Ec,eff
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Tvar pracovního diagramu
Způsob řízení zkoušky zatěžování silou (bez sestupné
větve
zatěžování deformací (má
sestupnou větev)
přetvoření při dosažení
maximální pevnosti (𝜀𝑐)
plastická oblast se
zkracuje – beton se
stává křehčí
Tvar pracovního diagramu v
závislosti na pevnosti v tlaku
roste modul pružnosti (pracovní diagram
se napřimuje
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Opakovaná zatížení
0,45fc = fc,per – trvalá pevnost betonu při pomíjivém
zatížení (souvisí s dolní hranicí rozvoje mikrotrhlin = počátek
tvoření mikrotrhlin)
0 – σc > fc,per
• po určitém počtu cyklů dojde k porušení
• s rostoucím velikostí napětí v betonu klesá
počet cyklů nutný k porušení
• s rostoucím napětím v betonu roste i
přetvoření při porušení
největší přetvoření při σc = αccfc
σc > αccfc – porušení na Ω
σc = fc – jeden cyklus
0 – σc ≤ 0,45fc,
• vzrůstá trvalé přetvoření po odlehčení,
• po určitém počtu cyklů se ustálí.
Zatížení pomíjivé
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Opakovaná zatížení
Vyjádření závislosti pevnosti betonu a počtu zatěžovacích cyklů –
Wöhlerova křivka – rostoucí počet zatěžovacích cyklů – pevnost nejprve
rychle klesá a pak zvolňuje, až při 2 mil. cyklů se zastaví – mez únavy fc,.fat ≈
0,5fc
Snížení pevnosti betonu při 2.104 a 2.106 cyklů opakovaného zatěžování v závislosti
na rozkmitu napětí
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Objemové změny betonu
Dotvarování – změna mikrostruktury cementového gelu, účinkem
dlouhodobě působícího napětí v betonu je chemicky volná voda vytlačována
do kapilár, odkud vysychá.
Závislé na
složení betonové směsi a jejím zhutnění
vlivu prostředí (vlhkost) a průřezových rozměrech
pevnosti a stáří betonu, kdy se trvale zatíží
době působení dlouhodobého zatížení
σc ≤ 0,45fc – lineární dotvarování εcc(∞,t0)/ εc = φ(∞,t0)
σc > 0,45fc – nelineární dotvarování – přetvoření z dotvarování se zvětšuje
rychleji než by odpovídalo φ
Relaxace
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Objemové změny betonu Smršťování
z vysýchání chemicky nevázané vody (nezávisí na napětí)
autogenní (chemické - pokračující hydratace)
(karbonatační – reakce hydratujícího cementu s oxidem uhličitým za přítomnosti vlhkosti)
(plastické smršťování – ztráta vody z betonu pokud je v plastickém stavu)
Závisí na:
složení betonové směsi, zhutnění a ošetřování
vlhkosti prostředí a rozměrech prvku
teplota prostředí a stáří
výztuž
Smršťování nemá škodlivé účinky, může-li probíhat volně (bez překážky):
Masivní konstrukce – nestejné smršťování v jádru a na povrchu.
Styk betonů různého stáří – nestejné smršťování – vznik napětí.
Výztuž: zmenšuje přetvoření, ale v betonu vzniká tahové napětí a ve výztuži napětí tlakové.
Omezení velikosti smršťování:
vhodné ošetřování zpomalí smršťování a přesune jej do doby, kdy má beton větší
tahovou pevnost, konečné hodnoty zůstanou stejné
vhodně zvolená betonová směs
konstrukční opatření – rozdělení konstrukce dilatačními spárami
postup betonování
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Objemové změny betonu
Pohydratační objemové změny: Vlhnutí a vysychání betonu – nárůst a pokles objemu betonu – jsou vratné.
Střídání vlhnutí a vysychání betonu – střídání tahových a tlakových napětí –
nepříznivé pro beton.
Teplotní změny
součinitel teplotní roztažnosti α = 1,0 x 10-5K-1
Δl = α t l,
kde:
l – délka prvku
t – teplotní rozdíl
Nutno uvažovat u masivních a staticky neurčitých konstrukcí.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Materiálové a deformační charakteristiky
betonu
Značení - třída betonu C 25/30 C – jedná se o materiál BETON (CONCRETE)
25 – fck – charakteristická pevnost betonu v tlaku - válcová
30 – fck,cube – charakteristická pevnost betonu v tlaku- krychlená
Návrhové hodnoty pevnosti betonu
- v tlaku fcd = αccfck/ c kde
αcc – součinitel uvažující dlouhodobé účinky na tlakovou pevnost betonu
- v tahu fctd = αctfctk,0,05/ c αct – součinitel uvažující dlouhodobé účinky na takovou pevnost betonu
c = 1,5 mezní stav únosnosti - dočasné a trvalá návrhové situace
1,2 mezní stav únosnosti - mimořádná návrhová situace
1,0 mezní stav použitelnosti, účinky požárů
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Pracovní diagramy
d) d)
=0,8 pro fck 50 MPa
=0,8-(fck-50)/400 pro 50<fck 90 MPa
=1,0 pro fck 50 MPa
=1,0-(fck-50)/200 pro 50<fck 90 MPa
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Pracovní diagramy
Schéma pracovního
diagramu betonu pro
analýzu konstrukce
Parabolicko-rektangulární
Bilineární
Obdélníkové rozdělení napětí
As
d
fcd
Fs
x
s
x
cu3Fc
Ac
Pracovní diagramy
betonu pro výpočet
dle MSÚ
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Charakteristika betonu
Pevnostní třídy betonu
C 1
2/1
5
C 1
6/2
0
C 2
0/2
5
C 2
5/3
0
C 3
0/3
7
C 3
5/4
5
C 4
0/5
0
C 4
5/5
5
C 5
0/6
0
C 5
5/6
7
C 6
0/7
5
C 7
0/8
5
C 8
0/9
5
C 9
0/1
05
C 1
00
/11
5
Pe
vno
st v
tla
ku a
tah
u
fck [MPa] 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100
fck,cube [MPa] 15 20 25 30 37 45 50 55 60 67 75 85 95 105 115
fcm [MPa] 20 24 28 33 38 43 48 53 58 63 68 78 88 98 108
fctm [MPa] 1,6 1,9 2,2 2,6 2,9 3,2 3,5 3,8 4,1 4,2 4,4 4,6 4,8 5,0 5,2
fctk;0,05 [MPa] 1,1 1,3 1,5 1,8 2,0 2,2 2,5 2,7 2,9 3,0 3,1 3,2 3,4 3,5 3,7
fctk;0,95 [MPa] 2,0 2,5 2,9 3,3 3,8 4,2 4,6 4,9 5,3 5,5 5,7 6,0 6,3 6,6 6,8
Ecm [GPa] 27 29 30 31 33 34 35 36 37 38 39 41 42 44 45
Pře
tvo
řen
í be
ton
u
εc1 [‰] 1,80 1,90 2,00 2,10 2,20 2,25 2,30 2,40 2,45 2,50 2,60 2,70 2,80 2,80 2,80
εcu1 [‰] 3,50 3,20 3,00 2,80 2,80 2,80 2,80
εc2 [‰] 2,00 2,20 2,30 2,40 2,50 2,60 2,60
εcu2 [‰] 3,50 3,10 2,90 2,70 2,60 2,60 2,60
n 2,00 1,75 1,60 1,45 1,40 1,40 1,40
εc3 [‰] 1,75 1,80 1,90 2,00 2,20 2,30 2,40
εcu3 [‰] 3,50 3,10 2,90 2,70 2,60 2,60 2,60
Pozn: Pevnostní třídy betonu C 8/10 a C 100/115 uvedené v ČSN EN 206 nejsou v ČSN EN 1992-1-1 a v NA ČR uvažovány. Charakteristiky pro C 100/115 jsou převzaty z německé národní přílohy.
Analytické vztahy pro charakteristiky (a odvolávky na obrázek návrhového pracovního diagramu betonu): pro fck : fck = fck,cyl , [viz EN 206] pro fcm : fcm = fck + 8 [MPa] pro fctm : fctm = 0,3 fck
(2/3) pro beton ≤ C50/60 nebo fctm = 2,12 ln[1+(fcm/10)] pro beton > C 50/60
pro fctk;0,05 : fctk;0,05 = 0,7 fctm , [0,05 kvantil] pro fctk;0,95 : fctk;0,95 = 1,3 fctm , [0,95 kvantil] pro Ecm : Ecm = 22 (fcm/10)
0,3 , [fcm v MPa]
pro εc1 : εc1 [‰] = 0,7 fcm0,31
< 2,80 , (viz obr.a)) pro εcu1 : εcu1 [‰] = 2,80+27[(98-fcm)/100]
4 pro fck ≥ 50 MPa , (viz obr.a))
pro εc2 : εc2 [‰] = 2,00+0,085(fck-50)0,53
pro fck ≥ 50 MPa , (viz obr.b)) pro εcu2 : εcu2 [‰] = 2,60+35[(90-fck)/100]
4 pro fck ≥ 50 MPa , (viz obr.b))
pro n : n = 1,40+23,4[(90-fck)/100]4
pro fck ≥ 50 MPa pro εc3 : εc3 [‰] = 1,75+0,55[(fck-50)/40] pro fck ≥ 50 MPa , (viz obr.c)) pro εcu3 : εcu3 [‰] = 2,60+35[(90-fck)/100]
4 pro fck ≥ 50 MPa , (viz obr.c) a d))
Pozn.: Některé analytické vztahy neplatí pro pevnostní třídu betonu C 100/115 (vyplývá z tabulky).
Analytické vztahy/
vysvětlivky
f cm = f ck + 8
(MPa)
f ctm = 0,30 f ck(2/3)
C50/60
f ctm = 2,12·In(1+(f cm/ 10)) > C50/60
f ctk;0,05 = 0,7 f ctm
5% kvantil
f ctk;0,95 = 1,3 f ctm
95% kvantil
E cm = 22(f cm/10)0,3
(f cm v MPa)
viz obrázek 3.2
c1 (0/00) = 0,7 f cm
0,31 < 2.8
viz obrázek 3.2 pro f ck ≥ 50 MPa
cu1(0/00) = 2,8 + 27[(98 - f cm)/100]
4
viz obrázek 3.3 pro f ck ≥ 50 MPa
c2(0/00) = 2,0 + 0,085(f ck – 50)
0,53
viz obrázek 3.3 pro f ck ≥ 50 MPa
cu2(0/00) = 2,6 + 35[(90 – f ck)/100]
4
pro f ck ≥ 50 MPa
n = 1,4 + 23,4[(90 – f ck)/100]4
viz obrázek 3.4 pro f ck ≥ 50 MPa
c3(0/00) = 1,75 + 0,55[(f ck – 50)/40]
viz obrázek 3.4 pro f ck ≥ 50 MPa
cu3(0/00) = 2,6 + 35[(90 – f ck)/100]
4
f ck
(MPa)
f ck,cube
(MPa)
f cm
(MPa)
f ctm
(MPa)
f ctk,0,05
(MPa)
f ctk,0,95
(MPa)
E cm
(GPa)
Pevnostní třídy betonu
c1 (‰)
cu1 (‰)
c2 (‰)
12
15
20
1,6
1,1
2
cu2 (‰)
n
c3 (‰)
cu3 (‰)
2,00
1,75
3,50
27
1,80
16
20
24
1,9
1,3
2,5
29
1,90
20
25
28
2,2
1,5
2,9
30
2,00
25
30
33
2,6
1,8
3,3
31
2,10
33
2,20
30
37
38
2,9
40
50
48
3,5
2,5
4,6
35
2,30
45
55
53
3,8
2,7
4,9
36
2,40
50
60
58
4,1
2,9
5,3
37
2,45
55
67
63
4,2
3
5,5
38
2,50
3,20
2,20
3,10
1,75
1,80
3,10
60
75
68
4,4
3,1
5,7
39
2,60
3,00
2,30
2,90
1,60
1,90
2,90
70
85
78
4,6
3,2
6
41
2,70
2,80
2,40
2,70
1,45
2,00
2,70
80
95
88
4,8
3,4
6,3
42
2,80
2,80
2,50
2,60
1,40
2,20
2,60
90
105
98
5
3,5
6,6
44
2,80
2,30
2,60
2,80
2,60
2,60
1,40
2,25
3,50
2,00
3,50
2,2
4,2
34
35
45
43
3,2
2
3,8
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
souhrn všech vložek, které jsou
vhodně místěny v betonu a které
zlepšují mechanické vlastnosti ŽB
konstrukce.
přebírá napětí
množství a poloha se řídí:
statickým výpočtem
konstrukčními zásadami
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
výztuž nosná×konstrukční
betonářská – pevnost 400 – 600 MPa (200-700)
předpínací
tuhá
rozptýlená
kovová×nekovová
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
výztuž nosná×konstrukční
betonářská
Předpínací – 1000 – 2000 MPa
tuhá
rozptýlená
kovová×nekovová
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
výztuž
nosná×konstrukční
betonářská
předpínací
tuhá
rozptýlená
kovová×nekovová
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
výztuž
nosná×konstrukční
betonářská
předpínací
tuhá
rozptýlená
kovová×nekovová
STEELCRETE®
STAMIX
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonářská výztuž
výztuž
nosná×konstrukční
betonářská
předpínací
tuhá
rozptýlená
kovová×nekovová
FORTA-FERRO®
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Mechanické vlastnosti betonářské oceli
• tvářením za studena (kroucením nebo
protahováním) ztrácí viditelnou mez kluzu. Proto
se zavádí tzv. smluvní mez kluzu – mez 0,2 (
taková hodnota napětí, při které po odlehčení
zůstane plastické poměrné přetvoření 0,2%). U
takto upravené oceli se snižuje tažnost a mírně
zvyšuje mez kluzu.
Skutečné pracovní diagramy typických betonářských ocelí
ft = kfykt
uk
fyk
f0,2k
uk
0,2%
ft = kf0,2k
a) ocel za tepla válcovaná b) ocel za studena tvářená
• vyrábí se z oceli většinou válcované za
tepla (ale i tvářené za studena)
• pevnost v tahu je přibližně stejná jako
pevnost v tlaku
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Mechanické vlastnosti betonářské oceli
Mez kluzu Re – deklarovaná mez kluzu výrobcem fyk (je to 5% kvantil).
Tažnost – je charakterizována hodnotami: εuk
k=(ft/fy)k (představují 10% kvantit)
Ohýbatelnost -„schopnost materiálu se ohýbat, aniž by se porušil.“ zkouška zpětným ohybem
Soudržnost - daná vztažné ploše žebírek fR (z geometrie žebírek)
Tolerance- udává jako % úchylky hmotnosti
Svařitelnost - podle EN oceli svařitelné a nesvařitelné.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Požadované vlastnosti betonářské výztuže (podle EN 1992-1-1)
Vlastnost Výrobek Tyče a vyrovnané svitky Svařované sítě Požadavek
Kvantil % Třída tažnosti 2)
A B C A B C
Charakteristická mez kluzu fyk, nebo f0,2k (MPa)
400 až 600 5
Minimální hodnota k = (ft/fy)k ≥1,05 ≥1,08 ≥1,15 ≥1,05 ≥1,08 ≥1,15
10 <1,35 <1,35
Charakteristická hodnota εuk (%) ≥2,5 ≥5,0 ≥7,5 ≥2,5 ≥5,0 ≥7,5 10
Rozsah únavového napětí pro N ≥ 2*10
6 cyklů s horní mezí β.fyk
3)
≥ 150 MPa ≥ 100 MPa 10
Pevnost svaru ve střihu - 0,3 A4)
fyk minimum
Obývatelnost (ověřena zkouškami) ohybem / zpětným ohybem -
Soudržnost: Minimální vztažná plocha žebírek fR,min
Vložka Ø (mm): 5 - 6
6,5 - 12 > 12
0,035 0,040 0,056
5
Max. odchylka hmotnosti pro jednotlivou vložku (%)
Vložka Ø (mm): ≤ 8 > 8
± 6,0 ± 4,5
5
1) Platí pro teploty výztuže -40 až +100 °C. 3) Doporučená hodnota β = 0,6. 2) Tažnost: A - normální, B - vysoká, C - velmi vysoká. 4) A = průřezová plocha drátu.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Charakteristiky betonářské výztuže (podle EN 10080 a ČSN 42 0139)
Značka podle EN
1)
Značky v národní normě
2)
Min. Rm /Re
9)
Prodl. Agt
9) [%]
Třída tažn.
3)
Sortiment profilů 4)
Min. mez kluzu Re
9)
[MPa]
Min. pevn. v tahu Rm
9)
[MPa]
B420 7)
A 400 NR 1,08 5 B Základní sortiment pro tyče:
6-8-10-12-14-16-18-20-22-25-28-30
5)-32-36
5)-40
5)-50
5)
Sortiment pro svitky, sítě6)
, příhradové nosníky: 4-4,5-5-5,5-6-6,5-7-7,5-8-8,5-9-9,5-10-10,5-11-11,5-12-14-16
U některých výztuží mohou výrobci dodávat i jiné profily. Profily mimo základní sortiment (pro tyče) jsou vyráběné výhradně tvářením za studena (hodnoty vlastností v tab. jsou v závorce; problematičtější svařitelnost). Profily základní řady jsou většinou podle třídy tažnosti.
400 460
BSt 420 S 1,08 5 B 420 500
B500
BSt 500 M 1,05 (1,03) 2,5 (2,0) A 500 550
BSt 500 KR 1,06 3 A 510 550
M 500 1,05 (1,03) 2,5 (2,0) A 500 560
BSt 500 S 1,08 5 B 500 550
BSt 500 WR 1,08 5 B 500 550
A 500 NR 1,08 5 B 500 550
10505.9 1,08 5 B 500 550
B500SP 1,15 - 1,35 8 C 500 575
B 550
M 550 1,05 (1,03) 2,5 (2,0) A 550 620
BSt 550 1,10 5 (4) B 550 620
1) Uvedenou značku podle EN 10027-1 je nutno doplnit o třídu tažnosti – např. B500B, pro hladkou výztuž B500B+G. 2) Platí pro výztuže vyráběné a používané v ČR (např. ze zemí Rakousko, Německo, Portugalsko, Slovinsko, Polsko a ČR). Pro jiné výztuže je nutno vycházet z požadovaných vlastností – viz tabulka výše (dle EN 1992-1-1). 3) Ocel třídy tažnosti C se v ČR nevyrábí, i když v ČSN 42 0139 je uvedena i výztuž B500C - výztuž B500SP se vyrábí v Polsku. 4) Sortiment profilů pro jednotlivé značky ocelí je nutno ověřit podle výrobních programů jednotlivých výrobců. 5) Profil dodávaný jen některými výrobci nebo po dohodě. 6) Pro svařované sítě se požívají dráty žebírkované (KARI) nebo dráty s vtisky (neplatí pro ně ČSN 42 0139) – sortiment podle výrobců. 7) Není uvedena v ČSN 42 0139. 8) Svařitelnost oceli je určená specifikací od výrobce (podmínky v ČSN EN ISO 17660-1 a 2). 9) Modul pružnosti oceli Es = 200 GPa; Re odpovídá fyk , Rm odpovídá ftk , Agt odpovídá εuk a Rm/Re odpovídá (ft/fy)k.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Pracovní diagramy oceli podle tažnosti
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Návrhové vlastnosti bet. výztuží
Návrhová pevnost výztuže v tahu i tlaku fyd = fyk/ s
fyk - charakteristická mez kluzu
s – součinitel spolehlivosti výztuže 1,15 pro mezní stav únosnosti pro trvalé a dočasné
návrhové situace
1,0 pro mezní stav únosnosti pro mimořádné návrhové situace
1,0 pro mezní stav použitelnosti
Modul pružnosti - Es = 200 GPa
měrná hmotnost – 7850 kg/m3;
součinitel tepelné roztažnosti αs =1,2×10-5 K-1
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zjednodušené návrhové pracovní diagramy
B1) se stoupající větví (se zpevněním)
- εud (εud = 0,9 εuk)
- maximální napětí – k fyk/ s při εuk,
B2) s vodorovnou větví na úrovni meze kluzu – bez omezení poměrného přetvoření
ud
fyd/Es
fyk
kfyk
fyd = fyk/s
kfyk
A
B
uk
kfyk/s
Idealizovaný pracovní diagram betonářské výztuže pro tah i tlak (podle
EN 1992-1-1)
A idealizovaný diagram
B návrhový diagram:
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Druhy betonářské výztuže
Pruty z betonářské oceli – průřez kruhový nebo skoro kruhový
povrch hladký, s žebírky, s vtisky
Jmenovitý průměr a jmenovitá plocha průřezu – jsou vztažené k profilu hladké vložky stejné měrné hmotnosti (kg/m)
Tyč – přímá (rovná) výztužná vložka
– povrch hladký nebo žebírkový
– ∅8 a více
Drát – hladký nebo profilovaný, dodávaný ve svitcích z nichž je dále zpracováván (stříhán a rovnán) na výztuž
– do ∅10 (vyjímečně až 14 mm)
– válcovaný za tepla a pak navinutý do svitku, nebo může být dále tvářen za studena – pak je expedován jako výztuž
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Druhy betonářské výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Druhy betonářské výztuže
Svařované sítě – podélné a příčné pruty (navzájem kolmé) v místech křížení spojeny nosnými svary,
– ve svitcích nebo rovinné
– ze žebírkových drátů
– charakterizuje je ∅ drátu, geometrické uspořádání, délka, šířka
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Druhy betonářské výztuže
Příhradoviny –
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Druhy betonářské výztuže
Příhradoviny –
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Značení betonářské výztuže
Podle EN: B XXX Y,
kde: B – označení pro betonářskou ocel
XXX – hodnota charakteristické meze kluzu v MPa
Y – písmeno označující třídu tažnosti
např: B 500 A
Podle ČSN: 10 XXY.Z
kde: 10 – označení pro betonářskou výztuž
XX – 1/10 hodnoty normové meze kluzu
Y – (5-9) další vlastnosti způsobu tepelného zpracování
.Z – druh výrobního postupu
např.: 10 505.9 (řízeně ochlazovaná) – svařováním se značně snižuje únosnost !!!
10 505.0 (tepelně nezpracovaná)
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Podstata železobetonu
Beton je stavivo, které vzniká dokonalým a trvalým spojením
betonu a oceli.
Při tvrdnutí se vložky spojí s betonem a působí staticky společně -
spolupůsobí.
Výztuž přenáší tahové síly – je nutno zakotvit (na obr. znázorněno
koncovými háky).
Obr. Umístění tahové výztuže v konstrukčních prvcích namáhaných ohybem dle
průběhu ohybových momentů (na stranu tažených vláken)
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Podmínky spolupůsobení
Dokonalost spojení je dána soudržností obou látek. brání při přetváření konstrukce volnému posouvání vložek v betonu a nutí je
aby, se přetvářely stejně jako je obklopující beton,
soudržnost vzniká tím, že hydratující cement proniká do všech nerovností
povrchu vložek,
účinnost se zvyšuje i sevřením vložek v důsledku smršťování,
větší soudržnost vzniká, působí-li tlak kolmo k vložkám, jeli na vložce
provedena vhodná povrchová úprava, má-li vložka vhodné koncové úpravy
(např. hák).
Trvanlivost je podmíněna: stejnou tepelnou roztažností (10-5 K-1)
dokonalou ochranou ocelových vložek před korozí
pH betonu = 12,5 (při pH <= 9 výztuž koroduje)
odvození kotevní délky:
síla na přetržení
síla na vytržení
síly stejně velké kotevní délka
kde 𝑓𝑏𝑑 je návrhové mezní napětí v soudržnosti
bbd lfF
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Kotvení betonářské výztuže
yd
2
yds f4
fAF
bbd lfF
bd
yd
bf
f
4l
napětí v soudržnosti
𝜏𝑏 = 𝐹/(𝜋𝝓 ∙ 𝑙𝑏)
yd
2
yds f4
fAF
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Vlivy ovlivňující kotevní délku:
1. Koncové úpravy výztuže – přídatná soustředěná tlaková
namáhání betonu, která mohou vést k otlačení betonu,
k odštěpení krycí vrstvy.
Proto je nutno dodržovat konstrukční úpravy (poloměry zakřivení
háků, průměry přivařených příčné pruty, předepsanou tloušťku
krycí vrstvy betonu)
Kotvení betonářské výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
2. u betonu:
dostatečné množství cementu
způsob zpracování
dostatečné zhutnění – přilehnutí betonové směsi k výztuži
tloušťka betonové krycí vrstvy (výztuž obklopena ze všech stran)
umístění v konstrukci - po výšce se mění tlak betonové směsi,
který kladně ovlivňuje velikost soudržnosti
podmínky soudržnosti: bez šrafování - dobré,
se šrafováním - špatné,
A-směr betonáže
Kotvení betonářské výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
3. u oceli:
povrch vložek – má být čistý a drsný (žebírkový), při
kotvení žebírka vyvozují tlakové síly na beton – vzniká
příčné tlakové napětí, při tomto hrozí ztráta soudržnosti a
odštěpení betonové krycí vrstvy – vhodná volba kotevní
oblasti a tvar vložek. dostatečné množství cementu
Kotvení betonářské výztuže
Podrobněji kotvení bet. výztuže viz skripta Pomůcka 14 - nastudovat
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Trvanlivost
Ochrana oceli před korozi
Beton - zásadité prostředi
Krycí vrstva :
kvalitní
malá prostupnost
malá pórovitost
malá difúzní schopnost
dostatečná tloušťka krycí betonové vrstvy
beton musí být dostatečně hutný
pH=12,5
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Trvanlivost a krytí výztuže
Fáze porušování počáteční období – depasivace krycí vrstvy
propagační - dochází k rozrušování výztuže
pH=12,5
méně než pH=9
Koroze:
objem výztuže se zvyšuje na
250 % původního objemu
karbonatace omezení šířky
trhlin
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Podmínky prostředí
Agresivita prostředí obklopující konstrukci je dána pomocí:
stupně vlivu prostředí
Opatření v závislosti na stupni vlivu prostředí:
technologická
použití minimální pevnostní třídy betonu
minimální obsah cementu
maximální vodní součinitel
případný obsah vzduchu odpovídající aktivnímu provzdušnění
(ČSN EN 206) jako doporučení
konstrukční – opatření v ČSN EN 1992-1-1 zejména jde o
velikost krytí výztuže betonovou vrstvou
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonová krycí vrstva je vzdálenost
mezi povrchem výztuže a nejbližším
povrchem betonu (značení c).
Požadavky určující její tloušťku:
zajištění soudržnosti
zajištění trvanlivosti (vliv prostředí)
požární odolnost (viz vyšší ročník)
zohlednění možnosti obrusu
pojezdem vozidel (viz Pomůcka 9)
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Betonová krycí vrstva
Betonová krycí vrstva
devnom ccc min
mm10;;max ,,,min,min,min adddurstdurydurdurb cccccc
Jmenovitá (nominální) hodnota tloušťky
betonové krycí vrstvy cnom se stanoví jako
součet minimální hodnoty krytí cmin a přídavku na
návrhovou odchylku cdev , tedy:
Hodnota cmin je větší z hodnot:
kde cmin,b je minimální krycí vrstva s přihlédnutím k požadavku soudržnosti
cmin,dur je minimální krycí vrstva s přihlédnutím k podmínkám prostředí
Δcmin, je přídavná hodnota z hlediska spolehlivosti
Δcdur,st je redukce minimální krycí vrstvy při použití nerezové oceli
Δcdur,add je redukce min. krycí vrstvy při použití přídavné ochrany (např. povlak výztuže)
Betonová krycí vrstva
• Minimální hodnota cmin,b krycí vrstvy (s přihlédnutím k požadavku
zajištění soudržnosti) :
Betonářská výztuž :
cmin,b f nebo fn pro dg 32 mm
cmin,b (f + 5 mm) nebo (fn + 5 mm) pro dg > 32 mm
kde: f je průměr výztužného prutu nebo hadice pro PV
fn je náhradní průměr skupinové vložky
dg je největší jmenovitý rozměr zrn kameniva
Dodatečně předpínaná soudržná výztuž
- při kruhovém kanálku: jeho průměr (max. 80 mm)
- při obdélníkovém kanálku: větší z hodnot: menší rozměr, nebo polovina
většího rozměru (max. 80 mm)
Předem předpínaná výztuž
-1,5 násobek průměru lana nebo hladkého drátu, 2,5 násobek průměru
drátu s vtisky
Betonová krycí vrstva
• Minimální hodnota cmin,dur krycí vrstvy z hlediska stupně vlivu
prostředí a třídy konstrukce (trvanlivosti) je dána hodnotami
v následujících tabulkách:
Požadavek podle třídy konstrukce a stupně vlivu prostředí na cmin,dur (mm)
Třída konstrukce
Stupeň vlivu prostředí 2)
X0 XC1 XC2/XC3 XC4 XD1/XS1 XD2/XS2 XD3/XS3
S1 10 10 10 15 20 25 30
S2 10 10 15 20 25 30 35
S3 10 10 20 25 30 35 40
S4 1) 10 15 25 30 35 40 45
S5 15 20 30 35 40 45 50
S6 20 25 35 40 45 50 55
1) Doporučená třída konstrukce pro návrhovou životnost 50 let a indikativní pevnostní třídu betonu (úprava třídy konstrukce – viz další tabulka).
2) Pro stupeň vlivu prostředí XF a XA se má věnovat zvláštní pozornost složení betonu. Krycí vrstva stanovená uvedeným postupem bude obvykle dostatečná (např. pro XD).
Betonová krycí vrstva
Doporučené úpravy tříd konstrukce (dle Národní přílohy ČR): pro stanovení cmin,dur:
Úprava třídy konstrukce
Kritérium Stupeň vlivu prostředí
X0 XC1 XC2 XC3 XC4 XD1 XD2 XD3
Životnost 100 (80) let
Zvětšení o 2 třídy (o 1 třídu)
Pevnostní třída betonu 1)
C20/25
C25/30
C30/37
C35/45
C40/50
C40/50
C40/50
C45/55
Zmenšení o 1 třídu (při dodržení podmínky pro pevnostní třídu betonu)
Deskové konstrukce
Zmenšení o 1 třídu (za předpokladu neovlivnění polohy výztuže výrobním postupem)
Zvláštní kontrola kvality
Zmenšení o 1 třídu
1) Pevnostní třída a poměr w/c se považují za související hodnoty. Pro výrobu málo propustného betonu lze použít zvláštní složení (druh cementu, hodnota w/c, jemné plnivo).
Betonová krycí vrstva
• Doporučené hodnoty:
cdur, = 0 není-li požadována vyšší spolehlivost;
cdur, = 0 pokud se nepoužije nerezavějící ocel;
cdur,add = 0 pokud se neprovede přídavná ochrana oceli.
• Přídavek pro návrhovou odchylku cdev:
doporučená hodnota je 10 mm.
Pokud je při výrobě prefabrikátů uplatněn systém zajištění kvality zahrnující
opatření pro zajištění tloušťky betonové krycí vrstvy, pak lze při návrhu toleranci
redukovat a uvažovat 10 mm cdev 5 mm.
Pokud je zajištěno, že použitím velice citlivých přístrojů budou odmítnuty
nevyhovující prvky (např. prefabrikáty), pak lze při návrhu toleranci redukovat a
uvažovat 5 mm cdev 0 mm.
• Při betonáži na nerovné povrchy má být nominální krycí vrstva zvětšena o
toleranci s přihlédnutím k velikosti nerovností. Při betonáži na upravené
podloží (včetně podkladního betonu) má být nejméně 40mm, při betonáži
přímo na zeminu pak 75mm.
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zajištění polohy výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zajištění polohy výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zajištění polohy výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zmenší-li se požadovaná tloušťka betonu krycí
vrstvy na polovinu klesne životnost konstrukce ze
100 let na 16,5 roků, tj. na 1/6 !!!
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství
Zajištění polohy výztuže
Zajištění polohy výztuže
CZ.1.07/2.2.00/15.0426 · Posílení kvality bakalářského studijního programu Stavební Inženýrství